TECHNICKÁ ZPRÁVA STATIKY

Akce: MŠ Černovice, Brno, nástavba, DSP - technická zpráva statiky

Zak.č.:B-12-14

TECHNICKÁ ZPRÁVA STATIKY 1. Účel a rozsah projektu Předmětem této statické části dokumentace pro stavební povolení nástavby objektu mateřské školy Elišky Krásnohorské 15 v Brně - Černovicích je návrh nových nosných konstrukcí dle dispozičních požadavků stavebních úprav nástavby. Návrh konstrukcí je proveden dle platných českých norem, směrnic a předpisů.

2. Použité podklady Pro zpracování této statického části projektu byly použity následující podklady: [1]

- Výkresy stavební části přístavby rodinného domu poskytnuté zpracovatelem Ing.Janem Blaščíkem z projektové kanceláře PEND, a.s., Vojanova 1, 615 00 Brno.

[2]

- Statické posouzení stávající stavby objektu mateřské školy na navržené přitížení nástavbou zpracované v dubnu 2014 Ing.Leošem Gurkou, Pod Nemocnicí 2, 682 01 Vyškov

3. Všeobecně o objektu Jedná se samostatnou, částečně podsklepenou budovu se dvěma nadzemními podlažími a jedním jednopodlažním křídlem u jižního rohu. Zastřešení objektu půdorysného tvaru obdélníka o stranách cca 13,3x38,5m je nad 1. i 2.NP tvořeno plochou střechou. Nosné konstrukce jsou tvořeny zděný stěnami a stropními konstrukcemi tvořenými prefabrikovanými stropními deskami a panely. Z hlediska konstrukčního se jedná o podélný dvoutrakt o světlostech mezi nosnými stěnami 5,4 a 6,3m. Stavební úpravy budou spočívat především v provedení nadstavby nad dvoupodlažní částí objektu a s tím souvisejícího prodloužení dvojice bočních schodišť. Budou odstraněna vrchního souvrství stropů na střeše až na horní líc stávajících stropních panelech nad 2.NP a na nosné konstrukci stropu bude následně provedena nová skladba. Užitné zatížení stropní konstrukce nad 2.NP by podle účelu využití objektu mělo být uvažováno 2

dle ČSN EN 1991-1-1 "Zatížení konstrukcí" hodnotou 3,0kN/m , vzhledem k výsledku posouzení [2] však tato hodnota není přípustná, a proto nesmí být nástavba užívána pro shromažďování lidí, nesmí 2

být překročeno užitné zatížení 1,5kN/m stanovené pro místnosti obytných budov a domů. Objekt se nachází ve II.větrné oblasti (vb,0 = 25m/s) dle ČSN EN 1991-1-4 a I.sněhové oblasti 2

(sk = 0,70kN/m ) dle ČSN EN 1991-1-3.

BALANCE, s.r.o.

Tel.,fax: +420-543 234 039

1


Zak.č.:B-12-14

4. Geologické poměry V místě plánované výstavby nebyl proveden speciální inženýrsko-geologický průzkum zaměřený na zjištění geologické stavby podloží, resp. takový nebyl zpracovateli této projektové dokumentace k dispozici. Ze zprávy [2] o statické posouzení vyplývá, že že základovou půdu dle původní PD a archivních sond na daném území tvoří jílovitá hlína tř.F6 tuhé ž pevné konzistence s dovoleným tabulkovým namáháním Rdt=150kPa. Na stávajícím objektu nabyly zjištěny žádné staticky závažné trhliny, které by nasvědčovaly přetížení zdiva nebo poddimenzování základů stávajícího objektu.

5. Popis řešených konstrukcí Stávající částečně podsklepený objekt je zděná budova se stropními konstrukcemi tvořenými železobetonovými prefabrikovaným panely a deskami, založení je provedeno na pasech z prostého betonu tř.B15. V objektu nejsou viditelné poruchy svědčící o nadměrném nebo nerovnoměrném sedání. Základy tedy plní spolehlivě svoji funkci. Nosná konstrukce nástavby je kvůli minimalizaci přitížení základové spáry navržena co nejlehčí, tedy z ocelových rámů provedených z válcovaných profilů, s lehkou, tepelně izolační kapotáží, střecha bude tvořena trapézovými plechy ukládanými na zavětrovanou ocelovou konstrukci z rámů kladených po osových vzdálenostech cca 3,0m. Také příčky jsou z výše uvedených důvodů navrženy lehké ze sádrokartonu. Prostorová tuhost objektu je a nadále bude zajištěna příčnými a podélnými stěnami vyztuženými v rovině stropní tabule stropní konstrukcí, novými pozedními železobetonovými věnci a křížovým zavětrováním nové ocelové konstrukce.

6. Mechanická odolnost a stabilita Jak vyplývá ze zprávy [2] , po odstranění střešních vrstev stávající stavba MŠ na přitížení od navržené nástavby bezpečně vyhoví. Stejně tak vyhoví na zatížení od nově navržené podlahy nástavby včetně užitného zatížení a zatížení od nových příček stávající stropní panely nad 2.NP. Nosné konstrukce objektu byly ve výpočtu zatížena veškerým působícím zatížením dle platných norem v oboru zatížení stavebních konstrukcí, zejména ČSN EN 1991-1-1 Zatížení konstrukcí. Statickým výpočtem bylo prokázáno splnění všech podmínek mezních stavů únosnosti, tj. že v žádném místě konstrukce nebude překročena mechanická odolnost (pevnost) použitých materiálů, a mezních stavů použitelnosti, tj. že veškerá přetvoření konstrukce splňují požadavky platných norem pro jednotlivé provozní stavy zohledňující navazující části stavby nebo technická zařízení. Stavba je tedy navržena tak, aby zatížení na ni působící v průběhu výstavby a užíváni nemělo za následek a) zřícení stavby nebo její části, b) větší stupeň nepřípustného přetvoření,

BALANCE, s.r.o.

Tel.,fax: +420-543 234 039

2


Zak.č.:B-12-14

c) poškození jiných částí stavby nebo technických zařízení anebo instalovaného vybavení v důsledku většího přetvoření nosné konstrukce, d) poškození v případě, kdy je rozsah neúměrný původní příčině.

7. Upozornění Veškeré práce je nutno provádět dle příslušných technologických pravidel a předpisů. Zvláštní pozornost je třeba věnovat aktivaci nových konstrukcí. Při provádění nových konstrukcí vkládaných do stávajících nosných konstrukcí je nutno jednak dodržovat zásadu řádného podepření ponechaných prvků a jednak provádět aktivaci těchto nových prvků např. jejich klínováním nebo předepnutím. Před zahájením stavby je nutno zpracovat prováděcí projekt se statickou částí obsahující definitivní dimenzování jednotlivých nosných prvků. Tato dokumentace nenahrazuje výrobní ani montážní dokumentaci, kterou musí dodavatel zpracovat v rámci předvýrobní přípravy.Během stavby bude nutno ověřovat soulad předpokladů a skutečného stavu. Vzhledem k tomu, že zpracovateli této části dokumentace nebyla k dispozici dokumentace nosné konstrukce stávajícího objektu, je nezbytně nutno v rámci realizace stavby průběžně provádět průzkum zaměřený na ověření typu a stavu obnažovaných stávajících konstrukcí. V případě změny podkladů, či vzniku nových skutečností, si projektant vyhrazuje právo posouzení dopadu těchto změn na řešení a eventuální doplnění nebo úpravu projektu. V případě nejasností, nepředpokládaných změn nebo zjištění neznámých skutečností bude nutno práce přerušit a povolat projektanta.

8. Bezpečnost práce Při provádění je třeba dodržovat platné normy pro jednotlivé druhy prací, stejně jako ustanovení IBP. Veškeré práce budou prováděny podle platných předpisů o bezpečnosti a ochraně zdraví při práci. Základním bezpečnostním předpisem je zákon č. 309/2006 Sb. Při stavebních pracích podle tohoto projektu je dodavatel povinen postupovat v souladu s vyhláškou č.362/2005 Sb., o bližších požadavcích na bezpečnost a ochranu zdraví při práci na pracovištích s nebezpečím pádu z výšky nebo do hloubky, č.591/2006 Sb., o bližších minimálních požadavcích na bezpečnost a ochranu zdraví při práci, č.361/2007 Sb., kterým se stanoví podmínky ochrany zdraví při práci. Při provádění stavebních prací nesmí docházet k poškozování životního prostředí. Všichni pracovníci zhotovitele budou používat pracovní pomůcky a ochranné prostředky ve smyslu platných předpisů. Zhotovitel zpracuje pro uvedené práce v tomto projektu technologický postup. Celý prostor staveniště označí a zamezí přístupu nepovolaných osob.

BALANCE, s.r.o.

Tel.,fax: +420-543 234 039

3


Zak.č.:B-12-14

9. Použitá literatura ČSN EN 1990 Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-1: Obecná zatížení - Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb ČSN EN 1991-1-3 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-3: Obecná zatížení - Zatížení sněhem ČSN EN 1991-1-4 Eurokód 1: Zatížení konstrukcí - Část 1-4: Obecná zatížení - Zatížení větrem ČSN EN 1992-1-1 Eurokód 2: Navrhování betonových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN 206-1 Beton - Část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda ČSN EN 1993-1-1 Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN 1995-1-1 Eurokód 5: Navrhování dřevěných konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla Společná pravidla a pravidla pro pozemní stavby ČSN EN 1996-1-1 Eurokód 6: Navrhování zděných konstrukcí - Část 1-1: Obecná pravidla pro vyztužené a nevyztužené zděné konstrukce ČSN EN 1997-1 Eurokód 7: Navrhování geotechnických konstrukcí - Část 1: Obecná pravidla ČSN ISO 13822 Zásady navrhování konstrukcí - Hodnocení existujících konstrukcí

BALANCE, s.r.o.

Tel.,fax: +420-543 234 039

4

Zak.č.: B-12-14

Akce: MŠ Černovice, Brno, nástavba, DSP - statický výpočet

STATICKÝ VÝPOČET Zatížení rámu Střecha z ocel.nosníků a trapézových plechů - zatížení : Stálé zatížení:

gG,sup = gG,inf =

1,35 1,00

tl. cm

g

gk 3

kN/m

ocelové nosníky - odhad: trapézové plechy krytina a izolace - odhad: podhled - odhad: Stálé celkem: 0° Sklon Přepočet na půdorysný průmět:

kpůd = 1 / cos

0° = 1,00

x

0,90 =

sk = součinitel expozice C e= tvarový součinitel mi = tepelný součinitel C t=

s = mi . C e . C t . s k =

Zatěžovací šířka: ZŠ = Zatížení stálé na bm : Zatížení sněhem na bm : Celkové zatížení na bm :

kN/m 0,20 0,10 0,30 0,30 0,90 0,90

sk kN/m2

Zatížení sněhem dle ČSN EN 1991-1-3: Sněhová oblast: I Typ krajiny: Normální 0° Sklon střechy:

2

gQ,sup

gd

1,35 1,35 1,35 1,35 1,35

kN/m2 0,27 0,14 0,41 0,41 1,22

1,35

1,22

gQ,sup =

sd kN/m2

0,70 kN/m2 1,00 0,80 1,00 0,56

3,00 m g k x ZŠ = s k x ZŠ =

kN/m' 2,70 1,68 4,38

1,50

gQ,sup 1,35 1,50 1,41

0,84

kN/m' 3,65 2,52 6,17

1/21

Zak.č.: B-12-14


wk kN/m2

Zatížení větrem dle ČSN EN 1991-1-4

gQ,sup =

wd kN/m2

v b,0 = 25,0 m/s součinitel směru větru c dir = 1,00 součinitel ročního období c season = 1,00 Základní rychlost větru: v b = c dir . c season . v b,o = 25,0 m/s 2 Základní dynamický tlak větru: q b = 0,5 . r.v b2 = 390,6 N/m 3 měrná hmotnost vzduchu r = 1,250 kg/m parametr drsnosti terénu z 0 = 0,300 Kategorie terénu: III minimální výška z min = 5,00 m Výška objektu h = 10,0 m maximální výška z max = 200 m parametr drsnosti terénu z 0,II = 0,050 součinitel terénu k r = 0,19(z 0/z 0,II)0,07= 0,215 součinitel drsnosti terénu c r (z) = 0,755 c r(z)=k r.ln(z /z 0) pro z min≤z ≤z max nebo c r(z min) pro z ≤z min součinitel turbulence k i = 1,0 součinitel orografie c 0 = 1,00 střední rychlost větru: v m (z ) = c r (z ). c 0 (z ). v b = 18,9 m/s intenzita turbulence I v(z ) = (k r .v b .k I)/v m(z) = 0,285 Maximální dynamický tlak: q p(z )=[1+7.I v(z )].0,5.r.v m2(z ) = 667,7 N/m2 Větrová oblast: II

Součinitel vnějšího tlaku c pe =

1,5 =>

Zatěžovací šířka: ZŠ = Zatížení větrem na bm :

3,00 m

Zatěžovací šířka: ZŠ = Zatížení větrem bodové :

1,00 m

Tlak větru w e = q p(z e ) .c pe =

s k x ZŠ = Zatěžovací výška: ZV = 1,00 m s k x ZŠ x ZV =

1,00

kN/m' 3,00 kN 1,00

1,50

gQ,sup 1,50

gQ,sup 1,50

1,50

kN/m' 4,51 kN 1,50

2/21

Zak.č.: B-12-14


Střešní průvlak - výměna: Statické schéma: Geometrie nosníku: Rozpětí l = 3,30 m 1,00 m Zatěžovací délka: ZD = Zatížení nosníku: q k = 0,35 kN/m q d = 0,47 kN/m P k = 11,40 kN P d = 16,30 kN Vnitřní síly: 1/8.q d .l2 + 1/4.P d .l = 14,1 kNm Maximální ohybový moment: M Ed = 1/2.q d.l + P d / 2 = 8,93 kN Maximální posouvající síla: Q Ed = Konstrukce: f y,k = 235,0 MPa gM0 = 1,00 Nosník: Ocel S 235 f y,d = f y,k / γ M0 = 235,0 MPa E s = 210 000 MPa Wy = 0,0003 m3 U 240 1 x Jy = 0,000036 m4 Posouzení únosnosti: s y,d = M ED / W y = 47,0 MPa < f y,d = 235,0 MPa VYHOVUJE Posouzení průhybu: 0,0083 m w dov = l / 400 = w max- = (5/384.q k.l 4+P k.l 3 /48) / (J y.E s ) = 0,0012 m < wdov = 0,0083 m VYHOVUJE

Stávající strop 2.NP + nová skladba: Strop prefabrikovaný - zatížení

gG,sup = gG,inf =

Stálé zatížení:

1,35 1,00

g

tl. cm

gk 3

kN/m

prefa stropní panel anhydrit: podlaha - dlažba: příčky - přepočet na půdorysnou plochu: omítka tl.

Užitné zatížení dle ČSN EN 1991-1-1: Kategorie :

5,0 1,0

Vlastní hmotnost: 20,0 x = 23,0 x =

2,0

x

gQ,sup = gQ,inf =

18,0 = Ostatní stálé: Stálé celkem:

1,50 0,00

kN/m 3,20 3,20 1,00 0,23 0,75 0,20 2,18 5,38

qk kN/m2 1,50

A1 školka

1,00 m Zatěžovací šířka: ZŠ = Zatížení stálé včetně vl.hmotnosti panelu na bm : Zatížení stálé bez vl.hmotnosti panelu na bm : Zatížení užitné na bm : Celkové zatížení včetně vl.hmotnosti panelu na bm : Celkové zatížení bez vl.hmotnosti panelu na bm :

2

g k x ZŠ = g k x ZŠ = q k x ZŠ =

kN/m' 5,38 2,18 1,50 6,88 3,68

gG,sup 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35

gQ,sup = 1,50

gF,sup 1,35 1,35 1,50 1,38 1,41

gd kN/m2 4,32 4,32 1,35 0,31 1,01 0,27 2,94 7,26 qd kN/m2 2,25 kN/m' 7,26 2,94 2,25 9,51 5,19

3/21

Zak.č.: B-12-14


Únosnost plechů TR 85/280, tl.plechu 1,0mm Zatěžovací šířka: ZŠ = Zatížení stálé na bm : Zatížení sněhem na bm : Celkové zatížení na bm :

1,00 m g k x ZŠ = s k x ZŠ =

kN/m' 0,90 0,56 1,46

gQ,sup 1,35 1,50 1,41

kN/m' 1,22 0,84 2,06

Statické schéma:

q

Geometrie nosníku: Rozpětí l = 3,00 m

l

Zatížení nosníku: qk = 1,46 kN/m qd = 2,06 kN/m

Vnitřní síly: Maximální ohybový moment: Mmax = 1/8 . qd . l2 = 2,31 kNm Maximální posouvající síla: Qmax = 1/2 . qd . l = 3,08 kN Konstrukce: Trapézový plech TR 85/280, tl.plechu 1,0mm S 235 f y,k = 235,0 MPa gM0 = 1,00 Ocel f y,d = f y,k / γ M0 = Es = 210 000 MPa Wy = 0,000024 m3 Iy = 1,221E-06 m4 Posouzení únosnosti: s y,d = M ED / W y = 96,0 MPa < f y,d = 235,0 MPa VYHOVUJE Posouzení průhybu: w dov = l / 300 = 0,0100 m w max = 5/384.(g k +q k ).l 4/(J y .E s) =

0,0060 m

< wdov = 0,0100 m

235,0 MPa

VYHOVUJE

4/21

Zak.č.: B-12-14


Průřezové charakteristiky

Profil

TR 85/280 Násobitel

Tloušťka Hmotnost (mm) (kg/m 2 ) 0,88 1 1,13 1,25 1,5 ---

9,44 10,72 12,11 13,4 16,08 ---

W y,eff+ (mm 2 ) 21,19 24,23 27,54 30,59 36,94 10

3

EFEKTIVNÍ PRŮŘEZ W y,effI y,eff+ I y,eff(mm 2 ) (mm 4 ) (mm 4 ) 20,71 1,103 1,051 24,24 1,253 1,221 28,12 1,416 1,406 31,45 1,566 1,566 37,73 1,878 1,878 10

3

10

6

10

6

5/21

Zak.č.: B-12-14


TR 85/280

pozitivní

deformace L/

[mm] [kg/m2]

0,75

8,04

0,88

9,44

1,00

10,72

1,13

12,11

1,25

13,40

1,50

16,08

qd 1

qd qd qk qk qd qd qk qk qd qd qk qk qd qd qk qk qd qd qk qk qd qd qk qk

1 2 (L/200) (L/400) 1 2 (L/200) (L/400) 1 2 (L/200) (L/400) 1 2 (L/200) (L/400) 1 2 (L/200) (L/400) 1 2 (L/200) (L/400)

400

γΜ =

1,15

ČSN P ENV 1993-1-3

2,50

2,75

3,00

únosnost q [kN/m2] pro rozpětí pole L [m] 3,25 3,50 3,75 4,00 4,25 4,50 4,75

6,30 4,23 4,77 2,39 7,55 5,92 5,69 2,85 8,63 7,71 6,47 3,24 9,81 9,81 7,31 3,66 10,90 10,90 8,08 4,04 13,16 13,16 9,69 4,85

5,20 3,84 3,59 1,80 6,24 5,38 4,28 2,14 7,13 7,01 4,86 2,43 8,11 8,11 5,49 2,75 9,00 9,00 6,07 3,04 10,87 10,87 7,28 3,64

4,37 3,52 2,76 1,38 5,24 4,93 3,29 1,65 5,99 5,99 3,74 1,87 6,81 6,81 4,23 2,12 7,57 7,57 4,68 2,34 9,14 9,14 5,61 2,81

3,73 3,25 2,17 1,09 4,47 4,47 2,59 1,30 5,11 5,11 2,94 1,47 5,80 5,80 3,33 1,67 6,45 6,45 3,68 1,84 7,79 7,79 4,41 2,21

Tl. Hmot.

3,21 3,02 1,74 0,87 3,85 3,85 2,07 1,04 4,40 4,40 2,36 1,18 5,00 5,00 2,66 1,33 5,56 5,56 2,95 1,48 6,71 6,71 3,53 1,77

2,80 2,80 1,41 0,71 3,35 3,35 1,69 0,85 3,84 3,84 1,92 0,96 4,36 4,36 2,17 1,09 4,84 4,84 2,39 1,20 5,85 5,85 2,87 1,44

2,46 2,46 1,17 0,59 2,95 2,95 1,39 0,70 3,37 3,37 1,58 0,79 3,83 3,83 1,78 0,89 4,26 4,26 1,97 0,99 5,14 5,14 2,37 1,19

2,18 2,18 0,97 0,49 2,61 2,61 1,16 0,58 2,99 2,99 1,32 0,66 3,39 3,39 1,49 0,75 3,77 3,77 1,65 0,83 4,55 4,55 1,97 0,99

1,94 1,94 0,82 0,41 2,33 2,33 0,98 0,49 2,66 2,66 1,11 0,56 3,03 3,03 1,25 0,63 3,36 3,36 1,39 0,70 4,06 4,06 1,66 0,83

1,74 1,74 0,70 0,35 2,09 2,09 0,83 0,42 2,39 2,39 0,94 0,47 2,72 2,72 1,07 0,54 3,02 3,02 1,18 0,59 3,64 3,64 1,41 0,71

1996

5,00

5,25

5,50

5,75

6,00

1,57 1,57 0,60 0,30 1,89 1,89 0,71 0,36 2,16 2,16 0,81 0,41 2,45 2,45 0,91 0,46 2,72 2,72 1,01 0,51 3,29 3,29 1,21 0,61

1,43 1,43 0,52 0,26 1,71 1,71 0,61 0,31 1,96 1,96 0,70 0,35 2,22 2,22 0,79 0,40 2,47 2,47 0,87 0,44 2,98 2,98 1,05 0,53

1,30 1,30 0,45 0,23 1,56 1,56 0,53 0,27 1,78 1,78 0,61 0,31 2,03 2,03 0,69 0,35 2,25 2,25 0,76 0,38 2,72 2,72 0,91 0,46

1,19 1,19 0,39 0,20 1,43 1,43 0,47 0,24 1,63 1,63 0,53 0,27 1,85 1,85 0,60 0,30 2,06 2,06 0,66 0,33 2,49 2,49 0,80 0,40

1,09 1,09 0,35 0,18 1,31 1,31 0,41 0,21 1,50 1,50 0,47 0,24 1,70 1,70 0,53 0,27 1,89 1,89 0,58 0,29 2,28 2,28 0,70 0,35

výpočtová hodnota únosnosti :

pro prostý nosník s přesahem plechu 1,5xvýška plechu za podporu, šířka podpory 60 mm pro spojitý nosník s vnitřní podporou šířky 150 mm a krajní podporou šířky 80 mm qd 2 výpočtová hodnota únosnosti : pro prostý nosník bez přesahu plechu za podporu, šířka podpory 60 mm pro spojitý nosník s vnitřní podporou šířky 100 mm a krajní podporou šířky 60 mm qk (L/200) charakteristická (normová) hodnota únosnosti pro deformaci L/200 k q (L/400) charakteristická (normová) hodnota únosnosti pro deformaci L/400

6/21

Projekt: íslo projektu: Autor:

MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner

Obsah 1 Data projektu 2 Průřezy 3 Materiál 4 Geometrie 5 Zatěžovací stavy 6 Skupiny zatížení 7 Zatížení 8 Kombinace zatížení 9 Návrhové skupiny 10 Dimenzační dílce 11 Výsledky 12 Posouzení ocelových prvků podle EN 1993-1-1

1 Data projektu Jméno projektu íslo projektu Autor Popis Datum Národní norma

MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner Rám 13. listopadu 2013 EN

2 Průřezy IPE240 Symbol Materiál

Hodnota S 235

Jednotka

A

3912

[mm2]

Iu

38920000

[mm4]

Iv

2836000

[mm4]

It

128800

[mm4]

Iw

37772726785

[mm6]

Wel,u

324300

[mm3]

Wel,v

47270

[mm3]

Wpl,u

366000

[mm3]

Wpl,v

74000

[mm3]

3 Materiál Ocel Název S 235

fy [MPa] 235,00

fu [MPa] 360,00

E [MPa] 210000,00

µ [-] 0,30

Jednotková hmotnost [kg/m3] 7850

Jiný fy,40 = 215,00 MPa fu,40 = 360,00 MPa

4 Geometrie

7/21



Prvky Prvek 1 2 3 4 5 6 7

Počáteční uzel

Koncový uzel 4 5 1 3 2 7 8

Průřez IPE240 IPE240 IPE240 IPE240 IPE240 IPE240 IPE240

7 6 4 6 5 5 1

Kloub na začátku Ne Ne Ne Ne Ne Ne Ne

Kloub na konci Ano Ne Ne Ne Ne Ne Ne

Uzly X [m]

Uzel 1 2 3 4 5 6 7 8

Z [m] 1,00 6,70 12,50 1,00 6,70 12,50 5,40 0,00

Podpora 0,00 0,00 0,00 3,40 3,40 3,40 3,40 0,00

XZ XZ

XZ

5 Zatěžovací stavy Jméno Vlastní tíha Ostatní stálé Sníh Vítr zleva Vítr zprava

Typ Stálé Stálé Prom#nné Prom#nné Prom#nné

Skupina zatížení LG1 LG1 LG2 LG3 LG3

Součinitele stálých zatížení % qu,sup % qu,inf &

1,35 1 0,85

6 Skupiny zatížení 8/21

Projekt: íslo projektu: Autor: Jméno LG2 LG3

MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner γq [-]

Typ Standardní Výb#rová

Ψ0 [-] 1,50 1,50

Ψ1 [-] 0,70 0,70

Ψ2 [-] 0,50 0,50

0,30 0,30

7 Zatížení Zatěžovací stav Ostatní stálé

Rovnoměrná zatížení Velikost [kN/m]

Prvek 1 2 6

Směr -2,70 -2,70 -2,70

Local Z Local Z Local Z

Úhel [°]

Umístění 0,0 0,0 0,0

Délka Délka Délka

Zatěžovací stav Sníh

9/21




Prvek 1 2 6

Směr -1,68 -1,68 -1,68

Local Z Local Z Local Z

Úhel [°]

Umístění 0,0 0,0 0,0

Délka Délka Délka

Zatěžovací stav Vítr zleva

Rovnoměrná zatížení 10/21


MŠ ernovice - nástavba Rám nadstavby Ing.Klodner Velikost [kN/m]

Prvek 3

Směr -3,00

Úhel [°]

Local Z

Umístění 0,0

Délka

Zatěžovací stav Vítr zprava


Prvek 4

Směr -3,00

Global X

Úhel [°]

Umístění 0,0

Délka

8 Kombinace zatížení Jméno Typ Vyhodnocení CO1 MSÚ základní Eurokód, vzorec 6.10 1*Vlastní tíha + 1*Ostatní stálé + 1*Sníh + 1*Vítr zleva + 1*Vítr zprava CO2 MSP char Eurokód, vzorec 6.14b 1*Vlastní tíha + 1*Ostatní stálé + 1*Sníh + 1*Vítr zleva + 1*Vítr zprava

9 Návrhové skupiny Návrhová skupina DG1 IPE240

Typ

Počet dimenzačních dílců

Nosník

7

Obsahuje DM1, DM2, DM3, DM4, DM5, DM6, DM7

10 Dimenzační dílce Dimenzační dílec DM1 DM2 DM3 DM4 DM5 DM6 DM7

Obsahuje M1 M2 M3 M4 M5 M6 M7

Materiál S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235 S 235

Použité průřezy IPE240 IPE240 IPE240 IPE240 IPE240 IPE240 IPE240

Délka [m] 4,40 5,80 3,40 3,40 3,40 1,30 1,00

Hmotnost [kg] 135 178 104 104 104 40 31

Objem [m3] 0,02 0,02 0,01 0,01 0,01 0,01 0,00

11 Výsledky Obálky 11/21



12/21



Vnitřní síly, Extrém na prvku, Síly k těžišti Prvek 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 5 5 5 5 5 5 6 6 6 6 7

Kombinace CO1(1) CO1(5) CO1(6) CO1(2) CO1(3) CO1(6) CO1(3) CO1(4) CO1(6) CO1(2) CO1(1) CO1(9) CO1(2) CO1(4) CO1(1) CO1(4) CO1(3) CO1(6) CO1(5) CO1(5) CO1(3) CO1(5) CO1(1) CO1(9) CO1(4) CO1(5) CO1(1) CO1(5) CO1(1) CO1(1) CO1(5) CO1(6) CO1(3) CO1(3)

Pozice [m] 0,00 0,00 4,40 0,00 0,00 2,20 0,00 0,00 5,80 0,00 5,80 2,90 0,00 3,40 3,40 0,00 3,40 0,00 3,40 0,00 3,40 1,70 3,40 0,00 3,40 0,00 0,00 3,40 3,40 0,00 0,00 1,30 0,00 0,00

N [kN] -10,97 -6,52 -10,16 -9,00 -9,30 -10,16 -10,34 -4,54 -6,40 -9,05 -6,57 -4,78 -18,53 -5,50 -12,22 -6,53 -15,99 -22,21 -6,72 -7,75 -14,83 -7,24 -19,45 -42,32 -17,67 -19,54 -36,59 -18,52 -35,21 -10,97 -6,52 -10,16 -9,30 -9,30

Vz [kN] 12,22 9,27 -14,40 17,15 15,99 0,06 18,90 6,07 -20,83 20,52 -19,45 0,06 -9,00 -8,19 -10,97 7,11 -9,30 6,40 8,32 -6,98 10,34 0,67 6,57 1,82 3,65 -1,79 4,40 -1,79 4,40 -13,37 -3,93 -22,94 -9,60 17,78

My [kNm] 2,53 -11,74 0,00 -11,85 -14,05 15,78 -20,94 -0,15 -21,78 -21,01 -22,33 11,20 18,74 4,84 2,53 6,68 -14,05 0,00 2,27 0,00 9,15 -5,37 22,33 0,00 12,40 0,00 0,00 -6,10 14,96 0,00 0,00 -24,27 0,00 0,00 13/21

Projekt: íslo projektu: Autor: 7 7 7 7 7


CO1(4) CO1(4) CO1(2) CO1(5) CO1(2)

Kombinace CO1(1) CO1(5) CO1(6) CO1(2) CO1(3) CO1(4) CO1(9)

0,00 1,00 0,00 0,00 1,00

7,11 7,11 -9,00 -6,52 -9,00

6,83 6,53 18,94 10,60 18,53

0,00 6,68 0,00 0,00 18,74

Popis kritických účinků zatížení 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,05*Sníh + 1,5*Vítr zleva 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,5*Vítr zprava 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh + 1,05*Vítr zleva 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh + 1,05*Vítr zprava 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,05*Sníh + 1,5*Vítr zprava 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,5*Vítr zleva 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh

Deformace, Extrém na prvku, Prvek 1 1 1 1 1 1 2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 4 4 4 4

Kombinace CO2(10) CO2(11) CO2(11) CO2(14) CO2(11) CO2(12) CO2(10) CO2(11) CO2(16) CO2(16) CO2(12) CO2(11) CO2(10) CO2(10) CO2(10) CO2(11) CO2(12) CO2(10) CO2(11) CO2(10)

Pozice [m] 4,40 0,00 1,32 4,40 4,40 0,00 5,80 0,00 2,90 4,64 0,58 3,40 0,00 3,40 1,70 0,00 3,40 0,00 3,40 3,40

ux [mm]

uz [mm] -2,3 8,2 8,2 7,3 8,2 7,1 -2,4 8,2 3,7 3,7 7,1 -5,0 -0,5 -0,6 -0,5 -5,0 -0,1 0,0 -0,1 0,0

fiy [mrad] -1,0 -5,0 -5,7 0,2 0,1 -4,7 0,0 -0,1 -2,6 -1,3 -0,8 -8,2 0,0 2,3 1,1 0,0 -7,1 0,0 -8,1 2,4

-0,4 0,9 -0,1 -2,5 -3,1 0,9 -0,7 1,0 0,0 -1,2 1,2 0,9 0,1 -0,1 -1,0 4,5 -0,1 -1,0 0,2 -0,7 14/21

Projekt: íslo projektu: Autor: 4 5 5 5 5 5 6 6 6 6 6 7 7 7 7 7 7


CO2(11) CO2(16) CO2(10) CO2(11) CO2(10) CO2(11) CO2(10) CO2(11) CO2(15) CO2(14) CO2(11) CO2(15) CO2(14) CO2(11) CO2(10) CO2(10) CO2(11)

Kombinace CO2(10) CO2(11) CO2(14) CO2(12) CO2(16) CO2(15)

0,00 3,40 0,00 3,40 3,40 0,00 1,30 0,00 0,00 0,26 1,30 1,00 1,00 1,00 0,00 1,00 0,00

0,0 -0,1 0,0 -0,1 -0,1 0,0 -2,3 8,2 -1,5 7,3 8,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

0,0 -3,7 0,0 -8,2 2,3 0,0 -0,1 0,1 -1,2 0,2 -0,1 -1,2 -4,3 -5,0 0,0 -0,5 0,0

3,5 0,5 -0,9 1,0 -0,3 3,1 -0,3 -0,2 -1,1 0,0 1,0 0,7 3,9 4,5 0,7 0,1 5,1

Rz [kN] 36,59 19,54 18,69 42,32 20,83 7,75 22,21 6,83 17,78

My [kNm] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Popis kritických účinků zatížení 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,0*Vítr zprava 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 0,7*Sníh + 1,0*Vítr zleva 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,0*Vítr zleva 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,0*Sníh + 0,7*Vítr zleva 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,0*Sníh 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 0,7*Sníh + 1,0*Vítr zprava

Reakce Uzel 2 2 2 2 3 3 3 8 8

Kombinace CO1(1) CO1(5) CO1(4) CO1(9) CO1(1) CO1(5) CO1(6) CO1(4) CO1(3)

Rx [kN] -4,40 1,79 -3,65 -1,82 -6,57 6,98 -6,40 -7,11 9,30

15/21

Projekt:

MŠ ernovice - nástavba

íslo projektu:

Rám nadstavby

Autor: 8 8

Ing.Klodner

CO1(2) CO1(1)

Kombinace CO1(1) CO1(5) CO1(4) CO1(9) CO1(6) CO1(3) CO1(2)

9,00 -4,33

18,94 14,01

0,00 0,00

Popis kritických účinků zatížení 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,05*Sníh + 1,5*Vítr zleva 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,5*Vítr zprava 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 1,5*Vítr zleva 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh + 1,05*Vítr zleva 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,05*Sníh + 1,5*Vítr zprava 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh + 1,05*Vítr zprava

12 Posouzení ocelových prvků podle EN 1993-1-1 Extrém skupiny Návrhové skupiny Jméno

Průřez

DG1 IPE240

IPE240

Využití [%] 46,05

Materiál S 235

Status OK

Návrhová skupina DG1 IPE240 Souhrnný posudek Prvek

Průřez

DM6 IPE240 DM2 IPE240 DM1 IPE240 Kombinace CO1(6) CO1(2) CO2(11) IPE240 Symbol A

Pozice [m] 1,30 0,00 4,40

Kombinace

Kritéria

Posudek únosnosti Posudek vzp#rné únosnosti Pr%hyb Popis kritických účinků zatížení 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh + 1,05*Vítr zleva 1,35*Vlastní tíha + 1,35*Ostatní stálé + 1,5*Sníh + 1,05*Vítr zprava 1,0*Vlastní tíha + 1,0*Ostatní stálé + 0,7*Sníh + 1,0*Vítr zleva

Value

CO1(6) CO1(2) CO2(11)

3912

Unit mm2

I1

38920000

mm4

I2

2836000

mm4

It

128800

mm4

Iw

37772726785

mm6

Wel1

324300

mm3

Wel2

47270

mm3

Wpl1

366000

mm3

Wpl2

74000

mm3

Využití [%] 28,22 39,26 46,05

Status OK OK OK

Dimenzační dílec DM6 Specifické nastavení posudku pro návrhovou skupinu Jméno položky Symbol Hodnota Ú(inek polohy zatížení v pr%*ezu na destabilizující chování prvku p*i klopení Typ prvku pro vyhodnocení pr%hybu Stropní konstrukce pr%vlaky

Jednotka

Článek/rovnice

16/21



MSÚ - Posudek únosnosti průřezu (1,30 m, IPE240)

Prvek DM6 DM6 DM6 DM6

Průřez IPE240 IPE240 IPE240 IPE240

IPE240 Symbol A I1 I2 It Iw Wel1 Wel2 Wpl1

Pozice [m] 1,30 1,30 1,30 1,30

Value 3912 38920000 2836000 128800 37772726785 324300 47270 366000

Kombinace CO1(6) CO1(6) CO1(6) CO1(6)

Kritéria Posudek na tlak Posudek na ohybový moment My Posudek smyku Vz Interakce N+M dle 6.2.9.1

Využití [%] 1,11 28,22 8,83 28,22

Status OK OK OK OK

Unit mm2 mm4 mm4 mm4 mm6 mm3 mm3 mm3

17/21

Projekt: íslo projektu: Autor: Wpl2


74000

mm3

Dimenzační dílec DM2 Specifické nastavení posudku pro návrhovou skupinu Jméno položky Symbol Hodnota Ú#inek polohy zatížení v pr%(ezu na destabilizující chování prvku p(i klopení Typ prvku pro vyhodnocení pr%hybu Stropní konstrukce pr%vlaky

Jednotka

Článek/rovnice

Vzpěrné délky a koeficienty

18/21



Směry yy Ltb U Ltb B

Součinitele ky = 0,63, Ly = 5,80 kz = 0,86, kw = 1,00, Ly = 5,80 kz = 0,86, kw = 1,00, Lz = 5,80

MSÚ - Posudek vzpěrné únosnosti (0,00 m, IPE240)

19/21

Projekt:

MŠ ernovice - nástavba

íslo projektu:

Rám nadstavby

Autor:

Ing.Klodner

IPE240 IPE240 IPE240

Pozice [m] 0,00 0,00 0,00

CO1(2) CO1(2) CO1(2)

IPE240

0,00

CO1(2)

Prvek

Průřez

DM2 DM2 DM2 DM2

IPE240 Symbol A

Value

Kombinace

Kritéria Posudek na vzp*r Posudek na prostorový vzp*r Posouzení na klopení - válcovaný nebo odpovídající sva(ovaný pr%(ez Kombinovaný posudek vzp*rné únosnosti v p(ípad* ohybu a osového tlaku alternativní metoda 2

3912

Unit mm2

I1

38920000

mm4

I2

2836000

mm4

It

128800

mm4

Iw

37772726785

mm6

Wel1

324300

mm3

Wel2

47270

mm3

Wpl1

366000

mm3

Wpl2

74000

mm3

Využití [%] 0,98 4,56 38,42

OK OK OK

39,26

OK

Status

Dimenzační dílec DM1 Specifické nastavení posudku pro návrhovou skupinu Jméno položky Symbol Hodnota Ú#inek polohy zatížení v pr%(ezu na destabilizující chování prvku p(i klopení Typ prvku pro vyhodnocení pr%hybu Stropní konstrukce pr%vlaky

Jednotka

Článek/rovnice

MSP - Posudek průhybu (4,40 m, IPE240)

20/21


Prvek DM1

Průřez IPE240


Pozice [m] 4,40

Kombinace CO2(11)

Výchozí nastavení posudku pro projekt Jméno položky Díl#í sou#initel Díl#í sou#initel Neprovád*t posouzení pr%hyb% Neprovád*t posouzení vzp*rné únosnosti Nezohled-ovat plastickou únosnost v posudcích (jen t(ída 3) V kombinovaném posudku únosnosti vždy použít rovnici 6.2 Maximální štíhlost Maximální hodnota výrazu (,M.NEd)/Ncr Délka vodorovné #ásti k(ivky klopení Pr%(ez za(azený do t(ídy 4 bude posouzen jako t(ída 3. Neprovád*t test mezních hodnot pro boulení Vybo#ení kolem osy y s posuvem sty#ník% Vybo#ení kolem osy z s posuvem sty#ník% Neprovád*t vyšet(ení vzp*rnostních stystém% po délce prvku Maximální sou#initel vzp*rné délky Interak#ní metoda

Vzp*rnostní systém pro klopení je stejný jako vzp*rnostní systém ZZ a YZ Je-li to možné, stanovit k(ivky klopení podle rovnice (6.57). Nezohled-ovat v posudku vzp*rné únosnosti malé momenty Mz, pokud je MzEd/MzRd menší než mezní hodnota: Použít #l. 6.3.3 také pro nesymetrické pr%(ezy, pokud je p(ekro#ena mezní hodnota MzEd/MzRd. Nezohled-ovat ohybový moment kolem m*kké osy v posudku vzp*rné únosnosti nesymetrických pr%(ez%.

Využití [%] 46,05

Kritéria Posudek pr%hybu uz

Symbol ,M0 ,M1

Hodnota 1,00 1,00 Vypnuto Vypnuto Vypnuto

Jednotka -

Vypnuto

/LT,0

0,20 0,04 0,40 Vypnuto

Status OK

Článek/rovnice

6.2.1 -

6.3.1.2(4) 6.3.1.2(4) 6.3.2.3(1)

-

6.3.3 (5)

-

6.3.3, 6.3.4

Vypnuto Vypnuto Vypnuto Vypnuto 10,00 P(íloha B (metoda N*mecko) Zapnuto Zapnuto 0,01

Vypnuto

6.3.3, 6.3.4

Vypnuto

6.3.4

21/21

TECHNICKÁ ZPRÁVA STATIKY

Recommend Documents