TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU

OBSAH 1

TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU .....................................................2 1.1 POPIS KONSTRUKCE ..........................................................................................................2 1.2 ÚVOD .....................................................................................................................................4 1.3 POSTUP PŘI VÝPOČTU A MODELOVÁNÍ.......................................................................4 1.4 MATERIÁLY POUŽITÉ V NOSNÝCH KONSTRUKCÍCH ...............................................5 1.5 ZATÍŽENÍ UVAŽOVANÁ VE VÝPOČTU..........................................................................5 1.6 POUŽITÉ PODKLADY A LITERATURA ...........................................................................5 2 VÝPOČET ZATÍŽENÍ ...............................................................................................................6 2.1 STŘEŠNÍ KONSTRUKCE ....................................................................................................6 2.2 STROPNÍ DESKA..................................................................................................................8 2.3 SCHODIŠTĚ...........................................................................................................................8 3 MODEL KONSTRUKCE VENKOVNÍHO SCHODIŠTĚ ...................................................10 4 MODEL NOSNÉ KONSTRUKCE OBJEKTU ......................................................................19 4.1 STROP A PRŮVLAKY NAD 2.NP ....................................................................................25 4.2 STĚNY 2.NP.........................................................................................................................32 4.3 STROP A PRŮVLAKY NAD 1.NP ....................................................................................36 4.4 STĚNY 1.NP.........................................................................................................................41 4.5 SLOUPY ...............................................................................................................................45 4.6 OCELOVÉ SLOUPY ...........................................................................................................51 4.7 ZÁKLADOVÉ PASY ...........................................................................................................56 4.8 PILOTOVÉ ZALOŽENÍ ......................................................................................................60

1 TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU Na požadavek objednatele je zpracována projektová dokumentace betonových konstrukcí, které budou realizovány v rámci novostavby objektu MINAS INNOVATION PARK, ve Starém Městě u Uherského Hradiště. Vnitřní síly, reakce a deformace jsou počítány programem Scia Engineer – výpočty prostorových konstrukcí metodou konečných prvků.

1.1 POPIS KONSTRUKCE Jedná se o dvoupodlažní budovu s přesahujícími rameny vybíhajícího prvního nadzemního podlaží. Půdorysně budova tvoří šikmé písmeno „T“. Maximální rozměry nosné části objektu 50,6m x 59,1m (v šikmých směrech). Objekt je z železobetonu, byla tedy navržena dilatace v jeho střední části. Dilatace je řešena zdvojením svislých nosných konstrukcí. Na desce nad 1.NP bude kotvena ve střední části objektu dřevěná konstrukce vestavby, tato konstrukce není předmětem statického výpočtu. Objekt bude zateplený. Vzhledem k funkci objektu a požadavku investora na otevřenou dispozici v obou podlažích, je konstrukční systém navržen jako železobetonový skelet tvořený monolitickou stropní deskou podepřenou sítí sloupů a po obvodě železobetonovou stěnou. V části objektu, kde pokračuje 2.NP jsou použity obrácené průvlaky, pro eliminaci deformací desky nad 1.NP. Ve střední části objektu jsou pak železobetonové stěny schodišťového prostoru a výtahové šachty. Ty také slouží k ztužení většího z dilatačních celků. Střešní konstrukce prvního nadzemního podlaží je tvořena plochou střechou. Na požadavek architekta bude sedlová část střechy 2.NP vybetonována, tedy železobetonová deska bude kopírovat spád střešní roviny. Všechny instalace z důvodu lepší proveditelnosti budou vedeny v přizdívaných nenosných konstrukcích nebo v části objektu s podhledem. Sloupy tvoří svislé nosné prvky. Budou provedeny z betonu C 25/30 – XC1 a vyztuženy ocelí 10505 ( R ). Sloupy z železobetonu budou mít min. průměr 350mm, v případě ocelových sloupů se bude jednat o uzavřený ocelový profil 150/150(viz. výkresy tvaru). Kotvení železobetonových sloupů do základové konstrukce je uvažováno jako částečné vetknutí (pomoci vyčnívající výztuže ze základového pasu nad pilotami). ŽB stěny tvoří společně se sloupy svislé nosné prvky. Budou provedeny z betonu C25/30 – XC1 a vyztuženy ocelí 10505 ( R ). Kotvení železobetonových stěn do základové konstrukce je uvažováno jako částečné vetknutí (pomoci vyčnívající výztuže ze základových pasů). Otvory ve stěnách do max. rozměru 150/150 mm nebo Ø150 mm lze provádět dodatečně řezáním nebo vrtáním. Větší otvory je nutno dodatečně přivyztužit přídavnou výztuží po stranách otvoru. Před betonáží železobetonových stěn je nutné zkontrolovat přesnou polohu jednotlivých otvorů podle výkresů příslušných profesí a osadit zabudované prvky dle požadavků jednotlivých profesí. Celá nosná konstrukce je rozdělena do dvou dilatačních celků (viz. půdorysné tvary jednotlivých pater), s vodorovně oddilatovanou venkovní konstrukcí schodiště. Ta je samostatně plošně založena na základové desce a dále pak kluzně uložena na vybíhající desce terasy nad 1.NP. 2

Stropní konstrukci tvoří monolitické železobetonové desky tl. 250mm. Stropní deska je rozdělena na dva dilatační celky. Dilatace je řešena zdvojením svislých nosných prvků, případně jejím ukončením u volného okraje tam, kde nemůže docházet k velkým průhybům desky. Otvory v deskách do max. rozměru 150/150 mm nebo Ø200 mm lze provádět dodatečně řezáním nebo vrtáním. Větší otvory je nutno dodatečně přivyztužit přídavnou výztuží po stranách otvoru. Před betonáží stropních desek je nutné zkontrolovat přesnou polohu jednotlivých otvorů podle výkresů příslušných profesí. Jakékoliv otvory v přímé blízkosti sloupů jsou vyloučeny. Deska je v místě sloupů vyztužena smykovými prvky, jejich množství a poloha je dána výpočtem a není tedy počítáno s oslabením jakýmikoliv otvory. V případě, že bude požadavek na otvor u sloupu, bude nutné přepočítání smykové výztuže, případně navrhnout větší průřez sloupu. Stropní desky jsou provedeny z betonu C25/30 – XC1 a vyztuženy při obou površích vázanou betonářskou ocelí 10505 ( R ), případně sítěmi KARI. Jako výztuž na protlačení jsou použity smykové lišty. Tyto prvky jsou tvořeny lištou na které jsou navařeny trny. Jedná se o systémové prvky. Lokálně se ve stropních deskách předpokládají zvětšené hodnoty průhybů. Při tvorbě statického modelu celé konstrukce stavby, bylo předpokládáno vetknutí stropních konstrukcí se stěnovými, v důsledku toho je nezbytné ukončit stěnové konstrukce minimálně 450 mm pod spodním lícem desky, aby byl zachován předpoklad vetknutí v místě uložení desky. Deska pak bude betonována zároveň, včetně této 450mm vysoké části stěn(průvlaků). Spára mezi deskou a nenosnou konstrukcí se musí provést jako pružná. Podlahová deska je navržena tl. 150 mm jako monolitická železobetonová uložená na železobetonových pasech a podporována bodově pilotami. Deska tvoří jeden dilatační celek. Podlahová deska včetně základových pasů bude provedena z betonu C25/30 - XC2 a vyztužena ocelí 10505 ( R ). Požadované plošné zatížení na desku je 300,0 kg/m2 . Podlahová deska bude uložena na zlepšeném podloží s konečnou hodnotou modulu přetvárnosti Edef,2 = 45,0 MPa, při zachování poměru Edef,2/Edef,1 = 2,5. Tato hodnota musí být dosažena v celé ploše na úrovni poslední vrstvy pod podlahovou deskou a bude ověřena zatěžovacími zkouškami. Střední sloupy budou založeny na velkoprůměrových pilotách různého průměru (400 a 600 mm) a délky dle intenzity zatížení. Monolitické sloupy budou kotveny v železobetonových monolitických hlavicích, které budou provedeny nad pilotami, pomoci kotevní výztuže. Požární odolnosti jsou podrobně popsány v části projektu – požárně bezpečnostní řešení. Požadovaná požární odolnost jednotlivých konstrukčních prvků bude zajištěna dostatečným krytím nosné výztuže. U ocelových konstrukcí, konkrétně ocelových sloupů, bude použito protipožární obložení. Sloupy a stěnové konstrukce novostavby u obvodu a u části středních svislých nosných stěn budou založeny a kotveny do železobetonových pasů podporovaných pilotami. Staticky jsou jednotlivé piloty navrženy jako plovoucí, tedy velká část zatížení je přenášena plášťovým třením. Jednotlivé piloty budou vrtány z upravené pracovní pláně v úrovni -0,950 a 1,750m. Vrtání je nutno provádět pod ochrannou ocelové výpažnice, která po betonáži piloty bude vytažena. Dle předběžných výsledků IGP lze předpokládat maximální délku pilot cca 9,00 m (od dolního líce hlavice).

3

Piloty budou provedeny z betonu C25/30-XC2 a vyztuženy ocelí 10505(R). Beton pro piloty musí bezpodmínečně splňovat požadavky specifikované normou ČSN EN 1536 Provádění speciálních geotechnických prací – Vrtané piloty. I vlastní realizace pilot musí probíhat v souladu s požadavky této normy.

Maximální přípustné tolerance pilotového založení : půdorysná poloha hlavy piloty : ± 50 mm (pro piloty φ 600mm) půdorysná poloha hlavy piloty : ± 50 mm (pro piloty φ 400mm)

1.2 ÚVOD Předmětem tohoto statického výpočtu je posouzení nosné konstrukce celého objektu, výpočet vnitřních sil jednotlivých konstrukčních prvků, ověření jejich průřezů, posouzení deformací, stanovení reakcí podporových prvků a návrh založení. Statický výpočet je zpracován v rozsahu projektu pro provedení stavby s respektováním platných norem ČSN a ČSN EN. Ve statickém výpočtu jsou doloženy pouze výstupy nutné pro posouzení konstrukcí a úplnost statického výpočtu. Podrobné kompletní výstupy jsou archivovány u zpracovatele a na požádání mohou být vytištěny a doloženy.

1.3 POSTUP PŘI VÝPOČTU A MODELOVÁNÍ Pro přesný výpočet zatížení od horní stavby na základové pasy a posléze piloty byl vytvořen prostorový model celé konstrukce objektu. Z prostorového modelu venkovního schodiště bylo zadáno svislé zatížení působící na okraji desky terasy. Prostorový model hlavního objektu se skládá z vodorovných nosných deskových prvků, svislých stěnových prvků a svislých a vodorovných prutových prvků. V místě dilatace jsou zadány pod nosnými stěnami samostatné pasy, z nich pak reakce působící na konkrétní pilotu musí být sečtena. Z důvodů příliš velkých deformací v deskových konstrukcích bylo spojení desky a stěn 1.np a pak navazujících stěn 2.np ponecháno jako vetknuté, musí být tedy při provádění dodržena min. vzdálenost pracovní spáry pod spodním lícem desky již zmiňovaných 500mm. Pokud to bylo je trochu možné, průvlaky i obrácené, případně nadokenní překlady byly modelovány jako výztužná žebra desky se spolupůsobící částí desky. Zatížení v jednotlivých zatěžovacích stavech bylo zadáno v normových hodnotách, příslušné součinitele byly zadány při tvorbě kombinací zatěžovacích stavů. Pro jednotlivé deskové konstrukce jsou vytištěny grafické výstupy extrémních hodnot vnitřních sil – ohybových momentů v obou hlavních směrech,(+normálových sil u stěn) a deformací. Pro trámy(průvlaky) jsou vytištěny rovněž extrémní hodnoty vnitřních sil – ohybového momentu, posouvající síly a kroutícího momentu.

4

1.4 MATERIÁLY POUŽITÉ V NOSNÝCH KONSTRUKCÍCH -

Betonové základové konstrukce : C25/30-XC2 Betonové monolitické konstrukce : C25/30-XC1 (stěny, sloupy, stropní desky) Konstrukční ocel S235

Všechny výrobky na stavbě musí mít platné certifikáty nebo musí odpovídat svými vlastnostmi požadavkům ČSN.

1.5 ZATÍŽENÍ UVAŽOVANÁ VE VÝPOČTU - vlastní tíha nosných konstrukcí

součinitel 1,35

- stálé zatížení

součinitel 1,35

- užitné zatížení – dle kategorie plochy

součinitel 1,50

-

Plochy pro shromažďování, kanceláře B/C3

300,0 kg/m2

- sníh : I.oblast 70 kg/m2

součinitel 1,50

- vítr : II. oblast

součinitel 1,50

1.6 POUŽITÉ PODKLADY A LITERATURA NORMY: -

ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1991-1-1 Zatížení konstrukcí – část 1-1: Vlastní tíha a užitná zatížení ČSN EN 1991-1-2 Zatížení konstrukcí – část 1-2: Požár ČSN EN 1991-1-3 Zatížení konstrukcí – část 1-3: Zatížení sněhem ČSN EN 1991-1-4 Zatížení konstrukcí – část 1-4: Zatížení větrem ČSN EN 1992-1-1 Navrhování betonových konstrukcí – část 1-1: Obecná pravidla ČSN EN 1992-1-2 Navrhování betonových konstrukcí – část 1-2: Navrhování konstrukcí na účinky požáru ČSN EN 1993-1-1 Navrhování ocelových konstrukcí – část 1-1: Obecná pravidla ČSN EN 1993-1-2 Navrhování ocelových konstrukcí – část 1-2: Navrhování konstrukcí na účinky požáru ČSN EN 1997-1 Navrhování geotechnických konstrukcí – část 1: Obecná pravidla ČSN EN 206-1 Beton – část 1: Specifikace, vlastnosti, výroba a shoda, včetně změn ČSN EN 1536 Provádění speciálních geotechnických prací – Vrtané piloty

PODKLADY: -

projektová dokumentace stavební části inženýrsko-geologický průzkum 5

SOFTWARE: -

SCIA ENGENEER – výpočty prostorových konstrukcí metodou konečných prvků FINE EC – BETON 3D FINE EC – OCEL GEO 5 – pilota

2 VÝPOČET ZATÍŽENÍ 2.1 STŘEŠNÍ KONSTRUKCE STROP NAD 1.NP - plochá střecha Zatížení sněhem I.oblast 700,0 kg/m2 POPIS STÁLÉHO ZATÍŽENÍ Skladba podlahy: kačírek fóliová krytina tepelná izolace tl.240mm EPS parozábrana

tl.vrstvy

obj.tíha -3

g

-2

-2

kNm

kNm

0,150

17,00

0,240

2,50

2,55 0,20 0,60 0,05

1,35 1,35 1,35 1,35

3,44 0,27 0,81 0,07

3,40

1,35

4,59

6,25 9,65

1,35 1,35

8,44 13,03

charakter.

g

výpočt.

0,250

PROMĚNNÉ ZATÍŽENÍ

25,00

kNm

-2

-2

kNm

kNm

hlavní vedlejší

výpočt.

m

stálé zatížení bez vl.tíhy nosné konstrukce vlastní tíha podlahové desky CELKEM STÁLÉ

charakter.

27° zatížení sněhem I.oblast 0,7*0,8*1,0*1,0 pochůzí

0,56 1,50

1,50 1,50

0,84 2,25

6

STROP NAD 1.NP - terasa

POPIS STÁLÉHO ZATÍŽENÍ Skladba podlahy: rošt + fošny geo+hydoizolace+geo dřevoštěpkové desky tepelná izolace tl.240mm EPS parozábrana

tl.vrstvy

obj.tíha -3

g

-2

-2

kNm

kNm

0,100

7,00

0,022 0,240

8,00 2,50

0,70 0,10 0,18 0,60 0,05

1,35 1,35 1,35 1,35 1,35

0,95 0,14 0,24 0,81 0,07

1,63

1,35

2,20

6,25 7,88

1,35 1,35

8,44 10,63

charakter.

g

výpočt.

0,250

25,00


kNm

-2

-2

kNm

vedlejší hlavní

výpočt.

m


charakter.

27° zatížení sněhem I.oblast 0,7*0,8*1,0*1,0 pochůzí

kNm

0,56 3,00

1,50 1,50

0,84 4,50

charakter.

g

výpočt.

ŠIKMÁ STŘECHA Zatížení sněhem I.oblast 700,0 kg/m2 POPIS STÁLÉHO ZATÍŽENÍ

tl.vrstvy m

Skladba střechy hydroizolační souvrství folie tepelná izolace folie omítka stálé zatížení bez vl.tíhy nosné konstrukce vlastní tíha podlahové desky CELKEM STÁLÉ

obj.tíha -3

kNm

0,240

2,50

0,250

25,00


-2

-2

kNm

kNm

0,30 0,10 0,60 0,10 0,20 1,30

1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35

0,41 0,14 0,81 0,14 0,27 1,76

6,25 7,55

1,35 1,35

8,44 10,19

charakter.

g

výpočt.

-2

-2

kNm

hlavní vedlejší

27° zatížení sněhem I.oblast 0,7*0,8*1,0*1,0

0,56

kNm

1,50

0,84

7

2.2 STROPNÍ DESKA PODLAHA - strop nad 1.NP 2

Zatížení stropu užitné - 300,0 kg/m

POPIS STÁLÉHO ZATÍŽENÍ Skladba podlahy: keramická dlažba+lepidlo betonová mazanina tepelná izolace tl.35mm

tl.vrstvy

obj.tíha -3

g

-2

-2

kNm

kNm

0,015 0,055 0,035

21,00 24,00 2,50

0,32 1,32 0,09

1,35 1,35 1,35

0,43 1,78 0,12

1,72

1,35

2,33

6,25 7,97

1,35 1,35

8,44 10,76

charakter.

g

výpočt.

0,250

25,00


kNm

-2

-2

kNm

hlavní vedlejší

výpočt.

m


charakter.

NAHODILÉ : užitné 300,0 kg/m2

kNm

3,00

1,50

4,50

charakter.

g

výpočt.

2.3 SCHODIŠTĚ SCHODIŠTĚ - rameno

POPIS STÁLÉHO ZATÍŽENÍ

keramická dlažba betonové stupně

tl.vrstvy

obj.tíha -3

kNm

kNm

0,02 0,08

24,00 24,00

0,48 1,92

1,35 1,35

0,65 2,59

2,40

1,35

3,24

4,50 6,90

1,35 1,35

6,08 9,32

charakter.

g

výpočt.

0,180


-2

m

stálé zatížení stropní kce bez vl.tíhy vlastní tíha desky CELKEM STÁLÉ

-2

25,00

kNm

-2

-2

kNm

hlavní

300,0kg/m2

3,00

kNm

1,50

4,50

8

SCHODIŠTĚ - mezipodesta

POPIS STÁLÉHO ZATÍŽENÍ

povrchová úprava

tl.vrstvy

obj.tíha -3

-2

kNm

0,02

24,00

0,48

1,35

0,65

0,48

1,35

0,65

4,50 4,98

1,35 1,35

6,08 6,72

charakter.

g

výpočt.

25,00

kNm

-2

-2

kNm

hlavní

300,0kg/m2

výpočt.

kNm

0,180


g

-2

m

stálé zatížení stropní kce bez vl.tíhy vlastní tíha desky CELKEM STÁLÉ

charakter.

3,00

kNm

1,50

4,50

9

3 MODEL KONSTRUKCE VENKOVNÍHO SCHODIŠTĚ

10

Zs2-stálé

Z Y X

Zs3-nahodilé

Z Y X

11

Zs4-vítr

Z Y X

Vnitřní síly

Z Y X

12

mxD--max [kNm/m] 7.97 7.00 6.50 6.00 5.50 5.00 4.50 4.00 3.50 3.00 2.50 2.00 1.50 1.00 0.50 -0.11

Z Y X

mxD+-max [kNm/m] 10.88 9.00 8.00 7.00 6.00 5.00 4.00 3.00 2.00 1.00 -0.13

Z Y X

13

myD--max [kNm/m] 12.57 11.00 10.00 9.00 8.00 7.00 6.00 5.00 4.00 3.00 2.00 1.00 -0.15

Z Y X

myD+-max [kNm/m] 7.29 6.50 6.00 5.50 5.00 4.50 4.00 3.50 3.00 2.50 2.00 1.50 1.00 0.50 -0.26

Z Y X

14

ncD-max [kN/m] 0.00 -20.00 -40.00 -60.00 -80.00 -100.00 -120.00 -140.00 -173.35

Z Y X

nxD-max [kN/m] 251.51 220.00 200.00 180.00 160.00 140.00 120.00 100.00 80.00 60.00 40.00 20.00 -0.00 -20.00 -57.97

Z Y X

15

nyD-max [kN/m] 129.54 110.00 100.00 90.00 80.00 70.00 60.00 50.00 40.00 30.00 20.00 10.00 -4.12

Z Y X

16

Reakce Intenzity

Z Y X

Reakce na desku

Z Y X

17

Posouzení stropu venkovního schodiště DESKA - tl. 250 mm - rovnoměrné rozdělení napětí v tlačené oblasti, tahové porušení šířka průřezu b =

1,00

m

f ck =

výška průřezu h =

0,25

m

f ctm =

beton : C25/30 ocel :

25,0 MPa 2,6

gc = 1,50

stupeň vlivu prostředí

XC1 S3

Průřez

Md

cmin

c

počet

pofil

gs =

1,00

l=

0,80

500,0 MPa 1,15

E s = 200,0 GPa ey d= 2,174

f cd = 16,67 MPa

třída konstrukce

f yk =

MPa

ecu3= 3,50

R

h=

Mu kNm

f yd = 434,8 MPa c min,dur =

15,0 mm

x bal,1

As,max

c dev =

10,0 mm

0,617

0,01000

2

As [m ] 2

d1

d

x

m

m

m

x

z

As,min

m

m

2

kNm

mm

mm

ks

mm

D-X

8,0

15

25

6,70

8

31,72 0,000337 0,029 0,221 0,011 0,050 0,217 0,00030

D-Y

2,0

15

33

6,70

8

30,54 0,000337 0,037 0,213 0,011 0,052 0,209 0,00029

Md

cmin

c

počet

pofil

m

Dolní výztuž

Průřez

Mu kNm

2

As [m ] 2

d1

d

x

m

m

m

x

z

As,min

m

m

2

kNm

mm

mm

ks

mm

Horní výztuž D-X

11,0

15

25

6,70

8

31,72 0,000337 0,029 0,221 0,011 0,050 0,217 0,00030

D-Y

2,0

15

33

6,70

8

30,54 0,000337 0,037 0,213 0,011 0,052 0,209 0,00029

m

18

4 MODEL NOSNÉ KONSTRUKCE OBJEKTU Národní norma Konstrukce Poč. uzlů : Poč. prutů : Poč. ploch : Poč. průřezů : Poč. zat. stavů : Poč. materiálů : Jméno projektu Cesta k projektu Projekt Část Popis Autor Datum 2 Tíhové zrychlení [m/sec ] Verze Funkcionalita

Popis zatížení

EC - EN Obecná XYZ 525 222 149 10 4 4 minas30.esa D:\prace\GG Archico\Minas\Statika\doprac_oprava_realizace\ model objektu MINAS železobetonová prostorová konstrukce Ing.Jiří Zábrana začátek 17. 11. 2012 9,810 Scia Engineer 9.0.158 Podloží Soilin Nelinearity Nelineární podpory Stabilita Klimatická zatížení Ocel Tlak větru podle EC1 V bo 26.20 základní rychlost větru ... m/s C dir 1.00 směrový součinitel C sezónní 1.00 sezónní součinitel C or 1.00 součinitel orografie k l 1.00 součinitel turbulence C pravd 1.00 součinitel pravděpodobnosti ro 1.25 kg/m3 hustota vzduchu Pravděpodobnost p 2.00 [%] pravděpodobnost p pro roční překročení K 0.20 tvarový součinitel n 0.50 exponent Drsnost - kategorie 0 Kr 0.156 z 0 0.003 z min 1.00 Vnitřní tlak - bez vnitřního tlaku výška 100.00 m výška budovy výška z0 0.00 m referenční úroveň terénu

Popis kombinace

EC popis sněhu Sk 1.00 kN/m2 characteristická hodnota zatížení sněhem Ce 1.00 součinitel expozice Ct 1.00 tepelný součinitel Cesl 2.00 součinitel vyjímečného zatížení sněhem Součinitele zatížení do kombinací : Dílčí součinitel stálého zatížení - nepříznivý 1.35 Dílčí součinitel stálého zatížení - příznivý 1.00 Dílčí souč. pro účinky předpětí - příznivý 1.00 Dílčí souč. pro účinky předpětí - nepříznivý 1.20 Dílčí součinitel řídicí nahodilé zatížení 1.50

19

Dílčí souč. doprovázející nahodilé zatížení 1.50 Redukční součinitel 0.85 Dílčí součinitel pro účinky smršťování 1.00

2.Zatěžovací stavy Jméno LC1 LC2 LC3 LC4

Typ působení Stálé Stálé Nahodilé Nahodilé

Skupina zatížení LG1 LG1 LG2 LG3

Typ zatížení Spec Směr Vlastní tíha -Z Standard Statické Standard Statické Teplota

Působení

Krátkodobé

Řídicí zat. stav

Žádný LC3

3.Kombinace Jméno

Typ

CO1

EN - MSÚ (STR)

CO2

EN-MSP kvazi.

CO3

EN-mimořádné 1

CO4

EN-MSP char.

Zatěžovací stavy LC1 LC2 LC3 LC1 LC2 LC3 LC1 LC2 LC3 LC4 LC1 LC2 LC3

Souč. [-] 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

4.Kombinace pro beton Typ jméno

Kombinace pro beton

Jméno

CC1

Zatěžovací stavy

LC1 LC2 LC3

Souč. [-] 1,00 1,00 1,00

kombinaci použít pro kombinaci použít pro určení určení průhybu od průhybu od dlouhodobých dotvarování zatížení

20

Západní pohled

Východní pohled

21

Severní pohled

Zatížení Zs2 - stálé

Z Y

X

22

Zs3 – nahodilé

Z Y

X

Zs4 – teplota

Z Y

X

23

Deformace s dotvarováním 2np

1np

24

4.1 STROP A PRŮVLAKY NAD 2.NP mxD+-max [kNm/m] 121.98 113.71 105.45 97.18 88.91 80.64 72.38 64.11 55.84 47.57 39.30 31.04 22.77 14.50 6.23 -2.04 -10.30

Z

Y

X

myD+-max [kNm/m] 81.52 75.67 69.82 63.98 58.13 52.28 46.44 40.59 34.74 28.90 23.05 17.20 11.36 5.51 -0.34 -6.18 -12.03

Z

Y

X

25

mxD--max [kNm/m] 68.97 62.80 56.63 50.46 44.30 38.13 31.96 25.79 19.62 13.46 7.29 1.12 -5.05 -11.22 -17.38 -23.55 -29.72

Z

Y

X

myD--max [kNm/m] 62.72 57.32 51.92 46.52 41.12 35.72 30.32 24.92 19.52 14.12 8.72 3.32 -2.08 -7.48 -12.88 -18.28 -23.68

Z

Y

X

26

nxD-max [kN/m] 590.72 549.53 508.34 467.15 425.96 384.76 343.57 302.38 261.19 220.00 178.80 137.61 96.42 55.23 14.04 -27.16 -68.35

Z

Y

X

nyD-max [kN/m] 953.18 890.07 826.96 763.86 700.75 637.64 574.54 511.43 448.32 385.22 322.11 259.01 195.90 132.79 69.69 6.58 -56.53

Z

Y

X

27

ncD-max [kN/m] 14.58 -4.56 -23.70 -42.85 -61.99 -81.14 -100.28 -119.42 -138.57 -157.71 -176.86 -196.00 -215.15 -234.29 -253.43 -272.58 -291.72

Z

Y

X

28

DESKA NAD 2.NP- tl. 250 mm - rovnoměrné rozdělení napětí v tlačené oblasti, tahové porušení šířka průřezu b =

1,00

m

f ck =


0,25

m

f ctm =


25,0 MPa 2,6

gc = 1,50

stupeň vlivu prostředí

XC1 S4

Průřez

gs =

1,00

l=

0,80

500,0 MPa 1,15

E s = 200,0 GPa ey d= 2,174

f cd = 16,67 MPa

třída konstrukce

f yk =

MPa

ecu3= 3,50

R

h=


15,0 mm

x bal,1

As,max

c dev =

10,0 mm

0,617

0,01000

2

cmin

c

počet

pofil

Mu

kNm

mm

mm

ks

mm

kNm

m

D-y :

62,0 41,0 36,0 30,0

15 15 15 15

25 25 25 25

6,70 6,70 5,00 6,70

12 10 10 8

68,89 48,76 36,69 31,72

0,000758 0,000526 0,000393 0,000337

D-x :

32,0 25,0 20,0

15 15 15

37 37 37

5,00 6,70 6,70

10 8 8

34,64 0,000393 0,042 0,208 0,013 0,062 0,203 0,00028 29,96 0,000337 0,041 0,209 0,011 0,053 0,205 0,00028 29,96 0,000337 0,041 0,209 0,011 0,053 0,205 0,00028

Md

cmin

c

počet

pofil

As [m ] 2

d1

d

x

m

m

m

0,031 0,030 0,030 0,029

0,219 0,220 0,220 0,221

0,025 0,017 0,013 0,011

x

Md

z

As,min

m

m

0,209 0,213 0,215 0,217

0,00030 0,00030 0,00030 0,00030

2

Dolní výztuž

Průřez Horní výztuž D-y :

D-x :

Mu kNm

2

As [m ] 2

d1

d

x

m

m

m

0,113 0,078 0,058 0,050

x

z

As,min

m

m

2

kNm

mm

mm

ks

mm

42,0 32,0 25,0

15 15 15

25 25 25

6,70 5,00 6,70

10 10 8

48,76 0,000526 0,030 0,220 0,017 0,078 0,213 0,00030 36,69 0,000393 0,030 0,220 0,013 0,058 0,215 0,00030 31,72 0,000337 0,029 0,221 0,011 0,050 0,217 0,00030

45,0 32,0 25,0

15 15 15

35 35 35

6,70 5,00 6,70

10 10 8

46,47 0,000526 0,040 0,210 0,017 0,082 0,203 0,00028 34,98 0,000393 0,040 0,210 0,013 0,061 0,205 0,00028 30,25 0,000337 0,039 0,211 0,011 0,052 0,207 0,00029

m

29

PRŮVLAKY 2.NP My_průvlaky

Z X Y

Vz_průvlaky

Z X Y

30

Mx_průvlaky

Z X Y

31

4.2 STĚNY 2.NP mxD+-max [kNm/m] 98.05 91.29 84.53 77.77 71.01 64.24 57.48 50.72 43.96 37.20 30.44 23.67 16.91 10.15 3.39 -3.37 -10.13

Z Y

X

myD+-max [kNm/m] 132.90 124.35 115.81 107.26 98.71 90.16 81.62 73.07 64.52 55.97 47.43 38.88 30.33 21.78 13.24 4.69 -3.86

Z Y

X

32

mxD--max [kNm/m] 117.04 108.36 99.69 91.02 82.34 73.67 65.00 56.32 47.65 38.98 30.30 21.63 12.96 4.28 -4.39 -13.06 -21.74

Z Y

X

myD--max [kNm/m] 100.10 93.56 87.03 80.49 73.96 67.43 60.89 54.36 47.83 41.29 34.76 28.22 21.69 15.16 8.62 2.09 -4.45

Z Y

X

33

nxD-max [kN/m] 2713.78 2521.87 2329.96 2138.05 1946.14 1754.22 1562.31 1370.40 1178.49 986.58 794.67 602.76 410.85 218.93 27.02 -164.89 -356.80

Z Y

X

nyD-max [kN/m] 3822.05 3569.36 3316.67 3063.99 2811.30 2558.61 2305.92 2053.23 1800.54 1547.85 1295.16 1042.47 789.78 537.09 284.41 31.72 -220.97

Z Y

X

34

ncD-max [kN/m] 98.46 -30.77 -160.00 -289.23 -418.46 -547.69 -676.92 -806.15 -935.38 -1064.61 -1193.84 -1323.07 -1452.30 -1581.52 -1710.75 -1839.98 -1969.21

Z Y

X

35

4.3 STROP A PRŮVLAKY NAD 1.NP mxD+-max [kNm/m] 199.61 185.51 171.41 157.31 143.21 129.11 115.01 100.91 86.82 72.72 58.62 44.52 30.42 16.32 2.22 -11.88 -25.98

Y Z X

myD+-max [kNm/m] 216.08 201.85 187.61 173.37 159.14 144.90 130.66 116.43 102.19 87.96 73.72 59.48 45.25 31.01 16.77 2.54 -11.70

Y Z X

36

mxD--max [kNm/m] 68.54 59.33 50.11 40.89 31.67 22.46 13.24 4.02 -5.20 -14.41 -23.63 -32.85 -42.07 -51.28 -60.50 -69.72 -78.94

Y Z X

myD--max [kNm/m] 74.47 65.05 55.64 46.22 36.81 27.39 17.97 8.56 -0.86 -10.28 -19.69 -29.11 -38.53 -47.94 -57.36 -66.78 -76.19

Y Z X

37

STROPNÍ DESKA 1NP - tl. 250 mm - rovnoměrné rozdělení napětí v tlačené oblasti, tahové porušení šířka průřezu b =

1,00

m

f ck =


0,25

m

f ctm =


25,0 MPa 2,6

Průřez

c dev =

S4 cmin

c

počet

pofil

0,80

500,0 MPa 1,15


XC1

Md

l=

ey d= 2,174

f cd = 16,67 MPa stupeň vlivu prostředí

gs =

1,00

E s = 200,0 GPa

ecu3= 3,50

třída konstrukce

f yk =

MPa

gc = 1,50

R

h=

Mu

2

15,0 mm 10,0 mm d1

d

x

m

m

m

0,000804 0,000565 0,000452 0,000393 0,000314

0,034 0,031 0,031 0,030 0,030

0,216 0,219 0,219 0,220 0,220

0,026 0,018 0,015 0,013 0,010

81,68 48,10 38,77 33,96 27,30

0,001005 0,000565 0,000452 0,000393 0,000314

0,050 0,047 0,047 0,046 0,046

0,200 0,203 0,203 0,204 0,204

Mu

As [m ]

As [m ]

kNm

mm

mm

ks

mm

kNm

m

D-X :

69,0 50,0 40,0 30,0 20,0

16 15 15 15 15

26 25 25 25 25

4,00 5,00 4,00 5,00 4,00

16 12 12 10 10

71,86 52,03 41,91 36,69 29,49

D-Y :

75,0 46,0 36,0 27,0 17,0

16 15 15 15 15

42 41 41 41 41

5,00 5,00 4,00 5,00 4,00

16 12 12 10 10

Md

cmin

c

počet

pofil

2

x bal,1

As,max

0,617

0,01000

x

z

As,min

m

m

0,121 0,084 0,067 0,058 0,047

0,206 0,212 0,213 0,215 0,216

0,00029 0,00030 0,00030 0,00030 0,00030

0,033 0,018 0,015 0,013 0,010

0,164 0,091 0,073 0,063 0,050

0,187 0,196 0,197 0,199 0,200

0,00027 0,00027 0,00027 0,00028 0,00028

x

2

Dolní výztuž

Průřez Horní výztuž D-X :

D-Y :

2

d1

d

x

m

m

m

0,002105 0,002105 0,001571 0,001206 0,001005 0,000679 0,000565

0,040 0,040 0,040 0,034 0,034 0,031 0,031

0,210 0,210 0,210 0,216 0,216 0,219 0,219

0,069 0,069 0,051 0,039 0,033 0,022 0,018

0,002513 0,002105 0,001885 0,001347 0,001206 0,000758 0,000452 0,000393

0,060 0,060 0,060 0,054 0,054 0,051 0,051 0,050

0,190 0,190 0,190 0,196 0,196 0,199 0,199 0,200

0,082 0,069 0,061 0,044 0,039 0,025 0,015 0,013

kNm

mm

mm

ks

mm

kNm

m

157,0 143,0 129,0 100,0 87,0 59,0 45,0

20 20 20 16 16 15 15

30 30 30 26 26 25 25

6,70 6,70 5,00 6,00 5,00 6,00 5,00

20 20 20 16 16 12 12

167,05 167,05 129,42 105,04 88,68 62,00 52,03

159,0 145,0 131,0 102,0 88,0 60,0 31,0 20,0

20 20 20 16 16 15 15 15

50 50 50 46 46 45 45 45

8,00 6,70 6,00 6,70 6,00 6,70 4,00 5,00

20 20 20 16 16 12 12 10

171,79 148,75 135,56 104,50 94,55 62,30 37,98 33,27

2

z

As,min

m

m

0,327 0,327 0,244 0,182 0,152 0,101 0,084

0,183 0,183 0,190 0,200 0,203 0,210 0,212

0,00028 0,00028 0,00028 0,00029 0,00029 0,00030 0,00030

0,431 0,361 0,323 0,224 0,201 0,124 0,074 0,064

0,157 0,163 0,165 0,178 0,180 0,189 0,193 0,195

0,00026 0,00026 0,00026 0,00026 0,00026 0,00027 0,00027 0,00027

2

38

PRŮVLAKY 1NP My_průvlaky 1np

Z

X

Y

Vz_průvlaky 1np

Z

X

Y

39

Mx_průvlaky 1np

Z

X

Y

40

4.4 STĚNY 1.NP mxD+-max [kNm/m] 29.03 26.92 24.81 22.71 20.60 18.49 16.38 14.28 12.17 10.06 7.95 5.85 3.74 1.63 -0.48 -2.58 -4.69

Z X

Y

myD+-max [kNm/m] 58.01 54.24 50.47 46.70 42.94 39.17 35.40 31.64 27.87 24.10 20.33 16.57 12.80 9.03 5.27 1.50 -2.27

Z Y

X

41

mxD--max [kNm/m] 49.84 46.45 43.07 39.69 36.30 32.92 29.53 26.15 22.77 19.38 16.00 12.61 9.23 5.84 2.46 -0.92 -4.31

Z X

Y

myD--max [kNm/m] 72.78 68.13 63.48 58.83 54.18 49.53 44.88 40.23 35.58 30.93 26.28 21.63 16.98 12.33 7.68 3.02 -1.63

Z Y

X

42

nxD-max [kN/m] 564.07 493.15 422.23 351.30 280.38 209.46 138.54 67.61 -3.31 -74.23 -145.15 -216.08 -287.00 -357.92 -428.85 -499.77 -570.69

Z X

Y

nyD-max [kN/m] 969.04 899.90 830.76 761.62 692.48 623.34 554.20 485.06 415.92 346.78 277.64 208.50 139.36 70.22 1.07 -68.07 -137.21

Z Y

X

43

ncD-max [kN/m] 137.03 -42.82 -222.68 -402.53 -582.39 -762.25 -942.10 -1121.96 -1301.81 -1481.67 -1661.52 -1841.38 -2021.24 -2201.09 -2380.95 -2560.80 -2740.66

Z Y

X

44

4.5 SLOUPY Nx_sloupy

Z X

Y

Vz_sloupy

Z Y

X

45

Vy_sloupy

Z X

Y

My_sloupy

Z Y

X

46

Mz_sloupy

Z Y

X

47

SLOUPY 1.NP - posouzení požární odolnosti kruhového sloupu - metoda B šířka průřezu b =

0,35

m


0,35

m

f ck =


skutečná délka sloupu l =

MPa

f yk = gs =

1,15

f yd =

434,8

gc =

1,50

f cd =

16,67

MPa

0,123

2

Ac=

R

25,0

m

500,0

MPa MPa

A s = 0,000924 m2 poloměr setrvačnosti i = 0,101 m

3,20 m

účinná délka sloupu l0,f i = 3,20 m štíhlost sloupu pro požární situaci = l0,f i/i = zatížení při normální teplotě zatížení při požární situaci

N 0,Ed = 990,000 kN

M 0,Ed =

16,500 kNm

N 0,Ed,fi = 693,000 kN

M 0,Ed,fi =

11,550 kNm

redukční součinitel pro kombinaci zatížení = zatížení při běžné teplotě

31,672

0,70

e 0,fi =

0,017

n = N 0 , Ed , fi / (0,7(Ac f cd + As f yd )) =

0,405

ω = As f yd / Ac f cd =

0,197

c min,dur =

20,0

mechanický stupeň vyztužení při běžné teplotě

m

krytí výztuže z hlediska trvanlivosti stupeň vlivu prostředí

XC1

mm

třída konstrukce

S4

c dev =

5,0

mm

průměr smykové třmínkové výztuže

8,0

mm

c min =

28,0

mm

průměr hlavní výztuže

14,0

mm

c nom =

33,0

mm

požadovaná požární odolnost normová požární odolnost šířka průřezu b = vzdálenost a =

350,0 40,0

REI 45 REI 60 mm mm

nejmenší šířka sloupu bmin = nejmensí osová vzdálenost výztuže a =

300 25

mm mm

KRYTÍ VÝZTUŽE Z POŽÁRNÍHO HLEDISKA VYHOVUJE

48

sloup o 35 0 Ty p pr vku : s loup Pro stře dí: X C1 Be ton : C 2 5/3 0 fck = 25.0 MPa; f ct m = 2 .6 M Pa; Ecm = 3 10 00 .0 MP a

6x14.00 kr. 33.0

Oc el p odé lná : 1 050 5 (R ) (f yk = 5 00. 0 M Pa; Es = 200 00 0. 0 M Pa) Oc el p ří čná : 10 50 5 (R ) (f yk = 5 00. 0 M Pa; E s = 200 00 0. 0 M Pa) Vzp ěr

0.350

Dé lka Y pr vku Vz pěr ná dél ka Dé lka Z pr vku Vz pěr ná dél ka

pro v ýpo čet vzp ěru : ly = lef ,y = k ol mo n a os u Y : pro v ýpo čet vzpěru : lz = k ol mo n a os u Z : lef ,z =

3. 20 3. 20 3. 20 3. 20

m m m m

Y S t lače nou v ýztu ží je počí táno.

Z

Tř mí nk y Pr of il : 8.0 mm; V zdál enos t: 0. 15 m; Svis lé st řihy : 2; V odor . stř ihy: 2

Pos ouze ní m in. a m a x. s tupně v yztuže ní Sl oup ( celková výz tuž) : ρs = 0.00 96 1 ≥ ρ s,m in = 0 .00 237 ⇒ V YH O V UJE ρs = 0.00 96 1 ≤ ρ s, ma x = 0. 04 ⇒ V YH O V UJE

Pos ouze ní k ons tr uk čních zá sa d tř mínků - Pos ouzení sv is le Mi nim ál ní prům ěr t řm ínk ů d = 6. 00 m m ⇒ V YH O V UJE Ma xim ální vzdálenos t třm ínk ů s cl ,ma x = 0. 21 m ⇒ V YH O V UJE

Pos ouzení k ons tr ukč níc h zás ad tř mínk ů - Pos ouzení v odor ov ně Mi nim ál ní prům ěr t řm ínk ů d = 6. 00 m m ⇒ V YH O V UJE Ma xim ální vzdálenos t třm ínk ů s cl ,ma x = 0. 21 m ⇒ V YH O V UJE

Pos ouze ní m ezního sta v u únos nos ti č.

1

Náze v

Za t. př ípad 1

N Ed

VEd z

VE dy

NR d

V R dz

V Rdy

[kN ]

[kN ]

[kN ]

[kNm]

[kNm]

11 .0 0

2. 00

21 .00

135. 71

24 .6 7

-

-990 .0 0

-197 1. 67 Me zní st av únosno sti (oh yb, smyk, kro uc ení ) VYHO VUJ E

M 0 Edy

M E dy

M 0E dz

M R dy

M Edz

T Ed

M R dz

TR d

[k Nm ]

[k Nm ]

[kNm]

47 .5 4

12.0 0

38 .5 3

0. 00

61 .3 8

-

49 .7 5

0. 00

Pos ouzení

Vy ho vu je

Celk ov é posouzení průř e zu VY HOVUJE

49

sloup o 350 - 6 ,4 m Ty p pr vku : s loup Pro stře dí: X C1 Be ton : C 2 5/3 0 fck = 25.0 MPa; f ct m = 2 .6 M Pa; Ecm = 3 10 00 .0 MP a

6x20.00 kr. 0.0

Oc el p odé lná : 1 050 5 (R ) (f yk = 5 00. 0 M Pa; Es = 200 00 0. 0 M Pa) Oc el p ří čná : 10 50 5 (R ) (f yk = 5 00. 0 M Pa; E s = 200 00 0. 0 M Pa) Vzp ěr

0.350

Dé lka Y pr vku Vz pěr ná dél ka Dé lka Z pr vku Vz pěr ná dél ka

pro v ýpo čet vzp ěru : ly = lef ,y = k ol mo n a os u Y : pro v ýpo čet vzpěru : lz = k ol mo n a os u Z : lef ,z =

6. 40 6. 40 6. 40 6. 40

m m m m

Y S t lače nou v ýztu ží je počí táno.

Z

Tř mí nk y Pr of il : 8.0 mm; V zdál enos t: 0. 15 m; Svis lé st řihy : 2; V odor . stř ihy: 2

Pos ouze ní m in. a m a x. s tupně v yztuže ní Sl oup ( celková výz tuž) : ρs = 0.0 19 6 ≥ ρs,m in = 0.00 2 ⇒ V YH OV UJ E ρs = 0.0 19 6 ≤ ρs, ma x = 0. 04 ⇒ V YH OV UJ E

Pos ouze ní k ons tr uk čních zá sa d tř mínků - Pos ouzení sv is le Mi nim ál ní prům ěr t řm ínk ů d = 6. 00 m m ⇒ V YH O V UJE Ma xim ální vzdálenos t třm ínk ů s cl ,ma x = 0. 30 m ⇒ V YH O V UJE

Pos ouzení k ons tr ukč níc h zás ad tř mínk ů - Pos ouzení v odor ov ně Mi nim ál ní prům ěr t řm ínk ů d = 6. 00 m m ⇒ V YH O V UJE Ma xim ální vzdálenos t třm ínk ů s cl ,ma x = 0. 30 m ⇒ V YH O V UJE


1

Náze v

Za t. př ípad 1

N Ed

V Edz

V E dy

NR d

V R dz

V R dy

[kN ]

[kN ]

[kN ]

[k Nm]

[k Nm ]

2. 00

-1 0. 00

20 .0 0

28 .19

-1 40 .94

-

-657 .0 0

-235 6. 20 Me zní st av únosno sti (oh yb, smyk, kro uc ení ) VYHO VUJ E

M 0 Edy

M E dy

M 0E dz

M R dy

M Edz

T Ed

M R dz

TR d

[kNm]

[k Nm ]

[kNm]

77.9 6

3. 00

60.9 5

0. 00

91.3 0

-

71.3 7

0. 00

Pos ouzení

Vy ho vu je


50

4.6 OCELOVÉ SLOUPY

Z Y

X

Nx_ok sloupy

Z Y

X

51

Vy_ok sloupy

Z X

Y

Vz_ok sloupy

Z Y

X

52

My_ok sloupy

Z X

Y

Mz_ok sloupy

Z Y

X

53

sloup -15 0x 15 0

3

No rma výp očt u EN 1993 -1 -1 Vý poč et j e pr ov eden po dle České nár od ní p říl ohy . So uč ini tel únosnos ti p růř ez u γ M 0 = 1. 00 0 So učin ite l ún osno sti při poso uze ní s tabi lit y γ M 1 = 1. 00 0

6.3 Y

2

Z

15 0.0

So uč ini te l únos no sti os labenéh o pr ůř ez u

15 0.0

γ M 2 = 1. 25 0

Prů řez M SH 150 x 150 x 6 .3 Pr ůře zo vá p loc ha : A = 3.580E03 mm 2 Po loha těž iště: y T = 75.0 mm zT = 75.0 mm Mo ment y setrv ačno sti: Iy = 1. 220E07 mm 4 I z = 1. 220E07 mm 4 Pr ůře zo vé m oduly : W y,1 = -1 .616E05 mm 3 W z,1 = 1. 616E05 mm3 W y,2 = 1. 616E05 mm 3 W z,2 = -1 .616E05 mm 3 Mo men t tu hos ti v pro sté m kr ouc ení : Ik = 1. 869E07 mm 4 Vý sečo vý m ome nt se trv ačn osti : Iω = 0. 000E00 mm 6 Pl ast ick é pr ůřez ové moduly : W pl ,y = 1. 903E05 mm 3 W pl ,z = 1. 903E05 mm 3 Mat eriál : EN 10210-1 : S 2 35 Ma ter iál ové charak ter ist iky : Modul pru žn ost i E Modul pru žno sti ve s myk u G Mez kluz u fy fu Mez pe vn ost i

: 2 10 000 M Pa : 81000 M Pa : 23 5. 0 M Pa : 36 0. 0 M Pa

Vni třní síly v souř adné m syst ému p růřezu Zat ěžov ací p řípa d s nej větš ím vy užit ím Za t. př ípad 1 N = -3 34.0 00 kN M y = -5.0 00 kN m Vz = -6 .0 00 kN Vy = -8 .0 00 kN M z = 5. 00 0 kN m Tt = 0. 00 0 kN m Tω = 0. 00 0 kN m B = 0. 00 0 kN m 2

Pa ramet ry vzp ěr u Délka dílce: 3.200 m L z = 3.200 m L y = 3.200 m L ω = 3.200 m

k z = 1. 000 k y = 1. 000 k ω = 1. 000

L cr,z = 3.200 m L cr,y = 3.200 m L cr,ω = 3.200 m

Vý sled ky p oso uzen í Roz hodují cí zatě žovac í přípa d: Za t. př ípad 1 Tří da pr ůřez u: 1 Po sude k sm yku od po sou vaj ící síly Vz : 6. 000 kN < 24 5.660 k N Vyh ovuj e Po sude k sm yku od po sou vaj ící síly Vy: 8. 000 kN < 24 5.660 k N Vyh ovuj e Vnitř ní síly: N = -334.000 k N; My = -5. 000 kNm ; Mz = 5 .000 kN m Pos udek nejn epří zniv ější komb inac e vzp ěrné ho tl aku a ohyb u: V zp ěr Y: Únos nosti: N R = -7 53.863 kN; My,R = -4 4.710 kNm; Mz,R = 44.710 kN m | 0. 443 + 0.11 2 + 0. 112 | = | 0. 667 | < 1 Vyh ovuj e Vz pěr Z : Únos nosti: N R = -7 53.86 3 kN; My,R = -44.710 kNm; Mz,R = 4 4.71 0 kN m | 0. 443 + 0.11 2 + 0. 112 | = | 0. 667 | < 1 Vyh ovuj e Pos ouzen í štíh lost i dílc e: ští hlos t dílc e: 54.8 mezní š tíhlost: 180. 0 Ští hlos t díl ce vyhovu je Pr ůřez vyh ovuj e

VY HOVUJ E

54

s loup -o15 2 ,4 /7 ,1 No rma výp očt u EN 1993 -1 -1 Vý poč et j e pr ov eden po dle České nár od ní p říl ohy . So uč ini tel únosnos ti p růř ez u γ M 0 = 1. 00 0 So učin ite l ún osno sti při poso uze ní s tabi lit y γ M 1 = 1. 00 0

7.1 Y

2

γ M 2 = 1. 25 0

Průřez MSH 152.4 x 7.1 Pr ůře zo vá p loc ha : A = 3.241E03 mm 2 Po loha těž iště: y T = 76.2 mm zT = 76.2 mm Mo ment y setrv ačno sti: Iy = 8. 573E06 mm 4 I z = 8. 573E06 mm 4 Pr ůře zo vé m oduly : W y,1 = -1 .125E05 mm 3 W z,1 = 1. 125E05 mm3 W y,2 = 1. 125E05 mm 3 W z,2 = -1 .125E05 mm 3 Mo men t tu hos ti v pro sté m kr ouc ení : Ik = 1. 711E07 mm 4 Vý sečo vý m ome nt se trv ačn osti : Iω = 0. 000E00 mm 6 Pl ast ick é pr ůřez ové moduly : W pl ,y = 1. 500E05 mm 3 W pl ,z = 1. 500E05 mm 3 Mat eriál : EN 10210-1 : S 2 35 Ma ter iál ové charak ter ist iky : Modul pru žn ost i E Modul pru žno sti ve s myk u G Mez kluz u fy fu Mez pe vn ost i

Z

152 .4

3

So uč ini te l únos no sti os labenéh o pr ůř ez u

: 2 10 000 M Pa : 81000 M Pa : 23 5. 0 M Pa : 36 0. 0 M Pa

Vni třní síly v souř adné m syst ému p růřezu Zat ěžov ací p řípa d s nej větš ím vy užit ím Za t. př ípad 1 N = -3 55.0 00 kN M y = 2. 00 0 kN m Vz = 2. 00 0 kN Vy = 2. 00 0 kN M z = -2.0 00 kN m Tt = 0. 00 0 kN m Tω = 0. 00 0 kN m B = 0. 00 0 kN m 2

Pa ramet ry vzp ěr u Délka dílce: 3.200 m L z = 3.200 m L y = 3.200 m L ω = 3.200 m

k z = 1. 000 k y = 1. 000 k ω = 1. 000

L cr,z = 3.200 m L cr,y = 3.200 m L cr,ω = 3.200 m

Vý sled ky p oso uzen í Roz hodují cí zatě žovac í přípa d: Za t. př ípad 1 Tří da pr ůřez u: 1 Po sude k sm yku od po sou vaj ící síly Vz : 2. 000 kN < 21 9.862 k N Vyh ovuj e Po sude k sm yku od po sou vaj ící síly Vy: 2. 000 kN < 21 9.862 k N Vyh ovuj e Vnitř ní síly: N = -355.000 k N; My = 2.0 00 kNm; Mz = - 2.000 kN m Pos udek nejn epří zniv ější komb inac e vzp ěrné ho tl aku a ohyb u: V zp ěr Y: Únos nosti: N R = -6 58.545 kN; My,R = 49. 856 kNm ; Mz,R = - 49. 856 kN m | 0. 539 + 0.04 0 + 0. 040 | = | 0. 619 | < 1 Vyh ovuj e Vz pěr Z : Únos nosti: N R = -6 58.54 5 kN; My,R = 49. 856 kNm ; M z,R = - 49. 856 kN m | 0. 539 + 0.04 0 + 0. 040 | = | 0. 619 | < 1 Vyh ovuj e Pos ouzen í štíh lost i dílc e: ští hlos t dílc e: 62.2 mezní š tíhlost: 180. 0 Ští hlos t díl ce vyhovu je Pr ůřez vyh ovuj e

VY HOVUJ E

55

4.7 ZÁKLADOVÉ PASY Nx

Z

Y X

My

Z

Y X

56

Mx

Z

Y X

Mz

Z

Y X

57

Vz

Z

Y X

58

PAS

4x1 6.0-k r.45.0

Ty p pr vku : no sní k Pro stře dí: X C2 Be ton : C 2 5/3 0 fck = 25.0 MPa; f ct m = 2 .6 M Pa; Ecm = 3 10 00 .0 MP a Oc el p odé lná : 1 050 5 (R ) (f yk = 5 00. 0 M Pa; Es = 200 00 0. 0 M Pa) Oc el p ří čná : 10 50 5 (R ) (f yk = 5 00. 0 M Pa; E s = 200 00 0. 0 M Pa) Vzp ěr

0.600

Vz pě r ne ní uv ažo ván S t lače nou v ýztu ží je počí táno.

Y

Tř mí nk y Pr of il : 9.0 mm; V zdál enos t: 0. 25 m; Svis lé st řihy : 2; V odor . stř ihy: 2 Tř mí nk y Pr of il : 4.0 mm; V zdál eno st: 0 .25 m ; Stř ihy: 2

Z

4x1 6.0-k r.45.0

0.5 00

Pos ouze ní m in. a m a x. s tupně v yztuže ní Nosník (taž ená v ýztu ž - minimum, ce lkov á výz tuž - maxi mum) : ρs,t = 0.00 30 9 ≥ ρs,m in = 0.00 13 5 ⇒ V YH O V UJE ρs = 0.00 53 6 ≤ ρs, ma x = 0. 04 ⇒ V YH O V UJE

Stupeň v y ztužení s my kov ou v ýztuží ρw ,m in = 800.1 0-6 ≤ ρ w = 0 .00 122 ⇒ V YH O V UJ E Ma xim ální vzdálenos t třm ínk ů s l, ma x = 0. 40 m ⇒ V YH O V UJE Ma ximá lní vzdá len ost větv í tř mínk ů s t, ma x = 0. 41 m Ma ximá lní vzdálen ost třm ínků s l, ma x = 0 .28 m ⇒ V YH O V UJ E


1

Náze v

Za t. př ípad 1

N Ed

V Edz

V E dy

M E dy

M Edz

N Rd

VR dz

VR dy

M R dy

M R dz

T Ed TR d

[kN ]

[kN ]

[kN ]

[k Nm ]

[kNm]

[k Nm ]

-2 27 .00

28 0. 00

0. 00

-7 1. 00

11 .00

9. 00

-5 643. 40

28 3. 90

0. 00

-241 .8 2

37 .47

18.4 2

Posouze ní

Vy ho vu je

Me zní st av únosno sti (oh yb, smyk, kro uc ení ) VYHO VUJ E


59

4.8 PILOTOVÉ ZALOŽENÍ Kombinace CO4 _ Rz (kombinace MSP_char)

Posouzení piloty P1 Betonové konstrukce : EN 1992-1-1 (EC2) Součinitele EC2 : standardní Piloty Výpočet pro odvodněné podmínky : ČSN 73 1002 Zatěžovací křivka : nelineární (Masopust) Metodika posouzení : stupně bezpečnosti

Stupeň bezpečnosti - tlačená pilota :

Stupně bezpečnosti Trvalá návrhová situace SFcp =

1.50 [–]

Stupeň bezpečnosti - tažená pilota :

SFtp =

2.00 [–]

Základní parametry zemin Číslo

Název

Vzorek

ϕef

cef

[°]

[kPa]

γ [kN/m3]

ν [–]

1

Třída F4, konzistence měkká

22.00

7.00

18.00

0.35

2

Třída F8, konzistence tuhá

23.00

10.00

19.50

0.42

3

Třída G3, středně ulehlá

37.00

0.00

9.00

0.25

Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné.

60

Název

Číslo

Vzorek

1


2 3

Eoed [MPa]

Edef

γsat

γs

n

[MPa]

[kN/m3]

[kN/m3]

[–]

4.00

-

18.00

-

-


13.00

-

19.50

-

-


57.00

-

9.00

-

-

Parametry zemin pro výpočet modulu reakce podloží Název

Číslo

Vzorek

β

1


7.00

2


9.00

3


21.00

Parametry zemin Třída F4, konzistence měkká Objemová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Poissonovo číslo : Edometrický modul : Obj.tíha sat.zeminy : Úhel roznášení :

γ ϕef cef ν Eoed γsat β

= = = = = = =

18.00 kN/m3 22.00 ° 7.00 kPa 0.35 4.00 MPa 18.00 kN/m3 7.00 °

Třída F8, konzistence tuhá Objemová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Poissonovo číslo : Edometrický modul : Obj.tíha sat.zeminy : Úhel roznášení :


= = = = = = =

19.50 kN/m3 23.00 ° 10.00 kPa 0.42 13.00 MPa 19.50 kN/m3 9.00 °

Třída G3, středně ulehlá Objemová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Poissonovo číslo : Edometrický modul : Obj.tíha sat.zeminy : Úhel roznášení :


= = = = = = =

9.00 kN/m3 37.00 ° 0.00 kPa 0.25 57.00 MPa 9.00 kN/m3 21.00 °

Geometrie Profil piloty: kruhová Rozměry Průměr d = 0.60 m Délka l = 9.00 m Umístění Vysazení h = 0.00 m Hloubka upraveného terénu hz = 0.50 m

61

Typ technologie: Vrtané piloty Modul reakce podloží uvažován jako konstantní. Materiál konstrukce Objemová tíha γ = 23.00 kN/m3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 25/30 Válcová pevnost v tlaku Pevnost v tahu Modul pružnosti Modul pružnosti ve smyku

fck fctm Ecm G

Ocel podélná : 10505 (R) Mez kluzu

fyk = 500.00 MPa

= 25.00 MPa = 2.60 MPa = 31000.00 MPa = 12917.00 MPa

Geologický profil a přiřazení zemin Číslo

Vrstva [m]

Přiřazená zemina

Vzorek

1

0.90 Třída F4, konzistence měkká

2

4.40 Třída F8, konzistence tuhá

3

-


Zatížení Číslo 1 2

Zatížení Název Typ nové změna ANO Zatížení č. 1 Návrhové ANO Zatížení č. 2 Užitné

N [kN] 1055.00 855.00

Mx [kNm] 110.00 85.00

My [kNm] 0.00 0.00

Hx [kN] 0.00 0.00

Hy [kN] 0.00 0.00

Hladina podzemní vody Hladina podzemní vody je v hloubce 3.50 m od původního terénu. Celkové nastavení výpočtu Výpočet svislé únosnosti : analytické řešení Typ výpočtu : výpočet pro odvodněné podmínky Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá Metodika posouzení : bez redukce vstupních dat

Posouzení čís. 1 Posouzení svislé únosnosti piloty podle teorie MS - výsledky Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Posouzení tlačené piloty: Nejnepříznivější zatěžovací stav číslo 1. (Zatížení č. 1) Únosnost piloty na plášti Rs = 422.19 kN Rb = 1457.97 kN Únosnost piloty v patě Únosnost piloty Extrémní svislá síla

Rc = 1880.16 kN Vd = 1055.00 kN

Stupeň bezpečnosti = 1.78 > 1.50

62

Svislá únosnost piloty VYHOVUJE

Posouzení čís. 1 Výpočet zatěžovací křivky piloty - vstupní data Vrstv a číslo 1 2 3

Počátek

Konec

Mocnost

[m]

[m]

[m]

0.00 0.40 4.80

0.40 4.80 9.00

0.40 4.40 4.20

Es [MPa] 6.90 28.44 17.48

Součinitel

Součinitel

a

b 46.00 71.50 91.00

20.00 64.00 48.00

Uvažovat zatížení : užitné Součinitel vlivu ochrany dříku m2 = 1.00 Limitní sedání piloty slim = 25.0 mm Regresní součinitel e = 268.00 Regresní součinitel f = 175.00 Výpočet zatěžovací křivky piloty - výsledky Zatížení na mezi mobilizace plášť.tření Velikost sedání odpovídající síle Ryu

Ryu = 846.13 kN sy = 6.8 mm

Únosnosti odpovídající sednutí 25 mm : Rbu = 187.49 kN Únosnost paty Rc = 982.89 kN Celková únosnost Pro zatížení Q = 855.00 kN je sednutí piloty 7.9 mm

Posouzení čís. 1 Vstupní data pro výpočet vodorovné únosnosti piloty Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Vodorovná únosnost posouzena ve směru maximálního účinku zatížení. Maximální vnitřní síly a deformace: Max.deformace piloty = 3.4 mm Max.posouvající síla = 22.48 kN Maximální moment = 110.00 kNm Dimenzace výztuže: Vyztužení - 8 ks profil 16.0 mm; krytí 100.0 mm Typ konstrukce (stupně vyztužení) : pilota Stupeň vyztužení ρ = 0.569 % > 0.500 % = ρmin Zatížení : NEd = -1055.00 kN (tlak) ; MEd = 110.00 kNm Únosnost : NRd = -2897.42 kN; MRd = 302.10 kNm Navržená výztuž piloty VYHOVUJE

63

Název : Vod. únosn.

Fáze : 1; Posouzení : 1

Modul Kh Kh - konstantní

-3.4

5.00 9.67

Deformace Max. = 0.24 mm Min. = -3.38 mm

9.67 67.18 67.18 -75.00 0

75.00 -4.0 [MN/m³]

0.0

Posouvající síla Max. = 22.48 kN Min. = -0.44 kN

Ohybový moment Max. = 110.00 kNm Min. = -0.30 kNm

0.00

0.0

110.00

22.48 0.2

0.0 0

0.00 -0.44 0.00 4.0 -25.00 0 [mm]

0.00 -0.300.00

25.00 -150.00 0 [kN]

150.00 [kNm]

64




1.50 [–]


SFtp =

2.00 [–]

Základní parametry zemin Název

Číslo

Vzorek

ϕef

cef

[°]

[kPa]

γ [kN/m3]

ν [–]

1


22.00

7.00

18.00

0.35

2


23.00

10.00

19.50

0.42

3


37.00

0.00

9.00

0.25

Pro výpočet tlaku v klidu jsou všechny zeminy zadány jako nesoudržné. Název

Číslo

Vzorek

1


2 3

Eoed [MPa]

Edef

γsat

γs

n

[MPa]

[kN/m3]

[kN/m3]

[–]

4.00

-

18.00

-

-


13.00

-

19.50

-

-


57.00

-

9.00

-

-


Číslo

Vzorek

β

1


7.00

2


9.00

3


21.00

Parametry zemin Třída F4, konzistence měkká Objemová tíha : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Poissonovo číslo : Edometrický modul : Obj.tíha sat.zeminy :

γ ϕef cef ν Eoed γsat

= = = = = =

18.00 kN/m3 22.00 ° 7.00 kPa 0.35 4.00 MPa 18.00 kN/m3

65

Úhel roznášení :

β

=



= = = = = = =

19.50 kN/m3 23.00 ° 10.00 kPa 0.42 13.00 MPa 19.50 kN/m3 9.00 °



= = = = = = =

9.00 kN/m3 37.00 ° 0.00 kPa 0.25 57.00 MPa 9.00 kN/m3 21.00 °

7.00 °

Geometrie Profil piloty: kruhová Rozměry Průměr d = 0.60 m Délka l = 7.50 m Umístění Vysazení h = 0.00 m Hloubka upraveného terénu hz = 0.50 m Typ technologie: Vrtané piloty Modul reakce podloží uvažován jako konstantní. Materiál konstrukce Objemová tíha γ = 23.00 kN/m3 Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 25/30 Válcová pevnost v tlaku Pevnost v tahu Modul pružnosti Modul pružnosti ve smyku

fck fctm Ecm G


fyk = 500.00 MPa

= 25.00 MPa = 2.60 MPa = 31000.00 MPa = 12917.00 MPa


Vrstva [m]

Přiřazená zemina

1


2


3

-

Vzorek


66

Zatížení Číslo 1 2

Zatížení Název Typ nové změna ANO Zatížení č. 1 Návrhové ANO Zatížení č. 2 Užitné

Mx

N [kN] 918.00 700.00

[kNm] 100.00 70.00

My

Hx

[kNm] 0.00 0.00

Hy

[kN] 0.00 0.00

[kN] 0.00 0.00



Rc = 1708.35 kN Vd = 918.00 kN

Stupeň bezpečnosti = 1.86 > 1.50 Svislá únosnost piloty VYHOVUJE


Počátek

Konec

Mocnost

[m]

[m]

[m]

0.00 0.40 4.80

0.40 4.80 7.50

0.40 4.40 2.70

Es [MPa] 6.90 28.44 14.60

Součinitel

Součinitel

a

b 46.00 71.50 91.00

20.00 64.00 48.00


Ryu = 672.01 kN sy = 6.5 mm

Únosnosti odpovídající sednutí 25 mm : Rbu = 192.55 kN Únosnost paty Rc = 814.29 kN Celková únosnost

67

Pro zatížení Q = 700.00 kN je sednutí piloty 10.2 mm





-3.3

5.00 9.67 9.67


67.18 67.18

-75.00

0

75.00 -4.0 [MN/m³]

Posouvající síla Max. = 20.85 kN Min. = 0.00 kN

0.0

0.00

0.0

100.00

20.85

0.2 0.0 0.1 0

Ohybový moment Max. = 100.00 kNm Min. = 0.00 kNm

0.00

0.00 4.0 [mm]

-25.00

0

25.00 [kN]

-150.00 0

150.00 [kNm]

68




1.50 [–]


SFtp =

2.00 [–]


Číslo

Vzorek

ϕef

cef

[°]

[kPa]

γ [kN/m3]

ν [–]

1


22.00

7.00

18.00

0.35

2


23.00

10.00

19.50

0.42

3


37.00

0.00

9.00

0.25


Číslo

Vzorek

1


2 3

Eoed

Edef

γsat

γs

n

[MPa]

[MPa]

[kN/m3]

[kN/m3]

[–]

4.00

-

18.00

-

-


13.00

-

19.50

-

-


57.00

-

9.00

-

-


Číslo

Vzorek

β

1


7.00

2


9.00

3


21.00



= = = = = = =

18.00 kN/m3 22.00 ° 7.00 kPa 0.35 4.00 MPa 18.00 kN/m3 7.00 °

69



= = = = = = =

19.50 kN/m3 23.00 ° 10.00 kPa 0.42 13.00 MPa 19.50 kN/m3 9.00 °



= = = = = = =

9.00 kN/m3 37.00 ° 0.00 kPa 0.25 57.00 MPa 9.00 kN/m3 21.00 °


fck fctm Ecm G


fyk = 500.00 MPa

= 25.00 MPa = 2.60 MPa = 31000.00 MPa = 12917.00 MPa


Vrstva [m]

Přiřazená zemina

1


2


3

-

Vzorek


Zatížení Číslo 1

Zatížení Název Typ nové změna ANO Zatížení č. 1 Návrhové

N [kN] 677.00

Mx [kNm] 70.00

My [kNm] 0.00

Hx [kN] 0.00

Hy [kN] 0.00

70

Číslo 2

Zatížení Název Typ nové změna ANO Zatížení č. 2 Užitné

Mx

N [kN] 520.00

[kNm] 55.00

My

Hx

[kNm] 0.00

Hy

[kN] 0.00

[kN] 0.00



Rc = 1616.60 kN Vd = 677.00 kN



Počátek

Konec

Mocnost

[m]

[m]

[m]

0.00 0.40 4.80

0.40 4.80 6.00

0.40 4.40 1.20

Es [MPa] 6.90 28.44 11.00

Součinitel

Součinitel

a

b 46.00 71.50 91.00

20.00 64.00 48.00


Ryu = 499.45 kN sy = 5.4 mm


71





-2.5

5.00 9.67



0.0


0.00

70.00

0.00 0.0 9.67 -75.00

0

67.18 67.18 75.00 -3.0 [MN/m³]

16.48 0.00

0.0 0.4 0

3.0 [mm]

-25.00

0

25.00 [kN]

-75.00

0

75.00 [kNm]

72




1.50 [–]


SFtp =

2.00 [–]


Číslo

Vzorek

ϕef

cef

[°]

[kPa]

γ [kN/m3]

ν [–]

1


22.00

7.00

18.00

0.35

2


23.00

10.00

19.50

0.42

3


37.00

0.00

9.00

0.25


Číslo

Vzorek

1


2 3

Eoed

Edef

γsat

γs

n

[MPa]

[MPa]

[kN/m3]

[kN/m3]

[–]

4.00

-

18.00

-

-


13.00

-

19.50

-

-


57.00

-

9.00

-

-


Číslo

Vzorek

β

1


7.00

2


9.00

3


21.00



= = = = = = =

18.00 kN/m3 22.00 ° 7.00 kPa 0.35 4.00 MPa 18.00 kN/m3 7.00 °

73



= = = = = = =

19.50 kN/m3 23.00 ° 10.00 kPa 0.42 13.00 MPa 19.50 kN/m3 9.00 °



= = = = = = =

9.00 kN/m3 37.00 ° 0.00 kPa 0.25 57.00 MPa 9.00 kN/m3 21.00 °


fck fctm Ecm G


fyk = 500.00 MPa

= 25.00 MPa = 2.60 MPa = 31000.00 MPa = 12917.00 MPa


Vrstva [m]

Přiřazená zemina

1


2


3

-

Vzorek




N [kN] 458.00

Mx [kNm] 55.00

My [kNm] 0.00

Hx [kN] 0.00

Hy [kN] 0.00

74

Číslo 2


Mx

N [kN] 356.00

[kNm] 36.00

My

Hx

[kNm] 0.00

Hy

[kN] 0.00

[kN] 0.00



Rc = 757.87 kN Vd = 458.00 kN



Počátek

Konec

Mocnost

[m]

[m]

[m]

0.00 0.40 4.80

0.40 4.80 5.50

0.40 4.40 0.70

Es [MPa] 6.90 20.00 11.00

Součinitel

Součinitel

a

b 46.00 71.50 91.00

20.00 64.00 48.00


Ryu = 319.11 kN sy = 5.2 mm


75





-4.1



0.0


0.00

55.00

7.50 14.50

0.00 0.0

15.12

0.6

14.50100.76 100.76 -150.00 0

150.00 -5.0 [MN/m³]

0.0 0.2 0

5.0 [mm]

-25.00

0

25.00 [kN]

-75.00

0

75.00 [kNm]

76




1.50 [–]


SFtp =

2.00 [–]


Číslo

Vzorek

ϕef

cef

[°]

[kPa]

γ [kN/m3]

ν [–]

1


22.00

7.00

18.00

0.35

2


23.00

10.00

19.50

0.42

3


37.00

0.00

9.00

0.25


Číslo

Vzorek

1


2 3

Eoed

Edef

γsat

γs

n

[MPa]

[MPa]

[kN/m3]

[kN/m3]

[–]

4.00

-

18.00

-

-


13.00

-

19.50

-

-


57.00

-

9.00

-

-


Číslo

Vzorek

β

1


7.00

2


9.00

3


21.00



= = = = = = =

18.00 kN/m3 22.00 ° 7.00 kPa 0.35 4.00 MPa 18.00 kN/m3 7.00 °

77



= = = = = = =

19.50 kN/m3 23.00 ° 10.00 kPa 0.42 13.00 MPa 19.50 kN/m3 9.00 °



= = = = = = =

9.00 kN/m3 37.00 ° 0.00 kPa 0.25 57.00 MPa 9.00 kN/m3 21.00 °


fck fctm Ecm G


fyk = 500.00 MPa

= 25.00 MPa = 2.60 MPa = 31000.00 MPa = 12917.00 MPa


Vrstva [m]

Přiřazená zemina

1


2


3

-

Vzorek




N [kN] 214.00

Mx [kNm] 25.00

My [kNm] 0.00

Hx [kN] 0.00

Hy [kN] 0.00

78

Číslo 2


Mx

N [kN] 165.00

[kNm] 20.00

My

Hx

[kNm] 0.00

Hy

[kN] 0.00

[kN] 0.00


Posouzení čís. 1 Výpočet zatěžovací křivky piloty - vstupní data Vrstv a číslo 1 2

Počátek

Konec

Mocnost

[m]

[m]

[m]

0.00 0.40

0.40 4.00

0.40 3.60

Es [MPa] 6.90 16.00

Součinitel

Součinitel

a

b 46.00 71.50

20.00 64.00


Ryu = 209.69 kN sy = 5.2 mm


Posouzení čís. 1 Vstupní data pro výpočet vodorovné únosnosti piloty Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Vodorovná únosnost posouzena ve směru maximálního účinku zatížení. Maximální vnitřní síly a deformace: Max.deformace piloty = 2.5 mm Max.posouvající síla = 9.66 kN Maximální moment = 25.00 kNm Dimenzace výztuže: Vyztužení - 6 ks profil 12.0 mm; krytí 70.0 mm Typ konstrukce (stupně vyztužení) : pilota Stupeň vyztužení ρ = 0.540 % > 0.500 % = ρmin Zatížení : NEd = -214.00 kN (tlak) ; MEd = 25.00 kNm Únosnost : NRd = -806.50 kN; MRd = 94.22 kNm

79

Navržená výztuž piloty VYHOVUJE




-2.5



0.0


0.00

25.00

7.50 14.50

0.00 0.0

14.50 -25.00

0

25.00 -3.0 [MN/m³]

0.0 0

9.66

1.5 3.0 [mm]

-10.00

0

10.00 [kN]

-40.00

0

40.00 [kNm]

V Uherském Hradišti 12/2012 vypracoval : ing.Jiří Zábrana

80

TECHNICKÁ ZPRÁVA KE STATICKÉMU VÝPOČTU

Recommend Documents