STATICKÉ POSOUZENÍ. Ing. Ivan Blažek NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

STATICKÉ POSOUZENÍ

z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ

OBSAH STATICKÉ POSOUZENÍ OCELO-DŘEVĚNÉ STŘEŠNÍ KONSTRUKCE

1.01 1.02 1.03 1.04 1.05 1.06 1.07 1.08

STATICKÉ POSOUZENÍ NAVRŽENÝCH PRVKŮ NA I. MS

- OCEL

POSOUZENÍ ULOŽENÍ OCELOVÉHO RÁMU POSOUZENÍ DEFORMACE KONSTRUKCE II. MS

SCHEMA

EMPIRICKÉ DIMENZE SCHODIŠŤOVÝCH DESEK A NOSNÍKŮ 2.NP ZATÍŽENÍ, SCHODIŠTĚ 2.NP

VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL JEDNOTLIVÝCH PRVKŮ SCHODIŠTĚ 2.NP

NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÝCH PRŮŘEZŮ

SCHEMA

EMPIRICKÉ DIMENZE SCHODIŠŤOVÝCH DESEK A NOSNÍKŮ 1.NP ZATÍŽENÍ, SCHODIŠTĚ 1.NP



SCHEMA

EMPIRICKÉ DIMENZE DESEK A NOSNÍKŮ

ZATÍŽENÍ

VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL JEDNOTLIVÝCH PRVKŮ


STATICKÉ POSOUZENÍ STROPNÍ KONSTRUKCE NAD 1.NP

5.01 5.02 5.03 5.04 5.05 6.

STATICKÉ POSOUZENÍ NAVRŽENÝCH PRVKŮ NA I. MS - DŘEVO

STATICKÉ POSOUZENÍ STROPNÍ KONSTRUKCE NAD 2.NP

4.01 4.02 4.03 4.04 4.05 5.

VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL - OCEL

STATICKÉ POSOUZENÍ SCHODIŠTĚ 1.NP

3.01 3.02 3.03 3.04 3.05 4.

VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL - DŘEVO

STATICKÉ POSOUZENÍ SCHODIŠTĚ 2.NP

2.01 2.02 2.03 2.04 2.05 3.

ZATÍŽENÍ STŘECHY, ZATĚŽOVACÍ STAVY


2.

SCHÉMA KONSTRUKCE , POPIS ŘEŠENÍ

SCHEMA


ZATÍŽENÍ

VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL JEDNOTLIVÝCH PRVKŮ NÁVRH A POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÝCH PRŮŘEZŮ

STATICKÉ POSOUZENÍ SVISLÝCH NOSNÝCH KONSTRUKCÍ

6.01 6.02 6.03 6.04

POSOUZENÍ NEJZATÍŽENĚJŠÍ STĚNY POSOUZENÍ MONOLITICKÝCH NADPRAŽÍ OTVORŮ POSOUZENÍ MONOLITICKÝCH SLOUPŮ POSOUZENÍ SUTERÉNNÍ STĚNY

7.

STATICKÉ POSOUZENÍ ZALOŽENÍ STAVBY

7.01 7.02 8.

POSOUZENÍ ZALOŽENÍ

STATICKÉ POSOUZENÍ OPĚRNÉ ZDI – EXTERIÉROVÁ KONSTRUKCE

8.01 8.02 9.

STANOVENÍ SVISLÉ SÍLY V POSUZOVANÝCH ŘEZECH PASŮ A POD ZÁKLADOVÝMI PATKAMI

SCHEMA POSOUZENÍ VNITŘNÍ A VNĚJŠÍ STABILITY

STATICKÉ POSOUZENÍ MONUMENTU – EXTERIÉROVÁ KONSTRUKCE

9.01 9.02

ZATÍŽENÍ, VNITŘNÍ SÍLY DIMENZE A POSOUZENÍ ŽB PROFILU POSOUZENÍ ZALOŽENÍ, STABILITA KONSTRUKCE


1) STATICKÉ POSOUZENÍ OCELO-DŘEVĚNÉ STŘEŠNÍ KONSTRUKCE 1.01)

SCHÉMA KONSTRUKCE, POPIS ŘEŠENÍ

AXONOMETRIE


ŘEZ

PŮDORYS

POPIS ŘEŠENÍ

Pro zastřešení je navržena materiálová kombinace ocel – dřevo. Ocelový rám je tvořen příčnými svařovanými rámy 2 x profil U a vaznicemi JEKL , které podporují dřevěné prvky a zajišťují stabilitu příčných rámových nosníků. Dřevo tvoří konstrukci nesoucí střešní plášť, tj. krokve, nárožní krokve, kleštiny a pozednice. Napojení dřevěných prvků na ocel je v části STATIKA řešenou pouze schematicky, více viz STAVEBNÍ ČÁST. 1.02)

ZATÍŽENÍ STŘECHY, ZATĚŽOVACÍ STAVY


ZATÍŽENÍ STŘECHY STÁLÉ

ZATÍŽENÍ BEZ VLASTNÍ TÍHY NOSNÝCH PRVKŮ – BUDE ZOHLEDNĚNO VE VÝPOČTU Hmotnost (kN/m3)

konstrukce

pálená krytina laťování + kontralatě ORSIL L SDK podhled

0,150

Tloušťka (m)

Hmotnost (kN/m2)

0,300

0,490 0,120 0,045 0,100 0,755

vzd. nos prvků (m) 0,950 0,950 0,950 0,950

char. zatížení (kN/m´) 0,466 0,114 0,043 0,095 0,717

vzd. nos prvků (m) 0,950 0,950 0,950

char. zatížení (kN/m´) 0,143 0,095 0,475 0,713

ZATÍŽENÍ NAD KLEŠTINAMI STÁLÉ

ZATÍŽENÍ BEZ VLASTNÍ TÍHY NOSNÝCH PRVKŮ – BUDE ZOHLEDNĚNO VE VÝPOČTU Hmotnost (kN/m3)

konstrukce

desky OSB, rošt SDK podhled ostatní možné zatížení

Tloušťka (m)

Hmotnost (kN/m2)

0,150 0,100 0,500 0,750

ZATÍŽENÍ SNĚHEM I. , ROVNOMĚRNÝ SNÍH

µ1 = 0,8 * (60 – alfa ) / 30 S1,K = Sn * C1 * C2 * µ1

Alfa = C1 = C2 = Sn =

hodnota 45,000 1,000 1,000 1,000

µ1 = ch. zatížení (kN/m2) 0,400

(kN/m2) (kN/m2) jedn. ° (kN/m2)

vysvětlivka sklon střechy Koeficient 1 Koeficient 2 norm. zat. pro sněhovou oblast 2

0,40 vzd. krokví 0,950

ch. zatížení (kN/m´) 0,38

ZATÍŽENÍ VĚTREM, VŠECHNY MOŽNÉ VARIANTY


ZATÍŽENÍ SNĚHEM VĚTREM, UVAŽOVANÉ VARIANTY VARIANTA A)

VARIANTA B)

ZATÍŽENÍ VĚTREM, VYČÍSLENÍ PRO OBLASTI STŘECHY zatížení větrem příčným


označení plochy F G H J I

Qref

Ce

0,390 0,390 0,390 0,390 0,390

1,500 1,500 1,500 1,500 1,500

Cpe ( + / - )

0,700 0,700 0,600 0,000 0,000

0,000 0,000 0,000 -0,300 -0,200

Wé,k ( + / - ) vzd. krokví [m´] [kN/m´] 0,38903 0 0,950 0,38903 0 0,950 0,33345 0 0,950 0 -0,16673 0,950 0 -0,11115 0,950

zatížení větrem podélným

označení plochy F´ G´ H´ I´ vysvětlivky:

Qref

Ce

0,390 0,390 0,390 0,390

1,500 1,500 1,500 1,500

Cpe ( + / - )

0,000 0,000 0,000 0,000

-1,100 -1,400 -0,900 -0,500

vzd. krokví [m´] 0,950 0,950 0,950 0,950

We = Qref * Ce * Cpe

We …..tlak větru [kN/m2]

Qref …..referenční strř. Tlak větru ρ * Vref 2 / 2 = 1,25 * 24^2 / 2 = 390 N/m2 (V ref = 25 m/s pro 2.obl) Ce ….součinitel expozice - 1,5 Cpe …. souč. vnějšího aerodynamického tlaku

ZATĚŽOVACÍ STAVY

KZS1 = 1,35*VLASTNÍ TÍHA + 1,35*STÁLÉ + 1,5*SNÍH 1 + 1,5*VÍTR1 KZS2 = 1,35*VLASTNÍ TÍHA + 1,35*STÁLÉ + 1,5*SNÍH 1 + 1,5*VÍTR2 KZS3 = 1,35*VLASTNÍ TÍHA + 1,35*STÁLÉ + 1,5*SNÍH 2 + 1,5*VÍTR3 KZS4 = 1,35*VLASTNÍ TÍHA + 1,35*STÁLÉ + 1,5*SNÍH 2 + 1,5*VÍTR4

Wé,k ( + / - ) [kN/m´] 0 -0,61133 0 -0,77805 0 -0,50018 0 -0,27788

1.03)

VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL – DŘEVO

OHYBOVÝ MOMENT


POSOUVAJÍCÍ SÍLA

+

REAKCE

1.04)

VÝPOČET VNITŘNÍCH SIL – OCEL

OCELOVÉ VAZNICE


OCELOVÉ RÁMY

POSOUVAJÍCÍ SÍLA A REAKCE

1.05)

STATICKÉ POSOUZENÍ NAVRŽENÝCH PRVKŮ NA I. MS – DŘEVO

název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =

krokev 1,42

kNm

charakteristické vlastnosti dřeva: S1 22 0,6 1,45

Mpa


druh řeziva : charakter. pevnost v tahu za ohybu f m,k: modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): Výpočtové hodnoty:

výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f m,d = K mod * f m,k / γm =

9,10

Mpa

0,16 0,1 1,60E-02 4,267E-04 3,413E-05

m m m2 m3 m4

3,88

kNm

průřezové charakteristiky prutu:

výška h = šířka b = plocha A = b * h = průřezový modul W y = 1/6 * b * h^2 = ploš. moment setrv. I y = 1/12 * b * h^3 = moment únosnosti prutu: Mrd = f

m,d

* Wy =

3,88 kNm > M rd > průřez vyhovuje

1,42 kNm M sd


kleština 0,67

kNm

charakteristické vlastnosti dřeva: S1 22 0,6 1,45

Mpa


druh řeziva : charakter. pevnost v tahu za ohybu f m,k : modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γ m (ČSN): Výpočtové hodnoty:

výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f m,d = K mod * f m,k / γm =

9,10

Mpa

0,18 0,08 1,44E-02 4,320E-04 3,888E-05

m m m2 m3 m4

3,93

kNm

průřezové charakteristiky prutu:

výška h = šířka b = plocha A = b * h = průřezový modul W y = 1/6 * b * h^2 = ploš. moment setrv. I y = 1/12 * b * h^3 = moment únosnosti prutu: Mrd = f

m,d

* Wy =

3,93 kNm > M rd > průřez vyhovuje

0,67 kNm M sd

1.06)

STATICKÉ POSOUZENÍ NAVRŽENÝCH PRVKŮ NA I. MS

- OCEL

název prutu: výpočtový oh. moment Msd,y =

OC_VAZNICE 23,3

kNm

charakteristické vlastnosti oceli: druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN):

S 235 235 1,15

Mpa


Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γ mo =

204,35

Mpa

průřezové charakteristiky prutu: navržený profil:

JEKL 120/200-6

průřezový modul W y (z tabulek):

192000

mm3

posouzení na ohyb :

moment únosnosti Mrd,y = f y,d * W y =

39,23

39,23 M rd

kNm

> >

23,30

kNm

kNm M sd

průřez vyhovuje


RAM_BEZNY 89

kNm

charakteristické vlastnosti oceli:

druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN):

S 235 235 1


235,00

Mpa

Mpa


2 U240


600000

mm3

posouzení na ohyb : moment únosnosti Mrd,y = f y,d * W y =

141,00 141,00 kNm M rd

> >

průřez vyhovuje

89,00

kNm M sd

kNm


RAM_NÁROŽNÍ 114

kNm

charakteristické vlastnosti oceli: druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN):

S 235 235 1,15

Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γmo =

204,35

Mpa

Mpa



2 U 300


1070000

mm3



218,65

218,65 M rd

kNm

> >

114,00

průřez vyhovuje

1.07)

POSOUZENÍ ULOŽENÍ OCELOVÉHO RÁMU

N/A = 98,8 / 0,048 = 2058 KPA = 2,05 MPA NORMOVÁ PEVNOST BĚŽNÉ CEMENTOVÉ MALTY: 10 MPA VÝPOČTOVÁ PEVNOST BĚŽNÉ CEMENTOVÉ MALTY: 0,75 X 10 = 7,5 MPA NAPĚTÍ V CEMENTOVÉM LOŽI:

7,5 MPA > 2,05 MPA VYHOVUJE

kNm M sd

kNm

1.08)

POSOUZENÍ DEFORMACE KONSTRUKCE II. MS

CELKOVÁ DEFORMACE VE HŘEBENI PRO KZS 3:

UMAX = 19 MM - VYHOVUJE


CELKOVÁ DEFORMACE RÁMU PRO KZS 1:

UMAX = 11 MM - VYHOVUJE

2) STATICKÉ POSOUZENÍ SCHODIŠTĚ 2.NP 2.01)

SCHEMA


2.02) EMPIRICKÉ DIMENZE SCHODIŠŤOVÝCH DESEK A NOSNÍKŮ 2.NP OZN

PRVEK

VÝŠKA (MM)

ŠÍŘKA (MM)

R1 R2 R3

RAMENO

170 170 200

1200 1200 1200

RAMENO PODESTA

2.03)

ZATÍŽENÍ, SCHODIŠTĚ 2.NP

ZATÍŽENÍ SCHODIŠTĚ 2.NP STÁLÉ ZATÍŽENÍ RAMENE BEZ VLASTNÍ TÍHY NOSNÝCH PRVKŮ – BUDE ZOHLEDNĚNO VE VÝPOČTU Hmotnost (kN/m3)

Tloušťka (m)

Hmotnost (kN/m2)

zat. šířka (m)

dlažba nabetonované stupně železobetonová deska omítka

20,000 23,000 0,000 15,000

0,012 0,080 0,000 0,015

0,240 1,840 0,000 0,225 2,305

1,200 1,200 1,200 1,200



konstrukce

UŽITNÉ ZATÍŽENÍ RAMENE BEZ VLASTNÍ TÍHY NOSNÝCH PRVKŮ – BUDE ZOHLEDNĚNO VE VÝPOČTU provoz

char. zatíž. zat. šířka (kN/m2) (m)

schodiště

3,000 1,200 3,000

char. zatížení (kN/m´) 3,600 3,600

STÁLÉ ZATÍŽENÍ PODESTY BEZ VLASTNÍ TÍHY NOSNÝCH PRVKŮ – BUDE ZOHLEDNĚNO VE VÝPOČTU konstrukce

dlažba betonová mazanina zateplení omítka tenkovrstvá

Hmotnost (kN/m3)

Tloušťka (m)

Hmotnost (kN/m2)

zat. šířka (m)

20,000 23,000 0,000

0,012 0,045 0,000

0,240 1,035 0,100 0,050 1,425

1,440 1,440 1,440 1,440


UŽITNÉ ZATÍŽENÍ PODESTY provoz

schodiště


3,000 1,440 3,000


2.04 )


RAMENO R2 – OHYBOVÝ MOMENT

+ REAKCE

MSD, MAX = 32,0 KNM



+ REAKCE

MSD, MAX = 32,0 KNM

R3 – OHYBOVÝ MOMENT + REAKCE MSD, MAX = 33 KNM

PODESTA

2.05)


SCHODIŠŤOVÁ RAMENA

rameno 2.NP R1 (R2) 32,00


kNm

charakteristické vlastnosti betonu a oceli C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00

Mpa

C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa


beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm = f y,redukované (tabulka níže) =

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa

0,01

m

mm2= 0,001 m < 0,04 m < 0,45 kNm

m2

13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa

0,17 1,20 0,02 14,00 8,00

m m m mm = ks

posouzení výztuže - přímý výpočet

výška h = šířka b = krytí výztuže = průměr prutu Ø = počet prutů n =

A s = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As *f y,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As*f y,d *(d-0,4*x) = 39,52 kNm M rd průřez vyhovuje

> >

32,00 kNm M sd

1230,88 0,14 0,007 0,02 0,16 39,52

ok ok

PODESTA R3


podesta R3 34,00

kNm


C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa

0,01

m

mm2= 0,001 m < 0,04 m < 0,45 kNm

m2

Mpa


beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k : součinitel vlastností materiálu γ m (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k: součinitel vlastností materiálu γ m (ČSN): Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γ m = f y,d = f y,k / γ m = f y,redukované (tabulka níže) =

13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa

0,17 1,40 0,02 14,00 8,00

m m m mm = ks



A s = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As*f y,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As *f y,d *(d-0,4*x) = 39,91 kNm M rd průřez vyhovuje

> >

34,00

1230,88 0,14 0,006 0,02 0,14 39,91

kNm M sd

ok ok

STATICKÉ POSOUZENÍ SCHODIŠTĚ 1.NP SCHEMA

3.02)

EMPIRICKÉ DIMENZE SCHODIŠŤOVÝCH DESEK A NOSNÍKŮ 1.NP


3.01)

OZN

PRVEK

VÝŠKA (MM)

ŠÍŘKA (MM)

R1 R2 R3 R4 T1 T2 T3

RAMENO

170 170 170 220 450 450 600

1550 1550 1550 2290 360 360 360

RAMENO RAMENO PODESTA TRÁM TRÁM TRÁM

3.03)

ZATÍŽENÍ, SCHODIŠTĚ 1.NP

STÁLÉ ZATÍŽENÍ RAMENE BEZ VLASTNÍ TÍHY NOSNÝCH PRVKŮ – BUDE ZOHLEDNĚNO VE VÝPOČTU

konstrukce

Hmotnost (kN/m3)

Tloušťka (m)

Hmotnost (kN/m2)

zat. šířka (m)

dlažba nabetonované stupně železobetonová deska omítka

20,000 23,000 0,000 15,000

0,012 0,080 0,000 0,015

0,240 1,840 0,000 0,225 2,305

1,500 1,500 1,500 1,500



UŽITNÉ ZATÍŽENÍ RAMENE BEZ VLASTNÍ TÍHY NOSNÝCH PRVKŮ – BUDE ZOHLEDNĚNO VE VÝPOČTU provoz schodiště


3,000 1,500 3,000


STÁLÉ ZATÍŽENÍ PODESTY BEZ VLASTNÍ TÍHY NOSNÝCH PRVKŮ – BUDE ZOHLEDNĚNO VE VÝPOČTU konstrukce

Hmotnost (kN/m3)

Tloušťka (m)

Hmotnost (kN/m2)

zat. šířka (m)

keramická dlažba ANHYDRIT min. rohož. ORSIL_STEPROCK omítka

20,000 23,000 0,200 15,000

0,013 0,057 0,030 0,015

0,260 1,311 0,006 0,225 1,802

2,290 2,290 2,290 2,290


UŽITNÉ ZATÍŽENÍ PODESTY BEZ VLASTNÍ TÍHY NOSNÝCH PRVKŮ – BUDE ZOHLEDNĚNO VE VÝPOČTU provoz


schodiště

3,000

2,290

3


STÁLÉ A UŽITNÉ ZATÍŽENÍ OD DESKY D2 – ZATĚŽUJE TRÁM T3 konstrukce

keramická dlažba / laminátová podlaha ANHYDRIT min. rohož. ORSIL_STEPROCK žb deska omítka lehké dělící konstrukce 2.NP (průměrná hodnota na m2)

Hmotnost (kN/m3)

Tloušťka (m)

Hmotnost (kN/m2)

zat. šířka (m)

20,000 23,000 0,200 23,000 15,000

0,013 0,057 0,030 0,150 0,015

0,260 1,311 0,006 3,450 0,225 0,800 6,052

1,470 1,470 1,470 1,470 1,470 1,470

char. zatížení (kN/m´) 0,382 1,927 0,009 5,072 0,331 1,176 8,896

užitné zatížení provoz


administrativa

2,000

1,470 2


3.04)



+ REAKCE

MSD, MAX = 14,9 KNM



+ REAKCE

MSD, MAX = 48,9 KNM


MSD, MAX = 48,9 KNM

+ REAKCE

PODESTA R3 – OHYBOVÝ MOMENT

+ REAKCE

MSD, MAX = 154,8 KNM


PODESTA R3 – POSOUVAJÍCÍ SÍLA

VSD, MAX = 138,2 KN

3.05)


SCHODIŠŤOVÁ RAMENA

rameno 1.NP R3 14,90


kNm


Mpa

C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa


beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm = f y,redukované (tabulka níže) =

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa

0,01

m

mm2= 0,001 m < 0,04 m < 0,45 kNm

m2

13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa

0,17 1,50 0,02 14,00 8,00

m m m mm = ks



As = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As *f y,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As *f y,d *(d-0,4*x) = 40,06 kNm M rd průřez vyhovuje

> >

14,90 kNm M sd

1230,88 0,14 0,006 0,02 0,13 40,06

ok ok

rameno 1.NP R1 (R2) 48,90


kNm

charakteristické vlastnosti betonu a oceli beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k: součinitel vlastností materiálu γ m (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k: součinitel vlastností materiálu γ m (ČSN):

C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00

13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa

0,17 1,50 0,02 16,00 10,00

m m m mm = ks

C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa


Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γ m = f y,d = f y,k / γ m = f y,redukované (tabulka níže) =

Mpa



A s = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As *f y,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As*f y,d *(d-0,4*x) = 62,67 kNm M rd průřez vyhovuje

> >

48,90

2009,60 0,14 0,009 0,03 0,21 62,67

kNm M sd

0,02

m

mm2= 0,002 m < 0,04 m < 0,45 kNm

m2 ok ok

PODESTA R4

!!!

NUTNO PŘEDIMENZOVAT Z DŮVODU, ŽE RAMENA NEJSOU NESENA CELOU ŠÍŘKOU PODESTY, ALE PRUHEM O

ŠÍŘCE CCA 1 METR

!!!


podesta R3 154,80

kNm


Mpa

C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa


beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm = f y,redukované (tabulka níže) =

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa

0,02

m

mm2= 0,005 m < 0,04 m < 0,45 kNm

m2

13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa

0,22 2,29 0,02 18,00 20,00

m m m mm = ks



As = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As *f y,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As *f y,d *(d-0,4*x) = 208,77 kNm M rd průřez vyhovuje

> >

154,80 kNm M sd

5086,80 0,19 0,012 0,05 0,26 208,77

ok ok

4) STATICKÉ POSOUZENÍ STROPNÍ KONSTRUKCE NAD 2.NP

4.01)

SCHEMA

STROP NAD 2.NP – KÓTA 7,400


4.02)


OZN

PRVEK

VÝŠKA (MM)

ŠÍŘKA (MM)

D3 T1 T2

DESKA TRÁM

150 450 450

360 360

A1

PANEL SPIROLL PPS 250-10+2 - 9,0M

250

1190

TRÁM

4.03)

ZATÍŽENÍ

STÁLÉ ZATÍŽENÍ PREFABRIKOVANÉHO STROPU VČETNĚ VLASTNÍ TÍHY konstrukce keramická dlažba / laminátová podlaha ANHYDRIT min. rohož. ORSIL_STEPROCK SPIROLL 25 8+2 omítka nedo podhled lehké dělící konstrukce 2.NP (průměrná hodnota na m2)

Hmotnost (kN/m3) 20,000 23,000 0,200

Tloušťka (m) 0,013 0,057 0,030

15,000

0,015

Hmotnost (kN/m2) 0,260 1,311 0,006 3,350 0,225 0,800 5,952

zat. šířka (m) 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200 1,200


provoz


UŽITNÉ ZATÍŽENÍ PREFABRIKOVANÉHO STROPU


administrativa

2,000

1,200

2

4.04)


PREFA STROP – POLE A1

PROSTÉ ULOŽENÉ PANELŮ NA VĚNCI

MSD = 1/8 * (9,63 + 3,6) * 8,7^2 + 2 X 9,04 X 3,52X5,17/8,7 = 125,2 + 37,81 = 163 KNM / 1,2M MSK = 1/8 * (7,14 + 2,4) * 8,7^2 + 2 X 6,69 X 3,52X5,17/8,7= 88,2 + 51,04 = 139,2 KNM / 1,2M


TRÁM

T1

A

T2


TRÁM T1 + T2 – OHYBOVÝ MOMENT

MSD,MAX = 68,8KNM

T1 + T2 – POSOUVAJÍCÍ VSD,MAX = 144,9 KN

TRÁM

SÍLA

+ REAKCE

TRÁM T1 + T2 - OHYB název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =

trám T1 + T2 68,80

kNm

charakteristické vlastnosti betonu a oceli beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):

C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00

Mpa

C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa


Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm = f y,redukované (tabulka níže) =

13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa

0,45 0,36 0,03 20,00 4,00

m m m mm = ks

1256,00 0,41 0,009 0,16 0,39 104,27

mm2= m < m < kNm


výška h = šířka b = krytí výztuže + třmínek = průměr prutu Ø = počet prutů n =

As = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As*f y,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As*f y,d *(d-0,4*x) = 104,27 kNm M rd průřez vyhovuje

TRÁM T1 + T2 - SMYK

> >

68,80

kNm M sd

0,020

m

0,00126

m2

0,04

ok

0,45

ok

P O S O U Z E N Í P R Ů Ř E Z U N A S M YK - N Á V R H S M YK O V É V ÝZ T U Ž E BETON

C 20/25

fck =

20 MPa

fcd =

13,33 MPa

OCEL

R (10505)

fyk =

490 MPa

fyd =

426,09 MPa

144,9 kN

Vsd =

360 mm 410 mm

bw = d=

α=

ρl=

1256 mm2

Asl =

τRd =

1,0

0,26 MPa

0,0085 < 0,02

ÚNOSNOST TLAKOVÝCH DIAGONÁL ν=

0,6 VRd2 =

531 kN

>

144,9 kN


VYHOVUJE

ÚNOSNOST PRVKU BEZ SMYKOVÉ VÝZTUŽE β=

1,00

k=

1,2 VRd1 =

- součinitel zvyšující smykovou pevnost betonu při přímém působení osamělého břemene ve vzdálenosti x =

70 kN

>

10000 mm od líce přímé podpory, jinak β = 1,0

144,9 kN

- u desek a podružných trámových prvků ( překlady ) nemusí být smyková výztuž při splnění této podmínky

NÁVRH SMYKOVÉ VÝZTUŽE

ÚNOSNOST PRVKU S KONSTRUKČNÍMY TŘMÍNKY KONSTRUKČNÍ ZÁSADY :

s max = st, max =

246 mm 328 mm

ρ w ,max =

- maximální stupeň vyztužení

0,0094

profil třmínku

- maximální podélná vzdálenost třmínků - maximální příčná vzdálenost třmínků

třída betonu uvažovaná ve výpočtu C 12/16 až C 20/25 C 25/30 až C 35/45 C 40/50 až C 50/60

min. stupeň smyk. vyztužení 10216 10425 10505 0,0009 0,0005 0,0004 0,0013 0,0007 0,0006 0,0017 0,0009 0,0007

8 ( maximálně 12 mm )

ns,min = 1,097561 s=

NÁVRH KONSTRUKČNÍCH TŘMÍNKŮ :

ρw =

400 mm

profil třmínku σ sw ,eff =

0,0028

158 kN 228 kN

Vsw = VRd3 =

-75

- posouvací síla přenášená třmínky - celková únosnost průřezu ve smyku

POSOUZENÍ PRVKU NA SMYKOVOU SÍLU s=

100 mm

ρw =


0,0028

Vsw = VRd3 =

158 kN

8

-75

- posouvací síla přenášená třmínky

228 kN

>

144,9 kN

VYHOVUJE NA SMYK

8

ns =

2

s lim =

400

ns =

8

s lim =

400

4.05)


POSOUZENÍ PREFA STROPU SPIROLL DLE KATALOGOVÉHO LISTU VÝROBCE

z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ MDEK= 114 KNM > 88,2KNM = MSK … VYHOVUJE MRD= 242 KNM > 125,2 KNM = MSD … VYHOVUJE

5) STATICKÉ POSOUZENÍ STROPNÍ KONSTRUKCE NAD 1.NP 5.01)

SCHEMA

STROP NAD 1.NP – KÓTA 3,650


5.02)


OZN

PRVEK

VÝŠKA (MM)

ŠÍŘKA (MM)

D1 D2 D3 D4 D5 D6 D7 T1 T2 T3 T4 T5

DESKA

TRÁM

170 150 150 150 150 150 150 450 450 600 650 500

360 360 360 400 400

A1

PANEL SPIROLL PPS 250-10+2 - 9,0M

250

1190

DESKA DESKA DESKA DESKA DESKA DESKA TRÁM TRÁM TRÁM TRÁM

5.03)

ZATÍŽENÍ

STÁLÉ ZATÍŽENÍ STROPNÍ DESKY D2 - 150 MM VČETNĚ VLASTNÍ TÍHY konstrukce keramická dlažba / laminátová podlaha ANHYDRIT min. rohož. ORSIL_STEPROCK žb deska omítka nebo podhled lehké dělící konstrukce 2.NP (průměrná hodnota na m2)

Hmotnost (kN/m3)

Tloušťka (m)

Hmotnost (kN/m2)

zat. šířka (m)

20,000 23,000 0,200 23,000 15,000

0,013 0,057 0,030 0,150 0,015

0,260 1,311 0,006 3,450 0,225 0,800 6,052

1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000


provoz


UŽITNÉ ZATÍŽENÍ STROPNÍ DESKY D2 - 150 MM

char. zatížení (kN/m´) 2,000


administrativa

2,000

1,000

2

2

STÁLÉ ZATÍŽENÍ STROPNÍ DESKY D1 - 170 MM VČETNĚ VLASTNÍ TÍHY konstrukce

kačírek spádová vrstva a tepelná izolace, odhad hydroizolační skladba žb deska omítka ostatní možné stálé zatížení na terase

Hmotnost (kN/m3) 15,000 10,000

Tloušťka (m) 0,050 0,018

23,000 15,000

0,170 0,015

Hmotnost (kN/m2) 0,750 0,180 0,100 3,910 0,225 0,500 5,665

zat. šířka (m) 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000

char. zatížení (kN/m´) 0,750 0,180 0,100 3,910 0,225 0,500

5,665

UŽITNÉ ZATÍŽENÍ STROPNÍ DESKY D1 - 170 MM provoz terasa - nepochoz.

char. zatíž. zat. šířka 0,750 1,000 0,75

char. 0,750 0,75

STÁLÉ ZATÍŽENÍ TERASY – JIHOZÁPADNÍ A JIHOVÝCHODNÍ TERASA, VČETNĚ VLASTNÍ TÍHY konstrukce

keramická dlažba spádová vrstva - leh. beton hydroizolační skladba žb deska omítka ostatní možné stálé zatížení na terase

Hmotnost (kN/m3)

Tloušťka (m)

Hmotnost (kN/m2)

zat. šířka (m)

20,000 18,000

0,013 0,080

23,000 15,000

0,150 0,015

0,260 1,440 0,100 3,450 0,225 0,500 5,975

1,000 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000


UŽITNÉ ZATÍŽENÍ TERASY – SEVEROVÝCHODNÍ TERASA provoz


terasa - dvorany, chodby, schodiště, ..

3,000

1,000 3

char. zatížení (kN/m´) 3,000 3

ZATÍŽENÍ TERAS SNĚHEM µ1 = 0,8 S1,K = Sn * C1 * C2 * µ1

Alfa = C1 = C2 = Sn =

hodnota 0,000 1,000 1,000 1,000

µ1 =

(kN/m2) jedn. ° (kN/m2)

vysvětlivka sklon střechy Koeficient 1 Koeficient 2 norm. zat. pro sněhovou oblast 2

0,80

ch. zatížení (kN/m2) 0,800

zat. šířka 1,000

ch. zatížení (kN/m´) 0,8


ZATÍŽENÍ NA STROPNÍ TRÁM T4 – BEZ VLASTNÍ TÍHY

A - ZATÍŽENÍ OD POZEDNICE + PODÍL REAKCÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE : 15 KN/M´ B - PODÍL ZATÍŽENÍ STROPNÍ DESKY 2.NP D2 : 1,35*8,9 + 1,5*2,9 = 16,3 KN/M´ C + D - PODÍL ZATÍŽENÍ STROPNÍ DESKY 1.NP D2 : 11,5*3,1 = 35,65 KN/M´ E - TÍHA ZDIVA NAD OTVOREM : 1,35 * 8 * 0,5 * 5,8 = 31,32 KN/M´ CELKEM (VÝPOČTOVÁ HODNOTA) = 98,3 KN/M´

ZATÍŽENÍ NA STROPNÍ TRÁM T5 – BEZ VLASTNÍ TÍHY

GD + QD = 1,225 * (1,35*5,97 + 1,5*3) = 15,4 KN/M´

5.04)


DESKA D1 DESKA NAVRŽENA JAKO PROSTÁ, MOMENT V PODPOŘE ZOHLEDNĚN VE VÝZTUŽI (VÝKRES VÝZTUŽE)


MSD = 1/8 *9,9 * 4^2 = 19,8 KNM DESKA D3

DESKA NAVRŽENA JAKO PROSTÁ, MOMENT V PODPOŘE ZOHLEDNĚN VE VÝZTUŽI (VÝKRES VÝZTUŽE)

MSD = 1/8 * (8,16 + 3) * 2,45^2 = 8,4 KNM DESKA D2

DESKA NAVRŽENA JAKO SPOJITÁ, MOMENT V PODPOŘE ZOHLEDNĚN VE VÝZTUŽI (VÝKRES VÝZTUŽE)

MSD = 1/10 *11,5 * ((3,2+2,65)/2)^2 = 9,8 KNM

DESKA D4 (TERASA) DESKA NAVRŽENA JAKO PROSTÁ NA ISOKORBU, MOMENT V PODPOŘE ZOHLEDNĚN VE VÝZTUŽI (VÝKRES VÝZTUŽE)


MSD = 1/8 *13,8 * 2,55 = 11,2 KNM PREFA STROP – POLE A1

MSD = 1/8 * (9,63 + 3,6) * 8,7^2 = 125,2 KNM / 1,2M MSK = 1/8 * (7,14 + 2,4) * 8,7^2 = 88,2 KNM / 1,2M


TRÁM T1 + T2 – OHYBOVÝ MOMENT

MSD,MAX = 51,8KNM

T1 + T2 – POSOUVAJÍCÍ VSD,MAX = 102,1 KN

TRÁM

SÍLA

+ REAKCE

TRÁM T3 – POSOUVAJÍCÍ SÍLA

VSD, MAX = 179,4 KN


TRÁM T3 – OHYBOVÝ MOMENT

MSD, MAX = 192,8 KNM

+ REAKCE

TRÁM T4 – OHYBOVÝ MOMET + REAKCE

MSD,MAX = 243,4 KNM



VSD,MAX = 268,4 KN

TRÁM T5 – OHYBOVÝ MOMET + REAKCE

MSD,MAX = 111,8 KNM



VSD,MAX = 92,77 KN

5.05)


POSOUZENÍ PREFA STROPU SPIROLL DLE KATALOGOVÉHO LISTU VÝROBCE

z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ MDEK= 114 KNM > 88,2KNM = MSK … VYHOVUJE MRD= 242 KNM > 125,2 KNM = MSD … VYHOVUJE

DESKA D1 název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =

deska D1 19,80

kNm

charakteristické vlastnosti betonu a oceli beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):

C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00

Mpa

C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa



13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa

0,17 1,00 0,02 14,00 6,00

m m m mm = ks



As = n * π * Ø 2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As*f y,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As*f y,d *(d-0,4*x) = 29,84 kNm M rd průřez vyhovuje

> >

19,80

923,16 0,14 0,006 0,02 0,15 29,84

kNm M sd

0,01

m

mm2= 0,001 m < 0,04 m < 0,45 kNm

m2 ok ok

DESKY D2, D3, D4, D5 JSOU DIMENZOVÁNY JEDNOTNĚ NA OHYBOVÝ MOMENT 11,2 KNM název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =

deska D2 - D5 11,20

kNm


C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00

Mpa

C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa



13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa

0,15 1,00 0,02 12,00 6,00

m m m mm = ks



A s = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As*f y,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As*f y,d *(d-0,4*x) = 19,19 kNm M rd průřez vyhovuje

> >

11,20

678,24 0,12 0,005 0,02 0,12 19,19

kNm M sd

0,01

m

mm2= 0,001 m < 0,04 m < 0,45 kNm

m2 ok ok

TRÁM T1 + T2

- OHYB


trám T1 + T2 51,80

kNm

charakteristické vlastnosti betonu a oceli beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):

C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00

C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa



Mpa

13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa

0,45 0,36 0,03 18,00 4,00

m m m mm = ks

1017,36 0,41 0,007 0,13 0,32 87,67

mm2= m < m < kNm



A s = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As*f y,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As *f y,d *(d-0,4*x) = 87,67 kNm M rd průřez vyhovuje

> >

51,80

kNm M sd

0,018

m

0,00102

m2

0,04

ok

0,45

ok

TRÁM T1 + T2

- SMYK


C 20/25

fck =

20 MPa

fcd =

13,33 MPa

OCEL

R (10505)

fyk =

490 MPa

fyd =

426,09 MPa

102,1 kN

Vsd =

360 mm 410 mm

bw = d=

α=

ρl=

1017 mm2

Asl =

τRd =

1,0

0,26 MPa

0,0069 < 0,02


0,6


VRd2 =

531 kN

>

102,1 kN

VYHOVUJE


1,00

k=

1,2


VRd1 =

67 kN

>


102,1 kN




s max = st, max =

328 mm - maximální podélná vzdálenost třmínků 410 mm - maximální příčná vzdálenost třmínků

ρ w ,max =


0,0094

profil třmínku




ns,min = 0,878049


s=

ρw =

400 mm


0,0028

Vsw = VRd3 =

158 kN 225 kN

-161



150 mm

ρw = Vsw =


0,0019

VRd3 =

105 kN

8

-242


173 kN

>

102,1 kN

VYHOVUJE NA SMYK

8

ns =

2

s lim =

400

ns =

8

s lim =

400

TRÁM T3 - OHYB


trám T3 192,80

kNm


C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00

Mpa

C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa



13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa

0,60 0,36 0,03 22,00 5,00

m m m mm = ks

1899,70 0,56 0,009 0,24 0,43 210,66

mm2= m < m < kNm



As = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As *f y,d/)(0,8*b*fc,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As*f y,d *(d-0,4*x) = 210,66 kNm M rd průřez vyhovuje

> >

192,80 kNm M sd

0,022

m

0,00190

m2

0,04

ok

0,45

ok

TRÁM T3 - SMYK P O S O U Z E N Í P R Ů Ř E Z U N A S M YK - N Á V R H S M YK O V É V ÝZ T U Ž E BETON

C 20/25

fck =

20 MPa

fcd =

13,33 MPa

OCEL

R (10505)

fyk =

490 MPa

fyd =

426,09 MPa

179,4 kN

Vsd =

360 mm 560 mm

bw = d=

α=

ρl=

1899 mm2

Asl =

τRd =

1,0

0,26 MPa

0,0094 < 0,02


0,6 VRd2 =

726 kN

>

179,4 kN

z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ VYHOVUJE


1,00

k=

1,0


VRd1 =

86 kN

>


179,4 kN




s max = st,max =

300 mm 400 mm

ρ w ,max =

400 mm


0,0028

Vsw = VRd3 =

216 kN 302 kN

ρw =

Vsw =


0,0028

VRd3 =

216 kN

8

-63


302 kN

>

179,4 kN

VYHOVUJE NA SMYK

8

-63


POSOUZENÍ PRVKU NA SMYKOVOU SÍLU 100 mm



s=

ρw =

s=


0,9

ns,min =



0,0094

profil třmínku


ns =

2

s lim =

400

ns =

8

s lim =

400

TRÁM VYNÁŠEJÍCÍ STĚNU

T4 – OHYB

!!! OBOUSTRANNĚ DIMENZOVANÝ PROFIL - DODRŽET TOTO DIMENZOVÁNÍ – NOSNOST TOHOTO PRVKU JE ZÁSADNÍ PRO STABILITU OBJEKTU !!! název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =

trám T4 243,40

kNm


Mpa

C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa


beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm = f y,redukované (tabulka níže) =

13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa

0,65 0,40 0,03 22,00 6,00

m m m mm = ks

2279,64 0,57 0,01 310,76

mm2= m < kNm

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa

0,022

m

0,00228

m2



As = n * π * Ø 2 / 4 = rameno sil Z = h - 2* krytí - Ø kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*z) = moment únosnosti Msd = As*f y,d *z = 310,76 kNm M rd průřez vyhovuje

> >

243,40

kNm M sd

0,04

ok

TRÁM VYNÁŠEJÍCÍ STĚNU

T4 – SMYK

!!! OBOUSTRANNĚ DIMENZOVANÝ PROFIL - DODRŽET TOTO DIMENZOVÁNÍ – NOSNOST TOHOTO PRVKU JE ZÁSADNÍ PRO STABILITU OBJEKTU !!! P O S O U Z E N Í P R Ů Ř E Z U N A S M YK - N Á V R H S M YK O V É V ÝZ T U Ž E BETON

C 20/25

fck =

20 MPa

fcd =

13,33 MPa

OCEL

R (10505)

fyk =

490 MPa

fyd =

426,09 MPa

268,4 kN

bw = d=

400 mm 600 mm

Asl =

τRd =

1,0

ρl=

2279 mm2

0,26 MPa

0,0095 < 0,02


Vsd =

α=


0,6 V Rd2 =

864 kN

>

268,4 kN

VYHOVUJE


1,00

k=

1,0 V Rd1 =


99 kN

>


268,4 kN




300 mm 400 mm

s max = st,max =

ρ w ,max =

0,0094

profil třmínku

ns,min =


400 mm


0,0006

Vsw = VRd3 =

58 kN 156 kN

ρw =


0,0025

V sw = V Rd3 =

231 kN

8

36


330 kN

>

268,4 kN

VYHOVUJE NA SMYK

8

146




1

ρw =

s=



s=



ns =

2

s lim =

300

ns =

2

s lim =

100

TRÁM POD TERASOU

T5 - OHYB


trám T5 111,80

kNm


Mpa

C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa

0,022

m

0,00152

m2


beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm = f y,redukované (tabulka níže) =

13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa

0,50 0,40 0,03 22,00 4,00

m m m mm = ks

1519,76 0,46 0,008 0,17 0,38 141,95

mm2= m < m < kNm



A s = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As*f y,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As *fy,d *(d-0,4*x) = 141,95 kNm rd M průřez vyhovuje

> >

111,80 kNm M sd

0,04

ok

0,45

ok

TRÁM POD TERASOU

T5 - SMYK


C 20/25

fck =

20 MPa

fcd =

13,33 MPa

OCEL

R (10505)

fyk =

490 MPa

fyd =

426,09 MPa

Vsd =

92,7 kN

bw = d=

400 mm 460 mm

A sl =

α=

τRd =

1,0

ρl=

1519 mm2

0,26 MPa

0,0083 < 0,02


0,6 662 kN

>

92,7 kN


VRd2 =

VYHOVUJE


1,00

k=

1,1


V Rd1 =

83 kN

>


92,7 kN




smax = st, max =

368 mm - maximální podélná vzdálenost třmínků 460 mm - maximální příčná vzdálenost třmínků

ρ w ,max =

0,0094

profil třmínku





ns,min = 0,869565

400 mm

s=


ρw =


0,0006

Vsw = V Rd3 =

44 kN 128 kN

-1003



250 mm

ρw = Vsw =


0,0010

V Rd3 =

71 kN

8

-627


154 kN

>

VYHOVUJE NA SMYK

92,7 kN

8

ns =

2

s lim =

400

ns =

2

s lim =

400

6) STATICKÉ POSOUZENÍ SVISLÝCH NOSNÝCH KONSTRUKCÍ 6.01) POSOUZENÍ NEJZATÍŽENĚJŠÍ STĚNY


A - ZATÍŽENÍ OD POZEDNICE + PODÍL REAKCÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE : 15 KN/M´ B - ZATÍŽENÍ STROPEM SPIROLL 2.NP : 1,35* 5,9 + 1,5*2)* 4,35 = 47,7 KN/M´ C - ZATÍŽENÍ STROPEM SPIROLL 1.NP: 1,35* 5,9 + 1,5*2)* 4,35 = 47,7 KN/M´ D - ZATÍŽENÍ STROPNÍ DESKOU 1.NP - D1: (1,35*5,7 + 1,5*0,75+ 1,5*0,8)*2 = 20,04 KN/M´ E - VLASTNÍ TÍHA STĚNY HELUZ: 1,35*8*0,5*9,1 = 49,1 KN/M´ CELKEM: 179,6 KN

PARAMETRY ZDÍCÍHO PRVKU HELUZ

FAMILY 50 - P 8:

CHARAKTERISTICKÁ PEVNOST ZDIVA FK PRO VARIANTU - MALTA:

3,7 MPA

CHARAKTERISTICKÁ PEVNOST ZDIVA FK PRO VARIANTU - CELOPLOŠNÉ LEPIDLO : CHARAKTERISTICKÁ PEVNOST ZDIVA FK PRO VARIANTU – PĚNA:

2,3 MPA

2,0 MPA

2,3*0,8 = 1,84 MPA = 1840 KPA 500MM: 0,5*1840 = 920 KN

VÝPOČTOVÁ PEVNOST PRO VARIANTU - CELOPLOŠNÉ LEPIDLO : VÝPOČTOVÁ ÚNOSNOST 1M´ZDIVA TLOUŠŤKY

NRD= 920 KN > 179,6 KN = NSD … VYHOVUJE

LZE POUŽÍT LIBOVOLNOU TECHNOLOGICKOU VARIANTU PRO ZDĚNÍ (MALTA / LEPIDLO / PĚNA)

6.02)

POSOUZENÍ MONOLITICKÝCH NADPRAŽÍ OTVORŮ


1.NP A - ZATÍŽENÍ OD POZEDNICE + PODÍL REAKCÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE : 15 KN/M´ B - ZATÍŽENÍ STROPEM SPIROLL 2.NP : 1,35* 5,9 + 1,5*2)* 4,35 = 47,7 KN/M´ C - ZATÍŽENÍ STROPEM SPIROLL 1.NP: 1,35* 5,9 + 1,5*2)* 4,35 = 47,7 KN/M´ D - ZATÍŽENÍ STROPNÍ DESKOU 1.NP – D4: (1,35*6 + 1,5*3+ 1,5*0,8)*1,225 = 16,9 KN/M´ E - VLASTNÍ TÍHA STĚNY VČ PŘEKLADU: 1,35*8*0,5*5,5 = 29,7 KN/M´ CELKEM: 157 KN/M´

2.NP A - ZATÍŽENÍ OD POZEDNICE + PODÍL REAKCÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE : 15 KN/M´ B - ZATÍŽENÍ STROPEM SPIROLL 2.NP : 1,35* 5,9 + 1,5*2)* 4,35 = 47,7 KN/M´ C - VLASTNÍ TÍHA STĚNY VČ PŘEKLADU: 1,35*8*0,5*2,3 = 12,4 KN/M´ CELKEM: 75,1 KN/M´

VNITŘNÍ SÍLY –VYBRANÁ NEJEXPONOVANĚJŠÍ NADPRAŽÍ

1.NP - NADPRAŽÍ A - LS = 4000 MM: MSD = 1/8 * 157 * 16 = 314 KNM (OCEL) 1.NP - NADPRAŽÍ OSTATNÍ - LS = 3000 MM: MSD = 1/8 * 157 * 9 = 176,6 KNM (OCEL) 1.NP - NADPRAŽÍ OSTATNÍ - LS = 2000 MM: MSD = 1/11 * 157 * 4 = 57,1 KNM (MONOLIT)

2.NP - NADPRAŽÍ OSTATNÍ - LS = 2650 MM: MSD = 1/11 * 75,1 * 7,02 = 47,9 KNM (MONOLIT) 2.NP - NADPRAŽÍ OSTATNÍ - LS = 2000 MM: MSD = 1/11 * 75,1 * 4 = 27,3 KNM (MONOLIT) 2.NP - NADPRAŽÍ OSTATNÍ - LS = 1100 MM: MSD = 1/11 * 75,1 * 1,21 = 8,2 KNM (MONOLIT)

OBECNÝ PRINCIP KONSTRUKCE NADPRAŽÍ 1.NP:

A) 1.NP NADPRAŽÍ PRO LS 3000 – 4000 MM … 3 X OCELOVÝ PROFIL I300 B) 1.NP NADPRAŽÍ PRO LS 2000 – 3000 MM … 3 X OCELOVÝ PROFIL I 280 C) 1.NP NADPRAŽÍ PRO LS 1000 – 2000 MM … MONOLIT V = 400 , B = 380 MM OBECNÝ PRINCIP KONSTRUKCE NADPRAŽÍ 1.NP:

A) 2.NP NADPRAŽÍ PRO LS 2690 – 2000 MM … B) 2.NP NADPRAŽÍ PRO LS 1100 – 2000 MM …

MONOLIT V = 400 , B = 380 MM MONOLIT V = 400 , B = 380 MM


OC_nadprazi 3m 176,6

kNm


charakteristické vlastnosti oceli:

druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γ mo (ČSN):

S 235 235 1


235,00

Mpa

Mpa


3 I240


1062000

mm3



249,57

249,57 kNm M rd

> >

průřez vyhovuje

176,60

kNm M sd

kNm


C 20/25

fck =

20 MPa

fcd =

13,33 MPa

OCEL

R (10505)

fyk =

490 MPa

fyd =

426,09 MPa

57,1 kN

V sd =

380 mm 400 mm

bw = d=

α=

ρl=

1256 mm2

A sl =

τRd =

1,0

0,26 MPa

0,0083 < 0,02


0,6 547 kN

>

57,1 kN


V Rd2 =

VYHOVUJE


1,00

k=

1,2 V Rd1 =


73 kN

>


57,1 kN


KONSTRUKČNÍ SMYKOVÁ VÝZTUŽ


s max = st,max =

320 mm 400 mm

ρ w ,max =

0,0094

profil třmínku


400 mm


0,0004

V sw = V Rd3 =

22 kN 94 kN

ρw =


0,0005

V sw = V Rd3 =

29 kN

6

-1649


101 kN

>

VYHOVUJE NA SMYK

57,1 kN

6

-2199





s=

ρw =

s=


0,95

ns,min =



ns =

2

s lim =

400

ns =

2

s lim =

400

6.03)

POSOUZENÍ MONOLITICKÝCH SLOUPŮ

POSUZUJÍ SE

VŽDY NEJZATÍŽENĚJŠÍ SLOUPY STEJNÉHO PRŮŘEZU, OSTATNÍ DIMENZOVÁNY EMPIRICKY

NEJZATÍŽENĚJŠÍ SLOUP S1

NSD = REAKCE TRÁMŮ T1 + T2 (2.NP) + REAKCE TRÁMŮ T1 + T2 (1.NP) + VLASTNÍ TÍHA SLOUPU NSD = 414,2 + 338,5 + 23 * 1,35 * 0,125^2*3,14 * 7,1 = 763,5 KN název prutu: výpočtová osová síla Nsd =

sloup S1 763,00

kN

charakteristické vlastnosti betonu a oceli


beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k: součinitel vlastností materiálu γ m (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k : součinitel vlastností materiálu γ m (ČSN):

C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00

Mpa

Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm =

13,33 490,00

Mpa Mpa

průměr sloupu = průměr prutu Ø = počet prutů n =

0,25 14,00 7,00

m mm ks

Ac = A * B = As = n * π * Ø2 / 4 =

0,05 1077,02

m2 mm2

osová síla Nsd = 0,8 *Ac * fc,d + As * f y,d =

1051,07

kN

1051,07 Nrd

kN

> >

763,00

kN Nsd

průřez vyhovuje

SLOUP S3

NSD = STŘEDNÍ REAKCE TRÁMŮ T4 + VLASTNÍ TÍHA SLOUPU NSD = 565,6 + 23 * 0,4 * 0,4 * 3,2 = 577,3 KN název prutu: výpočtová osová síla Nsd =

sloup S3 577,00

kN


C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00

Mpa

Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm =

13,33 490,00

Mpa Mpa

rozměr sloupu A rozměr sloupu B průměr prutu Ø = počet prutů n =

0,40 0,40 14,00 4,00

m m mm ks

Ac = A * B = A s = n * π * Ø2 / 4 =

0,16 615,44

m2 mm2

2008,23

kN

osová síla Nsd = 0,8 *Ac* f c,d + As* f y,d = 2008,23 Nrd

kN

průřez vyhovuje

> >

577,00

kN Nsd

SLOUP S4

NSD = STŘEDNÍ REAKCE TRÁMŮ T3 (2.NP) + STŘEDNÍ REAKCE TRÁMŮ T3 (2.NP) + NSD = (118,2 + 32) + (92,3 + 28) + (23 * 0,36 * 0,25 * 7,1) = 285,2 KN název prutu: výpočtová osová síla Nsd =

sloup S4 285,00

VLASTNÍ TÍHA SLOUPU

kN


Mpa


beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k: součinitel vlastností materiálu γ m (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k : součinitel vlastností materiálu γ m (ČSN): Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm =

13,33 490,00

Mpa Mpa

rozměr sloupu A rozměr sloupu B průměr prutu Ø = počet prutů n =

0,25 0,36 14,00 4,00

m m mm ks

Ac = A * B = A s = n * π * Ø2 / 4 =

0,09 615,44

m2 mm2

1261,57

kN

osová síla Nsd = 0,8 *Ac * f c,d + As * f y,d = 1261,57 Nrd

kN

průřez vyhovuje

> >

285,00

kN Nsd

6.04)

POSOUZENÍ SUTERÉNNÍ STĚNY

SCHEMA - ŘEZ


SCHEMA – PŮDORYS (ROZMÍSTĚNÍ ZESILUJÍCÍCH PILÍŘŮ 400/400 S VÝZTUŽÍ 4 X R14 )


POSOUZENÍ NA OHYB


pilířek ZB 400 27,70

kNm

charakteristické vlastnosti betonu a oceli beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):

C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00

C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa



Mpa

13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa


0,30 0,30 0,03 14,00 4,00

m m m mm = ks

As = n * π * Ø2 / 4 = rameno sil Z = h - 2* krytí - Ø kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*z) = moment únosnosti Msd = As*f y,d *z =

615,44 0,23 0,01 33,38

mm2= m < kNm


33,38 kNm M rd průřez vyhovuje

> >

27,70

kNm M sd

0,014

m

0,00062

m2

0,04

ok

7) STATICKÉ POSOUZENÍ ZALOŽENÍ STAVBY 7.01)

STANOVENÍ SVISLÉ SÍLY V POSUZOVANÝCH ŘEZECH PASŮ A POD ZÁKLADOVÝMI PATKAMI


ŘEZ A A - ZATÍŽENÍ OD POZEDNICE + PODÍL REAKCÍ OCELOVÉ KONSTRUKCE : 15 KN/M´ B - ZATÍŽENÍ STROPEM SPIROLL 2.NP : 1,35* 5,9 + 1,5*2)* 4,35 = 47,7 KN/M´ C - ZATÍŽENÍ STROPEM SPIROLL 1.NP: 1,35* 5,9 + 1,5*2)* 4,35 = 47,7 KN/M´ D - ZATÍŽENÍ STROPNÍ DESKOU 1.NP – D4: (1,35*6 + 1,5*3+ 1,5*0,8)*1,225 = 16,9 KN/M´ E - VLASTNÍ TÍHA STĚNY VČ PŘEKLADU: 1,35*8*0,5*5,5 = 29,7 KN/M´ F – VLASTNÍ TÍHA PASU: 1,35*23*1,2*1 = 37,3 KN/M´ CELKEM = 191 KN/M´

ŘEZ B A - ZATÍŽENÍ STROPNÍ DESKOU 1.NP - D1: (1,35*5,7 + 1,5*0,75+ 1,5*0,8)*2 = 20,04 KN/M´ B - VLASTNÍ TÍHA STĚNY HELUZ: 1,35*8*0,5*3 = 16,2 KN/M´ C – VLASTNÍ TÍHA PASU: 1,35*23*0,6*1 = 18,6 KN/M´ CELKEM = 54,8 KN/M´ PATKA C A - ZATÍŽENÍ SLOUPEM S1 = 763,5 KN C – VLASTNÍ TÍHA PATKY: 1,35*23*2,2 * 2,2 * 0,75 = 112 KN CELKEM = 875,7 KN PATKA D A - ZATÍŽENÍ SLOUPEM S3 = 577,3 KN C – VLASTNÍ TÍHA PATKY: 1,35*23*2 * 2 * 0,75 = 93,1 KN CELKEM = 670,4 KN PATKA E A - ZATÍŽENÍ SLOUPEM S2 = 158,3 + 1,35* 23*0,4*0,4*4 = 178 KN C – VLASTNÍ TÍHA PATKY: 1,35*23*1,1 * 1,1 * 0,75 = 28,1 KN CELKEM = 206,2 KN

7.02)

POSOUZENÍ ZALOŽENÍ

PRO NÁVRH ZALOŽENÍ BYL PROVEDEN GEOLOGICKÝ PRŮZKUM. ZÁKLADOVÉ POMĚRY NA STAVENIŠTI JSOU JEDNODUCHÉ, OBJEKT JE NAVRŽEN JAKO JEDNODUCHÝ. DLE IG PRŮZKUMU JE ZEMINA ZATŘÍDĚNA TAKTO: ZVĚTRALÉ SLÍNOVCE R5, TUHÉ KONZISTENCE. RDT = 250 – 300 KPA ZALOŽENÍ JE S OHLEDEM NA SOUMĚRNÉ SEDÁNÍ NAVRŽENO TAK, ABY HODNOTA TLAKU V ZÁKLADOVÉ SPÁŘE BYLA PŘIBLIŽNĚ STEJNÁ.


ŘEZ A (ZÁKLADOVÝ PAS) NSD = 191 KN/M´ ŠÍŘKA PASU = 1,2 M PLOCHA ZS = 1,2 M2

NAPĚNÍ V ZÁKLADOVÉ SPÁŘE RSD = 191 / 1,2 = 159 KPA TABULKOVÁ ÚNOSNOST PODLOŽÍ RDT = 250KPA

250 KPA > 159 KPA RDT > RSD ….. VYHOVUJE

ŘEZ B (ZÁKLADOVÝ PAS) NSD = 54,8 KN/M´ ŠÍŘKA PASU = 0,6 M PLOCHA ZS = 0,6 M2

NAPĚNÍ V ZÁKLADOVÉ SPÁŘE RSD = 54,8 / 0,6 = 91,6 KPA TABULKOVÁ ÚNOSNOST PODLOŽÍ RDT = 250KPA

250 KPA > 91,6 KPA RDT > RSD ….. VYHOVUJE

PATKA C NSD = 875,7 KN ROZMĚR PATKY = 2,2X2,2 PLOCHA ZS = 4,84 M2

M

NAPĚNÍ V ZÁKLADOVÉ SPÁŘE RSD = 875/4,84 = 180 KPA TABULKOVÁ ÚNOSNOST PODLOŽÍ RDT = 250KPA

250 KPA > 180 KPA RDT > RSD ….. VYHOVUJE

PATKA D NSD = 577,3 KN ROZMĚR PATKY = 2 X2M PLOCHA ZS = 4 M2 NAPĚNÍ V ZÁKLADOVÉ SPÁŘE RSD = 577,3/4 = 144,3 KPA TABULKOVÁ ÚNOSNOST PODLOŽÍ RDT = 250KPA



PATKA E NSD = 206,2 KN ROZMĚR PATKY = 1,1X1,1M PLOCHA ZS = 1,21 M2

NAPĚNÍ V ZÁKLADOVÉ SPÁŘE RSD = 206,2/1,21= 140,4 KPA TABULKOVÁ ÚNOSNOST PODLOŽÍ RDT = 250KPA


POSOUZENÍ ŽELEZOBETONOVÉ PATKY C: SCHEMA

POSOUZENÍ NA PORUŠENÍ OHYBEM:

(NAVRŽENO KONSTRUKČNĚ NA MINIMÁLNÍ STUPEŇ VYZTUŽENÍ. S OHLEDEM NA PŘEDIMENZOVÁNÍ SE JIŽ NEPOSUZUJE ŘEZ 2)


patka 81,50

kNm


Mpa

C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa

0,010

m

0,00063

m2


beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm = f y,redukované (tabulka níže) =

13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa


1,00 1,00 0,03 10,00 8,00

m m m mm = ks

A s = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As*f y,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As *f y,d *(d-0,4*x) =

628,00 0,97 0,001 0,03 0,03 143,71

mm2= m < m < kNm


143,71 kNm M rd průřez vyhovuje

> >

81,50

kNm M sd

0,04

ok

0,45

ok

POSOUZENÍ NA PORUŠENÍ PROTLAČENÍM V KRITICKÉM OBVODU:

VSD =

NAPĚTÍ V ZS * (A – ACRIT) = 180,7 * ( 2,2*2,2 – 1,25*1,25) = 592 KN

BETON

C 20/25

fck =

20 MPa

fcd =

13,33 MPa

OCEL

R (10505)

fyk =

490 MPa

fyd =

426,09 MPa

592 kN

Vsd =

bw = d=

4800 mm 450 mm

Asl =

2034 mm2

α=

τRd =

1,0

ρl=

0,26 MPa

0,0009 < 0,02



0,6 VRd2 =

7776 kN

>

592 kN

VYHOVUJE


1,00

k=

1,2 VRd1 =


799 kN

>


592 kN


KONSTRUKČNÍ SMYKOVÁ VÝZTUŽ

8) STATICKÉ POSOUZENÍ OPĚRNÉ ZDI – EXTERIÉROVÁ KONSTRUKCE 8.01) SCHEMA – ŘEZ


8.02)

POSOUZENÍ VNITŘNÍ A VNĚJŠÍ STABILITY

VNITŘNÍ STABILITA



opěra (ext.) 30,40

kNm

charakteristické vlastnosti betonu a oceli beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k: součinitel vlastností materiálu γ m (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k : součinitel vlastností materiálu γ m (ČSN):

C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00


C20/25 C16/20

20 Mpa 16 Mpa

10505 - R 10216 - E

490 Mpa 206 Mpa

0,01

m

mm2= 0,001 m < 0,04 m < 0,45 kNm

m2

Mpa

13,33 490,00 290,00

Mpa Mpa Mpa

0,25 1,00 0,03 14,00 5,00

m m m mm = ks

posouzení výztuže - přímý výpočet výška h = šířka b = krytí výztuže = průměr prutu Ø = počet prutů n = As = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As *f y,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As *f y,d *(d-0,4*x) = 46,77 kNm M rd průřez vyhovuje

> >

30,40

769,30 0,22 0,004 0,02 0,10 46,77 kNm M sd

ok ok

VNĚJŠÍ STABILITA


výška stěny H1 výška stěny H2 výška paty stěny Hp šířka paty stěny Bp

objemová hmotnost betonu ρ bet objemová hmotnost zeminy ρ zem součinitel zatížení γ f1 součinitel zatížení γ f2

úhel vnitřního tření zeminy φ soudržnost zeminy c uvažována nulovou hodnotou

4,3 2,6 0,7 2,2

m m m m

23 12 0,9 1,35

kN/m3 kN/m3 -

25

°

--------------- posouzení ---------------

souč. pas. zem. tlaku Kp = tg^2 ( 45°+ φ/2 ) = souč. akt. zem. tlaku Ka = tg^2 ( 45°- φ/2 ) =

2,46 0,41

napětí σa v hloubce H1: Ka * H1 ρ zem = 20,92 kPa nap. σp v hloubce H1-H2: Kp * (H1-H2) ρ zem = 50,15 kPa ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------87,01 DESTABILIZUJÍCÍ výpočtový moment k bodu P ... γ f2 Ma = kNm STABILIZUJÍCÍ výpočtový moment k bodu P … γ f1 [Mp + Ms + Mg ] =

142,34

kNm

posouzení na překlopení kNm 142,34 > 87,01 kNm stabilizující moment destabilizující moment > ----------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------60,71 DESTABILIZUJÍCÍ vodorovné síly ... γ f2 * Σ (H *σa) = kN STABILIZUJÍCÍ vodorovné síly ... γ f1 * Σ (H *σp) + vliv tření k*G = posouzení na posunutí kN 105,39 > 60,71 kN stabilizující síla > destabilizující síla

105,39

kN

9) STATICKÉ POSOUZENÍ MONUMENTU – EXTERIÉROVÁ KONSTRUKCE 9.01)

ZATÍŽENÍ, VNITŘNÍ SÍLY DIMENZE A POSOUZENÍ ŽB PROFILU

ZATÍŽENÍ KONSTRUKCE MONUMENTU BUDE ZATÍŽENA EXTRÉMNÍM VĚTREM 120 KM/H = 33,3 M/S


označení plochy

Qref

Ce

Cf

A

0,680

1,500

2,000

šířka [m´]

2,900

Wé,k [kN/m´]

5,916

vysvětlivky:

We = Qref * Ce * Cf

We …..tlak větru [kN/m2]

Qref …..referenční strř. Tlak větru ρ * Vref 2 / 2 = 1,25 * 33^2 / 2 = 680 N/m2 (V ref = 25 m/s pro 2.obl)

Ce ….součinitel expozice - 1,5 Cf …. souč. tvaru

VNITŘNÍ SÍLY

M1 = 548 KNM , M2 = 118 KNM

Q1 = 92,2 KN , Q2 = 38,3 KN

NMAX = 635 KN + AMAX= 281,45 KN

POSOUZENÍ ŽB PROFILU

z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ PRŮŘEZ 1:

W = 0,334 M3 A = 1,69 M2 NAPĚTÍ V BETONU = N/A - M/W =

---- >

635/1,69 - 548/0,334 = -20,7 MPA ---- > NAVRŽENA OBOUSTRANNÁ VÝZTUŽ NA ZÁKLADĚ RAMENE SIL Z ~ 1,5 M

VZNIKÁ TAH


monument 548,00

kNm


C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00

Mpa



13,33 490,00 240,00

Mpa Mpa Mpa

výška h = průměr prutu Ø = počet prutů n =

1,50 16,00 10,00

m mm = ks

2009,60 1,50 723,46

mm2= m kNm

As = n * π * Ø2 / 4 = rameno sil Z = moment únosnosti Msd = As*f y,d *z = 723,46 kNm M rd průřez vyhovuje

9.02)

> >

POSOUZENÍ ZALOŽENÍ, STABILITA KONSTRUKCE

PŮDORYS ZÁKLADOVÉ DESKY A ROZMÍSTĚNÍ PILOT

DESKA

548,00

DIMENZOVÁNYA EMPIRICKY

POSOUZENÍ PILOTOVÉHO ZALOŽENÍ SÍLA ZATĚŽIJÍCÍ JEDNU PILOTU:

NSD = 281 KN

kNm M sd

posouzení vrtané velkoprůměrové piloty vetknuté do zeminy (zemina má stejné vlastnosti v celé hloubce)


svislá síla Nsd = průměr piloty d = délka piloty h =

281 0,60 5,00

kN m m

objemová hmotnost zeminy ρ = úhel vnitřního tření zeminy φef = soudržnost zeminy c ef = součinitel γ 1 = součinitel γ 1 =

21,00 26,00 30,00 1,10 1,40

kN/m3 ° Kpa -

výpočtový úhel vnitřního tření zeminy φd = φef / γf1 = výpočtová soudržnost zeminy c d = cef / γ f2 =

23,64 21,43

° Kpa

81,25 1,15 0,28 250,00

kN

SVISLÁ ÚNOSNOST PATY PILOTY Rdt = k1 * A1 * Rd = vliv hloubka založení k1 = plocha paty A1 = π * d / 4 = únosnost zeminy - tab. - Rd =

m2 kPa

SVISLÁ ÚNOSNOST PLÁŠTĚ PILOTY

418,17 1,88 44,39 1,00 52,50 1,00

Rsd = u * h * f s = obvod piloty u = π * d = tření na plášti piloty f s = k2 * σor * tg (φd/γ r) + Cd = součinitel bočního zemního tlaku na piloty k2 = původní napětí v hloubce z = h/2 : σor = h/2 * ρ = součinitel technologie γr =

CELKOVÁ ÚNOSNOST PILOTY R = Rdt + Rsd =

499,42 499,42 Nrd

kN

PILOTA VYHOVUJE

> >

281,00

kN Nsd

kN m Kpa kPa

závěr Výpočet MTD mezních stavů prokázal dostatečnou únosnost všech posuzovaných prvků a splňuje postupy následujících norem:


ČSN EN 1990 - zásady navrhování konstrukcí. ČSN EN 1995-1-1 Navrhování dřevěných konstrukcí. ČSN EN 1993-1-1: navrhování ocelových konstrukcí ČSN EN 1992-1-1 - dimenzování prvků ze železobetonu ČSN EN 206-1 – beton, část 1: specifikace, vlastnosti, výroba, shoda ČSN EN 13670 - provádění betonových konstrukcí ČSN EN 1997 - navrhování geotechnických konstrukcí

Zatížení je stanoveno dle ČSN EN 1991–1–1 (Zásady navrhování a zatížení konstrukcí – Zatížení konstrukcí) ČSN EN 1991–1–3 (Zásady navrhování a zatížení konstrukcí – Zatížení sněhem) ČSN EN 1991–1–4 (Zásady navrhování a zatížení konstrukcí – Zatížení větrem)

STATICKÉ POSOUZENÍ. Ing. Ivan Blažek NÁVRHY A PROJEKTY STAVEB

Recommend Documents