STATICKÉ POSOUZENÍ K AKCI: RD TOSCA
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR NÁ
Obsah: 1) 2) 3) 4) 5) 6)
statické posouzení statické posouzení statické posouzení schodiště statické posouzení závěr
krovu stropní konstrukce překladů a nadpraží založení stavby
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
NÁ
1) Statické posouzení krovu
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
NÁ
1. 01 – vaznička – prvek N49 a) schema
b) zatížení stálé zatížení střechy - stálé (bez vl. tíhy prutů) konstrukce živičná krytina, lepenka desky OSB 18mm desky OSB 18mm minerální vata SDK podhled
vzd. nos Hmotnost Tloušťka Hmotnost prvků (kN/m3) (m) (kN/m2) (m) 0,150 0,800 6,000 0,018 0,120 0,800 6,000 0,018 0,120 0,800 0,600 0,300 0,180 0,800 0,150 0,800 0,720
char. zatížení (kN/m´) 0,120 0,096 0,096 0,144 0,120 0,576
sníh zatížení sněhem I. pro sklon střechy 18° µ1 = 0,8 (kN/m2) S1,K = Sn * C1 * C2 * µ1 hodnota 18,000 1,000 1,000 1,000
Alfa = C1 = C2 = Sn =
(kN/m2) jedn. ° (kN/m2)
µ1 =
0,80 vzd. krokví (m´) 0,800
ch. zatížení (kN/m´) 0,64
NÁ
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
ch. zatížení (kN/m2) 0,800
vítr
vysvětlivka sklon st řechy Koeficient 1 Koeficient 2 norm. zat. pro sněhovou oblast 2
zatížení větrem příčným
označení plochy F G H J I
Qref
Ce
0,390 0,390 0,390 0,390 0,390
1,500 1,500 1,500 1,500 1,500
Cpe ( + / - )
0,200 0,200 0,200 0,000 0,000
-0,900 -0,800 -0,300 -0,400 -1,000
vzd. krokví W´e,k ( + / - ) [kN/m [m´] ´] 0,0936 -0,4212 0,800 0,0936 -0,3744 0,800 0,0936 -0,1404 0,800 0 -0,1872 0,800 0 -0,468 0,800
zatížení větrem podélným
označení plochy F´ G´ H´ I´
Qref
Ce
0,390 0,390 0,390 0,390
1,500 1,500 1,500 1,500
Cpe ( + / - ) 0,000 0,000 0,000 0,000
-1,300 -1,300 -0,600 -0,500
vzd. krokví W´e,k [m´] 0 0,800 0 0,800 0 0,800 0 0,800
vysvětlivky: We = Qref * Ce * Cpe We …..tlak větru [kN/m2] Qref …..referenční strř. Tlak větru ρ * Vref 2 / 2 = 1,25 * 24^2 / 2 = 390 N/m2 (V ref = 25 m/s pro 2.obl) Ce ….součinitel expozice - 1,5 Cpe …. souč. vnějšího aerodynamického tlaku
( + / - ) [kN/m ´] -0,6084 -0,6084 -0,2808 -0,234
c) vnitřní síly a deformace My
def
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
d) posouzení profilu
NÁ
název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
VAZNIČKA 2,03
kNm
charakteristické vlastnosti dřeva:
druh řeziva : charakter. pevnost v tahu za ohybu f m,k: modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
S1 22 0,6 1,45
Mpa
Výpočtové hodnoty:
výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f m,d = K mod * f m,k / γm =
9,10
Mpa
0,18 0,08 1,44E-02 4,320E-04 3,888E-05
m m m2 m3 m4
3,93
kNm
průřezové charakteristiky prutu:
výška h = šířka b = plocha A = b * h = průřezový modul W y = 1/6 * b * h^2 = ploš. moment setrv. I y = 1/12 * b * h^3 = moment únosnosti prutu: Mrd = f
m,d
* Wy = 3,93 kNm > M rd > průřez vyhovuje
2,03 kNm M sd
1. 02 – nosný vazník A – prvek N40 a) schema
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
NÁ b) zatížení stálé konstrukce
živičná krytina, lepenka desky OSB 18mm desky OSB 18mm minerální vata SDK podhled
vzd. nos Hmotnost Tloušťka Hmotnost prvků (kN/m3) (m) (kN/m2) (m) 0,150 2,260 6,000 0,018 0,120 2,260 6,000 0,018 0,120 2,260 0,600 0,300 0,180 2,260 0,150 2,260 0,720
char. zatížení (kN/m´) 0,339 0,271 0,271 0,407 0,339 1,627
vzd. nos Hmotnost Tloušťka Hmotnost prvků (kN/m3) (m) (kN/m2) (m) 0,150 2,260 0,100 2,260 0,500 2,260 0,750
char. zatížení (kN/m´) 0,339 0,226 1,130 1,695
zatížení spodního pasu
konstrukce
desky OSB, rošt SDK podhled ostatní možné zatížení
sníh
zatížení sněhem I. µ1 = 0,8 (kN/m2) S1,K = Sn * C1 * C2 * µ1
Alfa = C1 = C2 = Sn =
hodnota 18,000 1,000 1,000 1,000
(kN/m2) jedn. ° (kN/m2)
µ1 =
0,80
ch. zatížení (kN/m2) 0,800
zat. Šířka 2,260
ch. zatížení (kN/m´) 1,808
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
vítr
vysvětlivka sklon st řechy Koeficient 1 Koeficient 2 norm. zat. pro sněhovou oblast 2
zatížení větrem příčným
NÁ označení plochy F G H J I
Qref
Ce
0,390 0,390 0,390 0,390 0,390
1,500 1,500 1,500 1,500 1,500
Cpe ( + / - )
0,200 0,200 0,200 0,000 0,000
-0,900 -0,800 -0,300 -0,400 -1,000
vzd. krokví W´e,k ( + / - ) [kN/m [m´] ´] 0,26442 -1,18989 2,260 0,26442 -1,05768 2,260 0,26442 -0,39663 2,260 0 -0,52884 2,260 0 -1,3221 2,260
zatížení větrem podélným
označení plochy F´ G´ H´ I´
Qref
Ce
0,390 0,390 0,390 0,390
1,500 1,500 1,500 1,500
Cpe ( + / - ) 0,000 0,000 0,000 0,000
-1,300 -1,300 -0,600 -0,500
vzd. krokví W´e,k [m´] 0 2,260 0 2,260 0 2,260 0 2,260
vysvětlivky: We = Qref * Ce * Cpe We …..tlak větru [kN/m2] Qref …..referenční strř. Tlak větru ρ * Vref 2 / 2 = 1,25 * 24^2 / 2 = 390 N/m2 (V ref = 25 m/s pro 2.obl) Ce ….součinitel expozice - 1,5 Cpe …. souč. vnějšího aerodynamického tlaku
( + / - ) [kN/m ´] -1,71873 -1,71873 -0,79326 -0,66105
c) vnitřní síly , deformace Ny /kN/
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
NÁ
Deformace /m/
d) posouzení profilů na 1.MS ( není posouzeno provedení spojů ! Bude součástí dokumentace výrobce vazníků ) Rekapitulace pro Vaz A Tah , napojení spodního pasu: 42,4 kN Tah, napojení spodního pasu na plné pole u kraje: 50,1 kN Tlak, horní pas: 53,3 kN Tlak/vzpěr, nejdelší diagonála: (není relevantní pro posouzení)
Spodní pas název prutu: výpočtová normálová síla Nsd =
spodní pas 50,1
kN
charakteristické vlastnosti dřeva: druh řeziva : charakter. pevnost v tahu // s vlákny f t,0,k : modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
S1 13 0,6 1,45
Mpa
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
Výpočtové hodnoty:
NÁ
výpočtová pevnost v tahu // s vlákny : f t,0,d = kmod * f t,0,k / γm =
5,38
Mpa
0,18 0,16 2,88E-02
m m m2
154,92
kN
průřezové charakteristiky prutu: výška h = šířka b = plocha A = b * h =
osová síla na mezi únosnosti prutu: Nrd = f
t,0,d *
A=
154,92 Nrd
kN
průřez vyhovuje
> >
50,10
kN Nsd
Horní pas název prutu: výpočtová normálová síla Nsd =
horní pas 53,3
kN
charakteristické vlastnosti dřeva: druh řeziva : charakter. pevnost v tlaku // s vlákny f c,0,k : modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
S1 20 0,6 1,45
Mpa
Výpočtové hodnoty:
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
NÁ
výpočtová pevnost v tlaku // s vlákny : f c,0,d = kmod * f c,0,k / γ m =
8,28
Mpa
0,18 0,16 2,88E-02
m m m2
238,34
kN
průřezové charakteristiky prutu: výška h = šířka b = plocha A = b * h =
osová síla na mezi únosnosti prutu: Nrd = f
c,0,d * A
=
238,34 Nrd
kN
> >
53,30
kN Nsd
průřez vyhovuje
e) posouzení 2.MS (průhyb)
všechny prvky konstrukce splňují mezní hodnoty průhybu dle tab 41
VYHOVUJE
1. 03 – snížený nosný vazník B – prvek N41 a) schema (prostorové)
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
NÁ b) zatížení stálé
zatížení střechy - stálé (bez vl. tíhy prutů)
vzd. nos Hmotnost Tloušťka Hmotnost prvků (kN/m3) (m) (kN/m2) (m) 0,150 0,800 6,000 0,018 0,120 0,800 6,000 0,018 0,120 0,800 0,600 0,300 0,180 0,800 0,150 0,800 0,720
konstrukce
živičná krytina, lepenka desky OSB 18mm desky OSB 18mm minerální vata SDK podhled
sníh
zatížení sněhem I. pro sklon střechy 18°
µ1 = 0,8 (kN/m2) S1,K = Sn * C1 * C2 * µ1
Alfa = C1 = C2 = Sn =
hodnota 18,000 1,000 1,000 1,000
µ1 = ch. zatížení (kN/m2) 0,800
(kN/m2)
jedn. ° (kN/m2)
vysvětlivka sklon st řechy Koeficient 1 Koeficient 2 norm. zat. pro sněhovou oblast 2
0,80 vzd. krokví (m´) 0,800
ch. zatížení (kN/m´) 0,64
char. zatížení (kN/m´) 0,120 0,096 0,096 0,144 0,120 0,576
vítr zatížení větrem příčným
Qref
Ce
0,390 0,390 0,390 0,390 0,390
1,500 1,500 1,500 1,500 1,500
Cpe ( + / - )
vzd. krokví W´e,k ( + / - ) [kN/m [m´] ´] 0,0936 -0,4212 0,800 0,0936 -0,3744 0,800 0,0936 -0,1404 0,800 0 -0,1872 0,800 0 -0,468 0,800
NÁ
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
označení plochy F G H J I
0,200 0,200 0,200 0,000 0,000
-0,900 -0,800 -0,300 -0,400 -1,000
zatížení větrem podélným
označení plochy F´ G´ H´ I´
Qref
Ce
0,390 0,390 0,390 0,390
1,500 1,500 1,500 1,500
Cpe ( + / - )
0,000 0,000 0,000 0,000
-1,300 -1,300 -0,600 -0,500
vzd. krokví W´e,k [m´] 0 0,800 0 0,800 0 0,800 0 0,800
vysvětlivky: We = Qref * Ce * Cpe
We …..tlak větru [kN/m2] Qref …..referenční strř. Tlak větru ρ * Vref 2 / 2 = 1,25 * 24^2 / 2 = 390 N/m2 (V ref = 25 m/s pro 2.obl) Ce ….součinitel expozice - 1,5 Cpe …. souč. vnějšího aerodynamického tlaku
( + / - ) [kN/m ´] -0,6084 -0,6084 -0,2808 -0,234
c) vnitřní síly a deformace Ny /kN/
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR NÁ
def /m/
d) posouzení profilů na 1.MS ( není posouzeno provedení spojů ! Bude součástí dokumentace výrobce vazníků ) Rekapitulace pro Vaz B Tah , napojení spodního pasu: 26,28 kN Tah, napojení spodního pasu na plné pole u kraje: 27,9 kN Tlak, horní pas: 39,02 kN Tlak/vzpěr, nejdelší diagonála: (není relevantní pro posouzení)
spodní pas 27,9
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
název prutu: výpočtová normálová síla Nsd =
kN
NÁ
charakteristické vlastnosti dřeva:
druh řeziva : charakter. pevnost v tahu // s vlákny f t,0,k : modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
S1 13 0,6 1,45
Mpa
Výpočtové hodnoty:
výpočtová pevnost v tahu // s vlákny : f t,0,d = kmod * f t,0,k / γm =
5,38
Mpa
0,18 0,16 2,88E-02
m m m2
154,92
kN
průřezové charakteristiky prutu: výška h = šířka b = plocha A = b * h =
osová síla na mezi únosnosti prutu: Nrd = f
t,0,d *
A=
154,92 Nrd
kN
průřez vyhovuje
> >
27,90
kN Nsd
název prutu: výpočtová normálová síla Nsd =
horní pas 39,02
kN
charakteristické vlastnosti dřeva: druh řeziva : charakter. pevnost v tlaku // s vlákny f c,0,k : modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
S1 20 0,6 1,45
Mpa
Výpočtové hodnoty:
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
NÁ
výpočtová pevnost v tlaku // s vlákny : f c,0,d = kmod * f c,0,k / γm =
8,28
Mpa
0,18 0,16 2,88E-02
m m m2
238,34
kN
průřezové charakteristiky prutu: výška h = šířka b = plocha A = b * h =
osová síla na mezi únosnosti prutu: Nrd = f
c,0,d *
A=
238,34 Nrd
kN
> >
39,02
kN Nsd
průřez vyhovuje
e) posouzení 2.MS (průhyb)
všechny prvky konstrukce splňují mezní hodnoty průhybu dle tab 41
VYHOVUJE
1. 04 – stříška nad vstupem a) schema
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
NÁ b) zatíženi stálé konstrukce
živičná krytina, lepenka latě, desky OSB 18mm ostatní
sníh
(kN/m2) µ1 = 0,8 S1,K = Sn * C1 * C2 * µ1
Alfa = C1 = C2 = Sn =
hodnota 18,000 1,000 1,000 1,000
µ1 = ch. zatížení (kN/m2) 0,800
Hmotnost (kN/m3)
Tloušťka (m)
6,000
0,018
Hmotnost (kN/m2)
0,150 0,120 0,150 0,420
(kN/m2)
jedn. ° (kN/m2)
vysvětlivka sklon střechy Koeficient 1 Koeficient 2 norm. zat. pro sněhovou oblast 2
0,80
zat. šířka 1,060
ch. zatížení (kN/m´) 0,848
vzd. nos prvků (m) 1,060 1,060 1,060
char. zatížení (kN/m´) 0,159 0,127 0,159 0,445
c) vnitřní síly a deformace My /kNm/
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR NÁ
Def /m/
d) posouzení profilu 1.MS příčný trámek N52 trámek stříšky 1,04
název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
kNm
charakteristické vlastnosti dřeva: S1 22 0,6 1,45
Mpa
NÁ
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
druh řeziva : charakter. pevnost v tahu za ohybu f m,k: modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): Výpočtové hodnoty:
výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f m,d = K mod * f m,k / γm =
9,10
Mpa
0,18 0,08 1,44E-02 4,320E-04 3,888E-05
m m m2 m3 m4
3,93
kNm
průřezové charakteristiky prutu:
výška h = šířka b = plocha A = b * h = průřezový modul W y = 1/6 * b * h^2 = ploš. moment setrv. I y = 1/12 * b * h^3 = moment únosnosti prutu: Mrd = f m,d * W y =
3,93 kNm > M rd > průřez vyhovuje
1,04 kNm M sd
vaznička N51 vaznice stříšky 5,68
název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
kNm
charakteristické vlastnosti dřeva: druh řeziva : charakter. pevnost v tahu za ohybu f m,k: modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γ m (ČSN):
S1 22 0,6 1,45
Mpa
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
Výpočtové hodnoty:
NÁ
výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f m,d = K mod * f m,k / γ m =
9,10
Mpa
0,2 0,14 2,80E-02 9,333E-04 9,333E-05
m m m2 m3 m4
8,50
kNm
průřezové charakteristiky prutu:
výška h = šířka b = plocha A = b * h = průřezový modul W y = 1/6 * b * h^2 = ploš. moment setrv. I y = 1/12 * b * h^3 = moment únosnosti prutu: Mrd = f
m,d
* Wy =
8,50 kNm > rd > M průřez vyhovuje
5,68 kNm M sd
e) posouzení 2.MS (průhyb)
všechny prvky konstrukce splňují mezní hodnoty průhybu dle tab 41
VYHOVUJE
2) Statické posouzení stropní konstrukce schema
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
NÁ
2.01 monolitické desky D1 – D2 b) zatížení
stálé (bez vlastní tíhy desky – bude zohledněno ve výpočtu)
konstrukce
podlahová krytina (dřevo/dlažba) betonová mazanina akustická izolace STEPROCKROCK omítka žb deska
Hmotnost (kN/m3)
Tloušťka zatížení (m) (kN/m2)
23,000 1,820 19,000 0,000
0,050 0,050 0,015 0,200
0,150 1,150 0,091 0,285 0,000 1,676
užitné
provoz RODINÝ DŮM
zatížení (kN/m2) 1,500 1,500
c) vnitřní síly a deformace Mx (FEAT)
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
NÁ
My (FEAT)
početní kontrola momentu My, My u desky D1
d) posouzení profilů název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
Deska D1 37,18
kNm
charakteristické vlastnosti betonu a oceli C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00
C20/25 C16/20
20 Mpa 16 Mpa
10505 - R 10216 - E
490 Mpa 206 Mpa
0,01
m
mm2= 0,001 m < 0,04 m < 0,45 kNm
m2
Mpa
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
NÁ
Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm = f y,redukované (tabulka níže) =
13,33 490,00 240,00
Mpa Mpa Mpa
0,20 1,00 0,02 12,00 10,00
m m m mm = ks
posouzení výztuže - přímý výpočet
výška h = šířka b = krytí výztuže = průměr prutu Ø = počet prutů n =
As = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As *f y,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As*f y,d *(d-0,4*x) = 44,45 kNm M rd průřez vyhovuje
> >
37,18 kNm M sd
1130,40 0,17 0,006 0,03 0,15 44,45
ok
ok
název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
Deska D2 9,20
kNm
charakteristické vlastnosti betonu a oceli beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k : součinitel vlastností materiálu γ m (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k : součinitel vlastností materiálu γ m (ČSN):
C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00
Mpa
C20/25 C16/20
20 Mpa 16 Mpa
10505 - R 10216 - E
490 Mpa 206 Mpa
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
NÁ
Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm = f y,redukované (tabulka níže) =
13,33 490,00 240,00
Mpa Mpa Mpa
0,20 1,00 0,02 12,00 5,00
m m m mm = ks
posouzení výztuže - přímý výpočet
výška h = šířka b = krytí výztuže = průměr prutu Ø = počet prutů n =
As = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As *f y,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As*f y,d *(d-0,4*x) = 22,91 kNm M rd průřez vyhovuje
> >
9,20
565,20 0,17 0,003 0,01 0,07 22,91
kNm M sd
0,01
m
mm2= 0,001 m < 0,04 m < 0,45 kNm
m2 ok
ok
2.02 strop nad garáží N1 z panelů SPIROLL a) zatížení stálé Hmotnost Tloušťka Hmotnost zat. šířka (kN/m3) (m) (kN/m2) (m) 15,000 0,020 0,300 1,200 0,400 0,200 0,080 1,200 2,900 1,200 15,000 0,015 0,225 1,200 0,200 1,200 3,705
konstrukce plastové podlahovky + rošt XPS SPIROLL 16 8+2 omítka ostatní možné stálé zatížení
char. zatíž. (kN/m2) 1,500
NÁ
provoz
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
užitné
pochouí terasa
sníh
µ1 = 0,8 S1,K = Sn * C1 * C2 * µ1 Alfa = C1 = C2 = Sn =
µ1 =
hodnota 0,000 1,000 1,000 1,000
ch. zatížení (kN/m2) 0,800
c) vnitřní síly My
char. zatížení (kN/1,2 m´) 0,360 0,096 3,480 0,270 0,240 4,446
(kN/m2)
jedn. ° (kN/m2)
vysvětlivka sklon střechy Koeficient 1 Koeficient 2 norm. zat. pro sněhovou oblast 2
0,80
zat. šířka 1,200
ch. zatížení 0,96
zat. šířka char. zatížení (m) (kN/1,2m´) 1,200 1,800 1,5 1,8
d) posouzení (katalogový list panelu SPIROLL)
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR NÁ
3) Statické posouzení překladů a nadpraží a) schema – ocelový překlad, prvek N30 ostaní nadpraží jsou prefabrikovaná, z překladů POROTHERM 7
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
NÁ b) zatížení
c) vnitřní síly / deformace My /kNm/
def /m/
d) posouzení 1.MS název prutu: výpočtový oh. moment Msd,y =
oc. překlad 56,4
kNm
charakteristické vlastnosti oceli: druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γ mo (ČSN):
S 235 235 1,15
Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γ mo =
204,35
Mpa
Mpa
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
průřezové charakteristiky prutu:
I 220
NÁ
navržený profil:
průřezový modul W y (z tabulek):
278000
mm3
posouzení na ohyb :
moment únosnosti Mrd,y = f y,d * W y =
56,81
56,81 M rd
kNm
> >
56,40
kNm M sd
průřez vyhovuje
e) posouzení 2.MS (průhyb)
všechny prvky konstrukce splňují mezní hodnoty průhybu dle tab 92
VYHOVUJE
kNm
4) schodiště a) schema
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
NÁ b) zatížení
stálé zatížení schodiště konstrukce
dlažba nabetonované stupně železobetonová deska omítka
Hmotnost (kN/m3)
Tloušťka (m)
Hmotnost (kN/m2)
zat. šířka (m)
20,000 23,000 23,000 15,000
0,012 0,090 0,150 0,015
0,240 2,070 3,450 0,225 5,985
0,900 0,900 0,900 0,900
užitné zatížení provoz schodiště
Gd + Qd = 1,35 x 5,387 + 1,5 x 1,35 = 7,27 + 2,025 = 9,3 kN/0,9 kN/0,9 m´ Gd + Qd = 1,35 x 5,98 + 1,5 x 1,5 = 8,07 + 2,25 = 10,32 kN/m2
c) vnitřní síly schodišťové rameno Msd = 1/8 x 9,3 x 1,84^2 = 4,0 kN/0,9m´ kN/0,9m´
podesta Msd = 1/8 x (10,32x1,84/2 + 10,32x1,1) x 1,9^2 = 9,4 kN/1,1 kN/1,1m´ /1,1m´ (tíha podesty je přibližně stejná jako rameno vč. stupňů)
char. zatíž. zat. šířka 1,500 0,900 1,500
char. zatížení (kN/m´) 0,216 1,863 3,105 0,203 5,387
char. 1,350 1,350
d) posouzení 1.MS rameno schodiště 4,00
název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
kNm
charakteristické vlastnosti betonu a oceli C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00
C20/25 C16/20
20 Mpa 16 Mpa
10505 - R 10216 - E
490 Mpa 206 Mpa
0,01
m
mm2= 0,001 m < 0,04 m < 0,45 kNm
m2
Mpa
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
NÁ
Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm = f y,redukované (tabulka níže) =
13,33 490,00 240,00
Mpa Mpa Mpa
0,12 0,90 0,02 12,00 5,00
m m m mm = ks
posouzení výztuže - přímý výpočet
výška h = šířka b = krytí výztuže = průměr prutu Ø = počet prutů n =
A s = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As*fy,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As*f y,d *(d-0,4*x) = 11,98 kNm rd M průřez vyhovuje
> >
4,00
565,20 0,09 0,007 0,01 0,15 11,98
kNm M sd
ok ok
schodiště podesta 9,40
název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
kNm
charakteristické vlastnosti betonu a oceli beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,00
13,33 490,00 240,00
Mpa Mpa Mpa
0,19 1,10 0,02 12,00 5,00
m m m mm = ks
C20/25 C16/20
20 Mpa 16 Mpa
10505 - R 10216 - E
490 Mpa 206 Mpa
NÁ
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm = f y,redukované (tabulka níže) =
Mpa
posouzení výztuže - přímý výpočet
výška h = šířka b = krytí výztuže = průměr prutu Ø = počet prutů n =
A s = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As*fy,d/)(0,8*b*f c,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As*f y,d *(d-0,4*x) = 21,62 kNm rd M průřez vyhovuje
> >
9,40
565,20 0,16 0,003 0,01 0,07 21,62
kNm M sd
0,01
m
mm2= 0,001 m < 0,04 m < 0,45 kNm
m2 ok ok
5) založení stavby
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
NÁ
ŘEZ 1 Střešní konstrukce: Gd = 5,2 kN/m´ zateplené zdivo vč věnce: Gd = 1,35 x (7 x 0.3 x 11) = 31,18 kN/m´ stropní konstrukce : Gd + Qd = 9,2 kN/m´ nadzákladové zdivo: Gd = 1,35 x (0,3 x 0,5 x 23) = 4,65 kN/m´ základový pas: Gd = 1,35 x (0,6 x 0,48 x 23) = 8,94 kN/m´ CELKEM: Nsd = 59,17 kN/m´
šířka pasu = 0,6 m Plocha ZS = 0,6 m2 napění v základové spáře Rsd = 59,17 / 0,6 = 98,6 kPa tabulková únosnost podloží Rdt = 250 Kpa 250 KPa > 98,6 KPa Rdt > Rsd ….. Vyhovuje
ŘEZ 2 reakce střešní konstrukce: Gd = (10,04x 6,15 /1,2) / 2 = 25,72 kN/m´ zateplené zdivo vč věnce: Gd = 1,35 x (3 x 0.3 x 11) = 13,35 kN/m´ nadzákladové zdivo: Gd = 1,35 x (0,3 x 0,5 x 23) = 4,65 kN/m´ základový pas: Gd = 1,35 x (0,4 x 0,48 x 23) = 5,96 kN/m´ CELKEM: Nsd = 49,68 kN/m´ šířka pasu = 0,4 m Plocha ZS = 0,4 m2 napění v základové spáře Rsd = 49,68 / 0,4 = 124,2 kPa tabulková únosnost podloží Rdt = 250 Kpa 250 KPa > 124,2 KPa Rdt > Rsd ….. Vyhovuje
6) závěr Výpočet MTD mezních stavů prokázal dostatečnou únosnost všech posuzovaných prvků a splňuje postupy následujících norem:
1990 - zásady navrhování konstrukcí. 1995-1-1 Navrhování dřevěných konstrukcí. 1993-1-1: navrhování ocelových konstrukcí 1992-1-1 - dimenzování prvků ze železobetonu 206-1 – beton, část 1: specifikace, vlastnosti, výroba, shoda 13670 - provádění betonových konstrukcí 1997 - navrhování geotechnických konstrukcí
z t.c jek ro B -p E .ib AV ww ST | w TY ek EK až OJ Bl PR n va A . I HY Ing VR
EN EN EN EN EN EN EN
NÁ
ČSN ČSN ČSN ČSN ČSN ČSN ČSN
Zatížení je stanoveno dle ČSN EN 1991–1–1 (Zásady navrhování a zatížení konstrukcí – Zatížení konstrukcí) ČSN EN 1991–1–3 (Zásady navrhování a zatížení konstrukcí – Zatížení sněhem) ČSN EN 1991–1–4 (Zásady navrhování a zatížení konstrukcí – Zatížení větrem)
