z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
1
Obsah: 1. statické posouzení dřevěného krovu osazeného na ocelové vaznice 1.01 schema konstrukce 1.02 určení zatížení na krokve 1.03 zatížení kleštin (zatížení od 7.NP) 1.04 vnitřní síly - krokev , kleština, dřevěné vaznice 1.05 statické posouzení ma 1.MS – krokev, kleština, dř. vaznice 1.06 posouzení vikýře / terasy
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
2. statické posouzení ocelobetonového stropu nad 5. NP provedeného mezi oc. rámy 2.01 zatížení 2.02 vnitřní síly v ocelové stropnici 2.03 posouzení na 1.MS 2.04 posouzení žb desky na TR plechu mezi stropnicemi
3. statické posouzení ocelových rámů 3.01 schema konstrukce, montážní schema rámu 3.02 určení zatížení 3.03 vnitřní síly – spodní nosník rámu, hor. nosník, ocelové vaznice 3.04 statické posouzení na 1.MS - spodní nosník rámu, hor. nosník, ocelové vaznice 3.05 posouzení uložení rámu na betonový věnec 4. statické posouzení ocelobetonového stropu nad 4.NP (ocelové nosníky mezi původní dřevěné trámy) 4.01 zatížení 4.02 vnitřní síly v ocelovém nosníku 4.03 posouzení na 1.MS 4.04 posouzení žb desky na TR plechu mezi ocelovými nosníky 5. statické posouzení nového schodiště do 6. NP 5.01 schema , zatížení prvků, vnitřní síly 5.02 posouzení ocelových podpůrných nosníků schodišťových stupňů 5.03 posouzení ocelových nosníků podest 5.04 posouzení žb desky podesty (mezipodesty) 6. posouzení nově probouraného otvoru v 1.PP 6.01 schema , zatížení, vni síly 6.02 posouzení ocelových nosníků nad otvorem 6.03 schema provizorního podchycení 7. posouzení dodatečně osazovaných balkonů 7.01 schema , zatížení prvků, vnitřní síly 7.02 posouzení exponovaných prvků balkonu 7.03 posouzení ukotvení balkonu
2
1.01 schema konstrukce
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
3
1.02 zatížení na krokve ZS 1 – stálé zatížení bez vl. tíhy nosných prvků ( bude zohledněna v SW FEAT)
vzd. nos Hmotnost Tloušťka Hmotnost prvků (kN/m3) (m) (kN/m2) (m) 0,490 1,000 0,120 1,000 0,150 0,180 0,027 1,000 0,030 1,000 0,070 1,000 0,737
konstrukce
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
pálená krytina laťování + kontralatě ORSIL L rastr podhledu SDK
ZS 2 – zatížení sněhem I.
(bez vlivu větru)
pro sklon střechy 40°
µ1 = 0,8 * (60 – alfa ) / 30 (kN/m2) S1,K = Sn * C1 * C2 * µ1
Alfa = C1 = C2 = Sn =
µ1 =
hodnota 40,000 1,000 1,000 0,750
(kN/m2)
vysvětlivka sklon střechy Koeficient 1 Koeficient 2 norm. zat. pro sněhovou oblast 1
jedn. ° (kN/m2)
0,53
ch. zatížení S1,k (kN/m2) 0,400 ZS 3 – zatížení sněhem II. pro sklon střechy 40°
4
char. zatížení (kN/m´) 0,490 0,120 0,027 0,030 0,070 0,737
vzd. krokví (m´) 1,000 (s vlivem větru)
ch. zatížení (kN/m´) 0,4
ZS4 - zatížení větrem PŘÍČNÝM - kladná varianta
F G H I J
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
označení plochy
vel. plochy pokud 1
Qref
Ce
Cpe10
Cpe1
Cpe
We,k [kN/m2]
0,360 0,360 0,360 0,360 0,360
1,500 1,500 1,500 1,500 1,500
0,700 0,700 0,600 0,000 0,000
není rozh. není rozh. není rozh. není rozh. není rozh.
0,700 0,700 0,600 0,000 0,000
0,378 0,378 0,324 0,000 0,000
vzd. Krokví [m´] 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000
W´e,k [kN/m´]
vzd. Krokví [m´] 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000
W´e,k [kN/m´]
0,378 0,378 0,324 0 0
ZS 5 - zatížení větrem PŘÍČNÝM - záporná varianta
označení plochy F G H I J
vel. plochy pokud 1
Qref
Ce
Cpe10
Cpe1
Cpe
We,k [kN/m2]
0,360 0,360 0,360 0,360 0,360
1,500 1,500 1,500 1,500 1,500
0,000 0,000 0,000 -0,200 -0,300
není rozh. není rozh. není rozh. není rozh. není rozh.
0,000 0,000 0,000 -0,200 -0,300
0,000 0,000 0,000 -0,108 -0,162
vysvětlivky: We = Qref * Ce * Cpe We …..tlak větru [kN/m2] Qref …..referenční strř. Tlak větru ρ * Vref 2 / 2 = 1,25 * 24^2 / 2 = 360 N/m2 (V ref = 24 m/s pro 1.obl) Ce ….součinitel expozice - 1,5 Cpe …. souč. vnějšího aerodynamického tlaku
5
0 0 0 -0,108 -0,162
1.03 zatížení kleštin od stropu nad 6.NP ZS 1 – stálé zatížení jedné kleštiny bez vlastní tíhy
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
konstrukce
keramická dlažba / laminátová podlaha deska CETRIS min. rohož. ROCKWOOL STEPROCK desky OSB SDK podhed, rastr..
Hmotnost Tloušťka Hmotnost (kN/m3) (m) (kN/m2) 20,000 0,012 0,240 0,360 0,200 0,050 0,010 7,000 0,024 0,168 0,400 1,178
vzd. nos prvků (m) 1,000 1,000 1,000 1,000 1,000
char. zatíž. (kN/m´) 0,240 0,360 0,010 0,168 0,400 1,178
ZS 2 – užitné zatížení provoz bytová stavba
6
char. zatíž. 1,500
vzd. nos char. zatíž. prvků (m) (kN/m´) 1,000 1,500 1,5 1,5
0.000-1.524
-2.257
2.097
-8.513
-7.763
0.30
7.47
3.71
-7.763
-0.28
7.55
7.96
Z
-1.268
0.988
4.36
3.4377.763
7.763
7.141
3.20
-0.403
-2.971
19.55
0.708
1.861 0.000 1.354
15.53
0.000 -2.226
2.098
18.52
0.000
0.000
0.000
0.495
0.000
0.000
0.000
1.51
Z
-0.97
0.000
Y
Krokve, kleština - posouvající síla + reakce Qmax = 7,763 kN – kleština / 2,971 - krokev
8.500
0.000
-0.432
0.000
8.500
8.500
8.500
-0.699
0.701
0.342
0.000
-1.461
0.000
0.000
0.000
-2.296
1.432
0.980
0.000
-1.154
0.000
-1.395
0.000
0.032
0.129 0.000
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
4.33
1.04 vnitřní síly
extrémní kombinace zatížení = 1,2 x stálé + 1,4 x užitné + 1,4 x sníh souměrný + 1,4 x vítr příčný
krokve, kleština - ohybový moment Mmax = 8,5 kNm - kleština / 2,296 - krokev
X
-4.71
0.43
Y
X
7
8
Z
Y
X
-1.440 -1.440
-2.950
-2.950
-1.189 -1.189
3.090
3.090
1.580 1.580
0.070 0.070
3.341 3.341
1.831 1.831
0.321 0.321
2.428 2.428
0.918 0.918
3.09
6.29
6.64
3.61 Z
-2.699 -2.699
-0.592 -0.592
-3.612 -2.102 -2.102 Y
vaznice - posouvající síla + reakce Qmax = 2,960 kN
3.165
0.000
2.691
3.685
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
-3.612
vaznice - ohybový moment Mmax = 3,68 kNm
X
1.05 posouzení na 1.MS
POSOUZENÍ NA OHYB název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
krokev 2,296
kNm
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
charakteristické vlastnosti dřeva:
druh řeziva : charakter. pevnost v tahu za ohybu f m,k: modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
S1 22 0,6 1,45
Mpa
Výpočtové hodnoty:
výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f m,d = K mod * f m,k / γm =
9,10
Mpa
průřezové charakteristiky prutu:
výška h = šířka b = plocha A = b * h = průřezový modul W y = 1/6 * b * h^2 = ploš. moment setrv. Iy = 1/12 * b * h^3 =
0,17 0,12 2,04E-02 5,780E-04 4,913E-05
m m m2 m3 m4
moment únosnosti prutu: Mrd = f m,d * W y =
5,26 kNm Mrd průřez vyhovuje
9
5,26
> >
2,30
kNm Msd
kNm
POSOUZENÍ NA SMYK název prutu: výpočtová posouvající síla Vsd =
krokev 2,971
kN
charakteristické vlastnosti dřeva:
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
druh řeziva : charakter. pevnost ve smyku f v,k: modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
S1 2,4 0,6 1,45
Mpa
Výpočtové hodnoty:
výpočtová pevnost ve smyku: f v,d = kmod * f v,k / γm =
0,99
Mpa
0,17 0,12 2,04E-02
m m m2
13,506
kN
průřezové charakteristiky prutu: výška h = šířka b = plocha A = b * h =
pos. síla na mezi únosnosti prutu: Vrd = 2/3 * f v,d * A =
13,51 kN Vrd průřez vyhovuje
10
> >
2,97
kN Vsd
POSOUZENÍ NA OHYB kleština stropnice 8,5
název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
kNm
charakteristické vlastnosti dřeva: druh řeziva : charakter. pevnost v tahu za ohybu f m,k: modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
S1 22 0,6 1,45
Mpa
Výpočtové hodnoty:
výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f m,d = K mod * f m,k / γm =
9,10
Mpa
průřezové charakteristiky prutu:
výška h = šířka b = plocha A = b * h = průřezový modul W y = 1/6 * b * h^2 = ploš. moment setrv. Iy = 1/12 * b * h^3 =
0,2 0,18 3,60E-02 1,200E-03 1,200E-04
m m m2 m3 m4
10,92
kNm
moment únosnosti prutu: Mrd = f m,d * W y =
10,92 kNm Mrd průřez vyhovuje
11
> >
8,50
kNm Msd
POSOUZENÍ NA SMYK kleština stropnice 7,763
název prutu: výpočtová posouvající síla Vsd =
kN
charakteristické vlastnosti dřeva: druh řeziva : charakter. pevnost ve smyku f v,k: modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
Mpa
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
S1 2,4 0,6 1,45
Výpočtové hodnoty:
výpočtová pevnost ve smyku: f v,d = kmod * f v,k / γm =
0,99
Mpa
0,2 0,18 3,60E-02
m m m2
23,834
kN
průřezové charakteristiky prutu: výška h = šířka b = plocha A = b * h =
pos. síla na mezi únosnosti prutu: Vrd = 2/3 * f v,d * A =
23,83 kN Vrd průřez vyhovuje
12
> >
7,76
kN Vsd
POSOUZENÍ NA OHYB vaznice název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
3,68
kNm
charakteristické vlastnosti dřeva: druh řeziva : charakter. pevnost v tahu za ohybu f m,k: modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
Mpa
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
S1 22 0,6 1,45
Výpočtové hodnoty:
výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f m,d = K mod * f m,k / γm =
9,10
Mpa
průřezové charakteristiky prutu:
výška h = šířka b = plocha A = b * h = průřezový modul W y = 1/6 * b * h^2 = ploš. moment setrv. Iy = 1/12 * b * h^3 =
0,2 0,14 2,80E-02 9,333E-04 9,333E-05
m m m2 m3 m4
moment únosnosti prutu: Mrd = f m,d * W y =
8,50 kNm Mrd průřez vyhovuje
13
8,50
> >
3,68
kNm Msd
kNm
POSOUZENÍ NA SMYK název prutu: výpočtová posouvající síla Vsd =
vaznice 2,96
kN
charakteristické vlastnosti dřeva: druh řeziva : charakter. pevnost ve smyku f v,k: modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
Mpa
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
S1 2,4 0,6 1,45
Výpočtové hodnoty:
výpočtová pevnost ve smyku: f v,d = kmod * f v,k / γm =
0,99
Mpa
0,2 0,14 2,80E-02
m m m2
18,538
kN
průřezové charakteristiky prutu: výška h = šířka b = plocha A = b * h =
pos. síla na mezi únosnosti prutu: Vrd = 2/3 * f v,d * A =
18,54 kN Vrd průřez vyhovuje
14
> >
2,96
kN Vsd
1. 06 posouzení vikýře / terasy
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
15
POSOUZENÍ NA OHYB název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
terasa-krokev 2,1
kNm
charakteristické vlastnosti dřeva: druh řeziva : charakter. pevnost v tahu za ohybu f m,k: modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
Mpa
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
S1 22 0,6 1,45
Výpočtové hodnoty:
výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f m,d = K mod * f m,k / γm =
9,10
Mpa
průřezové charakteristiky prutu:
výška h = šířka b = plocha A = b * h = průřezový modul W y = 1/6 * b * h^2 = ploš. moment setrv. Iy = 1/12 * b * h^3 =
0,15 0,12 1,80E-02 4,500E-04 3,375E-05
m m m2 m3 m4
moment únosnosti prutu: Mrd = f m,d * W y =
4,10 kNm Mrd průřez vyhovuje
16
4,10
> >
2,10
kNm Msd
kNm
POSOUZENÍ NA OHYB název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
terasa-vaznička 3,61
kNm
charakteristické vlastnosti dřeva: druh řeziva : charakter. pevnost v tahu za ohybu f m,k: modifikační součinitel Kmod (ČSN) : součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
Mpa
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
S1 22 0,6 1,45
Výpočtové hodnoty:
výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f m,d = K mod * f m,k / γm =
9,10
Mpa
průřezové charakteristiky prutu:
výška h = šířka b = plocha A = b * h = průřezový modul W y = 1/6 * b * h^2 = ploš. moment setrv. Iy = 1/12 * b * h^3 =
0,18 0,12 2,16E-02 6,480E-04 5,832E-05
m m m2 m3 m4
moment únosnosti prutu: Mrd = f m,d * W y =
5,90 kNm Mrd průřez vyhovuje
17
5,90
> >
3,61
kNm Msd
kNm
2. – statické posouzení ocelobetonového stropu nad 5. NP provedeného mezi oc. rámy 2.01 zatížení ZS 1 – stálé zatížení oc. stropnice včetně vl. tíhy
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
konstrukce
keramická dlažba / laminátová podlaha deska CETRIS min. rohož. ROCKWOOL STEPROCK betonová deska trapézový plech TR 50/250 - 0,75 vlastní tíha oc. profilu I180 lehké dělící konstrukce YTONG (průměrná hodnota na m2) SDK podhled
Hmotnost Tloušťka Hmotnost (kN/m3) (m) (kN/m2) 20,000 0,012 0,240 0,360 0,200 0,050 0,010 21,000 0,080 1,680 0,130 0,200 0,400
vzd. nos prvků (m) 1,400 1,400 1,400 1,400 1,400 1,400 1,400
3,02
char. zatíž. (kN/m´) 0,336 0,504 0,014 2,352 0,182 0,220 0,280 0,560 4,448
ZS 2 – užitné zatížení provoz
bytová stavba
2.02 vnitřní síly v ocelové stropnici
18
char. zatíž. 1,500
vzd. nos char. zatíž. prvků (m) (kN/m´) 1,400 2,100 1,5 2,1
2.03 posouzení stropnice na 1.MS
POSOUZENÍ NA OHYB název prutu: výpočtový oh. moment Msd,y =
oc_stropnice 19,56
kNm
charakteristické vlastnosti oceli: S 235 235 1,15
Mpa
Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γmo =
204,35
Mpa
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN):
průřezové charakteristiky prutu: navržený profil:
I 180
průřezový modul W y (z tabulek):
160000
mm3
32,70
kNm
posouzení na ohyb :
moment únosnosti Mrd,y = fy,d * W y =
32,70 Mrd
kNm
průřez vyhovuje
19
> >
19,56
kNm Msd
2.04 posouzení žb desky na TR plechu mezi stropnicemi
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
20
POSOUZENÍ NA OHYB žb deska stropu nad 5.NP 1,40
název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
kNm
charakteristické vlastnosti betonu a oceli C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,15
Mpa
C20/25 C16/20
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm =
20 Mpa 16 Mpa
10505 - R 10216 - E
490 Mpa 206 Mpa
13,33 426,09
Mpa Mpa
výška h = šířka b = krytí výztuže = průměr prutu Ø = počet prutů n =
0,08 1,00 0,02 5,00 10,00
m m m mm = ks
0,01
m
As = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As*fy,d/)(0,8*b*fc,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As*fy,d *(d-0,4*x) =
196,25 0,06 0,00 0,01 0,14 4,55
mm2= 0,00 m < 0,04 m < 0,45 kNm
m2
posouzení výztuže - přímý výpočet
4,55 kNm Mrd průřez vyhovuje
21
> >
1,40
kNm Msd
ok ok
3.
statické posouzení ocelových rámů
3.01 schema konstrukce, montážní schema rámu
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
3.02 určení zatížení
ZS 1 – stálé zatížení oc. rámu včetně vl. tíhy
konstrukce zatížení na 1m2 skladby stropu průměrná hodnoty tíhy oc. stropnice na 1m2
Hmotnost Tloušťka Hmotnost (kN/m3) (m) (kN/m2) 3,020 0,015 3,035
vzd. nos prvků (m) 4,200 4,200
char. zatíž. (kN/m´) 12,684 0,063 12,747
ZS 2 – užitné zatížení provoz bytová stavba
22
char. zatíž. 1,500
vzd. nos char. zatíž. prvků (m) (kN/m´) 4,200 6,300 1,5 6,3
0.000
-54.901
0.000
23 0.000
-13.163 -8.753
0.000
-8.753
24.566 24.565
0.000
0.000
0.000
0.000 60.023
60.025
0.000
0.000
0.000
-22.602
0.000
-70.631 0.000 -70.631
-38.379
-33.510 -22.602 0.000
0.000
0.000
0.000
-13.539 -9.043 0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-24.432 0.000
-38.379
-8.971 54.902 -24.432 -35.185 0.000 0.000
-55.611 0.000 -55.611
0.000
-46.618 -24.473 0.000
-10.856 55.158 -24.473 -35.270 0.000 0.000
-107.996 0.000-107.996
0.000
-8.971
-46.618 -137.165 0.000 -137.165
0.000
-10.856
-22.629
-33.581 -22.629 0.000
-137.165 -137.165 0.000 -32.702
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
0.000
-22.896
-7.635
0.000
x
0.000
-70.631 -70.631
0.000
0.000 -107.996 -107.996
-55.157
0.000 -9.551 0.000 -32.702
z
-9.845
-14.263 -9.84522.895 0.000
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
-55.611 -55.611
-13.888 0.000 -9.55122.537 -7.635
-22.538
0.000
3.03 vnitřní síly – spodní nosník rámu, hor. nosník, ocelové vaznice
extrémní kombinace zatížení = 1,2 x stálé + 1,4 x užitné + 1,4 x sníh souměrný + 1,4 x vítr příčný
ohybový moment Mmax = 137,165 kNm – spodní nosník rámu Mmax = 60,023 kNm – horní nosník rámu + boky rámu Mmax = 46,618 kNm – horní ocelová vaznice Mmax = 10,856 kNm – spodní ocelová vaznice
y
-9.043
59.757
59.758
0.000
24.975 24.974
3.04 statické posouzení na 1.MS - spodní nosník rámu, hor. nosník, ocelové vaznice
POSOUZENÍ NA OHYB název prutu: výpočtový oh. moment Msd,y =
sp. nos. rámu 137,165
kNm
charakteristické vlastnosti oceli: S 235 235 1,15
Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γmo =
204,35
Mpa
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN):
Mpa
průřezové charakteristiky prutu: navržený profil:
I 340
průřezový modul W y (z tabulek):
924000
mm3
188,82
kNm
posouzení na ohyb :
moment únosnosti Mrd,y = fy,d * W y =
188,82 kNm Mrd
> >
137,17
kNm Msd
průřez vyhovuje
POSOUZENÍ NA OHYB název prutu: výpočtový oh. moment Msd,y =
hor. nos. rámu 60,023
kNm
charakteristické vlastnosti oceli:
druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN):
S 235 235 1,15
Mpa
Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γmo =
204,35
Mpa
průřezové charakteristiky prutu: navržený profil:
I 240
průřezový modul W y (z tabulek):
353000
mm3
72,13
kNm
posouzení na ohyb : moment únosnosti Mrd,y = fy,d * W y = 72,13 Mrd
kNm
průřez vyhovuje 24
> >
60,02
kNm Msd
POSOUZENÍ NA OHYB název prutu: výpočtový oh. moment Msd,y =
vaznice_horni 46,618
kNm
charakteristické vlastnosti oceli: druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN):
S 235 235 1,15
Mpa
Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γmo =
204,35
Mpa
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
průřezové charakteristiky prutu: navržený profil:
I 220
průřezový modul W y (z tabulek):
277000
mm3
56,60
kNm
posouzení na ohyb :
moment únosnosti Mrd,y = fy,d * W y =
56,60 kNm Mrd
> >
46,62
kNm Msd
průřez vyhovuje
POSOUZENÍ NA OHYB název prutu: výpočtový oh. moment Msd,y =
vaznice_spodní 10,856
kNm
charakteristické vlastnosti oceli:
druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN):
S 235 235 1,15
Mpa
Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γmo =
204,35
Mpa
průřezové charakteristiky prutu: navržený profil:
I 140
průřezový modul W y (z tabulek):
81700
mm3
posouzení na ohyb : moment únosnosti Mrd,y = fy,d * W y =
16,70 16,70 kNm Mrd
> >
průřez vyhovuje
25
10,86
kNm Msd
kNm
3.05 posouzení uložení rámu na betonový věnec
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ napětí v cementovém loži: F/A = 175,3 / 0,048 = 3652 kPa = 3,65 Mpa normová pevnost běžné cementové malty: 10 Mpa výpočtová pevnost běžné cementové malty: 0,75 x 10 = 7,5 Mpa
7,5 Mpa > 3.65 Mpa Vyhovuje
26
4. statické posouzení ocelobetonového stropu nad 4.NP (ocelové nosníky mezi původní dřevěné trámy) 4.01 zatížení ZS 1 – stálé zatížení oc. profilu vl. tíhy
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
konstrukce
keramická dlažba / laminátová podlaha deska CETRIS min. rohož. ROCKWOOL STEPROCK betonová deska trapézový plech TR 50/250 - 0,75 vlastní tíha oc. profilu předpoklad I 220 lehké dělící konstrukce YTONG (průměrná hodnota na m2)
Hmotnost Tloušťka Hmotnost (kN/m3) (m) (kN/m2) 20,000 0,012 0,240 0,360 0,200 0,050 0,010 21,000 0,080 1,680 0,130 0,200
vzd. nos prvků (m) 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100 2,100
2,62
char. zatíž. (kN/m´) 0,504 0,756 0,021 3,528 0,273 0,310 0,420 5,812
ZS 2 – užitné zatížení provoz
bytová stavba
4.02
27
vnitřní síly v ocelovém nosníku
char. zatíž. 1,500
vzd. nos char. zatíž. prvků (m) (kN/m´) 2,100 3,150 1,5 3,15
4.03
posouzení na 1.MS
POSOUZENÍ NA OHYB název prutu: výpočtový oh. moment Msd,y =
stropní nosník 53,47
kNm
charakteristické vlastnosti oceli: S 235 235 1,15
Mpa
Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γmo =
204,35
Mpa
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN):
průřezové charakteristiky prutu: navržený profil:
I 240
průřezový modul W y (z tabulek):
353000
mm3
72,13
kNm
posouzení na ohyb :
moment únosnosti Mrd,y = fy,d * W y =
72,13 Mrd
kNm
průřez vyhovuje
28
> >
53,47
kNm Msd
4.04 posouzení žb desky na TR plechu mezi ocelovými nosníky
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
29
POSOUZENÍ NA OHYB žb deska stropu nad 4.NP 2,90
název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
kNm
charakteristické vlastnosti betonu a oceli beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN):
C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,15
C20/25 C16/20
20 Mpa 16 Mpa
10505 - R 10216 - E
490 Mpa 206 Mpa
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm =
Mpa
13,33 426,09
Mpa Mpa
výška h = šířka b = krytí výztuže = průměr prutu Ø = počet prutů n =
0,08 1,00 0,02 5,00 10,00
m m m mm = ks
0,01
m
As = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As*fy,d/)(0,8*b*fc,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As*fy,d *(d-0,4*x) =
196,25 0,06 0,00 0,01 0,14 4,55
mm2= 0,00 m < 0,04 m < 0,45 kNm
m2
posouzení výztuže - přímý výpočet
4,55 kNm Mrd průřez vyhovuje
30
> >
2,90
kNm Msd
ok ok
5.
statické posouzení nového schodiště do 6. NP
5.01 schema , zatížení prvků, vnitřní síly
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ 31
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
32
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
33
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
34
5.02 posouzení ocelových podpůrných nosníků schodišťových stupňů POSOUZENÍ NA OHYB podpůrný nosník schodiště 5,65
název prutu: výpočtový oh. moment Msd,y =
kNm
charakteristické vlastnosti oceli: druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN):
S 235 235 1,15
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γmo =
204,35
Mpa
Mpa
průřezové charakteristiky prutu: navržený profil:
I 180
průřezový modul W y (z tabulek):
160000
mm3
posouzení na ohyb :
moment únosnosti Mrd,y = fy,d * W y =
32,70
32,70 kNm Mrd
> >
5,65
kNm
kNm Msd
průřez vyhovuje
5.03 posouzení ocelových nosníků podest (nejzatíženější nosník)
POSOUZENÍ NA OHYB
podestový nosník schodiště 17,9
název prutu: výpočtový oh. moment Msd,y =
kNm
charakteristické vlastnosti oceli:
druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN):
S 235 235 1,15
Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γmo =
204,35
Mpa
Mpa
průřezové charakteristiky prutu: navržený profil:
I 180
průřezový modul W y (z tabulek):
160000
mm3
posouzení na ohyb : moment únosnosti Mrd,y = fy,d * W y =
32,70 32,70 kNm Mrd
> >
průřez vyhovuje
35
17,90
kNm Msd
kNm
5.04 posouzení žb desky podesty (podesty D1 a D2)
POSOUZENÍ NA OHYB podesta (mezipodesta) schodiště 3,25
název prutu: výpočtový ohybový moment Msd =
kNm
charakteristické vlastnosti betonu a oceli C20/25 20,00 1,50 10505 - R 490,00 1,15
C20/25 C16/20
20 Mpa 16 Mpa
10505 - R 10216 - E
490 Mpa 206 Mpa
0,01
m
mm2= 0,00 m < 0,04 m < 0,45 kNm
m2
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
beton: charakter. pevnost v tlaku f c,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): ocel: mez kluzu f y,k: součinitel vlastností materiálu γm (ČSN): Výpočtové hodnoty: f c,d = f c,k / γm = f y,d = f y,k / γm =
Mpa
13,33 426,09
Mpa Mpa
0,12 1,00 0,02 8,00 5,00
m m m mm = ks
posouzení výztuže - přímý výpočet
výška h = šířka b = krytí výztuže = průměr prutu Ø = počet prutů n =
As = n * π * Ø2 / 4 = vzd. výztuže od horního líce d = h - krytí - Ø/2 kontrola stupně vyztužení ρ = As / (b*d) = tlačená výška průřezu x = (As*fy,d/)(0,8*b*fc,d) = kontrola poměru ξ = x/d = moment únosnosti Msd = As*fy,d *(d-0,4*x) = 9,85 kNm Mrd průřez vyhovuje
36
> >
3,25
251,20 0,10 0,00 0,01 0,10 9,85
kNm Msd
ok ok
6.
posouzení nově probouraného otvoru v 1.PP
6.01 schema , zatížení, vni síly
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ 37
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
38
6.02 posouzení ocelových nosníků nad otvorem
POSOUZENÍ NA OHYB nosníky překladu nad otvorem 2,79
název prutu: výpočtový oh. moment Msd,y =
kNm
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
charakteristické vlastnosti oceli:
druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN):
S 235 235 1,15
Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γmo =
204,35
Mpa
Mpa
průřezové charakteristiky prutu: navržený profil:
3 x I120
průřezový modul W y (z tabulek):
163000
mm3
posouzení na ohyb :
moment únosnosti Mrd,y = fy,d * W y =
33,31
33,31 kNm Mrd
> >
průřez vyhovuje
39
2,79
kNm Msd
kNm
6.03 schema provizorního podchycení
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
40
7.
posouzení dodatečně osazovaných balkonů
(v tomto posudku je řešena pouze základní stabilita balkonu, tj jeho ukotvení a vnitřní stabilita podpěr) 7.01 výkres, statické schema , zatížení prvků, vnitřní síly
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ 41
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ Jako rozhodující kombinace ZS se ukázaly tyto KZS: KZS1 = 1,2 ZS1 + 1,4 ZS3 KZS2 = 1,2 ZS1 + 1,4 ZS2 (Výsledky jsou zpracovány SW FEAT 98, je zobrazen vždy jen výsledek od rozhodující KZS)
42
posouvající síla a reakce pro KZS :
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ ohybový moment pro KZS :
43
7.02 posouzení exponovaných prvků balkonu POSOUZENÍ NA OHYB oblouková podpora balkonu 0,766
název prutu: výpočtový oh. moment Msd,y =
kNm
charakteristické vlastnosti oceli: druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN):
S 235 235 1,15
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γmo =
Mpa
204,35
Mpa
průřezové charakteristiky prutu: navržený profil:
T 80 x 80 x 8
průřezový modul W y (z tabulek):
10620
mm3
posouzení na ohyb :
moment únosnosti Mrd,y = fy,d * W y =
2,17
2,17 Mrd
kNm
> >
0,77
kNm
kNm Msd
průřez vyhovuje
POSOUZENÍ NA OHYB
vodorovný nosník podlahy balkonu 1,005
název prutu: výpočtový oh. moment Msd,y =
kNm
charakteristické vlastnosti oceli:
druh oceli : charakter. pevnost v tahu f y,k : součinitel vlastností materiálu γmo (ČSN):
S 235 235 1,15
Výpočtové hodnoty: výpočtová pevnost v tahu za ohybu: f y,d = f y,k / γmo =
204,35
Mpa
Mpa
průřezové charakteristiky prutu: navržený profil:
T 80 x 80 x 8
průřezový modul W y (z tabulek):
10620
mm3
posouzení na ohyb : moment únosnosti Mrd,y = fy,d * W y =
2,17 2,17 Mrd
kNm
průřez vyhovuje
44
> >
1,01
kNm Msd
kNm
7.03 posouzení ukotvení balkonu a) smyková únosnost kotev: Fvrd = 13,9 kN ve střihu (pro jednu tyč průměr 12mm) Fbrd = 38,2 kN v otlačení (pro jednu tyč průměr 12mm) Fvrd,k = 4 kN ve smyku pro lepenou kotvu HILTI – HIT A (pro jednu tyč průměr 12mm, zapuštění 190mm Při použití 4 ks kotev průměru 12 mm u jedné kotvící patky: Fvrd = 4 x 4 = 16 kN > >
3,68 Vsd
z t.c jek B ro E -p AV .ib ST ww Y | w EKT ek OJ až PR Bl A n va HY . I VR Ing NÁ
16 Fvrd
vyhovuje
a) tahová únosnost kotev:
Nrd = 20,9 kN v tahu pro ocelovou tyč (pro jednu tyč průměr 12mm)
Při použití 4 ks tyčí průměru 12 mm u jedné kotvící patky: Nrd = 4 x 20,9 = 83,4 kN 83,6 Nrd
> >
8,14 Nsd
vyhovuje
45
