Rýchlostná cesta R3 Tvrdošín Nižná nad Oravou Dokumentácia na ponuku

GEOCONSULT, spol. s r.o. inžiniersko – projektová a konzultačná spoločnosť, Miletičova 21, P.O.Box 34, 820 05 Bratislava 25 _____________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________________

Rýchlostná cesta R3 Tvrdošín – Nižná nad Oravou Dokumentácia na ponuku 2111

CESTNÉ KOMUNIKÁCIE

Č.ST. 229 Zárubný múr pri moste 221

OBSAH: 1.

Identifikačné údaje ............................................................................................................ 2 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5

2.

Stavba .......................................................................................................................... 2 Projektant ..................................................................................................................... 2 Predmet statického výpočtu ......................................................................................... 2 Podklady ...................................................................................................................... 2 Normy .......................................................................................................................... 2

Geologické pomery ........................................................................................................... 3 2.1 Geotechnické parametre .............................................................................................. 4 2.2 Materiály: ..................................................................................................................... 4 2.3 Popis technického riešenia ........................................................................................... 4 2.3.1 Horná časť zárezu ................................................................................................. 5 2.3.2 1. stupeň ............................................................................................................... 5 2.3.3 2. stupeň : ............................................................................................................. 5

3.

VÝPOČET ........................................................................................................................... 5 3.1 3.2 3.3

Výpočtový model .......................................................................................................... 5 Profily pre výpočet ........................................................................................................ 5 Výstupy, vyhodnotenie výsledkov ................................................................................. 5

4.

ZÁVER ................................................................................................................................ 6

5.

PRÍLOHY ............................................................................................................................ 6

___________________________________________________________________________________________

Dokumentácia na ponuku Rýchlostná cesta R3 Tvrdošín – Nižná nad Oravou Č.St.-229 Statický výpočet _______________________________________________________________________________________________

STATICKÝ VÝPOČET Č.st. 229 Zárubný múr pri moste 221 1. IDENTIFIKAČNÉ ÚDAJE 1.1 Stavba Názov stavby Miesto stavby Kraj Okres Katastrálne územia Druh stavby

: : : : : :

Rýchlostná cesta R3 Tvrdošín – Nižná nad Oravou VÚC Žilinského kraja Žilinský Tvrdošín Tvrdošín Novostavba

1.2 Projektant Zhotoviteľ dokumentácie

: GEOCONSULT s.r.o. Miletičova 21 P.O. BOX 34, 820 05 Bratislava IČO : 31 422 969

1.3 Predmet statického výpočtu Predmetom statického výpočtu je návrh a posúdenie zárubného múru č. st. 229. Staničenie Celková dĺžka objektu Dĺžka I. stupňa v RČ.1 Dĺžka II. stupňa v RČ.2 Výška zárubného múru (ZM)

: 1,515 – 1,555 : 40.00 m : 12.00 m : 13.00 m : 9m

1.4 Podklady   

Geodetické zameranie terénu, Výškový systém B.p.v., súradnicový systém JTSK, Doplňujúci inžiniersko-geologický prieskum (Geofos, 10/2010), Súvisiace STN

1.5 Normy / 1 / STN EN 1990 EUROKÓD 0 - Zásady navrhovania / 2 / STN EN 1991-1-1998 - EUROKÓD 1 - Zásady navrhovania a zaťaženia konštrukcií / 3 / STN EN 1992-1-1 EUROKÓD 2 - Navrhovanie betónových konštrukcií. Časť 1-1: Všeobecné pravidlá a pravidlá pre pozemné stavby / 4 / EN 1997-1-2004 EUROKÓD 7 – 1 - Navrhovanie geotechnických konštrukcií. / 5 / STN 72 1001 - Klasifikácia zemín a skalných hornín / 6 / STN 73 1001 - Geotechnické konštrukcie. Zakladanie stavieb (Základová pôda pod plošnými základmi) / 7 / STN 73 3050 - Zemné práce. Všeobecné ustanovenia / 8 / STN 73 0037 - Zemný tlak na stavebné konštrukcie. / 9 / STN EN 1537 - Vykonávanie špeciál geotechnických prác. Injektované horninové kotvy / 10 / STN EN 14475 - Vykonávanie špeciál geot. prác, vystužené zemné konštrukcie. / 11 / STN EN 12715 - Vykonávanie špeciálnych geotechnických prác, injektáže.

______________________________________________________________________________________

2


2. GEOLOGICKÉ POMERY Inžinierskogeologické a hydrogeologické pomery boli preskúmané vrtmi VT-6 a VM-7. VM-7 (613,176 m n.m.) Kvartér 0,0 – 0,4 m 0,4 – 0,5 m

Silt piesčitý (F3/MS), čierny, organický, prekorenelý. Íl piesčitý (F4/CS), deluviálny, hnedý, pevnej konzistencie.

Paleogén 0,5 – 0,6 m 0,6 – 1,2 m

Pieskovce rozložené na piesok ílovitý, hnedej farby. Ílovce a pieskovce silne zvetrané, hrdzavohnedé, charakteru ílu so strednou plasticitou (rozložené ílovce) s lamínami hnedých pieskovcov. 1,2 – 3,4 m Súvrstvie pieskovcov a ílovcov, zvetrané, hnedé, striedavo zemité (F6/CL, F2/CG) tvrdej konzistencie a úlomkovité do 5-10cm (pieskovce). Pieskovce sú laminované až tenkodoskovité, nízkej pevnosti (R4), ílovce sú laminované. Báza súvrstvia má charakter sute (G5/GC). 3,4 – 5,0 m Pieskovce slabo zvetrané, hnedosivé, po puklinách hrdzavé, tenkodoskovité až doskovité, nízkej až strednej pevnosti (R4-R3) s lamínami ílovcov (3,8-4,3m) extrémne nízkej pevnosti (R6). Pukliny sú zatečené ílom, povrch úlomkov je hrdzavý. 5,0 – 7,0 m Pieskovce zdravé aj slabo zvetrané, sivé, jemnozrnné, s čiernymi Mn zrnkami, a muskovitom, tenkodoskovité, premenlivej pevnosti (R2-R4). Poloha 6,0-6,2m je úlomkovitá s ílom. 7,0 – 7,6 m Pieskovce s ílovcami, tektonicky porušené, charakteru ílovito-kamenitej sute. Pieskovce sú sivé aj hnedé, tenkodoskovité. 7,6 – 10,5 m Ílovce navetrané aj slabo zvetrané, tmavosivé, laminované, s tenkodoskovitými polohami, úlomkovité do 2-3cm, max. 7cm, premenlivej pevnosti (R5-R4). 10,5 – 12,0 m Súvrstvie ílovcov a pieskovcov, navetrané, sivej farby, ílovce sú laminované nízkej pevnosti (R4,podľa PLT c=10,5 MPa), pieskovce sú tenkodoskovité, strednej pevnosti (R3). Hladina podzemnej vody narazená : Hladina podzemnej vody ustálená : Výnos jadra :

0,0 – 12,0 m

3,3 m p.t. 2,2 m p.t.

95-100%

Odber vzoriek zeminy : 2,1-2,4m (PV-lab.č.vz.445), 11,6-11,8m (PPV-lab.č.vz.446) horniny : 11,0-12,0 m (PLT-č.vz.GEL10-55867) voda : protokol č.10 /41822

VT-6 (612,659 m n.m.) Kvartér 0,0 – 0,4 m 0,4 – 0,8 m Paleogén 0,8 – 1,3 m 1,3 – 2,1 m 2,1 – 10,0 m

Silt piesčitý (F3/MS), hnedý, pevný, do 0,1 m prekorenelý. Íl s vysokou plasticitou (F8/CH), deluviálny, hnedý, pevnej konzistencie, s úlomkami hnedých pieskovcov nízkej pevnosti (R4). Ílovce rozložené na íl s vysokou plasticitou (F8/ CH), hnedej farby, pevnej konzistencie. Ílovce v prevahe nad pieskovcami, silne zvetrané, hnedé, charakteru pevného až tvrdého ílu so strednou plasticitou, s úlomkami pieskovcov do 1-3cm (R4). Pieskovce zdravé, sivé, jemnozrnné, kremité, doskovitej až lavicovitej odlučnosti (2,3-5,1m, 9,0-10,0 m), vysokej pevnosti (R2), so strmými až zvislými puklinami (4,1-4,9m). V úsekoch

______________________________________________________________________________________

3


5,1-5,8m, 6,9-8,8m tenkodoskovité pieskovce úlomkovité, strednej pevnosti (R3), s vrstvami tmavosivých laminovaných ílovcov (R6). Hladina podzemnej vody narazená : Hladina podzemnej vody ustálená : Výnos jadra :

0,0 – 10,0 m

2,8 m p.t. 1,0 m p.t.

95-100%

Odber vzoriek zeminy : 1,0-1,2 m (NV-lab.č.vz.599)

Po stránke geologickej múr bude realizovaný v povrchových deluviálnych sedimentoch a prevažne v paleogénnom flyšovom komplexe pieskovcov a ílovcov rôzneho stupňa zvetranie v závislosti od hĺbky zárezu, s predispozíciou oslabenia v blokoch uklonených nepriaznivo po svahu.

2.1 Geotechnické parametre Geotechnické parametre použité pre výpočet boli v čase návrhu dostupné výsledky geologického prieskumu uvedené v záverečnej správe IGHP z DSP. Popis technického riešenia stabilizácie zárezu. Geotechnické parametre použité vo výpočte sú uvedené v prílohe.

2.2 Materiály: Betonárska oceľ:

B500B

Konštrukčná oceľ:

S232

Podkladný betón:

C 16/20 – X0(SK) – Cl 1,0 – Dmax 16 – S3

Striekaný betón:

TORKRET S/U GK 4 – 8; SPC 25/30 J3, III - XC4, XF3 (SK) – Cl 0,4 – Dmax 4-8 (GK 4 (8)) – stupeň konzistencie určí dodávateľ na základe miestnych podmienok

Základ:

C 25/30 – XC2, XF3(SK) – Cl 1,0 – Dmax 32 – S3

2.3 Popis technického riešenia Aby bolo možné v budúcnosti dobudovať plný profil R3 bolo potrebné pri moste č.st. 221 premosťujúci plný profil R 24,5 navrhnúť zárubný múr č. st. 229 ako definitívne zabezpečenie zárezu. V km 1,515 – 1,555 bude svah zabezpečený konštrukciou klincovanej zeminy s kamenným obkladom Klincovaná zemina s je navrhnutá ako definitívny stabilizačný prvok. Pred samotným zárezom a klincovaním svahu je nutné v predstihu zhotoviť mikropilóty dĺžky 12m pre založenie opory č.1 mosta 221-00

______________________________________________________________________________________

4


2.3.1 Horná časť zárezu Svah v sklone 1:2, celý svah bude opatrený protieróznou geotextíliou, zahumusovaním a hydroosevom.

2.3.2 1. stupeň Zabezpečenie stability svahu je navrhnuté klincovanou konštrukciou – zemné klince ∅R25mm; DL.5,0m; á=1,5m; Dvrtu=133mm + striekaný betón hr. (C20/25, hr.50+70mm +1xKARI sieť 100/100 ø8/8mm), betónové lôžko hr. 18cm s kamenným obkladom hr. 20cm Sklon múra je 5:2. Výška stupňa je konštantná výšky 4,0m. V polohách rozložených/ poušených pieskovcov a ílovcov s tendenciou vypadávania môže byť potrebné použiť 3 vrstvy striekaného betónu 50+50+50mm a 2x kari sieť 150/150 ø8/8mm.

2.3.3 2. stupeň : Na zabezpečenie stability trvalého zárezu je navrhnutá klincovaná konštrukcia – zemné klince ∅25mm; DL.6,0m; á=1,5m; Dvrtu=133mm + striekaný betón hr. 200mm 9 C20/25, hr.50+75+75mm +3xKARI sieť 100/100 ø8/8mm ) až po dno stavebnej jamy pre založenie podpery č 2 mosta 22100. Po zhotovení základov pre podperu sa časť stavebnej jame zasype a zhutní.

3. VÝPOČET 3.1 Výpočtový model Statický výpočet bol počítaný pomocou programového systému GEO 5 – stabilita svahu, a klincované svahy, na rovinnom modeli konštrukcie. Výpočet je podľa Eurokódu 7 – 1 Navrhovanie geotechnických konštrukcií a príslušných noriem.

3.2 Profily pre výpočet Výpočtom boli posúdené najkritickejší rez v km 1,54 – v mieste výkopu základov pre most č.st. 221

3.3 Výstupy, vyhodnotenie výsledkov V prílohe č.1 sú výsledky posúdenia stability klincovaného zárezu svahu

______________________________________________________________________________________

5


4. ZÁVER Navrhovaný zárubný múr je posúdený ako stabilný, pri dodržaní predpísaného technologického postupu t.j. aj realizácii odvodňovacích vrtov a navrhovaných stabilizačných prvkov. Z dôvodu, že vychádzame z určitého vyhodnoteného geologického prieskumu, musíme výpočet považovať za teoretický a počas realizácie musí byť zabezpečený monitoring a geologický dozor, na zhodnotenie geologických podmienok či zodpovedajú geologickým predpokladom. V prípade potreby je možné úpravou stabilizačných prvkov a postupov reagovať na reálne podmienky. V Bratislave, Máj 2014

Vypracoval:

Ing. Jozef Drobec

5. PRÍLOHY 1. Výsledky geotechnických výpočtov

______________________________________________________________________________________

6

R3 Tvrdosin-Nizna n. Oravou 229-00

Ing. Drobec

Posúdenie stability klincovaného zárezu Vstupní data Projekt Akce Část Popis Odběratel Vypracoval Datum

: : : : : :

R3 Tvrdosin-Nizna n. Oravou 229-00 Posúdenie stability zárezu a únosnosti klincov NDS a.s. Ing. Drobec 19.5.2014

Název :

Fáze : 1 20,00 0,65

9,20

10,00

0,10 1,60 2,50 1,50

5,00 5,00 5,00 5,00

2,00

+z

11,35

4,60

5,00

6,00 6,00 6,00 6,00 6,00

0,60

6,20

Nastavení Slovensko - EN 1997 Materiály a normy Betonové konstrukce : EN 1992-1-1 (EC2) Součinitele EN 1992-1-1 : standardní Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního tlaku : Výpočet zemětřesení : Tvar zemního klínu : Dovolená excentricita : Metodika posouzení : Návrhový přístup :

Stálé zatížení : Proměnné zatížení :

Coulomb (ČSN 730037) Caquot-Kerisel (ČSN 730037) Mononobe-Okabe počítat šikmý 0,333 výpočet podle EN1997 2 - redukce zatížení a odporu Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Nepříznivé 1,35 [–] G = Q =

1,50 [–]

Příznivé 1,00 [–] 0,00 [–] 1

[GEO5 - Hřebíkované svahy | verze 5.18.4.0 | hardwarový klíč 4693 / 1 | Geoconsult, spol. s r. o. | Copyright © 2014 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.fine.cz] [Applied Software Consultants s.r.o. | +421 2 5441 1841| [email protected]| http://www.asc.sk]


Ing. Drobec Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace 1,00 [–] w =

Zatížení vodou :

Součinitele redukce odporu (R) Trvalá návrhová situace Součinitel redukce odporu na překlopení : Re =

1,40 [–]

Součinitel redukce odporu na posunutí :

Rh =

1,10 [–]

Součinitel redukce odporu základové půdy :

Rv =

1,40 [–]

Kombinační součinitele pro proměnná zatížení Trvalá návrhová situace Součinitel kombinační hodnoty : 0 =

0,70 [–]

Součinitel časté hodnoty :

1 =

0,50 [–]

Součinitel kvazistálé hodnoty :

2 =

0,30 [–]

Stabilitní výpočty Metodika posouzení : výpočet podle EN1997 Návrhový přístup : 3 - redukce zatížení GEO, STR a materiálu

Stálé zatížení :

G =

Proměnné zatížení :

Q =

Zatížení vodou :

w =

Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Stav STR Nepříznivé Příznivé 1,35 [–] 1,00 [–] 1,50 [–]

Stav GEO Nepříznivé Příznivé 1,00 [–] 1,00 [–]

0,00 [–]

1,30 [–]

0,00 [–]

1,00 [–]

Součinitele redukce materiálu (M) Trvalá návrhová situace Součinitel redukce úhlu vnitřního tření :  =

1,25 [–]

c =

1,25 [–]

cu =

1,40 [–]

Součinitel redukce efektivní soudržnosti : Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti : Geometrie konstrukce Tloušťka betonového krytu = 0,20 m Pořadnice x [m]

Hloubka z [m]

Číslo 1 2 3 4

0,00 4,10 4,15 11,35

0,00 -1,64 -3,50 -6,40

Typy hřebů Číslo 1

Název KLINCE

Únos. přetržení Rt [kN] 183,54

Únos. vytržení Tp [kN/m]

Únos. hlavy Rf [kN] -

17,23

Geometrie hřebů Celkový počet hřebů - 9 2 [GEO5 - Hřebíkované svahy | verze 5.18.4.0 | hardwarový klíč 4693 / 1 | Geoconsult, spol. s r. o. | Copyright © 2014 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.fine.cz] [Applied Software Consultants s.r.o. | +421 2 5441 1841| [email protected]| http://www.asc.sk]


Ing. Drobec Sklon hřebů od vodorovné = 22,00 ° Hřeb 1 2 3 4 5 6 7 8 9

Hloubka [m] 0,60 2,10 3,60 4,60 5,80 7,00 8,20 9,40 10,60

Hloubka etáže [m] 0,50 0,50 0,75 0,50 0,60 0,60 0,80 0,60 0,75

Délka [m] 5,00 5,00 5,00 5,00 6,00 6,00 6,00 6,00 6,00

Vzdál. [m] 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50

Typ hřebu KLINCE KLINCE KLINCE KLINCE KLINCE KLINCE KLINCE KLINCE KLINCE

Materiál konstrukce Výpočet betonových konstrukcí proveden podle normy EN 1992-1-1 (EC2). Beton : C 20/25 Válcová pevnost v tlaku Pevnost v tahu

fck = 20,00 MPa fctm = 2,20 MPa

Ocel podélná : B500 Mez kluzu

fyk = 500,00 MPa

Parametry zemin F6 CL - ZVETRANE ILOVCE PEVNE Objemová tíha : = 21,00 kN/m3  Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : ef = 23,00 ° cef = 22,00 kPa Soudržnost zeminy : Třecí úhel kce-zemina :  = 11,00 ° Zemina : soudržná Poissonovo číslo : 0,35  = Obj.tíha sat.zeminy : sat = 21,00 kN/m3 Ílovce PORUšENÉ R5 Objemová tíha : Napjatost : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Třecí úhel kce-zemina : Zemina : Poissonovo číslo : Obj.tíha sat.zeminy :

= 21,00 kN/m3  efektivní ef = 24,00 ° cef = 25,00 kPa  = 12,00 ° soudržná 0,40  = sat = 22,00 kN/m3

ÍLOVCE slabo zvetrané R5 Objemová tíha : Napjatost : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Třecí úhel kce-zemina : Zemina : Poissonovo číslo : Obj.tíha sat.zeminy :

= 24,00 kN/m3  efektivní ef = 30,00 ° cef = 25,00 kPa  = 15,00 ° soudržná 0,30  = sat = 25,00 kN/m3 3



Ing. Drobec

Třída G5 ílovitá suť Objemová tíha : Napjatost : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Třecí úhel kce-zemina : Zemina : Poissonovo číslo : Obj.tíha sat.zeminy :


pieskovce slabo zvetrane Objemová tíha : Napjatost : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Třecí úhel kce-zemina : Zemina : Poissonovo číslo : Obj.tíha sat.zeminy :


Geologický profil a přiřazení zemin Číslo

Vrstva [m]

Přiřazená zemina

1

0,10 F6 CL - ZVETRANE ILOVCE PEVNE

2

1,60 Třída G5 ílovitá suť

3

1,50 pieskovce slabo zvetrane

4

2,00 Třída G5 ílovitá suť

5

0,60 ÍLOVCE slabo zvetrané R5

6

6,20 ÍLOVCE slabo zvetrané R5

7

-

Vzorek

ÍLOVCE slabo zvetrané R5

Tvar terénu Číslo 1 2 3 4

Souřadnice x [m] 0,00 0,65 9,85 10,85

Hloubka z [m] 0,00 0,00 -4,60 -4,60

Počátek [0,0] je v umístěn v pravém horním rohu konstrukce. Kladná souřadnice +z směřuje dolů.

4 [GEO5 - Hřebíkované svahy | verze 5.18.4.0 | hardwarový klíč 4693 / 1 | Geoconsult, spol. s r. o. | Copyright © 2014 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.fine.cz] [Applied Software Consultants s.r.o. | +421 2 5441 1841| [email protected]| http://www.asc.sk]


Ing. Drobec Vliv vody Hladina podzemní vody za konstrukcí je v hloubce 2,50 m Vztlak v základové spáře od rozdílných tlaků není uvažován. Zadaná plošná přitížení Číslo 1

Přitížení nové změna ANO

Působ. proměnné

Číslo 1 cesta

Vel.1 [kN/m2] 20,00

Vel.2 [kN/m2]

Poř.x x [m] 10,00

Délka l [m] 5,00

Hloubka z [m] na terénu

Název

Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá

Posouzení čís. 1 Vodorovný tlak na konstrukci: Posouzení únosnosti hřebů Redukční součinitel aktivního tlaku pro posouzení únos. hřebů k n = 0,85. Hřeb 1 2 3 4 5 6 7 8 9

Únosnost hřebu [kN] 28,31 120,89 62,02 100,27 136,46 150,42 164,38 178,34 183,54

Síla v hřebu [kN] 1,05 4,90 57,44 50,11 61,96 74,26 118,03 108,54 178,42

Únosnost hřebů VYHOVUJE

Posouzení čís. 2 Rovná smyková plocha po optimalizaci : Úhel smykové plochy = 36,00 ° Počátek smykové plochy v hloubce = 11,35 m Tíhová síla Celková síla v hřebících za sm. pl. Síly na sm. ploše posun. (tíh.síla) Síly na sm. ploše posun. (tlak) Síly na sm. ploše vzdor. (zemina) Síly na sm. ploše vzdor. (hřeby)

= 2360,93 kN/m = 349,34 kN/m = 1387,72 kN/m = 0,00 kN/m = 1428,06 kN/m = 185,12 kN/m

Vzdorující síla = 1613,19 kN/m > 1387,72 kN/m = posouvající síla. Stabilita smykové plochy VYHOVUJE

Posouzení čís. 3 Lomená smyková plocha po optimalizaci : Úhel smykové plochy

= 34,00 ° 5



Ing. Drobec Počátek smykové plochy v hloubce = 11,35 m Tíhová síla Celková síla v hřebících za sm. pl. Síly na sm. ploše posun. (tíh.síla) Síly na sm. ploše posun. (tlak) Síly na sm. ploše vzdor. (zemina) Síly na sm. ploše vzdor. (hřeby)

= 1052,58 kN/m = 327,65 kN/m = 588,60 kN/m = 130,37 kN/m = 752,35 kN/m = 183,22 kN/m

Vzdorující síla = 935,57 kN/m > 718,97 kN/m = posouvající síla. Stabilita smykové plochy VYHOVUJE

Únosnost základové půdy Síly působící ve středu základové spáry Moment Norm. síla Číslo [kNm/m] [kN/m] 1 1340,89 917,73 2 2715,73 570,91

Pos. síla [kN/m] 904,03 965,36

Excentricita [–] 0,249 0,811

Napětí [kPa] 311,83 10000,00

Excentricita [–] 0,249 0,811

Napětí [kPa] 311,83 10000,00

Normové síly působící ve středu základové spáry (výpočet sedání) Moment Norm. síla Pos. síla Číslo [kNm/m] [kN/m] [kN/m] 1 -1564,52 997,41 544,34 2 -1454,56 1005,09 562,28 Síly působící ve středu základové spáry Moment Norm. síla Číslo [kNm/m] [kN/m] 1 1340,89 917,73 2 2715,73 570,91

Pos. síla [kN/m] 904,03 965,36

Normové síly působící ve středu základové spáry (výpočet sedání) Moment Norm. síla Pos. síla Číslo [kNm/m] [kN/m] [kN/m] 1 -1564,52 997,41 544,34 2 -1454,56 1005,09 562,28 Posouzení únosnosti základové spáry Návrhová únosnost základové půdy Součinitel redukce odporu základové půdy Max. napětí v základové spáře Únosnost základové půdy

R Rv  Rd

= 3000,00 = 1,40 = 311,83 = 2142,86

kPa kPa kPa

Únosnost základové půdy VYHOVUJE

Dimenzace čís. 1 Dimenzace betonového krytu v řezu 10,60 m. (max.moment) Výpočet proveden pro svislou výztuž. Vyztužení a rozměry průřezu: Profil vložky = 8,0 mm Počet vložek = 10 Krytí výztuže = 50,0 mm Šířka průřezu = 1,00 m Výška průřezu = 0,20 m 6 [GEO5 - Hřebíkované svahy | verze 5.18.4.0 | hardwarový klíč 4693 / 1 | Geoconsult, spol. s r. o. | Copyright © 2014 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.fine.cz] [Applied Software Consultants s.r.o. | +421 2 5441 1841| [email protected]| http://www.asc.sk]


Ing. Drobec Stupeň vyztužení = 0,34 % > 0,13 % = min  Poloha neutrálné osy x = 0,02 m < 0,09 m = xmax Moment na mezi únosnosti MRd = 30,12 kNm/m > 24,17 kNm/m = MEd

Průřez musí být vyztužen kolmými třmínky o ploše nejméně 1211,6 mm 2/m nebo ekvivaletními ohyby. Průřez VYHOVUJE.

Výpočet stability svahu Vstupní data Projekt Nastavení Slovensko - EN 1997 Stabilitní výpočty Výpočet zemětřesení : Standard Metodika posouzení : výpočet podle EN1997 Návrhový přístup : 3 - redukce zatížení GEO, STR a materiálu

Stálé zatížení :

G =

Proměnné zatížení :

Q =

Zatížení vodou :

w =

Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Stav STR Nepříznivé Příznivé 1,35 [–] 1,00 [–] 1,50 [–]

Stav GEO Nepříznivé Příznivé 1,00 [–] 1,00 [–]

0,00 [–]

1,30 [–]

0,00 [–]

1,00 [–]

Součinitele redukce materiálu (M) Trvalá návrhová situace Součinitel redukce úhlu vnitřního tření :  =

1,25 [–]

c =

1,25 [–]

cu =

1,40 [–]

Součinitel redukce efektivní soudržnosti : Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti : Rozhraní Číslo

1

2

Umístění rozhraní

x -28,38 -1,64 0,71

Souřadnice bodů rozhraní [m] z x z x -11,35 -6,40 -11,35 -3,50 -4,10 0,00 0,00 0,20 0,01 8,63 4,28 34,05

-6,40 -3,72 -1,08 0,20

-11,35 -5,20 -3,20 0,00

-6,21 -3,30 -0,48

-11,35 -4,15 -1,70

0,16

-0,10

34,05

-0,10

-3,97 -1,44 0,16

z -4,15 0,00 4,12

-5,80 -4,10 -0,10

3



Ing. Drobec

Číslo

Umístění rozhraní

x -0,48

Souřadnice bodů rozhraní [m] z x z x -1,70 34,05 -1,70

z

4

-1,08

-3,20

34,05

-3,20

-3,72

-5,20

34,05

-5,20

-3,97

-5,80

34,05

-5,80

-28,38

-12,00

34,05

-12,00

5

6

7

8

Parametry zemin - efektivní napjatost Číslo

Název

Vzorek

ef

cef



[°]

[kPa]

[kN/m3]

1

F6 CL - ZVETRANE ILOVCE PEVNE

23,00

22,00

21,00

2

Ílovce PORUšENÉ R5

24,00

25,00

21,00

3


30,00

25,00

24,00

4

Třída G5 ílovitá suť

30,00

5,00

21,00

5

pieskovce slabo zvetrane

33,00

50,00

26,00



Ing. Drobec Parametry zemin - vztlak Číslo

Název

Vzorek

sat

s

n

[kN/m3]

[kN/m3]

[–]

1

F6 CL - ZVETRANE ILOVCE PEVNE

21,00

2

Ílovce PORUšENÉ R5

22,00

3


25,00

4

Třída G5 ílovitá suť

22,00

5

pieskovce slabo zvetrane

27,00

Parametry zemin F6 CL - ZVETRANE ILOVCE PEVNE Objemová tíha : = 21,00 kN/m3  Napjatost : efektivní Úhel vnitřního tření : ef = 23,00 ° cef = 22,00 kPa Soudržnost zeminy : Obj.tíha sat.zeminy : sat = 21,00 kN/m3 Ílovce PORUšENÉ R5 Objemová tíha : Napjatost : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Obj.tíha sat.zeminy :

= 21,00 kN/m3  efektivní ef = 24,00 ° cef = 25,00 kPa sat = 22,00 kN/m3

ÍLOVCE slabo zvetrané R5 Objemová tíha : Napjatost : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Obj.tíha sat.zeminy :


Třída G5 ílovitá suť Objemová tíha : Napjatost : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Obj.tíha sat.zeminy :


pieskovce slabo zvetrane Objemová tíha : Napjatost :

= 26,00 kN/m3  efektivní 9



Ing. Drobec Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Obj.tíha sat.zeminy :

ef = cef = sat =

33,00 ° 50,00 kPa 27,00 kN/m3

Tuhá tělesa Číslo

1

Název

Vzorek

 [kN/m3]

Materiál zdi

23,00

Přiřazení a plochy Číslo

1

Umístění plochy

Souřadnice bodů plochy [m] Přiřazená x z x z zemina 34,05 -0,10 34,05 4,12 F6 CL - ZVETRANE 8,63 4,28 0,71 0,01 ILOVCE PEVNE 0,20 0,00 0,16 -0,10

34,05 0,16

-1,70 -0,10

34,05 -0,48

-0,10 pieskovce slabo zvetrane -1,70

34,05 -0,48

-3,20 -1,70

34,05 -1,08

-1,70 pieskovce slabo zvetrane -3,20

34,05 -1,08 -3,30

-5,20 -3,20 -4,15

34,05 -1,44 -3,72

-3,20 Třída G5 ílovitá suť -4,10 -5,20

34,05 -3,72

-5,80 -5,20

34,05 -3,97

-5,20 ÍLOVCE slabo zvetrané R5 -5,80

-6,21 -3,72 -1,44 -0,48 0,20 -1,64 -6,40

-11,35 -5,20 -4,10 -1,70 0,00 -4,10 -11,35

-3,97 -3,30 -1,08 0,16 0,00 -3,50

-5,80 Materiál zdi -4,15 -3,20 -0,10 0,00 -4,15

2

3

4

5

6



Ing. Drobec

Číslo

Souřadnice bodů plochy [m] Přiřazená x z x z zemina 34,05 -12,00 34,05 -5,80 ÍLOVCE slabo zvetrané R5 -3,97 -5,80 -6,21 -11,35 -6,40 -11,35 -28,38 -11,35 -28,38 -12,00

Umístění plochy

7

-28,38 34,05

-12,00 -17,00

-28,38 34,05

-17,00 ÍLOVCE slabo zvetrané R5 -12,00

8

Výztuhy Bod vlevo

Číslo

x [m]

1

Délka

Bod vpravo

z [m]

-0,24

x [m]

-0,60

4,40

z [m]

Pevnost Rt [kN/m]

L [m]

-2,47

5,00

Uložení

Ún. na vytrž.

výztuhy

122,36

Tp = 3,77 kN/m2

Pevné Pevné

2

-0,84

-2,10

3,80

-3,97

5,00

122,36

Tp = 16,12 kN/m2

3

-1,44

-3,60

3,20

-5,47

5,00

122,36

Tp = 8,27 kN/m2

Pevné

4

-3,68

-4,60

0,95

-6,47

4,99

122,36

Tp = 13,37 kN/m2

Pevné

kN/m2

Pevné

5

-4,16

-5,80

1,40

-8,05

6,00

122,36

Tp = 15,16

6

-4,65

-7,00

0,92

-9,25

6,01

122,36

Tp = 16,71 kN/m2

Pevné

7

-5,13

-8,20

0,43

-10,45

6,00

122,36

Tp = 18,26 kN/m2

Pevné

kN/m2

Pevné Pevné

8

-5,61

-9,40

-0,05

-11,65

6,00

122,36

Tp = 19,82

9

-6,10

-10,60

-0,53

-12,85

6,01

122,36

Tp = 21,37 kN/m2

Přitížení Číslo 1

Typ pásové

Působení proměnné

Umístění

Počátek

z [m] x [m] na x = 10,00 povrchu

Délka

Šířka

Sklon

l [m]

b [m]

 [°]

l = 5,00

0,00

q, q1, f, F

Velikost q2

jednotka kN/m2

20,00

Názvy přitížení Číslo 1

Název cesta

Voda Typ vody : HPV Číslo

Umístění HPV

x -28,38 4,28

Souřadnice bodů HPV [m] z x z -11,35 -5,66 -11,35 -2,50 34,05 -0,96

x -1,60

z -4,04

1

Tahová trhlina Tahová trhlina není zadána. Zemětřesení Se zemětřesením se nepočítá.



Ing. Drobec Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá

Výsledky (Fáze budování 1) Výpočet 1 Síly ve výztuhách Výztuha Síla [kN/m] 1 0,00 2 0,00 3 0,00 4 0,00 5 0,00 6 0,27 7 1,92 8 12,45 9 43,88 Posouzení stability svahu (Sarma) Využití : 99,7 % Název :

Fáze - výpočet : 1 - 1

Stabilita svahu VYHOVUJE Některá dělící plocha protíná tuhé těleso. Výsledky mohou být nadhodnocené. Výpočet 2 Kruhová smyková plocha Parametry smykové plochy Střed : Poloměr :

x=

-6,77 [m]

z=

7,47 [m]

R=

Úhly :

1 =

-18,88 [°]

2 =

80,69 [°]

19,89 [m] Smyková plocha po optimalizaci.

Síly ve výztuhách Výztuha Síla [kN/m] 1 0,00 2 0,00 3 0,00 4 0,00 5 0,00 6 0,00 7 0,00 8 11,74 9 49,19 12 [GEO5 - Hřebíkované svahy | verze 5.18.4.0 | hardwarový klíč 4693 / 1 | Geoconsult, spol. s r. o. | Copyright © 2014 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.fine.cz] [Applied Software Consultants s.r.o. | +421 2 5441 1841| [email protected]| http://www.asc.sk]


Ing. Drobec Posouzení stability svahu (Bishop) Sumace aktivních sil : Fa = 1960,85 kN/m Sumace pasivních sil : Fp = 2106,88 kN/m Moment sesouvající : Moment vzdorující : Využití : 93,1 %

Ma = 39001,23 kNm/m Mp = 41905,76 kNm/m

Stabilita svahu VYHOVUJE


Rýchlostná cesta R3 Tvrdošín Nižná nad Oravou Dokumentácia na ponuku

Recommend Documents