Průkaz energetické náročnosti budovy

Ing. Zdeněk JANÍK Činnost technických poradců v oblasti energetické náročnosti budov

IČ: 650 30 702

Průkaz energetické náročnosti budovy Dle zák. 406/2000 Sb. A vyhl. 78/2013 Sb.

AKCE

:

Prodej RD Knínice 212 679 34 Knínice

VLASTNÍK

:

Marta Zamykalová Knínice 212 679 34 Knínice

OBJEDNATEL

:

Marta Zamykalová Knínice 212 679 34 Knínice

VYPRACOVAL

:

Bc. Martina Švestková Mobil: 736 540 684 e-mail: [email protected]

ZKONTROLOVAL

:

Ing. Zdeněk Janík Autorizovaný inženýr pro pozemní stavby ČKAIT 1004633 Energetický expert, energetický auditor MPO č. 0332 Soudní znalec v oboru stavebnictví, odvětví stavby obytné a průmyslové se specializací energetické hodnocení budov obytných energetické audity energetická certifikace budov

Za Kněžským hájkem 729/3 641 00 Brno – Žebětín IČ: 650 30 702 Mobil: 722 91 51 50 e-mail: [email protected] web: www.therm-consult.cz

ÚČEL ZPRACOVÁNÍ :

prodej, pronájem

DATUM

říjen 2015

:

-1-


-2-

IČ: 650 30 702


-3-

IČ: 650 30 702


IČ: 650 30 702

PROTOKOL PRŮKAZU Účel zpracování průkazu

 Nová budova

 Budova užívaná orgánem veřejné moci

 Prodej budovy nebo její části

 Pronájem budovy nebo její části

 Větší změna dokončené budovy  Jiný účel zpracování :

 Jiná než větší změna dokončené budovy

Základní informace o hodnocené budově Identifikační údaje budovy

Adresa budovy (místo, ulice, popisné číslo, PSČ) :

Knínice 212, 679 34 Knínice

Katastrální území :

Knínice u Boskovic [667145]

Parcelní číslo :

st. 338/1

Datum uvedení do provozu

1975

(nebo předpokládané uvedení do provozu) :

Vlastník nebo stavebník :

Marta Zamykalová

Adresa :

Knínice 212, 679 34 Knínice

IČ : Telefon : email :

-4-


IČ: 650 30 702

Typ budovy

 Rodinný dům

 Bytový dům

 Budova pro ubytování a stravování

 Administrativní budova  Budova pro sport  Jiné druhy budovy :

 Budova pro zdravotnictví  Budova pro obchodní účely

 Budova pro vzdělávání  Budova pro kulturu

Geometrické charakteristiky budovy Parametr

jednotky

hodnota

[m3]

648,4

[m2]

479,3

[m2/m3]

0,739

Objem budovy V (objem částí budovy s upravovaným vnitřním prostředím vymezený vnějšími povrchy konstrukcí obálky budovy) Celková plocha obálky A (součet vnějších ploch konstrukcí ohraničujících objem budovy V) Objemový faktor tvaru budovy A/V Celková energeticky vztažná plocha Ac

2

[m ]

226,6

Druhy energie (energonositelé) užívané v budově

    

   

Hnědé uhlí Topný olej Kusové dřevo, dřevní štěpka Zemní plyn

Černé uhlí Propan - butan Dřevěné peletky Elektřina

Jiná paliva nebo jiný typ zásobování :

 Soustava zásobování tepelnou energií (dálkové teplo): podíl OZE:



 do 50% včetně,

 nad 50% do 80%,

 nad 80%

Energie okolního prostředí (sluneční kolektory)

účel:

 na vytápění,

 pro přípravu teplé vody,

 na výrobu elektrické energie

Druhy energie dodávané mimo budovu



Elektřina

 Teplo

 Žádné

-5-


IČ: 650 30 702

Informace o stavebních prvcích a konstrukcích a technických systémech A) stavební prvky a konstrukce a.1) požadavky na součinitel prostupu tepla Součinitel prostupu tepla

Činitel teplotní redukce

Měrná ztráta prostupem tepla

Vypočtená hodnota

Referenční hodnota

Uj

UN,rq,j

[m ]

[W/(m ·K)]

[W/(m ·K)]

(ano/ne)

[-]

[W/K]

SO1 Stěna Siporex 250 + 60 EPS

114,6

0,44

0,30 / 0,25

-

1,00

51,0

DB1 Dveře balkonové PVC dvojsklo 90/240

2,2

1,30

1,70 / 1,20

-

1,00

2,8


2,2

1,30

1,70 / 1,20

-

0,57

1,6

OJ1 Okno PVC dvojsklo 150/150

4,5

1,30

1,50 / 1,20

-

1,00

5,9


4,5

1,30

1,50 / 1,20

-

1,00

5,9


2,3

1,30

1,50 / 1,20

-

1,00

2,9

SO2 Stěna Siporex 250 + 60 EPS k nevyt

16,4

0,40

0,60 / 0,40

-

0,57

3,7

Plocha Konstrukce obálky budovy

Aj

2

Splněno

2

2

bj

HT,j


5,8

1,30

1,50 / 1,20

-

0,57

4,3

DO1 Dveře vstupní PVC dvojsklo 100/210

2,1

1,50

1,70 / 1,20

-

1,00

3,2


1,2

1,30

1,50 / 1,20

-

1,00

1,6


0,7

1,30

1,50 / 1,20

-

1,00

0,9

PDL1 Podlaha na terénu

47,0

2,03

0,45 / 0,30

-

0,29

27,6

PDL2 Podlaha nad suterénem

75,8

1,20

0,60 / 0,40

-

0,57

52,1

STR1 Strop nad přízemím + 50mv

20,2

0,55

0,30 / 0,20

-

1,00

11,2

SO3 Stěna zděná 365 + 60 EPS

26,4

0,25

0,30 / 0,25

-

1,00

6,5


2,5

1,30

1,50 / 1,20

-

1,00

3,2


1,2

1,30

1,50 / 1,20

-

0,57

0,9

SO4 Stěna zděná 365 + 60 EPS - k nevyt

3,7

0,23

0,60 / 0,40

-

0,57

0,5


1,8

1,30

1,70 / 1,20

-

0,57

1,4

SO5 Stěna dřevěná + 160mv

23,9

0,29

0,30 / 0,20

-

1,00

7,0

STR2 Strop nad podkrovím + 160mv

48,4

0,29

0,30 / 0,20

-

1,00

14,1

SCH1 Střecha šikmá + 160mv

66,2

0,30

0,24 / 0,16

-

1,00

19,6

OJ6 Okno střešní kovové dvojsklo 86/115

2,0

3,20

1,50 / 1,20

-

1,00

6,3

OJ6 Okno střešní kovové dvojsklo 86/115

4,0

3,20

1,50 / 1,20

-

1,00

12,7

Tepelné vazby mezi konstrukcemi

479,3

0,050

-

-

1,00

24,0

Celkem

479,3

270,8

Poznámka Hodnocení splnění požadavku ve sloupci Splněno je vyžadováno jen u větší změny dokončené budovy a při jiné, než větší změny dokončené budovy v případě plnění požadavku na energetickou náročnost budovy podle § 6 odst. 2 písm. c).

-6-


IČ: 650 30 702

a.2) požadavky na průměrný součinitel prostupu tepla

Zóna

Převažující návrhová vnitřní teplota

Objem zóny

im,j

Vj

Zóna 1 - RD

Referenční hodnota průměrného součinitele prostupu tepla zóny Uem,R,j

[°C]

[m ]

[W/(m2·K)]

20,0

648,4

0,40

3

Průměrný součinitel prostupu tepla budovy Budova

Vypočtená hodnota Uem (Uem = HT/A)

Referenční hodnota Uem,R (Uem,R = (Vi·Uem,R,j)/V)

Splněno

[W/(m2·K)]

[W/(m2·K)]

(ano/ne)

0,565

0,399

NE

B) technické systémy b.1.a) vytápění Typ zdroje

Pokrytí dílčí potřeby energie na vytápění

Energonositel

Hodnocená budova / zóna

Jmenovitý tepelný výkon

Účinnost výroby energie zdrojem tepla H,gen nebo COPH,gen

Účinnost distribuce energie na vytápění

Účinnost sdílení energie na vytápění H,em

H,dis

[-]

[-]

[%]

[kW]

[%]/[-]

[%]

[%]

Referenční budova

x

x

x

x

80,0

85,0

80,0

RD

Plynový kotel Thermona

Zemní plyn

30,0

23,5

85,0

85,0

87,0

RD

Kotel na dřevo Viadrus

Kusové dřevo

70,0

28,0

80,0

85,0

87,0

b.1.b) požadavky na účinnost technického systému k vytápění Hodnocená budova / zóna

Typ zdroje

Účinnost výroby energie zdrojem tepla H,gen nebo COPH,gen

Účinnost výroby energie referenčního zdroje tepla H,gen,rq nebo COPH,gen

Požadavek splněn

[-]

[%]/[-]

[%]/[-]

[ano/ne]

RD

Plynový kotel Thermona

85,0

80,0

ANO

RD

Kotel na dřevo Viadrus

80,0

80,0

ANO

-7-


IČ: 650 30 702

b.5.a) příprava teplé vody (TV) Hodnocená budova / zóna

Systém přípravy TV v budově

Energonositel

Pokrytí dílčí potřeby energie na přípravu teplé vody

Jmenovitý příkon pro ohřev TV

Objem zásobníku TV

Účinnost zdroje tepla pro přípravu teplé vody W,gen nebo COPW,gen

Měrná tepelná ztráta zásobníku teplé vody QW,st

Měrná tepelná ztráta rozvodů teplé vody QW,dis

[-]

[-]

[%]

[kW]

[litry]

[%]/[-]

[Wh/(l·den)]

[Wh/(m·den)]

Referenční budova

x

x

x

x

x

85

7

150

Zásobník k plyn. kotlu

lokální

Zemní plyn

70,0

23,5

130

85,0

7,9

30,9

Zásobník ke kotlu na dřevo

lokální

Kusové dřevo

30,0

28,0

95

80,0

7,9

30,9

b.5.b) požadavky na účinnost technického systému k přípravě teplé vody Hodnocená budova / zóna

Typ systému k přípravě teplé vody

Účinnost zdroje tepla pro přípravu teplé vodyW,gen nebo COPW,gen

Účinnost referenčního zdroje tepla pro přípravu teplé vodyW,gen,rq nebo COPW,gen

Požadavek splněn

[-]

[%]/[-]

[%]/[-]

[ano/ne]

Zásobník k plyn. kotlu

lokální

85,0

85,0

ANO

Zásobník ke kotlu na dřevo

lokální

80,0

85,0

NE

Typ osvětlovací soustavy

Pokrytí dílčí potřeby energie na osvětlení

Celkový elektrický příkon osvětlení budovy

Průměrný měrný příkon pro osvětlení vztažený k osvětlenosti zóny pL,lx

[-]

[%]

[kW]

[W/(m2·lx)]

Referenční budova

x

x

x

0,05

RD

RD

100,0

0,314

0,05

b.6) osvětlení Hodnocená budova / zóna

Budova celkem

0,314

Energetická náročnost hodnocené budovy a) seznam uvažovaných zón a dílčí dodané energie v budově Hodnocená budova zóna

Vytápění EPH

Chlazení EPC

Nucené větrání EPF

NV1 Zóna 1







-8-

Příprava teplé vody EPW

Osvětlení EPL

NV2





Výroba z OZE nebo kombinované výroby elektřiny a tepla OZE I

OZE E






IČ: 650 30 702

b) dílčí dodané energie Potřeba energie

Vypočtená spotřeba energie

Pomocná energie

Dílčí dodaná energie

Měrná dílčí dodaná ener. na celkovou energeticky vztažnou plochu AE

[kWh/rok]

[kWh/rok]

[kWh/rok]

[kWh/rok]

[kWh/(m2·rok)]

Hodnocená

23 009

38 207

216

38 423

169,6

Referenční

12 853

23 627

238

23 865

105,3

Hodnocená

0

0

0

0

0,0

Referenční

0

0

0

0

0,0

Hodnocená

0

0

0,0

Referenční

0

0

0,0

Hodnocená

0

0

0,0

Referenční

0

0

0,0

Budova

Vytápění

Chlazení

Větrání Úprava vzduchu Příprava TV

Osvětlení

Hodnocená

4 577

6 600

0

6 600

29,1

Referenční

4 577

11 987

0

11 987

52,9

Hodnocená

878

878

0

878

3,9

Referenční

896

896

0

896

4,0

c) výroba energie umístěná v budově, na budově nebo na pomocných objektech Typ výroby

Využitelnost vyrobené energie

Vyrobená energie

Faktor celkové primární energie

Faktor neobnovitelné primární energie

Celková primární energie

Neobnovitelná primární energie

[kWh/rok]

[-]

[-]

[kWh/rok]

[kWh/rok]

Budova

4 633

1,00

0,00

4 633

0

Dodávka mimo budovu

0

-1,10

-1,00

0

0

jednotky Kogenerační jednotka EPCHP teplo Kogenerační jednotka EPCHP elektřina Fotovoltaické panely EPPV elektřina Solární termické systémy QH,sc,sys teplo

Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu Budova Dodávka mimo budovu

Budova Jiné

Dodávka mimo budovu

-9-


IČ: 650 30 702

d) rozdělení dílčích dodaných energií, celkové primární energie a neobnovitelné primární energie podle energonositelů Dílčí vypočtená spotřeba energie/ Pomocná energie

Faktor celkové primární energie

Faktor neobnovitelné primární energie


Neobnovitelná primární energie

[kWh/rok]

[-]

[-]

[kWh/rok]

[kWh/rok]

Zemní plyn

12 120

1,1

1,1

13 332

13 332

Elektřina ze sítě

1 094

3,2

3,0

3 500

3 281

Kusové dřevo

28 053

1,1

0,1

30 859

2 805

Teplo - SC

4 633

1,0

0,0

4 633

0

Celkem

45 901

x

x

52 324

19 418

Energonositel

e) požadavek na celkovou dodanou energii (6)

Referenční budova

(7)

Hodnocená budova

(8)

Referenční budova

(9)

Hodnocená budova

43 374,9 [kWh/rok]

[kWh/(m2·rok)]

45 900,5 191,4

Splněno (ano/ne)

NE

Splněno (ano/ne)

ANO

202,6

f) požadavek na neobnovitelnou primární energii (10)

Referenční budova

(11)

Hodnocená budova

(12)

Referenční budova

(13)

Hodnocená budova

[kWh/rok]

48 394,8 19 418,4

[kWh/(m ·rok)] 2

213,6 85,7

g) primární energie hodnocené budovy (14)


[kWh/rok]

52 323,8

(15)

Obnovitelná primární energie

[kWh/rok]

32 905,4

(16)

Využití obnovitelných zdrojů energie z hlediska primární energie

[%]

62,9

-10-


IČ: 650 30 702

Závěrečné hodnocení energetického specialisty Nová budova nebo budova s téměř nulovou spotřebou energie Splňuje požadavek podle §6 odst.1 Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Větší změna dokončené budovy nebo jiná změna dokončené budovy Splňuje požadavek podle §6 odst.2 písm. a) Splňuje požadavek podle §6 odst.2 písm. b) Splňuje požadavek podle §6 odst.2 písm. c) Plnění požadavků na energetickou náročnost budovy se nevyžaduje Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Budova užívaná orgánem veřejné moci Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii Prodej nebo pronájem budovy nebo její části Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii

D

Jiný účel zpracování průkazu Třída energetické náročnosti budovy pro celkovou dodanou energii

Identifikační údaje energetického specialisty, který zpracoval průkaz Jméno a příjmení

Ing. Zdeněk Janík

Číslo oprávnění MPO

0332

Podpis energetického specialisty

Datum vypracování průkazu Datum vypracování průkazu

12.10.2015

-11-


IČ: 650 30 702

Příloha: Skladby konstrukcí Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 1 SO1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna vnější (těžká) Poznámka: Stěna Siporex 250 + 60 EPS 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: ČSN 73 0540-2:2011: Stěna vnější (těžká) UN,20 = 0,30 Urec,20 = i =

20 °C

UN =

0,30

0,25 Urec = 0,25

0,18 Upas,h = 0,18

Upas,20,h =

Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C ai = 21,0 °C i,r = 55,0 % Rsi = 0,130 m2·K/W se = -15,0 °C se = 84,0 % Rse = 0,040 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

pdi = pdse =

0,12 W/(m2.K) Upas,d = 0,12 W/(m2.K)

Upas,20,d =

1 368 Pa 139 Pa

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa

1.2 Normové a charakteristické hodnoty fyzikálních veličin materiálů 1 č.v.

2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 k p ZTM Zw Položka Položka Materiál  c  k KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 105-01 5.1 Omítka vápenná 1 600 840,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 2 153-01e 3.1 Siporex 750 1 050,0 10,0 1,000 0,330 0,330 0,00 0,025 3 105-02 5.2 Omítka vápenocement. 2 000 790,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 4 104a-024e ETICS-lep. malta nanes. 40%* 520 1 000,0 23,0 1,000 0,300 0,300 0,00 0,100 5 256-021 EPS 70 F 18 1 270,0 40,0 1,000 0,039 0,039 0,00 6 104a-026e 2.2.6 ETICS-výztužná vrstva 780 1 000,0 33,0 1,000 0,450 0,450 0,00 0,100 7 104a-028e 2.2.7 ETICS-omítka silikátová* 1 600 1 000,0 25,0 1,000 0,800 0,800 0,00 0,100 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 3,0

1.3 Vypočítané hodnoty 1 č.v.

2 4 14 15 16 16a 17 18 7b 19 ekv s vyp Zp·10-9  Položka Materiál Vr d R KC mm W/(m·K) W/(m·K) m2·K/W °C m/s 1 105-01 Omítka vápenná Z vr. 15,00 0,880 0,880 0,017 19,2 6,0 0,48 2 153-01e Siporex Z vr. 250,00 0,330 0,330 0,758 18,9 10,0 13,28 3 105-02 Omítka vápenocement. Z vr. 25,00 0,990 0,990 0,025 8,1 19,0 2,52 4 104a-024e ETICS-lep. malta nanes. 40%* Z vr. 5,00 0,300 0,300 0,017 7,8 23,0 0,61 5 256-021 EPS 70 F Z vr. 60,00 0,039 0,039 1,538 7,6 40,0 12,75 6 104a-026e ETICS-výztužná vrstva Z vr. 3,00 0,450 0,450 0,007 -14,3 33,0 0,53 7 104a-028e ETICS-omítka silikátová* Z vr. 1,50 0,800 0,800 0,002 -14,4 25,0 0,20 Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,050 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

20 pd Pa 1 368 1 349 811 709 684 168 147

SO1 - skladba pro variantu 1 Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,445 2,364 2,534 30,368

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s

Celková měrná hmotnost Teplota rosného bodu

m = w =

269,9 kg/m2 11,6 °C

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na UN a Urec U = 0,44470 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,445 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,300 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,250 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,050 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,949 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,003 < 0,065 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = -4,017 kg/m2 - konstrukce vyhovuje

-12-


IČ: 650 30 702

Konstrukce nevyhovuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

1.6 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry. SO1 - skladba pro variantu 1 Popis: Stěna Siporex 250 + 60 EPS Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540 - 4, čl. 4.1.3 a 4.1.4. a, t.j. pro hodnoty c celkové doby trvání teplot vnějšího vzduchu podle tabulky E3 ČSN 73 0540 - 3.Výpočet nezahrnuje vliv oslunění konstrukce. 21 ae °C -21,0 -20,0 -18,0 -15,0 -10,0 -5,0 0,0 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0

22 c·10-3 s 0,0 0,0 0,0 604,8 993,6 2 592,0 5 572,8 5 788,8 5 616,0 5 832,0 4 104,0 432,0

23 gdA g/(m2·s) 45,635 44,907 43,417 41,094 36,690 30,562 22,856 13,094 0,437 -15,822 -36,528 -62,687

24 gdB g/(m2·s) 23,704 25,424 29,202 35,670 48,225 64,417 78,402 99,617 127,986 169,358 238,057 370,796

25 Md kg/m2 0,0000 0,0000 0,0000 0,0033 -0,0115 -0,0878 -0,3095 -0,5009 -0,7163 -1,0800 -1,1269 -0,1873

Celoroční množství zkondenzované vodní páry Mc je dáno součtem nezáporných hodnot dílčích množství M d Celoroční množství vypařené vodní páry Mev je dáno součtem záporných hodnot dílčích množství M d Mc = 0,0033 kg/m2 Mev = 4,0201 kg/m2

1.7 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788. SO1 - skladba pro variantu 1 Popis: Stěna Siporex 250 + 60 EPS Návrhová teplota i = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.

-13-


IČ: 650 30 702

Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 1 SO2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru Poznámka: Stěna Siporex 250 + 60 EPS - k nevyt 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: ČSN 73 0540-2:2011: Stěna vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru UN,20 = 0,60 Urec,20 = 0,40 Upas,20,h = 0,30 Upas,20,d = i =

20 °C

UN =

0,60

Urec =

0,40

Upas,h =

Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C ai = 21,0 °C i,r = 55,0 % Rsi = 0,130 m2·K/W si = 5,0 °C si = 50,0 % Rsi = 0,130 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

0,30

pdi = pdsi =

0,20 W/(m2.K) Upas,d = 0,20 W/(m2.K)

1 368 Pa 437 Pa

p"di = p"dsi =

2 487 Pa 873 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 k p ZTM Zw   k Položka Položka Materiál c KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 105-01 5.1 Omítka vápenná 1 600 840,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 2 153-01e 3.1 Siporex 750 1 050,0 10,0 1,000 0,330 0,330 0,00 0,025 3 105-02 5.2 Omítka vápenocement. 2 000 790,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 4 104a-024e ETICS-lep. malta nanes. 40%* 520 1 000,0 23,0 1,000 0,300 0,300 0,00 0,100 5 256-021 EPS 70 F 18 1 270,0 40,0 1,000 0,039 0,039 0,00 6 104a-026e 2.2.6 ETICS-výztužná vrstva 780 1 000,0 33,0 1,000 0,450 0,450 0,00 0,100 7 104a-028e 2.2.7 ETICS-omítka silikátová* 1 600 1 000,0 25,0 1,000 0,800 0,800 0,00 0,100 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0


2 4 14 15 16 16a 17 18 7b 19 ekv s vyp Zp·10-9 Položka Materiál Vr d  R KC mm W/(m·K) W/(m·K) m2·K/W °C m/s 1 105-01 Omítka vápenná Z vr. 15,00 0,700 0,700 0,021 20,2 6,0 0,48 2 153-01e Siporex Z vr. 250,00 0,330 0,330 0,758 20,1 10,0 13,28 3 105-02 Omítka vápenocement. Z vr. 25,00 0,880 0,880 0,028 15,5 19,0 2,52 4 104a-024e ETICS-lep. malta nanes. 40%* Z vr. 5,00 0,300 0,300 0,017 15,3 23,0 0,61 5 256-021 EPS 70 F Z vr. 60,00 0,039 0,039 1,538 15,2 40,0 12,75 6 104a-026e ETICS-výztužná vrstva Z vr. 3,00 0,450 0,450 0,007 5,8 33,0 0,53 7 104a-028e ETICS-omítka silikátová* Z vr. 1,50 0,800 0,800 0,002 5,8 25,0 0,20 Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

20 pd Pa 1 368 1 353 946 869 850 459 443


U R RT Zp

= = = =

0,400 2,371 2,631 30,368

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


m = w =

269,9 kg/m2 11,6 °C

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a Urec U = 0,40007 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,400 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,600 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,400 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,535; fRsi = 0,951 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,000 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

-14-


IČ: 650 30 702

1.6 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788. SO2 - skladba pro variantu 1 Popis: Stěna Siporex 250 + 60 EPS - k nevyt Návrhová teplota i = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.

-15-


IČ: 650 30 702

Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 1 SO3 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna vnější (těžká) Poznámka: Stěna zděná 365 + 60 EPS 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: ČSN 73 0540-2:2011: Stěna vnější (těžká) UN,20 = 0,30 Urec,20 = i =

20 °C

UN =

0,30

Urec =

0,25 0,25

Upas,20,h = Upas,h =

Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C ai = 21,0 °C i,r = 55,0 % Rsi = 0,130 m2·K/W Rse = 0,040 m2·K/W se = -15,0 °C se = 84,0 % Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

0,18 0,18

pdi = pdse =

Upas,20,d = Upas,d =

1 368 Pa 139 Pa

0,12 W/(m2.K) 0,12 W/(m2.K)

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 k p ZTM Zw Položka Položka Materiál  c  k KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 105-01 5.1 Omítka vápenná 1 600 840,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 2 151a-022e 2.2 Zdící prvek 36,5 P+D (670) 670 960,0 10,0 1,000 0,130 0,140 0,00 0,025 3 105-02 5.2 Omítka vápenocement. 2 000 790,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 4 104a-024e ETICS-lep. malta nanes. 40%* 520 1 000,0 23,0 1,000 0,300 0,300 0,00 0,100 5 256-021 EPS 70 F 18 1 270,0 40,0 1,000 0,039 0,039 0,00 6 104a-026e 2.2.6 ETICS-výztužná vrstva 780 1 000,0 33,0 1,000 0,450 0,450 0,00 0,100 7 104a-028e 2.2.7 ETICS-omítka silikátová* 1 600 1 000,0 25,0 1,000 0,800 0,800 0,00 0,100 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 3,0


2 4 14 15 16 16a 17 18 7b 19 ekv s vyp Zp·10-9  Položka Materiál Vr d R KC mm W/(m·K) W/(m·K) m2·K/W °C m/s 1 105-01 Omítka vápenná Z vr. 15,00 0,880 0,880 0,017 19,9 6,0 0,48 2 151a-022e Zdící prvek 36,5 P+D (670) Z vr. 365,00 0,140 0,140 2,607 19,8 10,0 19,39 3 105-02 Omítka vápenocement. Z vr. 25,00 0,990 0,990 0,025 -1,6 19,0 2,52 4 104a-024e ETICS-lep. malta nanes. 40%* Z vr. 5,00 0,300 0,300 0,017 -1,8 23,0 0,61 5 256-021 EPS 70 F Z vr. 60,00 0,039 0,039 1,538 -2,0 40,0 12,75 6 104a-026e ETICS-výztužná vrstva Z vr. 3,00 0,450 0,450 0,007 -14,6 33,0 0,53 7 104a-028e ETICS-omítka silikátová* Z vr. 1,50 0,800 0,800 0,002 -14,7 25,0 0,20 Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

20 pd Pa 1 368 1 352 699 614 593 163 146


U R RT Zp

= = = =

0,248 4,213 4,383 36,477

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


m = w =

327,0 kg/m2 11,6 °C

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a Urec U = 0,24815 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,248 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,300 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,250 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,970 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,021 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = -1,462 kg/m2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

-16-


IČ: 650 30 702

1.6 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry. SO3 - skladba pro variantu 1 Popis: Stěna zděná 365 + 60 EPS Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540 - 4, čl. 4.1.3 a 4.1.4. a, t.j. pro hodnoty c celkové doby trvání teplot vnějšího vzduchu podle tabulky E3 ČSN 73 0540 - 3.Výpočet nezahrnuje vliv oslunění konstrukce. 21 ae °C -21,0 -20,0 -18,0 -15,0 -10,0 -5,0 0,0 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0

22 c·10-3 s 0,0 0,0 0,0 604,8 993,6 2 592,0 5 572,8 5 788,8 5 616,0 5 832,0 4 104,0 432,0

23 gdA g/(m2·s) 50,574 49,269 46,677 42,721 35,266 26,694 16,265 3,645 -11,552 -29,763 -51,487 -77,291

24 gdB g/(m2·s) 14,790 15,823 18,091 21,950 27,173 30,624 33,285 36,642 39,769 43,190 48,947 63,316

25 Md kg/m2 0,0000 0,0000 0,0000 0,0126 0,0080 -0,0102 -0,0948 -0,1910 -0,2882 -0,4255 -0,4122 -0,0607


1.7 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788. SO3 - skladba pro variantu 1 Popis: Stěna zděná 365 + 60 EPS Návrhová teplota i = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.

-17-


IČ: 650 30 702

Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 1 SO4 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru Poznámka: Stěna zděná 365 + 60 EPS - k nevyt 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: ČSN 73 0540-2:2011: Stěna vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru UN,20 = 0,60 Urec,20 = 0,40 Upas,20,h = 0,30 Upas,20,d = i =

20 °C

UN =

0,60

Urec =

0,40

Upas,h =

Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C ai = 21,0 °C i,r = 55,0 % Rsi = 0,130 m2·K/W Rsi = 0,130 m2·K/W si = 5,0 °C si = 50,0 % Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

0,30

pdi = pdsi =

Upas,d =

1 368 Pa 437 Pa

0,20 W/(m2.K) 0,20 W/(m2.K)

p"di = p"dsi =

2 487 Pa 873 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 k p ZTM Zw Položka Položka Materiál  c  k KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 105-01 5.1 Omítka vápenná 1 600 840,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 2 151a-022e 2.2 Zdící prvek 36,5 P+D (670) 670 960,0 10,0 1,000 0,130 0,140 0,00 0,025 3 105-02 5.2 Omítka vápenocement. 2 000 790,0 19,0 1,000 0,880 0,990 0,00 0,070 4 104a-024e ETICS-lep. malta nanes. 40%* 520 1 000,0 23,0 1,000 0,300 0,300 0,00 0,100 5 256-021 EPS 70 F 18 1 270,0 40,0 1,000 0,039 0,039 0,00 6 104a-026e 2.2.6 ETICS-výztužná vrstva 780 1 000,0 33,0 1,000 0,450 0,450 0,00 0,100 7 104a-028e 2.2.7 ETICS-omítka silikátová* 1 600 1 000,0 25,0 1,000 0,800 0,800 0,00 0,100 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0


2 4 14 15 16 16a 17 18 7b 19 ekv s vyp Zp·10-9  Položka Materiál Vr d R KC mm W/(m·K) W/(m·K) m2·K/W °C m/s 1 105-01 Omítka vápenná Z vr. 15,00 0,700 0,700 0,021 20,6 6,0 0,48 2 151a-022e Zdící prvek 36,5 P+D (670) Z vr. 365,00 0,130 0,130 2,808 20,5 10,0 19,39 3 105-02 Omítka vápenocement. Z vr. 25,00 0,880 0,880 0,028 10,9 19,0 2,52 4 104a-024e ETICS-lep. malta nanes. 40%* Z vr. 5,00 0,300 0,300 0,017 10,8 23,0 0,61 5 256-021 EPS 70 F Z vr. 60,00 0,039 0,039 1,538 10,7 40,0 12,75 6 104a-026e ETICS-výztužná vrstva Z vr. 3,00 0,450 0,450 0,007 5,5 33,0 0,53 7 104a-028e ETICS-omítka silikátová* Z vr. 1,50 0,800 0,800 0,002 5,5 25,0 0,20 Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

20 pd Pa 1 368 1 356 861 797 781 456 442


U R RT Zp

= = = =

0,234 4,421 4,681 36,477

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


m = w =

327,0 kg/m2 11,6 °C

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a Urec U = 0,23362 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,234 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,600 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,400 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,535; fRsi = 0,972 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,000 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

-18-


IČ: 650 30 702

1.6 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788. SO4 - skladba pro variantu 1 Popis: Stěna zděná 365 + 60 EPS - k nevyt Návrhová teplota i = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.

-19-


IČ: 650 30 702

Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 1 SO5 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Stěna vnější (lehká) Poznámka: Stěna dřevěná + 160mv 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: ČSN 73 0540-2:2011: Stěna vnější (lehká) UN,20 = 0,30 Urec,20 = i =

20 °C

UN =

0,30

Urec =

0,20 0,20

Upas,20,h = Upas,h =


0,18 0,18

pdi = pdse =


1 368 Pa 139 Pa

0,12 W/(m2.K) 0,12 W/(m2.K)

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 k p ZTM Zw Položka Položka Materiál  c  k KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 110-02 11.2 Sádrokarton 750 1 060,0 9,0 1,000 0,150 0,220 0,00 0,045 2 352-004 DRAGOFOL 19 131,0 1,000 0,00 3 403a-904 ROCKMIN 29 840,0 1,0 1,000 0,039 0,039 0,24 4 109-021 10.2.1 Dřevo měkké kolmo k vláknům 400 2 510,0 157,0 10,000 0,150 0,180 0,00 0,029 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0

2,2 2,2 2,2 3,0


2 4 14 15 16 16a 17 18 7b ekv s vyp  Položka Materiál Vr d R KC mm W/(m·K) W/(m·K) m2·K/W °C 1 110-02 Sádrokarton Z vr. 12,00 0,220 0,220 0,055 19,7 9,0 2 352-004 DRAGOFOL Z vr. 0,14 0,000 19,2 19 131,0 3 403a-904 ROCKMIN Z vr. 160,00 0,039 0,048 3,314 19,2 1,0 4 109-021 Dřevo měkké kolmo k vláknům Z vr. 20,00 0,180 0,180 0,111 -13,5 15,7 Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

19 Zp·10-9 m/s 0,57 14,23 0,85 1,67

20 pd Pa 1 368 1 327 318 257


U R RT Zp

= = = =

0,294 3,480 3,650 17,320

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


m = w =

21,6 kg/m2 11,6 °C

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a nesplňuje Urec U = 0,29400 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,294 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,300 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,200 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,964 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,051 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = -6,308 kg/m2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

-20-


IČ: 650 30 702

1.6 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry. SO5 - skladba pro variantu 1 Popis: Stěna dřevěná + 160mv Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540 - 4, čl. 4.1.3 a 4.1.4. a, t.j. pro hodnoty c celkové doby trvání teplot vnějšího vzduchu podle tabulky E3 ČSN 73 0540 - 3.Výpočet nezahrnuje vliv oslunění konstrukce. 21 ae °C -21,0 -20,0 -18,0 -15,0 -10,0 -5,0 0,0 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0

22 c·10-3 s 0,0 0,0 0,0 604,8 993,6 2 592,0 5 572,8 5 788,8 5 616,0 5 832,0 4 104,0 432,0

23 gdA g/(m2·s) 80,328 79,654 78,128 75,315 68,835 59,292 45,851 29,010 6,471 -23,345 -62,365 -112,929

24 gdB g/(m2·s) 18,435 19,957 23,488 30,098 44,728 66,512 94,897 136,000 197,579 294,443 459,064 769,093

25 Md kg/m2 0,0000 0,0000 0,0000 0,0273 0,0240 -0,0187 -0,2733 -0,6193 -1,0733 -1,8533 -2,1399 -0,3810


1.7 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788. SO5 - skladba pro variantu 1 Popis: Stěna dřevěná + 160mv Návrhová teplota i = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.

-21-


IČ: 650 30 702

Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 1 PDL1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Podlaha vytápěného prostoru přilehlá k zemině Poznámka: Podlaha na terénu 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: ČSN 73 0540-2:2011: Podlaha vytápěného prostoru přilehlá k zemině UN,20 = 0,45 Urec,20 = 0,30 Upas,20,h = 0,22 i =

20 °C

UN =

0,45

Urec =

0,30

Upas,h =

Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C ai = 21,0 °C i,r = 55,0 % Rsi = 0,170 m2·K/W Rgr = 0,000 m2·K/W gr = 5,0 °C Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

Upas,20,d =

0,22

pdi =

Upas,d =

1 368 Pa

0,15 W/(m2.K) 0,15 W/(m2.K)

p"di =

2 487 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 k p ZTM Zw Položka Položka Materiál  c  k KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 130-02 2 Vlysy 600 2 510,0 157,0 1,000 0,180 0,180 0,00 2 104-031 4.3.1 Malta cementová 2 000 840,0 19,0 1,000 1,020 1,160 0,00 0,060 3 153-01e 3.1 Siporex 750 1 050,0 10,0 1,000 0,330 0,330 0,00 0,025 4 111-07 12.7 Škvára ulehlá 750 750,0 3,0 1,000 0,210 0,270 0,00 0,090 5 141-07 1.7 2x asfaltový nátěr 1 200 1 470,0 280,0 1,000 0,210 0,210 0,00 6 141-28 1.28 Lepenka A 400H 900 1 470,0 3 150,0 1,000 0,210 0,210 0,00 7 101-012 1.1.2 Beton hutný (2200) 2 200 1 020,0 20,0 1,000 1,100 1,300 0,00 0,080 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3


2 4 14 15 16 16a 17 18 7b 19 ekv s vyp Zp·10-9  Položka Materiál Vr d R KC mm W/(m·K) W/(m·K) m2·K/W °C m/s 1 130-02 Vlysy Z vr. 20,00 0,180 0,180 0,111 16,6 157,0 16,68 2 104-031 Malta cementová Z vr. 20,00 1,020 1,020 0,020 13,7 19,0 2,02 3 153-01e Siporex Z vr. 40,00 0,330 0,330 0,121 13,2 10,0 2,12 4 111-07 Škvára ulehlá Z vr. 20,00 0,210 0,210 0,095 10,0 3,0 0,32 5 141-07 2x asfaltový nátěr Z vr. 0,40 0,210 0,210 0,002 7,5 280,0 0,59 6 141-28 Lepenka A 400H Z vr. 0,70 0,210 0,210 0,003 7,5 3 150,0 11,71 7 101-012 Beton hutný (2200) Z vr. 100,00 1,100 1,100 0,091 7,4 20,0 10,62 Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,100 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

20 pd Pa 1 368 850 788 722 712 693 330

PDL1 - skladba pro variantu 1 Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

2,034 0,347 0,517 44,077

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


m = w =

318,1 kg/m2 11,6 °C

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na UN a Urec U = 2,03360 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 2,034 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,450 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,300 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,100 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,535; fRsi = 0,671 vyhovuje U přilehlých konstrukcí se bilance zkondenzované páry neurčuje. Konstrukce nevyhovuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

-22-


IČ: 650 30 702

Výpočet podle ČSN EN IS0 13370 – Přenos tepla zeminou a ČSN 730540-2:2011, článek 5.2.9 W/(m2·K) m2 m

= = = = = = = =

0,450 47,000 19,250 4,883 0,500 2,000 žádná 0,000 0,000 0,040 0,000 31,000 0,170 0,000 20,000

e dt dekv ge Ux Uo Uiz

= = = = = = =

-15,000 35,440 0,000 0,000 -0,012 0,053 0,053

°C m m W/(m·K) W/(m2·K) W/(m2·K) W/(m2·K)

Požadovaný odpor

Rpož

= 2,050

(m2·K)/W

Tepelný odpor zadaných vrstev podlahové konstrukce

Rv (V1)

= 0,347

(m2·K)/W

Součinitel prostupu tepla Půdorysná plocha budovy Obvod budovy Charakteristický rozměr podlahy Lineární součiniel prostupu tepla stěna/podlaha Tepelná vodivost zeminy Přídavná okrajová izolace Tloušťka izolačního pásu Šířka izolačního pásu Tepelná vodivost izolace Hloubka podlahy pod úrovní okolního terénu Tloušťka stěny Odpor při přestupu tepla Odpor při přestupu tepla Převažující vnitřní návrhová teplota

UN Ag P B' g 

= = = = = =

dn D iz z w Rsi Rse im

Vnější návrhová teplota v zimním období podle ČSN 73 0540-3 Ekvivalentní tloušťka Ekvivalentní přídavná tloušťka Lineární činitel prostupu tepla přídavné izolace Přípustný součinitel prostupu tepla Součinitel prostupu tepla Součinitel prostupu tepla

W/(m·K) W/(m·K) m m W/(m·K) m) m) (m2·K)/W (m2·K)/W °C

nevyhovuje

1.5 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788. PDL1 - skladba pro variantu 1 Popis: Podlaha na terénu Návrhová teplota i = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.

1.6 Pokles dotykové teploty. PDL1 - skladba pro variantu 1 Popis: Podlaha na terénu Požadavky podle ČSN 73 0540-2, tabulka 4 Druh budovy Druh mistnosti Kategorie podlahy Přípustná hodnota t10,N Popis místnosti

Obytná budova obývací pokoj II. Teplé od 3,8°C do 5,5°C včetně

Vypočítaná hodnota poklesu dotykové teploty 10 = 5,50 °C Podlahová konstrukce vyhovuje. Seznam vrstev zahrnutých do výpočtu 1 2 3 č.v. Položka Položka KC ČSN 1 130-02 2 2 104-031 4.3.1 3 153-01e 3.1 4 111-07 12.7

4 Materiál

14 Vr

Vlysy Malta cementová Siporex Škvára ulehlá

Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

-23-

15 d mm 20,00 20,00 40,00 20,00

5  kg/m3 600 2 000 750 750

6 c J/(kg·K) 2 510,0 840,0 1 050,0 750,0

16  W/(m·K) 0,180 1,020 0,330 0,210


IČ: 650 30 702

Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 1 PDL2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Podlaha vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru Poznámka: Podlaha nad suterénem 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: ČSN 73 0540-2:2011: Podlaha vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru UN,20 = 0,60 Urec,20 = 0,40 Upas,20,h = 0,30 Upas,20,d = i =

20 °C

UN =

0,60

Urec =

0,40

Upas,h =

Výpočet je proveden pro ai = i + ai = 20,0 + 1,0 = 21,0 °C ai = 21,0 °C i,r = 55,0 % Rsi = 0,170 m2·K/W si = 5,0 °C si = 50,0 % Rsi = 0,170 m2·K/W Pro výpočet šíření vlhkosti je Rsi = 0,250 m2·K/W

0,30

pdi = pdsi =

Upas,d =

1 368 Pa 437 Pa

0,20 W/(m2.K) 0,20 W/(m2.K)

p"di = p"dsi =

2 487 Pa 873 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 k p ZTM Zw   k Položka Položka Materiál c KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 130-02 2 Vlysy 600 2 510,0 157,0 1,000 0,180 0,180 0,00 2 104-031 4.3.1 Malta cementová 2 000 840,0 19,0 1,000 1,020 1,160 0,00 0,060 3 153-01e 3.1 Siporex 750 1 050,0 10,0 1,000 0,330 0,330 0,00 0,025 4 111-07 12.7 Škvára ulehlá 750 750,0 3,0 1,000 0,210 0,270 0,00 0,090 5 141-07 1.7 2x asfaltový nátěr 1 200 1 470,0 280,0 1,000 0,210 0,210 0,00 6 141-28 1.28 Lepenka A 400H 900 1 470,0 3 150,0 1,000 0,210 0,210 0,00 7 104-031 4.3.1 Malta cementová 2 000 840,0 19,0 1,000 1,020 1,160 0,00 0,060 8 154-01e 1.1 Tvarovky HURDIS 710 1 000,0 18,0 1,000 0,570 0,600 0,00 0,025 9 105-01 5.1 Omítka vápenná 1 600 840,0 6,0 1,000 0,700 0,880 0,00 0,090 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0

13 z3 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0


2 4 14 15 16 16a 17 18 7b 19 ekv s vyp Zp·10-9  Položka Materiál Vr d R KC mm W/(m·K) W/(m·K) m2·K/W °C m/s 1 130-02 Vlysy Z vr. 20,00 0,180 0,180 0,111 18,0 157,0 16,68 2 104-031 Malta cementová Z vr. 20,00 1,020 1,020 0,020 16,0 19,0 2,02 3 153-01e Siporex Z vr. 40,00 0,330 0,330 0,121 15,7 10,0 2,12 4 111-07 Škvára ulehlá Z vr. 20,00 0,210 0,210 0,095 13,5 3,0 0,32 5 141-07 2x asfaltový nátěr Z vr. 0,40 0,210 0,210 0,002 11,9 280,0 0,59 6 141-28 Lepenka A 400H Z vr. 0,70 0,210 0,210 0,003 11,8 3 150,0 11,71 7 104-031 Malta cementová Z vr. 70,00 1,020 1,020 0,069 11,8 19,0 7,07 8 154-01e Tvarovky HURDIS Z vr. 70,00 0,570 0,570 0,123 10,6 18,0 6,69 9 105-01 Omítka vápenná Z vr. 15,00 0,700 0,700 0,021 8,4 6,0 0,48 Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,100 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

20 pd Pa 1 368 1 042 1 003 961 955 944 715 577 446

PDL2 - skladba pro variantu 1 Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

1,205 0,565 0,905 47,689

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


m = w =

311,8 kg/m2 11,6 °C

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na UN a Urec U = 1,20464 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 1,205 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,600 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,400 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,100 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,535; fRsi = 0,812 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,000 < 0,100 - konstrukce vyhovuje

-24-


IČ: 650 30 702


1.6 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788. PDL2 - skladba pro variantu 1 Popis: Podlaha nad suterénem Návrhová teplota i = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny e i e RK gc1A gc1B gc °C mm kg/m2·s kg/m2·s kg/m2·s prosinec -0,2 0,59 0,81 100 146,52226 239,91223 -93,38997 leden -2,2 0,56 0,81 100 154,09834 233,87805 -79,77971 únor -0,4 0,59 0,81 100 147,19824 239,37382 -92,17558 březen 3,6 0,58 0,79 100 46,08013 255,72165 -209,64151 duben 9,1 0,59 0,77 100 0,00000 0,00000 0,00000 květen 13,4 0,61 0,74 100 0,00000 0,00000 0,00000 červen 17,0 0,64 0,71 100 0,00000 0,00000 0,00000 červenec 18,0 0,66 0,70 100 0,00000 0,00000 0,00000 srpen 17,9 0,65 0,70 100 0,00000 0,00000 0,00000 září 13,8 0,62 0,74 100 0,00000 0,00000 0,00000 říjen 8,9 0,59 0,77 100 0,00000 0,00000 0,00000 listopad 3,5 0,58 0,79 100 48,82360 255,31960 -206,49600 Množství kondenzátu v 1. měsíci Ma (kg/m2) = 0,000 < 0,100 - konstrukce vyhovuje

Ma kg/m2 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000 0,00000

1.7 Pokles dotykové teploty. PDL2 - skladba pro variantu 1 Popis: Podlaha nad suterénem Požadavky podle ČSN 73 0540-2, tabulka 4 Druh budovy Druh mistnosti Kategorie podlahy Přípustná hodnota t10,N Popis místnosti

Obytná budova obývací pokoj II. Teplé od 3,8°C do 5,5°C včetně

Vypočítaná hodnota poklesu dotykové teploty 10 = 4,76 °C Podlahová konstrukce vyhovuje. Seznam vrstev zahrnutých do výpočtu 1 2 3 č.v. Položka Položka KC ČSN 1 130-02 2 2 104-031 4.3.1 3 153-01e 3.1 4 111-07 12.7 5 141-07 1.7 6 141-28 1.28 7 104-031 4.3.1 8 154-01e 1.1

4 Materiál

14 Vr

Vlysy Malta cementová Siporex Škvára ulehlá 2x asfaltový nátěr Lepenka A 400H Malta cementová Tvarovky HURDIS

Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr. Z vr.

-25-

15 d mm 20,00 20,00 40,00 20,00 0,40 0,70 70,00 70,00

5  kg/m3 600 2 000 750 750 1 200 900 2 000 710

6 c J/(kg·K) 2 510,0 840,0 1 050,0 750,0 1 470,0 1 470,0 840,0 1 000,0

16  W/(m·K) 0,180 1,020 0,330 0,210 0,210 0,210 1,020 0,570


IČ: 650 30 702

Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 1 STR1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Strop pod nevytápěnou půdou (se střechou bez tepelné izolace) Poznámka: Strop nad přízemím + 50mv 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: ČSN 73 0540-2:2011: Strop pod nevytápěnou půdou (se střechou bez tepelné izolace) UN,20 = 0,30 Urec,20 = 0,20 Upas,20,h = 0,15 Upas,20,d = 0,10 W/(m2.K) i =

20 °C

UN =

0,30

Urec =

0,20

Upas,h =


0,15

pdi = pdse =

Upas,d =

1 368 Pa 139 Pa

0,10 W/(m2.K)

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa


2 3 4 5 6 7 7a 8 9 10 11 k p ZTM Zw Položka Položka Materiál  c  k KC ČSN kg/m3 J/(kg·K) W/(m·K) W/(m·K) 1 109-021 10.2.1 Dřevo měkké kolmo k vláknům 400 2 510,0 157,0 1,000 0,150 0,180 0,00 0,029 2 108-031 8.3 Skelná vlna, nyní MVV (15) 15 940,0 2,5 1,000 0,042 0,046 0,00 0,002 3 163-01 Vz. - tok zdola nahoru 1 1 010,0 1,0 68,000 0,00 4 109-021 10.2.1 Dřevo měkké kolmo k vláknům 400 2 510,0 157,0 1,000 0,150 0,180 0,00 0,029 5 141-28 1.28 Lepenka A 400H 900 1 470,0 3 150,0 1,000 0,210 0,210 0,00 6 111-05 12.5 Písek 1 750 960,0 4,0 1,000 0,550 0,950 0,00 0,300 7 153-01e 3.1 Siporex 750 1 050,0 10,0 1,000 0,330 0,330 0,00 0,025 8 141-22 1.22 IPA 1 280 1 470,0 18 570,0 1,000 0,210 0,210 0,00 9 141-22 1.22 IPA 1 280 1 470,0 18 570,0 1,000 0,210 0,210 0,00 10 141-38 1.38 Ruberoid 1 155 1 470,0 48 550,0 1,000 0,210 0,210 0,00 ZTM - činitel tepelných mostů; koriguje součinitel teplené vodivosti o vliv kotvení, přerušení izolační vrstvy krokvemi, rámovou konstrukcí atp.

12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 2,2 3,0


2 4 14 15 16 16a 17 18 7b 19 ekv s vyp Zp·10-9 Položka Materiál Vr d  R KC mm W/(m·K) W/(m·K) m2·K/W °C m/s 1 109-021 Dřevo měkké kolmo k vláknům Z vr. 17,00 0,180 0,180 0,094 19,2 157,0 14,18 2 108-031 Skelná vlna, nyní MVV (15) Z vr. 50,00 0,046 0,046 1,087 17,5 2,5 0,66 3 163-01 Vz. - tok zdola nahoru Z vr. 680,00 0,160 -2,3 0,0 0,05 4 109-021 Dřevo měkké kolmo k vláknům Z vr. 25,00 0,180 0,180 0,139 -5,2 157,0 20,85 5 141-28 Lepenka A 400H Z vr. 0,70 0,210 0,210 0,003 -7,7 3 150,0 11,71 6 111-05 Písek Z vr. 10,00 0,950 0,950 0,011 -7,8 4,0 0,21 7 153-01e Siporex Z vr. 75,00 0,330 0,330 0,227 -8,0 10,0 3,98 8 141-22 IPA Z vr. 5,10 0,210 0,210 0,024 -12,1 18 570,0 503,12 9 141-22 IPA Z vr. 5,10 0,210 0,210 0,024 -12,6 18 570,0 503,12 10 141-38 Ruberoid Z vr. 2,20 0,210 0,210 0,010 -13,0 48 550,0 567,41 Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,050 W/(m2·K) Z vr. - základní vrstvy - vrstvy stávajícího stavu konstrukce P vr. - přidané vrstvy - vrstvy přidané ke stávající konstrukci U materiálů vybraných z ČSN 73 0540-3:2005, je tepelná vodivost vrstev přepočítávána na vliv vlhkosti podle článku 5.2.1 uvedené normy. To může způsobit, že po zaizolování konstrukce se změní hodnota ekv u vrstev na vnitřním líci konstrukce.

20 pd Pa 1 368 1 357 1 357 1 357 1 341 1 332 1 332 1 329 948 568

STR1 - skladba pro variantu 1 Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,555 1,780 1,980 1 625,308

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


m = w =

108,2 kg/m2 11,6 °C

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na UN a Urec U = 0,55493 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,555 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,300 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,200 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,050 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,950 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,482 > 0,100 - konstrukce nevyhovuje Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = 0,341 kg/m2 - konstrukce nevyhovuje

-26-


IČ: 650 30 702


1.6 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry. STR1 - skladba pro variantu 1 Popis: Strop nad přízemím + 50mv Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540 - 4, čl. 4.1.3 a 4.1.4. a, t.j. pro hodnoty c celkové doby trvání teplot vnějšího vzduchu podle tabulky E3 ČSN 73 0540 - 3.Výpočet nezahrnuje vliv oslunění konstrukce. 21 ae °C -21,0 -20,0 -18,0 -15,0 -10,0 -5,0 0,0 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0

22 c·10-3 s 0,0 0,0 0,0 604,8 993,6 2 592,0 5 572,8 5 788,8 5 616,0 5 832,0 4 104,0 432,0

23 gdA g/(m2·s) 74,960 73,803 71,268 66,847 57,500 45,843 31,916 14,427 1,329 -7,530 -19,007 -33,738

24 gdB g/(m2·s) 0,030 0,032 0,037 0,046 0,066 0,093 0,123 0,167 0,230 0,327 0,490 0,799

25 Md kg/m2 0,0000 0,0000 0,0000 0,0404 0,0571 0,1186 0,1772 0,0825 0,0062 -0,0458 -0,0800 -0,0149

Celoroční množství zkondenzované vodní páry Mc je dáno součtem nezáporných hodnot dílčích množství Md Celoroční množství vypařené vodní páry Mev je dáno součtem záporných hodnot dílčích množství M d Mc = 0,4819 kg/m2 Mev = 0,1408 kg/m2

1.7 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788. STR1 - skladba pro variantu 1 Popis: Strop nad přízemím + 50mv Návrhová teplota i = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny e i e RK gc1A gc1B gc °C mm kg/m2·s kg/m2·s kg/m2·s září 13,8 0,62 0,74 857 0,00000 0,00000 0,00000 říjen 8,9 0,59 0,77 802 17,19663 2,80129 14,39534 listopad 3,5 0,58 0,79 802 89,45337 2,19061 87,26276 prosinec -0,2 0,59 0,81 802 133,98213 1,86597 132,11616 leden -2,2 0,56 0,81 802 137,37507 1,76117 135,61390 únor -0,4 0,59 0,81 802 134,31565 1,85567 132,45998 březen 3,6 0,58 0,79 802 88,16549 2,20037 85,96512 duben 9,1 0,59 0,77 802 14,38953 2,82795 11,56158 květen 13,4 0,61 0,74 857 -33,72368 3,09135 -36,81502 červen 17,0 0,64 0,71 857 -96,07867 4,05392 -100,13259 červenec 18,0 0,66 0,70 857 -115,61313 4,39391 -120,00704 srpen 17,9 0,65 0,70 857 -113,60599 4,35815 -117,96414 Množství kondenzátu v 4. měsíci Ma (kg/m2) = 0,157 > 0,100 - konstrukce nevyhovuje

-27-

Ma kg/m2 0,00000 0,00386 0,02647 0,06186 0,09818 0,13051 0,15354 0,15654 0,14667 0,12072 0,08858 0,05698


IČ: 650 30 702

Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 1 STR2 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Strop pod nevytápěnou půdou (se střechou bez tepelné izolace) Poznámka: Strop nad podkrovím + 160mv 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: ČSN 73 0540-2:2011: Strop pod nevytápěnou půdou (se střechou bez tepelné izolace) UN,20 = 0,30 Urec,20 = 0,20 Upas,20,h = 0,15 Upas,20,d = 0,10 W/(m2.K) i =

20 °C

UN =

0,30

Urec =

0,20

Upas,h =


0,15

pdi = pdse =

Upas,d =

1 368 Pa 139 Pa

0,10 W/(m2.K)

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa



12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0

2,2 2,2 2,2 3,0



19 Zp·10-9 m/s 0,57 14,23 0,85 1,67

20 pd Pa 1 368 1 327 318 257

STR2 - skladba pro variantu 1 Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,291 3,486 3,686 17,320

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


m = w =

21,6 kg/m2 11,6 °C

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce splňuje požadavek na UN a nesplňuje Urec U = 0,29133 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,291 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,300 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,200 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,973 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,040 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = -6,552 kg/m2 - konstrukce vyhovuje Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

-28-


IČ: 650 30 702

1.6 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry. STR2 - skladba pro variantu 1 Popis: Strop nad podkrovím + 160mv Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540 - 4, čl. 4.1.3 a 4.1.4. a, t.j. pro hodnoty c celkové doby trvání teplot vnějšího vzduchu podle tabulky E3 ČSN 73 0540 - 3.Výpočet nezahrnuje vliv oslunění konstrukce. 21 ae °C -21,0 -20,0 -18,0 -15,0 -10,0 -5,0 0,0 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0

22 c·10-3 s 0,0 0,0 0,0 604,8 993,6 2 592,0 5 572,8 5 788,8 5 616,0 5 832,0 4 104,0 432,0

23 gdA g/(m2·s) 79,894 79,194 77,612 74,709 68,064 58,350 44,897 28,033 5,579 -23,983 -62,504 -112,217

24 gdB g/(m2·s) 22,507 24,274 28,325 35,779 51,956 75,354 103,848 145,161 205,939 300,430 460,361 762,414

25 Md kg/m2 0,0000 0,0000 0,0000 0,0235 0,0160 -0,0441 -0,3285 -0,6780 -1,1252 -1,8920 -2,1458 -0,3778

Celoroční množství zkondenzované vodní páry Mc je dáno součtem nezáporných hodnot dílčích množství M d Celoroční množství vypařené vodní páry Mev je dáno součtem záporných hodnot dílčích množství Md Mc = 0,0395 kg/m2 Mev = 6,5915 kg/m2

1.7 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788. STR2 - skladba pro variantu 1 Popis: Strop nad podkrovím + 160mv Návrhová teplota i = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.

-29-


IČ: 650 30 702

Tepelný odpor, teplota rosného bodu a průběh kondenzace. Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540-2:2011 a ČSN EN ISO 6946:2008 1 SCH1 - skladba pro variantu 1 - stávající stav Střecha plochá a šikmá se sklonem do 45° včetně Poznámka: Střecha šikmá + 160mv 1.1 Podmínky pro hodnocení konstrukce: ČSN 73 0540-2:2011: Střecha plochá a šikmá se sklonem do 45° včetně UN,20 = 0,24 Urec,20 = 0,16 Upas,20,h = 0,15 i =

20 °C

UN =

0,24

Urec =

0,16

Upas,h =


0,15

pdi = pdse =


1 368 Pa 139 Pa

0,10 W/(m2.K) 0,10 W/(m2.K)

p"di = p"dse =

2 487 Pa 165 Pa



12 z1

13 z3

1,0 1,0 1,0 1,0

3,0 3,0 3,0 3,0



19 Zp·10-9 m/s 0,57 14,23 0,85 1,67

20 pd Pa 1 368 1 327 318 257

SCH1 - skladba pro variantu 1 Součinitel prostupu tepla Tepelný odpor Odpor při prostupu tepla Difuzní odpor

U R RT Zp

= = = =

0,297 3,473 3,613 17,320

W/(m2·K) m2·K/W m2·K/W ·109 m/s


m = w =

21,6 kg/m2 11,6 °C

Závěr Součinitel prostupu tepla konstrukce nesplňuje požadavek na UN a Urec U = 0,29675 W/(m2·K); Zaokrouhleno: U = 0,297 W/(m2·K); požadovaný UN = 0,240 W/(m2·K); doporučený Urec = 0,160 W/(m2·K) Korekce součinitele prostupu tepla (podle ČSN 73 0540, TNI 73 0329 a 30) Utbk = 0,020 W/(m2·K) Teplotní faktor vnitřního povrchu: fRsi,cr = 0,793; fRsi = 0,972 vyhovuje Roční množství zkondenzované páry (kg/m2) Mc = 0,051 < 0,100 - konstrukce vyhovuje Roční bilance zkondenzované páry Mc - Mev = -6,309 kg/m2 - konstrukce vyhovuje Konstrukce nevyhovuje. Poznámka k vyhodnocení kondenzace : Zda smí v konstrukci docházet ke kondenzaci určuje projektant. Ke kondenzaci vodní páry (Mc > 0) smí docházet jen u konstrukcí, u kterých zkondenzovaná pára neohrozí požadovanou funkci, tj. zkrácení životnosti, snížení povrchové teploty, objemové změny, nepřiměřené zatížení souvisejících konstrukcí, atp.

-30-


IČ: 650 30 702

1.6 Roční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry. SCH1 - skladba pro variantu 1 Popis: Střecha šikmá + 160mv Výpočet je proveden podle ČSN 73 0540 - 4, čl. 4.1.3 a 4.1.4. a, t.j. pro hodnoty c celkové doby trvání teplot vnějšího vzduchu podle tabulky E3 ČSN 73 0540 - 3.Výpočet nezahrnuje vliv oslunění konstrukce. 21 ae °C -21,0 -20,0 -18,0 -15,0 -10,0 -5,0 0,0 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0

22 c·10-3 s 0,0 0,0 0,0 604,8 993,6 2 592,0 5 572,8 5 788,8 5 616,0 5 832,0 4 104,0 432,0

23 gdA g/(m2·s) 80,326 79,652 78,126 75,312 68,832 59,288 45,847 29,005 6,467 -23,348 -62,366 -112,926

24 gdB g/(m2·s) 18,452 19,975 23,509 30,123 44,760 66,551 94,936 136,041 197,616 294,470 459,070 769,063

25 Md kg/m2 0,0000 0,0000 0,0000 0,0273 0,0239 -0,0188 -0,2736 -0,6196 -1,0735 -1,8535 -2,1400 -0,3810

Celoroční množství zkondenzované vodní páry Mc je dáno součtem nezáporných hodnot dílčích množství Md Celoroční množství vypařené vodní páry Mev je dáno součtem záporných hodnot dílčích množství M d Mc = 0,0512 kg/m2 Mev = 6,3600 kg/m2

1.7 Měsíční bilance zkondenzované a vypařené vodní páry podle ČSN EN ISO 13788. SCH1 - skladba pro variantu 1 Popis: Střecha šikmá + 160mv Návrhová teplota i = 20,0 °C Nadmořská výška z = 300 m n.m. Vlhkostní třída prostotu: Obytné budovy s velkým obsazením osobami, sportovní haly, kuchyně, jídelny V konstrukci nedocházi ke kondenzaci.

-31-

Průkaz energetické náročnosti budovy

Recommend Documents