SEZNAM PŘÍLOH:
Průkaz energetické náročnosti budovy Roční potřeba energie budovy Protokol k průkazu energetické náročnosti budovy Základní komplexní tepelně technické posouzení stavebních konstrukcí Situace Oprávnění vypracovávat průkazy energetické náročnosti budovy
PRŮKAZ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY BAZÉN
Hodnocení budovy
MĚSTSKÝ KRYTÝ BAZÉN MLADÁ BOLESLAV stávající stav PARK ŠTĚPÁNKA 5851
Celková podlahová plocha:
m
VELMI ÚSPORNÁ 52
136,7
B
53 102
2 kWh/m2
A
0
145
třída EN
136,75
136,7
kWh/m2
třída EN
0,0
0,00
0,0 136,75
C
103
po realizaci doporučení
136,7
0,00
0,0 136,75
D
146 194
136,7
245
136,7
297
>297
0,0
F
136,7
0,00
0,0 0,00
136,75
G
297
0,00
136,75
F
246
0,0 136,75
E
195
0,00
136,7
0,0 136,75
0,00
MIMOŘÁDNĚ NEHOSPODÁRNÁ 2
Měrná vypočtená roční spotřeba energie v kWh/m rok Celková vypočtená roční dodaná energie v GJ
136,7
-
2880,3
-
Podíl dodané energie připadající na: Vytápění
Chlazení
47,6%
1,9%
Mechanické větrání 2,6%
Doba platnosti průkazu Průkaz vypracoval
Teplá voda 31,2%
Osvětlení a el. spotřebiče 16,7%
Celkem
100%
sobota, listopad 26, 2022 Ing. Jindra Novotná Osvědčení č.:
243
Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí výpočetního nástroje NKN verze 2.066 Průkaz ENB splňuje požadavky §6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb.
Energetická Náročnost Budov - Národní Kalkulační Nástroj DODANÁ ENERGIE DO BUDOVY - HODNOCENÍ ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOVY - doplnění protokolu průkazu energetické náročnosti budovy
Budova:
BAZÉN
Adresa:
MĚSTSKÝ KRYTÝ BAZÉN MLADÁ BOLESLAV - PARK ŠTĚPÁNKA
Energetická náročnost budovy EP [GJ/rok] 2 Měrná spotřeba energie na celkovou podlahovou plochu [kWh/(m .rok)] Třída energetické náročnosti hodnocené budovy (yhláška 148/2007 Sb.) Dodaná energie do budovy pro dílčí energetické systémy
2 880 136,7 C
Dílčí dodaná energie
GJ 2 kWh/(m .rok) Vyhovující
Měrná dílčí dodaná energie
Podíl na celkové dodané energii
1 370 576 MJ
380 715 kWh
2 65,1 kWh/(m .rok)
53 797 MJ
14 944 kWh
2 2,6 kWh/(m .rok)
0 MJ
0 kWh
2 0,0 kWh/(m .rok)
Systémy přípravy teplé vody
897 428 MJ
249 286 kWh
2 42,6 kWh/(m .rok)
31,2%
Osvětlení a elektrické spotřebiče
481 199 MJ
133 666 kWh
2 22,8 kWh/(m .rok)
16,7%
77 341 MJ
21 484 kWh
2 3,7 kWh/(m .rok)
Zdroje tepla (vč. kogenerace) Zdroje chladu Systémy vlhčení
Pomocné energie
47,6% 1,9% 0,0%
2,7%
pozn. pomocná energie zahrnuje systém MaR, oběhová čerpadla, příkon ventilátorů systémů VZT
Celková dodaná energie
2 880 341 MJ
Produkce energie v budově dílčími energetickými systémy
800 095 kWh
Dílčí produkce energie
2 136,7 kWh/(m .rok)
Měrná dílčí produkce energie
Termosolární systémy
0 MJ
0 kWh
2 0,0 kWh/(m .rok)
Fotovoltaika
0 MJ
0 kWh
2 0,0 kWh/(m .rok)
91 498 MJ
25 416 kWh
2 4,3 kWh/(m .rok)
310 162 MJ
86 156 kWh
2 14,7 kWh/(m .rok)
Kogenerace - elektřina Kogenerace - teplo
MJprodukce elekt pozn. výpočet předpokládá, že nedochází k nadprodukci tepla na úkor 0 kWh/(m2.rok) Celková roční dodaná energie MJ do budovy s vlivem systémů využívající OZE a kogenerace [MJ]
450 000 400 000
Spotřeba energie [MJ]
350 000 300 000 250 000 200 000 150 000 100 000 50 000
Spotřeba pomocné energie (elektrické)
Spotřeba dodané energie na osvětlení
Spotřeba tepla na přípravu TV
Spotřeba energie na chlazení
Získaná energie PV systémem
Spotřeba dodané energie pro kogeneraci
Dodaná energie pro: Zdroje tepla (vč. kogenerace) Zdroje chladu Systémy vlhčení Systém přípravy teplé vody Osvětlení a spotřebiče Pomocná energie
MJ MJ MJ MJ MJ MJ
leden 287 012 3 927 0 74 786 40 226 6 569
únor 243 609 3 485 0 74 786 34 739 5 933
Dodaná energie do budovy
MJ
412 518
362 552
Termosolární systémy
MJ
0
0
225 505
130 569
126 278
127 684
prosinec
listopad
Spotřeba energie na vytápění
Spotřeba dodané energie na úpravu vlhkosti
128 538
září 2 273 4 502 0 74 786 44 424 6 357
říjen 94 456 4 285 0 74 786 42 566 6 569
listopad 194 571 3 856 0 74 786 39 525 6 357
prosinec 255 237 4 013 0 74 786 41 918 6 569
CELKEM 1 370 576 53 797 0 897 428 481 199 77 341
132 341
222 662
319 095
382 522
2 880 341
MJ MJ MJ MJ MJ MJ MJ
0
0
0
0
MJ
CELKOVÁ PRODUKCE VYUŽITELNÉ ENERGIE V BUDOVĚ ZE SOLÁRNÍCH SYSTÉMŮ A KOGENERACE 0 0 0 0 0 0 0
1
říjen
Získaná energie termosolárním systémem
CELKOVÁ DODANÁ ENERGIE DO BUDOVY PRO JEDNOTLIVÉ ENERGETICKÉ SYSTÉMY březen duben květen červen červenec srpen 188 062 102 724 2 631 0 0 0 4 127 4 350 4 968 5 281 5 611 5 393 0 0 0 0 0 0 74 786 74 786 74 786 74 786 74 786 74 786 36 532 37 289 41 616 39 855 40 718 41 791 6 569 6 357 6 569 6 357 6 569 6 569
310 076
září
srpen
červenec
červen
květen
duben
březen
únor
leden
0
Fotovoltaika Kogenerace (teplo + elektřina)
MJ MJ
0 84 111
0 71 392
0 55 113
0 30 104
0 771
0 0
0 0
0 0
0 666
0 27 681
0 57 021
0 74 800
0 401 660
MJ MJ
Měrná dílční roční dodaná energie do budovy s vlivem systémů využívající OZE a kogenerace [kWh/(m2.rok)]
65,07 0,00
20,00 energie na vytápění Spotřeba dodané Spotřeba pomocné energie (elektrické)
2,55 0,00 40,00
42,61
60,00na chlazení Spotřeba dodané energie
80,00Spotřeba dodané energie na úpravu 100,00vlhkosti
Spotřeba dodané energie na osvětlení
2
3,67
22,85 120,00dodané energie na přípravu TV 140,00 Spotřeba
160,00
ROČNÍ POTŘEBA ENERGIE NA VYTÁPĚNÍ a ROČNÍ POTŘEBA ENERGIE NA CHLAZENÍ - doplnění protokolu průkazu energetické náročnosti budovy
Budova:
BAZÉN
Adresa:
MĚSTSKÝ KRYTÝ BAZÉN MLADÁ BOLESLAV - PARK ŠTĚPÁNKA 2 5 851,0 m
Vnitřní celková podlahová plocha budovy pozn. celková podlahová plocha všech podlaží hodnocených zón (budovy) vymezená mezi vnějšími stěnami
Roční potřeba energie na vytápění [GJ/rok] Měrná roční potřeba energie vytápění [kWh/(m2.rok)] Roční potřeba dodané energie na chlazení [GJ/rok] Měrná roční potřeba dodané energie chlazení [kWh/(m2.rok)] -
985 46,8 49 2,3
Minimální venkovní výpočtová teplota -
GJ 2 kWh/(m .rok) GJ kWh/(m2.rok)
-12,0 °C
pozn. minimální teplota odpovídající dané teplotní oblasti
Orientační tepelná ztráta budovy -
240 kW
pozn. pouze orientační tepelná ztráta prostupem a větráním stanovená z měrných tepelných toků H (W/K)
Roční potřeba energie na vytápění a chlazení [MJ] 250 000
150 000 100 000 50 000
Potřeba energie na vytápění
Vytápění Chlazení CELKEM
MJ MJ MJ
leden 206 210 3 498 209 708
únor 175 032 3 118 178 151
březen 135 169 3 739 138 908
duben 73 908 3 984 77 893
květen 1 933 4 597 6 530
prosinec
listopad
říjen
září
srpen
červenec
červen
květen
duben
únor
březen
0
leden
Potřeba energie [MJ]
200 000
Potřeba energie na chlazení
červen 0 4 934 4 934
červenec 0 5 274 5 274
srpen 0 5 086 5 086
září 1 679 4 186 5 865
říjen 67 972 3 941 71 913
listopad 139 828 3 491 143 320
prosinec 183 391 3 598 186 989
CELKEM
985 123 49 448 1 034 571
Poznámka: Roční potřeba tepla na vytápění zahrnuje potřebu energie na vytápění bez vlivu energetických systémů budovy (např. systému vytápění, apod.), v případě nuceného větrání je uvažován pouze systém mechanického větrání. Vliv ostatních energetických systémů není v hodnotě výsledku potřeby tepla na vytápění zohledněn - jako je tomu u hodnocení energetické náročnosti budov podle vyhlášky MPO č. 148/2007 Sb. Výpočet probíhá na základě okrajových podmínek daných zvolenou klimatickou oblastní a okrajových podmínek uvedených v profilu standardizovaného užívání pro danou zónu. Výpočtet nelze považovat ve shodě s okrajovými podmínkami uvedenými v TNI 73 0329 a TNI 73 0330. Výpočet podle TNI 73 0329 a TNI 73 0330 pracuje se zjednodušeným výpočtem s měsíčním krokem výpočtu (NKN s hodinovým krokem) a odlišnými okrajovými podmínkami (měsíční klimatická data, atd.). OKRAJOVÉ PODMÍNKY VÝPOČTU - doplnění protokolu průkazu energetické náročnosti budovy
Budova:
BAZÉN
Adresa:
MĚSTSKÝ KRYTÝ BAZÉN MLADÁ BOLESLAV - PARK ŠTĚPÁNKA
Druh budovy
Sportovní zařízení
3
MJ MJ MJ
Počet hodnocených zón 10 Klimatická oblast pro NKN klimatická oblast I PROFIL STANDARDIZOVANÉHO UŽÍVÁNÍ BUDOVY Parametry profilu standardizované užívání zóny pro výpočetní model
Zóna 1
Zóna 2
Zóna 3
Zóna 4
Zóna 5
Zóna 6
Zóna 7
Zóna 8
Sportovní zařízení bazénová
Sportovní zařízení bazénová
Sportovní zařízení bazénová
Sportovní zařízení šatny
Sportovní zařízení chodby,
Sportovní zařízení sportovní
Hotely a restaurace restaurace,
Hotely a restaurace ostatní
Zóna 9
Zóna 10
Sportovní Sportovní zařízení zařízení temperované temperované místnosti, technické
OBECNÉ Začátek provozu zóny
hodina
8
8
8
8
8
8
10
10
8
8
Konec provozu zóny
hodina
23
23
23
23
23
23
24
24
23
23
Provozní doba užívání zóny
h
15
15
15
15
15
15
14
14
15
15
Počet provozních dní
d
325
325
325
325
325
325
317
317
325
325 ano
ano
ano
ano
ano
ano
ano
ano
ano
ano
vnitřní výpočtová teplota pro režim vytápění
VYTÁPĚNÍ °C
26
26
26
20
20
18
21
16
16
16
vnitřní výpočtová teplota pro režim vytápění mimo provozní dobu
°C
22
22
22
16
16
16
18
16
10
10
provozní doba vytápění objektu
hod/den
CHLAZENÍ
15
15
15
15
15
15
14
14
15
15
ne
ne
ne
ne
ne
ano
ano
ne
ne
ne
vnitřní výpočtová teplota pro režim chlazení
°C
28
28
28
30
26
26
26
30
30
30
vnitřní výpočtová teplota pro režim chlazení mimo provozní dobu
°C
30
30
30
30
30
30
30
30
30
30
hod/den
15
15
15
15
15
15
14
0
0
0
ano
ano
ano
ano
ano
ano
ano
ano
ano
ano
provozní doba chlazení objektu NUCENÉ VĚTRÁNÍ mininimální tok větracího vzduchu měrná jednotka - kriterium pro množství vzduchu
m3/h/mj.
27
27
27
30
3
120
60
2
2
2
mj
plocha
plocha
plocha
osoby
plocha
osoby
osoby
plocha
plocha
plocha
ne
ne
ne
ne
ne
ne
ne
ne
ne
ne
2
2
2
1
0,5
0,5
1,5
0,3
0,3
0,3
PŘIROZENÉ VĚTRÁNÍ minimální tok větracího vzduchu
1/h
TEPELNÉ ZISKY tepelné zisky z osob časový podíl přítomnosti osob tepelné zisky z vybavení
W/m²
2
2
2
8,5
2
18
11
0
0
0
-
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,63
0,58
0,58
0,63
0,63
W/m²
30
30
30
4
2
0
10
0
0
0
-
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
0,25
doba využití denního světla za rok
h
2000
2000
2000
2000
2000
2000
1250
3000
2000
2000
doba využití bez denního světla za rok
h
2000
2000
2000
2000
2000
2000
1250
2000
2000
2000
kWh/m2
36,54
36,54
36,54
40,8
15
33,6
16,6
9
9
9
časový podíl doby provozu vybavení OSVĚTLENÍ
měrná roční spotřeba elektřiny na osvětlení
4
Příloha č. 4 k vyhlášce č. 148/2007 Sb. Průkaz energetické náročnosti budovy (1) Protokol a) Identifikační údaje budovy
MĚSTSKÝ KRYTÝ BAZÉN MLADÁ BOLESLAV - PARK ŠTĚPÁNKA
Adresa budovy (místo, ulice, číslo, PSČ): Účel budovy:
BAZÉN
Kód obce:
535419
Kód katastrálního území: Parcelní číslo: Vlastník nebo společenství vlastníků, popř. stavebník:
696293 1139/2 MĚSTSKÁ SPOLEČNOST SPORTOVNÍ A REKREAČNÍ AREÁLY s.r.o.
Adresa: IČ: Tel./e-mail: Provozovatel, popř. budoucí provozovatel:
VINIČNÁ 31, MLADÁ BOLESLAV 293 01 28168151 MĚSTSKÁ SPOLEČNOST SPORTOVNÍ A REKREAČNÍ AREÁLY s.r.o.
Adresa: IČ: Tel./e- mail: Nová budova Umístění na veřejném místě podle § 6a, odst. 6 zákona 406/2000 Sb
Změna stávající budovy
b) Typ budovy Rodinný dům Administrativní budova Sportovní zařízení Jiný druh budovy - připojte jaký:
Bytový dům Nemocnice
Hotel a restaurace Budova pro vzdělávání Budova pro velkoobchod a maloobchod
c)
Užití energie v budově 1. Stručný popis energetického a technického zařízení budovy Objekt je vytápěn dvěma zdroji, primární zdroj tvoří plynová kotelna se dvěma stacionárními kondenzačními kotly, sekundární zdroj pak kompaktní kogenerační jednotka, jejíž provozování je uvažováno v závislosti na elektrickém výkonu. Systém vytápění je navržen jako dvoutrubkový s nuceným oběhem topné vody, vytápění je řešeno otopnými tělesy, podlahovým vytápěním a vzduchotechnikou. Regulace topného výkonu kotlů i kogenerační jednotky bude probíhat pomocí ekvitermní regulační automatiky zdroje do nadstavbové regulační automatiky. Příprava teplé vody bude probíhat ve třech nepřímotopných vertikálních zásobnících o objemu 3x1000l. Vzduchotechnické zařízení řeší nucené větrání hlavních prostorů bazénů, podtlakové větrání hygienických místností, chlorovny a tech. prostor a teplovzdušné přitápění bazénové haly. Jednotky jsou vybaveny ventilátory, ZZT z odsávaného vzduchu, tepelným čerpadlem, směšováním a vodním ohřívačem přívodního vzduchu. Automatická regulace VZT jednotek pomocí nadřazeného systému MaR. V objektu navrženo letní chlazení pouze pro prostory občerstvení, přípravu jídel, fitness, UPS.
Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2-066 Průkaz ENB splňuje požadavky §6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb.
1
2. Druhy energie užívané v budově Elektrická energie Tepelná energie Hnědé uhlí Černé uhlí TTO LTO Jiné plyny Druhotná energie Ostatní obnovitelné zdroje - připojte jaké: Jiná paliva - připojte jaká:
Zemní plyn Koks Nafta Biomasa -
3. Hodnocená dílčí energetická náročnost budovy EP Vytápění (EPH) Chlazení (EPC) Mechanické větrání (vč. zvlhčování) (EPAux;Fans)
Příprava teplé vody (EPDHW ) Osvětlení (EPLight)
d) Technické údaje budovy 1. Stručný popis budovy Novostavba objektu bazénu je dvoupodlažní budova s jedním suterénním podlažím. Nosnou konstrukci tvoří železobetonové konstrukce, zastřešení je tvořeno plochou a pultovou střechou.Obvodový plášť je tvořen cihelnými izolačními broušenými cihlami zateplenými vnějším kontaktním izolačním systémem, jehož tepelnou izolaci tvoří minerální vlna tl. 240mm. Suterénní zdiovo je zatepleno extrudovaným polystyrénem tl.150mm. Střecha objektu je zateplena deskami na bázi polyisokyanurátu v tl. 220mm, spádování je tvořeno pěnovým polystyrénem EPS 150. V budově najdeme hlavní prostor rozdělený pro plavecký a zábavní bazén s vodními atrakcemi, dále dětský bazén, saunu, prostory sprch a šaten, fitness, restauraci a potřebné technické místnosti.
2. Geometrická charakteristika budovy Objem budovy V – vnější objem vytápěné budovy [m3] Celková plocha A – součet vnějších ploch ochlazovaných konstrukcí ohraničujících objem budovy [m2] Celková podlahová plocha budovy Ac [m2] Objemový faktor budovy A/V
27762 8247 5851 0,30
3. Klimatické údaje a vnitřní výpočtová teplota Klimatická oblast (dtto teplotní oblast podle ČSN 730540 - 3) Průměrná vnitřní výpočtová teplota v otopném období (provozní režim) θi (°C) Průměrná vnitřní výpočtová teplota v období chlazení (provozní režim) θi (°C)
klimatická oblast I 21,9 28,6
4. Charakteristika ochlazovaných konstrukcí budovy
Ochlazovaná konstrukce
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
Stěna 1 O1 O10 Střecha 1 Podlaha 1 Stěna 2 O2 Střecha 2 Podlaha2 S 10.1 S10.2 O.10 Stěna 3 O3 Střecha 3 Podlaha 3 Stěna 4 O4 Podlaha 9
Plocha všech konstrukcí A [m2] 484,69 227,52 9,60 879,07 725,92 419,70 272,85 884,02 993,51 268,60 129,80 9,60 33,39 22,68 171,13 158,59 117,80 19,32 34,45
Součinitel prostupu tepla U [W/(m.2K)]
Měrná ztráta konstrukce prostupem tepla HT [W/K]
0,17 0,65 0,65 0,12 0,35 0,17 0,65 0,12 0,35 0,24 0,24 0,65 0,17 0,65 0,12 0,35 0,17 0,65 2,24
82,40 147,89 6,24 105,49 152,44 71,35 177,35 106,08 208,64 64,46 31,15 6,24 5,68 14,74 20,54 33,30 20,03 12,56 46,30
Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2-066 Průkaz ENB splňuje požadavky §6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb.
2
20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40
Střecha 4 Podlaha 4.1 Podlaha 4.2 Stěna 5 O5 Podlaha 10 Střecha Podlaha 5.1 Podlaha 5.2 Stěna 6 O6 D9 Podlaha 6 Stěna 7 O7 Střecha 7 Stěna 8 Střecha 8 O8 Stěna 9.1 Stěna 9.2 Tepelné vazby
Celkem
287,29 231,49 132,50 238,21 29,70 1828,22 285,54 245,30 116,04 55,04 15,76 4,20 130,16 24,56 11,40 123,14 184,18 346,18 81,21 69,65 42,99
0,12 0,35 0,35 0,17 0,65 2,24 0,12 0,35 0,35 0,17 0,65 1,20 0,35 0,17 0,65 0,12 0,17 0,12 0,65 0,17 0,17
34,47 48,61 27,83 40,50 19,31 2457,13 34,26 51,51 24,37 9,36 10,24 5,04 27,33 4,18 7,41 14,78 31,31 41,54 52,79 11,84 7,31 pozn. nejsou li součástí U
10345,00
5. Tepelně technické vlastnosti budovy Požadavek podle § 6a Zákona
Hodnocení
Jednotka
1.Stavební konstrukce a jejich styky mají ve všech místech nejméně takový tepelný odpor, že jejich vnitřní povrchová teplota nezpůsobí kondenzaci vodní páry.
splňuje ČSN 730540-2
Rsi,N [K/W] θsi,N [°C]
2. Stavební konstrukce a jejich styky mají nejvýše požadovaný součinitel prostupu tepla a lineární a bodový činitel prostupu tepla.
splňuje ČSN 730540-2
UN [W/m2K]
3. U stavebních konstrukcí nedochází k vnitřní kondenzaci vodní páry nebo jen v množství, které neohrožuje jejich funkční způsobilost po dobu předpokládané životnosti.
splňuje ČSN 730540-2
Mc,N [kg/m2]
4. Funkční spáry vnějších výplní otvorů mají nejvýše požadovanou nízkou průvzdušnost, ostatní konstrukce a spáry obvodového pláště budovy jsou téměř vzduchotěsné, s požadovaně nízkou celkovou průvzdušností obvodového pláště.
splňuje ČSN 730540-2
iLV,N [m3/(s.m.Pa0,67)]
5. Podlahové konstrukce mají požadovaný pokles dotykové teploty zajišťovaný jejich splňuje ČSN 730540-2 tepelnou jímavostí a teplotou na vnitřním povrchu.
∆θ10,Ν [°C]
6. Místnosti (budova) mají požadovanou tepelnou stabilitu v zimním i letním období, snižující riziko jejich přílišného chladnutí a přehřívání.
splňuje ČSN 730540-2
∆θV,N (t) [°C]
7. Budova má požadovaný nízký průměrný součinitel prostupu tepla obvodového pláště Uem.
splňuje ČSN 730540-2
Uem,N [W/m2K]
Pozn. Hodnoty uvedené podle 1. - 7. uvedeny v projektové dokumentaci podle vyhlášky 499/2006 Sb., o projektové dokumentaci staveb 6. Vytápění Systém vytápění Charakteristika systému vytápění Jmenovitý tepelný výkon zdrojů tepla (systému vytápění) Převažující regulace systému vytápění Rozdělení otopných větví podle orientace budovy Údržba zdroje energie (otopné soustavy) Stanovení průměrné účinnosti zdroje tepla (systému vytápění) Stav tepelné izolace rozvodů otopné soustavy Zdroj tepla č. 1 Typ zdroje tepla Jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kW] Průměrná roční účinnost zdroje energie [%]
2 zdroje tepla, plynové kondenzační kotle a kompaktní kogenerační jednotka do 0,4 MW Ekvitermní automatická Ano Není Výpočet
Ne Pravidelná smluvní Pravidelná Měření výborný
Odhad
Kogenerační jednotka Kogenerační jednotka 115 91,0%
Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2-066 Průkaz ENB splňuje požadavky §6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb.
3
Zdroj tepla č. 2 Typ zdroje tepla Jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kW] Průměrná roční účinnost zdroje energie [%]
Plynová kotelna Plynová kotelna 192-575 95,0%
Zdroj tepla č. 3 Typ zdroje tepla Jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kW] Průměrná roční účinnost zdroje energie [%]
není zdroj tepla č.3 -
Zdroj tepla č. 4 Typ zdroje energie / jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kW] Jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kW] Průměrná roční účinnost zdroje energie [%]
není zdroj tepla č.4 -
Zdroj tepla č. 5 Typ zdroje energie / jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kW] Jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kW] Průměrná roční účinnost zdroje energie [%]
není zdroj tepla č.5 -
Zdroj tepla č. 6 Typ zdroje energie / jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kW] Jmenovitý tepelný výkon zdroje tepla [kW] Průměrná roční účinnost zdroje energie [%]
není zdroj tepla č.6 -
7. Dílčí hodnocení energetické náročnosti vytápění Bilanční 1370,6 0,0 1370,6
Dodaná energie na vytápění Qfuel,H [GJ/rok] Spotřeba pomocné energie na vytápění QAux,H [GJ/rok] Energetická náročnost vytápění EPH = Qfuel,H + QAux,H [GJ/rok] Mechanické větrání a úprava vzduchu Stav tepelné izolace VZT jednotky a rozvodů Údržba VZT systému Charakteristika regulace systému úpravy vzduchu Údržba systému vlhčení
výborný Pravidelná smluvní Není Pravidelná vlastní řídící systém je součástí jednotek + nadstavbová regulace Pravidelná smluvní Není Pravidelná
Systém VZT zařízení č. 1 Typ větracího systému Tepelný výkon [kW] Jmenovitý elektrický příkon systému větrání [kW] Převažující regulace větrání Zvlhčování vzduchu Typ zvlhčovací jednotky Jmenovitý příkon zvlhčování [kW] Použité médium pro zvlhčování
VZT 1 VZT 1 110,4 17 Ovládání snižující tok vzduchu nejméně na 40% maximální kapacity Ne Pára Voda
Systém VZT zařízení č. 2 Typ větracího systému Tepelný výkon [kW] Jmenovitý elektrický příkon systému větrání [kW] Jmenovité průtokové množství vzduchu [m3/h] Převažující regulace větrání Zvlhčování vzduchu Typ zvlhčovací jednotky Jmenovitý příkon zvlhčování [kW] Použité médium pro zvlhčování
VZT 2 VZT 2 172 32 8400,00 Ovládání snižující tok vzduchu nejméně na 40% maximální kapacity Ne Pára Voda
Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2-066 Průkaz ENB splňuje požadavky §6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb.
4
Systém VZT zařízení č. 3 Typ větracího systému Tepelný výkon [kW] Jmenovitý elektrický příkon systému větrání [kW] Převažující regulace větrání Zvlhčování vzduchu Typ zvlhčovací jednotky Jmenovitý příkon zvlhčování [kW] Použité médium pro zvlhčování
VZT 3 VZT 3 47,1 9,7 Ovládání snižující tok vzduchu nejméně na 40% maximální kapacity Ne Voda Pára
Systém VZT zařízení č. 4 Typ větracího systému Tepelný výkon [kW] Jmenovitý elektrický příkon systému větrání [kW] Převažující regulace větrání Zvlhčování vzduchu Typ zvlhčovací jednotky Jmenovitý příkon zvlhčování [kW] Použité médium pro zvlhčování
VZT 4 VZT 4 18 Ovládání snižující tok vzduchu nejméně na 40% maximální kapacity Ne Pára Voda
Systém VZT zařízení č. 5 Typ větracího systému Tepelný výkon [kW] Jmenovitý elektrický příkon systému větrání [kW] Převažující regulace větrání Zvlhčování vzduchu Typ zvlhčovací jednotky Jmenovitý příkon zvlhčování [kW] Použité médium pro zvlhčování
VZT 5 VZT 5 36,6 Všechny ostatní případy Ne Pára
Voda
Systém chlazení Charakteristika systému chlazení Charakteristika převažující regulace systému chlazení Charakteristika převažující regulace chlazeného prostoru Údržba systému chlazení Stanovení průměrné účinnosti systému chlazení Stav tepelné izolace rozvodů chladu
Není Výpočet
Chladič ve VZT jednotce časový režim regulace teploty Pravidelná smluvní Pravidelná Měření výborný
Zdroj chladu č.1 Typ zdroje chladu Jmenovitý el. příkon pohonu zdroje chladu [kW] Jmenovitý chladící výkon [kW] Účinnost výroby energie zdrojem chladu (účinnost kompresoru) EER zdroje chladu [W/W]
Kondenzační jednotka Kondenzační jednotka 5 17 55% 2,90
Zdroj chladu č.2 Typ zdroje chladu Jmenovitý el. příkon pohonu zdroje chladu [kW] Jmenovitý chladící výkon [kW] Účinnost výroby energie zdrojem chladu (účinnost kompresoru) EER zdroje chladu [W/W]
Kondenzační jednotka Kondenzační jednotka 5 17 59% 2,90
Zdroj chladu č.3 Typ zdroje chladu Jmenovitý el. příkon pohonu zdroje chladu [kW] Jmenovitý chladící výkon [kW] Účinnost výroby energie zdrojem chladu (účinnost kompresoru) EER zdroje chladu [W/W]
Kondenzační jednotka Kondenzační jednotka 7 49 0% 2,90
Zdroj chladu č.4 Typ zdroje chladu Jmenovitý el. příkon pohonu zdroje chladu [kW] Jmenovitý chladící výkon [kW] Účinnost výroby energie zdrojem chladu (účinnost kompresoru) EER zdroje chladu [W/W]
není systém chlazení č.4 -
Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2-066 Průkaz ENB splňuje požadavky §6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb.
Odhad
5
Zdroj chladu č.5 Typ zdroje chladu Jmenovitý el. příkon pohonu zdroje chladu [kW] Jmenovitý chladící výkon [kW] Účinnost výroby energie zdrojem chladu (účinnost kompresoru) EER zdroje chladu [W/W]
není systém chlazení č.5 -
Zdroj chladu č.6 Typ zdroje chladu Jmenovitý el. příkon pohonu zdroje chladu [kW] Jmenovitý chladící výkon [kW] Účinnost výroby energie zdrojem chladu (účinnost kompresoru) EER zdroje chladu [W/W]
není systém chlazení č.6 -
9. Dílčí hodnocení energetické náročnosti mechanického větrání (vč. zvlhčování) Spotřeba pomocné energie na mech. větrání QAux;Fans [GJ/rok] Dodaná energie na zvlhčování Qfuel,Hum [GJ/rok]
Bilanční 76,0 0,0
Energetická náročnost mechanického větrání (vč. zvlhčování) EPAux;Fans = QAux;Fans + Qfuel,Hum [GJ/rok]
76,0
10. Dílčí hodnocení energetické náročnosti chlazení Bilanční 53,8 0,0 53,8
Dodaná energie na chlazení Qfuel,C [GJ/rok] Spotřeba pomocné energie na chlazení QAux,C [GJ/rok] Energetická náročnost chlazení EPC = Qfuel,C + QAux,C [GJ/rok] 11. Příprava teplé vody (TV) Systém přípravy TV v budově Roční spotřeba teplé vody v budově Charakteristika přípravy teplé vody Celkový jmenovitý příkon pro ohřev teplé vody [kW] Objem zásobníku teplé vody (nebo počet a objem) [l]
Příprava teplé vody Centrální
Údržba systému přípravy teplé vody Stanovení roční účinnosti systému přípravy teplé vody Systém přípravy TV v budově č.1 Systém přípravy TV v budově č.2 Systém přípravy TV v budově č.3 Systém přípravy TV v budově č.4 Systém přípravy TV v budově č.5 Systém přípravy TV v budově č.6
Lokální Kombinovaný 3 3938 m /rok nepřímotopný zásobník 3x1000l 273 3x1000l Pravidelná smluvní Není Pravidelná Výpočet Měření Odhad TV -
12. Dílčí hodnocení energetické náročnosti přípravy teplé vody Bilanční 897,4 1,4
Dodaná energie na přípravu TV Qfuel,DHW [GJ/rok] Spotřeba pomocné energie na přípravu TV QAux,DHW [GJ/rok] Energetická náročnost přípravy TV EPDHW = Qfuel,DHW + QAux,DHW [GJ/rok]
898,8
13. Osvětlení Typ osvětlovací soustavy
zářivkové
14. Dílčí hodnocení energetické náročnosti osvětlení Dodaná elektrická energie na osvětlení a spotřebiče Qfuel,L,E [GJ/rok] Dodaná energie osvětlení Qfuel,ap,E [GJ/rok] Dodaná energie pro elektrické spotřebiče v bilanci Qfuel,ap,E [GJ/rok]
Bilanční 481,2 166,0 315,2
Poznámka: Do celkové dodané energie na osvětlení je započtena elektrické energie spotřebičů vnitřního vybavení budovy které v celkové bilanci tvoří vnitřní tepelné zisky.
15. Ukazatel celkové energetické náročnosti budovy
Energetická náročnost budovy EP [GJ/rok] Maxinální energetická náročnost referenční budovy Rrq [kWh/(m2.rok)] Minimální energetická náročnost referenční budovy Rrq [kWh/(m2.rok)] Třída energetické náročnosti hodnocené budovy Slovní vyjádření třídy energetické náročnosti hodnocené budovy Měrná spotřeba energie na celkovou podlahovou plochu [kWh/(m2.rok)]
Bilanční 2880,3 145 103 C Vyhovující 136,7
Poznámka: Do celkové dodané energie na osvětlení je započtena elektrické energie spotřebičů vnitřního vybavení budovy které v celkové bilanci tvoří vnitřní tepelné zisky.
Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2-066 Průkaz ENB splňuje požadavky §6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb.
6
e) Energetická bilance budovy pro standardní užívání 1. dodaná energie z vnější strany systémové hranice budovy stanovená bilančním hodnocením Vypočtené množství Energie skutečně Energonositel dodané energie dodaná do budovy [GJ/rok] [GJ/rok] Celkem 2880,34 -
Jednotková cena [Kč/GJ] -
2. energie vyrobená v budově Druh zdroje energie Celkem
Vypočtené množství vyrobené energie [GJ/rok] -
f) Ekologická a ekonomická proveditelnost alternativních systémů a kogenerace u nových budov s podlahovou plochou nad 1 000 m2 Místní obnovitelný zdroj energie Kogenerace Dálkové vytápění nebo chlazení Blokové vytápění nebo chlazení Tepelné čerpadlo Jiné 1. Postup a výsledky posouzení ekologické a ekonomické proveditelnosti technicky dostupných a vhodných alternativních systémů dodávek energie _
Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2-066 Průkaz ENB splňuje požadavky §6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb.
7
g) Doporučená opatření pro technicky a ekonomicky efektivní snížení energetické náročnosti budovy Úspora energie [GJ/rok] -
Popis opatření _ Úspora celkem se zahrnutím synergických vlivů
1.
Investiční náklady [tis. Kč] -
Prostá doba návratnosti -
hodnocení budovy po provedení doporučených opatření Bilanční 2880,3 C 136,7
Energetická náročnost budovy EP [GJ/rok] Třída energetické náročnosti Měrná spotřeba energie na celkovou podlahovou plochu [kWh/(m2.rok)] h) Další údaje 1. Doplňující údaje k hodnocené budově _
2. Seznam podkladů použitých k hodnocení budovy Projektová dokumentace pro stavební povolení: MLADÁ BOLESLAV - PARK ŠTĚPÁNKA - MĚSTSKÝ KRYTÝ BAZÉN Vypracované: Atelier11 Hradec Králové, Jižní 870, 500 03 Hradec Králové, listopad 2012 Zákon 406/2000Sb., Vyhl.148/2007Sb., ČSN 730540 tepelná ochrana budov
(2) Doba platnosti průkazu a identifikace zpracovatele Platnost průkazu do Průkaz vypracoval Osvědčení č.
243
sobota, listopad 26, 2022 Ing. Jindra Novotná Dne: ##################
Hranice třídy EN [kWh/(m2.rok)] od do A 0 52 B 53 102 C 103 145
Tabulka slovního vyjádření energetické náročnosti Třída energetické Slovní vyjádření energetické náročnosti budovy náročnosti budovy ##### A ##### Velmi úsporná ##### B ##### Úsporná ##### C ##### Vyhovující
D
146
194
136,75
D
136,75
Nevyhovující
E
195
245
136,75
E
136,75
Nehospodárná
F
246
297
136,75
F
136,75
Velmi nehospodárná
G
297
-
136,75
G
136,75
Mimořádně nehospodárná
Průkaz energetické náročnosti budovy je zpracován pomocí NKN v.2-066 Průkaz ENB splňuje požadavky §6a zákona č. 406/2000 Sb., ve znění pozdějších předpisů a vyhlášky č. 148/2007 Sb.
8
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
STŘECHA ŽB Atelier11HK 1219/01/0 10.9.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.020 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 3 4 5 6 Číslo
1 2 3 4 5 6
Název
D[m]
L[W/mK]
C[J/kgK]
Ro[kg/m3]
Mi[-]
Omítka vápenná Železobeton 1 Glastek Al 40 Isover EPS 150 Kingspan Therm Alkorplan 35 2
0,0200 0,2000 0,0040 0,0400 0,2200 0,0015
0,8700 1,4300 0,2100 0,0350 0,0250 0,1600
840,0 1020,0 1470,0 1270,0 1500,0 960,0
1600,0 2300,0 1200,0 25,0 30,0 1300,0
6,0 23,0 480000,0 50,0 180,0 20000,0
Kompletní název vrstvy
Interní výpočet tep. vodivosti
Omítka vápenná Železobeton 1 Glastek Al 40 Mineral Isover EPS 150S Kingspan Thermaroof Alkorplan 35 276
-------------
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.10 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :
-13.0 C 31.0 C 84.0 % 60.0 %
Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0
RHi[%]
85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0
Pi[Pa]
3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4
Te[C]
RHe[%]
-2.3 -0.5 3.3 8.1 13.1 16.4 17.7 17.1 13.4 8.6 3.3 -0.4
81.1 80.7 79.4 77.3 74.2 71.5 70.2 70.8 74.0 77.0 79.4 80.5
Pe[Pa]
409.0 472.8 614.3 834.5 1118.0 1332.9 1421.0 1379.9 1137.1 859.9 614.3 475.5
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1 1
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
8.38 m2K/W 0.117 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
0.14 / 0.17 / 0.22 / 0.32 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
1.0E+0013 m/s 937.3 13.1 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : Číslo měsíce
29.73 C 0.971
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------
Vypočtené hodnoty
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1
1.032 1.034 1.039 1.047 1.060 1.073 1.080 1.077 1.061 1.048 1.039 1.034
28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2
0.915 0.910 0.898 0.877 0.842 0.807 0.788 0.797 0.840 0.874 0.898 0.910
30.0 30.1 30.2 30.3 30.5 30.6 30.6 30.6 30.5 30.4 30.2 30.1
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:
f,Rsi
0.971 0.971 0.971 0.971 0.971 0.971 0.971 0.971 0.971 0.971 0.971 0.971
RHsi[%]
89.8 89.5 89.0 88.3 87.5 87.1 86.9 87.0 87.5 88.2 89.0 89.5
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
29.9 2694 4227
1-2
2-3
3-4
4-5
29.8 2694 4204
29.3 2688 4063
29.2 257 4044
24.4 -12.8 254 204 3046 202
5-6
e
-12.8 166 201
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo
1
Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá
0.4840
0.4840
Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]
1.706E-0011
Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.000 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.060 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -10.0 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 2
V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2011
3
VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN 730540-2 (2011) Název konstrukce:
STŘECHA ŽB
Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: Převažující návrhová vnitřní teplota TiM: Návrhová venkovní teplota Tae: Teplota na vnější straně Te: Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: Relativní vlhkost v interiéru RHi:
30,0 C 30,0 C -13,0 C -13,0 C 31,0 C 55,0 % (+5,0%)
Skladba konstrukce Číslo
1 2 3 4 5 6
Název vrstvy
d [m]
Omítka vápenná Železobeton 1 Glastek Al 40 Mineral Isover EPS 150S Kingspan Thermaroof Alkorplan 35 276
0,020 0,200 0,004 0,040 0,220 0,0015
Lambda [W/mK]
0,870 1,430 0,210 0,035 0,025 0,160
Mi [-]
6,0 23,0 480000,0 50,0 180,0 20000,0
I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN 730540-2) Požadavek: f,Rsi,N = f,Rsi,cr = 0,888 Vypočtená průměrná hodnota: f,Rsi,m = 0,971 Kritický teplotní faktor f,Rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota fRsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby.
II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,15 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,12 W/m2K U < U,N ... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše).
III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky:
1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3-6% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,059 kg/m2,rok (materiál: Alkorplan 35 276). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,059 kg/m2,rok Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 0,0000 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 0,0598 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a < Mev,a ... 2. POŽADAVEK JE SPLNĚN. Mc,a < Mc,N ... 3. POŽADAVEK JE SPLNĚN.
Teplo 2011, (c) 2011 Svoboda Software
4
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
STĚNA CIHLA BAZÉN 30+24cm Atelier11HK 1219/01/0 10.9.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Stěna 0.020 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 3 4 5 6 7 Číslo
1 2 3 4 5 6 7
Název
D[m]
L[W/mK]
C[J/kgK]
Ro[kg/m3]
Mi[-]
Keramický obkl Porotherm Univ Supertherm 30 Baumit lep. ma Isover Orsil T Baumit lep. ma Baumit silikát
0,0060 0,0100 0,3000 0,0020 0,2400 0,0030 0,0020
1,0100 0,8000 0,2600 0,8000 0,0390 0,8000 0,7000
840,0 800,0 960,0 920,0 1140,0 920,0 920,0
2000,0 1450,0 900,0 1400,0 150,0 1400,0 1800,0
200,0 14,0 8,0 18,0 1,5 18,0 40,0
Kompletní název vrstvy
Interní výpočet tep. vodivosti
Keramický obklad Porotherm Universal Supertherm 30 P+D Baumit lep. malta (HaftMörtel) Isover Orsil TF Baumit lep. malta (HaftMörtel) Baumit silikátová omítka (SilikatPutz)
---------------
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :
-13.0 C 31.0 C 84.0 % 65.0 %
Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0
RHi[%]
85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0
Pi[Pa]
3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4
Te[C]
RHe[%]
-2.3 -0.5 3.3 8.1 13.1 16.4 17.7 17.1 13.4 8.6 3.3 -0.4 5
81.1 80.7 79.4 77.3 74.2 71.5 70.2 70.8 74.0 77.0 79.4 80.5
Pe[Pa]
409.0 472.8 614.3 834.5 1118.0 1332.9 1421.0 1379.9 1137.1 859.9 614.3 475.5
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
6.36 m2K/W 0.153 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
0.17 / 0.20 / 0.25 / 0.35 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
2.3E+0010 m/s 2977.7 23.1 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : Číslo měsíce
29.34 C 0.962
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------
Vypočtené hodnoty
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1
1.032 1.034 1.039 1.047 1.060 1.073 1.080 1.077 1.061 1.048 1.039 1.034
28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2
0.915 0.910 0.898 0.877 0.842 0.807 0.788 0.797 0.840 0.874 0.898 0.910
29.7 29.8 30.0 30.1 30.3 30.5 30.5 30.5 30.3 30.2 30.0 29.8
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:
f,Rsi
0.962 0.962 0.962 0.962 0.962 0.962 0.962 0.962 0.962 0.962 0.962 0.962
RHsi[%]
91.3 91.0 90.2 89.3 88.3 87.7 87.5 87.6 88.3 89.2 90.2 90.9
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
29.6 2918 4134
1-2
2-3
3-4
4-5
29.5 2145 4126
29.5 2055 4109
22.8 508 2773
22.8 -12.7 485 253 2770 203
5-6
6-7
e
-12.8 218 202
-12.8 166 202
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo
1
Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá
0.5580
0.5580
Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]
7.672E-0008
Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.098 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 12.136 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: 6
Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá Měsíc
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
0.5580 -----------------------
0.5580 -----------------------
Maximální množství kondenzátu Mc,a:
Akt.kond./vypař. Gc [kg/m2s]
4.55E-0009 -2.70E-0008 ---------------------
Akumul.vlhkost Ma [kg/m2]
0.0122 0.0000 ---------------------
0.0122 kg/m2
Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2011
7
VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN 730540-2 (2011) Název konstrukce:
STĚNA CIHLA BAZÉN 30+24cm
Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: Převažující návrhová vnitřní teplota TiM: Návrhová venkovní teplota Tae: Teplota na vnější straně Te: Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: Relativní vlhkost v interiéru RHi:
30,0 C 30,0 C -13,0 C -13,0 C 31,0 C 60,0 % (+5,0%)
Skladba konstrukce Číslo
1 2 3 4 5 6 7
Název vrstvy
d [m]
Keramický obklad Porotherm Universal Supertherm 30 P+D Baumit lep. malta (HaftMörtel) Isover Orsil TF Baumit lep. malta (HaftMörtel) Baumit silikátová omítka (Sili
0,006 0,010 0,300 0,002 0,240 0,003 0,002
Lambda [W/mK]
1,010 0,800 0,260 0,800 0,039 0,800 0,700
Mi [-]
200,0 14,0 8,0 18,0 1,5 18,0 40,0
I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN 730540-2) Požadavek: f,Rsi,N = f,Rsi,cr = 0,918 Vypočtená průměrná hodnota: f,Rsi,m = 0,962 Kritický teplotní faktor f,Rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota fRsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby.
II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,18 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,15 W/m2K U < U,N ... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše).
III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky:
1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3-6% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,126 kg/m2,rok (materiál: Baumit lep. malta (HaftMörtel)). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,100 kg/m2,rok Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 0,0984 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 12,1365 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a < Mev,a ... 2. POŽADAVEK JE SPLNĚN. Mc,a < Mc,N ... 3. POŽADAVEK JE SPLNĚN.
Teplo 2011, (c) 2011 Svoboda Software
8
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
STĚNA CIHLA - ŠATNY Atelier11HK 1219/01/0 10.9.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Stěna 0.020 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 3 4 5 6 7 Číslo
1 2 3 4 5 6 7
Název
D[m]
L[W/mK]
C[J/kgK]
Ro[kg/m3]
Mi[-]
Keramický obkl Omítka Univers Supertherm 30 Baumit lep. ma Isover Orsil T Baumit lep. ma Baumit silikát
0,0060 0,0100 0,3000 0,0020 0,2000 0,0030 0,0020
1,0100 0,8000 0,2600 0,8000 0,0390 0,8000 0,7000
840,0 800,0 960,0 920,0 1140,0 920,0 920,0
2000,0 1450,0 900,0 1400,0 150,0 1400,0 1800,0
200,0 14,0 8,0 18,0 1,5 18,0 40,0
Kompletní název vrstvy
Interní výpočet tep. vodivosti
Keramický obklad Omítka Universal Supertherm 30 P+D Baumit lep. malta (HaftMörtel) Isover Orsil TF Baumit lep. malta (HaftMörtel) Baumit silikátová omítka (SilikatPutz)
---------------
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :
-13.0 C 23.0 C 84.0 % 65.0 %
Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0
RHi[%]
85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0
Pi[Pa]
2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6
Te[C]
RHe[%]
-2.3 -0.5 3.3 8.1 13.1 16.4 17.7 17.1 13.4 8.6 3.3 -0.4 9
81.1 80.7 79.4 77.3 74.2 71.5 70.2 70.8 74.0 77.0 79.4 80.5
Pe[Pa]
409.0 472.8 614.3 834.5 1118.0 1332.9 1421.0 1379.9 1137.1 859.9 614.3 475.5
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
5.57 m2K/W 0.174 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
0.19 / 0.22 / 0.27 / 0.37 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
2.2E+0010 m/s 1796.7 21.2 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : Číslo měsíce
21.46 C 0.957
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------
Vypočtené hodnoty
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0
1.040 1.043 1.051 1.068 1.102 1.152 1.190 1.171 1.105 1.070 1.051 1.043
20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3
0.895 0.887 0.865 0.821 0.731 0.597 0.498 0.549 0.723 0.815 0.865 0.886
21.9 22.0 22.2 22.4 22.6 22.7 22.8 22.7 22.6 22.4 22.2 22.0
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:
f,Rsi
0.957 0.957 0.957 0.957 0.957 0.957 0.957 0.957 0.957 0.957 0.957 0.957
RHsi[%]
90.8 90.3 89.4 88.3 87.2 86.5 86.2 86.3 87.1 88.2 89.4 90.3
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
21.6 1825 2584
1-2
2-3
3-4
4-5
21.6 1352 2579
21.5 1297 2569
15.2 351 1731
15.2 -12.7 337 219 1730 203
5-6
6-7
e
-12.8 198 202
-12.8 166 202
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo
1
Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá
0.5180
0.5180
Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]
2.542E-0008
Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.017 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 13.472 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: 10
Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2011
11
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
SLOUP BETON Atelier11HK 1219/01/0 10.9.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Stěna 0.020 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 3 4 5 6 7 Číslo
1 2 3 4 5 6 7
Název
D[m]
L[W/mK]
C[J/kgK]
Ro[kg/m3]
Mi[-]
Keramický obkl Porotherm Univ Železobeton 1 Baumit lep. ma Isover Orsil T Baumit lep. ma Baumit silikát
0,0060 0,0100 0,3000 0,0020 0,2400 0,0030 0,0020
1,0100 0,8000 1,4300 0,8000 0,0390 0,8000 0,7000
840,0 800,0 1020,0 920,0 1140,0 920,0 920,0
2000,0 1450,0 2300,0 1400,0 150,0 1400,0 1800,0
200,0 14,0 23,0 18,0 1,5 18,0 40,0
Kompletní název vrstvy
Interní výpočet tep. vodivosti
Keramický obklad Porotherm Universal Železobeton 1 Baumit lep. malta (HaftMörtel) Isover Orsil TF Baumit lep. malta (HaftMörtel) Baumit silikátová omítka (SilikatPutz)
---------------
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :
-13.0 C 31.0 C 84.0 % 65.0 %
Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0
RHi[%]
85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0
Pi[Pa]
3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4
Te[C]
-2.3 -0.5 3.3 8.1 13.1 16.4 17.7 17.1 13.4 8.6 3.3 -0.4 12
RHe[%]
81.1 80.7 79.4 77.3 74.2 71.5 70.2 70.8 74.0 77.0 79.4 80.5
Pe[Pa]
409.0 472.8 614.3 834.5 1118.0 1332.9 1421.0 1379.9 1137.1 859.9 614.3 475.5
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
5.63 m2K/W 0.172 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
0.19 / 0.22 / 0.27 / 0.37 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
4.7E+0010 m/s 2020.4 20.0 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : Číslo měsíce
29.14 C 0.958
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------
Vypočtené hodnoty
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1
1.032 1.034 1.039 1.047 1.060 1.073 1.080 1.077 1.061 1.048 1.039 1.034
28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2
0.915 0.910 0.898 0.877 0.842 0.807 0.788 0.797 0.840 0.874 0.898 0.910
29.6 29.7 29.8 30.0 30.2 30.4 30.4 30.4 30.3 30.1 29.8 29.7
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:
f,Rsi
0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958
RHsi[%]
92.1 91.7 90.9 89.8 88.7 88.0 87.8 87.9 88.7 89.7 90.9 91.7
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
29.4 2918 4086
1-2
2-3
3-4
4-5
29.3 2542 4077
29.2 2498 4057
27.9 333 3745
27.8 -12.7 321 208 3741 204
5-6
6-7
e
-12.7 191 203
-12.7 166 203
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo
1
Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá
0.5580
0.5580
Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]
7.232E-0009
Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.004 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 13.385 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -10.0 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: 13
Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2011
14
VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN 730540-2 (2011) Název konstrukce:
SLOUP BETON
Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: Převažující návrhová vnitřní teplota TiM: Návrhová venkovní teplota Tae: Teplota na vnější straně Te: Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: Relativní vlhkost v interiéru RHi:
30,0 C 30,0 C -13,0 C -13,0 C 31,0 C 60,0 % (+5,0%)
Skladba konstrukce Číslo
1 2 3 4 5 6 7
Název vrstvy
d [m]
Keramický obklad Porotherm Universal Železobeton 1 Baumit lep. malta (HaftMörtel) Isover Orsil TF Baumit lep. malta (HaftMörtel) Baumit silikátová omítka (Sili
0,006 0,010 0,300 0,002 0,240 0,003 0,002
Lambda [W/mK]
1,010 0,800 1,430 0,800 0,039 0,800 0,700
Mi [-]
200,0 14,0 23,0 18,0 1,5 18,0 40,0
I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN 730540-2) Požadavek: f,Rsi,N = f,Rsi,cr = 0,918 Vypočtená průměrná hodnota: f,Rsi,m = 0,958 Kritický teplotní faktor f,Rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota fRsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby.
II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,18 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,17 W/m2K U < U,N ... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše).
III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky:
1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3-6% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Limit pro max. množství kondenzátu odvozený z min. plošné hmotnosti materiálu v kondenzační zóně činí: 0,126 kg/m2,rok (materiál: Baumit lep. malta (HaftMörtel)). Dále bude použit limit pro max. množství kondenzátu: 0,100 kg/m2,rok Vypočtené hodnoty: V kci dochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. Roční množství zkondenzované vodní páry Mc,a = 0,0041 kg/m2,rok Roční množství odpařitelné vodní páry Mev,a = 13,3850 kg/m2,rok Vyhodnocení 1. požadavku musí provést projektant. Mc,a < Mev,a ... 2. POŽADAVEK JE SPLNĚN. Mc,a < Mc,N ... 3. POŽADAVEK JE SPLNĚN.
Teplo 2011, (c) 2011 Svoboda Software
15
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
ŽB STĚNA SUTERÉN Atelier11HK 1219/01/0 10.9.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Stěna 0.020 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 Číslo
1 2
Název
D[m]
L[W/mK]
C[J/kgK]
Ro[kg/m3]
Mi[-]
Železobeton 1 Extrudovaný po
0,3000 0,1500
1,4300 0,0360
1020,0 2060,0
2300,0 30,0
23,0 100,0
Kompletní název vrstvy
Interní výpočet tep. vodivosti
Železobeton 1 Extrudovaný polystyren
-----
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :
-13.0 C 15.0 C 84.0 % 55.0 %
Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
11.0 11.0 12.0 14.0 16.0 19.0 21.0 21.0 19.0 16.0 14.0 11.0
RHi[%]
99.0 99.0 99.0 97.4 87.0 74.5 67.2 66.8 73.0 86.2 99.9 99.0
Pi[Pa]
Te[C]
1298.9 1298.9 1387.8 1556.2 1581.0 1636.1 1670.3 1660.4 1603.2 1566.5 1596.1 1298.9
-2.3 -0.5 3.3 8.1 13.1 16.4 17.7 17.1 13.4 8.6 3.3 -0.4
RHe[%]
81.1 80.7 79.4 77.3 74.2 71.5 70.2 70.8 74.0 77.0 79.4 80.5
Pe[Pa]
409.0 472.8 614.3 834.5 1118.0 1332.9 1421.0 1379.9 1137.1 859.9 614.3 475.5
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
4.00 m2K/W 0.240 W/m2K 16
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
0.26 / 0.29 / 0.34 / 0.44 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
1.1E+0011 m/s 498.0 12.7 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : Číslo měsíce
13.37 C 0.942
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------
Vypočtené hodnoty
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
14.2 14.2 15.3 17.1 17.3 17.9 18.2 18.1 17.5 17.2 17.5 14.2
1.244 1.282 1.376 1.520 1.455 0.563 0.149 0.256 0.739 1.159 1.324 1.285
10.8 10.8 11.8 13.6 13.8 14.4 14.7 14.6 14.1 13.7 14.0 10.8
0.989 0.987 0.982 0.931 0.255 ---------------0.117 0.689 0.999 0.987
10.2 10.3 11.5 13.7 15.8 18.8 20.8 20.8 18.7 15.6 13.4 10.3
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:
f,Rsi
0.942 0.942 0.942 0.942 0.942 0.942 0.942 0.942 0.942 0.942 0.942 0.942
RHsi[%]
100.0 100.0 100.0 99.6 87.9 75.2 68.0 67.7 74.5 88.6 100.0 100.0
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
13.5 937 1547
1-2
e
12.2 -12.8 694 166 1424 202
Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 7.042E-0009 kg/m2s
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Měsíc levá [m] pravá
11 12 1 2 3 4 5 6 7 8
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0054 0.0054 -------
0.0054 0.0054 0.0054 0.0054 0.0054 0.0054 0.0054 -------
Akt.kond./vypař. Gc [kg/m2s]
1.69E-0007 1.00E-0007 1.42E-0007 1.02E-0007 5.61E-0008 -2.05E-0008 -3.57E-0007 -8.78E-0007 -----
Akumul.vlhkost Ma [kg/m2]
0.4380 0.7071 1.0864 1.3343 1.4845 1.4313 0.4743 0.0000 ----17
9 10
-----
-----
Maximální množství kondenzátu Mc,a:
-----
-----
1.4845 kg/m2
Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2011
18
VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ PODLE KRITÉRIÍ ČSN 730540-2 (2011) Název konstrukce:
ŽB STĚNA SUTERÉN
Rekapitulace vstupních dat Návrhová vnitřní teplota Ti: Převažující návrhová vnitřní teplota TiM: Návrhová venkovní teplota Tae: Teplota na vnější straně Te: Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai: Relativní vlhkost v interiéru RHi:
14,0 C 15,0 C -13,0 C -13,0 C 15,0 C 50,0 % (+5,0%)
Skladba konstrukce Číslo
1 2
Název vrstvy
d [m]
Železobeton 1 Extrudovaný polystyren
0,300 0,150
Lambda [W/mK]
1,430 0,036
Mi [-]
23,0 100,0
I. Požadavek na teplotní faktor (čl. 5.1 v ČSN 730540-2) Požadavek: f,Rsi,N = f,Rsi,cr = 0,797 0,942 Vypočtená průměrná hodnota: f,Rsi,m = Kritický teplotní faktor f,Rsi,cr byl stanoven pro maximální přípustnou vlhkost na vnitřním povrchu 80% (kritérium vyloučení vzniku plísní). Průměrná hodnota fRsi,m (resp. maximální hodnota při hodnocení skladby mimo tepelné mosty a vazby) není nikdy minimální hodnotou ve všech místech konstrukce. Nelze s ní proto prokazovat plnění požadavku na minimální povrchové teploty zabudované konstrukce včetně tepelných mostů a vazeb. Její převýšení nad požadavkem naznačuje pouze možnosti plnění požadavku v místě tepelného mostu či tepelné vazby.
II. Požadavek na součinitel prostupu tepla (čl. 5.2 v ČSN 730540-2) Požadavek: U,N = 0,45 W/m2K Vypočtená hodnota: U = 0,24 W/m2K U < U,N ... POŽADAVEK JE SPLNĚN. Vypočtený součinitel prostupu tepla musí zahrnovat vliv systematických tepelných mostů (např. krokví v zateplené šikmé střeše).
III. Požadavky na šíření vlhkosti konstrukcí (čl. 6.1 a 6.2 v ČSN 730540-2) Požadavky:
1. Kondenzace vodní páry nesmí ohrozit funkci konstrukce. 2. Roční množství kondenzátu musí být nižší než roční kapacita odparu. 3. Roční množství kondenzátu Mc,a musí být nižší než 0,1 kg/m2.rok, nebo 3-6% plošné hmotnosti materiálu (nižší z hodnot). Vypočtené hodnoty: V kci nedochází při venkovní návrhové teplotě ke kondenzaci. POŽADAVKY JSOU SPLNĚNY.
Teplo 2011, (c) 2011 Svoboda Software
19
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
PODLAHA 1NP bazén Atelier11HK 1219/01/0 10.9.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Strop - tepelný tok shora 0.020 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 3 4 5 6 7 Číslo
1 2 3 4 5 6 7
Název
D[m]
L[W/mK]
C[J/kgK]
Ro[kg/m3]
Mi[-]
Dlažba keramic Beton hutný 1 PE folie Rigips NeoFloo Baumit Nivello Elastodek 40 S Železobeton 1
0,0070 0,0500 0,0002 0,0800 0,0200 0,0040 0,2000
1,0100 1,2300 0,3500 0,0310 1,4000 0,2100 1,4300
840,0 1020,0 1470,0 1270,0 840,0 1470,0 1020,0
2000,0 2100,0 900,0 32,0 1550,0 1200,0 2300,0
200,0 17,0 144000,0 70,0 40,0 50000,0 23,0
Kompletní název vrstvy
Ma[kg/m2]
Interní výpočet tep. vodivosti
Dlažba keramická Beton hutný 1 PE folie Rigips NeoFloor 031 Baumit Nivello 10 Elastodek 40 Standard Dekor Železobeton 1
---------------
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.17 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :
10.0 C 31.0 C 60.0 % 65.0 %
Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0 31.0
RHi[%]
85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0
Pi[Pa]
3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4 3816.4
Te[C]
5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0
RHe[%]
100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 20
Pe[Pa]
871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 5.0 %
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
2.63 m2K/W 0.352 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
0.37 / 0.40 / 0.45 / 0.55 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
1.3E+0012 m/s 121.7 12.0 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : Číslo měsíce
29.20 C 0.914
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------
Vypočtené hodnoty
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1 32.1
1.041 1.041 1.041 1.041 1.041 1.041 1.041 1.041 1.041 1.041 1.041 1.041
28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2 28.2
0.891 0.891 0.891 0.891 0.891 0.891 0.891 0.891 0.891 0.891 0.891 0.891
28.8 28.8 28.8 28.8 28.8 28.8 28.8 28.8 28.8 28.8 28.8 28.8
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:
f,Rsi
0.914 0.914 0.914 0.914 0.914 0.914 0.914 0.914 0.914 0.914 0.914 0.914
RHsi[%]
96.6 96.6 96.6 96.6 96.6 96.6 96.6 96.6 96.6 96.6 96.6 96.6
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
29.3 2918 4074
1-2
2-3
3-4
4-5
5-6
6-7
29.3 2906 4063
29.0 2898 3998
29.0 2639 3998
11.4 2588 1352
11.4 2581 1343
11.2 778 1331
e
10.3 736 1250
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo
1
Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá
0.1372
0.1572
Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]
7.957E-0009
Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.078 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.001 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 25.0 C. Pozn.: Vypočtená celoroční bilance má pouze informativní charakter, protože výchozí vnější teplota nebyla zadána v rozmezí od -10 do -21 C. Uvedený výsledek byl vypočten za předpokladu, že se konstrukce nachází 21
v teplotní oblasti -15 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Měsíc levá [m] pravá
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1
0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372
0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572
Maximální množství kondenzátu Mc,a:
Akt.kond./vypař. Gc [kg/m2s]
1.53E-0008 1.53E-0008 1.53E-0008 1.53E-0008 1.53E-0008 1.53E-0008 1.53E-0008 1.53E-0008 1.53E-0008 1.53E-0008 1.53E-0008 1.53E-0008
Akumul.vlhkost Ma [kg/m2]
0.0371 0.0782 0.1179 0.1590 0.1987 0.2398 0.2809 0.3206 0.3617 0.4014 0.4425 0.4836
0.4836 kg/m2
Na konci modelového roku je zóna stále vlhká (tj. Mc,a > Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2011
22
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
PODLAHA 1NP šatny Atelier11HK 1219/01/0 10.9.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Strop - tepelný tok shora 0.020 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 3 4 5 6 7 Číslo
1 2 3 4 5 6 7
Název
D[m]
L[W/mK]
C[J/kgK]
Ro[kg/m3]
Mi[-]
Dlažba keramic Beton hutný 1 PE folie Rigips NeoFloo Baumit Nivello Elastodek 40 S Železobeton 1
0,0070 0,0500 0,0002 0,0800 0,0200 0,0040 0,2000
1,0100 1,2300 0,3500 0,0310 1,4000 0,2100 1,4300
840,0 1020,0 1470,0 1270,0 840,0 1470,0 1020,0
2000,0 2100,0 900,0 32,0 1550,0 1200,0 2300,0
200,0 17,0 144000,0 70,0 40,0 50000,0 23,0
Kompletní název vrstvy
Ma[kg/m2]
Interní výpočet tep. vodivosti
Dlažba keramická Beton hutný 1 PE folie Rigips NeoFloor 031 Baumit Nivello 10 Elastodek 40 Standard Dekor Železobeton 1
---------------
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.17 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :
5.0 C 23.0 C 100.0 % 65.0 %
Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0
RHi[%]
85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0
Pi[Pa]
2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6
Te[C]
5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0
RHe[%]
100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 23
Pe[Pa]
871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 5.0 %
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
2.63 m2K/W 0.352 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
0.37 / 0.40 / 0.45 / 0.55 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
1.3E+0012 m/s 121.7 12.0 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : Číslo měsíce
21.46 C 0.914
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------
Vypočtené hodnoty
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0
1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056
20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3
0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852
21.5 21.5 21.5 21.5 21.5 21.5 21.5 21.5 21.5 21.5 21.5 21.5
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:
f,Rsi
0.914 0.914 0.914 0.914 0.914 0.914 0.914 0.914 0.914 0.914 0.914 0.914
RHsi[%]
93.4 93.4 93.4 93.4 93.4 93.4 93.4 93.4 93.4 93.4 93.4 93.4
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
21.5 1825 2570
1-2
2-3
3-4
4-5
5-6
6-7
e
21.5 1820 2564
21.3 1816 2527
21.3 1703 2526
6.2 1681 950
6.2 1678 945
6.0 890 938
5.2 872 886
Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo
1
Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá
0.1372
0.1572
Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]
4.702E-0009
Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.039 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.019 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 15.0 C. Pozn.: Vypočtená celoroční bilance má pouze informativní charakter, protože výchozí vnější teplota nebyla zadána v rozmezí od -10 do -21 C. Uvedený výsledek byl vypočten za předpokladu, že se konstrukce nachází 24
v teplotní oblasti -15 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Měsíc levá [m] pravá
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1
0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372 0.1372
0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572 0.1572
Maximální množství kondenzátu Mc,a:
Akt.kond./vypař. Gc [kg/m2s]
7.77E-0009 7.77E-0009 7.77E-0009 7.77E-0009 7.77E-0009 7.77E-0009 7.77E-0009 7.77E-0009 7.77E-0009 7.77E-0009 7.77E-0009 7.77E-0009
Akumul.vlhkost Ma [kg/m2]
0.0188 0.0396 0.0597 0.0805 0.1007 0.1215 0.1423 0.1624 0.1832 0.2033 0.2241 0.2449
0.2449 kg/m2
Na konci modelového roku je zóna stále vlhká (tj. Mc,a > Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2011
25
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
PODLAHA 2NP Atelier11HK 1219/01/0 10.9.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Strop - tepelný tok shora 0.020 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 3 4 5 Číslo
1 2 3 4 5
Název
D[m]
L[W/mK]
C[J/kgK]
Ro[kg/m3]
Mi[-]
Dlažba keramic Beton hutný 1 PE folie Isover EPS 100 Železobeton 1
0,0070 0,0500 0,0002 0,0400 0,2000
1,0100 1,2300 0,3500 0,0370 1,4300
840,0 1020,0 1470,0 1270,0 1020,0
2000,0 2100,0 900,0 21,0 2300,0
200,0 17,0 144000,0 50,0 23,0
Kompletní název vrstvy
Interní výpočet tep. vodivosti
Dlažba keramická Beton hutný 1 PE folie Isover EPS 100Z Železobeton 1
-----------
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.17 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :
5.0 C 23.0 C 100.0 % 65.0 %
Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0
RHi[%]
85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0
Pi[Pa]
2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6
Te[C]
5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0
RHe[%]
100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0
Pe[Pa]
871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1
26
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
1.23 m2K/W 0.696 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
0.72 / 0.75 / 0.80 / 0.90 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
2.0E+0011 m/s 47.4 10.9 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : Číslo měsíce
20.03 C 0.835
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------
Vypočtené hodnoty
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0
1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056
20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3
0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852
20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:
f,Rsi
0.835 0.835 0.835 0.835 0.835 0.835 0.835 0.835 0.835 0.835 0.835 0.835
RHsi[%]
100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
20.1 1825 2353
1-2
2-3
3-4
4-5
e
20.0 1790 2342
19.6 1768 2275
19.6 1039 2274
7.1 988 1007
5.5 872 900
Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 5.064E-0009 kg/m2s
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Měsíc levá [m] pravá
2 3 4 5
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
Akt.kond./vypař. Gc [kg/m2s]
9.21E-0008 9.21E-0008 9.21E-0008 9.21E-0008
Akumul.vlhkost Ma [kg/m2]
0.2229 0.4696 0.7084 0.9551 27
6 7 8 9 10 11 12 1
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
Maximální množství kondenzátu Mc,a:
9.21E-0008 9.21E-0008 9.21E-0008 9.21E-0008 9.21E-0008 9.21E-0008 9.21E-0008 9.21E-0008
1.1939 1.4406 1.6873 1.9261 2.1728 2.4116 2.6583 2.9051
2.9051 kg/m2
Na konci modelového roku je zóna stále vlhká (tj. Mc,a > Mev,a). Kondenzační zóna č. 2 Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá Měsíc
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1
0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972
0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972 0.0972
Maximální množství kondenzátu Mc,a:
Akt.kond./vypař. Gc [kg/m2s]
2.29E-0009 2.29E-0009 2.29E-0009 2.29E-0009 2.29E-0009 2.29E-0009 2.29E-0009 2.29E-0009 2.29E-0009 2.29E-0009 2.29E-0009 2.29E-0009
Akumul.vlhkost Ma [kg/m2]
0.0055 0.0117 0.0176 0.0238 0.0297 0.0358 0.0420 0.0479 0.0541 0.0600 0.0661 0.0723
0.0723 kg/m2
Na konci modelového roku je zóna stále vlhká (tj. Mc,a > Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2011
28
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011
Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
PODLAHA SUTERÉN Atelier11HK 1219/01/0 10.9.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Strop - tepelný tok shora 0.020 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 3 Číslo
1 2 3
Název
D[m]
L[W/mK]
C[J/kgK]
Ro[kg/m3]
Mi[-]
Beton hutný 1 Elastodek 40 S Železobeton 1
0,1000 0,0040 0,2000
1,2300 0,2100 1,4300
1020,0 1470,0 1020,0
2100,0 1200,0 2300,0
17,0 50000,0 23,0
Kompletní název vrstvy
Interní výpočet tep. vodivosti
Beton hutný 1 Elastodek 40 Standard Dekor Železobeton 1
-------
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.17 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :
5.0 C 23.0 C 100.0 % 65.0 %
Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0 23.0
RHi[%]
85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0 85.0
Pi[Pa]
2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6 2386.6
Te[C]
5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0
RHe[%]
100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0
Pe[Pa]
871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9 871.9
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: 29
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000 0.0000
Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
0.24 m2K/W 2.241 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
2.26 / 2.29 / 2.34 / 2.44 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
1.1E+0012 m/s 10.9 9.6 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : Číslo měsíce
14.45 C 0.525
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------
Vypočtené hodnoty
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0 24.0
1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056 1.056
20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3 20.3
0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852 0.852
14.4 14.4 14.4 14.4 14.4 14.4 14.4 14.4 14.4 14.4 14.4 14.4
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:
f,Rsi
0.525 0.525 0.525 0.525 0.525 0.525 0.525 0.525 0.525 0.525 0.525 0.525
RHsi[%]
100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0 100.0
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
14.5 1825 1652
1-2
2-3
e
11.8 1817 1379
11.1 893 1321
6.4 872 958
Při venkovní návrhové teplotě dochází k povrchové kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo
1
Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá
0.0000
0.1000
Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]
1.097E-0005
Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 20.159 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 0.528 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 15.0 C. Pozn.: Vypočtená celoroční bilance má pouze informativní charakter, protože výchozí vnější teplota nebyla zadána v rozmezí od -10 do -21 C. Uvedený výsledek byl vypočten za předpokladu, že se konstrukce nachází v teplotní oblasti -15 C.
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. 30
Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Měsíc levá [m] pravá
2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 1
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
0.1000 0.1000 0.1000 0.1000 0.1000 0.1000 0.1000 0.1000 0.1000 0.1000 0.1000 0.1000
Maximální množství kondenzátu Mc,a:
Akt.kond./vypař. Gc [kg/m2s]
1.09E-0005 1.09E-0005 1.09E-0005 1.09E-0005 1.09E-0005 1.09E-0005 1.09E-0005 1.09E-0005 1.09E-0005 1.09E-0005 1.09E-0005 1.09E-0005
Akumul.vlhkost Ma [kg/m2]
26.5585 55.9625 84.4181 113.8221 142.2776 171.6817 201.0857 229.5412 258.9453 287.4008 316.8048 346.2089
346.2089 kg/m2
Na konci modelového roku je zóna stále vlhká (tj. Mc,a > Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2011
31
ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011 Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :
STROP NAD VENK. PROSTOREM Atelier11HK 1219/01/0 10.9.2012
KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :
Strop - tepelný tok shora 0.020 W/m2K
Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo
1 2 3 4 5 6 7 Číslo
1 2 3 4 5 6 7
Název
D[m]
L[W/mK]
C[J/kgK]
Ro[kg/m3]
Mi[-]
Dlažba keramic Beton hutný 1 PE folie Isover EPS 100 Železobeton 1 Isover Orsil T Lepící malta E
0,0070 0,0500 0,0002 0,0400 0,2000 0,2200 0,0030
1,0100 1,2300 0,3500 0,0370 1,4300 0,0390 0,7000
840,0 1020,0 1470,0 1270,0 1020,0 1140,0 840,0
2000,0 2100,0 900,0 21,0 2300,0 150,0 1300,0
200,0 17,0 144000,0 50,0 23,0 1,5 40,0
Kompletní název vrstvy
Interní výpočet tep. vodivosti
Dlažba keramická Beton hutný 1 PE folie Isover EPS 100Z Železobeton 1 Isover Orsil TF Lepící malta ETICS - plnoplošná
---------------
Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :
0.17 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W
Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :
-13.0 C 20.0 C 84.0 % 55.0 %
Měsíc
Délka[dny]
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31
Tai[C]
16.0 16.0 16.0 17.0 19.0 20.0 21.0 21.0 20.0 19.0 17.0 16.0
RHi[%]
55.0 55.0 55.0 55.0 55.0 55.0 55.0 55.0 55.0 55.0 55.0 55.0
Pi[Pa]
999.5 999.5 999.5 1065.2 1207.9 1285.3 1367.1 1367.1 1285.3 1207.9 1065.2 999.5
Te[C]
-2.3 -0.5 3.3 8.1 13.1 16.4 17.7 17.1 13.4 8.6 3.3 -0.4
RHe[%]
81.1 80.7 79.4 77.3 74.2 71.5 70.2 70.8 74.0 77.0 79.4 80.5
Pe[Pa]
409.0 472.8 614.3 834.5 1118.0 1332.9 1421.0 1379.9 1137.1 859.9 614.3 475.5
Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. 32
Ma[kg/m2]
0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
Počet hodnocených let :
1
TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :
6.03 m2K/W 0.160 W/m2K
Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :
0.18 / 0.21 / 0.26 / 0.36 W/m2K
Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.
Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :
2.0E+0011 m/s 6353.1 20.4 h
Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p : Číslo měsíce
18.69 C 0.960
Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------
Vypočtené hodnoty
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi,m[C]
f,Rsi,m
Tsi[C]
10.3 10.3 10.3 11.2 13.1 14.1 15.0 15.0 14.1 13.1 11.2 10.3
0.687 0.653 0.549 0.351 0.005 ---------------0.104 0.436 0.578 0.650
7.0 7.0 7.0 7.9 9.8 10.7 11.6 11.6 10.7 9.8 7.9 7.0
0.507 0.453 0.289 ------------------------------0.112 0.336 0.450
15.3 15.3 15.5 16.6 18.8 19.9 20.9 20.8 19.7 18.6 16.5 15.4
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:
f,Rsi
0.960 0.960 0.960 0.960 0.960 0.960 0.960 0.960 0.960 0.960 0.960 0.960
RHsi[%]
57.6 57.3 56.8 56.2 55.8 55.5 55.4 55.5 55.9 56.4 56.9 57.3
RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.
Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:
tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:
i
18.9 1285 2176
1-2
2-3
3-4
4-5
5-6
18.8 1244 2172
18.6 1219 2147
18.6 373 2147
13.7 315 1565
13.0 -12.8 180 170 1501 202
6-7
e
-12.8 166 201
Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 5.874E-0009 kg/m2s
Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.
STOP, Teplo 2011 33