PERENCANAAN STRUKTUR JETTY DAN PERKERASAN TERMINAL MULTIPURPOSE DI MOROKREMBANGAN, SURABAYA
Latar Belakang
7 6 5 4 3 2 1 0
PRODUKSI RIIL
2035
2030
2025
2020
2015
2010
2005
2000
1995
1990
1985
1980
JICA 2007
1975
Pelabuhan Tanjung Perak akan mencapai kapasitas maksimumnya (2.545.400 TEU) pada tahun 2011. Diprediksikan akan terjadi overflow sebesar 68.600 TEU pada tahun 2012. Volume Peti Kemas [Juta TEU]
Tahun
Sumber: The Study for development of the greater Surabaya Metropolitan Ports in the Rebublic of Indonesia, Final Report 2007 (JICA).
Kesimpulan → dibutuhkan terminal petikemas baru di Surabaya.
Lokasi Study
Sedikit fakta tentang lokasi: Strategis, baik dari arah darat maupun arah laut. Kedalaman perairan untuk reklamasi relatif dangkal. Kekuatan arus relatif rendah.
Batasan Masalah
Data-data yang digunakan dalam analisa adalah data-data sekunder. Layout yang digunakan adalah layout yang diusulkan oleh PT. Sarana Mitra Global Nusantara dan evaluasi yang dilakukan hanya pada layout dermaganya saja. Dalam penyusunan Tugas Akhir ini, trestel dianggap sudah jadi.
Lingkup Tugas Akhir
Evaluasi layout daratan Perencanaan detail struktur jetty (fender dan boulder, pelat, balok, poer, dan tiang pancang) Perhitungan precast untuk jetty Perencanaan perkerasan dengan British Standard Membuat metode pelaksanaan Menghitung anggaran biaya.
Metodologi Pendahuluan
Study Literatur
Pengumpulan dan Analisis Data
Kriteria Desain
Evaluasi Layout
Mempelajari latar belakang dan permasalahan yang ada di lokasi proyek. Mempelajari dasar teori, konsep dan perumusan yang akan dipakai dalam perencanaan. •Data bathymetri dan topografi •Data arus dan pasang surut •Data angin dan gelombang •Data tanah •Peraturan yang digunakan •Kualitas bahan dan material •Kriteria kapal rencana •Pembebanan •Perhitungan fender dan boulder •Panjang dermaga •Lebar dermaga •Kedalaman Perairan
Perencanaan Struktur Dermaga
•Perhitungan pelat (klasik dan precast) •Perhitungan balok (klasik dan precast) •Perhitungan poer (klasik dan precast) •Perhitungan pondasi tiang pancang baja.
Perencanaan Perkerasan
Merencanakan perkerasan untuk concrete paving block dengan mengacu kepada British Standart.
Analisa Biaya
•Harga material dan upah •Analisa harga satuan •Rencana Anggaran Biaya
Metode Pelaksanaan
Kesimpulan
•Persiapan lahan •Pekerjaan struktur jetty •Pekerjaan perkerasan Kesimpulan hasil perencanaan
Peta Bathymetri
(Sumber: KA Andal Pembangunan Terminal Multipurpose dan Depo Kontainer PT. Sarana Mitra Global Nusantara)
Data Arus
(Sumber: KA Andal Pembangunan Terminal Multipurpose dan Depo Kontainer PT. Sarana Mitra Global Nusantara)
Data Pasang Surut
Tidal range = 2,6 m
(Sumber: KA Andal Pembangunan Terminal Multipurpose dan Depo Kontainer PT. Sarana Mitra Global Nusantara)
Data Tanah
Data tanah yang dipergunakan diperoleh dari pekerjaan soil investigasi yang dilakukan pada Desember 2009 di perairan Morokrembangan. Dari hasil bor dan SPT yang dilakukan, diketahui bahwa lapisan tanah di lokasi dermaga sampai kedalaman 100 meter didominasi oleh tanah lanau berlempung (Clayey Silt). Nilai SPT rata-rata lapisan tanah di Teluk Lamong kurang dari 40.
Tabel SPT data tanah
Kapal Rencana
DWT Loa Draft Height Width
: : : : :
35.000 211 m -10,5m 57,91 m 32,1 m
Kualitas Material
MUTU BAJA Kuat leleh (fyU32) = 320 MPa dan (fyU39) = 390 MPa Tegangan tarik baja untuk pembebanan tetap, σa-U32 = 1850 kg/cm2 dan σa-U39 = 2250 kg/cm2 Tegangan tarik atau tekan baja rencana, σ’au-U32 = 2780 kg/cm2 dan σ’au-U39 = 3390 kg/cm2 Modulus elastisitas diambil sebesar 2 × 105 Mpa Ukuran baja tulangan yang digunakan adalah D16 – D32
Evaluasi Layout
Panjang dermaga desain = 500 m. Evaluasi: Lp = n.Loa + (n-1) 15 +50 = 2x211 + 15 + 50 = 487 m < 500 m → OK
Lebar dermaga desain= 50m. Evaluasi:
Kebutuhan lebar dermaga = 2+16+20+10+2 = 50 m. Maka lebar rencana dermaga sebesar 50 m sudah memenuhi kebutuhan.
Elevasi desain= +5 mLWS. Evaluasi: El = beda pasang surut + (1m – 1,5 m ) = 2,60 + 1,5 m = 4,10 m
Sehingga elevasi rencana dermaga sebesar +5,00 m sudah memenuhi kebutuhan.
Kebutuhan kedalaman Kedalaman = 1,1 draft kapal = 1,1 x 10,5 = 12 m
Kondisi eksisting kedalaman di muka dermaga adalah 5m di sisi Timur dan 9m di sisi Barat. Oleh karena itu diperlukan pengerukan untuk menyesuaikan kebutuhan kedalaman dermaga.
Desain Dimensi Struktur
Berikut ini adalah disain dimensi struktur dermaga : Panjang dermaga : 500 m (2 blok @ 250 m) Lebar dermaga : 50 m Tebal Pelat : 40 cm Balok Melintang : 80 x 120 cm Balok Memanjang : 80 x 120 cm Balok Crane : 120 x 150 cm Balok Fender : 80 x 120 cm Poer tunggal : 175 x 175 x 120 cm Poer ganda : 175 x 300 x 120 cm Tiang pancang, diameter : 1,016 m tebal : 19 mm
Pembagian Blok
Layout Pembalokan
Pembebanan
Beban Vertikal 1. Berat sendiri (qd) Berat pelat = 0,4 x 2,9 Berat Finishing(5 cm) = 0,05 x 2,9 Total qd 2. Beba hidup merata Keadaan normal: Beban pangkalan Beban air hujan (5cm) = 0,05 x 1 t/m3 Total beban hidup untuk keadaan normal Keadaan saat gempa: Beban pangkalan = 50%x 5,0 t/m2
= 1,16 t/m2 = 0,145 t/m2 = 1,305 t/m2
= 5,0 t/m2 = 0,05 t/m2 = 5,05 t/m2 = 2,5 t/m2
3. Beban terpusat: -Petikemas
-Truk Kontainer
Petikemas tampak samping
-Container Crane
Beban Horizontal 1. Beban tumbukan kapal
Ef = 22,35 ton-m Fender Karet Super Arch tipe SA-800H dengan data-data sebagai berikut : Defleksi = 45 % (R3) Energi = 30 ton-m (> Ef = 22,35 ton-m) Reaksi = 113 Ton (sebagai gaya horizontal) Panjang = 2,5 meter Berat = 2170 kg Tipe Baut = W 2 ½ in (8 buah) Fender dipasang pada setiap portal dermaga.
2. Beban tarikan kapal →bobot kapal, angin dan arus - Gaya tarik boulder (Pa) = 150 ton Dalam kondisi kritis diambil α = 45°
H = 106, 07 ton - akibat arus
Pc = 5,3 ton - akibat angin
Pw = 82,08 ton
Jumlah gaya tarik akibat arus dan angin = 5,3 t + 82,08t = 87,38 ton Setelah dibandingkan dengan gaya tarik berdasarkan bobot kapal, maka untuk perencanaan dipilih gaya tarik kapal 106,07 ton . Berdasarkan besar gaya tarik kapal, maka dipilihlah boulder Type BR-150 dengan spesifikasi berikut: -Kapasitas tarik : 150 ton -Dimensi: A = 600 mm B = 1000 mm C = 810 mm D = 750 mm E = 381 mm F = 710 mm G = 306 mm H = 100 mm Boulder dipasang setiap jarak 18 m (jarak 3 portal).
3. Beban Gempa Beban gempa dihitung berdasarkan respon spektrum dinamis. Berikut adalah grafik respon spektrum gempa untuk wilayah gempa 2.
Gambar Beban-beban horizontal
Kombinasi Pembebanan
DL + LL DL + LL + Fender DL + LL + Boulder DL + Truck + PK DL + CC + Truck DL + CC + Truck + PK DL + 0,5 LL + Gempa X + 0,3 Gempa Y DL + 0.5 LL + Gempa Y + 0,3 Gempa X
Analisis dengan SAP 2000
Output SAP Pa nja ng
Li nta ng
Tors i
(kgf-m)
(kgf)
(kgf-m)
Fra me
Me l i nta ng
2236
8
tumpua n
-194435
8
180
8
l a pa nga n 133840.5
3
9
8
tump.i
105996
3
30
8
tump.j
-93821
2
Me ma nja ng
Cra ne
Fe nde r
(m)
Pos i s i
Mome n
Ba l ok
-9230.7
Combo
17
8
tumpua n
2236
6
tumpua n
-194435
8
180
6
l a pa nga n 133840.5
3
9
6
tump.i
105996
3
30
6
tump.j
-93821
2
17
6
tumpua n
1100
6
tumpua n
-155969
7
2297
6
l a pa nga n 142056.7
7
1100
6
tump.i
-116732
5
1100
6
tump.j
112320.4
5
35
6
tumpua n
45
2
tumpua n
44
2
tump.i
-1607.9
4
573
2
tump.j
-35005.3
2
574
2
tumpua n
9230.67
16077.5 -48136.1
1
1
3 2
-2020.1
7
Penulangan Pelat Type Pel a t
Φ
Ket
100n A perl u Di pa s a ng As pa s a ng ω cm2 mm2 mm2
Ml x 9107.478 3.415
1.825
OK
9.699 17.569
D 16 - 80
1810.287
1.4 Two Wa y Sl a b
-Mtx 9107.478 3.415
1.825
OK
9.699 17.569
D 16 - 80
1810.287
Ml y 6529.890
3.83
2.105
OK
7.646 13.151
D 16 - 80
1408.001
-Mty 6529.890
3.83
2.105
OK
7.646 13.151
D 16 - 80
1408.001
Ml x 7904.603 3.666
1.994
OK
8.375 15.171
D 16 - 80
1609.144
1.2 Two Wa y Sl a b
-Mtx 7904.603 3.666
1.994
OK
8.375 15.171
D 16 - 80
1609.144
Ml y 6529.890
3.83
2.534
OK
7.646 13.151
D 16 - 80
1408.001
-Mty 6529.890
3.83
2.534
OK
7.646 13.151
D 16 - 80
1408.001
Ml x 7904.603 3.666
1.994
OK
8.375 15.171
D 16 - 80
1609.144
1.2 Two Wa y Sl a b
-Mtx 7904.603 3.666
1.994
OK
8.375 15.171
D 16 - 80
1609.144
Ml y 6529.890
3.83
2.534
OK
7.646 13.151
D 16 - 80
1408.001
-Mty 6529.890
3.83
2.534
OK
7.646 13.151
D 16 - 80
1408.001
Mlx 9107.478 3.415
1.825
OK
9.699
17.569
D 16 - 80
1810.287
1.825
OK
9.699
17.569
D 16 - 80
1810.287
2.534
OK
7.646
13.151
D 16 - 80
1408.001
5.2
-Mtx 9107.478 3.415 1.4 Two Way 7.2 Mly 6529.890 3.83 Slab 7.2 -Mty 6529.890 3.83
2.534
OK
7.646
13.151
D 16 - 80
1408.001
1.5
5.2
Mlx 8422.611 3.551
1.915
OK
8.954
16.220
D 16 - 60
1810.287
1.5
5.2
3.27
1.725
OK
10.64
19.274
D 16 - 50
2011.43
4.076
D 16 - 30
1005.715
4.076
D 16 - 50
603.429
lx
ly
l y/l x
5.2 7.1 A
5.2 7.1 5.2 7.1 5.2 7.1 5.2 6.1
B
5.2 6.1 5.2 6.1 5.2 6.1 5.2 6.2
C
5.2 6.2 5.2 6.2 5.2 6.2
D
E
F
5.2
7.2
5.2
7.2
5.2
Momen Pel a t
1.5
-Mtx 9933.110 3.5 5.2 One Way Mly 3479.343 Slab 5.2 -Mty 1999.820
1.6
5.2
1.6
5.2
1.5
1.6 1.6
Ca
Mlx 8081.814 3.626
1.967
OK
8.565
15.515
D 16 - 65
1609.144
-Mtx 9566.690 3.332 3.3 One Way 5.2 Mly 3461.432 Slab 5.2 -Mty 2054.450
1.755
OK
10.27
18.603
D 16 - 50
2011.43
4.076
D 16 - 50
603.429
4.076
D 16 - 50
603.429
Penulangan Balok Dimensi Balok
Melint ang
T umpuan
Lapangan
h
T arik
T ekan
T arik
T ekan
T ump
(cm)
(cm)
(mm2)
(mm2)
(mm2)
(mm2)
(mm2) (mm2)
80
120
12861.44 5629,73
7234.6
3215.4
16
7
9
4
D-32
D-32
D-32
D-32
N T ul Memanjang
80
120
12861.44 5629,73
7234.6
3216,99
16
7
9
4
D-32
D-32
D-32
D-32
11259
4825.5
6434
3217
8
2
5
4
D-32
D-32
D-32
D-32
4561.6
1900.6
4561.6
1900.6
12
5
12
5
D-22
D-22
D-22
D-22
9498.5
1899.7
9498.5
1899.7
12
5
12
5
D-32
D-22
D-32
D-22
N T ul Crane
120
150
N T ul Fender
80
120
N T ul P lank Fender
Geser
b
200
100
N T ul
Lap
D-22
D-22
100
150
D-22
D-22
100
150
D-22
D-22
100
200
D-22
D-22
100
100
D-22
D-22
120
120
Penulangan Poer Dimensi Balok
T umpuan
Lapangan
b
h
T arik
T ekan
T arik
T ekan
(cm)
(cm)
(mm2)
(mm2)
(mm2)
(mm2)
Poer T unggal 175
120
16689
16689
7234.6
7234.6
34
34
34
34
D-22
D-22
D-32
D-32
12169
12169
12169
N T ul Poer Ganda
170
300
12169
32
32
32
32
D-22
D-22
D-22
D-22
N T ul
Perhitungan Pelat Precast Type Pe l a t
A
lx
ly
l oka s i
D pa s a ng
As Pa s a ng
6
8
-Mtx
D16-80
1810.287
6
8
Ml x
D16-80
1810.287
6
8
-Mty
D16-80
1408.001
6
8
Ml y
D16-80
1408.001
1. Kemampuan angkat crane → (10 ton) Berat satu segmen pelat = 5,36 x 7,16 x 0,2 x 2900 = 22,26 ton > 10 ton. Agar elemen pelat dapat diangkut oleh crane : pelat dibagi menjadi 8 segmen @ 1 x 5,36 m. Berat 1 elemen pelat: 5,36 X 1 X 0.2 X 2900 = 3,108 ton 3,108 ton < 10 ton (OK)
Kontrol momen vs Tulangan terpasang
Pada saat penumpukan (umur 7 hari) Diperoleh momen (M) terbesar ditumpuan: - 2082,89 kgm. Tegangan yg bekerja akibat (M): ²
²
²
²
²
σa
= 3256,15 kg.m > 2082,89 kg.m (OK)
2082896 M A ζ h = 1810,287 x 0,831 x 117
= 11,83 kg/mm2 = 1183 kg/cm2 < 1850 kg/cm2 (OK)
Momen kerja maksimum: Mmax = A σ a ζ h = 18,1028 x 1850 x 0,831 x 11,7
=
σ 'b
1183 σa = n φ = 17,5 x 0,968
= 69,83 kg/cm2 < 75,07 kg/cm2 (OK)
Pada saat pengangkatan
My = -My = 178,295 kg.m Kontrol tulangan precast Tegangan yg bekerja akibat M:
σa
Mmax = A σ a
M 178,295 = = 1810,287 x 0,831 x 117 Aζ h
= 101,29
σ 'b
Momen kerja maksimum:
σa = nφ =
kg/cm2
< 1850
kg/cm2
(OK)
101,29 17,5 x 0,968
= 6,01 kg/cm2 < 75,07 kg/cm2 (OK)
ζh
= 18,1028 x 1850 x 0,831 x 11,7 = 3256,15 kg.m > 178,295 kg.m (OK)
Pada saat menahan beton basah (umur 14 hari) M
= 1/8 q L2 + ¼ P L = 1/8 x 1160 x 5,362 + ¼ x 100 x 5,36 = 4012,496 kg.m
536cm
Tegangan yang bekerja akibat M:
σa
M = Aζ h
σ 'b
σ
a
= nφ
= 1160,6 kg/cm2 < 1850 kg/cm2 (OK)
= 85,133 kg/cm2 < 101,64 kg/cm2 OK)
Momen kerja maksimum: M maks = A σ a ζ h = 18,1028 x 1850 x 0,817 x 11,7 = 4290,13 kg.m > 4012,496 kg.m (OK)
Prosedur perencanaan precast untuk elemen-elemen struktur dermaga yang lain, sama dengan prosedur pada precast pelat.
Perencanaan Tiang Pancang Type Tiang
Tegak
Miring
Defleksi Tiang
Combo
Frame
P V2 V3
8 7 8
57 57 5
-273359.800 9064.800 8824.600
M2
8
5
102802.760
kg.m
M3
7
514
-100620.360
kg.m
P(tekan) P(tarik) V2 V3 M2
8 8 8 7 7
517 43 6 60 517
-238195.200 70360.500 -6703.900 -8966.100 -99891.700
kg kg kg kg kg.m
M3 U1 U2
8 7 8
6 1 1
-103934.860 1.712 1.616
kg.m mm mm
Type Beban
Beban Rencana
kg kg kg
Kebutuhan Kedalaman Pondasi Daya Dukung Pondasi di B-4 Qad (ton)
0
200
400
600
800
1,000
0 10 20 Depth (m)
30 40 50 60 70 80 90 100 Qad tekan
P tiang tegak
Kedalaman yg dibutuhkan: Tiang tegak : 42 m Tiang miring : 60 m
P tiang miring
Qs
Defleksi Maksimum
Tipe
Frame/joint
Comb
Def
Def
KET maks
u1 (mm)
1
Comb 2
u2 (mm)
1
Comb 3
u3 (mm)
14
Comb 2
1.712
4
OK!!!
1.616
4
OK!!!
2.368
4
OK!!!
Kontrol Kekuatan Bahan • Tiang Pancang Tegak - Kontrol momen
Mmax = 102,802 ton⋅m < Mijin = 453,324 ton.m …OK!! - Kontrol gaya horizontal (Hu) Untuk tiang dengan ujung tetap (fixed headed pile) 8 37,15 ) Hu = 2 x 453,324 / (16,4 + = ton > Hmax = 9,065 ton …OK!! - Kontrol tegangan σmax= 273359,8 + 102802,760 x 0,508 = 1165,0781 kg/cm2 < 2400 kg/cm2 ...OK 0,05951
0,00740
• Tiang Pancang Miring - Kontrol momen Mmax = 103,934 ton⋅m < Mijin = 453,324 ton.m …OK!! - Kontrol gaya horizontal (Hu) Untuk tiang dengan ujung tetap (fixed headed pile) Hu = 2 x 453,324 / (16,4 + 8=)37,15 ton > Hmax = 8,966 ton …OK!! - Kontrol tegangan σmax = 238195.2 + 103934.86 x 0,508 = 1113,760 kg/cm2 < 2400 kg/cm2 ...OK 0,05951
0,00740
Kalendering Perumusan kalendering yang dipakai adalah Alfred Hiley Formula (1930). TIANG TEGAK
TIANG MIRING
103 mm
127 mm
Stabilitas Tiang terhadap Frekuensi Gelombang TIANG
ωt
ω
KET
TEGAK
10,09 s
6s
OK!!
MIRING
9,44 s
6s
OK!!
Kontrol Posisi Tiang Posisi tiang miring harus dikontrol terhadap kedalamannya sehingga tidak ada tiang yang bertemu. Tiang miring dipasang dengan perbandingan 10:1.
Rencana Anggaran untuk Pekerjaan Persiapan
No Uraian 1 Pembersihan lapangan 2 3 4 5 6 7
Pengukuran dan pemasangan bowplank Mobilisasi dan demobilisasi Penerangan Administrasi dan dokumentasi Gudang Direksi keet Sub Total I
Volume Satuan Harga Satuan (Rp) 1 Ls 13,600,000 1 1 1 1 1 1
Ls Ls Ls Ls Ls Ls
25,500,000 500,000,000 7,500,000 10,000,000 25,000,000 42,500,000
Jumlah (Rp) 13,600,000 25,500,000 500,000,000 7,500,000 10,000,000 25,000,000 42,500,000 624,100,000
Rencana Anggaran Biaya Pekerjaan Struktur Dermaga No 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 15 16 17 18 19
Uraian Pengadaan tiang pancang baja Pemancangan tiang tegak Pemancangan tiang miring Penyambungan tiang Pengangkutan tiang Pelat lantai beton Balok melintang (80/120) Balok memanjang (80/120) Balok crane (100/150) Balok fender (80/120) Plank fender (100 x 200 x 350) Poer beton tiang ganda (300 x 175 x 120) Poer beton tiang tunggal (170 x 170 x 120) Beton isi tiang Pengadaan fender SA-800H Pengadaan Boulder BR 150 kapasitas 150 ton Rel crane Dilatasi antar blok Sub Total II
Volume 51,528 35,400 16,128 4,294 9,096 20,000 3,870.72 2,400 1,500 161.28 588 1,058.40 1,456.56 1708.28 84 30 1,984 1
Satuan Harga Satuan (Rp) m' 2,500,000 m' 472,102 m' 590,127 buah 48,532 m' 22,675 m3 4,162,483 m3 4,603,910 m3 3,401,913 m3 3,779,513 m3 2,675,644 m3 3,264,628 m3 3,069,153 m3 2,836,660 m3 1,888,195 buah 45,000,000 buah 35,000,000 m' 850,000 buah 177,457
Jumlah (Rp) 128,820,000,000 16,712,406,080 9,517,573,632 208,394,261 206,252,406 83,249,652,294 17,820,445,755 8,164,590,648 5,669,269,336 431,527,879 1,919,601,472 3,248,391,599 4,131,766,119 3,225,557,544 3,780,000,000 1,050,000,000 1,686,400,000 177,457 279,842,006,482
Rekapitulasi Anggaran Biaya
No
Uraian 1 Pekerjaan Persiapan 2 Pekerjaan Struktur Dermaga Jumlah Total
Sub.Total (Rp) 624,100,000 279,842,006,482
280,466,106,482 PPn 10% 28,046,610,648 Total + PPn 308,512,717,130 Jumlah Akhir (dibulatkan) 308,512,718,000 Terbilang : Tiga Ratus Delapan Milyar Lima Ratus Dua Belas Juta Tujuh Ratus Delapan Belas Ribu Rupiah
Perkerasan
Beban-beban yang bekerja
Critical damaging effect (D) W 12.000
D =
3, 75
P × 0,8
1, 25
D = 38,28 PAWLS
Indeks klasifikasi PAWLS
L.C.I
Kurang dari 2 2–4 4–8 8 – 16 16 – 32 32 – 64 64 – 128 128 – 256 Lebih dari 256
A B C D E F G H Tidak terklasifikasi
Nilai pengulangan (N) N = ∑ Kumulatif Pergerakan × PAWLS Maksimum PAWLS terkritis = 0,63 x 106 trip
fc’ = 12 MPa
LCI=F 0,6x106
E=35000 N/mm2 Thickness of base=325 mm
Concrete Block fc’45 MPa
10cm
Bedding Sand 5cm
Base Course CTB K-250
35cm
Sub Base Agregat B CBR 25%
60cm
Sub Grade CBR 15%
Struktur perkerasan untuk lintasan chassis
Metode Pelaksanaan
Pekerjaan Persiapan
Moetode Pelaksanaan Perkerasan
Kesimpulan
Layout yang telah disepakati oleh PT.Sarana Mitra Global Nusantara sudah mencapai kriteria yang optimal, mampu melayani kapal jenis cargo dan Petikemas atau kapal Multipurpose dengan kapasitas 35000 DWT. Struktur Dermaga dengan: -panjang = 500m -lebar = 50m -elevasi = +5 mLWS
-Pelat lantai dermaga dengan tebal 40 cm
Type lx Pelat
ly
ly/lx
5.2 7.1 A
5.2 7.1 5.2 7.1 5.2 7.1 5.2 6.1
B
5.2 6.1 5.2 6.1 5.2 6.1 5.2 6.2
C
5.2 6.2 5.2 6.2 5.2 6.2
Momen Pelat
Ca
Φ
Ket
100n A perlu Dipasang As pasang ω cm2 mm2 mm2
Mlx 9107.478 3.415
1.825
OK 9.699 17.569 D 16 - 80
1810.287
1.4 Two Way Slab
-Mtx 9107.478 3.415
1.825
OK 9.699 17.569 D 16 - 80
1810.287
Mly 6529.890 3.83
2.105
OK 7.646 13.151 D 16 - 80
1408.001
-Mty 6529.890 3.83
2.105
OK 7.646 13.151 D 16 - 80
1408.001
Mlx 7904.603 3.666
1.994
OK 8.375 15.171 D 16 - 80
1609.144
1.2 Two Way Slab
-Mtx 7904.603 3.666
1.994
OK 8.375 15.171 D 16 - 80
1609.144
Mly 6529.890 3.83
2.534
OK 7.646 13.151 D 16 - 80
1408.001
-Mty 6529.890 3.83
2.534
OK 7.646 13.151 D 16 - 80
1408.001
Mlx 7904.603 3.666
1.994
OK 8.375 15.171 D 16 - 80
1609.144
1.2 Two Way Slab
-Mtx 7904.603 3.666
1.994
OK 8.375 15.171 D 16 - 80
1609.144
Mly 6529.890 3.83
2.534
OK 7.646 13.151 D 16 - 80
1408.001
-Mty 6529.890 3.83
2.534
OK 7.646 13.151 D 16 - 80
1408.001
-Balok melintang dan memanjang dengan ukuran 80/120 cm Dimensi Balok
Melint ang
T umpuan
Lapangan
b
h
T arik
T ekan
T arik
T ekan
T ump
(cm)
(cm)
(mm2)
(mm2)
(mm2)
(mm2)
(mm2) (mm2)
120 12861.44 5629,73 7234.6
3215.4
80
16
7
9
4
D-32
D-32
D-32
D-32
N T ul Memanjang
80
120 12861.44 5629,73 7234.6 3216,99 16
7
9
4
D-32
D-32
D-32
D-32
11259
4825.5
6434
3217
8
2
5
4
D-32
D-32
D-32
D-32
4561.6
1900.6
4561.6
1900.6
12
5
12
5
D-22
D-22
D-22
D-22
9498.5
1899.7
9498.5
1899.7
12
5
12
5
D-32
D-22
D-32
D-22
N T ul Crane
120
150
N T ul Fender
80
120
N T ul Plank Fender
Geser
200
100
N T ul
Lap
D-22
D-22
100
150
D-22
D-22
100
150
D-22
D-22
100
200
D-22
D-22
100
100
D-22
D-22
120
120
-Poer ganda 300x170x200 cm -Poer tunggal 175x175x120 cm Dimensi Balok
T umpuan
Lapangan
b
h
T arik
T ekan
T arik
T ekan
(cm)
(cm)
(mm2)
(mm2)
(mm2)
(mm2)
Poer T unggal 175
120
16689
16689
7234.6
7234.6
34
34
34
34
D-22
D-22
D-32
D-32
12169
12169
12169
N T ul Poer Ganda
170
300
12169
32
32
32
32
D-22
D-22
D-22
D-22
N T ul
Anggaran Biaya Total Biaya yang diperlukan untuk pembangunan struktur dermaga jetty Terminal Multipurpose Morokrembangan adalah sebesar Rp.308,512,718,000. (Tiga ratus delapan milyar lima ratus dua belas juta tujuh ratus delapan belas ribu rupiah).
TERIMA KASIH
