LAPORAN TUGAS AKHIR. PERENCANAAN EMBUNG TAMBABOYO KABUPATEN SLEMAN D.I.Y (Design of Tambakboyo Small Dam Sleman D.I.Y Area )

LAPORAN TUGAS AKHIR

PERENCANAAN EMBUNG TAMBABOYO KABUPATEN SLEMAN D.I.Y (Design of Tambakboyo Small Dam Sleman D.I.Y Area ) Diajukan Untuk Memenuhi Persyaratan Dalam Menyelesaikan Pendidikan Tingkat Sarjana (Strata-1) Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Diponegoro Semarang

Disusun Oleh : ALEXANDER

NIM L2A004013

SYARIFUDDIN HARAHAB

NIM L2A004119

JURUSAN TEKNIK SIPIL FAKULTAS TEKNIK UNIVERSITAS DIPONEGORO SEMARANG 2009

HALAMAN PENGESAHAN

HALAMAN PENGESAHAN

LAPORAN TUGAS AKHIR PERENCANAAN EMBUNG TAMBAKBOYO KABUPATEN SLEMAN D.I.Y (Design of Tambakboyo Small Dam Sleman D.I.Y Area ) Disusun Oleh : ALEXANDER

NIM L2A004013

SYARIFUDDIN HARAHAB

NIM L2A004119

Semarang,

Januari 2009

Dosen Pembimbing I,

Dosen Pembimbing II,

Ir. Hj. Sri Eko Wahyuni, MS NIP. 130 898 929

Ir. Salamun, MS. NIP.131 596 956

Mengetahui, Ketua Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Diponegoro

Ir. Sri Sangkawati, MS. NIP. 130 872 030

ii

Kata Pengantar

KATA PENGANTAR

Dengan memanjatkan puji syukur kehadirat Allah SWT atas segala limpahan rahmat dan hidayah-Nya, sehingga penyusunan Laporan Tugas Akhir dengan judul “Perencanaan

Embung

Tambakboyo

Kabupaten

Sleman

D.I.Y”

dapat

terselesaikan. Penyusunan Laporan Tugas Akhir ini merupakan salah satu syarat yang harus ditempuh setiap mahasiswa dan merupakan tahap akhir dalam menyelesaikan pendidikan tingkat sarjana program strata satu (S1) pada Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Diponegoro Semarang. Dalam penyusunan Laporan Tugas Akhir ini tidak lepas dari bimbingan dan bantuan dari beberapa pihak, maka pada kesempatan ini ingin menyampaikan rasa terima kasih sebesar-besarnya kepada : 1.

Ibu Ir. Sri Sangkawati, MS., selaku Ketua Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Diponegoro.

2.

Ibu Ir. Hj. Sri Eko Wahyuni, MS, selaku Dosen Pembimbing I.

3.

Bapak Ir. Salamun, MT, selaku Dosen Pembimbing II.

4.

Bapak Ir. M. Agung Wibowo, MM. M.Sc. Phd, selaku dosen wali (2153).

5.

Bapak Priyo Nugroho. ST. M.Eng, selaku dosen wali (2157).

6.

Seluruh Dosen Program Strata Satu (S1) Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Diponegoro.

7.

Seluruh staf administrasi Program Strata Satu (S1) Jurusan Teknik Sipil Fakultas Teknik Universitas Diponegoro.

8.

Orang tua dan keluarga tercinta atas do’a, dukungan, dan energi yang selalu terus diberikan selama ini kepada penyusun.

9.

Rekan-rekan Mahasiswa Teknik Sipil UNDIP Angkatan 2004 yang telah memberikan dukungan dan bantuannya, semoga kita semua sukses di masa depan.

iii

Kata Pengantar

10. Semua pihak yang tidak dapat kami sebutkan satu persatu yang telah membantu secara moral dan material dalam menyelesaikan penulisan laporan Tugas Akhir ini. Kami menyadari bahwa dalam menyusun Tugas Akhir ini masih jauh dari sempurna, baik dari segi pembahasan, segi pengkajian maupun cara penyusunan, hal tersebut karena keterbatasan kemampuan kami, maka dari itu kami harapkan pendapat, saran dan kritik yang membangun demi penyusunan masa yang akan datang. Akhir harapan kami, semoga laporan Tugas Akhir ini bermanfaat bagi kita semua dan terutama bagi penyusun sendiri untuk pedoman dan bekal kami melakukan tugas.

Semarang, Januari 2009 Penyusun

1. Alexander L2A 004 013 2. Syarifuddin Harahab L2A 004 119

iv

DAFTAR ISI

DAFTAR ISI

HALAMAN JUDUL

...................................................... i

HALAMAN PENGESAHAN

...................................................... ii

DAFTAR ISI

...................................................... iii

DAFTAR TABEL

...................................................... v

DAFTAR GAMBAR

...................................................... vi

BAB I PENDAHULUAN 1.1. Tinjauan umum ....................................................................... 1 1.2. Latar Belakang ........................................................................ 1 1.3. Maksud dan Tujuan Perencanaan ............................................ 2 1.4. Lokasi Perencanaan. ................................................................. 2 1.5. Ruang Lingkup Penulisan Tugas Akhir ................................... 3 1.6. Sistematika Penulisan .............................................................. 3 BAB II STUDI PUSTAKA 2.1. Tinjauan Umum ....................................................................... 5 2.2. Analisis Hidrologi ................................................................... 5 2.2.1. Daerah Aliran Sungai (DAS) ........................................ 6 2.2.2. Curah Hujan Rencana ................................................... 6 2.2.3. Perhitungan Curah hujan Rencana................................ 10 2.2.4. Intensitas Curah Hujan ................................................ 28 2.2.5. Hujan Berpeluang Maksimum (PMP) ......................... 30 2.2.6. Banjir Berpeluang Maksimum (PMF) ......................... 32 2.2.7. Debit Banjir Rencana .................................................... 33 2.2.8. Analisis Debit Andalan ................................................. 40 2.2.9. Analisis Sedimen .......................................................... 42 2.3. Analisis Kebutuhan Air ........................................................... 48 2.3.1. Kebutuhan Air Baku ..................................................... 48 2.4. Neraca Air ............................................................................... 51 2.5. Penelusuran Banjir (Flood Routing) ....................................... 51 2.5.1. Penelusuran Banjir Melalui Pelimpah .......................... 52 iii

DAFTAR ISI

2.6. Perhitungan Volume Tampungan Embung ............................. 53 2.6.1. Volume Tampungan Hidup Untuk Kebutuhan ............. 53 2.6.2. Volume Oleh Penguapan .............................................. 53 2.6.3. Volume Resapan Embung ............................................ 54 2.7. Embung ................................................................................... 54 2.7.1. Pemilihan Lokasi Embung ............................................ 54 2.7.2. Tipe Embung ............................................................... 55 2.7.3. Rencana Teknik Pondasi .............................................. 58 2.7.4. Perencanaan Tubuh Embung ....................................... 60 2.7.5. Stabilitas Lereng Embung ............................................ 66 2.7.6. Rencana Teknis Bangunan Pelimpah (Spillway) .......... 80 2.7.7. Rencana Teknis Bangunan Penyadap ........................... 95

BAB III METODOLOGI 3.1. Tinjauan Umum ...................................................................... 100 3.2. Pengumpulan Data ................................................................... 100 3.3. Metodologi Perencanaan Embung .......................................... 102 3.4. Bagan Alir Tugas Akhir .......................................................... 104

iv

DAFTAR TABEL

DAFTAR TABEL

Tabel 2.1. Pedoman Pemilihan Sebaran Tabel 2.2. Reduced mean (Yn) untuk Metode Sebaran Gumbel Tipe 1 Tabel 2.3. Reduced Standard Deviation (Sn) untuk Metode Sebaran Gumbel Tipe 1 Tabel 2.4. Reduced Variate (YT) untuk Metode Sebaran Gumbel Tipe 1 Tabel 2.5. Harga K untuk Metode Sebaran Log Pearson III Tabel 2.6. Wilayah Luas Di bawah Kurva Normal Tabel 2.7. Standard Variable (Kt) untuk Metode Sebaran Log Normal Tabel 2.8. Nilai χ 2 kritis untuk uji kecocokan Chi-Square Tabel 2.9. Nilai D0 kritis untuk uji kecocokan Smirnov-Kolmogorof Tabel 2.10.Tabel Kategori Kebutuhan Air Non Domestik Tabel 2.11.Tabel Kebutuhan air non domestik kota kategori I,II,II dan IV Tabel 2.12.Tabel Kebutuhan air bersih kategori V Tabel 2.13.Tabel Kebutuhan air bersih domestik kategori lain Tabel 2.14.Lebar Puncak Bendungan Kecil (Embung) yang Dianjurkan Tabel 2.15. Kemiringan Lereng Urugan Tabel 2.16. Angka Aman Minimum Dalam Tinjauan Stabilitas Lereng Sebagai Fungsi dari Tegangan Geser. (*) Tabel 2.17. Angka Aman Minimum Untuk Analisis Stabilitas Lereng. Tabel 2.18. Percepatan gempa horizontal Tabel 2.19. Sudut-sudut petunjuk menurut Fellenius Tabel 2.20. Harga-harga koefisien kontraksi pilar (Kp) Tabel 2.21. Harga-harga koefisien kontraksi pangkal bendung (Ka) Tabel 4.1. Luas Pengaruh Stasiun Hujan Terhadap DAS Sungai Tambakboyo Tabel 4.2. Hujan harian maksimum rata-ratA Tabel 4.3. Persyaratan metode sebaran Tabel 4.4. Perhitungan distribusi curah hujan (statistik) Tabel 4.5. Perhitungan distribusi curah hujan (logaritma) Tabel 4.6. Rekapitulasi hasil analisis frekuensi Tabel 4.7. Metode Chi-Kuadrat Tabel 4.8. Perhitungan uji sebaran Smirnov-Kolmogorov Tabel 4.9. Koefisien sebaran Metode Log Pearson III

v

DAFTAR TABEL

Tabel 4.10. Curah hujan rencana Metode Log Pearson III untuk periode ulang T tahun Tabel 4.11. Intesitas curah hujan Tabel 4.12. Perhitungan debit banjir rencana Metode Haspers Tabel 4.13. Debit rencana periode ulang T tahun Metode Der Weduwen Tabel 4.14. Perhitungan resesi unit hidrograf Tabel 4.15. Intesitas curah hujan jam-jaman Metode Gama I Tabel 4.16. Perhitungan hidrograf banjir periode ulang 2 tahun Tabel 4.17. Perhitungan hidrograf banjir periode ulang 5 tahun Tabel 4.18. Perhitungan hidrograf banjir periode ulang `10 tahun Tabel 4.19. Perhitungan hidrograf banjir periode ulang 25 tahun Tabel 4.20. Perhitungan hidrograf banjir periode ulang 50 tahun Tabel 4.21. Perhitungan hidrograf banjir periode ulang 100 tahun Tabel 4.22. Perhitungan hidrograf banjir periode ulang 200 tahun Tabel 4.23. Perhitungan hidrograf banjir periode ulang 1000 tahun Tabel 4.24 Perhitungan hidrograf banjir PMP Tabel 4.25 Rekapitulasi perhitungan banjir rancangan Metode HSS Gama I Tabel 4.26 Debit rencana periode ulang T tahun metode HSS gama I Tabel 4.27. Rekapitulasi debit banjir rencana Tabel 4.28. Curah hujan bulanan rata-rata stasiun Beran. Santan dan Bronggang Tabel 4.29. Kelembaman relatif Stasiun Klimatologi Plunyon Tabel 4.30. Kelembaman relatif Stasiun Klimatologi Plambongan Tabel 4.31. Rata-rata kelembaman relatif Tabel 4.32. Suhu udara (oC) Stasiun Klimatologi Plunyon Tabel 4.33. Suhu udara (oC) Stasiun Klimatologi Plambongan Tabel 4.34. Rata-rata suhu udara (oC) Tabel 4.35. Kecepatan angin (km/hari) Stasiun Klimatologi Plunyon Tabel 4.36. Kecepatan angin (km/hari) Stasiun Klimatologi Plambongan Tabel 4.37. Rata-rata kecepatan angin (km/hari) Tabel 4.38. Sinar matahari (%) Stasiun Klimatologi Plunyon Tabel 4.39. Sinar matahari (%) Stasiun Klimatologi Plambongan Tabel 4.40. Rata-rata sinar matahari (%) Tabel 4.41. Perhitungan evaporasi Metode Penman Tabel 4.42. Perhitungan debit andalan tahun 1987 Tabel 4.43. Perhitungan debit andalan tahun 1988 vi

DAFTAR TABEL

Tabel 4.44. Perhitungan debit andalan tahun 1989 Tabel 4.45. Perhitungan debit andalan tahun 1990 Tabel 4.46. Perhitungan debit andalan tahun 1991 Tabel 4.47. Perhitungan debit andalan tahun 1992 Tabel 4.48. Perhitungan debit andalan tahun 1993 Tabel 4.49. Perhitungan debit andalan tahun 1994 Tabel 4.50. Perhitungan debit andalan tahun 1995 Tabel 4.51. Perhitungan debit andalan tahun 1996 Tabel 4.52. Perhitungan debit andalan tahun 1997 Tabel 4.53. Perhitungan debit andalan tahun 1998 Tabel 4.54. Perhitungan debit andalan tahun 1999 Tabel 4.55. Perhitungan debit andalan tahun 2000 Tabel 4.56. Perhitungan debit andalan tahun 2001 Tabel 4.57. Perhitungan debit andalan tahun 2002 Tabel 4.58. Perhitungan debit andalan tahun 2003 Tabel 4.59. Perhitungan debit andalan tahun 2004 Tabel 4.60. Perhitungan debit andalan tahun 2005 Tabel 4.61. Perhitungan debit andalan tahun 2006 Tabel 4.62. Rekapitulasi debit andalan Tabel 4.63. Penentuan debit andalan untuk kebutuhan air baku Tabel 4.64. Perhitungan hubungan elevasi, luas dan volume daerah genangan Tabel 4.65. Hubungan elevasi, luas dan volume daerah genangan Tabel 4.66. Perhitungan flood routing periode ulang 50 tahun Tabel 4.67. Perhitungan flood routing periode PMF Tabel 4.68. Perhitungan flood routing periode ulang 1000 tahun Tabel 4.69.Perhitungan volume kehilangan air akibat evaporasi Tabel.4.70. Perhitungan sedimentasi Tabel 4.71. Perhitungan neraca air Embung Tambakboyo Tabel 4.72. Tabel kategori kebutuhan air non domestik Tabel 4.73. Perhitungan jumlah kebutuhan air per jiwa Tabel 5.1. Perhitungan Fetch efektif Tabel 5.2. Tinggi jagaan Embung Urugan Tabel 5.3. Ketinggian spillway berdasarkan lengkung Harold Tabel 5.4. Nilai Froude dengan asumsi kecepatan aliran yang berbeda vii

DAFTAR TABEL

Tabel 5.5. Peralatan dan Fasilitas Keamanan Embung Tabel 5.6. Kemiringan tanggul hulu dan hilir Tabel 5.7. Ketebalan hamparan pelindung dan gradasi batuan untuk kemiringan lereng 1:3 Tabel 5.8. Ukuran batu dan ketebalan hamparan pelindung rip-rap Tabel 5.9. Perhitungan harga X dan Y Tabel 5.10. Perhitungan harga X Tabel 5.11. Kondisi perencanaan teknis material urugan sebagai dasar perhitungan Tabel 5.12. Perhitungan stabilitas lereng kondisi embung selesai dibangun Tabel 5.13. Perhitungan stabilitas lereng kondisi saat air turun mendadak (Rapid drow down) Tabel 5.14. Perhitungan stabilitas lereng kondisi embung penuh Tabel 5.15. Beban bangunan atas pada pilar Tabel 5.16. Perhitungan Gaya Akibat Berat Pilar Tabel 5.17. Beban bangunan atas pada pilar Tabel 5.18. Koefisien aliran (k) Tabel 5.19. Kombinasi Pembebanan Tabel 5.20. Nilai-nilai daya dukung Terzaghi Tabel 5.21. Kombinasi I (M + (H + K) + Ta + Tu) Tabel 5.22. Kombinasi II (M + Ta + Ah + Gg + A + SR + Tm) Tabel 5.23. Kombinasi III (Kombinasi (1) + Rm + Gg + A + SR + Tm + S) Tabel 5.24. Kombinasi IV (M + Gh + Tag + Gg + AHg + Tu) Tabel 5.25. Rekapitulasi kombinasi pembebanan Tabel 5.26. Perhitungan Gaya Akibat Berat Abutment Tabel 5.27. Beban bangunan atas pada abutment Tabel 5.28. Beban akibat tanah Tabel 5.29. Kombinasi Pembebanan Abutmen Tabel 5.30. Nilai-nilai daya dukung Terzaghi Tabel 5.31. Kombinasi I (M + (H + K) + Ta + Tu) Tabel 5.32. Kombinasi II (M + Ta + Ah + Gg + A + SR + Tm) Tabel 5.33. Kombinasi III (Kombinasi (1) + Rm + Gg + A + SR + Tm + S) Tabel 5.34. Kombinasi IV (M + Gh + Tag + Gg + AHg + Tu) Tabel 5.35. Rekapitulasi kombinasi pembebanan abutmen Tabel 5.36. Perhitungan gaya akibat berat sendiri Tabel 5.37. Perhitungan gaya akibat gempa Tabel 5.38. Perhitungan rembesan dan tekanan air tanah kondisi muka air normal viii

DAFTAR TABEL

Tabel 5.39. Pehitungan gaya uplift pressure kondisi muka air normal Tabel 5.40. Perhitungan gaya hidrostatis keadaan muka air normal Tabel 5.41. Perhitungan tekanan tanah Tabel 5.42. Rekapitulasi gaya pada tubuh pelimpah keadaan normal Tabel 5.43. Perhitungan gaya akibat berat sendiri Tabel 5.44 . Perhitungan gaya akibat gempa Tabel 5.45. Perhitungan rembesan dan tekanan air tanah kondisi muka air banjir Tabel 5.46. Pehitungan gaya uplift pressure kondisi muka air banjir Tabel 5.47. Perhitungan gaya hidrostatis Tabel 5.48. Perhitungan tekanan tanah Tabel 5.49. Rekapitulasi gaya-gaya yang bekerja pada tubuh pelimpah Tabel 5.50. Perhitungan garis rembesan lane kondisi Normal Tabel 5.51. Perhitungan Debit Berdasarkan Prosentase Bukaan Pintu Tabel 6.1. Mutu Beton Tabel 6.2. Ukuran dan Bentuk Penahan Air Tabel 6.3. Perletakan Lantai Jembatan Tabel 7.1. Perhitungan Volume Pekerjaan Tabel 7.2. Daftar Harga Satuan Upah Pekerja Tabel 7.3. Daftar Harga Satuan Sewa Alat Tabel 7.4. Daftar Harga Satuan Bahan Bangunan Tabel 7.5. Daftar Harga Satuan Pekerjaan Pembersihan dan Pembongkaran Tabel 7.6. Daftar Harga Satuan Pekerjaan Pengukuran dan Pematokan Tabel 7.7. Daftar Harga Satuan Pekerjaan Pasangan batu kosong tanpa pasir Tabel 7.8. Daftar Harga Satuan Pekerjaan Pasangan batu 1 : 4 (termasuk siar 1:3) dengan pasir muntilan Tabel 7.9. Daftar Harga Satuan Pekerjaan Bekisting (acuan beton) Tabel 7.10.Daftar Harga Satuan Pekerjaan Beton K-225 Tabel 7.11. Daftar Harga Satuan Pekerjaan Baja tulangan U-24 Tabel 7.12. Daftar Harga Satuan Pekerjaan Pipa Ralling Jembatan Tabel 7.13. Daftar Harga Satuan Pekerjaan Pasang Paving Block abu-abu K-400, dengan tebal pas muntilan 6 cm Tabel 7.14. Daftar Harga Satuan Pekerjaan Gebalan Rumput Tabel 7.15. Daftar Harga Satuan Pekerjaan galian tanah biasa dibuang di sekitar lokasi proyek (dengan alat) ix

DAFTAR TABEL

Tabel 7.16. Daftar Harga Satuan Pekerjaan urugan bekas tanah galian(dipadatkan dengan alat sederhana) Tabel 7.17. Rekapitulasi Harga Satuan Pekerjaan Tabel 7.18. Perhitungan Rencana Anggaran Biaya (RAB) Tabel 7.19. Rekapitulasi Rencana Anggaran Biaya (RAB) Tabel 7.20. Analisis Kebutuhan Tenaga Kerja

x

DAFTAR GAMBAR

DAFTAR GAMBAR

Gambar 1.1. Lokasi perencanaan Embung Tambakboyo .............................................

2

Gambar 2.1. Metode poligon Thiessen .........................................................................

8

Gambar 2.2. Metode Isohyet .........................................................................................

9

Gambar 2.3

Koefisien Kurtosis....................................................................................

10

Gambar 2.4. Sketsa hidrograf satuan sintetik Gama I ..................................................

36

Gambar 2.5. Sketsa penetapan WF ...............................................................................

38

Gambar 2.6. Sketsa penetapan RUA.............................................................................

38

Gambar 2.7. Embung on stream ...................................................................................

56

Gambar 2.8. Embung off stream ...................................................................................

57

Gambar 2.9. Embung urugan ........................................................................................

59

Gambar 2.10. Tipe-tipe embung beton ...........................................................................

60

Gambar 2.11. Tinggi embung .........................................................................................

62

Gambar 2.12. Tinggi jagaan pada mercu embung ..........................................................

62

Gambar 2.13. Berat bahan yang terletak di bawah garis depresi ....................................

69

Gambar 2.14. Gaya tekanan hidrostatis pada bidang luncur ..........................................

72

Gambar 2.15. Skema pembebanan yang disebabkan oleh tekanan hidrostatis yang bekerja pada bidang luncur ...........................................

73

Gambar 2.16. Cara menentukan harga-harga N dan T ...................................................

75

Gambar 2.17. Skema perhitungan bidang luncur dalam kondisi embung penuh air ..................................................................................................

77

Gambar 2.18. Skema perhitungan bidang luncur dalam kondisi penurunan air embung tiba-tiba ................................................................................

77

Gambar 2.19. Lokasi pusat busur longsor kritis pada tanah kohesif (c-soil) ..................

78

Gambar 2.20. Posisi titik pusat busur longsor pada garis O0-K .....................................

79

Gambar 2.21. Garis depresi pada embung homogen ......................................................

80

Gambar 2.22. Garis depresi pada embung homogen (sesuai dengan garis parabola).....

81

Gambar 2.23. Grafik hubungan antara sudut bidang singgung ( α ) dengan

∆a a + ∆a

.................................................................................................................

82

Gambar 2.24. Formasi garis depresi ...............................................................................

83

Gambar 2.25. Saluran pengarah aliran dan ambang pengatur debit pada sebuah vi

DAFTAR GAMBAR

pelimpah ..................................................................................................

87

Gambar 2.26. Penampang memanjang bangunan pelimpah ...........................................

87

Gambar 2.27. Ambang bebas (Sodibyo,1993) ...............................................................

88

Gambar 2.28. Ambang bebas (Sodibyo,1993) ...............................................................

89

Gambar 2.29. Skema penampang memanjang saluran peluncur ....................................

90

Gambar 2.30. Bagian berbentuk terompet dari saluran peluncur pada bangunan pelimpah .................................................................................

91

Gambar 2.31. Bentuk kolam olakan datar tipe I USBR..................................................

93

Gambar 2.32. Bentuk kolam olakan datar tipe II USBR ................................................

94

Gambar 2.33. Bentuk kolam olakan datar tipe III USBR ...............................................

95

Gambar 2.34. Bentuk kolam olakan datar tipe IV USBR ...............................................

96

Gambar 2.35. Peredam energi tipe bak tenggelam (Bucket) .........................................

96

Gambar 2.36. Grafik untuk mencari jari-jari minimum (Rmin) bak ..............................

97

Gambar 2.37. Grafik untuk mencari batas minimum tinggi air hilir ..............................

97

Gambar 2.38. Batas minimum tinggi air hilir .................................................................

98

Gambar 2.39. Komponen bangunan penyadap tipe standar ...........................................

100

Gambar 2.40. Skema perhitungan untuk lubang-lubang penyadap ................................

103

Gambar 2.38. Bangunan penyadap menara ....................................................................

104

Gambar 2.39. Tekanan hidrostatis yang bekerja pada bidang bulat yang miring .............................................................................................

105

Gambar 3.1. Bagan alir tugas akhir ..............................................................................

112

Gambar 4.1. Pengaruh 4 dan 3 stasiun hujan dan DAS Embung Tambakboyo ............

114

Gambar 4.2. Sketsa penentuan jumlah dan pertemuan sungai ...................................

134

Gambar 4.3. Grafik hidrograf Satuan Sintetis (HSS) Gama I ....................................

137

Gambar 4.4. Rekapitulasi hidrograf banjir rancangan ..................................................

149

Gambar 4.5. Potongan melintang Bendung Pulodadi ...................................................

150

Gambar 4.6. Grafik hubungan elevasi dengan volume genangan dan luas ..................

183

Gambar 4.7. Grafik flood routing periode ulang 50 tahun ............................................

187

Gambar 4.8. Grafik flood routing PMF .........................................................................

190

Gambar 4.9. Grafik flood routing periode ulang 1000 tahun ........................................

193

Gambar 4.10. Neraca Air Embung Tambakboyo ...........................................................

200

Gambar 5.1. Tinggi jagaan (free board) .......................................................................

203

Gambar 5.2. Panjang lintasan ombak effektif ...............................................................

205

Gambar 5.3. Grafik perhitungan metode SMB (Suyono Sosrodarsono, 1989) ............

207 vii

DAFTAR GAMBAR

Gambar 5.4. Pembagian zone gempa di Indonesia .......................................................

210

Gambar 5.5. Tinggi tampungan Embung Tambakboyo................................................

215

Gambar 5.6. Saluran pengarah aliran dan ambang pengatur debit pada bangunan Pelimpah .................................................................................................

215

Gambar 5.7. Koordinat penampang memanjang ambang penyadap saluran pengatur Debit ........................................................................................................

216

Gambar 5.8. Skema penampang memanjang saluran (Gunadharma, 1997) ..............

218

Gambar 5.9. Grafik untuk perencanaan ukuran batu kosong........................................

240

Gambar 5.10. Penampang memanjang spillway, kolam olak dan pasangan batu untuk Gerusan....................................................................................................

242

Gambar 5.11. Gradasi bahan yang dapat dipergunakan untuk penimbunan zone kedap air embung urugan homogen ...................................................................

246

Gambar 5.12. Pelapisan embung urugan .......................................................................

248

Gambar 5.13. Sket Garis Depresi Embung Tambakboyo ..............................................

249

Gambar 5.14. Sket Garis Depresi Embung Tambakboyo dengan Drainase Kaki .........

251

Gambar 5.15. Hubungan antara sudut bidang singgung (α) dengan C .......................

253

Gambar 5.16. Sliding metode irisan bidang luncur, kondisi selesai dibangun ............

257

Gambar 5.17. Sliding metode irisan bidang luncur, kondisi saat air turun mendadak (Rapid drow down) .................................................................................

259

Gambar 5.18. Sliding metode irisan bidang luncur, kondisi saat air penuh .................

261

Gambar 5.19. Penampang melintang tiang sandaran ...................................................

263

Gambar 5.20. Penulangan tiang sandaran ....................................................................

267

Gambar 5.21. Pelat bagian dalam (inner slab) ...........................................................

268

Gambar 5.22. Potongan A-A ........................................................................................

269

Gambar 5.23. Muatan T ................................................................................................

269

Gambar 5.24. Penyebaran muatan T pada lantai .......................................................

270

Gambar 5.25. Bidang kontak dihitung atas 2 bagian .................................................

271

Gambar 5.26. Tinjauan terhadap beban angin ..............................................................

272

Gambar 5.27. Distribusi pembebanan ........................................................................

276

Gambar 5.28. Gelagar Jembatan (Balok T) ................................................................

277

Gambar 5.29. Penulangan pelat lantai kendaraan ......................................................

281

Gambar 5.30. Potongan melintang Spillway dan melintang jembatan

.....................

282

Gambar 5.31. Pilar Jembatan ........................................................................................

285

Gambar 5.32. Abutmen Jembatan ................................................................................

285 viii

DAFTAR GAMBAR

Gambar 5.33. Pilar Jembatan

..................................................................................

Gambar 5.34. Beban sendiri pilar

............................................................................

Gambar 5.35. Beban bangunan atas pada pilar

286 286

.........................................................

288

Gambar 5.36. Beban terbagi rata dan garis pada pilar ...............................................

289

Gambar 5.37. Beban akibat gaya rem dan traksi

289

Gambar 5.38

......................................................

Beban akibat gaya geser tumpuan dengan girder

.............................

290

...............................................................

291

Gambar 5.40. Akibat aliran air dan tumbukan benda-benda hanyutan .......................

292

Gambar 5.41. Abutment Jembatan ..............................................................................

298

Gambar 5.42. Beban sendiri abutmen .........................................................................

298

Gambar 5.43. Beban bangunan atas pada abutmen ...................................................

300

Gambar 5.44. Beban terbagi rata dan kejut pada abutmen ........................................

301

Gambar 5.45. Beban Akibat tanah diatasnya ...............................................................

301

Gambar 5.46. Beban akibat gaya rem dan traksi .........................................................

302

Gambar 5.47. Beban akibat gaya geser tumpuan dengan girder ................................

303

Gambar 5.48. Beban gempa terhadap abutmen

........................................................

303

Gambar 5.49. Beban tanah aktif terhadap abutmen ...................................................

304

Gambar 5.50. Diagram kondisi air normal ................................................................

321

Gambar 5.51. Diagram kondisi air banjir .................................................................

331

Gambar 5.52. Komponen bangunan penyadap

.........................................................

334

Gambar 5.53. Skema pengaliran dalam penyalur kondisi pintu terbuka 80% ..............

335

Gambar 5.54. Gaya tekanan air yang terjadi pada pintu ..............................................

338

Gambar 5.39. Beban gempa terhadap pilar

Gambar 5.55. Skema tekanan hidrolis dari plat baja yang didukung oleh balok-balok cabang vertika .....................................................................................

338

Gambar 5.56. Pemodelan beban pada balok vertikal ...................................................

339

ix

BAB I PENDAHULUAN

BAB I PENDAHULUAN

1.1

Tinjauan Umum

Air merupakan elemen yang sangat mempengaruhi kehidupan di alam. Semua makhluk hidup sangat memerlukan air dalam perkembangan dan pertumbuhannya. Siklus hidrologi yang terjadi menyebabkan jumlah volume air yang ada di dunia ini adalah tetap. Akan tetapi, dipandang dari aspek ruang dan waktu distribusi air secara alamiah tidaklah ideal. Sebagai contoh, dalam usaha sumber air baku. Jika tidak ada usaha pengendalian air pada musim hujan, maka akan meyebabkan terjadinya erosi dan banjir sedang pada musim kemarau akan kekeringan dan kesulitan mendapatkan sumber air baku. Hal tersebut di atas merupakan salah satu permasalahan yang timbul dalam usaha pengembangan dan pengendalian sumber daya air. Permasalahan tersebut perlu secepatnya diatasi. Untuk itu diperlukan suatu manajemen yang baik terhadap pengembangan dan pengelolaan sumber daya air agar potensi bencana yang disebabkan oleh air tersebut dapat dicegah. Pengelolaan sumber daya air yang baik akan berdampak pada kelestarian dan keseimbangan lingkungan hidup baik sekarang maupun akan datang. Kegiatan-kegiatan yang

dapat dilakukan dengan membuat sistem teknis seperti

penghijauan, perkuatan tebing, bendung, bendungan, embung, dan sebagainya maupun dengan sistem non teknis seperti membuat perundang-undangan.

1.2

Latar Belakang

Jumlah penduduk yang semakin meningkat setiap tahunnya di Daerah Kabupaten Sleman dan aktifitas masyarakat di sekitar daerah aliran sungai (DAS) yang semakin beragam serta kebutuhan akan air semakin meningkat menyebabkan persoalan keseimbangan antara kebutuhan air dan ketersediaan air, menurunnya kualitas air sumur dangkal yang dikonsumsi masyarakat serta kebutuhan akan rekreasi kota. Hal tersebut merupakan permasalahan yang dihadapi oleh Daerah Kabupaten Sleman khususnya dan DIY umumnya. Pemerintah Daerah Kabupaten Sleman mengambil langkah-langkah untuk menghadapi permasalahan tersebut dengan mengusahakan mengembalikan fungsi daerah resapan, serta mengembangkan kawasan tesebut sebagai kawasan rekreasi taman bernuansa air. Dengan melaksanakan hal tersebut diharapkan akan terbentuk basis keunggulan suatu kawasan (multifield economic effect).

LAPORAN TUGAS AKHIR

Perencanaan Embung Tambakboyo Kabupaten Sleman DIY

1

BAB I PENDAHULUAN

1.3

Maksud dan Tujuan Perencanaan

Maksud dilakukan perencanaan Embung Tambakboyo ini adalah untuk memperoleh rencana konstruksi embung yang handal dan komprehensif dan bangunan multiguna. Adapun tujuan dari dibangunnya Embung Tambakboyo ini adalah untuk : 1. Konservasi sumber daya air dan konservasi lingkungan di DPS Tambakboyo. 2. Menaikkan tinggi muka air tanah. 3. Persediaan air baku untuk Kabupaten Sleman. 4. Mendukung potensi wisata di Daerah Istimewa Yogyakarta. 5. Meningkatkan perekonomian masyarakat sekitarnya sehingga menambah Pendapatan Asli Daerah.

1.4

Lokasi Perencanaan

Lokasi embung terletak pada posisi 7o45’431” – 7 45’703” LS dan 110o 24’739” – 110 25’066”

BT di meandering Sungai Tambakboyo, Kelurahan Wedomartani, Kecamatan

Ngemplak, Kabupaten Sleman, Propinsi Daerah Istimewa Yogyakarta (DIY). Untuk lebih jelasnya lokasi tersebut dapat dilihat pada gambar berikut.

Lokasi Proyek

Gambar 1.1 Lokasi perencanaan Embung Tambakboyo

LAPORAN TUGAS AKHIR


2

BAB I PENDAHULUAN

1.5

Ruang Lingkup Penulisan Tugas Akhir

Ruang lingkup pembahasan dalam penyusunan perencanaan Embung Tambakboyo Kelurahan Wedomartani, Kecamatan Ngemplak, Kabupaten Sleman, Daerah Istimewa Yogyakarta (DIY) adalah sebagai berikut : a. Observasi Lapangan b. Identifikasi Masalah c. Unit Hidrograf dan Debit Banjir Rencana d. Analisis Debit Andalan e. Analisis Sedimen f. Neraca Air Dan Optimasi Embung g. Flood Routing untuk Spillway h. Analisis Struktur i. Gambar Perencanaan j. Spesifikasi Teknik k. Rencana Anggaran Biaya l. Network Planning, Time Schedule dan Man Power

1.6

Sistematis Penulisan

Laporan Tugas Akhir ini disusun dalam 8 bab, di mana pokok bahasan untuk tiap bab adalah sebagai berikut : BAB I PENDAHULUAN Menguraikan mengenai tinjauan umum, latar belakang, maksud dan tujuan, lokasi perencanaan, ruang lingkup penulisan serta sistematika penulisan. BAB II DASAR TEORI Menguraikan secara global teori–teori dan dasar–dasar perhitungan yang akan digunakan untuk pemecahan permasalahan yang ada, baik untuk menganalisis faktor-faktor dan datadata pendukung maupun perhitungan teknis perencanaan embung. BAB III METODOLOGI Menguraikan tentang metode secara berurutan dalam penyelesaian laporan Tugas Akhir yang berisi tentang perencanaan Embung Tambakboyo.

LAPORAN TUGAS AKHIR


3

BAB I PENDAHULUAN

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tentang tinjauan umum, analisis hidrologi, analisis data curah hujan, debit banjir rencana, analisis debit andalan, analisis sedimen dan analisis hidrolika. BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Menguraikan tentang tinjauan umum, perhitungan konstruksi embung dan stabilitas embung. BAB VI RENCANA KERJA DAN SYARAT-SYARAT Tentang syarat-syarat umum, syarat-syarat administrasi dan syarat-syarat teknis. BAB VII RENCANA ANGGARAN BIAYA Menguraikan tentang analisis harga satuan, analisis satuan volume pekerjaan, daftar harga bahan dan upah, rencana anggaran biaya, network planning, time schedule, man power dan kurva S. BAB VIII PENUTUP Berisi tentang kesimpulan dan saran yang diperoleh dari hasil analisis perencanaan Embung Tambakboyo.

LAPORAN TUGAS AKHIR


4

BAB II DASAR TEORI

BAB II DASAR TEORI

2.1

Tinjauan Umum

Perencanaan embung memerlukan bidang-bidang ilmu pengetahuan lain yang dapat mendukung untuk memperoleh hasil perencanaan konstruksi embung yang handal dan komprehensif dan bangunan multiguna. Ilmu geologi, hidrologi, hidrolika dan mekanika tanah merupakan beberapa ilmu yang akan digunakan dalam perencanaan embung ini yang saling berhubungan. Dasar teori ini dimaksudkan untuk memaparkan secara singkat mengenai dasar-dasar teori perencanaan embung yang akan digunakan dalam perhitungan konstruksi dan bangunan pelengkapnya. Dalam perhitungan dan perencanaan embung, ada beberapa acuan yang harus dipertimbangkan untuk mengambil suatu keputusan. Untuk melengkapi perencanaan embung ini, maka digunakan beberapa standar antara lain : Tata Cara Penghitungan Struktur Beton SK SNI T-15-1991-03, Penentuan Beban Gempa pada Bangunan Pengairan, 1999/2000, Panduan Perencanaan Bendungan Urugan, Juli 1999, Peraturan Muatan Indonesia 1970 serta beberapa standar lainnya.

2.2

Analisis Hidrologi

Hidrologi didefinisikan sebagai ilmu yang mempelajari sistem kejadian air di atas, pada permukaan dan di dalam tanah. Definisi tersebut terbatas pada hidrologi rekayasa. Secara luas hidrologi meliputi pula berbagai bentuk air termasuk transformasi antara keadaan cair, padat, dan gas dalam atmosfir, di atas dan di bawah permukaan tanah. Di dalamnya tercakup pula air laut yang merupakan sumber dan penyimpan air yang mengaktifkan kehidupan di planet bumi ini. Curah hujan pada suatu daerah merupakan faktor yang menentukan besarnya debit banjir yang terjadi pada daerah yang menerimanya. Analisis hidrologi dilakukan untuk mendapatkan karakteristik hidrologi dan meteorologi daerah aliran sungai. Tujuannya adalah untuk mengetahui karakteristik hujan, debit air yang ekstrim maupun yang wajar yang akan digunakan sebagai dasar analisis selanjutnya dalam pelaksanaan detail desain.

LAPORAN TUGAS AKHIR


5

BAB II DASAR TEORI

2.2.1 Daerah Aliran Sungai (DAS) DAS adalah suatu daerah yang dibatasi oleh pemisah topografi yang menerima hujan, menampung, menyimpan dan mengalirkan ke sungai dan seterusnya ke danau atau ke laut. Komponen masukan dalam DAS adalah curah hujan, sedangkan keluarannya terdiri dari debit air dan muatan sedimen (Suripin, 2004). Konsep Daerah Aliran Sungai (DAS) merupakan dasar dari semua perencanaan hidrologi tersusun dari DAS-DAS kecil, dan DAS kecil ini juga tersusun dari DAS-DAS yang lebih kecil lagi sehingga dapat didefinisikan sebagai suatu wilayah yang dibatasi oleh batas alam seperti punggung bukitbukit atau gunung, maupun batas buatan seperti jalan atau tanggul dimana air hujan yang turun di wilayah tersebut memberi kontribusi aliran ke titik kontrol (outlet).

2.2.2

Curah Hujan Rencana

2.2.2.1

Curah Hujan Area

Data curah hujan dan debit merupakan data yang paling fundamental dalam perencanaan pembuatan embung. Ketetapan dalam memilih lokasi dan peralatan baik curah hujan maupun debit merupakan faktor yang menentukan kualitas data yang diperoleh. Analisis data hujan dimaksudkan untuk mendapatkan besaran curah hujan dan analisis statistik yang diperhitungkan dalam perhitungan debit banjir rencana. Data curah hujan yang dipakai untuk perhitungan debit banjir adalah hujan yang terjadi pada daerah aliran sungai pada waktu yang sama. Curah hujan yang diperlukan untuk penyusunan suatu rancangan pemanfaatan air dan rancangan pengendalian banjir adalah curah hujan rata-rata di seluruh daerah yang bersangkutan, bukan curah hujan pada suatu titik tertentu. Curah hujan ini disebut curah hujan area dan dinyatakan dalam mm (Sosrodarsono, 2003). Curah hujan area ini harus diperkirakan dari beberapa titik pengamatan curah hujan. Berikut metode perhitungan curah hujan area dari pengamatan curah hujan di beberapa titik :

a.

Metode Rata-Rata Aljabar

Metode perhitungan dengan mengambil nilai rata-rata hitung (arithmetic mean) pengukuran curah hujan di stasiun hujan di dalam area tersebut dengan mengasumsikan bahwa semua stasiun hujan mempunyai pengaruh yang setara. Metode ini akan memberikan hasil yang dapat dipercaya jika topografi rata atau datar, stasiun hujan banyak dan tersebar secara merata di area tersebut serta hasil penakaran LAPORAN TUGAS AKHIR


6

BAB II DASAR TEORI

masing-masing stasiun hujan tidak menyimpang jauh dari nilai rata-rata seluruh stasiun hujan di seluruh area. 

R =

R1  R2  ...  Rn = n

n

Ri

n

............................................................................ (2.01)

i 1

Dimana : 

=

R

curah hujan rata-rata DAS (mm)

R1, R2, Rn =

curah hujan pada setiap stasiun hujan (mm)

n

banyaknya stasiun hujan

=

b. Metode Poligon Thiessen Metode perhitungan berdasarkan rata-rata timbang (weighted average). Metode ini memberikan proporsi luasan daerah pengaruh stasiun hujan untuk mengakomodasi ketidakseragaman jarak. Daerah pengaruh dibentuk dengan menggambarkan garisgaris sumbu tegak lurus terhadap garis penghubung antara dua stasiun hujan terdekat. Metode ini didasarkan pada asumsi bahwa variasi hujan antara stasiun hujan yang satu dengan lainnya adalah linear dan stasiun hujannya dianggap dapat mewakili kawasan terdekat (Suripin, 2004). Metode ini cocok jika stasiun hujan tidak tersebar merata dan jumlahnya terbatas dibanding luasnya. Cara ini adalah dengan memasukkan faktor pengaruh daerah yang mewakili oleh stasiun hujan yang disebut faktor pembobot atau koefisien Thiessen. Untuk pemilihan stasiun hujan yang dipilih harus meliputi daerah aliran sungai yang akan dibangun. Besarnya koefisien Thiessen dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut (CD.Soemarto, 1999) : C =

Ai Atotal

......................................................................................................

(2.02)

Dimana : C

=

Koefisien Thiessen

Ai

=

Luas daerah pengaruh dari stasiun pengamatan i (km2)

Atotal =

Luas total dari DAS (km2)

LAPORAN TUGAS AKHIR


7

BAB II DASAR TEORI

Langkah-langkah metode Thiessen sebagai berikut : 1.

Lokasi stasiun hujan di plot pada peta DAS. Antar stasiun dibuat garis lurus penghubung.

2.

Tarik garis tegak lurus di tengah-tengah tiap garis penghubung sedemikian rupa, sehingga membentuk poligon Thiessen. Semua titik dalam satu poligon akan mempunyai jarak terdekat dengan stasiun yang ada di dalamnya dibandingkan dengan jarak terhadap stasiun lainnya. Selanjutnya, curah hujan pada stasiun tersebut dianggap representasi hujan pada kawasan dalam poligon yang bersangkutan.

3.

Luas areal pada tiap-tiap poligon dapat diukur dengan planimeter dan luas total DAS (A) dapat diketahui dengan menjumlahkan luas poligon.

4.

Hujan rata-rata DAS dapat dihitung dengan rumus :

A1 R1  A2 R2  ...  An Rn ................... ......................................... (2.03) A1  A2  ...  An



R = Dimana : 

R

= Curah hujan rata-rata DAS (mm)

A 1 ,A 2 ,...,A n

= Luas daerah pengaruh dari setiap stasiun hujan (km2)

R 1 ,R 2 ,...,R n

= Curah hujan pada setiap stasiun hujan (mm)

n

= Banyaknya stasiun hujan

2 A2 1

3

A4

A1

A3

4 A5

A6 5

6

A7

7

Gambar 2.1 Metode Poligon Thiessen

LAPORAN TUGAS AKHIR


8

BAB II DASAR TEORI

c.

Metode Rata – Rata Isohyet

Metode perhitungan dengan memperhitungkan secara aktual pengaruh tiap-tiap stasiun hujan dengan kata lain asumsi metode Thiessen yang menganggap bahwa tiaptiap stasiun hujan mencatat kedalaman yang sama untuk daerah sekitarnya dapat dikoreksi. Metode ini cocok untuk daerah berbukit dan tidak teratur (Suripin, 2004). Prosedur penerapan metode ini meliputi langkah-langkah sebagai berikut : 1.

Plot data kedalaman air hujan untuk tiap stasiun hujan pada peta.

2.

Gambar kontur kedalaman air hujan dengan menghubungkan titik-titik yang mempunyai kedalaman air hujan yang sama. Interval Isohyet yang umum dipakai adalah 10 mm.

3.

Hitung luas area antara dua garis Isohyet yang berdekatan dengan menggunakan planimeter. Kalikan masing-masing luas areal dengan rata-rata hujan antara dua Isohyet yang berdekatan.

4.

Hitung hujan rata-rata DAS dengan rumus : R1  R2 R  R4 R  Rn1 A1  3 A2  ................  n An 2 2 2 .......................... (2.04) R A1  A2  .......  An

Dimana : R

= Curah hujan rata-rata (mm)

R1, R2, ......., Rn = Curah hujan di garis Isohyet (mm) A1, A2, ….. , An = Luas bagian yang dibatasi oleh Isohyet-Isohyet (km2)

Jika stasiun hujannya relatif lebih padat dan memungkinkan untuk membuat garis Isohyet maka metode ini akan menghasilkan hasil yang lebih teliti. Peta Isohyet harus mencantumkan sungai-sungai utamanya, garis-garis kontur dan mempertimbangkan topografi, arah angin, dan lain-lain di daerah bersangkutan. Jadi untuk membuat peta Isohyet yang baik, diperlukan pengetahuan, keahlian dan pengalaman yang cukup (Sosrodarsono, 2003).

LAPORAN TUGAS AKHIR


9

BAB II DASAR TEORI Batas DAS Stasiun hujan Kontur tinggi hujan

A3

A1

A5

A4

A6

A2

50 mm 10 mm 20 mm

60 mm

70 mm

40 mm 30 mm

Gambar 2.2 Metode Isohyet

2.2.2.2

Curah Hujan Maksimum Harian Rata-Rata

Metode/cara yang dapat digunakan untuk mendapatkan hujan maksimum harian ratarata DAS adalah sebagai berikut : a.

Tentukan hujan maksimum harian pada tahun tertentu di salah satu pos hujan.

b.

Cari besarnya curah hujan pada tanggal-bulan-tahun yang sama untuk pos hujan yang lain.

c.

Hitung hujan DAS dengan salah satu cara yang dipilih.

d.

Tentukan hujan maksimum harian (seperti langkah 1) pada tahun yang sama untuk pos hujan yang lain.

e.

Ulangi langkah 2 dan 3 setiap tahun.

Dari hasil rata-rata yang diperoleh (sesuai dengan jumlah pos hujan) dipilih yang tertinggi setiap tahun. Data hujan yang terpilih setiap tahun merupakan hujan maksimum harian DAS untuk tahun yang bersangkutan (Suripin, 2004).

2.2.3

Perhitungan Curah Hujan Rencana

Perhitungan curah hujan rencana digunakan untuk meramalkan besarnya hujan dengan periode ulang tertentu (Soewarno, 1995). Berdasarkan curah hujan rencana dapat dicari besarnya intesitas hujan (analisis frekuensi) yang digunakan untuk mencari debit banjir rencana. Analisis frekuensi ini dilakukan dengan menggunakan sebaran kemungkinan teori probability distribution dan yang biasa digunakan adalah sebaran Gumbel tipe I, sebaran Log Pearson tipe III, sebaran Normal dan sebaran Log Normal. Secara sistematis metode

LAPORAN TUGAS AKHIR


10

BAB II DASAR TEORI

analisis frekuensi perhitungan hujan rencana ini dilakukan secara berurutan sebagai berikut : a.

Parameter statistik

b.

Pemilihan jenis sebaran

c.

Uji kecocokan sebaran

d.

Perhitungan hujan rencana

a.

Parameter Statistik

Parameter yang digunakan dalam perhitungan analisis frekuensi meliputi parameter nilai rata-rata ( X ), standar deviasi ( S d ), koefisien variasi (Cv), koefisien kemiringan (Cs) dan koefisien kurtosis (Ck).Perhitungan parameter tersebut didasarkan pada data catatan tinggi hujan harian rata-rata maksimum 20 tahun terakhir.

Nilai rata-rata

X 

X

i

............................................................................................ (2.05)

n

Dimana : X

= nilai rata-rata curah hujan

Xi

= nilai pengukuran dari suatu curah hujan ke-i

N

= jumlah data curah hujan

Standar deviasi Ukuran sebaran yang paling banyak digunakan adalah deviasi standar. Apabila penyebaran sangat besar terhadap nilai rata-rata maka nilai Sd akan besar, akan tetapi apabila penyebaran data sangat kecil terhadap nilai rata-rata maka nilai Sd akan kecil. Jika dirumuskan dalam suatu persamaan adalah sebagi berikut (Soewarno, 1995) :

 X n

Sd 

i

X

i 1

n 1



2

.......................................................................... ..... (2.06)

Dimana : Sd

= standar deviasi curah hujan

X

= nilai rata-rata curah hujan

Xi

= nilai pengukuran dari suatu curah hujan ke-i

LAPORAN TUGAS AKHIR


11

BAB II DASAR TEORI

n


Koefisien variasi Koefisien variasi (coefficient of variation) adalah nilai perbandingan antara standar deviasi dengan nilai rata-rata dari suatu sebaran. Koefisien variasi dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut (Soewarno, 1995) : Cv

=

Sd X

.............................................................................................. (2.07)

Dimana : Cv

= koefisien variasi curah hujan

Sd

= standar deviasi curah hujan = nilai rata-rata curah hujan

X

Koefisien kemencengan Koefisien kemencengan (coefficient of skewness) adalah suatu nilai yang menunjukkan derajat ketidak simetrisan (assymetry) dari suatu bentuk distribusi. Jika dirumuskan dalam suatu persamaan adalah sebagi berikut (Soewarno, 1995) : Untuk populasi

: Cs 

 3

Untuk sampel

: Cs 

a Sd

................................................................. (2.08)

3

................................................................. (2.09)

3



1 n  X i    n i 1

a

n n Xi  X n  1n  2  i 1

................................................................. (2.10)





3

................................................................. (2.11)

Dimana : Cs

= koefisien kemencengan curah hujan



= standar deviasi dari populasi curah hujan

Sd

= standar deviasi dari sampel curah hujan



= nilai rata-rata dari data populasi curah hujan

X

= nilai rata-rata dari data sampel curah hujan

LAPORAN TUGAS AKHIR


12

BAB II DASAR TEORI

Xi

= curah hujan ke i

n


a, 

= parameter kemencengan

Koefisien kurtosis Koefisien kurtosis adalah suatu nilai yang menunjukkan keruncingan dari bentuk kurva distribusi, yang umumnya dibandingkan dengan distribusi normal yang mempunyai Ck = 3 yang dinamakan mesokurtik, Ck < 3 berpuncak tajam yang dinamakan leptokurtik, sedangkan Ck > 3 berpuncak datar dinamakan platikurtik. Leptokurtik Leptokurtik Mesokurtik

Mesokurtik

Platikurtik

Gambar 2.3 Koefisien Kurtosis

Koefisien Kurtosis biasanya digunakan untuk menentukan keruncingan kurva distribusi, dan dapat dirumuskan sebagai berikut :

Ck 

MA4 Sd

4

.............................................................................................

(2.12)

Dimana : Ck

= koefisien kurtosis

MA(4) = momen ke-4 terhadap nilai rata-rata Sd

= standar deviasi

Untuk data yang belum dikelompokkan, maka :



1 n  Xi  X n C k  i 1 4 Sd



4

................................................................................

(2.13)

dan untuk data yang sudah dikelompokkan LAPORAN TUGAS AKHIR


13

BAB II DASAR TEORI



1 n  Xi  X n i 1 Ck  4 Sd



4

fi

........................................................... ................

(2.14)

Dimana : Ck

= koefisien kurtosis curah hujan

n


Xi

= curah hujan ke i

X

= nilai rata-rata dari data sampel

fi

= nilai frekuensi variat ke i

Sd

= standar deviasi

b. Pemilihan Jenis Sebaran Masing-masing sebaran memiliki sifat-sifat khas sehingga harus diuji kesesuaiannya dengan sifat statistik masing-masing sebaran tersebut Pemilihan sebaran yang tidak benar dapat mengundang kesalahan perkiraan yang cukup besar. Pengambilan sebaran secara sembarang tanpa pengujian data hidrologi sangat tidak dianjurkan. Penentuan jenis sebaran yang akan digunakan untuk analisis frekuensi dapat dipakai beberapa cara sebagai berikut. Tabel pedoman pemilihan sebaran Sebaran Gumbel Tipe I Sebaran Log Pearson tipe III Sebaran Normal Sebaran Log Normal

LAPORAN TUGAS AKHIR


14

BAB II DASAR TEORI Tabel 2.1. Pedoman Pemilihan Sebaran Jenis Sebaran

Syarat Cs ≈ 0

Normal

Ck ≈ 3 Cs ≤ 1,1396

Gumbel Tipe I

Ck ≤ 5,4002 Cs ≠ 0 Ck ≈1,5Cs2+3

Log Pearson Tipe III Log normal

Cs ≈ 3Cv + Cv3 Cv ≈ 0 (Sumber : Sutiono. dkk)

Sebaran Gumbel Tipe I Digunakan untuk analisis data maksimum, misal untuk analisis frekuensi banjir. Untuk menghitung curah hujan rencana dengan metode sebaran Gumbel Tipe I digunakan persamaan distribusi frekuensi empiris sebagai berikut (CD.Soemarto, 1999) : XT = X 

S

S YT  Yn  ............................................................................................... (2.15) Sn

( X

=

i

 X )2

n 1

................................................................................................ (2.16)

Hubungan antara periode ulang T dengan YT dapat dihitung dengan rumus : untuk T  20, maka : Y

Y = ln T

T  1  = -ln  ln ................................................................................................ (2.17) T  

Dimana : XT

= nilai hujan rencana dengan data ukur T tahun.

X

= nilai rata-rata hujan

S

= standar deviasi (simpangan baku)

YT

= nilai reduksi variat ( reduced variate ) dari variabel yang diharapkan terjadi pada periode ulang T tahun. Tabel 2.4.

Yn

= nilai rata-rata dari reduksi variat (reduce mean) nilainya tergantung dari jumlah data (n). Tabel 2.2.

Sn

= deviasi standar dari reduksi variat (reduced standart deviation) nilainya

LAPORAN TUGAS AKHIR


15

BAB II DASAR TEORI

tergantung dari jumlah data (n). Tabel 2.3. Tabel 2.2 Reduced mean (Yn) untuk Metode Sebaran Gumbel Tipe 1 N

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,4952

0,4996

0,5035

0,5070

0,5100

0,5128

0,5157

0,5181

0,5202

0,5220

20

0,5236

0,5252

0,5268

0,5283

0,5296

0,5300

0,5820

0,5882

0,5343

0,5353

30

0,5363

0,5371

0,5380

0,5388

0,5396

0,5400

0,5410

0,5418

0,5424

0,5430

40

0,5463

0,5442

0,5448

0,5453

0,5458

0,5468

0,5468

0,5473

0,5477

0,5481

50

0,5485

0,5489

0,5493

0,5497

0,5501

0,5504

0,5508

0,5511

0,5515

0,5518

60

0,5521

0,5524

0,5527

0,5530

0,5533

0,5535

0,5538

0,5540

0,5543

0,5545

70

0,5548

0,5550

0,5552

0,5555

0,5557

0,5559

0,5561

0,5563

0,5565

0,5567

80

0.5569

0,5570

0,5572

0,5574

0,5576

0,5578

0,5580

0,5581

0,5583

0,5585

90

0,5586

0,5587

0,5589

0,5591

0,5592

0,5593

0,5595

0,5596

0,5598

0,5599

100

0,5600 ( Sumber:CD. Soemarto,1999)

Tabel 2.3 Reduced Standard Deviation (Sn) untuk Metode Sebaran Gumbel Tipe 1 N

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,9496

0,9676

0,9833

0,9971

1,0095

1,0206

1,0316

1,0411

1,0493

1,0565

20

1,0628

1,0696

1,0754

1,0811

1,0864

1,0315

1,0961

1,1004

1,1047

1,1080

30

1,1124

1,1159

1,1193

1,1226

1,1255

1,1285

1,1313

1,1339

1,1363

1,1388

40

1,1413

1,1436

1,1458

1,1480

1,1499

1,1519

1,1538

1,1557

1,1574

1,1590

50

1,1607

1,1923

1,1638

1,1658

1,1667

1,1681

1,1696

1,1708

1,1721

1,1734

60

1,1747

1,1759

1,1770

1,1782

1,1793

1,1803

1,1814

1,1824

1,1834

1,1844

70

1,1854

1,1863

1,1873

1,1881

1,1890

1,1898

1,1906

1,1915

1,1923

1,1930

80

1,1938

1,1945

1,1953

1,1959

1,1967

1,1973

1,1980

1,1987

1,1994

1,2001

90

1,2007

1,2013

1,2026

1,2032

1,2038

1,2044

1,2046

1,2049

1,2055

1,2060

100

1,2065 ( Sumber:CD.Soemarto, 1999)

LAPORAN TUGAS AKHIR


16

BAB II DASAR TEORI Tabel 2.4 Reduced Variate (YT) untuk Metode Sebaran Gumbel Tipe 1 Periode Ulang (Tahun)

Reduced Variate

2

0,3665

5

1,4999

10

2,2502

20

2,9606

25

3,1985

50

3,9019

100

4,6001

200

5,2960

500

6,2140

1000

6,9190

5000

8,5390

10000

9,9210

(Sumber : CD.Soemarto,1999) Sebaran Log-Pearson Tipe III Digunakan dalam analisis hidrologi, terutama dalam analisis data maksimum (banjir) dan minimum (debit minimum) dengan nilai ekstrim. Bentuk sebaran Log-Pearson tipe III merupakan hasil transformasi dari sebaran Pearson tipe III dengan menggantikan variat menjadi nilai logaritmik. Metode Log-Pearson tipe III apabila digambarkan pada kertas peluang logaritmik akan merupakan persamaan garis lurus, sehingga dapat dinyatakan sebagai model matematik dengan persamaan sebagai berikut (CD.Soemarto, 1999) : Y

= Y + K.S ……………………………………………………….....…......

(2.18)

Dimana : Y

= nilai logaritmik dari X atau log (X)

X

= data curah hujan

_

Y

= rata-rata hitung (lebih baik rata-rata geometrik) nilai Y

S

= deviasi standar nilai Y

K

=

karakteristik distribusi peluang Log-Pearson tipe III

Langkah-langkah perhitungannya adalah sebagai berikut : 1.

Mengubah data curah hujan sebanyak n buah X1,X2,X3,...Xn menjadi log ( X1 ), log (X2 ), log ( X3 ),...., log ( Xn ).

LAPORAN TUGAS AKHIR


17

BAB II DASAR TEORI

2. Menghitung harga rata-ratanya dengan rumus : n

 log Xi  i 1

log(X ) 

………………………………………….........……...

n

(2.19)

Dimana :

log(X ) = harga rata-rata logaritmik n

= jumlah data

Xi

= nilai curah hujan tiap-tiap tahun (R24 maks)

3. Menghitung harga standar deviasinya dengan rumus berikut :

 log  Xi   log  X  n

Sd 

2

i 1

………………………………….....…….....

n 1

(2.20)

Dimana : Sd 4.

= standar deviasi

Menghitung koefisien skewness (Cs) dengan rumus :

 log Xi   log( X ) n

Cs 

3

i 1

…..………………………………….......…...... (2.21)

n  1n  2Sd 3

Dimana : Cs 5.

= koefisien skewness

Menghitung logaritma hujan rencana dengan periode ulang T tahun dengan rumus : Log (XT) = log(X) + K .Sd

……………………………….......…………...... (2.22)

Dimana :

6.

XT

= curah hujan rencana periode ulang T tahun

K

= harga yang diperoleh berdasarkan nilai Cs

Menghitung koefisien kurtosis (Ck) dengan rumus : n

Ck 





n 2  log  Xi   log( X ) i 1

n  1n  2n  3Sd 4

4

…………………………………......……….... (2.23)

Dimana : Ck

= koefisien kurtosis

LAPORAN TUGAS AKHIR


18

BAB II DASAR TEORI

7.

Menghitung koefisien variasi (Cv) dengan rumus : Cv 

Sd log(X )

……………………………………………………………….......

(2.24)

Dimana : Cv

= koefisien variasi

Sd

= standar deviasi Tabel 2.5 Harga K untuk Metode Sebaran Log Pearson III Periode Ulang Tahun

Koefisien

2

5

10

25

50

100

200

1000

Kemencengan Peluang (%)

(Cs) 50

20

10

4

2

1

0,5

0,1

3,0

-0,396

0,420

1,180

2,278

3,152

4,051

4,970

7,250

2,5

-0,360

0,518

1,250

2,262

3,048

3,845

4,652

6,600

2,2

-0,330

0,574

1,284

2,240

2,970

3,705

4,444

6,200

2,0

-0,307

0,609

1,302

2,219

2,912

3,605

4,298

5,910

1,8

-0,282

0,643

1,318

2,193

2,848

3,499

4,147

5,660

1,6

-0,254

0,675

1,329

2,163

2,780

3,388

3,990

5,390

1,4

-0,225

0,705

1,337

2,128

2,706

3,271

3,828

5,110

1,2

-0,195

0,732

1,340

2,087

2,626

3,149

3,661

4,820

1,0

-0,164

0,758

1,340

2,043

2,542

3,022

3,489

4,540

0,9

-0,148

0,769

1,339

2,018

2,498

2,957

3,401

4,395

0,8

-0,132

0,780

1,336

2,998

2,453

2,891

3,312

4,250

0,7

-0,116

0,790

1,333

2,967

2,407

2,824

3,223

4,105

0,6

-0,099

0,800

1,328

2,939

2,359

2,755

3,132

3,960

0,5

-0,083

0,808

1,323

2,910

2,311

2,686

3,041

3,815

0,4

-0,066

0,816

1,317

2,880

2,261

2,615

2,949

3,670

0,3

-0,050

0,824

1,309

2,849

2,211

2,544

2,856

3,525

0.2

-0,033

0,830

1,301

2,818

2,159

2,472

2,763

3,380

0,1

-0,017

0,836

1,292

2,785

2,107

2,400

2,670

3,235

0,0

0,000

0,842

1,282

2,751

2,054

2,326

2,576

3,090

-0,1

0,017

0,836

1,270

2,761

2,000

2,252

2,482

3,950

-0,2

0,033

0,850

1,258

1,680

1,945

2,178

2,388

2,810

-0,3

0,050

0,853

1,245

1,643

1,890

2,104

2,294

2,675

-0,4

0,066

0,855

1,231

1,606

1,834

2,029

2,201

2,540

-0,5

0,083

0,856

1,216

1,567

1,777

1,955

2,108

2,400

-0,6

0,099

0,857

1,200

1,528

1,720

1, 880

2,016

2,275

-0,7

0,116

0,857

1,183

1,488

1,663

1,806

1,926

2,150

-0,8

0,132

0,856

1,166

1,488

1,606

1,733

1,837

2,035

-0,9

0,148

0,854

1,147

1,407

1,549

1,660

1,749

1,910

-1,0

0,164

0,852

1,128

1,366

1,492

1,588

1,664

1,800

LAPORAN TUGAS AKHIR


19

BAB II DASAR TEORI (Lanjutan Tabel 2.5) Periode Ulang Tahun Koefisien

2

5

10

50

20

10

-1,2

0,195

0,844

-1,4

0,225

0,832

-1,6

0,254

-1,8 -2,0

25

50

100

200

1000

4

2

1

0,5

0,1

1,086

1,282

1,379

1,449

1,501

1,625

1,041

1,198

1,270

1,318

1,351

1,465

0,817

0,994

1,116

1,166

1,200

1,216

1,280

0,282

0,799

0,945

0,035

1,069

1,089

1,097

1,130

0,307

0,777

0,895

0,959

0,980

0,990

1,995

1,000

-2,2

0,330

0,752

0,844

0,888

0,900

0,905

0,907

0,910

-2,5

0,360

0,711

0,771

0,793

0,798

0,799

0,800

0,802

-3,0

0,396

0,636

0,660

0,666

0,666

0,667

0,667

0,668

Kemencengan Peluang (%)

(Cs)

(Sumber :CD. Soemarto,1999)

Sebaran Normal Digunakan dalam analisis hidrologi, misal dalam analisis frekuensi curah hujan, analisis statistik dari distribusi rata-rata curah hujan tahunan, debit rata-rata tahunan dan sebagainya. Sebaran normal atau kurva normal disebut pula sebaran Gauss. Probability Density Function dari sebaran normal adalah :

P X  

1

 2

e

1  X   _  2   

2

.................................................................................

(2.25)

Dimana : P ( X ) = nilai logaritmik dari X atau log (X) 

= 3,14156

E

= 2,71828

X

= variabel acak kontinu



= rata-rata nilai X



= standar deviasi nilai X

Untuk analisis kurva normal cukup menggunakan parameter statistik  dan  . Bentuk kurvanya simetris terhadap X =

 dan grafiknya selalu di atas sumbu datar X, serta

mendekati (berasimtot) sumbu datar X, dimulai dari X =  + 3  dan X-3  . Nilai mean = modus = median. Nilai X mempunyai batas -  <X<+  . Luas dari kurva normal selalu sama dengan satu unit, sehingga :

LAPORAN TUGAS AKHIR


20

BAB II DASAR TEORI

P   X    







1

 2

e

1  X   _  2   

2

dx  1,0

................................................. (2.26)

Untuk menentukan peluang nilai X antara X = x1 dan X = x 2 , adalah : x2

P X 1  X  X 2  



x1

1

 2

e

1  X   _  2   

2

dx ............................................................ (2.27)

Apabila nilai X adalah standar, dengan kata lain nilai rata-rata  = 0 dan deviasi standar  = 1,0, maka Persamaan 2.29 dapat ditulis sebagai berikut :

Pt  

1 2

e

1  t2 2

..................................................................................................... (2.28)

Dengan

t

X  ................................................................................. ............... ................ (2.29) 

Persamaan 2.28 disebut dengan sebaran normal standar (standard normal distribution). Tabel 2.6 menunjukkan wilayah luas di bawah kurva normal, yang merupakan luas dari bentuk kumulatif (cumulative form) dan sebaran normal. Tabel 2.6 Wilayah Luas Di bawah Kurva Normal 1

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

-3,4

0,0003

0,0003

0,0003

0,0003

0,0003

0,0003

0,0003

0,0003

0,0003

0,0002

-3,3

0,0005

0,0005

0,0005

0,0004

0,0004

0,0004

0,0004

0,0004

0,0004

0,0003

-3,2

0,0007

0,0007

0,0006

0,0006

0,0006

0,0006

0,0006

0,0005

0,0005

0,0005

-3,1

0,0010

0,0009

0,0009

0,0009

0,0008

0,0008

0,0008

0,0008

0,0007

0,0007

-3,0

0,0013

0,0013

0,0013

0,0012

0,0012

0,0011

0,0011

0,0011

0,0010

0,0010

-2,9

0,0019

0,0018

0,0017

0,0017

0,0016

0,0016

0,0015

0,0015

0,0014

0,0014

-2,8

0,0026

0,0025

0,0024

0,0023

0,0022

0,0022

0,0021

0,0021

0,0020

0,0019

-2,7

0,0036

0,0034

0,0033

0,0032

0,0030

0,0030

0,0029

0,0028

0,0027

0,0026

-2,6

0,0047

0,0045

0,0044

0,0043

0,0040

0,0040

0,0039

0,0038

0,0037

0,0036

-2,5

0,0062

0,0060

0,0059

0,0057

0,0055

0,0054

0,0052

0,0051

0,0049

0,0048

-2,4

0,0082

0,0080

0,0078

0,0075

0,0073

0,0071

0,0069

0,0068

0,0066

0,0064

-2,3

0,0107

0,0104

0,0102

0,0099

0,0096

0,0094

0,0094

0,0089

0,0087

0,0084

-2,2

0,0139

0,0136

0,0132

0,0129

0,0125

0,0122

0,01119

0,0116

0,0113

0,0110

-2,1

0,0179

0,0174

0,0170

0,0166

0,0162

0,0158

0,0154

0,0150

0,0146

0,0143

-2,0

0,0228

0,0222

0,0217

0,0212

0,0207

0,0202

0,0197

0,0192

0,0188

0,0183

-1,9

0,0287

0,0281

0,0274

0,0268

0,0262

0,0256

0,0250

0,0244

0,0239

0,0233

-1,8

0,0359

0,0352

0,0344

0,0336

0,0329

0,0322

0,0314

0,0307

0,0301

0,0294

-1,7

0,0446

0,0436

0,0427

0,0418

0,0409

0,0401

0,0392

0,0384

0,0375

0,0367

-1,6

0,0548

0,0537

0,0526

0,0516

0,0505

0,0495

0,0485

0,0475

0,0465

0,0455

-1,5

0,0668

0,0655

0,0643

0,0630

0,0618

0,0606

0,0594

0,0582

0,0571

0,0559

LAPORAN TUGAS AKHIR


21

BAB II DASAR TEORI (Lanjutan Tabel 2.6) 1

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

-1,4

0,0808

0,0793

0,0778

0,0764

0,0749

0,0735

0,0722

0,0708

0,0694

0,0681

-1,3

0,0968

0,0951

0,0934

0,0918

0,0901

0,0885

0,0869

0,0853

0,0838

0,0823

-1,2

0,1151

0,1131

0,1112

0,01093

0,1075

0,1056

0,1038

0,1020

0,1003

0,0985

-1,1

0,1357

0,1335

0,1314

0,1292

0,1271

0,1251

0,1230

0,1210

0,1190

0,1170

-1,0

0,1587

0,1562

0,1539

0,1515

0,1492

0,1469

0,1446

0,1423

0,1401

0,1379

-0,9

0,1841

0,1814

0,1788

0,1762

0,1736

0,711

0,1685

0,1660

0,1635

0,1611

-0,8

0,2119

0,2090

0,2061

0,2033

0,2005

0,1977

0,1949

0,1922

0,1894

0,1867

-0,7

0,2420

0,2389

0,2358

0,2327

0,2296

0,2266

0,2236

0,2206

0,2177

0,2148

-0,6

0,2743

0,2709

0,2676

0,2643

0,2611

0,2578

0,2546

0,2514

0,2483

0,2451

-0,5

0,3085

0,3050

0,3015

0,2981

0,2946

0,2912

0,2877

0,2843

0,2810

0,2776

-0,4

0,3446

0,3409

0,3372

0,3336

0,3300

0,3264

0,3228

0,3192

0,3156

0,3121

-0,3

0,3821

0,3783

0,3745

0,3707

0,3669

0,3632

0,3594

0,3557

0,3520

0,3483

-0,2

0,4207

0,4168

0,4129

0,4090

0,4052

0,4013

0,3974

0,3936

0,3897

0,3859

-0,1

0,4602

0,4562

0,4522

0,4483

0,4443

0,4404

0,4364

0,4325

0,4286

0,4247

0,0

0,5000

0,4960

0,4920

0,4880

0,4840

0,4801

0,4761

0,4721

0,4681

0,4641

0,0

0,5000

0,50470

0,5080

0,5120

0,5160

0,5199

0,5239

0,5279

0,5319

0,5359

0,1

0,5398

0,5438

0,5478

0,5517

0,5557

0,5596

0,5636

0,5675

0,5714

0,5753

0,2

0,5793

0,5832

0,5871

0,5910

0,5948

0,5987

0,6026

0,6064

0,6103

0,6141

0,3

0,6179

0,6217

0,6255

0,6293

0,6331

0,6368

0,6406

0,6443

0,6480

0,6517

0,4

0,6554

0,6591

0,6628

0,6664

0,6700

0,6736

0,6772

0,6808

0,6844

0,6879

0,5

0,6915

0,6950

0,6985

0,7019

0,7054

0,7088

0,7123

0,7157

0,7190

0,7224

0,6

0,7257

0,7291

0,7324

0,7357

0,7389

0,7422

0,7454

0,7486

0,7517

0,7549

0,7

0,7580

0,7611

0,7642

0,7673

0,7704

0,7734

0,7764

0,7794

0,7823

0,7852

0,8

0,7881

0,7910

0,7939

0,7967

0,7995

0,8023

0,8051

0,8078

0,8106

0,8133

0,9

0,8159

0,8186

0,8212

0,8238

0,8264

0,8289

0,8315

0,8340

0,8365

0,8389

1,0

0,8413

0,8438

0,8461

0,8485

0,8505

0,8531

0,8554

0,8577

0,8599

0,8621

1,1

0,8643

0,8665

0,8686

0,8708

0,8729

0,8749

0,8770

0,8790

0,8810

0,8830

1,2

0,8849

0,8869

0,8888

0,8907

0,8925

0,8944

0,8962

0,8980

0,8997

0,9015

1,3

0,9032

0,9049

0,9066

0,9082

0,9099

0,9115

0,9131

0,9147

0,9162

0,9177

1,4

0,9192

0,9207

0,9222

0,9236

0,9251

0,9265

0,9278

0,9292

0,9306

0,9319

1,5

0,9332

0,9345

0,9357

0,9370

0,9382

0,9394

0,9406

0,9418

0,9429

0,9441

1,6

0,9452

0,9463

0,9474

0,9484

0,9495

0,9505

0,9515

0,9525

0,9535

0,9545

1,7

0,9554

0,9564

0,9573

0,9582

0,9591

0,9599

0,9608

0,9616

0,9625

0,9633

1,8

0,9541

0,9649

0,9656

0,9664

0,9671

0,9678

0,9686

0,9693

0,9699

0,9706

1,9

0,9713

0,9719

0,9726

0,9732

0,9738

0,9744

0,9750

0,9756

0,9761

0,9767

2,0

0,9772

0,9778

0,9783

0,9788

0,9793

0,9798

0,9803

0,9808

0,9812

0,9817

2,1

0,9821

0,9826

0,9830

0,9834

0,9838

0,9842

0,9846

0,9850

0,9854

0,9857

2,2

0,9861

0,9864

0,9868

0,9871

0,9875

0,9878

0,9891

0,9884

0,9887

0,9890

2,3

0,9893

0,9896

0,9896

0,9901

0,999904

0,999906

0,9909

0,9911

0,9913

0,9916

2,4

0,9918

0,9920

0,9922

0,9925

0,9927

0,9929

0,9931

0,9932

0,9934

0,9936

2,5

0,9938

0,9940

0,9941

0,9943

0,9945

0,9946

0,9948

0,9949

0,9951

0,9952

2,6

0,9953

0,9955

0,9956

0,9957

0,9959

0,9960

0,9961

0,9962

0,9963

0,9964

2,7

0,9965

0,9966

0,9967

0,9968

0,9969

0,9970

0,9971

0,9972

0,9973

0,9974

2,8

0,9974

0,9975

0,9976

0,9977

0,9977

0,9978

0,9979

0,9979

0,9980

0,9981

LAPORAN TUGAS AKHIR


22

BAB II DASAR TEORI (Lanjutan Tabel 2.6) 1

0

0,01

0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

2,9

0,9981

0,9982

0,9982

0,9983

0,9984

0,9984

0,9985

0,9985

0,9986

0,9986

3,0

0,9987

0,9987

0,9987

0,9988

0,9988

0,9989

0,9989

0,9989

0,9990

0,9990

3,1

0,9990

0,9991

0,9991

0,9991

0,9992

0,9992

0,9992

0,9992

0,9993

0,9993

3,2

0,9993

0,9993

0,9994

0,9994

0,9994

0,9994

0,9994

0,9995

0,9995

0,9995

3,3

0,9995

0,9995

0,9995

0,9996

0,9996

0,9996

0,9996

0,9996

0,9996

0,9997

3,4

0,9997

0,9997

0,9997

0,9997

0,9997

0,9997

0,9997

0,9997

0,9997

0,9998

(Sumber :Soewarno,1995) Tabel 2.7 Penentuan Nilai K pada Sebaran Normal Periode Ulang

Peluang

k

1,001

0,999

-3,05

1,005

0,995

-2,58

1,010

0,990

-2,33

1,050

0,950

-1,64

1,110

0,900

-1,28

1,250

0,800

-0,84

1,330

0,750

-0,67

1,430

0,700

-0,52

1,670

0,600

-0,25

2,000

0,500

0

2,500

0,400

0,25

3,330

0,300

0,52

4,000

0,250

0,67

T (tahun)

5,000

0,200

0,84

10,000

0,100

1,28

20,000

0,050

1,64

50,000

0,200

2,05

100,000

0,010

2,33

200,000

0,005

2,58

500,000

0,002

2,88

1000,000

0,001

3,09

(Sumber :Soewarno,1995)

Sebaran Log Normal Sebaran log normal merupakan hasil transformasi dari sebaran normal, yaitu dengan mengubah nilai variat X menjadi nilai logaritmik variat X. Sebaran log-Pearson III akan menjadi sebaran log normal apabila nilai koefisien kemencengan Cs = 0,00. Metode log normal apabila digambarkan pada kertas peluang logaritmik akan merupakan persamaan garis lurus, sehingga dapat dinyatakan sebagai model matematik dangan persamaan sebagai berikut (Soewarno, 1995): _

XT = X  Kt .S ............................................................................................... ... ..... LAPORAN TUGAS AKHIR


(2.30) 23

BAB II DASAR TEORI

Dimana : XT

= besarnya curah hujan dengan periode ulang T tahun.

X

= curah hujan rata-rata (mm)

S

= Standar Deviasi data hujan harian maksimum

Kt

= Standard Variable untuk periode ulang t tahun yang besarnya diberikan pada Tabel 2.8 Tabel 2.8 Standard Variable (Kt) untuk Metode Sebaran Log Normal T

Kt

T (Tahun)

Kt

T (Tahun)

Kt

1

-1.86

20

2

-0.22

25

1.89

90

3.34

2.10

100

3

0.17

3.45

30

2.27

110

3.53

4 5

0.44

35

2.41

120

3.62

0.64

40

2.54

130

3.70

6

0.81

45

2.65

140

3.77

7

0.95

50

2.75

150

3.84

8

1.06

55

2.86

160

3.91

(Tahun)

9

1.17

60

2.93

170

3.97

10

1.26

65

3.02

180

4.03

11

1.35

70

3.08

190

4.09

12

1.43

75

3.60

200

4.14

13

1.50

80

3.21

221

4.24

14

1.57

85

3.28

240

4.33

15

1.63

90

3.33

260

4.42

( Sumber : CD.Soemarto,1999)

c.

Uji Kecocokan Sebaran

Uji sebaran dilakukan dengan uji kecocokan distribusi yang dimaksudkan untuk menentukan apakah persamaan sebaran peluang yang telah dipilih dapat menggambarkan atau mewakili dari sebaran statistik sampel data yang dianalisis tersebut (Soemarto, 1999). Ada dua jenis uji kecocokan (Goodness of fit test) yaitu uji kecocokan Chi-Square dan Smirnov-Kolmogorof. Umumnya pengujian dilaksanakan dengan cara mengambarkan data pada kertas peluang dan menentukan apakah data tersebut merupakan garis lurus, atau dengan membandingkan kurva frekuensi dari data pengamatan terhadap kurva frekuensi teoritisnya (Soewarno, 1995).

LAPORAN TUGAS AKHIR


24

BAB II DASAR TEORI

Uji Kecocokan Chi-Square Uji kecocokan Chi-Square dimaksudkan untuk menentukan apakah persamaan sebaran peluang yang telah dipilih dapat mewakili dari distribusi statistik sampel data yang dianalisis didasarkan pada jumlah pengamatan yang diharapkan pada pembagian kelas dan ditentukan terhadap jumlah data pengamatan yang terbaca di dalam kelas tersebut atau dengan membandingkan nilai Chi-Square (  2 ) dengan nilai Chi-Square kritis (  2 cr). Uji kecocokan Chi-Square menggunakan rumus (Soewarno, 1995): G

h   2

i 1

(Oi  Ei ) 2 ................................................................................... .......... (2.31) Ei

Dimana :

h

2

= harga Chi-Square terhitung

Oi

= jumlah data yang teramati terdapat pada sub kelompok ke-i

Ei

= jumlah data yang secara teoritis terdapat pada sub kelompok ke-i

G

= jumlah sub kelompok

2

2

Parameter  h merupakan variabel acak. Peluang untuk mencapai nilai  h sama atau lebih besar dari pada nilai Chi-Square yang sebenarnya (  2 ). Suatu distrisbusi dikatakan selaras jika nilai  2 hitung <  2 kritis. Nilai  2 kritis dapat dilihat di Tabel 2.8. Dari hasil pengamatan yang didapat dicari penyimpangannya dengan Chi-Square kritis paling kecil. Untuk suatu nilai nyata tertentu (level of significant) yang sering diambil adalah 5 %. Prosedur uji kecocokan Chi-Square adalah : 1.

Urutkan data pengamatan (dari besar ke kecil atau sebaliknya).

2.

Kelompokkan data menjadi G sub-group, tiap-tiap sub-group minimal terdapat lima buah data pengamatan.

3.

Hitung jumlah pengamatan yang teramati di dalam tiap-tiap sub-group (Oi).

4.

Hitung jumlah atau banyaknya data yang secara teoritis ada di tiap-tiap sub-group (Ei).

5.

Tiap-tiap sub-group hitung nilai :

Oi  Ei  dan

(Oi  Ei ) 2 Ei

LAPORAN TUGAS AKHIR


25

BAB II DASAR TEORI

6.

Jumlah seluruh G sub-group nilai



(Oi  Ei ) 2 untuk menentukan nilai ChiEi

Square hitung. 7.

Tentukan derajat kebebasan dk = G-R-1 (nilai R=2, untuk distribusi normal dan binomial, dan nilai R=1, untuk distribusi Poisson) (Soewarno, 1995).

Derajat kebebasan yang digunakan pada perhitungan ini adalah dengan rumus sebagai berikut : Dk = n – 3

................................................................................................... (2.32)

Dimana : Dk

= derajat kebebasan

n

= banyaknya data

Adapun kriteria penilaian hasilnya adalah sebagai berikut : 

Apabila peluang lebih dari 5%, maka persamaan distribusi teoritis yang digunakan dapat diterima.



Apabila peluang lebih kecil dari 1%, maka persamaan distribusi teoritis yang digunakan tidak dapat diterima.



Apabila peluang lebih kecil dari 1%-5%, maka tidak mungkin mengambil keputusan, misal perlu penambahan data.

LAPORAN TUGAS AKHIR


26

BAB II DASAR TEORI

Tabel 2.9 Nilai

 2 kritis untuk uji kecocokan Chi-Square α Derajat keprcayan

dk 0,995

0,99

0,975

0,95

0,05

0,025

0,01

0,005

1

0,0000393

0,000157

0,000982

0,00393

3,841

5,024

6,635

7,879

2

0,0100

0,0201

0,0506

0,103

5,991

7,378

9,210

10,597

3

0,0717

0,115

0,216

0,352

7,815

9,348

11,345

12,838

4

0,207

0,297

0,484

0,711

9,488

11,143

13,277

14,860

5

0,412

0,554

0,831

1,145

11,070

12,832

15,086

16,750

6

0,676

0,872

1,237

1,635

12,592

14,449

16,812

18,548

7

0,989

1,239

1,690

2,167

14,067

16,013

18,475

20,278

8

1,344

1,646

2,180

2,733

15,507

17,535

20,090

21,955

9

1,735

2,088

2,700

3,325

16,919

19,023

21,666

23,589

10

2,156

2,558

3,247

3,940

18,307

20,483

23,209

25,188

11

2,603

3,053

3,816

4,575

19,675

21,920

24,725

26,757

12

3,074

3,571

4,404

5,226

21,026

23,337

26,217

28,300

13

3,565

4,107

5,009

5,892

22,362

24,736

27,688

29,819

14

4,075

4,660

5,629

6,571

23,685

26,119

29,141

31,319

15

4,601

5,229

6,262

7,261

24,996

27,488

30,578

32,801

16

5,142

5,812

6,908

7,962

26,296

28,845

32,000

34,267

17

5,697

6,408

7,564

8,672

27,587

30,191

33,409

35,718

18

6,265

7,015

8,231

9,390

28,869

31,526

34,805

37,156

19

6,844

7,633

8,907

10,117

30,144

32,852

36,191

38,582

20

7,434

8,260

9,591

10,851

31,41

34,170

37,566

39,997

21

8,034

8,897

10,283

11,591

32,671

35,479

38,932

41,401

22

8,643

9,542

10,982

12,338

33,924

36,781

40,289

42,796

23

9,260

10,196

11,689

13,091

36,172

38,076

41,683

44,181

24

9,886

10,856

12,401

13,848

36,415

39,364

42,980

45,558

25

10,520

11,524

13,120

14,611

37,652

40,646

44,314

46,928

26

11,160

12,198

13,844

15,379

38,885

41,923

45,642

48,290

27

11,808

12,879

14,573

16,151

40,113

43,194

46,963

49,645

28

12,461

13,565

15,308

16,928

41,337

44,461

48,278

50,993

29

13,121

14,256

16,047

17,708

42,557

45,722

49,588

52,336

30

13,787

14,953

16,791

18,493

43,773

46,979

50,892

53,672

( Sumber : Soewarno, 1995)

LAPORAN TUGAS AKHIR


27

BAB II DASAR TEORI

Uji Kecocokan Smirnov-Kolmogorof Uji kecocokan Smirnov-Kolmogorof

dilakukan dengan membandingkan probabilitas

untuk tiap-tiap variabel dari distribusi empiris dan teoritis didapat perbedaan (∆). Perbedaan maksimum yang dihitung (∆ maks) dibandingkan dengan perbedaan kritis (∆cr) untuk suatu derajat nyata dan banyaknya variat tertentu, maka sebaran sesuai jika (∆maks)< (∆cr). Rumus yang dipakai (Soewarno, 1995)  =

Pmax P xi   P x   Cr

.....................................................................................................

(2.33)

Prosedur uji kecocokan Smirnov-Kolmogorof adalah : 1. Urutkan data (dari besar ke kecil atau sebaliknya) dan tentukan besarnya nilai masingmasing data tersebut : X1 → P(X1) X2 → P(X2) Xm → P(Xm) Xn → P(Xn) 2. Tentukan nilai masing-masing peluang teoritis dari hasil penggambaran data (persamaan distribusinya) : X1 → P’(X1) X2 → P’(X2) Xm → P’(Xm) Xn → P’(Xn) 3. Dari kedua nilai peluang tersebut, tentukan selisih terbesarnya antara peluang pengamatan dengan peluang teoritis. D = maksimum [ P(Xm) – P`(Xm)] 4.

Berdasarkan tabel nilai kritis (Smirnov – Kolmogorof test), tentukan harga D0 (Tabel 2.10).

LAPORAN TUGAS AKHIR


28

BAB II DASAR TEORI Tabel 2.10 Nilai D0 kritis untuk uji kecocokan Smirnov-Kolmogorof α derajat kepercayaan

Jumlah data N

0,20

0,10

0,05

0,01

5

0,45

0,51

0,56

0,67

10

0,32

0,37

0,41

0,49

15

0,27

0,30

0,34

0,40

20

0,23

0,26

0,29

0,36

25

0,21

0,24

0,27

0,32

30

0,19

0,22

0,24

0,29

35

0,18

0,20

0,23

0,27

40

0,17

0,19

0,21

0,25

45

0,16

0,18

0,20

0,24

50

0,15

0,17

0,19

0,23

n>50

1,07/n

1,22/n

1,36/n

1,63/n

( Sumber : Soewarno,1995) Dimana α = derajat kepercayaan

2.2.4 Intensitas Curah Hujan Intensitas hujan adalah tinggi atau kedalaman air hujan per satuan waktu. Sifat umum hujan adalah makin singkat hujan berlangsung intensitasnya cenderung makin tinggi dan makin besar periode ulangnya makin tinggi pula intensitasnya. Analisis intesitas curah hujan ini dapat diproses dari data curah hujan yang telah terjadi pada masa lampau. Rumus-rumus yang dapat dipakai :

a. Menurut Dr. Mononobe Jika data curah hujan yang ada hanya curah hujan harian. Rumus yang digunakan (sosrodarsono, 2003) : 2

R I = 24 24

 24  3    ......................................................................................................... (2.34)  t 

Dimana : I

= Intensitas curah hujan (mm/jam)

t

= lamanya curah hujan (jam)

R24

= curah hujan maksimum dalam 24 jam (mm)

LAPORAN TUGAS AKHIR


29

BAB II DASAR TEORI

b. Menurut Sherman Rumus yang digunakan (Soemarto, 1999) : I=

a tb

....................................................................................................................... (2.35)

n

n

n

i 1

i 1

n

 (log(i)) (log(t ))2   (log(t )  log(i)) (log(t )) log a =

i 1

i 1

  n (log(t ))    (log(t ))  i 1  i 1  n

n

2

……......... ....... (2.36)

2

n

n

n

 (log(i)) (log(t ))  n (log(t )  log(i)) b =

i 1

i 1

i 1

  n (log(t ))2    (log(t ))  i 1  i 1  n

n

………………….......................... (2.37)

2

Dimana : I

= intensitas curah hujan (mm/jam)

t

= lamanya curah hujan (menit)

a,b

= konstanta yang tergantung pada lama curah hujan yang terjadi di daerah aliran.

n

= banyaknya pasangan data i dan t.

c. Menurut Talbot Rumus yang dipakai (Soemarto, 1999) : I

=

a .................................................................................................... (2.38) (t  b )

 

n

n

j 1

j 1

n

  i  n

 (i.t ) i 2   i 2 .t a

=

 

n

n

j 1

j 1

n

n  i   i   j 1 

b

=

j 1

................................................................... (2.39)

2

j 1



i 1

2

n

n

j 1



( i )  i .t   n  i 2 .t n

 

n i 2 j 1

 n     i   j 1 

2

 .............................................................. (2.40)

LAPORAN TUGAS AKHIR


30

BAB II DASAR TEORI

Dimana : I


t


a,b

= konstanta yang tergantung pada lama curah hujan yang terjadi di daerah aliran

n

= banyaknya pasangan data i dan t

d. Menurut Ishiguro Rumus yang digunakan (Soemarto, 1999) : a

I=

..........................................................................................................

t b n

 ( i. a=

j 1

n

   i

t ) i 2  j 1

 

n

n i 2 j 1

n

 b=

j 1

n



n

 i  n

2

. t

j 1

j 1

 n     i   j 1 



n

n

 

n i j 1

2

j 1

............................................................. (2.42)

2



(i )  i. t  n  i 2 . t j 1

(2.41)

 n     i   j 1 



2

.............................................................. (2.43)

Dimana : I


t


a,b

= konstanta yang tergantung pada lama curah hujan yang terjadi di daerah aliran

n

= banyaknya pasangan data i dan t

2.2.5 Hujan Berpeluang Maksimum (Probable Maximum Precipitation, PMP) PMP didefinisikan sebagai tinggi terbesar hujan dengan durasi tertentu yang secara meteorologis dimungkinkan bagi suatu daerah pengaliran dalam suatu waktu dalam tahun, tanpa adanya kelonggaran yang dibuat untuk trend klimatologis jangka panjang.(C.D Soemarto, 1995). Secara teoritis dapat didefinisikan sebagai ketebalan hujan maksimum untuk lama waktu tertentu yang secara fisik mungkin terjadi dalam suatu wilayah aliran dalam kurun waktu tertentu (American Meteoroligical Society, 1959). Ada 2 metode LAPORAN TUGAS AKHIR


31

BAB II DASAR TEORI

pendekatan yang dapat digunakan untuk memperkirakan besarnya PMP (Chay Asdak, 1995), yaitu :

a.

Cara Maksimisasi dan Transposisi Kejadian Hujan

Teknik maksimisasi melibatkan prakiraan batas maksimum konsentrasi kelembaman di udara yang mengalir ke dalam atmosfer di atas suatu DAS. Pada batas maksimum tersebut, hembusan angin akan membawa serta udara lembab ke atmosfer di atas DAS yang bersangkutan dan batas maksimum fraksi dari aliran uap air yang akan menjadi hujan. Perkiraan besarnya PMP di daerah dengan tipe hujan orografik terbatas biasanya dilakukan dengan cara maksimisasi dan transposisi hujan yang sesungguhnya. Sementara di daerah dengan pengaruh hujan orografik kuat, kejadian hujan yang dihasilkan dari simulasi model lebih banyak dimanfaatkan untuk prosedur maksimisasi untuk kejadian hujan jangka panjang yang meliputi wilayah luas. (Weisner, 1970)

b. Cara Analisis Statistika untuk kejadian hujan ekstrim Hersfield mengajukan rumus yang didasarkan atas persamaan frekuensi umum, dikembangkan oleh Chow (1951) dalam Ward dan Robinson (1990). Rumus ini mengaitkan antara besarnya PMP untuk lama waktu hujan tertentu terhadap nilai tengah (Xn) dan standar deviasi (Sn).

PMP  Xn  Km.Sn ………………………………………………………………

(2.44)

Dimana : PMP = Probable Maximum Precipitation Km = faktor pengali terhadap standar deviasi Xn

= nilai tengah (mean) data hujan maksimum tahunan

Sn

= standar deviasi data hujan maksimum tahunan

Km = faktor pengali terhadap standar deviasi

Besarnya parameter Km biasanya ditentukan 20, namun dilapangan umumnya bervariasi tergantung nilai tengah data hujan maksimum tahunan (Xn) dan lama waktu hujan. Keuntungan teknik ini mudah dalam pemakaiannya dan didasarkan pada pencatatan data hujan di lapangan, sedangkan kekurangannya adalah teknik PMP memerlukan data hujan

LAPORAN TUGAS AKHIR


32

BAB II DASAR TEORI

yang berjangka panjang dan besarnya Km juga ditentukan oleh faktor lain selain nilai tengah data hujan tahunan maksimum dan lama waktunya hujan. Besarnya PMP untuk perencanaan embung adalah PMP/3, sedangkan untuk perencanaan DAM sama dengan besarnya PMP.

2.2.6 Banjir Berpeluang Maksimum (Probable Maximum Precipitation, PMF) Besaran debit maksimum yang masih dipikirkan yang ditimbulkan oleh semua faktor meteorologis yang terburuk akibatnya debit yang diperoleh menjadi sangat besar dan berarti bangunan menjadi sangat mahal. Oleh sebab itu cara ini umumnya hanya untuk digunakan pada bagian bangunan yang sangat penting dan kegagalan fungsional ini dapat mengakibatkan hal-hal yang sangat membahayakan, misal pada bangunan pelimpah (spillway) pada sebuah embung. Apabila data debit tidak tersedia maka probable Maximum Precipitation (PMP) dapat didekati dengan memasukkan data tersebut kedalam model. Konsep ini muncul diawali oleh ketidakyakinan analisis bahwa suatu rancangan yang didasarkan pada suatu analisis frekuensi akan betul-betul aman, meskipun hasil analisis frekuensi selama ini dianggap yang terbaik dibandingkan dengan besaran lain yang diturunkan dari model, akan tetapi keselamatan manusia ikut tersangkut, maka analisis tersebut dipandang belum mencukupi. Apapun alasannya keselamatan manusia harus diletakkan urutan ke atas. (Sri Harto, 1993)

2.2.7

Debit Banjir Rencana

Untuk mencari debit banjir rencana dapat digunakan beberapa metode diantaranya hubungan empiris antara curah hujan dengan limpasan. Metode ini paling banyak di kembangkan sehingga didapat beberapa rumus, diantaranya adalah :

2.2.7.1

Metode Der Weduwen

Metode Der Weduwen digunakan untuk luas DAS ≤ 100 km2 dan t = 1/6 jam sampai 12 jam digunakan rumus (Loebis, 1987) : Qt   .  .q n A

t  0,25LQt 

.................................................................................................. (2.45)

0,125 0, 25

I

.....................................................................................

(2.46)

120  ((t  1)(t  9)) A ............................................................................... 120  A

(2.47)

LAPORAN TUGAS AKHIR


33

BAB II DASAR TEORI

qn 

Rn 67,65 240 t  1,45 4,1 q n  7

  1

............................................................................................. (2.48) ................................................................................................ (2.49)

Dimana : Qt

= Debit banjir rencana (m3/det)

Rn

= Curah hujan maksimum (mm/hari) dengan kemungkinan tak terpenuhi n%



= Koefisien pengaliran atau limpasan (run off) air hujan



= Koefisien pengurangan daerah untuk curah hujan DAS

qn

= Debit persatuan luas atau curah hujan dari hasil perhitungan Rn (m3/det.km2)

2.2.7.2

t

= Waktu konsentrasi (jam)

A

= Luas daerah pengaliran (km2) sampai 100 km2

L

= Panjang sungai (km)

I

= Gradien sungai atau medan

Metode Haspers

Untuk menghitung besarnya debit dengan metode Haspers digunakan persamaan sebagai berikut (Loebis, 1987) : Qt   .  .q n A ...................................................................................................... (2.50)

Koefisien Run Off ( )



1  0.012 f 0.7 ............................................................................................... (2.51) 1  0.75 f 0.7

Koefisien Reduksi (  )

1 t  3.7 x10 0.4t f 3 / 4  1 x ............................................................................. (2.52)  12 t 2  15 Waktu konsentrasi ( t ) t = 0.1 L0.8 I-0.3...................................................................................................

LAPORAN TUGAS AKHIR


(2.53)

34

BAB II DASAR TEORI

Dimana : f

= luas ellips yang mengelilingi DPS dengan sumbu panjang tidak lebih dari 1,5 kali sumbu pendek (km 2 )

t

= waktu konsentrasi (jam)

L

= Panjang sungai (Km)

I

= kemiringan rata-rata sungai

Intensitas Hujan 

Untuk t < 2 jam

Rt  

Untuk 2 jam  t <19 jam

Rt  

tR 24 ....................................................... (2.54) t  1  0.0008  (260  R 24)(2  t ) 2

tR 24 ....................................................................................................... (2.55) t 1

Untuk 19 jam  t  30 jam Rt  0.707 R 24 t  1 ..................................................................................... (2.56)

dimana t dalam jam dan Rt, R24 (mm)

Hujan maksimum ( q n ) qn 

Rn 3,6  t

....................................................................................................... (2.57)

Dimana : t


Qt


Rn

= Curah hujan maksimum (mm/hari)

qn

= Debit persatuan luas (m3/det.km2)

Adapun langkah-langkah dalam menghitung debit puncaknya adalah sebagai berikut (Loebis, 1987) : a.

Menentukan besarnya curah hujan sehari (Rh rencana) untuk periode ulang rencana yang dipilih.

b.

Menentukan koefisien run off untuk daerah aliran sungai.

LAPORAN TUGAS AKHIR


35

BAB II DASAR TEORI

c.

Menghitung luas daerah pengaliran, panjang sungai dan gradien sungai untuk DAS.

d.

Menghitung nilai waktu konsentrasi.

e.

Menghitung koefisien reduksi, intensitas hujan, debit persatuan luas dan debit rencana.

2.2.7.3

Metode FSR Jawa dan Sumatra

Pada tahun 1982-1983, IOH (Institute of Hydrology), Wallingford, Oxon, Inggris bersama-sama dengan DPMA (Direktorat Penyelidikan Masalah Air) telah melaksanakan penelitian untuk menghitung debit puncak banjir yang diharapkan terjadi pada peluang atau periode ulang tertentu berdasarkan ketersediaan data debit banjir dengan cara analisis statistik untuk Jawa dan Sumatra. Untuk mendapatkan debit banjir puncak banjir pada periode ulang tertentu, maka dapat dikelompokkan menjadi dua tahap perhitungan, yaitu : 1.

Perhitungan debit puncak banjir tahunan rata-rata (mean annual flood = MAF)

2.

Penggunaan faktor pembesar (Growth factor = GF) terhadap nilai MAF untuk menghitung debit puncak banjir sesuai dengan periode ulang yang diinginkan.

Perkiraan debit puncak banjir tahunan rata-rata, berdasarkan ketersediaan data dari suatu DPS, dengan ketentuan : 1.

Apabila tersedia data debit, minimal 10 tahun data runtut waktu maka, MAF dihitung berdasarkan data serial debit puncak banjir tahunan.

2.

Apabila tersedia data debit kurang dari 10 tahun data runtut waktu, maka MAF dihitung berdasarkan metode puncak banjir di atas ambang (Peak over a threshold = POT).

3.

Apabila dari DPS tersebut, belum tersedia data debit, maka MAF ditentukan dengan persamaan regresi, berdasarkan data luas DPS (AREA), rata-rata tahunan dari curah hujan terbesar dalam satu hari (APBAR), kemiringan sungai (SIMS), dan indeks dari luas genangan seperti luas danau, genangan air, waduk (LAKE).

LAPORAN TUGAS AKHIR


36

BAB II DASAR TEORI

QT

= GF.(T.AREA) x MAF (m3/dtk)....................................................... (2.58)

MAF

= 86 ( AREA )V x( APBAR ) 2.445 xSIMS 0.117 x(1  LAKE ) 0.85 ......................... (2.59) 10

V

= 1.02 - 0.0275. log(AREA)............................................................. (2.60)

SIMS

=

APBAR

= PBAR x ARF (mm)........................................................................ (2.62)

H (m/km)............................................................................... (2.61) MSL

Dimana : AREA

= Luas DAS.(km2)

PBAR

= Hujan terpusat rerata maksimum tahunan selama 24 jam. (mm), dicari dari peta isohyet.

APBAR = Hujan rerata maksimum tahunan yang mewakili DAS selama 24 jam.(mm) ARF

= Faktor reduksi.

MSL

= Jarak terjauh dari tempat pengamatan sampai hulu sungai.(Km)

SIMS

= Indek kemiringan

LAKE

= Index danau ( 0 s/d 0.25).

MAF

= Debit rerata maximum tahunan.(m3/dtk)

QT

= Debit rancangan. (m3/dtk)

GF

= Growth faktor

LAPORAN TUGAS AKHIR


37

BAB II DASAR TEORI Tabel 2.11 Growth Faktor (GF)

Periode Ulang 5 10 20 50 100 200 500 1000

<160 1.26 1.56 1.88 2.35 2.75 3.27 4.01 4.68

300 1.27 1.54 1.88 2.30 2.72 3.20 3.92 4.58

Luas DAS (Km2) 600 900 1200 1.24 1.22 1.19 1.48 1.44 1.41 1.75 1.70 1.64 2.18 2.10 2.03 2.57 2.47 2.67 3.01 2.89 2.78 3.70 3.56 3.41 4.32 4.16 4.01

>1500 1.17 1.37 1.59 1.95 2.27 2.66 3.27 3.85

(Sumber : Joesron Loebis,1987)

2.2.7.4

Hidrograf Satuan Sintetik GAMA I

Cara ini dipakai sebagai upaya memperoleh hidrograf satuan suatu DAS yang belum pernah diukur. Dengan pengertian lain tidak tersedia data pengukuran debit maupun data AWLR (Automatic Water Level Recorder) pada suatu tempat tertentu dalam sebuah DAS yang tidak ada stasiun hidrometernya (Soemarto, 1999). Cara ini dikembangkan oleh Synder pada tahun 1938 yang memanfaatkan parameter DAS untuk memperoleh hidrograf satuan sintetik. Hal tersebut didasarkan pada pemikiran bahwa pengalihragaman hujan menjadi aliran baik pengaruh translasi maupun tampungannya dapat dijelaskan dipengaruhi oleh sistem DAS-nya. Hidrograf satuan Sintetik Gama I dibentuk oleh empat variabel pokok yaitu waktu naik (TR), debit puncak (Qp), waktu dasar (TB) dan koefisien tampungan (k) (Sri Harto,1993). Kurva naik merupakan garis lurus, sedangkan kurva turun dibentuk oleh persamaan sebagai berikut :  t   

Qt  Qp  e  k  ................................................................................................... (2.63)

LAPORAN TUGAS AKHIR


38

BAB II DASAR TEORI

tr

(-t/k)

T

Qt = Qp.e

t tp

Qp t TR

t Tb

Gambar 2.4 Sketsa Hidrograf satuan sintetik Gama I

Dimana : Qt

= debit yang diukur dalam jam ke-t sesudah debit puncak dalam (m³/det)

Qp

= debit puncak dalam (m³/det)

T

= waktu yang diukur dari saat terjadinya debit puncak (jam)

K

= koefisien tampungan dalam jam

Waktu naik (TR) 3

 L  T R  0,43   1,0665SIM  1,2775 …...................................................... (2.64)  100.SF 

Dimana : TR

= waktu naik (jam)

L

= panjang sungai (km)

SF

= faktor sumber yaitu perbandingan antara jumlah panjang sungai tingkat I dengan panjang sungai semua tingkat

SIM

= faktor simetri ditetapkan sebagai hasil kali antara faktor lebar (WF) dengan luas relatif DAS sebelah hulu (RUA)

WF

= faktor lebar adalah perbandingan antara lebar DAS yang diukur dari titik di sungai yang berjarak 0,75 L dan lebar DAS yang diukur dari titik yang berjarak 0,25 L dari tempat pengukuran, lihat Gambar 2.4

LAPORAN TUGAS AKHIR


39

BAB II DASAR TEORI

Debit puncak (QP)

Qp  0,1836A0,5886.TR0, 4008.JN 0,5886

..................................... ..................... (2.65)

Dimana : Qp

= debit puncak (m3/det)

JN

= jumlah pertemuan sungai yaitu jumlah seluruh pertemuan sungai di dalam DAS

TR

= waktu naik (jam)

A

= luas DAS (km2).

Waktu dasar (TB) TB  27,4132  TR 0,1457  S 0,0986  SN 0,7344 RUA 0, 2574

..................................

(2.66)

Dimana : TB

= waktu dasar (jam)

TR

= waktu naik (jam)

S

= landai sungai rata-rata

SN

= nilai sumber adalah perbandingan antara jumlah segmen sungaisungai tingkat 1(satu) dengan jumlah sungai semua tingkat untuk penetapan tingkat sungai

RUA

= luas DAS sebelah hulu (km2), yaitu perbandingan antara luas DAS yang diukur di hulu garis yang ditarik tegak lurus garis hubung antara stasiun hidrometri dengan titik yang paling dekat dengan titik berat DAS (Au), dengan luas seluruh DAS, lihat Gambar 2.6.

LAPORAN TUGAS AKHIR


40

BAB II DASAR TEORI

X-A=0,25L X-B=0,75L WF=WU/WL

WL B A

WU

X

Gambar 2.5 Sketsa Penetapan WF

Au

RUA=Au/A Gambar 2.6 Sketsa Penetapan RUA

Dimana : WU

= Lebar DAS diukur di titik sungai berjarak 0,75 L dari titik kontrol (km)

WL

= Lebar DAS diukur di titik sungai berjarak 0,25 L dari titik kontrol (km)

A

= Luas Daerah Aliran Sungai (km2)

AU

= Luas Daerah Aliran Sungai di hulu garis yang ditarik tegak lurus garis hubung antara titik kontrol dengan titik dalam sungai, dekat titik berat DAS (km2)

LAPORAN TUGAS AKHIR


41

BAB II DASAR TEORI

H

= Beda tinggi antar titik terjauh sungai dengan titik kontrol (m)

WF

= WU/ WL

RUA = AU /DAS SN

= Jml L1/L = Nilai banding antara jumlah segmen sungai tingkat satu dengan jumlah segmen sungai semua tingkat = Kerapatan jaringan = Nilai banding panjang sungai dan luas DAS

JN

= Jumlah pertemuan anak sungai didalam DAS

Koefisien tampungan(k) k  0,5617.A 0,1798 .S 0,1446 .SF 1, 0897 .D 0,0452 ............................................................ (2.67)

Dimana : A

= Luas Daerah Aliran Sungai (km2)

S

= Kemiringan Rata-rata sungai diukur dari titik kontrol

SF

= Faktor sumber yaitu nilai banding antara panjang sungai tingkat satu dan jumlah panjang sungai semua tingkat

D

= Jml L/DAS

Dalam pemakaian cara ini masih ada hal-hal lain yang perlu diperhatikan, di antaranya sebagai berikut : 1. Penetapan hujan efektif untuk memperoleh hidrograf dilakukan dengan menggunakan indeks-infiltrasi. Ø index adalah menunjukkan laju kehilangan air hujan akibat depresion storage, inflitrasi dan sebagainya. Untuk memperoleh indeks ini agak sulit, untuk itu dipergunakan pendekatan tertentu (Barnes, 1959). Perkiraan dilakukan dengan mempertimbangkan pengaruh parameter DAS yang secara hidrologi dapat diketahui pengaruhnya terhadap indeks infiltrasi (Sri Harto, 1993): Persamaan pendekatannya adalah sebagai berikut :  = 10,4903  3,859 x106. A2  1,6985 x10 13 ( A / SN ) 4 ................................... (2.68)

LAPORAN TUGAS AKHIR


42

BAB II DASAR TEORI

2. Untuk memperkirakan aliran dasar digunakan persamaan pendekatan berikut ini. Persamaan ini merupakan pendekatan untuk aliran dasar yang tetap, besarnya dapat dihitung dengan rumus : Qb = 0, 4751  A 0, 6444  D 0 ,9430 .......................................................................... (2.69) Dimana : Qb

= aliran dasar

A

= luas DAS (km²)

D

= kerapatan jaringan kuras (drainage density) atau indeks kerapatan sungai yaitu

perbandingan jumlah panjang sungai semua tingkat

dibagi dengan luas DAS

2.2.7.5

Model HEC-HMS

HEC-HMS adalah software yang dikembangkan oleh U.S Army Corps of Engineering. Software ini digunakan untuk analisis hidrologi dengan mensimulasikan proses curah hujan dan limpasan langsung (run off) dari sebuah wilayah sungai. HEC-HMS di desain untuk bisa diaplikasikan dalam area geografik yang sangat luas untuk menyelesaikan masalah, meliputi suplai air daerah pengaliran sungai, hidrologi banjir dan limpasan air di daerah kota kecil ataupun kawasan tangkapan air alami. Hidrograf satuan yang dihasilkan dapat digunakan langsung ataupun digabungkan dengan software lain yang digunakan dalam ketersediaan air, drainase perkotaan, ramalan dampak urbanisasi, desain pelimpah, pengurangan kerusakan banjir, regulasi penanganan banjir dan sistem operasi hidrologi (U.S Army Corps of Engineering, 2001). Model HEC – HMS dapat memberikan simulasi hidrologi dari puncak aliran harian untuk perhitungan debit banjir rencana dari

suatu DAS (Daerah Aliran

Sungai). Model HEC-HMS mengemas berbagai macam metode yang digunakan dalam analisis hidrologi. Dalam pengoperasiannya menggunakan basis sistem windows, sehingga model ini menjadi mudah dipelajari dan mudah untuk digunakan, tetapi tetap dilakukan dengan pendalaman dan pemahaman dengan model yang digunakan. Di dalam model HEC-HMS mengangkat teori klasik hidrograf satuan untuk digunakan dalam permodelannya, antara lain hidrograf satuan sintetik Synder, Clark, SCS, ataupun kita dapat mengembangkan hidrograf satuan lain dengan menggunakan fasilitas user define hydrograph (U.S Army Corps of Engineering,

LAPORAN TUGAS AKHIR


43

BAB II DASAR TEORI

2001). Sedangkan untuk menyelesaikan analisis hidrologi ini, digunakan hidrograf satuan sintetik dari SCS (soil conservation service) dengan menganalisis beberapa parameternya, maka hidrograf ini dapat disesuaikan dengan kondisi di Pulau Jawa.

2.2.8 Analisis Debit Andalan Debit andalan merupakan debit minimal yang sudah ditentukan yang dapat dipakai untuk memenuhi kebutuhan air. Perhitungan ini menggunakan cara analisis water balance dari Dr. F.J Mock berdasarkan data cuarah hujan bulanan, jumlah hari hujan, evapotranspirasi dan karakteristik hidrologi daerah pengaliran. Prinsip perhitungan ini adalah bahwa hujan yang jatuh diatas tanah (presipitasi) sebagian akan hilang karena penguapan (evaporasi), sebagian akan hilang menjadi aliran permukaan (direct run off) dan sebagian akan masuk tanah (infiltrasi). Infiltrasi mula-mula menjenuhkan permukaaan (top soil) yang kemudian menjadi perkolasi dan akhirnya keluar ke sungai sebagai base flow. Perhitungan debit andalan meliputi :

a.

Data Curah Hujan

R20 = curah hujan bulanan N

= jumlah hari hujan

b.

Evapotranspirasi

Evapotranspirasi terbatas dihitung dari evapotranpirasi potensial Metode Penman, dE/Eto

= (m/20) x (18-n)

............................................................................... (2.70)

dE

= (m/20) x (18-n) x Eto

Etl

= Eto – dE

....................................................... ......... (2.71)

........................................................................................

(2.72)

Dimana : dE

= selisih evapotranspirasi potensial dan evapotranspirasi terbatas.

Eto = evapotranspirasi potensial. Etl

= evapotranspirasi terbatas.

m

= prosentase lahan yang tidak ditutupi vegetasi. = 10 - 40 % untuk lahan yang tererosi. = 30 – 50 % untuk lahan pertanian yang diolah.

LAPORAN TUGAS AKHIR


44

BAB II DASAR TEORI

c.

Keseimbangan Air pada Permukaan Tanah

Rumus mengenai air hujan yang mencapai permukaan tanah. S

= Rs – Etl

......................................................................................

(2.73)

SMC(n)

= SMC(n-1) + IS(n) ..........................................................................

(2.74)

WS

= S – IS

(2.75)

.....................................................................................

Dimana : S

= kandungan air tanah.

Rs

= curah hujan bulanan.

Etl


IS

= tampungan awal / soil storage (mm)

IS (n)

= tampungan awal / soil storage moisture (mm) di ambil antara 50250 mm.

SMC(n) = kelembaman tanah bulan ke-n. SMC(n-1) = kelembaman tanah bulan ke- (n-1) WS

= water suplus / volume air bersih.

d. Limpasan (run off) dan tampungan air tanah (ground water storage) V (n)

= k.V (n-1) + 0,5 (l-k).I(n)

............................................................

(2.76)

dVn

= V (n) – V (n-1)

...........................................................................

(2.77)

Dimana : V (n)

= volume air bulan ke-n

V (n-1) = volume air tanah bulan ke-(n-1) k

= faktor resesi aliran tanah diambil antara 0 – 0,1

I

= koefisien infiltrasi diambil antara 0 – 1,0

Harga k yang tinggi akan memberikan resesi lambat seperti kondisi geologi lapisan bawah yang lulus air. Koefisien infiltrasi ditaksir berdasarkan kondisi porositas tanah dan kemiringan lahan. Lahan porus mempunyai infiltrasi yang lebih tinggi dibandingkan tanah lempung berat. Lahan yang terjal menyebabkan air tidak sempat berinfiltrasi ke dalam tanah sehingga koefisien infiltrasi akan kecil.

LAPORAN TUGAS AKHIR


45

BAB II DASAR TEORI

e.

Aliran Sungai

Aliran dasar B (n)

= infiltasi – perubahan volume air dalam tanah.

= I – dV (n)

………………………………………………. ……....

(2.78)

Aliran permukaan = volume air lebih – infiltrasi. D (ro)

= WS – I …………………………………………………… …………

Aliran sungai

= aliran permukaan + aliran dasar

Run off

= D (ro) + B (n)

Debit

=

2.2.9

Analisis Sedimen

2.2.9.1

(2.79)

……………………………………………….

aliransungai xluasDAS satubulan(dtk )

………………………………

(2.80) (2.81)

Tinjauan Umum

Pendekatan terbaik untuk menghitung laju sedimentasi adalah dengan pengukuran sedimen transpor (transport sediment) di lokasi tapak embung. Namun karena pekerjaan tersebut belum pernah dilakukan, maka estimasi sedimentasi dilakukan pendekatan secara empiris. Perkiraan laju sedimentasi dalam studi ini dimaksudkan untuk memperoleh angka sedimentasi dalam satuan m3/tahun, guna memberikan perkiraan angka yang lebih pasti untuk penentuan ruang sedimen.

2.2.9.2

Laju Erosi dan Sediment Yield Metode USLE

memperkirakan laju sedimentasi digunakan metode Wischmeier dan Smith. Metode ini akan menghasilkan perkiraan besarnya erosi gross. Untuk menetapkan besarnya sedimen yang sampai di lokasi embung, erosi gross akan dikalikan dengan ratio pelepasan sedimen (sediment delivery ratio). Metode ini atau lebih dikenal metode USLE (universal soil losses equation) yang telah diteliti lebih lanjut jenis tanah dan kondisi di indonesia oleh Balai Penelitian Tanah Bogor. Perhitungan perkiraan laju sedimentasi meliputi :

1.

Erosivitas Hujan

Penyebab utama erosi tanah adalah pengaruh pukulan air hujan pada tanah. Hujan menyebabkan erosi tanah melalui dua jalan, yaitu pelepasan butiran tanah oleh pukulan air hujan pada permukaan tanah dan kontribusi hujan terhadap aliran. Pada metode USLE, prakiraan besarnya erosi dalam kurun waktu per tahun (tahunan), dan LAPORAN TUGAS AKHIR


46

BAB II DASAR TEORI

dengan demikian, angka rata-rata faktor R dihitung dari data curah hujan tahunan sebanyak mungkin dengan menggunakan persamaan : n

R   EI / 100 X

........................................................................................

(2.82)

i 1

Dimana : R

= erosivitas hujan rata-rata tahunan

n

= jumlah kejadian hujan dalam kurun waktu satu tahun (musim hujan)

X

= jumlah tahun atau musim hujan yang digunakan sebagai dasar Perhitungan

Besarnya EI proporsional dengan curah hujan total untuk kejadian hujan dikalikan dengan intensitas hujan maksimum 30 menit. Faktor erosivitas hujan didefinisikan sebagai jumlah satuan indeks erosi hujan dalam setahun. Nilai R yang merupakan daya rusak hujan dapat ditentukan dengan persamaan yang dilaporkan Bols (1978) dengan menggunakan data curah hujan bulanan di 47 stasiun penakar hujan di Pulau Jawa dan Madura yang dikumpulkan selama 38 tahun. Persamaannya sebagai berikut (Asdak, 2002) : n

R i 1

EI30 X

............................................................................ ...................

EI 30  6,119Pb

1, 211

.N 0,474 .Pmax

0 , 526

............................................................

(2.83)

(2.84)

Dimana : R

= indeks erosivitas hujan (KJ/ha/tahun)

n

= jumlah kejadian hujan dalam kurun waktu satu tahun

EI 30

= indeks erosi bulanan (KJ/ha)

X

= jumlah tahun yang digunakan sebagai dasar perhitungan

Pb

= curah hujan rata-rata tahunan(cm)

N

= jumlah hari hujan rata-rata per tahun

Pmax

= curah hujan maksimum harian rata-rata (dalam 24 jam) per bulan untuk kurun waktu satu tahun

LAPORAN TUGAS AKHIR


47

BAB II DASAR TEORI

2.

Erodibilitas Tanah (K)

Faktor erodibilitas tanah (K) merupakan tingkat rembesan suatu tanah yang tererosi akibat curah hujan. Tanah yang mudah tererosi pada saat dipukul oleh butir-butir hujan mempunyai erodibilitas tinggi dan dapat dipelajari hanya kalau terjadi erosi. Erodibilitas dari berbagai macam tanah hanya dapat diukur dan dibandingkan pada saat terjadi hujan. Besarnya erodibilitas tergantung pada topografi, kemiringan lereng, kemiringan permukaan tanah, kecepatan penggerusan (scour velocity), besarnya gangguan oleh manusia dan juga ditentukan oleh karakteristik tanah seperti tekstur tanah, stabilitas agregat tanah, kapasitas infiltrasi, dan kandungan organik dan kimia tanah. Tanah yang mempunyai erodibilitas tinggi akan tererosi lebih cepat dibandingkan dengan tanah yang mempunyai erodibilitas rendah, dengan intensitas hujan yang sama. Juga tanah yang mudah dipisahkan (dispersive) akan tererosi lebih cepat daripada tanah yang terikat (flocculated). Erodibilitas tanah dapat dinilai berdasarkan sifat-sifat fisik tanah sebagai berikut : a.

Tekstur tanah yang meliputi : fraksi debu (ukuran 2 – 50 µ m) fraksi pasir sangat halus (50 – 100 µ m) fraksi pasir (100 – 2000 µ m)

c.

Kadar bahan organik yang dinyatakan dalam %.

c.

Permeabilitas yang dinyatakan sebagai berikut : sangat lambat (< 0,12 cm/jam) lambat (0,125 – 0,5 cm/jam) agak lambat (0,5 – 2,0 cm/jam) sedang (2,0 – 6,25 cm/jam) agak cepat (6,25 – 12,25 cm/jam) cepat (> 12,5 cm/jam)

d.

Struktur dinyatakan sebagai berikut : granular sangat halus : tanah liat berdebu granular halus

: tanah liat berpasir

granular sedang

: lempung berdebu

granular kasar

: lempung berpasir

LAPORAN TUGAS AKHIR


48

BAB II DASAR TEORI

3.

Faktor Panjang dan Kemiringan Lereng

Proses erosi dapat terjadi pada lahan dengan kemiringan lebih besar dari 2 %. Derajat kemiringan lereng sangat penting, karena kecepatan air dan kemampuan untuk memecah/melepas dan mengangkut partikel-partikel tanah tersebut akan bertambah besar secara eksponensial dari sudut kemiringan lereng. Secara matematis dapat ditulis : Kehilangan tanah = c. Sk Dimana : C

= konsatanta

K

= konsatanta

S

= kemiringan lereng (%)

Sudah ada kondisi tanah yang sudah dibajak tetapi tidak ditanami, eksponen K berkisar antara 1,1 s/d 1,2. Menurut Weischmer menyatakan bahawa nilai faktor LS dapat dihitung dengan menggunakan rumus : a.

Untuk kemiringan lereng lebih kecil 20 % :

LS 

L x(0,76  0,53  0,076S 2 ) ............................................................... (2.85) 100

Dalam sistem metrik rumus :

LS 

b.

L x(1,36  0,965S  0,138S 2 ) ................................................. .......... (2.86) 100

Untuk kemiringan lereng lebih besar dari 20 %  L  LS     22,1 

0,6

1, 4

S x  ................................................................................ 9

(2.87)

Dimana : L

= panjang lereng (m)

S

= Kemiringan lereng (%)

Nilai faktor LS sama dengan 1 jika panjang lereng 22 meter dan kemiringan lereng 9 %. Panjang lereng dapat diukur pada peta topografi, tetapi untuk menentukan batas awal dan ujung dari lereng mengalami kesukaran. Atas dasar pengertian bahwa erosi dapat terjadi dengan adanya run off (overland flow), maka panjang lereng dapat diartikan sebagai panjang lereng overland flow. LAPORAN TUGAS AKHIR


49

BAB II DASAR TEORI

4.

Faktor Penutup Lahan (C)

Faktor C merupakan faktor yang menunjukan keseluruhan pengaruh dari faktor vegetasi, seresah, kondisi permukaan tanah, dan pengelolaan lahan terhadap besarnya tanah yang hilang (erosi). Faktor ini mengukur kombinasi pengaruh tanaman dan pengelolaannya. Besar nilai C pada penelitian ini diambil dengan melakukan perhitungan prosentase luas dari tiap jenis pengelolaan tanaman yang ada pada tiap sub DAS. Nilai C yang diambil adalah nilai C rata - rata dari berbagi jenis pengelolaan tanaman dalam satu sub DAS, dikaitkan dengan prosentase luasannya. Adapun bentuk matematis dari perhitungan nilai C rata-rata tiap sub DAS adalah: n

C DAS 

(A i 1

i

 Ci )

n

A

.................................................................….....

(2.88)

i

i 1

Untuk suatu sub DAS yang memiliki komposisi tata guna lahan/ vegetasi tanaman yang cenderung homogen, maka nilai C dari tata guna lahan/ vegetasi yang dominan tersebut akan diambil sebagai nilai C rata – rata.

5.

Pendugaan Laju Erosi Potensial (E-Pot)

Erosi potensial adalah erosi maksimum yang mungkin terjadi di suatu tempat dengan keadaan permukaan tanah gundul sempurna, sehingga terjadinya proses erosi hanya disebabkan oleh faktor alam (tanpa keterlibatan manusia, tumbuhan, dan sebagainya), yaitu iklim, khususnya curah hujan, sifat-sifat internal tanah dan keadaan topografi tanah. Pendugaan erosi potensial dapat dihitung dengan pendekatan rumus berikut : E-Pot = R x K x LS x A

............................................................................. (2.89)

Dimana : E-Pot = erosi potensial (ton/tahun) R

= indeks erosivitas hujan

K

= erodibilitas tanah

LS

= faktor panjang dan kemiringan lereng

A

= luas daerah aliran sungai (ha)

LAPORAN TUGAS AKHIR


50

BAB II DASAR TEORI

6.

Pendugaan Laju Erosi Aktual (E-Akt)

Erosi aktual terjadi karena adanya campur tangan manusia dalam kegiatannya seharihari, misalnya pengolahan tanah untuk pertanian dan adanya unsur-unsur penutup tanah. Penutupan permukaan tanah gundul dengan tanaman akan memperkecil terjadinya erosi, sehingga dapat dikatakan bahwa laju erosi aktual selalu lebih kecil dari pada laju erosi potensial. Ini berarti bahwa adanya keterlibatan manusia akan memperkecil laju erosi potensial. Dapat dikatakan bahwa erosi aktual adalah hasil ganda antara erosi potensial dengan pola penggunaan lahan tertentu, sehingga dapat dihitung dengan rumus berikut: E-Akt = E - Pot x C x P

................................................................,,,,,..... .......... (2.90)

Dimana : E-Akt

= erosi aktual di DAS (ton/ha/tahun)

E-Pot = erosi potensial (ton/ha/th)

7.

C

= faktor penutup lahan

P

= faktor konservasi tanah

Pendugaan Laju Sedimentasi Potensial

Sedimentasi potensial adalah proses pengangkutan sedimen hasil dari proses erosi potensial untuk diendapkan di jaringan irigasi dan lahan persawahan atau tempattempat tertentu. Tidak semua sedimen yang dihasilkan erosi aktual menjadi sedimen, hanya sebagian kecil material sedimen yang tererosi di lahan (DAS) mencapai outlet basin tersebut atau sungai atau saluran terdekat. Perbandingan antara sedimen yang terukur di outlet dan erosi di lahan biasa disebut nisbah pengangkutan sedimen atau Sedimen Delivery Ratio (SDR). Sedimen yang dihasilkan erosi aktual pun tidak semuanya menjadi sedimen, hal ini tergantung dari perbandingan antara volume sedimen hasil erosi aktual yang mampu mencapai aliran sungai dengan volume sedimen yang bisa diendapkan dari lahan di atasnya (SDR). Nilai SDR tergantung dari luas DAS, yang erat hubungannya dengan pola penggunaan lahan. Nilai SDR dihitung dengan persamaan sebagai berikut: SDR

=

S ( 1  0,8683 A 0,2018 )  0,8683 A 0,2018 2 (S  50n)

........................................

(2.91)

Dimana : SDR = rasio pelepasan sedimen, nilainya 0 < SDR < 1 LAPORAN TUGAS AKHIR


51

BAB II DASAR TEORI

A

= luas DAS (ha)

S

= kemiringan lereng rata-rata permukaan DAS (%)

n

= koefisien kekasaran Manning

Pendugaan laju sedimentasi potensial yang terjadi di suatu DAS dihitung dengan persamaan Weischmeier dan Smith, 1958 sebagai berikut : S-Pot = E-Akt x SDR...............................................................................................

(2.92)

Dimana : SDR = Sedimen Delivery Ratio S-Pot = sedimentasi potensial E-Akt = erosi aktual (erosi yang tejadi

2.3

Analisis Kebutuhan Air Baku

2.3.1 Standar Kebutuhan Air Baku Kebutuhan air baku disini dititik beratkan pada penyediaan air baku untuk diolah menjadi air bersih. Standar kebutuhan air ada 2 (dua) macam yaitu : (Ditjen Cipta Karya, 2000)

a.

Standar Kebutuhan Air Domestik

Standar kebutuhan air domestik yaitu kebutuhan air yang digunakan pada tempat-tempat hunian pribadi untuk memenuhi keperluan sehari-hari : memasak, minum, mencuci dan keperluan rumah tangga lainnya. Satuan yang dipakai liter/orang/hari.

b.

Standar Kebutuhan Air Non Domestik

Standar kebutuhan air non domestik adalah kebutuhan air bersih diluar keperluan rumah tangga, antara lain : 1.

Pengguna komersil dan industri Yaitu pengguna air oleh badan-badan komersil dan industri.

2.

Pengguna umum Yaitu pengguna air untuk bangunan-bangunan pemerintah, rumah sakit dan tempattempat, ibadah.

LAPORAN TUGAS AKHIR


52

BAB II DASAR TEORI

Kebutuhan air non domestik untuk kota dapat dibagi dalam beberapa kategori antara lain : (Ditjen Cipta Karya, 2000) Kota kategori I (metro) Kota kategori II (kota besar) Kota kategori III (kota sedang) Kota kategori IV (kota kecil) Kota kategori V (desa) Tabel 2.12 Kategori Kebutuhan Air Non Domestik KATEGORI KOTA BERDASARKAN JUMLAH JIWA >1.000.000 No

URAIAN

500.000

100.000

20.000

S/D

S/D

S/D

1.000.000

500.000

100.000

METRO 1

Konsumsi unit sambungan rumah (SR)

BESAR

SEDANG

<20.000

KECIL

DESA

190

170

130

100

80

l/o/h 2

Konsumsi unit hidran umum (HU) l/o/h

30

30

30

30

30

3

Konsumsi unit non domestic l/o/h (%)

20-30

20-30

20-30

20-30

20-30

4

Kehilangan air (%)

20-30

20-30

20-30

20-30

20-30

5

Factor hari maksimum

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

6

Factor jam puncak

1,5

1,5

1,5

1,5

1,5

7

Jumlah per SR

5

5

5

5

5

8

Jumlah jiwa per HU

100

100

100

100

100

9

Sisa tekan di penyediaan distribusi

10

10

10

10

10

(mka) 10

Jam operasi

24

24

24

24

24

11

Volume reservoir (%max day demand)

20

20

20

20

20

12

SR:HR

50:50

50:50

80:20

70:30

70:30

S/D

S/D

80:20

80:20

*)90

90

90

90

**)70

13

Cakupan pelayanan(%)

*) 60 % perpipanan, 30 % non perpipanan

(sumber : Ditjen Cipta Karya, tahun 2000)

**) 25 % perpipanan, 45 % non perpipanan

LAPORAN TUGAS AKHIR


53

BAB II DASAR TEORI

Kebutuhan air bersih non domestik untuk kategori I sampai dengan V dan beberapa sektor lain adalah sebagai berikut: Tabel 2.13 Kebutuhan air non domestik kota kategori I,II,II dan IV No

SEKTOR

NILAI

SATUAN

1

Sekolah

10

Liter/murid/hari

2

Rumah sakit

200

Liter/bed/hari

3

Puskesmas

2000

Liter/hari

4

Masjid

3000

Liter/hari

5

Kantor

10

Liter/pegawai/hari

6

Pasar

12000

Liter/hektar/hari

7

Hotel

150

Liter/bed/hari

8

Rumah makan

100

Liter/tempat duduk/hari

9

Kompleks militer

60

Liter/orang/hari

10

Kawasan industri

0,2-0,8

Liter/detik/hari

11

Kawasan pariwisata

0,1-0,3

Liter/detik/hari

Tabel 2.14 Kebutuhan air bersih kategori V No

SEKTOR

NILAI

SATUAN

1

Sekolah

5

Liter/murid/hari

2

Rumah sakit

200

Liter/bed/hari

3

Puskesmas

1200

Liter/hari

4

Hotel/losmen

90

Liter/hari

5

Komersial/industri

10

Liter/hari

Tabel 2.15 Kebutuhan air bersih domestik kategori lain No

SEKTOR

NILAI

SATUAN

1

Lapangan terbang

10

Liter/det

2

Pelabuhan

50

Liter/det

3

Stasiun KA-Terminal bus

1200

Liter/det

4

Kawasan industri

0,75

Liter/det/Ha

2.3.2 Proyeksi Kebutuhan Air Bersih Proyeksi kebutuhan air bersih dapat ditentukan dengan memperhatikan pertumbuhan penduduk untuk diproyeksikan terhadap kebutuhan air bersih sampai dengan lima puluh tahun mendatang atau tergantung dari proyeksi yang dikehendaki (Soemarto, 1999). Adapun yang berkaitan dengan proyeksi kebutuhan tersebut adalah:

LAPORAN TUGAS AKHIR


54

BAB II DASAR TEORI

a.

Angka Pertumbuhan Penduduk

Angka pertumbuhan penduduk dihitung dengan prosentase memakai rumus:

Angka pertumbuhan penduduk (&) 

 penduduk n -  penduduk n - 1 x100% ……..(2.93)  penduduk n - 1

b. Proyeksi Jumlah Penduduk Dari angka pertumbuhan penduduk diatas dalan persen digunakan untuk memproyeksikan jumlah penduduk sampai dengan lima puluh tahun mendatang. Meskipun dalan kenyataannya tidak selalu tepat, tetapi perkiraan ini dapat dijadikan dasar perhitungan volume kebutuhan air di masa mendatang. Ada beberapa metode yang digunakan untuk memproyeksikan jumlah penduduk antara lain yaitu:

Metode Geometrical Increase (Soemarto,1999) Pn  Po  (1  r ) n

…………………………………………………………

(2.94)

Dimana : Pn

= Jumlah penduduk pada tahun ke-n

Po

= jumlah penduduk pada awal tahun

R

= Prosentase pertumbuhan geometrical penduduk tiap tahun

n

= Periode waktu yang ditinjau

Metode Arithmetical Increase (Soemarto,1999) Pn = Po  n.r

………………………………………………………………….. (2.95)

Po  Pt t

…………………………………………………………………. (2.96)

R =

Dimana : Pn

= Jumlah penduduk pada tahun ke-n

Po

= jumlah penduduk pada awal tahun

r

= angka pertumbuhan penduduk tiap tahun

n

= Periode waktu yang ditinjau

t

= Banyak tahun sebelum tahun analisis

Pt

= Jumlah penduduk pada tahun ke-t

LAPORAN TUGAS AKHIR


55

BAB II DASAR TEORI

2.4

Neraca Air

Perhitungan neraca air dilakukan untuk mengecek apakah air yang tersedia cukur memadai untuk memenuhi kebutuhan air baku atau tidak. Perhitungan neraca air ini pada akhirnya akan menghasilkan kesimpulan mengenai ketersediaan air sebagai air baku yang nantinya akan diolah. Ada tiga unsur pokok dalam perhitungan neraca air yaitu: Kebutuhan Air Tersedianya Air Neraca Air

2.5

Penelusuran Banjir (Flood Routing)

Penelusuran banjir dimaksudkan untuk mengetahui karakteristik Indrogral. Outflow/keluaran, yang sangat diperlukan dalam pengendalian banjir. Perubahan hidrograf banjir antara inflow (I) dan outflow (0) karena adanya faktor tampungan atau adanya penampang sungai yang tidak seragam atau akibat adanya meander sungai. Jadi penelusuran banjir ada dua, untuk mengetahui perubahan inflow dan outflow pada waduk dan inflow pada suatu titik dengan suatu titik di tempat lain pada sungai.Perubahan inflow dan outflow akibat adanya tampungan. Maka pada suatu waduk terdapat inflow banjir (I) akibat adanya banjir dan outflow (0) apabila muka air waduk naik, di atas spillway (terdapat limpasan).

I > O tampungan waduk naik Elevasi muka air waduk naik. I < 0 tampungan waduk turun Elevasi muka waduk turun.

Pada penelusuran banjir berlaku persamaan kontinuitas : I – O = ∆S

……………………………………………………………………

(2.97)

AS = Perubahan tampungan air di embung Persamaan kontinuitas pada periode ∆t = t1 – t2 adalah :

 I1  I 2   O1  O 2   2   t   2  xt  S 2  S1    

................................................................. (2.98)

LAPORAN TUGAS AKHIR


56

BAB II DASAR TEORI

2.5.1 Penelusuran Banjir Melalui Pelimpah Penelusuran banjir melalui pelimpah bertujuan untuk mengetahui dimensi pelimpah (lebar dan tinggi pelimpah). Dan debit banjir yang digunakan dalam perhitungan flood routing metode step by step adalah Q50 tahun. Prinsip dari perhitungan ini adalah dengan menetapkan salah satu parameter hitung apakah B (lebar pelimpah) atau H (tinggi pelimpah). Jika B ditentukan maka variabel H harus di trial sehingga mendapatkan tinggi limpasan air banjir maksimum yang cukup dan efisien. Tingi spillway didapatkan dari elevasi muka air limpasan maksimum – tinggi jagaan rencana. Perhitungan ini terhenti ketika elevasi muka air limpasan sudah mengalami penurunan dan volume kumulatif mulai berkurang dari volume kumulatif sebelumnya atau ∆V negatif yang artinya Q outflow > Q inflow. Prosedur perhitungan flood routing spillway sebagai berikut ; a.

Memasukkan data jam ke-n (jam)

b.

Selisih waktu (∆t) dalam detik

c.

Q inflow

d.

Q inflow rerata = (Q inflow n + Q inflow (n-1))/2 dalam m3/dt.

e.

Volume inflow = Q inflow rerata x ∆t (m3/dt).

f.

Asumsi muka air hulu dengan cara men-trial dan dimulai dari elevasi spillway

= Q 50 tahun banjir rencana (m3 /dt).

coba-coba (m). g.

H = tinggi muka air hulu – tinggi elevasi spillway.

h.

Q outflow = ⅔ x B x √ ⅔g x H 3/2 (m3/dt).

i.

Q outflow rerata = ( Q output n + Q output (n-1))/2 dalam m3/dt.

j.

Volume outflow = Q outflow rerata x ∆t (m3/dt).

k.

∆V = selisih volume (Q inflow rerata – Q outflow rerata).

l.

Volume kumulatif yaitu volume tampungan tiap tinggi muka air limpasan yang terjadi. V kum = V n + V (n+1) dalam m3.

m. Elevasi muka air limpasan, harus sama dengan elevasi muka air coba-coba.

2.6

Perhitungan Volume Tampungan Embung

Kapasitas tampung yang diperlukan untuk sebuah embung adalah : Vn = Vu + Ve + Vi + Vs

…………………………………………………. ..........

(2.99)

Dimana : Vn

= volume tampungan embung total (m3)

Vu

= volume hidup untuk melayani berbagai kebutuhan (m3)

LAPORAN TUGAS AKHIR


57

BAB II DASAR TEORI

Ve

= volume penguapan dari kolam embung (m3)

Vi

= jumlah resapan melalui dasar, dinding, dan tubuh embung (m 3)

Vs

= ruangan yang disediakan untuk sedimen (m3)

2.6.1 Volume Tampungan Hidup Untuk Melayani Kebutuhan Penentuan volume tampungan embung dapat digambarkan pada mass curve kapasitas tampungan. Volume tampungan merupakan selisih maksimum yang terjadi antara komulatif kebutuhan terhadap kumulatif inflow.

2.6.2 Volume Air Oleh Penguapan Untuk mengetahui besarnya volume penguapan yang terjadi pada muka embung dihitung dengan rumus : Ve = Ea x S x Ag x d

……………………………………….…......

(2.100)

Dimana : Ve

= volume air yang menguap tiap bulan (m3)

Ea

= evaporasi hasil perhitungan (mm/hari)

S

= penyinaran matahari hasii pengamatan (%)

Ag

= luas permukaan kolam embung pada setengah tinggi tubuh embung (m2)

d

= jumlah hari dalam satu bulan

Untuk memperoleh nilai evaporasi dihitung dengan rumus sebagai berikut : Ea = 0,35(ea – ed) (1 – 0,01V)

………………………………………...……..... (2.101)

Dimana : ea

= tekanan uap jenuh pada suhu rata-rata harian (mm/Hg)

ed

= tekanan uap sebenarnya (mm/Hg)

V

= kecepatan angin pada ketinggian 2 m di atas permuk.aan tanah

2.6.3 Volume Resapan Embung Besarnya volume kehilangan air akibat resapan melalui dasar, dinding dan tubuh embung tergantung dari sifat lulus air material dasar dan dinding kolam. Sedangkan sifat ini tergantung pada jenis butiran tanah atau struktur batu pembentuk dasar dan dinding kolam.

LAPORAN TUGAS AKHIR


58

BAB II DASAR TEORI

Perhitungan resapan air ini megggunakan Rumus praktis untuk menentukan besarnya volume resapan air kolam embung, sebagai berikut : Vi = K .Vu ……………………………………………………………………....... (2.102) Dimana : Vi

= jumlah resapan tahunan (m3)

Vu


K

= faktor yang nilainya tergantung dari sifat lulus air material dasar dan dinding kolam embung.

K

= 10%, bila dasar dan dinding kolam embung praktis rapat air (k < 10-5 cm/d) termasuk

penggunaan

lapisan

buatan

(selimut

lempung,

geomembran,"rubbersheet" semen tanah).

2.7

Embung

2.7.1

Pemilihan Lokasi Embung

Embung adalah suatu bangunan yang berfungsi untuk menampung kelebihan air pada saat debit tinggi dan melepaskannya pada saat dibutuhkan. Embung merupakan salah satu bagian dari proyek secara keseluruhan maka letaknya juga dipengaruhi oleh bangunanbangunan lain seperti bangunan pelimpah, bangunan penyadap, bangunan pengeluaran, bangunan untuk pembelokan sungai dan lain-lain (Soedibyo, 1993).

Untuk menentukan lokasi dan denah embung harus memperhatikan beberapa faktor yaitu (Soedibyo, 1993) : 1.

Tempat embung merupakan cekungan yang cukup untuk menampung air, terutama pada lokasi yang keadaan geotekniknya tidak lulus air, sehingga kehilangan airnya hanya sedikit.

2.

Lokasinya terletak di daerah manfaat yang memerlukan air sehingga jaringan distribusinya tidak begitu panjang dan tidak banyak kehilangan energi.

3.

Lokasi embung terletak di dekat jalan, sehingga jalan masuk (access road) tidak begitu panjang dan lebih mudah ditempuh.

LAPORAN TUGAS AKHIR


59

BAB II DASAR TEORI

Sedangkan faktor yang menentukan didalam pemilihan tipe embung adalah (Soedibyo, 1993) : 1.

Tujuan pembangunan proyek

2.

Keadaan klimatologi setempat

3.

Keadaan hidrologi setempat

4.

Keadaan di daerah genangan

5.

Keadaan geologi setempat

6.

Tersedianya bahan bangunan

7.

Hubungan dengan bangunan pelengkap

8.

Keperluan untuk pengoperasian embung

9.

Keadaan lingkungan setempat

10. Biaya proyek

2.7.2 Tipe Embung Tipe embung dapat dikelompokkan menjadi empat keadaan yaitu (Soedibyo, 1993) : 1.

Tipe Embung Berdasar Tujuan Pembangunannya

Ada dua tipe Embung dengan tujuan tunggal dan embung serbaguna : (a). Embung dengan tujuan tunggal (single purpose dams) adalah embung yang dibangun untuk memenuhi satu tujuan saja, misalnya untuk kebutuhan air baku atau irigasi (pengairan) atau perikanan darat atau tujuan lainnya tetapi hanya satu tujuan saja. (b). Embung serbaguna (multipurpose dams) adalah embung yang dibangun untuk memenuhi beberapa tujuan misalnya : irigasi (pengairan), air minum dan PLTA, pariwisata dan irigasi dan lain-lain.

2.

Tipe Embung Berdasar Penggunaannya

Ada 3 tipe yang berbeda berdasarkan penggunaannya yaitu : (a). Embung penampung air (storage dams) adalah embung yang digunakan untuk menyimpan air pada masa surplus dan dipergunakan pada masa kekurangan. Termasuk dalam embung penampung air adalah untuk tujuan rekreasi, perikanan, pengendalian banjir dan lain-lain.

LAPORAN TUGAS AKHIR


60

BAB II DASAR TEORI

(b). Embung pembelok (diversion dams) adalah embung yang digunakan untuk meninggikan muka air, biasanya untuk keperluan mengalirkan air ke dalam sistem aliran menuju ke tempat yang memerlukan. (c). Embung penahan (detention dams) adalah embung yang digunakan untuk memperlambat dan mengusahakan seoptimal mungkin efek aliran banjir yang mendadak. Air ditampung secara berkala atau sementara, dialirkan melalui pelepasan (outlet). Air ditahan selama mungkin dan dibiarkan meresap ke daerah sekitarnya.

3.

Tipe Embung Berdasar Letaknya Terhadap Aliran Air

Ada dua tipe yaitu embung yaitu embung pada aliran (on stream) dan embung di luar aliran air (off stream) yaitu : (a). Embung pada aliran air (on stream) adalah embung yang dibangun untuk menampung air, misalnya pada bangunan pelimpah (spillway).

Embung

Gambar 2.7 Embung on stream

(b). Embung di luar aliran air (off stream) adalah embung yang umumnya tidak dilengkapi spillway, karena biasanya air dibendung terlebih dahulu di on stream-nya baru disuplesi ke tampungan. Kedua tipe ini biasanya dibangun berbatasan dan dibuat dari beton, pasangan batu atau pasangan bata.

LAPORAN TUGAS AKHIR


61

BAB II DASAR TEORI

Embung Tampungan

Gambar 2.8 Embung off stream

4.

Tipe Embung Berdasar Material Pembentuknya

Ada 2 tipe yaitu embung urugan, embung beton dan embung lainnya. (a). Embung Urugan ( Fill Dams, Embankment Dams ) Embung urugan adalah embung yang dibangun dari penggalian bahan (material) tanpa tambahan bahan lain bersifat campuran secara kimia jadi bahan pembentuk embung asli. Embung ini dibagi menjadi dua yaitu embung urugan serba sama (homogeneous dams) adalah embung apabila bahan yang membentuk tubuh embung tersebut terdiri dari tanah sejenis dan gradasinya (susunan ukuran butirannya) hampir seragam. Yang kedua adalah embung zonal adalah embung apabila timbunan terdiri dari batuan dengan gradasi (susunan ukuran butiran) yang berbeda-beda dalam urutan-urutan pelapisan tertentu.

Zone kedap air Zone lolos air

Drainase Gambar 2.9 Embung Urugan

LAPORAN TUGAS AKHIR


62

BAB II DASAR TEORI

(b). Embung Beton ( Concrete Dam ) Embung beton adalah embung yang dibuat dari konstruksi beton baik dengan tulangan maupun tidak. Kemiringan permukaan hulu dan hilir tidak sama pada umumnya bagian hilir lebih landai dan bagian hulu mendekati vertikal dan bentuknya lebih ramping. Embung ini masih dibagi lagi menjadi embung beton berdasar berat sendiri stabilitas tergantung pada massanya, embung beton dengan penyangga (buttress dam) permukaan hulu menerus dan dihilirnya pada jarak tertentu ditahan, embung beton berbentuk lengkung dan embung beton kombinasi. Tampak Atas

Tampak Samping

m l a. Embung Beton Dengan Gaya Berat (Gravity Dams) Tampak Atas

Tampak Samping

m l

b. Embung Beton Dengan Dinding Penahan (Buttress Dams)

R

R

c. Embung Beton Lengkung (Arch Dams)

Gambar 2.10 Tipe-tipe embung beton

2.7.3 Rencana Teknis Pondasi Keadaan geologi pada pondasi embung sangat mempengaruhi pemilihan tipe embung, oleh karena itu penelitian dan penyelidikan geologi perlu dilaksanakan dengan baik. Pondasi suatu embung harus memenuhi 3 (tiga) persyaratan penting yaitu (Soedibyo, 1993) :

LAPORAN TUGAS AKHIR


63

BAB II DASAR TEORI

1.

Mempunyai daya dukung yang mampu menahan bahan dari tubuh embung dalam berbagai kondisi.

2.

Mempunyai kemampuan penghambat aliran filtrasi yang memadai sesuai dengan fungsinya sebagai penahan air.

3.

Mempunyai ketahanan terhadap gejala-gejala sufosi (piping) dan sembulan (boiling) yang disebabkan oleh aliran filtrasi yang melalui lapisan-lapisan pondasi tersebut.

Sesuai dengan jenis batuan yang membentuk lapisan pondasi, maka secara umum pondasi embung dapat dibedakan menjadi 3 jenis yaitu (Soedibyo, 1993) : 1.

Pondasi batuan (Rock foundation)

2.

Pondasi pasir atau kerikil

3.

Pondasi tanah. a. Daya dukung tanah (bearing capacity) adalah kemampuan tanah untuk mendukung beban baik dari segi struktur pondasi maupun bangunan diatasnya tanpa terjadinya keruntuhan geser. b. Daya dukung batas (ultimate bearing capacity) adalah daya dukung terbesar dari tanah mendukung beban dan diasumsikan tanah mulai terjadi keruntuhan. Besarnya daya dukung batas terutama ditentukan oleh : 1. Parameter kekuatan geser tanah terdiri dari kohesi (C) dan sudut geser dalam (). 2. Berat isi tanah () 3. Kedalaman pondasi dari permukaan tanah (Zf) 4. Lebar dasar pondasi (B)

Besarnya daya dukung yang diijinkan sama dengan daya dukung batas dibagi angka keamanan dan dapat dirumuskan sebagai berikut (Pondasi Dangkal dan Pondasi Dalam, Rekayasa Pondasi II, 1997) :

qa 

qult FK

.............................................................................................. (2.103)

LAPORAN TUGAS AKHIR


64

BAB II DASAR TEORI

Perhitungan daya dukung batas untuk pondasi dangkal pada kondisi umum : 1.

Pondasi menerus

B qult= c.Nc   .D.Nq   . .N  2 2.

......................................... ……….. (2.104)

Pondasi persegi   B  qult = c.Nc1  0,3.     .D.Nq  B.0.4 .N   2   Dimana

................................. (2.105)

:

qa

= kapasitas daya dukung ijin

q ult

= kapasitas daya dukung maximum

FK

= faktor keamanan (safety factor)

Nc,Nq,Nγ

= faktor kapasitas daya dukung Terzaghi

c

= kohesi tanah

γ

= berat isi tanah

B

= dimensi untuk pondasi menerus dan persegi (m)

2.7.4 Perencanaan Tubuh Embung Beberapa istilah penting mengenai tubuh embung : 1.

Tinggi Embung

Tinggi embung adalah perbedaan antara elevasi permukaan pondasi dan elevasi mercu embung. Apabila pada embung dasar dinding kedap air atau zona kedap air, maka yang dianggap permukaan pondasi adalah garis perpotongan antara bidang vertikal yang melalui hulu mercu embung dengan permukaan pondasi alas embung tersebut. Tinggi maksimal untuk embung adalah 20 m (Loebis, 1987). Mercu embung

Tinggi embung

Gambar 2.11 Tinggi embung

LAPORAN TUGAS AKHIR


65

BAB II DASAR TEORI

2.

Tinggi Jagaan (free board)

Tinggi jagaan adalah perbedaan antara elevasi permukaan maksimum rencana air dalam embung dan elevasi mercu embung. Elevasi permukaan air maksimum rencana biasanya merupakan elevasi banjir rencana embung.

Mercu embung Tinggi jagaan

Gambar 2.12 Tinggi jagaan pada mercu embung

Tinggi jagaan dimaksudkan untuk menghindari terjadinya peristiwa pelimpasan air melewati puncak bendungan sebagai akibat diantaranya dari: a.

Debit banjir yang masuk embung.

b.

Gelombang akibat angin.

c.

Pengaruh pelongsoran tebing-tebing di sekeliling embung.

d.

Gempa.

e.

Penurunan tubuh bendungan.

f.

Kesalahan di dalam pengoperasian pintu.

Tinggi jagaan adalah jarak vertikal antara puncak bendungan dengan permukaan air reservoir. Tinggi jagaan normal diperoleh sebagai perbedaan antara elevasi puncak bendungan dengan elevasi tinggi muka air normal di embung. Tinggi jagaan minimum diperoleh sebagai perbedaan antara elevasi puncak bendungan dengan elevasi tinggi muka air maksimum di reservoir yang disebabkan oleh debit banjir rencana saat pelimpah bekerja normal. Tinggi tambahan adalah sebagai perbedaan antara tinggi jagaan normal dengan tinggi jagaan minimum.

LAPORAN TUGAS AKHIR


66

BAB II DASAR TEORI

Kriteria I

:

h   H f  h   hw atau e   ha  hi .......................................................................... (2.106) 2  Kriteria II : H f  hw 

he  ha  hi .......................................................................................... 2

(2.107)

Dimana : Hf

= tinggi jagaan (m)

hw

= tinggi ombak akibat tiupan angin (m)

he

= tinggi ombak akibat gempa (m)

ha

= perkiraan tambahan tinggi akibat penurunan tubuh bendungan (m)

hi

= tinggi tambahan (m)

h

= tinggi kemungkinan kenaikan permukaan air embung yang terjadi timbulnya banjir abnormal

Tambahan tinggi akibat gelombang (Hw) dihitung berdasarkan pada kecepatan angin, jarak seret gelombang (fecth) dan sudut lereng hulu dari bendungan. Digunakan rumus (Soedibyo, 1993) : Δh =

2  Q0   3 Q

h ...…...……………………..…................... ...................... (2.108) h 1 QT

Dimana : Qo

= debit banjir rencana

Q

= kapasitas rencana



= 0,2 untuk bangunan pelimpah terbuka



= 1,0 untuk bangunan pelimpah tertutup

h

= kedalaman pelimpah rencana

A

= luas permukaan air embung pada elevasi banjir rencana

Tinggi ombak yang disebabkan oleh gempa (he) (Soedibyo, 1993) he =

e. 

g.h0 ...................................................................................................... (2.109)

Dimana :

LAPORAN TUGAS AKHIR


67

BAB II DASAR TEORI

e

= Intensitas seismis horizontal



= Siklus seismis

h0

= Kedalaman air di dalam embung

Kenaikan permukaan air embung yang disebabkan oleh ketidaknormalan operasi pintu bangunan (ha). Sebagai standar biasanya diambil ha = 0,5 m. Angka tambahan tinggi jagaan yang didasarkan pada tipe embung (hi). Karena limpasan melalui mercu embung urugan sangat berbahaya maka untuk embung tipe ini angka tambahan tinggi jagaan (hi) ditentukan sebesar 1,0 m (hi = 1,0 m). Apabila didasarkan pada tinggi embung yang direncanakan, maka standar tinggi jagaan embung urugan adalah sebagai berikut (Soedibyo, 1993) : Tabel 2.16 Tinggi jagaan embung urugan

3.

Lebih rendah dari 50 m

Hf  2 m

Dengan tinggi antara 50-100 m

Hf  3 m

Lebih tinggi dari 100 m

Hf  3,5 m

Lebar Mercu Embung

Lebar mercu embung yang memadai diperlukan agar puncak embung dapat tahan terhadap hempasan ombak dan dapat tahan terhadap aliran filtrasi yang melalui puncak tubuh embung. Disamping itu, pada penentuan lebar mercu perlu diperhatikan kegunaannya sebagai jalan inspeksi dan pemeliharaan embung. Penentuan lebar mercu dirumuskan sebagai berikut (Sosrodarsono, 1989) : 1

b = 3,6 H 3 – 3 ........................................................................................................ (2.110) Dimana : b

= lebar mercu

H

= tinggi embung

Lebar puncak dari embung tipe urugan ditentukan berdasarkan pertimbangan sebagai berikut ini. Bahan timbunan asli (alam) dan jarak minimum garis rembesan melalui timbunan pada elevasi muka air normal. Pengaruh tekanan gelombang di bagian permukaan lereng hulu.

LAPORAN TUGAS AKHIR


68

BAB II DASAR TEORI

Tinggi dan tingkat kepentingan dari konstruksi bendungan. Kemungkinan puncak bendungan untuk jalan penghubung. Pertimbangan praktis dalam pelaksanaan konstruksi.

Formula yang digunakan untuk menentukan lebar puncak pada bendungan urugan sebagai berikut (USBR, 1987, p.253) :

w

z  10 .......................................................................................................... 5

(2.111)

Dimana : w

= lebar puncak bendungan (feet)

z

= tinggi bendungan di atas dasar sungai (feet)

Untuk bendungan-bendungan kecil (embung) yang diatasnya akan dimanfaatkan untuk jalan raya, lebar minimumnya adalah 4 meter. Sementara untuk jalan biasa cukup 2,5 meter. Lebar bendungan kecil dapat digunakan pedoman sebagai berikut Tabel 2.17

Tabel 2.17 Lebar puncak bendungan kecil (embung) yang dianjurkan Tinggi Embung (m)

Lebar Puncak (m)

2,0 - 4,5

2,50

4,5 - 6,0

2,75

6,0 - 7,5

3,00

7,5 - 9,0

4,00 ( Sumber : Suyono Sosrodarsono, 1977)

4.

Panjang Embung

Panjang embung adalah seluruh panjang mercu embung yang bersangkutan termasuk bagian yang digali pada tebing-tebing sungai di kedua ujung mercu tersebut. Apabila bangunan pelimpah atau bangunan penyadap terdapat pada ujung-ujung mercu, maka lebar bangunan-bangunan pelimpah tersebut diperhitungkan pula dalam menentukan panjang embung (Sosrodarsono, 1989).

LAPORAN TUGAS AKHIR


69

BAB II DASAR TEORI

5.

Volume Embung

Seluruh jumlah volume konstruksi yang dibuat dalam rangka pembangunan tubuh embung termasuk

semua

bangunan

pelengkapnya

dianggap

sebagai

volume

embung

(Sosrodarsono, 1989).

6.

Kemiringan Lereng (Slope Gradient)

Kemiringan rata-rata lereng embung (lereng hulu dan lereng hilir) adalah perbandingan antara panjang garis vertikal yang melalui tumit masing-masing lereng tersebut. Berm lawan dan drainase prisma biasanya dimasukkan dalam perhitungan penentuan kemiringan lereng, akan tetapi alas kedap air biasanya diabaikan (Soedibyo, 1993). Kemiringan lereng urugan harus ditentukan sedemikian rupa agar stabil terhadap longsoran. Hal ini sangat tergantung pada jenis material urugan yang dipakai, Tabel 2.18. Kestabilan urugan harus diperhitungkan terhadap frekuensi naik turunnya muka air, rembesan, dan harus tahan terhadap gempa (Sosrodarsono, 1989). Tabel 2.18 Kemiringan lereng urugan Kemiringan Lereng Material Urugan

a.

Material Utama

Urugan homogen

Vertikal : Horisontal Hulu

Hilir

1 : 3

1 : 2,25

Pecahan batu

1 : 1,50

1 : 1,25

Kerikil-kerakal

1 : 2,50

1 : 1,75

CH CL SC GC GM SM

b.

Urugan majemuk a. Urugan batu dengan inti lempung

atau

dinding

diafragma b. Kerikil-kerakal

dengan

inti lempung atau dinding diafragma (Sumber :(Sosrodarsono, 1989)

LAPORAN TUGAS AKHIR


70

BAB II DASAR TEORI

7.

Penimbunan Ekstra (Extra Banking)

Sehubungan dengan terjadinya gejala konsolidasi tubuh embung yang prosesnya berjalan lama sesudah pembangunan embung tersebut diadakan penimbunan ekstra melebihi tinggi dan volume rencana dengan perhitungan agar sesudah proses konsolidasi berakhir maka penurunan tinggi dan penyusutan volume akan mendekati tinggi dan volume rencana embung (Sosrodarsono, 1989).

8.

Perhitungan Hubungan Elevasi terhadap Volume Embung

Seluruh jumlah volume konstruksi yang dibuat dalam rangka pembangunan tubuh embung termasuk semua bangunan pelengkapnya dianggap sebagai volume embung. Analisis keandalan embung sebagai sumber air menyangkut volume air yang tersedia, debit pengeluaran untuk kebutuhan air untuk air baku (PDAM), pangendalian banjir dan debit air untuk keperluan lain-lain selama waktu yang diperlukan. Analisis keandalan embung diperlukan perhitungan-perhitungan diantaranya adalah perhitungan kapasitas embung yaitu volume tampungan air maksimum dihitung berdasarkan elevasi muka air maksimum, kedalaman air dan luas genangannya. Perkiraan kedalaman air dan luas genangan memerlukan adanya data elevasi dasar embung yang berupa peta topografi dasar embung. Penggambaran peta topografi dasar embung didasarkan pada hasil pengukuran topografi. Perhitungan ini didasarkan pada data peta topografi dengan skala 1:1.000 dan beda tinggi kontur 1m. Cari luas permukaan embung yang dibatasi garis kontur, kemudian dicari volume yang dibatasi oleh 2 garis kontur yang berurutan dengan menggunakan rumus pendekatan volume sebagai berikut (Bangunan Utama KP-02, 1986) :

Vx 

1 xZx( Fy  Fx  Fy  Fx ) ........................................................................ 3

(2.112)

Dimana : (m3)

Vx

= Volume pada kontur X

Z

= Beda tinggi antar kontur (m)

Fy

= Luas pada kontur Y

(km2)

Fx

= Luas pada kontur X

(km2)

LAPORAN TUGAS AKHIR


71

BAB II DASAR TEORI

2.7.5 Stabilitas Lereng Embung Merupakan perhitungan konstruksi untuk menentukan ukuran (dimensi) embung agar mampu menahan muatan-muatan dan gaya-gaya yang bekerja padanya dalam keadaan apapun juga. Konstruksi harus aman terhadap geseran, penurunan embung, rembesan dan keadaan embung kosong (k), penuh air (sub) maupun permukaan air turun tiba-tiba rapid draw-down (sat) (Sosrodarsono, 1989). Salah satu tinjauan keamanan embung adalah menentukan apakah embung dalam kondisi stabil, sehingga beberapa faktor yang harus ditentukan adalah sebagai berikut : Kondisi beban yang dialami oleh embung. Karakteristik bahan atau material tubuh embung termasuk tegangan dan density. Besar dan variasi tegangan air pori pada tubuh embung dan di dasar embung. Angka aman minimum (SF) yang diperbolehkan untuk setiap kondisi beban yang digunakan.

Kemiringan timbunan embung pada dasarnya tergantung pada stabilitas bahan timbunan. Semakin besar stabilitas bahannya, maka kemiringan timbunan dapat makin terjal. Bahan yang kurang stabil memerlukan kemiringan yang lebih landai. Sebagai acuan dapat disebutkan bahwa kemiringan lereng depan (upstream) berkisar antara 1: 2,5 sampai 1 : 3,5 , sedangkan bagian belakang (downstream) antara 1: 2 sampai 1: 3. Kemiringan lereng yang efisien untuk bagian hulu maupun bagian hilir masing-masing dapat ditentukan dengan rumus berikut (Sosrodarsono, 1989) :

 m  k . "  Sf    tan   m  k .m. " 

............................................................. ....................

 n  k.  Sf    tan   n  k .n  ................................................................................................

(2.113) (2.114)

Dimana : Sf

= faktor keamanan (dapat diambil 1,1) m dan n masing-masing kemiringan lereng hulu dan hilir.

k

= koefien gempa dan ” =

 sat  sub

Angka aman stabilitas lereng embung di bagian lereng hulu dan hilir dengan variasi beban yang digunakan, diperhitungkan berdasarkan pada analisis keseimbangan batas (limit LAPORAN TUGAS AKHIR


72

BAB II DASAR TEORI

equilibrium analysis). Geometri lereng tubuh embung disesuaikan dengan hasil analisis tersebut, sehingga diperoleh angka aman ( S f ) yang sama atau lebih besar dari angka aman minimum yang persyaratkan. Kemiringan lereng baik di sisi hilir maupun di sisi hulu embung harus cukup stabil baik pada saat konstruksi, pengoperasian yaitu pada saat embung kosong, embung penuh, saat embung mengalami rapid draw down dan ditinjau saat ada pengaruh gempa. Sehingga kondisi beban harus diperhitungkan berdasarkan rencana konstruksi, pengoperasian reservoir, menjaga elevasi muka air normal di dalam reservoir dan kondisi emergency, flood storage dan rencana melepas air dalam reservoir, antisipasi pengaruh tekanan air pori dalam tubuh bendungan dan tanah dasar fondasi. Tinjauan stabilitas bendungan dilakukan dalam berbagai kondisi sebagai berikut :

a.

Steady-State Seepage Stabilitas lereng di bagian hulu di analisis pada kondisi muka air di reservoir yang menimbulkan terjadinya aliran rembesan melalui tubuh Embung. Elevasi muka air pada kondisi ini umumnya dinyatakan sebagai elevasi muka air normal (Normal High Water Level).

b.

Operation Pada kondisi ini, muka air dalam reservoir maksimum (penuh-lebih tinggi dari elevasi muka air normal). Stabilitas lereng di sebelah hulu dianalisis dengan kondisi muka air tertinggi dimana dalam masa operasi muka air mengalami turun dengan tiba-tiba (sudden draw down) dari elevasi dari muka air maksimum (tertinggi) menjadi muka air terendah (LWL). Angka aman yang digunakan untuk tinjauan stabilitas lereng embung dengan berbagai kondisi beban dan tegangan geser yang digunakan seperti dalam Tabel 2.19 Secara umum angka aman minimum untuk lereng hilir dan hulu juga dicantumkan pada Tabel 2.20.

LAPORAN TUGAS AKHIR


73

BAB II DASAR TEORI Tabel 2.19 Angka aman minimum dalam tinjauan stabilitas lereng sebagai fungsi dari tegangan geser. (*) Kriteria

I

Kondisi Tinjauan

Lereng

Tegangan

Koef.

geser

Gempa

Hulu

CU

0%

1,50

Hulu

CU

100%

1,20

Muka air penuh

Hulu

CU

0%

1,50

(banjir)

Hulu

CU

100%

1,20

Steady State Seepage

Hilir

CU

0%

1,50

Hilir

CU

100%

1,20

Rapid drawdown

II

III

SF min.

(*) : Engineering and Design Stability of Earth and Rock-fill Dams, EM 1110-2-1902, 1970, p. 25. Catatan : CU : Consolidated Undrained Test

Tabel 2.20 Angka aman minimum untuk analisis stabilitas lereng. Keadaan Rancangan / Tinjauan

Angka Aman Minimum Lereng hilir

Lereng Hulu

(D/S)

(U/S)

akhir

1,25

1,25

2. Saat pengoperasian embung dan saat

1,50

1,50

-

1,20

1,10

1,10

1. Saat

konstruksi

dan

konstruksi

embung penuh 3. Rapid draw down 4. Saat gempa

( Sumber : Sosrodarsono, 1989)

Secara prinsip, analisis kestabilan lereng didasarkan pada keseimbangan antara masa tanah aktif (potential runtuh) dengan gaya-gaya penahan runtuhan di bidang runtuh. Perbandingan gaya-gaya di atas menghasilkan faktor aman (Sf) yang didefinisikan sebagai berikut: Sf =

  ............................................................................................................

(2.115)

Dimana : 

= gaya-gaya penahan

τ

= gaya-gaya aktif penyebab runtuhan

LAPORAN TUGAS AKHIR


74

BAB II DASAR TEORI

Analisis ini dilakukan pada segala kemungkinan bidang permukaan runtuhan dan pada berbagai keadaan embung di atas. Nilai angka aman hasil perhitungan (SF hitungan) tersebut di atas harus lebih besar dari nilai angka aman minimum (SF minimum) seperti tertera pada Tabel 2.19 dan Tabel 2.20. Gaya-gaya yang bekerja pada embung urugan :

1.

Berat Tubuh Embung Sendiri

Berat tubuh embung dihitung dalam beberapa kondisi yang tidak menguntungkan yaitu : a.

Pada kondisi lembab segera setelah tubuh pondasi selesai dibangun.

b.

Pada kondisi sesudah permukaan embung mencapai elevasi penuh dimana bagian embung yang terletak disebelah atas garis depresi dalam keadaan jenuh.

c.

Pada kondisi dimana terjadi gejala penurunan mendadak (Rapid drow-down) permukaan air embung, sehingga semua bagian embung yang semula terletak di sebelah bawah garis depresi tetap dianggap jenuh.

Berat dalam keadaan lembab

Garis depresi dalam keadaan air embung penuh

W

Berat dalam keadaan jenuh

Gambar 2.13 Berat bahan yang terletak dibawah garis depresi

Gaya-gaya atau beban-beban utama yang bekerja pada embung urugan yang akan mempengaruhi stabilitas tubuh embung dan pondasi embung tersebut adalah : a.

Berat tubuh embung itu sendiri yang membebani lapisan-lapisan yang lebih bawah dari tubuh embung dan membebani pondasi.

b.

Tekanan hidrostatis yang akan membebani tubuh embung dan pondasinya baik dari air yang terdapat didalam embung di hulunya maupun dari air didalam sungai di hilirnya.

c.

Tekanan air pori yang terkandung diantara butiran dari zone-zone tubuh embung.

d.

Gaya seismic yang menimbulkan beban-beban dinamika baik yang bekerja pada tubuh embung maupun pondasinya.

LAPORAN TUGAS AKHIR


75

BAB II DASAR TEORI

2.

Tekanan Hidrostatis

Pada perhitungan stabilitas embung dengan metode irisan (slice methode) biasanya beban hidrostatis yang bekerja pada lereng sebelah hulu embung dapat digambarkan dalam tiga cara pembebanan. Pemilihan cara pembebanan yang cocok untuk suatu perhitungan harus disesuaikan dengan semua pola gaya–gaya yang bekerja pada embung yang akan diikut sertakan dalam perhitungan (Sosrodarsono, 1989).

Pada kondisi dimana garis depresi mendekati bentuk horizontal, maka dalam perhitungan langsung dapat dianggap horizontal dan berat bagian tubuh embung yang terletak dibawah garis depresi tersebut diperhitungkan sebagai berat bahan yang terletak dalam air. Tetapi dalam kondisi perhitungan yang berhubungan dengan gempa biasanya berat bagian ini dianggap dalam kondisi jenuh (Soedibyo, 1993).

(a)

(b)

(c)

Gambar 2.14 Gaya tekanan hidrostatis pada bidang luncur O

U1 Ww

U1 U2 U

( U = Ww = V w) U2

Gambar 2.15 Skema pembebanan yang disebabkan oleh tekanan hidrostatis yang bekerja pada bidang luncur

LAPORAN TUGAS AKHIR


76

BAB II DASAR TEORI

3.

Tekanan Air Pori

Gaya-gaya yang timbul dari tekanan air pori di embung terhadap lingkaran bidang luncur. Tekanan air pori dihitung dengan beberapa kondisi yaitu (Soedibyo, 1993): a.

Gaya-gaya yang timbul dari tekanan air pori dalam kondisi tubuh embung baru dibangun.

b. Gaya-gaya yang timbul dari tekanan air pori dalam kondisi embung telah terisi penuh dan permukaan air sedang menurun secara berangsur-angsur. c.

Gaya-gaya yang timbul dari tekanan air pori dalam kondisi terjadinya penurunan mendadak permukaan embung hingga mencapai permukaaan terendah, sehingga besarnya tekanan air pori dalam tubuh embung masih dalam kondisi embung terisi penuh.

4.

Beban Seismis ( Seismic Force )

Beban seismis akan timbul pada saat terjadinya gempa bumi dan penetapan suatu kapasitas beban seismis secara pasti sangat sukar. Faktor-faktor yang menentukan besarnya beban seismis pada embung urugan adalah (Sosrodarsono, 1989): a.

Karakteristik, lamanya dan kekuatan gempa yang terjadi.

b.

Karakteristik dari pondasi embung.

c.

Karakteristik bahan pembentuk tubuh embung.

d.

Tipe embung.

Komponen horizontal beban seismis dapat dihitung dengan menggunakan rumus sebagai berikut (Sosrodarsono, 1989) : M . α = e ( M . g ) ............................................................................................

(2.116)

Dimana : M

= massa tubuh embung (ton)

α

= percepatan horizontal (m/s2)

e

= intensitas seismic horizontal (0,10-0,25)

g

= percepatan gravitasi bumi (m/s2)

LAPORAN TUGAS AKHIR


77

BAB II DASAR TEORI Tabel 2.21 Percepatan gempa horizontal Intensitas Seismis

Gal

Jenis Pondasi Batuan

Luar biasa 7 Sangat Kuat 6 Kuat 5 Sedang 4 (ket : 1 gal = 1cm/det2)

5.

400 400-200 200-100 100

0,20 g 0,15 g 0,12 g 0,10 g

Tanah 0,25 g 0,20 g 0,15 g 0,12 g ( Sumber:Sosrodarsono, 1989)

Stabilitas Lereng Embung Urugan Menggunakan Metode Irisan Bidang Luncur Bundar

Metode analisis stabilitas lereng untuk embung tipe tanah urugan (earth fill type dam) dan timbunan batu (rock fill type dam) didasarkan pada bidang longsor bentuk lingkaran. Faktor keamanan dari kemungkinan terjadinya longsoran dapat diperoleh dengan menggunakan rumus keseimbangan sebagai berikut (Soedibyo, 1993) :

 C.l  N  U  Ne tan    T  Te  C.l   .Acos  e.sin    V tan   .Asin  e.cos 

Fs 

.....................................................

(2.117)

Dimana : Fs

= faktor keamanan

N

= beban komponen vertikal yang timbul dari berat setiap irisan bidang luncur

  .A. cos  T

= beban komponen tangensial yang timbul dari berat setiap irisan bidang luncur   .A.sin  

U

= tekanan air pori yang bekerja pada setiap irisan bidang luncur

Ne

= komponen vertikal beban seismic yang bekerja pada setiap irisan bidang luncur  e. . A.sin  

Te

= komponen tangensial beban seismic yang bekerja pada setiap irisan bidang luncur  e. . A. cos 



= sudut gesekan dalam bahan yang membentuk dasar setiap irisan bidang luncur.

C

= Angka kohesi bahan yang membentuk dasar setiap irisan bidang luncur

Z

= lebar setiap irisan bidang luncur

LAPORAN TUGAS AKHIR


78

BAB II DASAR TEORI

E

= intensitas seismis horisontal



= berat isi dari setiap bahan pembentuk irisan bidang luncur

A

= luas dari setiap bahan pembentuk irisan bidang luncur



= sudut kemiringan rata-rata dasar setiap irisan bidang luncur

V

= tekanan air pori

Ne=e.W.sin α U

N = W.cos α i = b/cos α T = W.sinα

e.W = e.r.A Te = e.W.cos α W=

γA

Bidang Luncur S=C+(N-U-Ne )tan ф

( Sosrodarsono, 1989) Gambar 2.16 Cara menentukan harga-harga N dan T

Prosedur perhitungan metode irisan bidang luncur bundar (Soedibyo, 1993): 1.

Andaikan bidang luncur bundar dibagi menjadi beberapa irisan vertikal dan walaupun bukan merupakan persyaratan yang mutlak, biasanya setiap irisan lebarnya dibuat sama. Disarankan agar irisan bidang luncur tersebut dapat melintasi perbatasan dari dua buah zone penimbunan atau supaya memotong garis depresi aliran filtrasi.

2.

Gaya-gaya yang bekerja pada setiap irisan adalah sebagai berikut : a.

Berat irisan ( W ), dihitung berdasarkan hasil perkalian antara luas irisan ( A ) dengan berat isi bahan pembentuk irisan ( γ ), jadi W=A. γ

b.

Beban berat komponen vertikal yang pada dasar irisan ( N ) dapat diperoleh dari hasil perkalian antara berat irisan ( W ) dengan cosinus sudut rata-rata tumpuan ( α ) pada dasar irisan yang bersangkutan jadi N = W.cos α

LAPORAN TUGAS AKHIR


79

BAB II DASAR TEORI

c.

Beban dari tekanan hidrostatis yang bekerja pada dasar irisan ( U ) dapat diperoleh dari hasil perkalian antara panjang dasar irisan (b) dengan tekanan air rata-rata (U/cosα ) pada dasar irisan tersebut, jadi U =

d.

U .b cos 

Berat beban komponen tangensial ( T ) diperoleh dari hasil perkalian antara berat irisan (W) dengan sinus sudut rata-rata tumpuan dasar irisan tersebut jadi T = Wsin α

e.

Kekuatan tahanan kohesi terhadap gejala peluncuran ( C ) diperoleh dari hasil perkalian antara angka kohesi bahan ( c’ ) dengan panjang dasar irisan ( b ) dibagi lagi dengan cos α, jadi C =

3.

c'.b cos 

Kekuatan tahanan geseran terhadap gejala peluncuran irisan adalah kekuatan tahanan geser yang terjadi pada saat irisan akan meluncur meninggalkan tumpuannya

4.

Kemudian jumlahkan semua kekuatan-kekuatan yang menahan ( T ) dan gaya-gaya yang mendorong ( S ) dari setiap irisan bidang luncur, dimana T dan S dari masingmasing irisan dinyatakan sebagai T = W Sin α dan S = C+(N-U) tan Ф

5.

Faktor keamanan dari bidang luncur tersebut adalah perbandingan antara jumlah gaya pendorong dan jumlah gaya penahan yang dirumuskan : Fs



S T

...............................................................................................

(2.118)

Dimana : Fs

S T

= faktor aman = jumlah gaya pendorong = jumlah gaya penahan

LAPORAN TUGAS AKHIR


80

BAB II DASAR TEORI

o

Gambar 2.17 Skema perhitungan bidang luncur dalam kondisi embung penuh air

Gambar 2.18 Skema perhitungan bidang luncur dalam kondisi penurunan air embung tiba-tiba

6.

Penentuan Lokasi Titik Pusat Bidang Longsor Untuk memudahkan usaha trial dan error terhadap stabilitas lereng, maka titik-titik pusat bidang longsor yang berupa busur lingkaran harus ditentukan dahulu melalui suatu pendekatan. Fellenius memberikan petunjuk-petunjuk untuk menentukan lokasi titik pusat busur longsor kritis yang melalui tumit suatu lereng pada tanah kohesif (csoil) seperti pada tabel berikut :

LAPORAN TUGAS AKHIR


81

BAB II DASAR TEORI

O

ßB

B

C

1:n H ßA A

θ

Gambar 2.19 Lokasi pusat busur longsor kritis pada tanah kohesif (c-soil)

Tabel 2.22 Sudut-sudut petunjuk menurut Fellenius Lereng

Sudut Lereng

Sudut-sudut petunjuk

1:n

θ

βA

βB

√3 : 1

60°

-29°

-40°

1:1

45°

-28°

-38°

1 : 1,5

33°41’

-26°

-35°

1:2

25°34’

-25°

-35°

1:3

18°26’

-25°

-35°

1:5

11°19’

-25°

-37°

Pada tanah Ø-c untuk menentukan letak titik pada pusat busur lingkaran sebagai bidang longsor yang melalui tumit lereng dilakukan secara coba-coba dimulai dengan bantuan sudut-sudut petunjuk dari Fellenius untuk tanah kohesif (Ø=0). Grafik Fellenius menunjukkan bahwa dengan meningkatnya nilai sudut geser (Ø) maka titik pusat busur longsor akan bergerak naik dari O o yang merupakan titik pusat busur longsor tanah c(Ø=0) sepanjang garis O o-K yaitu O1, O2, 03,…….On. Titik K merupakan koordinat pendekatan dimana x = 4,5H dan z = 2H, dan pada sepanjang garis Oo-K diperkirakan terletak titik-titik pusat busur longsor. Tiap-tiap titik pusat busur longsor tersebut dianalisis angka keamanannya untuk memperoleh nilai Fk yang paling minimum sebagai indikasi bidang longsor kritis.

LAPORAN TUGAS AKHIR


82

BAB II DASAR TEORI

On

O2

O3

O1 O0

R B H

A

2H

O

+X H

K(4.5H , 2H) +Z

4.5H

Gambar 2.20 Posisi titik pusat busur longsor pada garis O0-K

7.

Stabilitas Embung Terhadap Aliran Filtrasi Baik embung maupun pondasinya diharuskan mampu menahan gaya-gaya yang ditimbulkan oleh adanya air filtrasi yang mengalir melalui celah-celah antara butiranbutiran tanah pembentuk tubuh embung dan pondasi tersebut. Hal tersebut dapat diketahui dengan mendapatkan formasi garis depresi (seepage flow–net ) yang terjadi dalam tubuh dan pondasi embung tersebut (Soedibyo, 1993). Garis depresi didapat dengan persamaan parabola bentuk dasar seperti di bawah ini :

(B 2-C 0-A0) - garis depresi B2 h

0,3 l1

B B1

a+ a = y0 /(1-cos C0

y



E d l1

y0 A A0

l2

x

a0

Gambar 2.21 Garis depresi pada embung homogen

Untuk perhitungan selanjutnya maka digunakan persamaan-persamaan berikut : x =

y 2  y02 .............................................................................................. 2y0

(2.119)

y0 =

h2  d 2 - d ......................................................................................

(2.120)

LAPORAN TUGAS AKHIR


83

BAB II DASAR TEORI

Untuk zone inti kedap air garis depresi digambarkan sebagai kurva dengan persamaan berikut: 2 y0 x  y02 .........................................................................................

y =

(2.121)

Dimana : h

= jarah vertikal antara titik A dan B

d

= jarak horisontal antara titik B2 dan A

l1

= jarak horisontal antara titik B dan E

l2

= jarak horisontal antara titik B dan A

A

= ujung tumit hilir embung

B

= titik perpotongan permukaan air embung dan lereng hulu embung.

A1

= titik perpotongan antara parabola bentuk besar garis depresi dengan garis vertikal melalui titik B

B2

= titik yang terletak sejauh 0,3 l1 horisontal kearah hulu dari titik B

Akan tetapi garis parabola bentuk dasar (B2-C0-A0) yang diperoleh dari persamaan tersebut bukanlah garis depresi yang sesungguhnya. Sehingga masih diperlukan penyesuaian menjadi garis B-C-A yang merupakan bentuk garis depresi yang sesungguhnya, seperti tertera pada gambar 2.21 sebagai berikut (Sosrodarsono, 1989). Garis depresi didapat dengan persamaan parabola bentuk dasar pada Gambar 2.22 dibawah ini. A1

= titik perpotongan antara parabola bentuk besar garis depresi dengan garis vertikal melalui titik B

B2

= titik yang terletak sejauh 0,3 l1 horisontal ke arah hulu dari titik B

LAPORAN TUGAS AKHIR


84

BAB II DASAR TEORI

(B2-C0-A0)-garis depresi

0,3h B B2

a + ∆a = y0/(1-cosα)

B1

h

y

C0

Y0= h2  d 2  d

α

E h

I2 d x

A0 a0=Y0/2

Gambar 2.22 Garis depresi pada Embung homogen (sesuai dengan garis parabola)

Pada titik permulaan, garis depresi berpotongan tegak lurus dengan lereng hulu embung dan dengan demikian titik Co dipindahkan ke titik C sepanjang ∆a. Panjang ∆a tergantung dari kemiringan lereng hilir embung, dimana air filtrasi tersembul keluar yang dapat dihitung dengan rumus berikut (Sosrodarsono,1989) : a + ∆a =

0 ........................................................................................ 1  cos 

(2.122)

Dimana : a

= jarak AC (m)

∆a

= jarak C0 C (m)

α

= sudut kemiringan lereng hilir embung

Untuk memperoleh nilai a dan ∆a dapat dicari berdasarkan nilai α dengan menggunakan grafik sebagai berikut (Sosrodarsono, 1989) :

LAPORAN TUGAS AKHIR


85

BAB II DASAR TEORI

60 0 < α < 80 0 0 .4 Bidang vertika

0 .3

C = ∆a/(a+∆a)

0 .2 0 .1

30 0

60

0

90

α

0

120 0

150 0

1 8 00

= S u d u t b id a n g sin g g u n g

Gambar 2.23 Grafik hubungan antara sudut bidang singgung (α ) dengan

8.

0 ,0

a a  a

Gejala Sufosi ( Piping ) dan Sembulan ( Boiling ) Agar gaya-gaya hydrodinamis yang timbul pada aliran filtrasi tidak akan menyebabkan gejala sufosi dan sembulan yang sangat membahayakan baik tubuh embung maupun pondasinya, maka kecepatan aliran filtrasi dalam tubuh dan pondasi embung tersebut pada tingkat-tingkat tertentu perlu dibatasi. Kecepatan aliran keluar ke atas permukaan lereng hilir yang komponen vertikalnya dapat mengakibatkan terjadinya perpindahan butiran-butiran bahan embung, kecepatannya dirumuskan sebagai berikut (Sosrodarsono, 1989) : C

w1 .g .................................................................................................. F .

(2.123)

Dimana :

9.

C

= kecepatan kritis

w1

= berat butiran bahan dalam air

F

= luas permukaan yang menampung aliran filtrasi

γ

= berat isi air

Kapasitas Aliran Filtrasi Memperkirakan besarnya kapasitas filtrasi yang mengalir melalui tubuh dan pondasi embung yang didasarkan pada jaringan trayektori aliran filtrasi dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut (Soedibyo, 1993) :

LAPORAN TUGAS AKHIR


86

BAB II DASAR TEORI

Garis aliran filtrasi

Garis equipotensial

Gambar 2.24 Formasi garis depresi

Qf =

N

f

N

p

. K . H . L ................................................................................

(2.124)

Dimana: Qf

= kapasitas aliran filtrasi

Nf

= angka pembagi dari garis trayektori aliran filtrasi

Np

= angka pembagi dari garis equipotensial

K

= koefisien filtrasi

H

= tinggi tekan air total

L

= panjang profil melintang tubuh embung

10. Rembesan Air dalam Tanah Semua tanah terdiri dari butir-butir dengan ruangan-ruangan yang disebut pori (voids) antara butir-butir tersebut. Pori-pori ini selalu berhubungan satu dengan yang lain sehingga air dapat mengalir melalui ruangan pori tersebut. Proses ini disebut rembesan (seepage).Tidak ada bendungan urugan yang dapat dianggap kedap air, sehingga

jumlah

rembesan

melalui

bendungan

dan

pondasinya

haruslah

diperhitungkan. Bila laju turunnya tekanan akibat rembesan melampaui daya tahan suatu partikel tanah terhadap gerakan, maka partikel tanah tersebut akan cenderung untuk bergerak. Hasilnya adalah erosi bawah tanah, yaitu terbuangnya partikelpartikel kecil dari daerah tepat dihilir ”ujung jari” (toe) bendungan (Ray K Linsley,

LAPORAN TUGAS AKHIR


87

BAB II DASAR TEORI

Joseph B Franzini, hal 196, thn 1989). Hal tersebut dapat diketahui dengan pembuatan flownet yang terjadi dalam tubuh dan pondasi embung tersebut. Ketinggian tegangan suatu titik dinyatakan dengan rumus: h

u y γw

.....................................................................................................

(2.125)

Dimana : h

= ketinggian tegangan (pressure head)

u

= tegangan air

y

= ketinggian titik diatas suatu datum tertentu

Menurut (Soedibyo, hal 80, 1993) banyaknya air yang merembes dan tegangan air pori dapat dihitung dengan rumus:

k h  Nf Ne

Q 

............................................................................... (2.126)

Dimana : Q

= jumlah air yang merembes

k

= koefisien rembesan

h

= beda ketinggian air sepanjang flownet

Ne

= jumlah equipotensial

Nf

= jumlah aliran

Tegangan Pori (U)

u  γ w  D  Ne2  h 

................................................................................ 2.127)

Dimana : u

= tegangan pori

h

= beda tinggi energi hulu dengan hilir

D

= jarak muka air terhadap titik yang ditinjau

2.7.6 Rencana Teknis Bangunan Pelimpah ( Spillway ) Suatu pelimpah banjir merupakan katup pengaman untuk suatu embung. Maka pelimpah banjir seharusnya mempunyai kapasitas untuk mengalirkan banjir-banjir besar tanpa merusak embung atau bangunan-bangunan pelengkapnya, selain itu juga menjaga embung LAPORAN TUGAS AKHIR


88

BAB II DASAR TEORI

agar tetap berada dibawah ketinggian maksimum yang ditetapkan. Suatu pelimpah banjir yang dapat terkendali maupun yang tidak dapat terkendali dilengkapi dengan pintu air mercu atau sarana-sarana lainnya, sehingga laju aliran keluarnya dapat diatur (Soedibyo, 1993). Pada hakekatnya untuk embung terdapat berbagai tipe bangunan pelimpah dan untuk menentukan tipe yang sesuai diperlukan suatu studi yang luas dan mendalam, sehingga diperoleh alternatif yang paling ekonomis. Bangunan pelimpah yang biasa digunakan yaitu bangunan pelimpah terbuka dengan ambang tetap (Soedibyo, 1993). Ada berbagai macam jenis spillway, baik yang berpintu maupun yang bebas, side channel spillway, chute spillway dan syphon spillway. Jenis-jenis ini dirancang dalam upaya untuk mendapatkan jenis Spillway yang mampu mengalirkan air sebanyak-banyaknya. Pemilihan jenis spillway ini disamping terletak pada pertimbangan hidrolika, pertimbangan ekonomis serta operasional dan pemeliharaannya. Pada prinsipnya bangunan spillway terdiri dari 3 bagian utama, yaitu : Saluran pengarah dan pengatur aliran Saluaran peluncur Peredam energi

2.7.6.1

Saluran Pengarah dan Pengatur Aliran

Bagian ini berfungsi sebagai penuntun dan pengarah aliran agar aliran tersebut senantiasa dalam kondisi hidrolika yang baik. Pada saluran pengarah aliran ini, kecepatan masuknya aliran air supaya tidak melebihi 4 m/det dan lebar saluran makin mengecil ke arah hilir. Kedalaman dasar saluran pengarah aliran biasanya diambil lebih besar dari 1/5 X tinggi rencana limpasan di atas mercu ambang pelimpah, periksa gambar 2.22 Saluran pengarah aliran dan ambang debit pada sebuah bangunan pelimpah. Kapasitas debit air sangat dipengaruhi oleh bentuk ambang. Terdapat 3 ambang yaitu: ambang bebas, ambang berbentuk bendung pelimpah, dan ambang bentuk bendung pelimpas penggantung (Soedibyo, 1993). Bangunan pelimpah harus dapat mengalirkan debit banjir rencana dengan aman. Rumus umum yang dipakai untuk menghitung kapasitas bangunan pelimpah adalah (Bangunan Utama KP-02, 1986) : 2 Q  .Cd .Bx 3

2 3.g.h

3 2

................................................................................

LAPORAN TUGAS AKHIR


(2.128)

89

BAB II DASAR TEORI

Dimana : Q

= debit aliran (m3/s)

Cd

= koefisien limpahan

B

= lebar efektif ambang (m)

g

= percepatan gravitasi (m/s)

h

= tinggi energi di atas ambang (m)

Lebar efektif ambang dapat dihitung dengan rumus (Sosrodarsono, 1989) : Le=L–2(N.Kp+Ka).H

....................................................................................

(2.129)

Dimana : Le

= lebar efektif ambang (m)

L

= lebar ambang sebenarnya (m)

N

= jumlah pilar

Kp

= koefisien konstraksi pilar

Ka

= koefisien konstraksi pada dinding samping ambang

H

= tinggi energi di atas ambang (m) Tabel 2.23 Harga-harga koefisien kontraksi pilar (Kp) Keterangan

No 1

Untuk pilar berujung segi empat dengan sudut-sudut yang bulat pada jari-jari

Kp 0,02

yang hampir sama dengan 0,1 dari tebal pilar 2

Untuk pilar berujung bulat

0,01

3

Untuk pilar berujung runcing

0,00 Sumber : Joetata dkk (1997)

No

Tabel 2.24 Harga-harga koefisien kontraksi pangkal bendung (Ka) Keterangan

Ka

1

Untuk pangkal tembok segi empat dengan tembok hulu pada 90º ke arah aliran

0,20

2

Untuk pangkal tembok bulat dengan tembok hulu pada 90º ke arah aliran dengan

0,10

0,5 H1 > r > 0,15 H1 3

Untuk pangkal tembok bulat dimana r > 0,5 H1 dan tembok hulu tidak lebih dari

0,00

45º ke arah aliran Sumber : Joetata dkk (1997)

LAPORAN TUGAS AKHIR


90

BAB II DASAR TEORI

H

V

Saluran pengarah aliran Ambang pengatur debit

W V < 4 m/det

Gambar 2.25 Saluran pengarah aliran dan ambang pengatur debit pada sebuah pelimpah

h1 h2

5

1

2

3

4

Gambar 2.26 Penampang memanjang bangunan pelimpah

Keterangan gambar : 1.

Saluran pengarah dan pengatur aliran

2.

Saluran peluncur

3.

Bangunan peredam energi

4.

Ambang

LAPORAN TUGAS AKHIR


91

BAB II DASAR TEORI

(a). Ambang Bebas Ambang bebas digunakan untuk debit air yang kecil dengan bentuk sederhana. Bagian hulu dapat berbentuk tegak atau miring (1 tegak : 1 horisontal atau 2 tegak : 1 horisontal), kemudian horizontal dan akhirnya berbentuk lengkung (Soedibyo, 1993). Apabila berbentuk tegak selalu diikuti dengan lingkaran yang jari-jarinya

2/3h 1

h1

h1

1/3h 1

1/3h1

1 h2 . 2

2/3h1

1/2 h 2

h2 1/2 h 2

Gambar 2.27 Ambang bebas (Soedibyo, 1993)

Untuk menentukan lebar ambang biasanya digunakan rumus sebagai berikut : Q

=1,704.b.c.(h1)

3 2

................................................................................... (2.130)

Dimana : Q

= debit air (m/detik)

b

= panjang ambang (m)

h1

= kedalaman air tertinggi disebelah hulu ambang (m)

c

= angka koefisien untuk bentuk empat persegi panjang = 0,82.

(b). Ambang Berbentuk Bendung Pelimpah (Overflow Weir) Digunakan untuk debit air yang besar. Permukaan bendung berbentuk lengkung disesuasikan dengan aliran air agar tidak ada air yang lepas dari dasar bendung. Rumus untuk bendung pelimpah menurut JANCOLD (The Javanese National Committee on Large Dams) adalah sebagai berikut : 1

Q = c.(L - K H N).H 2

...............................................................................

(2.131)

Dimana : Q

= debit air (m3/det)

L

= panjang mercu pelimpah (m)

LAPORAN TUGAS AKHIR


92

BAB II DASAR TEORI

K

= koefisien kontraksi

H

=

C

= angka koefisien

N

= jumlah pilar

kedalaman air tertinggi disebelah hulu bendung (m)

Hv

0,282 Hd 0,175 Hd

He

titik nol dari koordinatX,Y Hd

x x o y

poros bendungan R = 0,2 Hd X 1,85 = 2 Hd 0,85 Y

R = 0,5 Hd y

Gambar 2.28 Ambang bebas (Soedibyo, 1993)

2.7.6.2

Saluran Peluncur

Saluran peluncur merupakan bangunan transisi antara ambang dan bangunan peredam. Biasanya bagian ini mempunyai kemiringan yang terjal dan alirannya adalah super kritis. Hal yang perlu diperhatikan pada perencanaan bagian ini adalah terjadinya kavitasi. Dalam merencanakan saluran peluncur (flood way) harus memenuhi persyaratan sebagai berikut (Gunadharma, 1997) : Agar air yang melimpah dari saluran pengatur mengalir dengan lancar tanpa hambatan-hambatan. Agar konstrksi saluran peluncur cukup kokoh dan stabil dalam menampung semua beban yang timbul. Agar biaya konstruksi diusahakan seekonomis mungkin.

Guna memenuhi persyaratan tersebut maka diusahakan agar tampak atasnya selurus mungkin. Jika bentuk yang melengkung tidak dapat dihindarkan, maka diusahakan lengkungan terbatas dan dengan radius yang besar. Biasanya aliran tak seragam terjadi pada saluran peluncur yang tampak atasnya melengkung, terutama terjadi pada bagian saluran yang paling curam dan apabila pada bagian ini terjadi suatu kejutan gelombang hidrolis, peredam energi akan terganggu (Gunadharma, 1997).

LAPORAN TUGAS AKHIR


93

BAB II DASAR TEORI

hL

hv1 V1 hd1

hv2

h1

1

l1

V2 hd2 2

l Gambar 2.29 Skema penampang memanjang saluran peluncur (Gunadharma, 1997)

2.7.6.3

Bagian Yang Berbentuk Terompet Pada Ujung Hilir Saluran Peluncur

Semakin kecil penampang lintang saluran peluncur, maka akan memberikan keuntungan ditinjau dari segi volume pekerjaan, tetapi akan menimbulkan masalahmasalah yang lebih besar pada usaha peredam energi yang timbul per-unit lebar aliran tersebut. Sebaliknya pelebaran penampang lintang saluran akan mengakibatkan besarnya volume pekerjaan untuk pembuatan saluran peluncur, tetapi peredaman energi per-unit lebar alirannyan akan lebih ringan (Gunadharma, 1997). Berdasarkan pada pertimbangan-pertimbangan tersebut diatas, maka saluran peluncur dibuat melebar (berbentuk terompet) sebelum dihubungkan dengan peredam energi. Pelebaran tersebut diperlukan agar aliran super-kritis dengan kecepatan tinggi yang meluncur dari saluran peluncur dan memasuki bagian ini, sedikit demi sedikit dapat dikurangi akibat melebarnya aliran dan aliran tersebut menjadi semakin stabil sebelum mengalir masuk ke dalam peredam energi.

LAPORAN TUGAS AKHIR


94

BAB II DASAR TEORI

Gambar 2.30 Bagian berbentuk terompet dari saluran peluncur pada bangunan

2.7.6.4

Peredam Energi

Aliran air setelah keluar dari saluran peluncur biasanya mempunyai kecepatan atau energi yang cukup tinggi yang dapat menyebabkan erosi di hilirnya dan menyebabkan distabilitas bangunan spillway. Oleh karenanya perlu dibuatkan bangunan peredam energi sehingga air yang keluar dari bangunan peredam cukup aman. Sebelum aliran yang melintasi bangunan pelimpah dikembalikan lagi ke dalam sungai, maka aliran dengan kecepatan yang tinggi dalam kondisi super kritis tersebut harus diperlambat dan dirubah pada kondisi aliran sub kritis. Dengan demikian kandungan energi dengan daya penggerus sangat kuat yang timbul dalam aliran tersebut harus diredusir hingga mencapai tingkat yang normal kembali, sehingga aliran tersebut kembali ke dalam sungai tanpa membahayakan kestabilan alur sungai yang bersangkutan (Soedibyo, 1993). Guna meredusir energi yang terdapat didalam aliran tersebut, maka diujung hilir saluran peluncur biasanya dibuat suatu bangunan yang disebut peredam energi pencegah gerusan. Untuk meyakinkan kemampuan dan keamanan dari peredam energi, maka pada saat melaksanakan pembuatan rencana teknisnya diperlukan pengujian kemampuannya. Apabila alur sungai disebelah hilir bangunan pelimpah kurang stabil, maka kemampuan peredam energi supaya direncanakan untuk dapat menampung debit banjir dengan probabilitas 2% (atau dengan perulangan 50 tahun). Angka tersebut akan ekonomis dan memadai tetapi dengan pertimbangan bahwa apabila terjadi debit banjir yang lebih besar, maka kerusakan-kerusakan yang mungkin timbul pada peredam energi tidak akan membahayakan kestabilan tubuh embungnya (Gunadharma, 1997). Kedalaman dan kecepatan air pada bagian sebelah

LAPORAN TUGAS AKHIR


95

BAB II DASAR TEORI

hulu dan sebelah hilir loncatan hidrolis tersebut dapat diperoleh dari rumus sebagai berikut :

q

Q ............................................................................................................. B

v

q ............................................................................................................. (2.133) D1



(2.132)



D2  0,5 1  8Fr 2  1 ........................................................................ ........... (2.134) D1 v

Fr1 

g . D1

.....................................................................................

(2.135)

Dimana : Q

= Debit pelimpah (m3/det)

B

= Lebar bendung (m)

Fr

= Bilangan Froude

v

= Kecepatan awal loncatan (m/dt)

g

= Percepatan gravitasi

(m²/det )

D1,2 = Tinggi konjugasi D1

= kedalaman air di awal kolam (m)

D2

= kadalaman air di akhir kolam (m)

Ada beberapa tipe bangunan peredam energi yang pemakaiannya tergantung dari kondisi hidrolis yang dinyatakan dalam bilangan Froude. Dalam perencanaan dipakai tipe kolam olakan dan yang paling umum dipergunakan adalah kolam olakan datar. Macam tipe kolam olakan datar yaitu

(a) Kolam Olakan Datar Tipe I Kolam olakan datar tipe I adalah suatu kolam olakan dengan dasar yang datar dan terjadinya peredaman energi yang terkandung dalam aliran air dengan benturan secara langsung aliran tersebut ke atas permukaan dasar kolam. Benturan langsung tersebut menghasilkan peredaman energi yang cukup tinggi, sehingga perlengkapan-perlengkapan lainnya guna penyempurnaan peredaman tidak diperlukan lagi pada kolam olakan tersebut (Gunadharma, 1997). Karena LAPORAN TUGAS AKHIR


96

BAB II DASAR TEORI

penyempurnaan redamannya terjadi akibat gesekan-gesekan yang terjadi antara molekul-molekul air di dalam kolam olakan, sehingga air yang meninggalkan kolam tersebut mengalir memasuki alur sungai dengan kondisi yang sudah tenang. Akan tetapi kolam olakan menjadi lebih panjang dan karenanya tipe I ini hanya sesuai untuk mengalirkan debit yang relatif kecil dengan kapasitas peredaman energi yang kecil pula dan kolam olakannyapun akan berdimensi kecil. Dan kolam olakan tipe I ini biasanya dibangun untuk suatu kondisi yang tidak memungkinkan pembuatan perlengkapan-perlengkapan lainnya pada kolam olakan tersebut.

V1 D1

V2 D2

L Loncatan hidrolis pada saluran datar

Gambar 2.31 Bentuk kolam olakan datar tipe I USBR (Soedibyo, 1993)

(b) Kolam Olakan Datar Tipe II Kolam olakan datar tipe II ini cocok untuk aliran dengan tekanan hidrostatis yang tinggi dan dengan debit yang besar (q > 45 m3/dt/m, tekanan hidrostatis > 60 m dan bilangan Froude > 4,5). Kolam olakan tipe ini sangat sesuai untuk bendungan urugan dan penggunaannyapun cukup luas (Soedibyo, 1993).

LAPORAN TUGAS AKHIR


97

BAB II DASAR TEORI

D2 D1

0.2 D1

L

Gigi pemencar aliran

Ambang melengkung

L Kemiringan 2 : 1

Gambar 2.32 Bentuk kolam olakan datar Tipe II USBR (Soedibyo, 1993)

(c) Kolam Olakan Datar Tipe III Pada hakekatnya prinsip kerja dari kolam olakan ini sangat mirip dengan sistim kerja dari kolam olakan datar tipe II, akan tetapi lebih sesuai untuk mengalirkan air dengan tekanan hidrostatis yang rendah dan debit yang agak kecil (q < 18,5 m3/dt/m, V < 18,0 m/dt dan bilangan Froude > 4,5). Untuk mengurangi panjang kolam olakan biasanya dibuatkan gigi pemencar aliran di tepi hulu dasar kolam, gigi penghadang aliran (gigi benturan) pada dasar kolam olakan. Kolam olakan tipe ini biasanya untuk bangunan pelimpah pada bendungan urugan rendah (Gunadharma, 1997).

LAPORAN TUGAS AKHIR


98

BAB II DASAR TEORI

D2 D1

L

Gigi pemencar aliran aliran

Kemiringan 2:1

Gigi benturan Ambang perata

L

Kemiringan 2 : 1

Gambar 2.33 Bentuk kolam olakan datar Tipe III USBR (Gunadharma, 1997)

(d) Kolam Olakan Datar Tipe IV Sistem kerja kolam olakan tipe ini sama dengan sistem kerja kolam olakan tipe III, akan tetapi penggunaannya yang paling cocok adalah untuk aliran dengan tekanan hidrostatis yang rendah dan debit yang besar per-unit lebar, yaitu untuk aliran dalam kondisi super kritis dengan bilangan Froude antara 2,5 s/d 4,5.Biasanya kolam olakan tipe ini dipergunakan pada bangunan-bangunan pelimpah suatu bendungan urugan yang sangat rendah atau bendung-bendung penyadap, bendung-bendung konsolidasi, bendung-bendung penyangga dan lainlain.

LAPORAN TUGAS AKHIR


99

BAB II DASAR TEORI

Gigi pemencar aliran aliran

Ambang perata aliran

L

Gambar 2.34 Bentuk kolam olakan datar Tipe IV USBR

2.7.6.5

Peredam Energi Tipe Bak Tenggelam ( Bucket )

Tipe peredam energi ini dipakai bila kedalaman konjugasi hilir, yaitu kedalaman air pada saat peralihan air dari super ke sub kritis, dari loncatan air terlalu tinggi dibanding kedalaman air normal hilir atau kalau diperkirakan akan terjadi kerusakan pada lantai kolam akibat batu-batu besar yang terangkut lewat atas embung. Dimensidimensi umum sebuah bak yang berjari-jari besar diperlihatkan oleh Gambar 2.35 berikut :

tinggi kecepatan H muka air hilir

q

hc

+184 1

+183

1

R 90°

a = 0.1 R lantai lindung T

elevasi dasar lengkungan

Gambar 2.35 Peradam energi tipe bak tenggelam (bucket)

Parameter-parameter perencanaan yang sebagaimana diberikan oleh USBR sulit untuk diterapkan bagi perencanaan kolam olak tipe ini. Oleh karena itu, parameterparameter dasar seperti jari-jari bak, tinggi energi dan kedalaman air harus dirubah menjadi parameter-parameter tanpa dimensi dengan cara membaginya dengan kedalam kritis (h c ) dengan persamaan kedalaman kritis adalah sebagai berikut :

LAPORAN TUGAS AKHIR


100

BAB II DASAR TEORI

hc 3

q2 g

................................................................................................

(2.136)

Dimana : hc = kedalaman kritis (m) q

= debit per lebar satuan (m3/det.m)

g

= percepatan gravitasi (m2/dt) (=9,81)

Jari-jari minimum yang paling diijinkan (Rmin) dapat ditentukan dengan menggunakan perbandingan beda muka air hulu dan hilir (∆H) dengan ketinggian kritis (hc) seperti yang ditunjukkan dengan Gambar 2.36 berikut :

Gambar 2.36 Grafik Untuk Mencari Jari-jari Minimum (Rmin) Bak

Demikian pula dengan batas minimum tinggi air hilir (Tmin). Tmin diberikan pada Gambar 2.37 berikut :

Gambar 2.37 Grafik Untuk Mencari Batas Minimum Tinggi Air Hilir

LAPORAN TUGAS AKHIR


101

BAB II DASAR TEORI

Untuk nilai

H di atas 2,4 garis tersebut merupakan batas maksimum untuk hc

menentukan besarnya nilai Tmin. Sedangkan untuk nilai

H yang lebih kecil dari 2,4 hc

maka diambil nilai kedalaman konjugasi sebagai kedalaman minimum hilir, dengan pertimbangan bahwa untuk nilai

H yang lebih kecil dari 2,4 adalah diluar hc

jangkauan percobaan USBR. Besarnya peredam energi ditentukan oleh perbandingan

h2 2 lebih besar dari , maka tidak ada efek h1 3

h2 dan h1 Gambar 2.38. Apabila ternyata

peredaman yang bisa diharapkan. Terlepas dari itu, pengalaman telah menunjukkan bahwa banyak embung rusak sebagai akibat dari gerusan lokal yang terjadi di sebelah hilir, terutama akibat degradasi dasar sungai. Oleh karena itu, dianjurkan dalam menentukan kedalaman minimum air hilir juga berdasarkan degradasi dasar sungai yang akan terjadi dimasa datang.

h2 dalam m

3 h1

h2 2

/3 =2 1 /h h2

1

bias yang dipakai 0 0

2 3 1 h1 dalam m

4

5

Gambar 2.38 Batas Maksimum tinggi air hilir

2.7.6.6

Spillway Samping (Side Spillway)

Suatu bangunan pelimpah yang saluran peluncurnya berposisi menyamping terhadap saluran pengatur aliran di hulunya/udiknya. Sering juga disebut saluran pengatur aliran type pelimpah samping (regulation part of sideward over flow type) dilengkapi dengan suatu bendung pengatur dan kadang-kadang dipasang pintu. Side Spillway ini direncanakan untuk mengatasi/menampung debit banjir abnormal (1,2 kali debit banjir LAPORAN TUGAS AKHIR


102

BAB II DASAR TEORI

rencana). Aliran yang melintasi Side Spillway seolah-olah terbagi menjadi 2 tingkatan dengan 2 buah peredam energi yaitu terletak dibagian akhir saluran pengatur dan peredam energi dibagian akhir dari bangunan pelimpah.

Persyaratan yang perlu diperhatikan pada bangunan pelimpah tipe ini agar debit yang melintasi tidak menyebabkan aliran yang menenggelamkan bendung pada saluran pengatur maka saluran samping dibuat cukup rendah terhadap bendung tersebut. Bangunan direncanakan sedemikian rupa agar pada saat mengalirkan debit banjir abnormal perbedaan elevasi permukaan air diudiknya/hulunya dan di hilir bending tidak kurang 2/3 kali tinggi di atas mercu bendung tersebut. Semakin besar kemiringan sisi saluran samping akan lebih baik karena dapat mengurangi volume galian. Akan tetapi harus diingat bahwa tinggi jatuhnya berkas aliran air dari bendung ke dalam aliran tersebut, sehingga kekuatan batuan di atas bangunan pelimpah yang akan dibangun perlu diperhatikan. Untuk Pertimbangan stabilitas dan kemudahan dalam pelaksanaan konstruksi. Maka disarankan lebar dasar Side Spillway diambil sekecil mungkin dengan lebar dasar yang sempit sehingga volume pernggalian akan berkurang dan akan mempunyai efek peredam energi yang tinggi. Pada bangunan pelimpah yang kecil, biasanya lebar dasar sepanjang dasar saluran samping dibuat seragam. Sedangkan pada bangunan pelimpah yang besar, biasanya lebar dasar kolam akan semakin besar ke hilir. Sehingga saat melewatkan debit banjir rencana, permukaan air di dalam kolam tersebut membentuk bidang yang hampir datar dengan penampang basah paling efektif. Untuk saluran samping pada bangunan pelimpah samping, rumus dari I. Hinds sebagai dasar perencanaan. Rumus I. Hinds adalah sebagai berikut : Q x  q .x

……………………………………………………………...

(2.137)

v  a .x n ………………………………………………………………………

(2.138)

y 

n 1 . h v …………………………………………………………….. n

(1.139)

Dimana : Qx = debit pada titik x (m3/dt)

q

= debit banjir tepi udik bendung dengan suatu titik pada mercu bendung

LAPORAN TUGAS AKHIR


103

BAB II DASAR TEORI

tersebut (m) v

= kecepatan rata-rata aliran air di dalam saluran samping pada suatu titik tertentu (m/dt)

N

= exponent untuk kecepatan aliran air didalam saluran samping (anatara 0,4 s/d 0,8)

Y

= perbedaan elevasi antara mercu bendung dengan permukaan air di dalam saluran samping pada bidang Ax yang melalui titik tersebut.

Hv = tinggi tekanan kecepatan aliran (hv=v2/2g).

2.7.7 Rencana Teknis Bangunan Penyadap Komponen terpenting bangunan penyadap pada embung urugan adalah penyadap, pengatur dan penyalur aliran (DPU, 1970). Pada hakekatnya bangunan penyadap sangat banyak macamnya tetapi yang sering digunakan ada 2 macam yaitu bangunan penyadap tipe sandar dan bangunan penyadap tipe menara.

2.7.7.1

Bangunan Penyadap Sandar (Inclined Outlet Conduit).

Pintu dan saringan lubang penyadap Pintu penggelontor sedimen Ruang operasional

Saluran pengelak

pipa penyalur

Gambar 2.39 Komponen bangunan penyadap tipe sandar

Bangunan penyadap sandar adalah bangunan penyadap yang bagian pengaturnya terdiri dari terowongan miring yang berlubang-lubang dan bersandar pada tebing sungai. Karena terletak pada tebing sungai maka diperlukan pondasi batuan atau pondasi yang terdiri dari lapisan yang kokoh untuk menghindari kemungkinan keruntuhan pada konstruksi sandaran oleh pengaruh fluktuasi dari permukaan air dan LAPORAN TUGAS AKHIR


104

BAB II DASAR TEORI

kelongsoran embung. Sudut kemiringan pondasi sandaran sibuat tidak lebih dari 60 o kecuali pondasinya terdiri dari batuan yang cukup kokoh (DPU, 1970).

Berat timbunan tubuh embung biasanya mengakibatkan terjadinya penurunanpenurunan tubuh terowongan. Untuk mencegah terjadinya penurunan yang membahayakan, maka baik pada terowongan penyadap maupun pada pipa penyalur datar dibuatkan penyangga (supporting pole) yang berfungsi pula sebagai tempat sambungan bagian-bagian pipa yang bersangkutan. Beban-beban luar yang bekerja pada terowongan penyadap adalah : 1.) Tekanan air yang besarnya sama dengan tinggi permukaan air embung dalam keadaan penuh. 2.) Tekanan timbunan tanah pada terowongan. 3.) Berat pintu dan penyaring serta fasilitas-fasilitas pengangkatnya serta kekuatan operasi dan fasilitas pengangkatnya. 4.) Gaya-gaya hidrodinamis yang timbul akibat adanya aliran air dalam terowongan. 5.) Kekuatan apung terowongan yang dihitung 100% terhadap volume terowongan luar. 6.) Apabila

terjadi vakum

di dalam

terowongan,

maka

gaya-gaya

yang

ditimbulkannya, merupakan tekanan-tekanan negatif. 7.) Gaya-gaya seismic dan gaya-gaya dinamis lainnya.

Lubang Penyadap Kapasitas lubang-lubang penyadap dapat dihitung dengan rumus sebagai berikut : 1.

Untuk lubang penyadap yang kecil.

C. A. 2gh ......................................................................................

Q =

(2.140)

Dimana : Q

=

debit penyadap sebuah lubang (m3/det)

C

=

koefisien debit, ±0,62

A

=

luas penampang lubang (m2)

g

=

gravitasi (9,8 m/det2)

H

=

tinggi air dari titik tengah lubang ke permukaan (m)

LAPORAN TUGAS AKHIR


105

BAB II DASAR TEORI

2.

Untuk lubang penyadap yang besar. 3 2 3   B.C. 2 g  H 2  ha  2  H 1  ha  3  ............................................. 2  

Q =

(2.141)

Dimana : B

=

lebar lubang penyadap (m)

H1 =

kedalaman air pada tepi atas lubang (m)

H2 =

kedalaman air pada tepi bawah lubang (m)

ha

=

tinggi tekanan kecapatan didepan lubang penyadap (m)

=

V a2 2g

Va = kecepatan aliran air sebelum masuk kedalam lubang penyadap (m/det) Biasanya dianggap harga Va = 0, sehingga rumus diatas berubah menjadi : Q=

2  3  2 B.C. 2 g  H 22  H 13  ................................................................. 3  

(2.142)

Apabila lubang penyadap yang miring membentuk sudut θ dengan bidang horisontal, maka : Qi =

3.

Q sec θ........................................................................................

(2.143)

Untuk lubang penyadap dengan penampang bulat. C . . r 2 . 2 gH ......................................................................

Q =

(2.144)

Dimana : r

=

radius lubang penyadap (m)

Rumus tersebut berlaku untuk

H >3 r

LAPORAN TUGAS AKHIR


106

BAB II DASAR TEORI a.

Lubang penyadap yang kecil (bujur sangkar)

b. Lubang

penyadap yang besar (persegi empat)

H

H1

c.

Lubang penyadap yang besar (lingkaran)



H

H2 L

(Sumber : Suyono Sosrodarsono), )1977 Gambar 2.40 Skema perhitungan untuk lubang-lubang penyadap

Ketinggian lubang penyadap ditentukan oleh perkiraan tinggi sedimen selama umur ekonomis embung.

2.7.7.2

Bangunan Penyadap Menara (outlet tower)

Bangunan penyadap menara adalah bangunan penyadap yang bagian pengaturnya terdiri dari suatu menara yang berongga di dalamnya dan pada dinding menara tersebut terdapat lubang-lubang penyadap yang dilengkapi pintu-pintu. Pada hakekatnya konstruksinya sangat kompleks serta biayanya pun tinggi. Hal ini di sebabkan oleh hal-hal penting yang mengakibatkan adanya keterbatasan yaitu : a.

Bangunan penyadap menara merupakan bangunan yang berdiri sendiri, sehingga semua beban luar yang bekerja pada menara tersebut harus ditampung keseluruhan.

b. Bangunan penyadap menara merupakan bangunan yang berat, sehingga membutuhkan pondasi yang kokoh dengan kemampuan daya dukung yang besar. c.

Bangunan didasarkan pada pertimbangan-pertimbangan ekonomis dan bangunan, pembuat bangunan penyadap menara kurang menguntungkan apalagi bila menara yang dibutuhkan cukup tinggi.

LAPORAN TUGAS AKHIR


107

BAB II DASAR TEORI

Gambar 2.41 Bangunan Penyadap Menara

2.7.7.3

Pintu-pintu Air dan Katub pada Bangunan Penyadap

Perbedaan anatara pintu-pintu air dan katub adalah pintu air terdiri dari dua bagian yang terpisah yaitu pintu yang bergerak dan bingkai yang merupakan tempat dimana pintu dipasang. Sedangkan pada katub antara katub yang bergerak dan dinding katub (yang berfungsi sebagai bingkai) merupakan satu kesatuan. Perhitungan konstruksi pintu air dan katub didasarkan pada beban-beban yang bekerja yaitu : Berat daun pintu sendiri Tekanan hidrostatis pada pintu Tekanan sedimen Kekuatan apung Kelembaman dan tekanan hidrodinamika pada saat terjadinya gempa bumi

LAPORAN TUGAS AKHIR


108

BAB II DASAR TEORI

Tekanan air yang bekerja pada bidang bulat yang miring (P 0), dengan skema pada Gambar 2.42

H

D

Gambar 2.42 Tekanan hidrostatis yang bekerja pada bidang bulat yang miring

Dimana : P

= Resultan seluruh tekanan air (t)

γ

= berat per unit volume air (l t/m3)

B

= lebar daun pintu yang menampung tekanan air (m)

H

= tinggi daun pintu yang menampung tekanan air (m)

H1

= tinggi air di udik daun pintu (m)

H2

= perbedaaan antara elevasi air di udik dan hilir daun pintu (m)

H3

= tinggi air di hilir daun pintu (m)

LAPORAN TUGAS AKHIR


109

BAB III METODOLOGI

BAB III METODOLOGI

3.1

Tinjauan Umum

Perencanaan embung diawali dengan melakukan survey dan investigasi di lokasi yang bersangkutan untuk memperoleh data perencanaan yang lengkap dan teliti. Metodologi yang baik dan benar merupakan acuan untuk menentukan langkah-langkah kegiatan yang perlu diambil dalam perencanaan (Soedibyo, 1993). Metodologi penyusunan perencanaan Embung Tambakboyo sebagai berikut : Survey dan investigasi pendahuluan Identifikasi masalah Studi pustaka Pengumpulan data Analisis hidrologi Perencanaan konstruksi embung Stabilitas konstruksi embung Gambar Konstruksi RKS Dan Rencana Anggaran Biaya (RAB) Time Schedule, Network Planning dan man power

3.2

Pengumpulan Data

Setiap perencanaan akan membutuhkan data-data pendukung baik data primer maupun data sekunder (Soedibyo, 1993). 3.2.1 Data Primer Data primer didapat dari pihak-pihak yang berkepentingan dan data-data aktual lainnya yang berkaitan dengan kondisi saat ini. Metode pengumpulan data primer adalah sebagai berikut :

LAPORAN TUGAS AKHIR


110

BAB III METODOLOGI

a.

Metode Observasi

Dengan survey langsung ke lapangan, agar dapat diketahui kondisi real di lapangan secara garis besar, untuk data detailnya bisa diperoleh dari instansi yang terkait . b.

Metode Wawancara

Yaitu dengan mewawancarai narasumber yang dapat dipercaya untuk memperoleh data yang diperlukan.

3.2.2 Data Sekunder Data sekunder yaitu data-data kearsipan yang diperoleh dari instansi terkait, serta data-data yang berpengaruh pada perencanaan. Adapun data sekunder antara lain : a.

Data Topografi

Untuk menentukan elevasi dan tata letak lokasi di mana akan didirikan embung dan luas daerah aliran sungai b.

Data Geologi

Data geologi dapat berupa data fisiografi, morfologi batuan, kondisi sedimen serta kondisi litologi pada batuan. Data tersebut digunakan untuk memperhitungkan tipe pondasi yang akan dipilih dan sebagai bahan pertimbangan dalam perencanaan embung. c.

Data Tanah

Data yang dihasilkan dari penyelidikan tanah di sekitar willayah embung. Data ini digunakan untuk mengetahui struktur dan tipe dari tanah maupun batuan yang ada, permeabilitas tanah, sifat-sifat fisik tanah, penentuan dan perhitungan jenis pondasi yang dipilih serta daya dukung tanah terhadap konstruksi embung. Adapun data yang diperoleh dari data tanah antara lain : Data sondir Test CBR Direct Shear Test Soil Test, dsb.

LAPORAN TUGAS AKHIR


111

BAB III METODOLOGI

d.

Data Hidrologi

Data ini berupa data klimatologi yang berupa data curah hujan, evapotranspirasi dan datadata pendukung lainnya. e.

Data Penduduk.

Untuk menentukan proyeksi penduduk pada beberapa tahun ke depan dan mengetahui pertumbuhan penduduk pada daerah tersebut. Data ini dapat diperoleh melalui instansi terkait yaitu instansi Biro Pusat Statistik. f.

Data Klimatologi

Data Klimatologi meliputi : Data temperatur bulanan rata-rata (oC) Kecepatan angin rata-rata (m/det) Kelembaman udara relative rata-rata (%) Lama penyinaran matahari rata-rata (%)

3.3

Metodologi Perencanaan Embung

Metode perencanaan digunakan untuk menentukan langkah-langkah yang akan dilakukan dalam perencanaan Embung Tambakboyo. Adapun metodologi perencanaan yang digunakan adalah : 3.3.1 Survey dan Investigasi Pendahuluan Survey dan investigasi pendahuluan dilakukan untuk mengetahui keadaan sosial, ekonomi, budaya masyarakat dan pengamatan lokasi di lapangan serta tanggapan masyarakat terhadap rencana pembangunan embung. 3.3.2 Identifikasi Masalah Untuk dapat mengatasi permasalahan secara tepat maka pokok permasalahan harus diketahui terlebih dahulu. Solusi masalah yang akan dibuat harus mengacu pada permasalahan yang terjadi.

LAPORAN TUGAS AKHIR


112

BAB III METODOLOGI

3.3.3 Studi Pustaka Studi pustaka ini dilakukan untuk mendapatkan metode dalam analisis data, perhitungan dan perencanaan embung yang telah terbukti kebenarannya 3.3.4 Pengumpulan Data Data digunakan untuk mengetahui penyebab masalah dan untuk merencanakan embung yang akan dibuat. Data yang diperoleh berupa data primer dan sekunder. 3.3.5 Analisis Data Data yang telah didapat diolah dan dianalisis sesuai dengan kebutuhannya. Masing-masing data berbeda dalam pengolahan dan analisisnya. Pengolahan dan analisis yang sesuai akan diperoleh variabel-variabel yang akan digunakan dalam perencanaan embung. 3.3.6 Perencanaan Konstruksi Embung Hasil dari analisis data digunakan untuk menentukan perencanaan konstruksi embung yang sesuai, dan tepat disesuaikan dengan kondisi-kondisi lapangan yang mendukung konstruksi embung tersebut. 3.3.7 Stabilitas Konstruksi Embung Dalam perencanaan konstruksi embung perlu adanya pengecekan apakah konstruksi tersebut sudah aman dari pengaruh gaya-gaya luar maupun beban yang diakibatkan dari konstruksi itu sendiri (Sosrodarsono, 1989). Pengecekan stabilitas konstruksi pada tubuh bendungan merupakan usaha untuk dapat mengetahui keamanan konstruksi. Gaya-gaya yang bekerja dikontrol terhadap tiga penyebab runtuhnya bangunan gravitasi. Tiga penyebab runtuhnya bangunan gravitasi adalah gelincir, guling dan erosi bawah tanah (Soedibyo, 1993). 3.3.8 Gambar Konstruksi Hasil perencanaan dan stabilitas konstuksi embung diwujudkan dalam bentuk gambar yang detail dengan ukuran, bentuk dan skala yang ditentukan 3.3.9 RKS dan RAB Sebelum pelaksanaan pekerjaan pada pembangunan suatu bangunan konstruksi sangat diperlukan RKS. Hal ini untuk membantu kelancaran proyek terutama syarat-syarat

LAPORAN TUGAS AKHIR


113

BAB III METODOLOGI

spesifikasi. Dalam RKS pada perencanaan embung terdiri atas syarat-syarat umum, syaratsyarat teknis dan pengawasan kualitas bahan. RAB disusun dengan tujuan untuk memperoleh nilai / harga satuan pekerjaan berdasarkan harga upah dan bahan yang berlaku di lokasi pekerjaan, analisa harga satuan dan kuantitas / volume. 3.3.10 Time schedule, Network Planning dan Man Power Time Schedule adalah suatu pembagian waktu terperinci yang disediakan untuk masingmasing bagian pekerjaan, mulai dari pekerjaan awal sampai pekerjaan akhir serta sebagai sarana koordinasi suatu jenis pekerjaan. Network Planning merupakan gambar yang memperlihatkan susunan urutan pekerjaan dan logika ketergantungan antara kegiatan yang satu dengan yang lainnya beserta waktu pelaksanaan. Man Power merupakan terkait dengan jumlah sumber daya manusia yang akan digunakan dalam pelaksanaan pembangunan.

3.4

Bagan Alir Tugas Akhir

Keandalan hasil perencanaan erat kaitannya dengan alur kerja yang jelas, metoda analisis yang tepat dan kelengkapan data pendukung di dalam merencanakan embung. Adapun tahaptahap analisis Perencanaan Embung adalah sebagai berikut :

LAPORAN TUGAS AKHIR


114

BAB III METODOLOGI

Mulai mulai

Survei Dan Investigasi Pendahuluan

Identifikasi Masalah

Studi Pustaka

Pengumpulan Data

Memenuhi Memggghhh Syarat enuhi syarat

T

Y

` Analisis Hidrologi

A

LAPORAN TUGAS AKHIR


115

BAB III METODOLOGI

A

Analisis Hidrolika

Perencanaan Konstuksi Embung

Stabilitas Konstruksi Embung

T Aman

Y Gambar Konstruksi

Rencana Anggaran Biaya (RAB)

Rencana Kerja Dan Syarat (RKS)

Time Schedule,Network Planning dan Man Power

selesai

Gambar 3.1 Bagan alir tugas akhir

LAPORAN TUGAS AKHIR


116

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI


4.1

Tinjauan Umum

Data hidrologi adalah kumpulan keterangan atau fakta mengenai fenomena hidrologi (hydrologic phenomena). Kumpulan data hidrologi dapat disusun dalam bentuk daftar atau tabel. Sering pula daftar atau tabel tersebut disertai dengan gambar-gambar yang biasa disebut diagram atau grafik, dan dapat disajikan dalam bentuk peta tematik, seperti peta curah hujan dan peta tinggi muka air dengan maksud supaya lebih dapat menjelaskan tentang persoalan yang dipelajari.

Secara umum analisis hidrologi merupakan satu bagian analisis awal dalam perancangan bangunan-bangunan hidraulik. Analisis hidrologi diperlukan untuk mengetahui karakteristik hidrologi di lokasi Embung Tambakboyo. Analisis hidrologi digunakan untuk menentukan besarnya debit banjir rencana pada suatu perencanaan bangunan air. Data untuk penentuan debit banjir rencana pada tugas akhir ini adalah data curah hujan, dimana curah hujan merupakan salah satu dari beberapa data yang dapat digunakan untuk memperkirakan besarnya debit banjir rencana.

4.2

Analisis Hidrologi

Dasar penentuan/perencanaan bangunan air adalah banjir rencana (design flood). Design flood merupakan debit banjir rencana di sungai atau saluran alamiah dengan peride ulang tertentu misalnya 2, 5, 10, 20, 50 dan 100 tahun yang dapat dialirkan tanpa membahayakan lingkungan sekitar dan stabilitas bangunan sungai. Ada beberapa cara untuk mendapatkan debit banjir rencana antara lain yaitu : a.

Menganalisis debit banjir di sungai dengan melakukan pengukuran langsung di lapangan yang mencakup fluktasi aliran setiap hari.

b.

Menganalisis data hujan maksimum pada daerah aliran sungai atau stasiun pengamat terdekat dengan mengubahnya menjadi intesitas hujan untuk menghitung debit banjir rencana.

LAPORAN TUGAS AKHIR


117


Dalam perencanaan Embung Tambakboyo ini, untuk mendapatkan debit rencana dipakai analisis data curah hujan maksimum yang turun pada daerah aliran sungai.

4.2.1 Penentuan Daerah Aliran Sungai (DAS) Penentuan daerah aliran sungai (DAS) dilakukan berdasarkan pada peta rupa bumi. Adapun cara yang dapat digunakan untuk menentukan luasan DAS dengan menggunakan program AutoCad atau mengeplotkan pada peta kemudian pengukuran selanjutnya menggunakan alat Planimeter. Penentuan Luas DAS pada penyusunan tugas akhir ini menggunakan Program AutoCad.

Gambar 4.1 Pengaruh 4 dan 3 stasiun hujan dan DAS Embung Tambakboyo

Penentuan luasan pengaruh stasiun DAS untuk Perencanaan Embung Tambakboyo menggunakan 3 stasiun hujan yaitu Stasiun Beran, Stasiun Santan dan Stasiun Bronggang. Pengaruh luasan daerah dengan 3 stasiun hujan lebik baik dibandingkan dengan 4 stasiun hujan. Hal tersebut dapat dilihat dari gambar di atas dengan memperhatikan luasan pengaruh masing-masing stasiun hujan. Berdasarkan peta Topografi daerah aliran Sungai Tambakboyo mempunyai luasan 20,33 km2. Berikut tabel luas pengaruh stasiun hujan terhadap DAS Sungai Tambakboyo.

LAPORAN TUGAS AKHIR


118

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.1 Luas pengaruh stasiun hujan terhadap DAS Sungai Tambakboyo

No 1 2 3

Nama Stasiun Bronggang Beran Santan Luas Total

Luas Das (km2)

C

15,34 3,22 1,77 20,33

0,755 0,158 0,087 1

(Sumber : Perhitungan)

4.2.2 Curah Hujan Maksimum Harian Rata-Rata DAS Besarnya curah hujan maksimum harian rata-rata DAS dihitung dengan metode Thiessen. Metode ini mempertimbangkan daerah pengaruh tiap titik pengamatan. Penggunaan metode Thiessen karena kondisi topografi dan jumlah stasiun memenuhi syarat untuk digunakan metode ini. Cara yang ditempuh untuk mendapatkan hujan maksimum harian rata-rata DAS adalah sebagai berikut : Tentukan hujan maksimum harian pada tahun tertentu di salah satu pos hujan. Cari besarnya curah hujan pada tanggal-bulan-tahun yang sama untuk pos hujan yang lain. Hitung hujan DAS dengan salah satu cara yang dipilih. Tentukan hujan maksimum harian (seperti langkah 1) pada tahun yang sama untuk pos hujan yang lain. Ulangi langkah 2 dan 3 setiap tahun.

LAPORAN TUGAS AKHIR


119

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.2 Hujan harian maksimum rata-rata Stasiun Pencatat Hujan Santan No.

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

Tahun

1987

1988

1989

1990

1991

1992

1993

1994

1995

1996

1997

1998

Hujan

Bronggang

Tanggal

Beran

Rata-rata Harian (mm)

Bobot

27/11/1987

Curah Hujan 107

20/01/1987

89

9

Curah Hujan 18

14

Curah Hujan 87

14

37

8

173

131

73

12

150

0.087

0.754

0.158

Hujan Max Harian Ratarata (mm)

15/11/1987

6

1

31

23

89

14

38

13/02/1988

119

10

57

43

19

3

56

19/11/1988

49

4

98

74

54

9

87

02/03/1988

8

1

49

37

87

14

51

23/04/1989

121

11

11

8

29

5

23

19/12/1989

91

8

137

103

60

10

121

24/03/1989

10

1

13

10

70

11

22

28/03/1990

96

8

40

30

73

12

50

22/04/1990

33

3

126

95

13

2

100

04/12/1990

60

5

15

11

112

18

34

23/01/1991

135

12

60

45

43

7

64

07/12/1991

0

0

112

85

0

0

85

28/11/1991

8

1

30

23

125

20

43

04/01/1992

147

13

91

69

70

11

93

23/01/1992

81

7

109

82

55

9

98

06/12/1992

35

3

66

50

107

17

70

03/01/1993

48

4

0

0

0

0

4

05/04/1993

0

0

114

86

45

7

93

15/11/1993

6

1

89

67

119

19

87

12/03/1994

123

11

7

5

19

3

19

07/12/1994

10

1

171

129

55

9

139

06/03/1994

7

1

56

42

82

13

56

21/11/1995

138

12

23

17

21

3

33

15/11/1995

0

0

157

118

131

21

139

15/11/1995

0

0

157

118

131

21

139

22/01/1996

78

7

0

0

0

0

7

12/12/1996

60

5

130

98

25

4

107

17/04/1996

0

0

13

10

54

9

18

11/04/1997

90

8

0

0

0

0

8

12/02/1997

0

0

180

136

148

23

159

12/02/1997

0

0

180

136

148

23

159

16/06/1998

118

10

14

11

3

0

21

06/12/1998

0

0

131

99

0

0

99

31/01/1998

69

6

0

0

124

20

26

150

87

121

100

85

98

93

139

139

107

159

99


LAPORAN TUGAS AKHIR


120

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI (Sambungan Tabel 4.2) Stasiun Pencatat Hujan No.

13

14

15

16

17

18

19

20

Tahun

1999

2000

2001

2002

2003

2004

2005

2006

Tanggal

Santan

Bronggang Bobot Curah 0.754 Hujan 6 5

Rata-rata

Hujan Max Harian

Harian (mm)

Rata-rata

Hujan Beran

17/04/1999

Curah Hujan 114

13/12/1999

82

7

122

92

11/03/1999

11

1

10

8

20/03/2000

82

7

50

38

02/04/2000

40

3

107

81

11/12/2000

39

3

8

6

07/01/2001

129

11

31

23

28

03/12/2001

22

2

192

145

06/11/2001

37

3

23

17

22/01/2002

90

8

19

14

49

8

30

06/02/2002

61

5

108

81

94

15

102

25/12/2002

101

9

9

7

6

1

17

27/02/2003

196

17

37

28

22

3

48

03/05/2003

60

5

75

57

37

6

68

26/02/2003

192

17

69

52

94

15

84

30/01/2004

110

10

57

43

18

3

55

01/02/2004

48

4

95

72

30

5

81

27/12/2004

86

7

89

67

169

27

101

10/12/2005

70

6

10

8

144

23

36

23/02/2005

43

4

162

122

66

10

136

15/02/2005

90

8

6

5

10

2

14

22/12/2006

5

0

46

35

84

13

48

27/02/2006

92

8

2

2

2

0

10

10/04/2006

34

3

111

84

35

6

92 (Sumber : Perhitungan)

0.087 10

LAPORAN TUGAS AKHIR


Curah Hujan 22

0.158

(mm)

3

18

59

9

109

86

14

22

82

13

58

38

6

90

114

18

27

4

39

29

5

151

134

21

42

109

90

151

102

84

101

136

92

121


4.2.3 Analisis Frekuensi Curah Hujan Rencana Data yang digunakan dalam analisis curah hujan rencana adalah intensitas hujan maksimum harian rata-rata DAS Sungai Tambakboyo berdasarkan waktu konsentrasi (tc).

4.2.3.1 Pengukuran Dispersi Tidak semua nilai dari suatu variabel hidrologi terletak atau sama dengan nilai rataratanya. tetapi kemungkinan ada nilai yang lebih besar atau kecil dari nilai rataratanya. Besarnya dispersi dilakukan dengan pengukuran dispersi. yakni melalui perhitungan parametrik statistik untuk (Xi–X). (Xi–X)2. (Xi–X)3. (Xi–X)4 terlebih dahulu. Dimana : Xi

= Besarnya curah hujan DAS (mm)

X

= Rata-rata curah hujan maksimum daerah (mm)

Tabel 4.3 menunjukkan beberapa parameter yang menjadi syarat penggunaan suatu metode sebaran. Dari tabel tersebut ditunjukkan beberapa nilai C s. Cv. dan Ck yang menjadi persyaratan dari penggunaan empat jenis metode sebaran. Tabel 4.3. Persyaratan metode sebaran

Jenis Sebaran Normal Gumbel Tipe I

Syarat Cs ≈ 0 Ck ≈ 3 Cs ≤ 1,1396 Ck ≤ 5,4002

Log Pearson Tipe III

Cs ≠ 0 Ck ≈1,5Cs²+3

Log normal

Cs ≈ 3Cv + Cv3 Cv ≈ 0 (Sutiono. dkk)

LAPORAN TUGAS AKHIR


122

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.4 Perhitungan distribusi curah hujan (statistik)

No. Tahun 1 1987 2 1988 3 1989 4 1990 5 1991 6 1992 7 1993 8 1994 9 1995 10 1996 11 1997 12 1998 13 1999 14 2000 15 2001 16 2002 17 2003 18 2004 19 2005 20 2006 Rata-rata Jumlah

Ri (Ri-Rrt)² (Ri-Rrt)³ (Ri-Rrt)4 150 1425 53807 2031364 87 642 -16253 411696 121 76 659 5739 100 146 -1767 21365 85 761 -20992 579086 98 198 -2795 39369 93 359 -6804 128936 139 703 18640 494238 139 735 19941 540759 107 23 -112 540 159 2225 104919 4948484 99 176 -2326 30816 109 13 -45 160 90 478 -10442 228238 151 1543 60637 2382244 102 108 -1126 11720 84 808 -22972 653010 101 114 -1220 13038 136 592 14418 350918 92 393 -7806 3601 112 11519 178362 12875323 (Sumber : Perhitungan)

Sd

= 24,62

Cs = 0,04 Cv = 0,22 Ck = 1,752

LAPORAN TUGAS AKHIR


123


4.2.4 Pemilihan Jenis Sebaran Metode yang digunakan diatas yang paling mendekati adalah metode sebaran Normal dengan nilai Cs = 0,04 ≈ 0 dan Ck = 1,752 ≈ 3. Dari jenis sebaran yang telah memenuhi syarat tersebut perlu diuji kecocokan sebarannya dengan beberapa metode. Hasil uji kecocokan sebaran menunjukkan sebarannya dapat diterima atau tidak. 4.2.5 Uji Kecocokan Sebaran 4.2.5.1

Uji Sebaran Chi-Kuadrat (Chi-Square Test)

Untuk menguji kecocokan sebaran normal dengan metode Uji Chi-Kuadrat (ChiSquare Test). Maka dapat dibuat sub kelompok. setiap sub kelompok minimal terdapat lima buah data pengamatan (Soewarno. 1995). Untuk menguji kecocokan suatu distribusi sebaran data curah hujan yang menggunakan metode uji Chi Kuadrat (Chi-Square Test). digunakan rumus sebagai berikut: Jumlah data

= 20

Taraf signifikan (α)

= 5%

K = 1 + 3,322 log n

= 1+3,322 log 20

= 5,322 ≈ 6

DK = K-(P+1)

= 6-(2+1)

=3

f2 = 

(Ei Oi )2 Ei

Ei = n / K

= 20/6

= 3,33

∆X = (Xmaks- Xmin )/G-1 Xawal = Xmin - ½ ∆X

= (159 – 84)/6 – 1 = 84 – (0,5 x 15)

= 15 = 76,5

Xakhir = Xmax + ½ ∆X

= 159+ (0,5 x 15)

= 166,5

Dimana : K

= jumlah Kelas

DK = Derajad Kebebasan = K-(P+1) P

= Nilai untuk Distribusi normal dan binomial P = 2 dan untuk Distribusi poisson P = 1

n 2

= Jumlah Data

f

= Harga Chi Square

Oi

= Jumlah nilai pengamatan pada sub kelompok ke-1

Ei

= Jumlah nilai teoritis pada sub kelompok ke-1

LAPORAN TUGAS AKHIR


124


Nilai f2 dicari pada tabel 2.9 dengan menggunakan nilai DK = 3 dan derajad kepercayaan 5% kemudian dibandingkan dengan nilai f2 hasil perhitungan pada tabel 4.5 Syarat yang harus dipenuhi yaitu f2 hitungan < f2 tabel. Perhitungan nilai f2 disajikan pada tabel 4.5 sebagai berikut : Tabel 4.5 Metode Chi-Kuadrat

No. Nilai batas sub kelompok

Jumlah Data Oi

1 2 3 4 5 6

76,5< x ≤ 91,5 91,5 < x ≤ 106,5 106,5 < x ≤ 121,5 121,5< x ≤ 136,5 136,5 < x ≤ 151,5 151,5< x < 166,5 Jumlah

4 7 3 1 4 1 20

Ei 3,33 3,33 3,33 3,33 3,33 3,33 20

Oi - Ei (Oi-Ei)²/Ei 0,67 3,67 -0,33 -2,33 0,67 -2,33

0,135 4,045 0,033 1,630 0,135 1,630 7,608


Chi Square Hitungan (f2) N

= 20

K

=6

Derajat Kebebasan (DK)

= 7,608

=3

DK = Derajat Signifikasi (%) = 5 Chi Square kritis (f2cr)

= 7,815

f2 < f2cr

Hipotesa Diterima

4.2.5.2 Uji Sebaran Smirnov-Kolmogorov Uji kecocokan Smirnov-Kolmogorov sering juga disebut uji kecocokan non parametrik (non parametric test) karena pengujiannya tidak menggunakan fungsi distribusi tertentu. Hasil perhitungan uji kecocokan sebaran dengan SmirnovKolmogorov untuk metode sebaran normal dapat dilihat pada Tabel 4.6.

LAPORAN TUGAS AKHIR


125

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.6 Perhitungan uji sebaran Smirnov-Kolmogorov

No (1) 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

Xi (2) 84 85 87 90 92 93 98 99 100 101 102 105 109 121 136 139 139 150 151 159

m P(x) = m/(n+1) P(x<) k= (Xi-Xrt)/Sx (3) (3) (4) = 1 - (3) (5) 1 0,048 0,952 -1,1 2 0,095 0,905 -1,1 3 0,143 0,857 -1,0 4 0,190 0,810 -0,9 5 0,238 0,762 -0,8 6 0,286 0,714 -0,8 7 0,333 0,667 -0,6 8 0,381 0,619 -0,5 9 0,429 0,571 -0,5 10 0,476 0,524 -0,4 11 0,524 0,476 -0,4 12 0,571 0,429 -0,3 13 0,619 0,381 -0,1 14 0,667 0,333 0,4 15 0,714 0,286 1,0 16 0,762 0,238 1,1 17 0,810 0,190 1,1 18 0,857 0,143 1,5 19 0,905 0,095 1,6 20 0,952 0,048 1,9

P'(x) P'(x<) D (6) (7) = 1 - (6) (8) = (7) - (4) 0,129 0,871 -0,081 0,129 0,871 -0,034 0,152 0,848 -0,009 0,175 0,825 0,015 0,197 0,803 0,041 0,197 0,803 0,089 0,255 0,745 0,078 0,290 0,710 0,091 0,290 0,710 0,139 0,327 0,673 0,149 0,327 0,673 0,197 0,364 0,636 0,207 0,441 0,559 0,178 0,674 0,326 -0,007 0,848 0,152 -0,134 0,870 0,130 -0,108 0,870 0,130 -0,060 0,937 0,063 -0,080 0,951 0,049 -0,046 0,974 0,026 -0,022 (Sumber : Perhitungan )

Jumlah

= 2240

n

= 20

Rata-rata

= 112 mm

Sd

= 24,559

D max

= 0,207

Dcr

= 0,29

Dmax < Dcr

LAPORAN TUGAS AKHIR


Hipotesa Diterima

126


4.2.6 Perhitungan Curah Hujan Metode Terpilih (Metode Sebaran Normal) Perhitungan curah hujan rencana dengan metode sebaran normal : Xrt = Hujan periode ulang T tahun

= 112,10

Sd = Standar deviasi

= 24,62

Cs = Koefisien Skewness

= 0,04

k

= koefisien sebaran Tabel 4.7 Koefisien sebaran metode sebaran normal

Periode Ulang (tahun) 2 5 10 20 50 K 0,000 0,840 1,280 1,640 2,050

100 2,330

(Sumber : Perhitungan ) Tabel 4.8 Curah hujan rencana metode sebaran normal untuk periode ulang T tahun

No 1 2 3 4 5 6

T (Tahun) 2 5 10 20 50 100

Xrt

Sd

112,10 112,10 112,10 112,10 112,10 112,10

24,62 24,62 24,62 24,62 24,62 24,62

k Normal 0,000 0,840 1,280 1,640 2,050 2,330

Xt (mm) 112,10 132,78 143,61 152,48 162,57 169,47

(Sumber : Perhitungan )

4.2.7 Intensitas Curah Hujan Intensitas hujan adalah tinggi atau kedalaman air hujan per satuan waktu. Sifat umum hujan adalah makin singkat hujan berlangsung intensitasnya cenderung makin tinggi dan makin besar periode ulangnya makin tinggi pula intensitasnya. Analisis intesitas curah hujan ini dapat diproses dari data curah hujan yang telah terjadi pada masa lampau. Rumus yang digunakan Menurut Dr. Mononobe yaitu : 2

R I = 24 24

 24  3    t 

Dimana : I

= Intensitas curah hujan (mm/jam)

t

= lamanya curah hujan (jam)

R24 = curah hujan maksimum dalam 24 jam (mm)

LAPORAN TUGAS AKHIR


127

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.9 Intesitas curah hujan

Intensitas Curah Hujan ( I ) Waktu Jam 1 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

R2 112,10 mm 2 38,86 24,48 18,68 15,42 13,29 11,77 10,62 9,72 8,98 8,37 7,86 7,41 7,03 6,69 6,39 6,12 5,88 5,66 5,46 5,27 5,11 4,95 4,81 4,67

R5 132,78 mm 3 46,03 29,00 22,13 18,27 15,74 13,94 12,58 11,51 10,64 9,92 9,31 8,78 8,33 7,92 7,57 7,25 6,96 6,70 6,46 6,25 6,05 5,86 5,69 5,53

R10 143,61 mm 4 49,79 30,03 22,92 18,92 16,30 14,44 13,03 11,92 11,02 10,27 9,64 9,10 8,62 8,21 7,84 7,51 7,21 6,94 6,70 6,47 6,26 6,07 5,89 5,73

R20 152,48 mm 5 52,86 33,30 25,41 20,98 18,08 16,01 14,45 13,22 12,22 11,39 10,69 10,09 9,56 9,10 8,69 8,33 8,00 7,70 7,42 7,17 6,94 6,73 6,54 6,35

R50 162,57 mm 6 56,36 35,50 27,10 22,37 19,28 17,07 15,40 14,09 13,03 12,14 11,39 10,75 10,19 9,70 9,27 8,88 8,52 8,21 7,92 7,65 7,40 7,18 6,97 6,77

R100 169,47 mm 7 58,75 37,01 28,24 23,32 20,09 17,79 16,06 14,69 13,58 12,66 11,88 11,21 10,63 10,11 9,66 9,25 8,89 8,55 8,25 7,97 7,72 7,48 7,26 7,06

PMP 201,52 mm 8 69,86 44,01 33,59 27,72 23,89 21,16 19,09 17,47 16,15 15,05 14,12 13,33 12,64 12,03 11,49 11,00 10,57 10,17 9,81 9,48 9,18 8,90 8,64 8,40


4.2.8 Hujan Berpeluang Maksimum (Probable Maximum Precipitation,PMP) Berdasarkan rumus Hersfield yang didasarkan atas persamaan frekuensi umum. dikembangkan oleh Chow (1951) dalam Ward dan Robinson (1990). Rumus ini mengaitkan antara besarnya PMP untuk lama waktu hujan tertentu terhadap nilai tengah (Xn) dan standar deviasi (S n).

PMP  Xn  Km.Sn Dimana : PMP = Probable Maximum Precipitation

LAPORAN TUGAS AKHIR


128


Km

= faktor pengali terhadap standar deviasi. Km = 20

Xn

= nilai tengah (mean) data hujan maksimum tahunan

Sn

= standar deviasi data hujan maksimum tahunan

Km

= faktor pengali terhadap standar deviasi

Diketahui : Xn = 112,10 mm Sn = 24,62 Km = 20 PMP

= 112,10 + (20 x 24,62) = 604,54 mm

Untuk perencanaan embung, besarnya PMP yang akan digunakan untk perhitungan PMF adalah sebesar 1/3 PMP. 1/3 PMP

= 201,516 mm

4.2.9 Banjir Berpeluang Maksimum (Probable Maximum Precipitation, PMF) Probable Maximum Precipitation muncul diawali oleh ketidakyakinan analisis bahwa suatu rancangan yang didasarkan pada suatu analisis frekuensi akan betul-betul aman. meskipun hasil analisis frekuensi selama ini dianggap yang terbaik dibandingkan dengan besaran lain yang diturunkan dari model. akan tetapi keselamatan manusia ikut tersangkut. maka analisis tersebut dipandang belum mencukupi. Apapun alasannya keselamatan manusia harus diletakan urutan ke atas. (Sri Harto. 1993). Besarnya Debit PMF pada perencanaan Embung Tambakboyo ini dihitung menggunakan Metode HSS Gama I. Data curah hujannya berdasarkan data yang diperoleh dari perhitungan 1/3PMP sebesar 201,516 mm.

4.2.10 Debit Banjir Rencana 4.2.10.1 Metode Haspers Metode ini digunakan dengan syarat luas DAS < 100 km2. Untuk menghitung besarnya debit dengan metode Haspers digunakan persamaan sebagai berikut (Loebis. 1987) :

Qt   .  .q n A

LAPORAN TUGAS AKHIR


129


Koefisien run off ( )

 

1  0,012 f 0,7 1  0,75 f 0, 7

1  0,012 x 20,33 0 ,7 1  0,75 x 20,33 0 ,7

 0,679

Waktu konsentrasi ( t ) t = 0,1 x L0,8 x I-0,3 Diketahui : L = 16,51 km I = 0,024228 t = 0,1 x 16,51 x 0,024228 = 2,877 jam

Koefisien reduksi (  )

1 t  3,7 x10 0.4t f 3 / 4  1 x  t 2  15 12 1 2,877  3,7 x10 0, 4 x 2,877 20,333 / 4  1 x  2,877 2  15 12 β = 0,903

Dimana : f = luas ellips yang mengelilingi DPS dengan sumbu panjang tidak lebih dari 1.5 kali sumbu pendek (km 2 ) t = waktu konsentrasi (jam) L = Panjang sungai (km) I = kemiringan rata-rata sungai

LAPORAN TUGAS AKHIR


130


Intensitas hujan  Untuk t < 2 jam

Rn 

tR24 t  1  0.0008  (260  R24 )( 2  t ) 2

 Untuk 2 jam  t <19 jam

Rn 

tR 24 t 1

 Untuk 19 jam  t  30 jam

Rn  0.707 R24 t  1

dimana t dalam jam dan Rt.R24 (mm)

Hujan maksimum ( q n )

tR24 t 1

Rn  

2,877 x112,10 2,877  1

= 83,181 (mm/hari) qn  

Rn 3,6  t 20,877 x97,740 3,6 x 2,877

= 8,032 (m3/det.km2)

Debit banjir rencana

Qt   .  .q n A

 0,679 x 0,903x8,032 x 20,33 = 100,16 m3/det Dimana : t


Qt


Rn

= Curah hujan maksimum (mm/hari)

qn

= Debit persatuan luas (m3/det.Km2)

LAPORAN TUGAS AKHIR


131

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.10 Perhitungan debit banjir rencana Metode Haspers

No Periode Ulang 1 2 2 5 3 10 4 20 5 50 6 100

R24 112,10 132,78 143,61 152,48 162,57 169,47

A 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33

α 0,679 0,679 0,679 0,679 0,679 0,679

β 0,903 0,903 0,903 0,903 0,903 0,903

Rn 83,181 98,529 106,568 113,146 120,637 125,753

qn 8,032 9,514 10,290 10,925 11,649 12,143

Q 100,16 118,64 128,32 136,24 145,26 151,42


4.2.10.2 Metode Der Weduwen Perhitungan Debit banjir rencana dengan Metode Der weduwen. Qn =     q  A α = 1

4. 1  .q  7

t 1 .A t9 120  A

120 

 =

Rn 67.65 x 240 t  1.45

qn =

t = 0,25xLxQ0,125xI 0,25 Is 

H L

Dimana : Qn = debit banjir (m³/det) dengan kemungkinan tak terpenuhi n % Rn = curah hujan harian maksimum (mm/hari) dengan kemungkinan tidak terpenuhi n %. 

= koefisien limpasan air hujan (run off)



= koefisien pengurangan daerah untuk curah hujan DAS

q n = curah hujan (m³/det/km²) A = luas daerah aliran (km²) sampai 100 km² t

= lamanya curah hujan (jam) yaitu pada saat-saat kritis curah hujan yang mengacu pada terjadinya debit puncak

LAPORAN TUGAS AKHIR


132


L

= panjang sungai (km)

Is

= gradien sungai atau medan

H = beda tinggi (m)

Perhitungan : Periode ulang 2 tahun Untuk R2 = 112,10 Asumsi t = 6,479 jam

Is 

H 400   0,024228 L 16510 6,506  1 x20,33 6,506  9  0,9253 120  20,33

120 

 q

112,10 67,65 x  3,985 (m³/det/km²) 240 6,479  1,45

  1

4,1  0,6163 (0,9253x3,985)  7

Q  0,6163x0,9253x3,985 x 20,33  46,194m 3 / det t  0,25 x16,51x 46,194 0 ,125  0,024228 0,25

t = 6,4794 jam……(ok)

Periode ulang 5 tahun R5

= 132,78 mm

Asumsi t

= 6,292 jam

β = 0,9242 q

= 4,8343 (m³/det/km²)

α = 0,6425 Q = 58,3577 m³/det t = 6,2928 jam

LAPORAN TUGAS AKHIR


133



= 143,61 mm

Asumsi t

= 6,207 jam

β = 0,9238 q = 5,2868m³/det/km² α = 0,6550 Q = 65,0333 m³/det t

= 6,2082 jam


= 152,48 mm

Asumsi t

= 6,140 jam

β = 0,9234 q = 5,6626 m³/det/km² α = 0,6647 Q = 70,6670 m³/det t = 6,1441 jam


= 162,57 mm

Asumsi t

= 6,071 jam


LAPORAN TUGAS AKHIR


134



= 169,47 mm

Asumsi t

= 6,026


Tabel 4.11 Debit rencana periode ulang T tahun Metode Der Weduwen

No Periode Rn (mm) Q (m3/det) 1 2 112,10 46,19 2 5 132,78 58,36 3 10 143,61 65,03 4 25 152,48 70,67 5 50 162,57 77,21 6 100 169,47 81,77 (Sumber : Perhitungan )

4.2.10.3 Metode FSR Jawa-Sumatera Diketahui : AREA

= 20,33 km2

MSL

= 16,51 km

H

= 400 m

PBAR

= 132,78 mm Tabel 4.12 Faktor Reduksi Luas (ARF)

DPS (Km 2 )

ARF

1-10

0,99

10-30

0,97

30-30,000

1,152-0,12330 log AREA (Sumber : Joesron Loebis,1987)

LAPORAN TUGAS AKHIR


135


Perhitungan : V

= 1,02 - 0,0275, log(AREA) = 1,02 – 0,0275 log 20,33 = 0,98403 400 H = = 24,2277 m/km MSL 16,51

SIMS

=

APBAR

= PBAR x ARF = 132,78 x 0,97 = 128,795 mm

MAF

=

8 ( AREA)V x( APBAR) 2.445 xSIMS 0.117 x(1  LAKE ) 0.85 6 10

=

8 (20,33) 0,997 x (128,795) 2.445 x 24,2277 0.117 x(1  0)  0.85 6 10

= 32,424 m3/dtk

Berdasarkan Tabel 2.11 maka bisa ditentukan nilai Growth Factor yang diambil berdasarkan periode dan luas DAS, Berikut disajikan hasil perhitungan debit banjir rencana : QT

= GF(T,AREA) x MAF

Untuk T

= 2 tahun, nilai GF = 1,26

QT

= 1,26 x 32,424 = 40,87 m3/dtk Tabel 4.13 Hasil Perhitungan dengan Metode FSR Jawa-Sumatra

Periode (tahun)

PBAR(R24)

APBAR

MAF

GF

Luas DAS (km2)

QT (m3/dtk)

5 10 20 50 100

132,78 143,61 152,48 162,57 169,47

128,795 139,304 147,902 157,695 164,382

32,434 39,290 45,487 53,206 58,893

1,26 1,56 2,35 2,75 3,27

20,33 20,33 20,33 20,33 20,33

40,87 61,29 106,89 146,32 192,58


LAPORAN TUGAS AKHIR


136


4.2.10.4 Metode Hidrograf Satuan Sintetik (HSS) Gama I Metode Hidrograf Satuan Sintetik (HSS) Gama I banyak digunakan untuk mengetahui hidrograf banjir di Indonesia. Metode ini memang bisa dikondisikan terhadap kondisi topografi sungai-sungai di Indonesia bila dibandingkan cara-cara lain. Untuk rumus-rumus dapat dilihat pada bab II. L1

= panjang sungai tingkat 1

= 22,927 km

Lst

= panjang sungai semua tingkat

= 55,908 km

L

= panjang sungai utama

= 16,908 km

N1

= jumlah sungai tingkat 1

= 17 buah

N

= jumlah sungai semua tingkat

= 33

JN

= jumlah pertemuan anak sungai

= 15

Wl

= lebar DAS pada 0,25L

= 1,939 km

Wu

= lebar DAS pada 0,75L

= 1,616 km

Au

= luas DAS atas

= 10,473 km2

A

= luas total DAS

= 20,33 km2

S

= kemiringan sungai rata-rata

= 0,024228

Gambar 4.2 Sketsa penentuan jumlah dan pertemuan sungai

LAPORAN TUGAS AKHIR


137


SF 

L1 22,927   0,410084 Lst 55,908

SN 

N 1 17   0,515 N 33

WF 

Wu 1,616   0,0833419 Wl 1,939

RUA 

Au 10,473   0,51516 A 20,33

SIM  WF  RUA  0,393939x0,51516  0,429444

D

Lst 55,908   2,75 A 20,33

Perhitungan : a.

Waktu mencapai puncak TR = 0,43 (L/100SF)3 + 1,0665 SIM + 1,2775 = 0,43 (16,908/100 x 0,410084)3 +1,0665 x 0,429444 + 1,2775 = 1,763451 jam

b.

Debit puncak QP = 0,1836 A0,5886 TR-0,4008 JN0,2381 = 0,1836 x (20,33)0,5886 x (1,763451)-0,4008 x (15)0,2381 = 1,641071 m3/det

c.

Waktu dasar TB = 27,4132 TR0,1457 S-0,0986 SN 0,7344 RUA0,2574 = 27,4132 x (1,763451)0,1457x (0,024228)-0,0986x (0,515) 0,7344 x (0,51516)0,2574 = 20,302 jam

d.

Koefisien tampungan K

= 0,5617 A0,1798 S-0,1446 SF-1,0897 D0,0452 = 0,5617 x (20,33)0,1798 x (0,024228)-0,1446 x (0,410084) -1,0897 x (2,75)0,0452 = 4,571365

LAPORAN TUGAS AKHIR


138


e.

 indeks Φ

= 10,4903 – 3,859,10-6A2 + 1,6985,10-13 (A/SN)4 = 10,4903 – 3,859,10-6 (20,33)2 + 1,6985,10-13 (20,33/0.515)4 = 10,489 mm/jam

f.

Aliran dasar QB = 0,4751 A0,6444D0,9430 =0,4751 x 20,330,6444 x 2,750,9430 = 8,591 m3/det

g.

Unit Hidrograf Satuan Sintetik (HSS) Gama-I Kurva hidrograf merupakan garis lurus sampai pada debit puncak (Qp). Sedangkan untuk debit yang terjadi pada jam ke-t dan setelahnya (setelah TR pada sumbu horizontal). maka ditentukan dengan persamaan berikut (Sri Harto. 1981) :

Qt  Q p .e

t

k

Dimana : Qt

= Debit yang terjadi pada jam ke-t

Qp

= Debit puncak

t

= Waktu

k

= Faktor tampungan

LAPORAN TUGAS AKHIR


139

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.14 Perhitungan resesi unit hidrograf

t (jam) 0 1 1,763 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

k

4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714 4,5714

t/k

0,0517 0,2705 0,4893 0,7080 0,9268 1,1455 1,3643 1,5830 1,8018 2,0205 2,2393 2,4580 2,6768 2,8955 3,1143 3,3330 3,5518 3,7705 3,9893 4,2081 4,4268 4,6456 4,8643

Qp

Qt

1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411 1,6411

0,0000 0,9310 1,6411 1,5583 1,2521 1,0061 0,8084 0,6496 0,5220 0,4194 0,3370 0,2708 0,2176 0,1748 0,1405 0,1129 0,0907 0,0729 0,0586 0,0471 0,0378 0,0304 0,0244 0,0196 0,0158 0,0127


LAPORAN TUGAS AKHIR


140


Gambar 4.2 Grafik hidrograf satuan sintetis (HSS) Gama I

Gambar 4.2 Grafik Hidrograf Satuan Sintetis (HSS) Gama I

Gambar 4.3 Grafik hidrograf Satuan Sintetis (HSS) Gama I

LAPORAN TUGAS AKHIR


141

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.15 Intesitas curah hujan jam-jaman Metode Gama I Intensitas Curah Hujan ( I ) Jam

R2

R5

R10

R20

R50

R100

1/3 PMP

112,10

132,78

143,61

152,48

162,57

169,47

201,52

Φ R

Re

R

Re

R

Re

R

Re

R

Re

R

Re

R

Re

1

10,49

38,86

28,37

46,03

35,54

49,79

39,30

52,86

42,37

56,36

45,87

58,75

48,26

69,86

59,37

2

10,49

24,48

13,99

29,00

18,51

30,03

19,54

33,30

22,81

35,50

25,02

37,01

26,52

44,01

33,52

3

10,49

18,68

8,19

22,13

11,64

22,92

12,43

25,41

14,92

27,10

16,61

28,24

17,76

33,59

23,10

4

10,49

15,42

4,93

18,27

7,78

18,92

8,43

20,98

10,49

22,37

11,88

23,32

12,83

27,72

17,24

5

10,49

13,29

2,80

15,74

5,25

16,30

5,81

18,08

7,59

19,28

8,79

20,09

9,60

23,89

13,40

6

10,49

11,77

1,28

13,94

3,45

14,44

3,95

16,01

5,52

17,07

6,58

17,79

7,30

21,16

10,67

7

10,49

10,62

0,13

12,58

2,09

13,03

2,54

14,45

3,96

15,40

4,91

16,06

5,57

19,09

8,60

8

10,49

9,72

0,00

11,51

1,02

11,92

1,43

13,22

2,73

14,09

3,60

14,69

4,20

17,47

6,98

9

10,49

8,98

0,00

10,64

0,15

11,02

0,53

12,22

1,73

13,03

2,54

13,58

3,09

16,15

5,66

10

10,49

8,37

0,00

9,92

0,00

10,27

0,00

11,39

0,90

12,14

1,65

12,66

2,17

15,05

4,56

11

10,49

7,86

0,00

9,31

0,00

9,64

0,00

10,69

0,20

11,39

0,91

11,88

1,39

14,12

3,64

12

10,49

7,41

0,00

8,78

0,00

9,10

0,00

10,09

0,00

10,75

0,26

11,21

0,72

13,33

2,84

13

10,49

7,03

0,00

8,33

0,00

8,62

0,00

9,56

0,00

10,19

0,00

10,63

0,14

12,64

2,15

14

10,49

6,69

0,00

7,92

0,00

8,21

0,00

9,10

0,00

9,70

0,00

10,11

0,00

12,03

1,54

15

10,49

6,39

0,00

7,57

0,00

7,84

0,00

8,69

0,00

9,27

0,00

9,66

0,00

11,49

1,00

16

10,49

6,12

0,00

7,25

0,00

7,51

0,00

8,33

0,00

8,88

0,00

9,25

0,00

11,00

0,51

17

10,49

5,88

0,00

6,96

0,00

7,21

0,00

8,00

0,00

8,52

0,00

8,89

0,00

10,57

0,08

18

10,49

5,66

0,00

6,70

0,00

6,94

0,00

7,70

0,00

8,21

0,00

8,55

0,00

10,17

0,00

19

10,49

5,46

0,00

6,46

0,00

6,70

0,00

7,42

0,00

7,92

0,00

8,25

0,00

9,81

0,00

20

10,49

5,27

0,00

6,25

0,00

6,47

0,00

7,17

0,00

7,65

0,00

7,97

0,00

9,48

0,00

21

10,49

5,11

0,00

6,05

0,00

6,26

0,00

6,94

0,00

7,40

0,00

7,72

0,00

9,18

0,00

22

10,49

4,95

0,00

5,86

0,00

6,07

0,00

6,73

0,00

7,18

0,00

7,48

0,00

8,90

0,00

23

10,49

4,81

0,00

5,69

0,00

5,89

0,00

6,54

0,00

6,97

0,00

7,26

0,00

8,64

0,00

24

10,49

4,67

0,00

5,53

0,00

5,73

0,00

6,35

0,00

6,77

0,00

7,06

0,00

8,40

0,00


LAPORAN TUGAS AKHIR


142

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.16 Perhitungan hidrograf banjir periode ulang 2 tahun Qt x Re

Jam

UHSS

0

0,00

1

0,93

26,4

2

1,56

44,2

13,0

3

1,25

35,5

21,8

7,6

4

1,01

28,5

17,5

12,8

4,6

5

0,81

22,9

14,1

10,3

7,7

2,6

6

0,65

18,4

11,3

8,2

6,2

4,4

1,2

7

0,52

14,8

9,1

6,6

5,0

3,5

2,0

0,1

8

0,42

11,9

7,3

5,3

4,0

2,8

1,6

0,2

0

28,37

13,99

8,19

4,93

2,80

1,28

0,13

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

9

0,34

9,6

5,9

4,3

3,2

2,3

1,3

0,2

0

0

10

0,27

7,7

4,7

3,4

2,6

1,8

1,0

0,1

0

0

0

11

0,22

6,2

3,8

2,8

2,1

1,5

0,8

0,1

0

0

0

0

12

0,17

5,0

3,0

2,2

1,7

1,2

0,7

0,1

0

0

0

0

0

13

0,14

4,0

2,4

1,8

1,3

0,9

0,5

0,1

0

0

0

0

0

0

14

0,11

3,2

2,0

1,4

1,1

0,8

0,4

0,1

0

0

0

0

0

0

0

15

0,09

2,6

1,6

1,2

0,9

0,6

0,3

0,0

0

0

0

0

0

0

0

0

16

0,07

2,1

1,3

0,9

0,7

0,5

0,3

0,0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

17

0,06

1,7

1,0

0,7

0,6

0,4

0,2

0,0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

18

0,05

1,3

0,8

0,6

0,4

0,3

0,2

0,0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

19

0,04

1,1

0,7

0,5

0,4

0,3

0,1

0,0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

20

0,03

0,9

0,5

0,4

0,3

0,2

0,1

0,0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

21

0,02

0,7

0,4

0,3

0,2

0,2

0,1

0,0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

22

0,02

0,6

0,3

0,2

0,2

0,1

0,1

0,0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

23

0,02

0,4

0,3

0,2

0,1

0,1

0,1

0,0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

24

0,01

0,4

0,2

0,2

0,1

0,1

0,0

0,0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

QB

QP

8,59

8,59

8,59

35,01

8,59

65,83

8,59

73,55

8,59

72,02

8,59

66,16

8,59

58,31

8,59

49,70

8,59

41,73

8,59

35,22

8,59

29,99

8,59

25,78

8,59

22,41

8,59

19,69

8,59

17,51

8,59

15,76

8,59

14,35

8,59

13,22

8,59

12,31

8,59

11,58

8,59

10,99

8,59

10,52

8,59

10,14

8,59

9,84

8,59

9,59

(Sumber : Perhitungan) LAPORAN TUGAS AKHIR


143

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.17 Perhitungan hidrograf banjir periode ulang 5 tahun Jam UHSS

Qt x Re 35,54 18,51 11,64 7,78 5,25 3,45 2,09 1,02 0,15 0

0

0 0

0 0 0

0

0

0

0

0

0

0

0

QB

QP

0

0,00

8,59 8,59

1

0,93

33,1

8,59 41,68

2

1,56

55,4 17,2

8,59 81,21

3

1,25

44,5 28,8

10,8

8,59 92,78

4

1,01

35,8 23,2

18,1 7,2

8,59 92,91

5

0,81

28,7 18,6

14,6 12,1 4,9

8,59 87,54

6

0,65

23,1 15,0

11,7 9,7 8,2 3,2

8,59 79,50

7

0,52

18,6 12,0

9,4

7,8 6,6 5,4

1,9

8,59 70,31

8

0,42

14,9

9,7

7,6

6,3 5,3 4,3

3,3 0,9

8,59 60,83

9

0,34

12,0

7,8

6,1

5,1 4,2 3,5

2,6 1,6 0,14

8,59 51,53

10

0,27

9,6

6,2

4,9

4,1 3,4 2,8

2,1 1,3 0,23 0

8,59 43,21

11

0,22

7,7

5,0

3,9

3,3 2,7 2,2

1,7 1,0 0,19 0

0

12

0,17

6,2

4,0

3,2

2,6 2,2 1,8

1,4 0,8 0,15 0

0

0

8,59 30,94

13

0,14

5,0

3,2

2,5

2,1 1,8 1,4

1,1 0,7 0,12 0

0

0 0

8,59 26,55

14

0,11

4,0

2,6

2,0

1,7 1,4 1,2

0,9 0,5 0,10 0

0

0 0

0

8,59 23,02

15

0,09

3,2

2,1

1,6

1,4 1,1 0,9

0,7 0,4 0,08 0

0

0 0

0 0

8,59 20,19

16

0,07

2,6

1,7

1,3

1,1 0,9 0,8

0,6 0,3 0,06 0

0

0 0

0 0 0

8,59 17,91

17

0,06

2,1

1,3

1,1

0,9 0,7 0,6

0,5 0,3 0,05 0

0

0 0

0 0 0

0

18

0,05

1,7

1,1

0,8

0,7 0,6 0,5

0,4 0,2 0,04 0

0

0 0

0 0 0

0

0

19

0,04

1,3

0,9

0,7

0,6 0,5 0,4

0,3 0,2 0,03 0

0

0 0

0 0 0

0

0

0

20

0,03

1,1

0,7

0,5

0,5 0,4 0,3

0,2 0,1 0,03 0

0

0 0

0 0 0

0

0

0

0

21

0,02

0,9

0,6

0,4

0,4 0,3 0,3

0,2 0,1 0,02 0

0

0 0

0 0 0

0

0

0

0

0

22

0,02

0,7

0,5

0,4

0,3 0,2 0,2

0,2 0,1 0,02 0

0

0 0

0 0 0

0

0

0

0

0

0

23

0,02

0,6

0,4

0,3

0,2 0,2 0,2

0,1 0,1 0,01 0

0

0 0

0 0 0

0

0

0

0

0

0

0

8,59 10,61

24

0,01

0,5

0,3

0,2

0,2 0,2 0,1

0,1 0,1 0,01 0

0

0 0

0 0 0

0

0

0

0

0

0

0

0 8,59 10,21

8,59 36,41

8,59 16,08 8,59 14,61 8,59 13,43 8,59 12,48 8,59 11,71 8,59 11,10



144


Qt x Re 39,30 19,54 12,43 8,43 5,81 3,95 2,54 1,43 0,53 0

0

0 0

0 0 0

0

0

0

0

0

0

0

0

QB

QP

0

0,00

8,59 8,59

1

0,93

36,6

8,59 45,18

2

1,56

61,2 18,2

8,59 88,03

3

1,25

49,2 30,5

11,6

8,59 99,82

4

1,01

39,5 24,5

19,4 7,8

8,59 99,82

5

0,81

31,8 19,7

15,6 13,1 5,4

8,59 94,14

6

0,65

25,5 15,8

12,5 10,6 9,1 3,7

8,59 85,72

7

0,52

20,5 12,7

10,0 8,5 7,3 6,2

2,4

8,59 76,13

8

0,42

16,5 10,2

8,1

6,8 5,9 4,9

4,0 1,3

8,59 66,25

9

0,34

13,2

8,2

6,5

5,5 4,7 4,0

3,2 2,2 0,5

8,59 56,57

10

0,27

10,6

6,6

5,2

4,4 3,8 3,2

2,6 1,8 0,8

0

11

0,22

8,6

5,3

4,2

3,5 3,0 2,6

2,1 1,4 0,7

0

0

12

0,17

6,9

4,3

3,4

2,8 2,4 2,1

1,6 1,2 0,5

0

0

0

8,59 33,76

13

0,14

5,5

3,4

2,7

2,3 2,0 1,7

1,3 0,9 0,4

0

0

0 0

8,59 28,81

14

0,11

4,4

2,7

2,2

1,8 1,6 1,3

1,1 0,7 0,3

0

0

0 0

0

8,59 24,84

15

0,09

3,6

2,2

1,7

1,5 1,3 1,1

0,9 0,6 0,3

0

0

0 0

0 0

8,59 21,65

16

0,07

2,9

1,8

1,4

1,2 1,0 0,9

0,7 0,5 0,2

0

0

0 0

0 0 0

8,59 19,08

17

0,06

2,3

1,4

1,1

1,0 0,8 0,7

0,6 0,4 0,2

0

0

0 0

0 0 0

0

18

0,05

1,8

1,1

0,9

0,8 0,7 0,6

0,4 0,3 0,1

0

0

0 0

0 0 0

0

0

19

0,04

1,5

0,9

0,7

0,6 0,5 0,4

0,4 0,2 0,1

0

0

0 0

0 0 0

0

0

0

20

0,03

1,2

0,7

0,6

0,5 0,4 0,4

0,3 0,2 0,1

0

0

0 0

0 0 0

0

0

0

0

21

0,02

1,0

0,6

0,5

0,4 0,3 0,3

0,2 0,2 0,1

0

0

0 0

0 0 0

0

0

0

0

0

22

0,02

0,8

0,5

0,4

0,3 0,3 0,2

0,2 0,1 0,1

0

0

0 0

0 0 0

0

0

0

0

0

0

23

0,02

0,6

0,4

0,3

0,3 0,2 0,2

0,1 0,1 0,0

0

0

0 0

0 0 0

0

0

0

0

0

0

0

8,59 10,86

24

0,01

0,5

0,3

0,2

0,2 0,2 0,1

0,1 0,1 0,0

0

0

0 0

0 0 0

0

0

0

0

0

0

0

0 8,59 10,41

8,59 47,57 8,59 39,91

8,59 17,02 8,59 15,36 8,59 14,03 8,59 12,96 8,59 12,10 8,59 11,41



145


Qt x Re 42,37 22,81 14,92 10,49 7,59 5,52 3,96 2,73 1,73 0,90 0,20

0

0

0 0 0

0

0

0

0

0

0

0

0

QB

QP

0

0,00

8,59 8,59

1

0,93

39,4

2

1,56

66,0

21,2

8,59 95,86

3

1,25

53,1

35,5 13,9

8,59 111,09

4

1,01

42,6

28,6 23,3

5

0,81

34,3

23,0 18,7 16,3

6

0,65

27,5

18,4 15,0 13,1 11,8 5,1

8,59 99,67

7

0,52

22,1

14,8 12,1 10,6

9,5 8,6 3,7

8,59 89,93

8

0,42

17,8

11,9

9,7

8,5

7,6 6,9 6,2

2,5

8,59 79,70

9

0,34

14,3

9,6

7,8

6,8

6,1 5,6 5,0

4,2 1,6

8,59 69,54

10

0,27

11,5

7,7

6,3

5,5

4,9 4,5 4,0

3,4 2,7 0,8

8,59 59,81

11

0,22

9,2

6,2

5,0

4,4

4,0 3,6 3,2

2,7 2,2 1,4 0,2

8,59 50,66

12

0,17

7,4

5,0

4,0

3,5

3,2 2,9 2,6

2,2 1,7 1,1 0,3

0

13

0,14

6,0

4,0

3,2

2,8

2,6 2,3 2,1

1,8 1,4 0,9 0,2

0

0

14

0,11

4,8

3,2

2,6

2,3

2,1 1,9 1,7

1,4 1,1 0,7 0,2

0

0

0

8,59 30,52

15

0,09

3,8

2,6

2,1

1,8

1,7 1,5 1,3

1,1 0,9 0,6 0,2

0

0

0 0

8,59 26,21

16

0,07

3,1

2,1

1,7

1,5

1,3 1,2 1,1

0,9 0,7 0,5 0,1

0

0

0 0 0

8,59 22,75

17

0,06

2,5

1,7

1,4

1,2

1,1 1,0 0,9

0,7 0,6 0,4 0,1

0

0

0 0 0

0

18

0,05

2,0

1,3

1,1

1,0

0,9 0,8 0,7

0,6 0,5 0,3 0,1

0

0

0 0 0

0

0

19

0,04

1,6

1,1

0,9

0,8

0,7 0,6 0,6

0,5 0,4 0,2 0,1

0

0

0 0 0

0

0

0

20

0,03

1,3

0,9

0,7

0,6

0,6 0,5 0,4

0,4 0,3 0,2 0,1

0

0

0 0 0

0

0

0

0

21

0,02

1,0

0,7

0,6

0,5

0,4 0,4 0,4

0,3 0,2 0,2 0,0

0

0

0 0 0

0

0

0

0

0

22

0,02

0,8

0,6

0,5

0,4

0,4 0,3 0,3

0,2 0,2 0,1 0,0

0

0

0 0 0

0

0

0

0

0

0

23

0,02

0,7

0,4

0,4

0,3

0,3 0,3 0,2

0,2 0,2 0,1 0,0

0

0

0 0 0

0

0

0

0

0

0

0

8,59 11,65

24

0,01

0,5

0,4

0,3

0,3

0,2 0,2 0,2

0,2 0,1 0,1 0,0

0

0

0 0 0

0

0

0

0

0

0

0

0 8,59 11,05

8,59 48,04

9,8

8,59 112,81 7,1

8,59 107,89

8,59 42,55 8,59 35,88

8,59 19,97 8,59 17,73 8,59 15,94 8,59 14,49 8,59 13,33 8,59 12,40



146


Qt x Re 45,87 25,02 16,61 11,88 8,79 6,58 4,91 3,60 2,54 1,65 0,91 0,26

0

0

0 0

0

0

0

0

0

0

0

0

QB

QP

0

0,00

8,59 8,59

1

0,93

42,7

2

1,56

71,5

23,3

8,59 103,36

3

1,25

57,4

39,0 15,5

8,59 120,47

4

1,01

46,2

31,3 25,9 11,1

8,59 123,00

5

0,81

37,1

25,2 20,8 18,5 8,2

8,59 118,33

6

0,65

29,8

20,2 16,7 14,9 13,7 6,1

8,59 110,01

7

0,52

23,9

16,3 13,4 12,0 11,0 10,3 4,6

8,59 99,99

8

0,42

19,2

13,1 10,8

9,6

8,8 8,2

7,7

3,4

8,59 89,37

9

0,34

15,5

10,5

8,7

7,7

7,1 6,6

6,2

5,6 2,4

8,59 78,78

10

0,27

12,4

8,4

7,0

6,2

5,7 5,3

4,9

4,5 4,0 1,5

8,59 68,58

11

0,22

10,0

6,8

5,6

5,0

4,6 4,3

4,0

3,6 3,2 2,6

0,8

8,59 58,98

12

0,17

8,0

5,4

4,5

4,0

3,7 3,4

3,2

2,9 2,6 2,1

1,4 0,2

8,59 50,06

13

0,14

6,4

4,4

3,6

3,2

3,0 2,8

2,6

2,3 2,1 1,7

1,1 0,4

0

14

0,11

5,2

3,5

2,9

2,6

2,4 2,2

2,1

1,9 1,6 1,3

0,9 0,3

0

0

15

0,09

4,2

2,8

2,3

2,1

1,9 1,8

1,7

1,5 1,3 1,1

0,7 0,3

0

0

0

8,59 30,44

16

0,07

3,3

2,3

1,9

1,7

1,5 1,4

1,3

1,2 1,1 0,9

0,6 0,2

0

0

0 0

8,59 26,25

17

0,06

2,7

1,8

1,5

1,3

1,2 1,2

1,1

1,0 0,9 0,7

0,5 0,2

0

0

0 0

0

18

0,05

2,2

1,5

1,2

1,1

1,0 0,9

0,9

0,8 0,7 0,6

0,4 0,1

0

0

0 0

0

0

19

0,04

1,7

1,2

1,0

0,9

0,8 0,7

0,7

0,6 0,6 0,4

0,3 0,1

0

0

0 0

0

0

0

20

0,03

1,4

0,9

0,8

0,7

0,6 0,6

0,6

0,5 0,4 0,4

0,2 0,1

0

0

0 0

0

0

0

0

21

0,02

1,1

0,8

0,6

0,6

0,5 0,5

0,4

0,4 0,4 0,3

0,2 0,1

0

0

0 0

0

0

0

0

0

22

0,02

0,9

0,6

0,5

0,4

0,4 0,4

0,4

0,3 0,3 0,2

0,2 0,1

0

0

0 0

0

0

0

0

0

0

23

0,02

0,7

0,5

0,4

0,4

0,3 0,3

0,3

0,3 0,2 0,2

0,1 0,0

0

0

0 0

0

0

0

0

0

0

0

8,59 12,42

24

0,01

0,6

0,4

0,3

0,3

0,3 0,2

0,2

0,2 0,2 0,2

0,1 0,0

0

0

0 0

0

0

0

0

0

0

0

0 8,59 11,67

8,59 51,30

8,59 42,12 8,59 35,62

8,59 22,83 8,59 20,03 8,59 17,78 8,59 15,98 8,59 14,53 8,59 13,36



147


Qt x Re 48,26 26,52 17,76 12,83 9,60 7,30 5,57 4,20 3,09 2,17 1,39 0,72 0,14

0

0 0

0

0

0

0

0

0

0

0

QB

QP

0

0,00

8,59 8,59

1

0,93

44,9

8,59 53,52

2

1,56

75,2 24,7

8,59 108,49

3

1,25

60,4 41,3

16,5

8,59 126,88

4

1,01

48,6 33,2

27,7 11,9

8,59 129,97

5

0,81

39,0 26,7

22,2 20,0

8,9

8,59 125,45

6

0,65

31,4 21,4

17,9 16,1

15,0 6,8

8,59 117,07

7

0,52

25,2 17,2

14,4 12,9

12,0 11,4 5,2

8,59 106,86

8

0,42

20,2 13,8

11,5 10,4

9,7

9,1 8,7 3,9

8,59 95,97

9

0,34

16,3 11,1

9,3

8,3

7,8

7,3 7,0 6,5

2,9

8,59 85,08

10

0,27

13,1

8,9

7,4

6,7

6,2

5,9 5,6 5,3

4,8 2,0

8,59 74,57

11

0,22

10,5

7,2

6,0

5,4

5,0

4,7 4,5 4,2

3,9 3,4 1,3

8,59 64,66

12

0,17

8,4

5,8

4,8

4,3

4,0

3,8 3,6 3,4

3,1 2,7 2,2

0,7

8,59 55,44

13

0,14

6,8

4,6

3,9

3,5

3,2

3,1 2,9 2,7

2,5 2,2 1,7

1,1 0,1

8,59 46,95

14

0,11

5,4

3,7

3,1

2,8

2,6

2,5 2,3 2,2

2,0 1,8 1,4

0,9 0,2

0

15

0,09

4,4

3,0

2,5

2,2

2,1

2,0 1,9 1,8

1,6 1,4 1,1

0,7 0,2

0

0

8,59 33,51

16

0,07

3,5

2,4

2,0

1,8

1,7

1,6 1,5 1,4

1,3 1,1 0,9

0,6 0,1

0

0 0

8,59 28,72

17

0,06

2,8

1,9

1,6

1,4

1,3

1,3 1,2 1,1

1,0 0,9 0,7

0,5 0,1

0

0 0

0

18

0,05

2,3

1,6

1,3

1,2

1,1

1,0 1,0 0,9

0,8 0,7 0,6

0,4 0,1

0

0 0

0

0

19

0,04

1,8

1,2

1,0

0,9

0,9

0,8 0,8 0,7

0,7 0,6 0,5

0,3 0,1

0

0 0

0

0

0

20

0,03

1,5

1,0

0,8

0,8

0,7

0,7 0,6 0,6

0,5 0,5 0,4

0,2 0,1

0

0 0

0

0

0

0

21

0,02

1,2

0,8

0,7

0,6

0,6

0,5 0,5 0,5

0,4 0,4 0,3

0,2 0,0

0

0 0

0

0

0

0

0

22

0,02

0,9

0,6

0,5

0,5

0,5

0,4 0,4 0,4

0,3 0,3 0,2

0,2 0,0

0

0 0

0

0

0

0

0

0

23

0,02

0,8

0,5

0,4

0,4

0,4

0,3 0,3 0,3

0,3 0,2 0,2

0,1 0,0

0

0 0

0

0

0

0

0

0

0

8,59 12,96

24

0,01

0,6

0,4

0,3

0,3

0,3

0,3 0,3 0,2

0,2 0,2 0,2

0,1 0,0

0

0 0

0

0

0

0

0

0

0

0 8,59 12,10

8,59 39,52

8,59 24,81 8,59 21,62 8,59 19,06 8,59 17,00 8,59 15,35 8,59 14,02



148

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.22 Perhitungan hidrograf banjir PMP Jam UHSS

Qt x Re 59,37 33,52 23,10 17,24 13,40 10,67 8,60 6,98 5,66 4,56 3,64 2,84 2,15 1,54 1,00 0,51 0,08

0

0

0

0

0

0

0

QB

QP

0

0,00

8,59 8,59

1

0,93

55,3

2

1,56

92,5

31,2

8,59 132,32

3

1,25

74,3

52,2 21,5

8,59 156,67

4

1,01

59,7

42,0 36,0 16,0

8,59 162,34

5

0,81

48,0

33,7 28,9 26,9 12,5

8,59 158,58

6

0,65

38,6

27,1 23,2 21,6 20,9

7

0,52

31,0

21,8 18,7 17,3 16,8 16,6 8,0

8,59 138,79

8

0,42

24,9

17,5 15,0 13,9 13,5 13,4 13,4 6,5

8,59 126,67

9

0,34

20,0

14,1 12,1 11,2 10,8 10,7 10,8 10,9 5,3

8,59 114,39

10

0,27

16,1

11,3

9,7

9,0

8,7

8,6

8,7 8,7

8,8 4,2

8,59 102,44

11

0,22

12,9

9,1

7,8

7,2

7,0

6,9

7,0 7,0

7,1 7,1

3,4

8,59 91,08

12

0,17

10,4

7,3

6,3

5,8

5,6

5,6

5,6 5,6

5,7 5,7

5,7 2,6

8,59 80,46

13

0,14

8,3

5,9

5,0

4,7

4,5

4,5

4,5 4,5

4,6 4,6

4,6 4,4 2,0

8,59 70,64

14

0,11

6,7

4,7

4,0

3,8

3,6

3,6

3,6 3,6

3,7 3,7

3,7 3,6 3,3

1,4

8,59 61,62

15

0,09

5,4

3,8

3,2

3,0

2,9

2,9

2,9 2,9

3,0 3,0

2,9 2,9 2,7

2,4 0,9

8,59 53,38

16

0,07

4,3

3,0

2,6

2,4

2,3

2,3

2,3 2,4

2,4 2,4

2,4 2,3 2,2

1,9 1,6 0,5

8,59 45,86

17

0,06

3,5

2,4

2,1

1,9

1,9

1,9

1,9 1,9

1,9 1,9

1,9 1,8 1,7

1,5 1,2 0,8

0,1

18

0,05

2,8

2,0

1,7

1,6

1,5

1,5

1,5 1,5

1,5 1,5

1,5 1,5 1,4

1,2 1,0 0,6

0,1

0

19

0,04

2,2

1,6

1,4

1,3

1,2

1,2

1,2 1,2

1,2 1,2

1,2 1,2 1,1

1,0 0,8 0,5

0,1

0

0

20

0,03

1,8

1,3

1,1

1,0

1,0

1,0

1,0 1,0

1,0 1,0

1,0 1,0 0,9

0,8 0,6 0,4

0,1

0

0

0

21

0,02

1,4

1,0

0,9

0,8

0,8

0,8

0,8 0,8

0,8 0,8

0,8 0,8 0,7

0,6 0,5 0,3

0,1

0

0

0

0

22

0,02

1,2

0,8

0,7

0,7

0,6

0,6

0,6 0,6

0,6 0,6

0,6 0,6 0,6

0,5 0,4 0,3

0,1

0

0

0

0

0

23

0,02

0,9

0,7

0,6

0,5

0,5

0,5

0,5 0,5

0,5 0,5

0,5 0,5 0,5

0,4 0,3 0,2

0,0

0

0

0

0

0

0

8,59 16,80

24

0,01

0,8

0,5

0,5

0,4

0,4

0,4

0,4 0,4

0,4 0,4

0,4 0,4 0,4

0,3 0,3 0,2

0,0

0

0

0

0

0

0

0 8,59 15,19

8,59 63,87

9,9

8,59 149,90

LAPORAN TUGAS AKHIR


8,59 39,03 8,59 33,11 8,59 28,29 8,59 24,42 8,59 21,31 8,59 18,81

149

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.23 Rekapitulasi perhitungan banjir rancangan Metode HSS Gama I Debit Banjir T 20 T50 tahun tahun 3 m /det m3/det

T2 tahun m3/det

T5 tahun m3/det

0

8,59

8,59

8,59

8,59

1

35,01

41,68

45,18

48,04

51,30

53,52

63,87

2

65,83

81,21

88,03

95,86

103,36

108,49

132,32

3

73,55

92,78

99,82

111,09

120,47

126,88

156,67

4

72,02

92,91

99,82

112,81

123,00

129,97

162,34

5

66,16

87,54

94,14

107,89

118,33

125,45

158,58

6

58,31

79,50

85,72

99,67

110,01

117,07

149,90

7

49,70

70,31

76,13

89,93

99,99

106,86

138,79

8

41,73

60,83

66,25

79,70

89,37

95,97

126,67

Jam

T10 tahun 3

m /det

8,59

T100 tahun m3/det

m3/det

8,59

8,59

PMF

9

35,22

51,53

56,57

69,54

78,78

85,08

114,39

10

29,99

43,21

47,57

59,81

68,58

74,57

102,44

11

25,78

36,41

39,91

50,66

58,98

64,66

91,08

12

22,41

30,94

33,76

42,55

50,06

55,44

80,46

13

19,69

26,55

28,81

35,88

42,12

46,95

70,64

14

17,51

23,02

24,84

30,52

35,62

39,52

61,62

15

15,76

20,19

21,65

26,21

30,44

33,51

53,38

16

14,35

17,91

19,08

22,75

26,25

28,72

45,86

17

13,22

16,08

17,02

19,97

22,83

24,81

39,03

18

12,31

14,61

15,36

17,73

20,03

21,62

33,11

19

11,58

13,43

14,03

15,94

17,78

19,06

28,29

20

10,99

12,48

12,96

14,49

15,98

17,00

24,42

21

10,52

11,71

12,10

13,33

14,53

15,35

21,31

22

10,14

11,10

11,41

12,40

13,36

14,02

18,81

23

9,84

10,61

10,86

11,65

12,42

12,96

16,80

24

9,59

10,21

10,41

11,05

11,67

LAPORAN TUGAS AKHIR


12,10 15,19 (Sumber : Perhitungan )

150


Gambar 4.4 Rekapitulasi hidrograf banjir rancangan

LAPORAN TUGAS AKHIR


151

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.24 Debit rencana periode ulang T tahun metode HSS gama I

No 1 2 3 4 5 6 9

Periode BF Q Tahun (m3/det) (m3/det) 2 8,59 73,55 5 8,59 92,91 10 8,59 99,82 25 8,59 112,81 50 8,59 123,00 100 8,59 129,97 PMF 8,59 162,34

4.2.11 Perhitungan Debit Banjir Rencana dengan Metode Passing Capacity Metode passing capacity digunakan sebagai control terhadap hasil perhitungan debit banjir rencana yang diperoleh dari data hujan. Langkah-langkah perhitungan passing capacity adalah sebagai berikut :

Gambar 4.5 Potongan melintang Bendung Pulodadi

Menentukan kemiringan dasar sungai dengan mengambil elevasi sungai pada jarak 100 m dari as tubuh embung di sebelah hulu dan hilir. di dapat :

I

h = 0,004 L

Menentukan besaran koefisien manning berdasarkan kondisi dasar sungai, ditentukan. n = 0,02 Menentukan luas tampang aliran : A = 30 m2

LAPORAN TUGAS AKHIR


152


Menentukan keliling basah : P = 23 m Menghitung jari-jari hidraulis : R = 1,30 m Menghitung debit aliran Q = 1/n x R2/3 x I1/2 x A = 113,26 m3/det 4.2.12 Penentuan Debit Rencana Hasil perhitungan debit banjir rencana yang dilakukan dengan beberapa metode disajikan dalam tabel berikut ini : Tabel 4.25 Rekapitulasi debit banjir rencana

No 1 2 3 4 5 8

Periode Ulang Haspers Weduwen HSS Gama I FSR PMF Passing Capacity 3 3 3 3 3 Tahun (m /det) (m /det) (m /det) (m /det) (m /det) (m3/det) 2 100,16 46,19 73,55 5 118,64 58,36 92,91 40,87 10 128,32 65,03 99,82 61,29 162,34 113,26 20 136,24 70,67 112,81 106,89 50 145,26 77,21 123,00 146,32 100 151,42 81,77 129,97 192,58

Berdasarkan pertimbangan efisiensi. ketidakpastian besarnya debit banjir yang terjadi di daerah tersebut, tingkat ketelitian perhitungan dan mendekati dengan Passing Capacity serta pertimbangan untuk perhitungan flood routing yang menggunakan parameter waktu dalam hitungan jam-jaman maka debit rencana yang digunakan berdasarkan perhitungan Metode HSS Gama I

dengan periode ulang 50 tahun sebesar 123,00 m3/dtk untuk

bangunan pelimpah.

4.3

Perhitungan Debit Andalan

Debit andalan merupakan debit minimal yang sudah ditentukan yang dapat dipakai untuk memenuhi kebutuhan air. Perhitungan ini menggunakan cara analisis water balance dari Dr. F.J Mock berdasarkan data cuarah hujan bulanan. jumlah hari hujan. evapotranspirasi dan karakteristik hidrologi daerah pengaliran.

LAPORAN TUGAS AKHIR


153


4.3.1 Data Curah Hujan Data curah hujan diambil dari data curah hujan bulanan dari Stasiun Beran, Santan dan Bronggang Tabel 4.26 Curah hujan bulanan rata-rata stasiun Beran. Santan dan Bronggang No

Tahun

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006

1 Jan 633 576 528 856 1023 975 469 502 606 374 365 424 518 447 455 590 250 447 431 399

2 Peb 499 825 708 465 1106 952 313 697 681 275 456 659 355 538 379 703 535 419 362 444

3 Mar 315 746 470 564 249 832 478 890 475 223 98 514 437 361 629 340 273 355 264 312

Curah Hujan Bulanan (mm/bln) 4 5 6 7 8 9 Apr Mei Jun Jul Ags Sep 130 113 26 10 1 1 225 407 184 19 16 53 226 179 433 541 145 10 240 117 63 49 109 11 520 38 8 0 0 0 533 260 113 92 336 184 391 145 104 0 10 0 236 82 0 0 0 0 245 87 241 72 0 4 170 47 38 1 24 0 196 120 0 6 0 0 404 95 317 285 33 67 334 214 44 66 1 15 483 139 123 26 67 10 352 128 199 76 6 2 257 125 98 60 6 4 103 154 103 103 103 103 116 272 10 50 4 15 245 34 43 40 34 35 450 220 29 102 3 35

10 Okt 5 522 314 77 12 257 16 39 182 329 1 620 229 159 461 324 103 61 178 128

11 Nop 282 424 418 209 271 320 438 205 729 570 93 684 396 308 631 306 295 327 245 80

12 Des 352 360 387 682 545 281 489 321 399 426 317 326 561 213 163 400 345 693 650 644

4.3.2 Evapotranspirasi Evapotranspirasi terbatas dihitung dari evapotranpirasi potensial Metode Penman. dE/Eto

= (m/20) x (18-n)

dE

= (m/20) x (18-n) x Eto

Etl

= Eto – dE

Dimana : dE = selisih evapotranspirasi potensial dan evapotranspirasi terbatas. Eto = evapotranspirasi potensil. Etl = evapotranspirasi terbatas. m

= prosentase lahan yang tidak ditutupi vegetasi. = 10 - 40 % untuk lahan yang tererosi. = 30 – 50 % untuk lahan pertanian yang diolah.

LAPORAN TUGAS AKHIR


154


4.3.3 Keseimbangan Air pada Permukaan Tanah Rumus mengenai air hujan yang mencapai permukaan tanah. S

= Rs – Etl

SMC(n)

= SMC(n-1) + IS(n)

WS

= S – IS

Dimana : S

= kandungan air tanah.

Rs

= curah hujan bulanan.

Etl


IS

= tampungan awal / soil storage (mm)

IS (n)

= tampungan awal / soil storage moisture (mm) di ambil antara 50250 mm.

SMC(n)

= kelembaman tanah bulan ke-n.

SMC(n-1)

= kelembaman tanah bulan ke- (n-1)

WS

= water suplus / volume air bersih.

4.3.4 Limpasan (Run Off) dan Tampungan Air Tanah (Ground Water Storage) V (n)

= k.V (n-1) + 0.5 (l-k).I

dVn

= V (n) – V (n-1)

Dimana : V (n)

= volume air bulan ke-n

V (n-1)

= volume air tanah bulan ke-(n-1)

k

= faktor resesi aliran tanah diambil antara 0 – 0,1

I

= koefisien infiltrasi diambil antara 0 – 1,0

Harga k yang tinggi akan memberikan resesi lambat seperti kondisi geologi lapisan bawah yang lulus air. Koefisien infiltrasi ditaksir berdasarkan kondisi porositas tanah dan kemiringan lahan. Lahan porus mempunyai infiltrasi yang lebih tinggi dibandingkan tanah lempung berat. Lahan yang terjal menyebabkan air tidak sempat berinfiltrasi ke dalam tanah sehingga koefisien infiltrasi akan kecil.

LAPORAN TUGAS AKHIR


155


4.3.5 Aliran Sungai Aliran dasar

= infiltasi – perubahan volume air dalam tanah.

B (n)

= I – dV (n)

Aliran permukaan = volume air lebih – infiltrasi. D (ro)

= WS – I

Aliran sungai = aliran permukaan + aliran dasar Run off Debit

= D (ro) + B (n) =

aliransungai xluasDAS satubulan(dtk )

LAPORAN TUGAS AKHIR


156

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.27 Kelembaman relatif Stasiun Klimatologi Plunyon

No Tahun 1 2 3 4 5

2002 2003 2004 2005 2006

Jan 1 89,00 88,87 89,48 90,00 89,74

Peb 2 88,04 91,96 89,72 89,82 89,71

Mar 3 89,39 91,84 89,68 89,65 89,68

Apr 4 90,13 92,67 89,37 89,50 89,50

Kelembaman Relatif (%) Mei Jun Jul Ags 5 6 7 8 92,58 92,63 85,26 89,13 91,77 91,27 45,68 88,42 89,55 89,03 89,00 89,00 89,26 89,17 89,16 89,06 89,13 89,00 89,00 89,00

Sep 9 89,29 88,60 89,00 89,23 91,00

Okt 10 78,29 89,45 89,45 89,52 91,00

Nop 11 89,50 90,00 89,93 89,43 91,00

Des 12 87,58 90,00 89,58 89,77 89,03

Okt 10 99,32 99,74 99,53 96,19 86,16

Nop 11 99,60 99,70 99,65 99,59 99,40

Des 12 99,84 99,48 97,66 99,20 99,82

Tabel 4.28 Kelembaman relatif Stasiun Klimatologi Plambongan

No Tahun 1 2 3 4 5

2002 2003 2004 2005 2006

Jan 1 99,16 99,52 99,34 99,18 98,68

Peb 2 98,54 99,54 97,04 96,61 91,32

Mar 3 99,68 99,48 98,58 97,08 90,58

Apr 4 99,27 99,90 94,50 98,73 90,10

Kelembaman Relatif (%) Mei Jun Jul Ags 5 6 7 8 98,71 98,53 99,39 99,52 99,97 99,77 99,81 99,48 96,34 96,15 93,60 97,50 98,43 98,53 97,94 99,05 98,69 99,65 98,96 99,71

Sep 9 98,90 99,50 98,20 98,78 98,52

Tabel 4.29 Rata-rata kelembaman relatif

No 1 2

Tahun

Kelembaman Relatif (%)

Jan Peb Mar Apr Mei Jun Jul Ags Sep Okt Nop Des Plunyon 89,42 89,85 90,05 90,23 90,46 90,22 79,62 88,92 89,42 87,54 89,97 89,19 Plambongan 99,18 96,61 97,08 96,50 98,43 98,53 97,94 99,05 98,78 96,19 99,59 99,20 Rata-rata 94,30 93,23 93,56 93,37 94,44 94,37 88,78 93,99 94,10 91,86 94,78 94,20

LAPORAN TUGAS AKHIR


157

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.30 Suhu udara (oC) Stasiun Klimatologi Plunyon

Suhu Udara (oC) No Tahun 1 2 3 4 5

2002 2003 2004 2005 2006

Jan 1 22,69 25,09 22,39 23,74 23,34

Peb 2 23,44 21,93 22,64 23,73 24,41

Mar 3 23,55 21,90 22,26 23,92 24,61

Apr 4 23,55 23,33 22,03 23,65 23,98

Mei 5 22,35 23,48 21,55 23,76 23,85

Jun 6 17,22 22,37 20,02 24,03 23,37

Jul 7 17,02 22,21 23,37 23,68 22,92

Ags 8 21,00 22,53 26,26 23,69 23,15

Sep 9 23,40 22,53 24,15 24,18 23,82

Okt 10 24,01 22,60 24,48 24,02 24,08

Nop 11 25,34 22,30 24,32 24,37 24,28

Des 12 26,23 22,63 24,23 23,97 23,90

Okt 10 26,20 25,99 26,99 27,33 28,45

Nop 11 26,38 26,02 26,95 27,26 28,14

Des 12 26,36 25,94 26,67 26,91 27,46

Tabel 4.31 Suhu udara (oC) Stasiun Klimatologi Plambongan

Suhu Udara (oC) No Tahun 1 2 3 4 5

2002 2003 2004 2005 2006

Jan 1 26,30 26,08 26,58 26,74 27,18

Peb 2 26,18 26,19 26,59 26,72 27,26

Mar 3 26,60 26,86 26,85 26,84 27,08

Apr 4 26,50 27,11 22,58 21,08 15,65

Mei 5 26,58 26,35 26,40 26,42 26,26

Jun 6 25,67 26,20 25,41 25,15 24,63

Jul 7 25,23 23,94 24,74 25,01 24,79

Ags 8 24,64 24,54 24,43 24,39 24,14

Sep 9 25,07 25,93 25,43 25,26 25,45

Tabel 4.32 Rata-rata suhu udara (oC)

No

Tahun

Jan 1 Plunyon 23,45 2 Plambongan 26,58 Rata-rata 25,01

Suhu Udara (oC) Peb 23,23 26,59 24,91

LAPORAN TUGAS AKHIR


Mar 23,25 26,85 25,05

Apr 23,31 22,58 22,95

Mei 23,00 26,40 24,70

Jun 21,40 25,41 23,41

Jul 21,84 24,74 23,29

Ags 23,33 24,43 23,88

Sep 23,62 25,43 24,52

Okt 23,80 26,99 25,39

Nop 24,12 26,95 25,54

Des 24,19 26,67 25,43

158

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.33 Kecepatan angin (km/hari) Stasiun Klimatologi Plunyon

Kecepatan angin (km/hari) No

Tahun

1 2 3 4 5

2002 2003 2004 2005 2006

Jan 1 55,26 57,59 56,79 49,89 54,88

Peb 2 124,61 125,65 87,14 90,37 112,47

Mar 3 27,65 29,45 29,68 32,12 29,73

Apr 4 59,10 61,46 55,57 57,89 58,51

Mei 5 41,81 43,63 42,45 45,84 43,43

Jun 6 42,93 45,62 44,27 47,12 44,99

Jul 7 60,16 61,79 60,54 59,71 60,55

Ags 8 56,68 58,79 57,47 55,68 57,16

Sep 9 66,00 68,30 67,45 65,38 66,78

Okt 10 31,87 33,60 32,45 34,70 33,16

Nop 11 22,70 24,68 23,49 25,01 23,97

Des 12 26,00 28,52 27,43 26,98 27,23

Okt 10 55,35 44,75 49,50 51,10 45,83

Nop 11 45,12 34,67 37,65 39,24 30,57

Des 12 45,75 30,72 36,25 37,84 29,69

Tabel 4.34 Kecepatan angin (km/hari) Stasiun Klimatologi Plambongan

No

Tahun

1 2 3 4 5

2002 2003 2004 2005 2006

Jan 1 36,71 49,35 42,43 44,03 38,65

Peb 2 29,13 39,01 35,46 37,06 35,67

Mar 3 28,99 31,34 31,20 32,79 30,68

Apr 4 35,89 28,49 31,51 33,10 27,56

Kecepatan angin (km/hari) Mei Jun Jul Ags 5 6 7 8 24,98 22,5 36,15 52,35 32,98 30,19 30,24 44,29 31,40 28,68 33,10 47,48 32,99 30,28 34,70 49,08 33,65 30,78 30,34 43,23

Sep 9 56,15 49,62 52,01 53,61 47,69

Tabel 4.35 Rata-rata kecepatan angin (km/hari)

No

Tahun

1 Plunyon 2 Plambongan Rata-rata

Kecepatan Angin (km/hari) Jan 54,88 42,23 48,56

Peb 112,47 35,27 73,87

LAPORAN TUGAS AKHIR


Mar 29,73 31,00 30,36

Apr 58,51 31,31 44,91

Mei 43,43 31,20 37,32

Jun Jul Ags Sep Okt Nop Des 44,99 60,55 57,16 66,78 33,16 23,97 27,23 28,49 32,91 47,29 51,82 49,31 37,45 36,05 36,74 46,73 52,22 59,30 41,23 30,71 31,64

159

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.36 Sinar matahari (%) Stasiun Klimatologi Plunyon

Sinar Matahari (%) No

Tahun

1 2 3 4 5

2002 2003 2004 2005 2006

Jan 1 22,00 26,76 24,11 27,25 18,64

Peb 2 23,14 22,05 19,02 25,32 24,47

Mar 3 56,39 31,35 25,37 27,97 18,72

Apr 4 27,99 36,18 25,48 30,00 18,00

Mei 5 33,61 37,00 16,00 21,00 26,00

Jun 6 32,15 44,00 29,00 27,00 30,00

Jul 7 35,28 36,89 38,80 35,34 27,78

Ags 8 44,06 48,15 40,56 27,77 39,87

Sep 9 30,00 32,03 31,96 32,03 36,63

Okt 10 19,06 16,02 43,21 22,36 44,77

Nop 11 20,00 18,00 28,00 22,00 39,00

Des 12 23,00 14,00 30,00 10,00 19,00

Sep 9 70,09 58,99 64,54 67,58 73,64

Okt 10 69,88 36,66 53,27 58,82 72,41

Nop 11 51,78 41,96 46,87 49,56 54,59

Des 12 49,00 37,00 43,00 46,01 52,00

Tabel 4.37 Sinar matahari (%) Stasiun Klimatologi Plambongan

No

Tahun

1 2 3 4 5

2002 2003 2004 2005 2006

Jan 1 43,97 51,21 47,59 48,07 46,46

Peb 2 39,04 36,93 37,99 39,92 42,67

Mar 3 52,56 54,18 53,37 54,73 55,78

Apr 4 54,76 67,47 61,12 61,28 58,73

Sinar Matahari (%) Mei Jun Jul 5 6 7 73,06 69,66 71,74 64,18 70,50 74,23 68,62 70,08 72,99 71,36 71,45 74,08 76,52 72,53 74,32

Ags 8 75,08 73,39 74,24 76,16 78,89

Tabel 4.38 Rata-rata sinar matahari (%)

No

Tahun

1 Plunyon 2 Plambongan Rata-rata

Sinar Matahari (%) Jan 23,75 47,46 35,61

Peb 22,80 39,31 31,05

LAPORAN TUGAS AKHIR


Mar 31,96 54,12 43,04

Apr 27,53 60,67 44,10

Mei 26,72 70,75 48,73

Jun Jul Ags Sep Okt Nop Des 32,43 34,82 40,08 32,53 29,08 25,40 19,20 70,84 73,47 75,55 66,97 58,21 48,95 45,40 51,64 54,14 57,82 49,75 43,65 37,18 32,30

160

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.39 Perhitungan evaporasi Metode Penman No

Dasar

Jan

Peb

C % m/s %

25,0 94,30 0,562 35,61 0,25 31,436

1 2 3 4 5 6

Suhu Udara Kelembaban Relatif Kecepatan Angin (U) Penyinaran Matahari 8 Jam (Q1) Albedo (r) Transfer ke 12 Jam = 0, 786 Q1+ 3,45

7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

Tabel 2a dan 2b dengan (1) f(Tai) x 10-2 8,96 -1 2 Tabel 2a dan 2b dengan (1) L x 10 2,43 wa Tabel 2a dan 2b dengan (1) Pz ,Jsa mmHg 23,75 Tabel 2a dan 2b dengan (1) 1,91 wa (2) x (9) Pz mmHg 22,4 Tabel 3 dengan (11) f(Tdp) 0,123 wa wa (9) - (11) Pz , Jsa - Pz mmHg 1,355 Tabel 4 dengan (3) x f(U2) 0,138 (13) x(14) 0,187 H -2 Tabel 5 dengan Lintang ca sh x 10 9,12 Tabel 6 dengan (6) ash x f(r) 0,338 (16) x (17) 3,087 8 x [1 - (6)] 5,485 1 - [(19)/10] 0,451 (7) x (12) x (20) 0,498 (18) - (21) 2,589 (8) x (22) 6,292 (15) + (23) 6,479 (24) : (10) Eto mm/hari 3,392 Jumlah Hari hari 31 Evaporasi mm/bulan 105,15

%

Mar

Apr

Mei

Jun

24,9 25,0 22,9 24,7 93,23 93,56 93,37 94,44 0,855 0,351 0,520 0,432 31,05 43,04 44,10 48,73 0,25 0,25 0,25 0,25 27,859 37,281 38,113 41,755 Perhitungan (Prosida/Penman) 8,95 8,96 8,71 8,93 2,42 2,43 2,17 2,40 23,60 23,75 20,93 23,31 1,90 1,91 1,76 1,89 22,0 22,2 19,5 22,0 0,127 0,125 0,153 0,127 1,598 1,529 1,388 1,295 0,165 0,118 0,134 0,126 0,264 0,181 0,186 0,163 9,16 8,90 8,32 7,64 0,325 0,361 0,365 0,379 2,973 3,215 3,033 2,893 5,771 5,018 4,951 4,660 0,423 0,498 0,505 0,534 0,481 0,558 0,673 0,606 2,492 2,657 2,360 2,288 6,031 6,457 5,121 5,491 6,294 6,638 5,307 5,654 3,313 3,475 3,015 2,991 28 31 30 31 92,756 107,739 90,46 92,731

Jul

Ags

Sep

Okt

Nop

Des

Jan

23,4 94,37 0,425 51,64 0,25 44,037

23,3 88,78 0,541 54,14 0,25 46,007

23,9 93,99 0,604 57,82 0,25 48,894

24,5 94,10 0,686 49,75 0,25 42,552

25,4 91,86 0,477 43,65 0,25 37,755

25,5 25,4 94,78 94,20 0,355 0,366 37,18 32,30 0,25 0,25 32,670 28,839

8,77 2,23 21,58 1,80 20,4 0,144 1,214 0,125 0,152 7,25 0,388 2,810 4,477 0,552 0,697 2,113 4,712 4,863 2,702 30 81,058

8,76 2,22 21,45 1,79 19,0 0,157 2,407 0,136 0,327 7,37 0,395 2,913 4,319 0,568 0,781 2,132 4,733 5,060 2,827 31 87,637

8,83 2,29 22,23 1,83 20,9 0,139 1,337 0,142 0,189 7,93 0,407 3,224 4,089 0,591 0,726 2,498 5,722 5,911 3,230 31 100,13

8,90 2,37 23,05 1,87 21,7 0,130 1,359 0,149 0,203 8,59 0,382 3,280 4,596 0,540 0,625 2,655 6,292 6,495 3,473 30 104,19

9,01 2,49 24,35 1,94 22,4 0,123 1,981 0,130 0,257 8,99 0,363 3,264 4,980 0,502 0,556 2,708 6,743 7,00 3,609 31 111,87

9,02 9,01 2,50 2,49 24,49 24,35 1,95 1,94 23,2 22,9 0,114 0,117 1,278 1,413 0,119 0,120 0,152 0,169 9,08 9,06 0,343 0,328 3,117 2,975 5,386 5,693 0,461 0,431 0,474 0,454 2,643 2,521 6,607 6,277 6,758 6,446 3,466 3,323 30 31 103,98 103,0019


LAPORAN TUGAS AKHIR


161

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.40 Perhitungan debit andalan tahun 1987 C

Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

1 1

1 1

5 4

282 13

352 18

[1] CURAH HUJAN (P) [2] JUMLAH HARI HUJAN (N) Limited Evapotranpiration [3] Evapotranpiration (Eto) [4] Exposed Surface (m) [5] (m/20) * (18 - N) [6] dE [5] x [3] [7] Etl = Eto -dE [3] - [6] WATER BALANCE [8] P - Etl [1] - [7] [9] SOIL STORAGE [10] SOIL MOISTURE [11] WATER SURPLUS [8] - [9] RUN OFF AND GROUND WATER STORAGE

mm hr

633 17

499 16

315 14

130 12

113 11

26 8

10 5

mm % mm mm

105,15 30 0,015 1,58 103,58

92,76 30 0,030 2,78 89,97

107,74 30 0,060 6,46 101,27

90,46 40 0,120 10,86 79,60

92,73 40 0,140 12,98 79,75

81,06 50 0,250 20,26 60,79

87,64 50 0,325 28,48 59,15

100,13 104,19 111,87 103,98 103,00 50 50 50 40 30 0,425 0,425 0,350 0,100 0,000 42,56 44,28 39,15 10,40 0,00 57,58 59,91 72,71 93,58 103,00

mm mm mm mm

529,42 409,03 0 0 50 50 529,42 409,03

213,73 0 50 213,73

50,40 0 50 50,40

33,25 0 50 33,25

-34,79 34,79 50 0

-49,15 49,15 50 0

-56,58 56,58 50 0

-58,91 58,91 50 0

-67,71 67,71 50 0

[12] INFILTRATION [13] 0,5 x (1 + k) x 1 x [12] [14] K x (Vn-1)

0,3 x [11]

mm mm

158,83 122,71 138,97 107,37 298,00 327,73

64,12 56,10

15,12 13,23

9,98 8,73

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

56,53 49,46

74,70 65,36

326,32

286,82 225,04 175,32 131,49

98,62

73,96

55,47

41,61

68,30

[15] [16] [17] [18] [19]

STORAGE VOLUME dVn = Vn - Vn-1 BASE FLOW DIRECT RUNOFF RUN OFF

[13] + [14]

435,10 -1,87 124,58 286,32 410,90

382,43 -52,67 116,79 149,61 266,40

300,05 233,77 175,32 131,49 -82,38 -66,28 -58,44 -43,83 97,50 76,26 58,44 43,83 35,28 23 0 0 132,77 99,54 58,44 43,83

98,62 -32,87 32,87 0 32,87

73,96 -24,65 24,65 0 24,65

55,47 -18,49 18,49 0 18,49

91,07 133,66 35,59 42,60 20,93 32,10 131,90 174,30 152,83 206,40

[20] [21] [22] [23]

RUN OFF CA DEBIT EFEKTIF DEBIT EFEKTIF

[17]+[18]

[12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

[19] x A [19] x A

mm mm mm mm mm mm

436,97 1,35 157,48 370,60 528,07

188,42 249,00 0 0 50 50 188,42 249,00

m³/dt 2,0E-04 1,6E-04 1,0E-04 5,1E-05 3,8E-05 2,3E-05 1,7E-05 1,3E-05 9,5E-06 7,1E-06 5,9E-05 8,0E-05 km2 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 lt/dt 4141,88 3222,84 2089,45 1041,39 780,69 458,38 343,78 257,84 193,38 145,03 1198,70 1618,89 3,22 2,09 1,04 0,78 0,46 0,34 0,26 0,19 0,15 1,20 1,62 m³/dt 4,14


LAPORAN TUGAS AKHIR


162


Uraian

[1] CURAH HUJAN [2] JUMLAH HARI HUJAN Limited Evapotranpiration [3] Evapotranpiration [4] Exposed Surface [5] (m/20) * (18 - N) [6] dE [7] Etl = Eto -dE WATER BALANCE [8] P - Etl [9] SOIL STORAGE [10] SOIL MOISTURE [11] WATER SURPLUS RUN OFF AND GROUND WATER STORAGE

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

16 3

53 8

522 14

424 13

360 14

(P) (N)

mm hr

576 15

825 18

746 17

225 13

407 16

184 9

19 4

(Eto) (m)

mm %

[5] x [3] [3] - [6]

mm mm

105,15 30 0,045 4,73 100,42

92,76 30 0,060 5,57 87,19

107,74 30 0,090 9,70 98,04

90,46 40 0,160 14,47 75,99

92,73 30 0,075 6,95 85,78

81,06 40 0,240 19,45 61,60

87,64 50 0,375 32,86 54,77

100,13 104,19 111,87 50 50 30 0,450 0,450 0,165 45,06 46,89 18,46 55,07 57,31 93,41

103,98 103,00 30 30 0,105 0,075 10,92 7,73 93,06 95,28

[1] - [7]

mm mm mm mm

475,58 0 50 475,58

737,81 647,96 149,01 321,22 0 0 0 0 50 50 50 50 737,81 647,96 149,01 321,22

122,40 0 50 122,40

-35,77 42,35 50 0

-39,07 57,10 50 0

-4,31 23,06 50 0

428,59 0 50 428,59

330,94 264,72 0 0 50 50 330,94 264,72

mm mm

142,67 124,84

221,34 194,39 193,67 170,09

36,72 32,13

0 0

0 0

0 0

128,58 112,51

99,28 86,87

mm

298,00

317,13 383,10 414,89 340,51

318,62 263,06 197,30 147,97 110,98

167,61 190,86

422,84 14,67 128,00 332,91 460,91

510,80 87,97 133,38 516,47 649,84

350,75 263,06 197,30 147,97 223,49 -74,08 -87,69 -65,77 -49,32 75,51 110,80 87,69 65,77 49,32 53,07 85,68 0 0 0 300,01 196,47 87,69 65,77 49,32 353,08

254,49 260,35 31,00 5,87 68,28 73,55 231,66 185,31 299,94 258,85

[8] - [9]

44,70 39,12

96,37 84,32

79,42 69,49


0,3 x [11]

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14] [12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

mm mm mm mm mm

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]

m³/dt 1,8E-04 2,5E-04 2,3E-04 9,6E-05 1,4E-04 7,6E-05 3,4E-05 2,5E-05 1,9E-05 1,4E-04 1,2E-04 1,0E-04

[19] x A [19] x A

km2 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 lt/dt 3615,07 5096,96 4749,71 1946,69 2748,36 1541,02 687,77 515,82 386,87 2769,34 2352,54 2030,29 m³/dt 3,62 5,10 4,75 1,95 2,75 1,54 0,69 0,52 0,39 2,77 2,35 2,03

553,19 42,39 152,00 453,57 605,57

454,01 -99,18 143,89 104,31 248,20

424,83 -29,18 125,55 224,86 350,41


LAPORAN TUGAS AKHIR


163


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

145 12

10 6

314 15

418 15

387 13


mm hr

528 17

708 19

470 15

226 13

179 12

433 15

541 16

mm % mm mm

105,15 30 0,015 1,58 101,65

92,76 30 -0,015 -1,39 89,26

107,74 30 0,045 4,85 104,24

90,46 40 0,100 9,05 86,96

92,73 40 0,120 11,13 89,23

81,06 30 0,045 3,65 77,56

87,64 30 0,030 2,63 84,14

mm mm mm mm

426,35 618,74 0 0 50 50 426,35 618,74

365,76 139,04 0 0 50 50 365,76 139,04

89,77 0 50 89,77

355,44 456,86 0 0 50 50 355,44 456,86


0,3 x [11]

mm mm

127,90 185,62 111,92 162,42

109,73 96,01

mm

298,00 307,44

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14] [12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

mm mm mm mm mm

409,92 -23,40 151,30 298,44 449,75

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]


[19] x A [19] x A

km2 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 lt/dt 3527,53 4382,89 3037,06 1683,53 1250,27 2650,51 3271,52 986,54 554,96 1605,71 2254,72 2139,97 m³/dt 3,53 4,38 3,04 1,68 1,25 2,65 3,27 0,99 0,55 1,61 2,25 2,14

469,86 59,94 125,68 433,12 558,80

41,71 36,50

27 24

107 93

137 120

100,13 104,19 111,87 103,98 40 50 30 30 0,120 0,300 0,045 0,045 12,02 31,26 5,03 4,68 96,63 100,69 108,37 100,48

103,00 30 0,075 7,73 99,50

48,37 0 50 48,37

-90,69 90,69 50 0

287,50 0 50 287,50

15 13

0 0

205,63 317,52 0 0 50 50 205,63 317,52

62 54

95,26 83,35

86,25 75,47

352,39 336,30 279,60

227,37 240,51 270,33 212,27 159,20 159,88

182,43

448,41 372,80 303,17 -21,45 -75,60 -69,64 131,18 117,32 96,57 256,03 97,33 63 387,21 214,64 159,41

320,68 360,44 283,02 212,27 213,18 243,23 17,51 39,76 -77,41 -70,76 0,91 30,06 89,12 97,30 91,92 70,76 60,78 65,20 249 320 34 0 144 222,27 337,93 417,11 125,78 70,76 204,72 287,47

257,89 14,66 71,59 201,25 272,84


LAPORAN TUGAS AKHIR


164


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

109 10

11 3

77 8

209 11

682 17


mm hr

856 19

465 13

564 16

240 12

117 11

63 7

49 6

mm % mm mm

105,15 30 -0,015 -1,58 101,65

92,76 30 0,075 6,96 89,26

107,74 30 0,030 3,23 104,24

90,46 40 0,120 10,86 86,96

92,73 40 0,140 12,98 89,23

81,06 50 0,275 22,29 77,56

87,64 50 0,300 26,29 84,14

100,13 104,19 111,87 103,98 103,00 50 50 50 40 30 0,200 0,375 0,250 0,140 0,015 20,03 39,07 27,97 14,56 1,55 96,63 100,69 108,37 100,48 99,50

mm mm mm mm

754,35 0 50 754,35

375,74 459,76 0 0 50 50 375,74 459,76

153,04 0 50 153,04

27,77 0 50 27,77

-14,56 14,56 50 0

-35,14 83,14 50 0

12,37 0,00 50 12,37

-89,69 89,69 50 0

-31,37 31,37 50 0


0,3 x [11]

mm mm

226,30 198,02

112,72 137,93 98,63 120,69

45,91 40,17

8 7

0 0

0 0

4 3

0 0

0 0

32,56 28,49

174,75 152,91

mm

298,00

372,01 352,98

355,25 296,57 227,89 170,92 128,19

98,58

73,93

55,45

62,95

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14] [12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

mm mm mm mm mm

496,02 -23,40 249,70 528,04 777,75

470,64 -25,37 138,09 263,02 401,11

395,43 303,86 227,89 170,92 131,44 -78,24 -91,57 -75,96 -56,97 -39,48 124,16 99,90 75,96 56,97 43,19 107,13 19 0 0 9 231,29 119,34 75,96 56,97 51,85

98,58 -32,86 32,86 0 32,86

73,93 -24,64 24,64 0 24,64

83,94 10,00 22,55 75,97 98,52

215,86 131,92 42,83 407,75 450,58

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]


[19] x A [19] x A

km2 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 lt/dt 6100,15 3146,09 3582,34 1814,05 936,00 595,82 446,86 406,69 257,73 193,30 772,73 3534,04 m³/dt 6,10 3,15 3,58 1,81 0,94 0,60 0,45 0,41 0,26 0,19 0,77 3,53

473,67 3,03 134,90 321,83 456,74

108,52 582,50 0 0 50 50 108,52 582,50


LAPORAN TUGAS AKHIR


165


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

0 0

0 0

12 7

271 11

545 13


mm hr

1023 20

1106 21

249 11

520 14

38 8

8 4

0 0

mm % mm mm

105,15 30 -0,030 -3,15 101,65

92,76 30 -0,045 -4,17 89,26

107,74 40 0,140 15,08 104,24

90,46 30 0,060 5,43 86,96

92,73 50 0,250 23,18 89,23

81,06 50 0,350 28,37 77,56

87,64 50 0,450 39,44 84,14

100,13 104,19 111,87 103,98 50 50 50 40 0,450 0,450 0,275 0,140 45,06 46,89 30,76 14,56 96,63 100,69 108,37 100,48

103,00 30 0,075 7,73 99,50

mm mm mm mm

921,35 1016,74 144,76 433,04 0 0 0 0 50 50 50 50 921,35 1016,74 144,76 433,04

-51,23 51,23 50 0

-69,56 69,56 50 0

-84,14 84,14 50 0

-96,63 -100,69 -96,37 96,63 100,69 96,37 50 50 50 0 0 0

170,52 0 50 170,52

445,50 0 50 445,50


0,3 x [11]

mm mm

276,40 305,02 241,85 266,90 298,00 404,89

0 0 92,56

51,16 44,76 69,42

133,65 116,94 85,64

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14]

671,79 541,84 520,05 390,04 292,53 219,40 164,55 123,41 92,56 131,93 -129,95 -21,79 -130,01 -97,51 -73,13 -54,85 -41,14 -30,85 173,09 173,37 151,70 130,01 97,51 73,13 54,85 41,14 30,85 711,72 101,33 303,13 0 0 0 0 0 0 884,81 274,71 454,83 130,01 97,51 73,13 54,85 41,14 30,85

114,18 21,62 29,53 119,37 148,90

202,58 88,40 45,25 311,85 357,10

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]

[12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

[19] x A [19] x A

mm mm mm mm mm mm

539,85 -23,40 299,80 644,94 944,75

43,43 129,91 0 0 0 0 0 38,00 113,67 0 0 0 0 0 503,84 406,38 390,04 292,53 219,40 164,55 123,41

m³/dt 3,6E-04 3,4E-04 1,1E-04 1,8E-04 5,0E-05 3,8E-05 2,8E-05 2,1E-05 1,6E-05 1,2E-05 5,7E-05 1,4E-04 km2 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 lt/dt 7409,99 6939,90 2154,63 3567,37 1019,74 764,80 573,60 430,20 322,65 241,99 1167,88 2800,87 m³/dt 7,41 6,94 2,15 3,57 1,02 0,76 0,57 0,43 0,32 0,24 1,17 2,80


LAPORAN TUGAS AKHIR


166


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

257 14

320 15

281 14


mm hr

975 16

952 14

832 15

533 14

260 13

113 7

92 6

336 12

184 11

mm % mm mm

105,15 30 0,030 3,15 101,65

92,76 30 0,060 5,57 89,26

107,74 30 0,045 4,85 104,24

90,46 30 0,060 5,43 86,96

92,73 40 0,100 9,27 89,23

81,06 40 0,220 17,83 77,56

87,64 50 0,300 26,29 84,14

100,13 30 0,090 9,01 96,63

104,19 40 0,140 14,59 100,69

111,87 103,98 40 30 0,080 0,045 8,95 4,68 108,37 100,48

103,00 40 0,080 8,24 99,50

mm mm mm mm

873,35 0 50 873,35

862,74 0 50 862,74

727,76 446,04 0 0 50 50 727,76 446,04

170,77 0 50 170,77

35,44 0 50 35,44

7,86 0 50 7,86

239,37 0 50 239,37

83,31 0 50 83,31

148,63 219,52 0 0 50 50 148,63 219,52

181,50 0 50 181,50


0,3 x [11]

mm mm

262,00 229,25 298,00

258,82 226,47 395,44

218,33 133,81 191,04 117,09 466,43 493,10

51 11 2 72 45 9 2 63 457,64 376,85 289,62 218,76

25 22 211,20

45 65,86 39 57,63 174,80 160,36

54,45 47,64 163,49

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14]

527,25 -23,40 285,40 611,34 896,75

621,91 94,66 164,17 603,92 768,09

657,47 35,56 182,77 509,43 692,20

610,19 502,47 386,15 291,68 281,59 -47,28 -107,72 -116,31 -94,47 -10,09 181,09 158,95 126,95 96,83 81,90 312,23 120 25 6 168 493,32 278,49 151,76 102,34 249,45

233,06 -48,53 73,52 58 131,84

213,81 217,99 -19,25 4,17 63,84 61,69 104 153,67 167,88 215,35

211,13 -6,85 61,30 127,05 188,35

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]

[12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

[19] x A [19] x A

mm mm mm mm mm mm



LAPORAN TUGAS AKHIR


167


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

10 3

0 0

16 4

438 13

489 14


mm hr

469 14

313 14

478 14

391 13

145 12

104 8

0 1

mm % mm mm

105,15 30 0,060 6,31 101,65

92,76 30 0,060 5,57 89,26

107,74 30 0,060 6,46 104,24

90,46 30 0,075 6,78 86,96

92,73 40 0,120 11,13 89,23

81,06 40 0,200 16,21 77,56

87,64 50 0,425 37,25 84,14

100,13 104,19 111,87 103,98 50 50 50 30 0,375 0,450 0,350 0,075 37,55 46,89 39,15 7,80 96,63 100,69 108,37 100,48

103,00 30 0,060 6,18 99,50

mm mm mm mm

367,35 223,74 0 0 50 50 367,35 223,74

373,76 304,04 0 0 50 50 373,76 304,04

55,77 0 50 55,77

26,44 0 50 26,44

-84,14 83,14 50 0

-86,63 -100,69 -92,37 86,63 100,69 92,37 50 50 50 0 0 0

337,52 0 50 337,52

389,50 0 50 389,50


0,3 x [11]

mm mm

110,20 96,43

112,13 98,11

17 15

8 7

0 0

mm

298,00 295,82

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14] [12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

mm mm mm mm mm

394,43 -23,40 133,60 257,14 390,75

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]


[19] x A [19] x A

km2 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 lt/dt 3064,77 2067,65 2857,24 2472,52 1014,44 700,55 424,30 318,23 238,67 179,00 2086,65 2527,46 m³/dt 3,06 2,07 2,86 2,47 1,01 0,70 0,42 0,32 0,24 0,18 2,09 2,53

67,12 58,73 354,55 -39,87 107,00 156,62 263,62

91,21 79,81

0 0

0 0

0 0

101,26 88,60

116,85 102,24

265,92 273,02 264,62 209,45 162,29 121,72

91,29

68,47

51,35

104,96

364,03 9,47 102,65 261,63 364,29

91,29 -30,43 30,43 0 30,43

68,47 -22,82 22,82 0 22,82

139,95 71,48 29,77 236,27 266,04

207,21 67,26 49,59 272,65 322,24

352,83 279,26 216,39 162,29 121,72 -11,20 -73,57 -62,87 -54,10 -40,57 102,41 90,30 70,81 54,10 40,57 212,83 39 19 0 0 315,24 129,34 89,32 54,10 40,57


LAPORAN TUGAS AKHIR


168


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

0 0

0 0

39 5

205 8

321 11


mm hr

502 14

697 15

890 16

236 10

82 6

0 0

0 0

mm % mm mm

105,15 30 0,060 6,31 101,65

92,76 30 0,045 4,17 89,26

107,74 30 0,030 3,23 104,24

90,46 40 0,160 14,47 86,96

92,73 50 0,300 27,82 89,23

81,06 50 0,450 36,48 77,56

87,64 50 0,450 39,44 84,14

100,13 104,19 111,87 103,98 103,00 50 50 50 40 30 0,450 0,450 0,325 0,200 0,105 45,06 46,89 36,36 20,80 10,82 96,63 100,69 108,37 100,48 99,50

mm mm mm mm

400,35 0 50 400,35

607,74 785,76 0 0 50 50 607,74 785,76

149,04 0 50 149,04

-7,23 7,23 50 0

-77,56 77,56 50 0

-84,14 83,14 50 0

-96,63 -100,69 -69,37 96,63 100,69 69,37 50 50 50 0 0 0


0,3 x [11]

mm mm

120,10 105,09 298,00

182,32 235,73 159,53 206,26 302,32 346,39

44,71 0 0 0 0 0 39,12 0 0 0 0 0 414,49 340,21 255,16 191,37 143,53 107,64

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14]

403,09 -23,40 143,50 280,24 423,75

461,85 58,76 123,56 425,42 548,98

453,61 -99,04 143,75 104,33 248,08

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]

[12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

[19] x A [19] x A

mm mm mm mm mm mm

552,65 90,80 144,93 550,03 694,96

340,21 -113,40 113,40 0 113,40

104,52 221,50 0 0 50 50 104,52 221,50

0 0 80,73

31,36 27,44 60,55

66,45 58,14 65,99

255,16 191,37 143,53 107,64 80,73 -85,05 -63,79 -47,84 -35,88 -26,91 85,05 63,79 47,84 35,88 26,91 0 0 0 0 0 85,05 63,79 47,84 35,88 26,91

87,99 7,25 24,10 73,17 97,27

124,13 36,15 30,30 155,05 185,35



LAPORAN TUGAS AKHIR


169


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

0 0

4 2

182 8

729 16

399 13


mm hr

606 15

681 16

475 12

245 10

87 8

241 12

72 6

mm % mm mm

105,15 30 0,045 4,73 101,65

92,76 30 0,030 2,78 89,26

107,74 30 0,090 9,70 104,24

90,46 40 0,160 14,47 86,96

92,73 50 0,250 23,18 89,23

81,06 40 0,120 9,73 77,56

87,64 50 0,300 26,29 84,14

100,13 104,19 111,87 103,98 50 50 40 30 0,450 0,400 0,200 0,030 45,06 41,68 22,37 3,12 96,63 100,69 108,37 100,48

103,00 40 0,100 10,30 99,50

mm mm mm mm

504,35 591,74 0 0 50 50 504,35 591,74

370,76 158,04 0 0 50 50 370,76 158,04

-2,23 2,23 50 0,00

163,44 67,56 50 95,88

-12,14 12,14 50 0

-96,63 97,63 50 0

-96,69 96,69 50 0

73,63 0,00 50 73,63

628,52 0 50 628,52

299,50 0 50 299,50


0,3 x [11]

mm mm

151,30 177,52 132,39 155,33

111,23 97,32

0 0

29 25

0 0

0 0

0 0

22 19

188,56 164,99

89,85 78,62

mm

298,00 322,79

358,59 341,94 287,57 215,68 180,63 135,48 101,61

76,21

71,65

177,48

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14] [12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

mm mm mm mm mm

430,39 -23,40 174,70 353,04 527,75

455,92 -22,21 133,44 259,53 392,97

95,53 -6,07 28,16 52 79,71

236,64 141,10 47,45 439,97 487,42

256,10 19,46 70,39 209,65 280,04

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]


[19] x A [19] x A

km2 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 lt/dt 4139,31 4266,86 3082,19 1808,17 751,84 1118,51 472,26 354,20 265,65 625,17 3823,01 2196,45 m³/dt 4,14 4,27 3,08 1,81 0,75 1,12 0,47 0,35 0,27 0,63 3,82 2,20

478,13 47,73 129,79 414,22 544,01

47,41 41,49

383,43 287,57 240,85 180,63 135,48 101,61 -72,49 -95,86 -46,72 -60,21 -45,16 -33,87 119,91 95,86 75,49 60,21 45,16 33,87 110,63 0 67 0 0 0 230,53 95,86 142,61 60,21 45,16 33,87


LAPORAN TUGAS AKHIR


170


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

24 4

0 0

329 12

570 15

426 14


mm hr

374 13

275 12

223 12

170 10

47 6

38 4

1 1

mm % mm mm

105,15 30 0,075 7,89 101,65

92,76 40 0,120 11,13 89,26

107,74 40 0,120 12,93 104,24

90,46 40 0,160 14,47 86,96

92,73 50 0,300 27,82 89,23

81,06 50 0,350 28,37 77,56

87,64 50 0,425 37,25 84,14

100,13 104,19 111,87 103,98 50 50 30 30 0,350 0,450 0,090 0,045 35,05 46,89 10,07 4,68 96,63 100,69 108,37 100,48

103,00 40 0,080 8,24 99,50

mm mm mm mm

272,35 185,74 0 0 50 50 272,35 185,74

118,76 0 50 118,76

83,04 0 50 83,04

-42,23 42,23 50 0

-39,56 39,56 50 0

-83,14 83,14 50 0

-72,63 -100,69 220,63 469,52 72,63 100,69 0 0 50 50 50 50 0 0 220,63 469,52

326,50 0 50 326,50


0,3 x [11]

mm mm

81,70 71,49

35,63 31,17

24,91 21,80

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

66 58

140,86 123,25

97,95 85,71

mm

298,00 277,12

244,41 206,69 171,36 128,52

96,39

72,29

54,22

40,67

73,94

147,89

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14] [12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

mm mm mm mm mm

369,49 325,88 -23,40 -43,62 105,10 99,34 190,64 130,02 295,75 229,36

275,58 228,48 171,36 128,52 -50,29 -47,10 -57,12 -42,84 85,92 72,01 57,12 42,84 83,13 58,13 0 0 169,06 130,14 57,12 42,84

96,39 -32,13 32,13 0 32,13

72,29 -24,10 24,10 0 24,10

54,22 -18,07 18,07 0 18,07

98,58 197,19 44,36 98,60 21,83 42,25 154 328,67 176,27 370,92

233,60 36,41 61,54 228,55 290,09

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]


[19] x A [19] x A

km2 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 lt/dt 2319,65 1798,94 1325,96 1020,72 448,02 336,02 252,01 189,01 141,76 1382,57 2909,26 2275,27 m³/dt 2,32 1,80 1,33 1,02 0,45 0,34 0,25 0,19 0,14 1,38 2,91 2,28

55,72 48,76


LAPORAN TUGAS AKHIR


171


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

0 0

0 0

1 1

93 7

317 12


mm hr

365 14

456 15

98 8

196 12

120 11

0 0

6 2

mm % mm mm

105,15 30 0,060 6,31 101,65

92,76 30 0,045 4,17 89,26

107,74 50 0,250 26,93 104,24

90,46 40 0,120 10,86 86,96

92,73 40 0,140 12,98 89,23

81,06 50 0,450 36,48 77,56

87,64 50 0,400 35,05 84,14

100,13 104,19 111,87 103,98 103,00 50 50 50 50 30 0,450 0,450 0,425 0,275 0,090 45,06 46,89 47,54 28,59 9,27 96,63 100,69 108,37 100,48 99,50

mm mm mm mm

263,35 0 50 263,35

366,74 0 50 366,74

-6,24 6,24 50 0,00

109,04 0 50 109,04

30,77 0 50 30,77

-77,56 77,56 50 0

-78,14 78,14 50 0

-96,63 -100,69 -107,37 96,63 100,69 107,37 50 50 50 0 0 0


0,3 x [11]

mm mm

79,00 69,13

110,02 96,27

0,00 0,00

32,71 28,62

9 8

0 0

0 0

298,00

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14]

mm mm mm mm mm mm

367,13 -23,40 102,40 184,34 286,75

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]

[12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

[19] x A [19] x A

-7,48 7,48 50 0

217,50 0 50 217,50

0 0

0 0

0 0

0 0

65,25 57,09

275,35 278,71 209,03 178,24 139,74 104,80

78,60

58,95

44,21

33,16

24,87

371,62 278,71 237,66 186,32 139,74 104,80 4,49 -92,90 -41,05 -51,34 -46,58 -34,93 105,54 92,90 73,77 60,57 46,58 34,93 256,72 0,00 76,33 22 0 0 362,26 92,90 150,10 82,11 46,58 34,93

78,60 -26,20 26,20 0 26,20

58,95 -19,65 19,65 0 19,65

44,21 -14,74 14,74 0 14,74

33,16 -11,05 11,05 0,00 11,05

81,96 48,80 16,45 152,25 168,70



LAPORAN TUGAS AKHIR


172


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

33 5

67 7

620 17

684 18

326 13


mm hr

424 16

659 17

514 16

404 14

95 8

317 12

285 11

mm % mm mm

105,15 30 0,030 3,15 101,65

92,76 30 0,015 1,39 89,26

107,74 30 0,030 3,23 104,24

90,46 30 0,060 5,43 86,96

92,73 50 0,250 23,18 89,23

81,06 30 0,090 7,30 77,56

87,64 40 0,140 12,27 84,14

mm mm mm mm

322,35 569,74 0 0 50 50 322,35 569,74

409,76 0 50 409,76

317,04 0 50 317,04

5,77 7,23 50 0

239,44 200,86 67,56 83,14 50 50 0 0


0,3 x [11]

mm mm

96,70 84,62

170,92 149,56

122,93 107,56

95,11 83,22

0 0

298,00 286,96

327,39

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14]

mm mm mm mm mm mm

382,62 -23,40 120,10 225,64 345,75

434,95 -1,57 124,50 286,83 411,33

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]

[12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

[19] x A [19] x A

436,52 53,90 117,02 398,82 515,84

0 0

0 0

100,13 104,19 111,87 103,98 103,00 50 50 30 30 40 0,325 0,275 0,015 0,000 0,100 32,54 28,65 1,68 0,00 10,30 96,63 100,69 108,37 100,48 99,50 -63,63 97,63 50 0

0 0

-33,69 511,63 583,52 226,50 101,69 92,37 0 0 50 50 50 50 0 0 583,52 226,50

0 0

0 0

175,06 153,18

67,95 59,46

326,21 307,08 230,31 172,73 129,55

97,16

72,87

54,65

155,87

409,44 -25,51 120,63 221,93 342,56

97,16 -32,39 32,39 0 32,39

72,87 -24,29 24,29 0 24,29

207,83 215,33 134,96 7,50 40,10 60,45 408,47 158,55 448,57 219,00

307,08 230,31 172,73 129,55 -102,36 -76,77 -57,58 -43,18 102,36 76,77 57,58 43,18 0 0 0 0 102,36 76,77 57,58 43,18



LAPORAN TUGAS AKHIR


173


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

1 1

15 3

229 9

396 13

561 15


mm hr

518 14

355 13

437 14

334 12

214 11

44 4

66 5

mm % mm mm

105,15 30 0,060 6,31 101,65

92,76 30 0,075 6,96 89,26

107,74 30 0,060 6,46 104,24

90,46 30 0,090 8,14 86,96

92,73 40 0,140 12,98 89,23

81,06 50 0,350 28,37 77,56

87,64 50 0,325 28,48 84,14

100,13 104,19 111,87 103,98 50 50 40 30 0,425 0,375 0,180 0,075 42,56 39,07 20,14 7,80 96,63 100,69 108,37 100,48

103,00 30 0,045 4,64 99,50

mm mm mm mm

416,35 265,74 0 0 50 50 416,35 265,74

332,76 247,04 124,77 0 0 0,00 50 50 50 332,76 247,04 124,77

-33,56 33,56 50 0,00

-18,14 18,14 50 0,00

-95,63 95,63 50 0,00

-85,69 85,69 50 0,00

461,50 0 50 461,50


0,3 x [11]

mm mm

124,90 109,29

99,83 87,35

0 0

0 0

0 0

0 0

36 32

88,66 77,58

138,45 121,14

298,00 305,47

281,42 276,58 256,07 216,62 162,46 121,85

91,38

68,54

75,15

114,55

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14]

mm mm mm mm mm mm

407,29 -23,40 148,30 291,44 439,75

368,77 -6,46 106,29 232,93 339,22

91,38 -30,46 30,46 0 30,46

100,21 152,73 8,82 52,52 27,37 36,13 84 206,87 111,81 243,00

235,69 82,96 55,49 323,05 378,54

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]

[12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

[19] x A [19] x A

79,72 69,76 375,23 -32,07 111,79 186,02 297,81

74,11 64,85

37 33

341,43 288,82 216,62 162,46 121,85 -27,34 -52,60 -72,21 -54,15 -40,62 101,46 90,04 72,21 54,15 40,62 172,93 87 0 0 0 274,38 177,37 72,21 54,15 40,62

120,63 295,52 0,00 0 50 50 120,63 295,52



LAPORAN TUGAS AKHIR


174


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

67 8

10 3

159 12

308 13

213 12


mm hr

447 15

538 16

361 13

483 14

139 12

123 11

26 6

mm % mm mm

105,15 30 0,045 4,73 101,65

92,76 30 0,030 2,78 89,26

107,74 30 0,075 8,08 104,24

90,46 30 0,060 5,43 86,96

92,73 40 0,120 11,13 89,23

81,06 40 0,140 11,35 77,56

87,64 50 0,300 26,29 84,14

100,13 104,19 111,87 103,98 103,00 50 50 40 30 40 0,250 0,375 0,120 0,075 0,120 25,03 39,07 13,42 7,80 12,36 96,63 100,69 108,37 100,48 99,50

mm mm mm mm

345,35 448,74 0 0 50 50 345,35 448,74

256,76 0 50 256,76

396,04 0 50 396,04

49,77 0,00 50 49,77

45,44 0,00 50 45,44

-58,14 58,14 50 0,00

-29,63 29,63 50 0,00

-90,69 90,69 50 0,00

50,63 0,00 50 50,63


0,3 x [11]

mm mm

103,60 134,62 90,65 117,80

77,03 67,40

118,81 103,96

15 13

14 12

0 0

0 0

0 0

15 13

62,26 54,48

34,05 29,79

298,00 291,49

306,96

280,77 288,55 226,21 178,60 133,95 100,47

75,35

66,48

90,72

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14]

mm mm mm mm mm mm

388,65 -23,40 127,00 241,74 368,75

374,36 -34,92 111,95 179,73 291,68

384,73 301,61 238,14 178,60 133,95 100,47 10,37 -83,12 -63,48 -59,53 -44,65 -33,49 108,44 98,05 77,11 59,53 44,65 33,49 277,23 35 32 0 0 0 385,67 132,89 108,92 59,53 44,65 33,49

88,64 -11,82 27,02 35 62,46

120,96 120,51 32,31 -0,45 29,94 34,50 145,27 79,45 175,21 113,94

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]

[12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

[19] x A [19] x A

409,29 20,63 113,99 314,12 428,11

207,52 113,50 0 0 50 50 207,52 113,50



LAPORAN TUGAS AKHIR


175


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

6 2

2 1

461 15

631 16

163 11


mm hr

455 15

379 14

629 16

352 13

128 11

199 12

76 6

mm % mm mm

105,15 30 0,045 4,73 101,65

92,76 30 0,030 2,78 89,26

107,74 30 0,075 8,08 104,24

90,46 30 0,060 5,43 86,96

92,73 40 0,120 11,13 89,23

81,06 40 0,140 11,35 77,56

87,64 50 0,300 26,29 84,14

100,13 104,19 111,87 50 50 40 0,250 0,375 0,120 25,03 39,07 13,42 96,63 100,69 108,37

103,98 103,00 30 40 0,075 0,120 7,80 12,36 100,48 99,50

mm mm mm mm

353,35 289,74 0 0 50 50 353,35 289,74

524,76 265,04 0 0 50 50 524,76 265,04

38,77 0 50 38,77

121,44 0 50 121,44

-8,14 8 50 0

-90,63 91 50 0

-98,69 99 50 0

352,63 0 50 352,63

530,52 0 50 530,52

63,50 0 50 63,50


0,3 x [11]

mm mm

106,00 92,75

157,43 137,75

12 10

36 32

0 0

0 0

0 0

106 93

159,16 139,26

19,05 16,67

mm

298,00 293,07

276,84 310,94 285,39 221,67 190,16 142,62 106,97

80,23

129,59 201,64

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14] [12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

mm mm mm mm mm

390,75 -23,40 129,40 247,34 376,75

414,59 45,47 111,96 367,33 479,29

380,52 295,56 253,55 190,16 142,62 106,97 172,79 -34,07 -84,95 -42,01 -63,39 -47,54 -35,66 65,82 113,59 96,58 78,45 63,39 47,54 35,66 39,97 185,53 27 85 0 0 0 247 299,12 123,72 163,45 63,39 47,54 35,66 286,81

268,86 218,31 96,06 -50,55 63,09 69,60 371,37 44,45 434,46 114,04

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]


[19] x A [19] x A

km2 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 lt/dt 2954,96 2442,22 3759,26 2346,07 970,39 1282,04 497,18 372,88 279,66 2249,55 3407,62 894,49 m³/dt 2,95 2,44 3,76 2,35 0,97 1,28 0,50 0,37 0,28 2,25 3,41 0,89

86,92 76,06 369,12 -21,63 108,55 202,82 311,37

79,51 69,57


LAPORAN TUGAS AKHIR


176


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

6 2

4 1

324 11

306 11

400 14


mm hr

590 14

703 16

340 12

257 11

125 10

98 7

60 3

mm % mm mm

105,15 30 0,060 6,31 101,65

92,76 30 0,030 2,78 89,26

107,74 30 0,090 9,70 104,24

90,46 40 0,140 12,66 86,96

92,73 50 0,200 18,55 89,23

81,06 50 0,275 22,29 77,56

87,64 50 0,375 32,86 84,14

100,13 104,19 111,87 103,98 50 50 30 30 0,400 0,425 0,105 0,105 40,05 44,28 11,75 10,92 96,63 100,69 108,37 100,48

103,00 30 0,060 6,18 99,50

mm mm mm mm

488,35 613,74 0 0 50 50 488,35 613,74

235,76 170,04 0 0 50 50 235,76 170,04

35,77 0 50 35,77

20,44 0 50 20,44

-24,14 24,14 50 0

-90,63 90,63 50 0

-96,69 96,69 50 0

300,50 0 50 300,50


0,3 x [11]

mm mm

146,50 184,12 128,19 161,11

70,73 61,89

11 9

6 5

0 0

0 0

0 0

65 57

61,66 53,95

90,15 78,88

mm

298,00 319,64

360,56 316,84 271,11 210,37 161,80 121,35

91,01

68,26

93,65

110,70

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14] [12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

mm mm mm mm mm

426,19 -23,40 169,90 341,84 511,75

422,45 -58,30 129,03 165,03 294,06

91,01 -30,34 30,34 0 30,34

124,86 147,60 33,85 22,73 30,84 38,92 151 143,87 181,78 182,79

189,58 41,98 48,17 210,35 258,52

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]


[19] x A [19] x A

km2 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 lt/dt 4013,82 4385,88 2306,43 1811,95 915,70 668,25 423,03 317,27 237,95 1425,80 1433,69 2027,64 m³/dt 4,01 4,39 2,31 1,81 0,92 0,67 0,42 0,32 0,24 1,43 1,43 2,03

480,75 54,56 129,56 429,62 559,18

51,01 44,64

361,47 280,49 215,74 161,80 121,35 -60,98 -80,98 -64,76 -53,93 -40,45 111,99 91,71 70,89 53,93 40,45 119,03 25 14 0 0 231,02 116,75 85,20 53,93 40,45

215,63 205,52 0 0 50 50 215,63 205,52


LAPORAN TUGAS AKHIR


177


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

103 6

103 5

103 6

295 11

345 13


mm hr

250 13

535 15

273 12

103 10

154 11

103 11

103 9

mm % mm mm

105,15 40 0,100 10,52 101,65

92,76 30 0,045 4,17 89,26

107,74 40 0,120 12,93 104,24

90,46 50 0,200 18,09 86,96

92,73 50 0,175 16,23 89,23

81,06 50 0,175 14,19 77,56

87,64 50 0,225 19,72 84,14

mm mm mm mm

148,35 0 50 148,35

445,74 168,76 0 0 50 50 445,74 168,76

16,04 0 50 16,04

64,77 0 50 64,77

25,44 0 50 25,44

18,86 0 50 18,86

6,37 0 50 6,37

2,31 0 50 2,31

-5,37 5,37 50 0

194,52 245,50 0 0 50 50 194,52 245,50


0,3 x [11]

mm mm

44,50 38,94 298,00

133,72 50,63 4,81 19 8 6 117,01 44,30 4,21 17 7 5 252,71 277,29 241,19 184,05 150,79 118,10

2 2 92,29

1 1 70,47

0 0 53,31

58,36 51,06 39,98

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14]

336,94 -23,40 67,90 103,84 171,75

369,71 321,58 245,40 201,05 157,47 123,05 32,77 -48,13 -76,19 -44,35 -43,58 -34,42 100,95 98,76 81,00 63,78 51,22 40,07 312,02 118,13 11,23 45 18 13 412,97 216,89 92,23 109,12 69,03 53,28

93,96 -29,09 31,00 4 35,46

71,08 -22,88 23,58 2 25,19

53,31 -17,77 17,77 0 17,77

91,04 132,73 37,74 41,68 20,62 31,97 136,17 171,85 156,79 203,82

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]

[12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

[19] x A [19] x A

mm mm mm mm mm mm

100,13 104,19 111,87 103,98 103,00 50 50 50 40 40 0,300 0,325 0,300 0,140 0,100 30,04 33,86 33,56 14,56 10,30 96,63 100,69 108,37 100,48 99,50

73,65 64,44 68,28



LAPORAN TUGAS AKHIR


178


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

4 2

15 3

61 6

327 14

693 16


mm hr

447 15

419 14

355 12

116 10

272 13

10 6

50 7

mm % mm mm

105,15 30 0,045 4,73 101,65

92,76 30 0,060 5,57 89,26

107,74 30 0,090 9,70 104,24

90,46 40 0,160 14,47 86,96

92,73 40 0,100 9,27 89,23

81,06 50 0,300 24,32 77,56

87,64 50 0,275 24,10 84,14

100,13 104,19 111,87 103,98 103,00 50 50 50 30 30 0,400 0,375 0,300 0,060 0,030 40,05 39,07 33,56 6,24 3,09 96,63 100,69 108,37 100,48 99,50

mm mm mm mm

345,35 329,74 0 0 50 50 345,35 329,74

250,76 0 50 250,76

29,04 0 50 29,04

182,77 0 50 182,77

-67,56 67,56 50 0

-34,14 34,14 50 0

-92,63 92,63 50 0

-85,69 85,69 50 0

-47,37 47,37 50 0


0,3 x [11]

mm mm

103,60 90,65

75,23 65,82

8,71 7,62

55 48

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

67,96 59,46

178,05 155,79

298,00 291,49

283,54 262,02 202,23 187,66 140,74 105,56

79,17

59,38

44,53

78,00

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14]

mm mm mm mm mm mm

388,65 -23,40 127,00 241,74 368,75

349,36 269,64 250,21 187,66 140,74 105,56 -28,69 -79,72 -19,43 -62,55 -46,91 -35,19 103,92 88,43 74,26 62,55 46,91 35,19 175,53 20,33 128 0 0 0 279,45 108,76 202,20 62,55 46,91 35,19

79,17 -26,39 26,39 0 26,39

59,38 -19,79 19,79 0 19,79

103,99 44,62 23,34 158,57 181,91

233,79 129,79 48,25 415,45 463,70

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]

[12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

[19] x A [19] x A

98,92 86,56 378,05 -10,61 109,53 230,82 340,35

226,52 593,50 0 0 50 50 226,52 593,50



LAPORAN TUGAS AKHIR


179


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

34 0

35 0

178 7

245 11

650 13


mm hr

431 15

362 14

264 12

245 10

34 13

43 6

40 3

mm % mm mm

105,15 30 0,045 4,73 101,65

92,76 40 0,080 7,42 89,26

107,74 40 0,120 12,93 104,24

90,46 40 0,160 14,47 86,96

92,73 50 0,125 11,59 89,23

81,06 50 0,300 24,32 77,56

87,64 50 0,375 32,86 84,14

100,13 104,19 111,87 103,98 103,00 50 50 30 30 30 0,450 0,450 0,165 0,105 0,075 45,06 46,89 18,46 10,92 7,73 96,63 100,69 108,37 100,48 99,50

mm mm mm mm

329,35 0 50 329,35

272,74 159,76 0 0 50 50 272,74 159,76

158,04 0 50 158,04

-55,23 55,23 50 0

-34,56 34,56 50 0

-44,14 44,14 50 0

-62,63 62,63 50 0

-65,69 65,69 50 0

69,63 0,00 50 69,63


0,3 x [11]

mm mm

98,80 86,45

81,82 71,60

47,41 41,49

0 0

0 0

0 0

0 0

0 0

21 18

43,36 37,94

165,15 144,51

mm

298,00

288,34 269,95

233,92 206,55 154,91 116,19

87,14

65,35

49,02

50,47

66,31

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14] [12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

mm mm mm mm mm

384,45 -23,40 122,20 230,54 352,75

359,94 311,89 -24,52 -48,05 106,34 95,97 190,92 111,83 297,26 207,81

275,40 206,55 154,91 116,19 -36,49 -68,85 -51,64 -38,73 83,90 68,85 51,64 38,73 110,63 0 0 0 194,53 68,85 51,64 38,73

87,14 -29,05 29,05 0 29,05

65,35 -21,78 21,78 0 21,78

67,29 1,94 18,95 49 67,69

88,41 21,11 22,24 101,17 123,41

210,81 122,40 42,75 385,35 428,09

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]


[19] x A [19] x A

km2 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 lt/dt 2766,72 2331,53 1629,91 1525,75 540,02 405,02 303,76 227,82 170,87 530,95 967,95 3357,70 m³/dt 2,77 2,33 1,63 1,53 0,54 0,41 0,30 0,23 0,17 0,53 0,97 3,36

47,93 41,94

144,52 550,50 0 0 50 50 144,52 550,50


LAPORAN TUGAS AKHIR


180


Uraian

Satuan

Bulan Jan

Feb

Mar

Apr

Mei

Jun

Jul

Ags

Sep

Okt

Nov

Des

34 0

35 0

178 7

245 11

650 13


mm hr

431 15

362 14

264 12

245 10

34 13

43 6

40 3

mm % mm mm

105,15 30 0,045 4,73 101,65

92,76 30 0,060 5,57 89,26

107,74 30 0,090 9,70 104,24

90,46 30 0,120 10,86 86,96

92,73 40 0,100 9,27 89,23

81,06 50 0,300 24,32 77,56

87,64 50 0,375 32,86 84,14

100,13 104,19 111,87 103,98 103,00 50 50 40 40 30 0,425 0,325 0,120 0,140 0,030 42,56 33,86 13,42 14,56 3,09 96,63 100,69 108,37 100,48 99,50

mm mm mm mm

297,35 354,74 0 0 50 50 297,35 354,74

207,76 0 50 207,76

363,04 130,77 0 0,00 50 50 363,04 130,77

-48,56 48,56 50 0

17,86 0,00 50 17,86

-93,63 93,63 50 0

-65,69 65,69 50 0

19,63 0,00 50 19,63

-20,48 20,48 50 0,00

544,50 0 50 544,50


0,3 x [11]

mm mm

89,20 78,05

106,42 93,12

62,33 54,54

108,91 95,30

0 0

5 5

0 0

0 0

6 5

0 0

163,35 142,93

mm

298,00 282,04

281,37

251,93 260,42 221,06 165,80 127,86

95,90

71,92

57,81

43,36

[15] [16] [17] [18] [19]


[13] + [14] [12] - [16] [11] - [12] [17]+[18]

mm mm mm mm mm

376,05 -23,40 112,60 208,14 320,75

335,91 -39,25 101,58 145,43 247,01

347,23 294,75 221,06 170,49 127,86 11,32 -52,48 -73,69 -50,58 -42,62 97,59 91,71 73,69 55,94 42,62 254,13 92 0 13 0 351,72 183,25 73,69 68,44 42,62

95,90 -31,97 31,97 0 31,97

77,08 -18,82 24,71 14 38,45

57,81 -19,27 19,27 0,00 19,27

186,29 128,48 34,87 381,15 416,02

[20] [21] [22] [23]


[17]+[18]


[19] x A [19] x A

km2 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 20,33 lt/dt 2515,73 2789,39 1937,42 2758,66 1437,29 577,95 536,80 334,29 250,72 301,62 151,14 3262,99 m³/dt 2,52 2,79 1,94 2,76 1,44 0,58 0,54 0,33 0,25 0,30 0,15 3,26

375,16 -0,89 107,32 248,32 355,64

39 34


LAPORAN TUGAS AKHIR


181

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.60 Rekapitulasi debit andalan No

Tahun

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

1987 1988 1989 1990 1991 1992 1993 1994 1995 1996 1997 1998 1999 2000 2001 2002 2003 2004 2005 2006

Jan 4,14 3,62 3,53 6,10 7,41 7,03 3,06 3,32 4,14 2,32 2,25 2,71 3,45 2,89 2,95 4,01 1,35 2,89 2,77 2,52

Feb 3,22 5,10 4,38 3,15 6,94 6,02 2,07 4,31 4,27 1,80 2,84 4,05 2,34 3,36 2,44 4,39 3,24 2,67 2,33 2,79

Mar 2,09 4,75 3,04 3,58 2,15 5,43 2,86 5,45 3,08 1,33 0,73 3,23 2,66 2,29 3,76 2,31 1,70 2,19 1,63 1,94

Apr 1,04 1,95 1,68 1,81 3,57 3,87 2,47 1,95 1,81 1,02 1,18 2,69 2,15 3,02 2,35 1,81 0,72 0,85 1,53 2,76

Debit Andalan (m³/detik) Bulan Mei Jun Jul Ags 0,78 0,46 0,34 0,26 2,75 1,54 0,69 0,52 1,25 2,65 3,27 0,99 0,94 0,60 0,45 0,41 1,02 0,76 0,57 0,43 2,18 1,19 0,80 1,96 1,01 0,70 0,42 0,32 0,89 0,67 0,50 0,38 0,75 1,12 0,47 0,35 0,45 0,34 0,25 0,19 0,64 0,37 0,27 0,21 0,80 0,60 0,45 0,34 1,39 0,57 0,42 0,32 1,04 0,85 0,47 0,35 0,97 1,28 0,50 0,37 0,92 0,67 0,42 0,32 0,86 0,54 0,42 0,28 1,59 0,49 0,37 0,28 0,54 0,41 0,30 0,23 1,44 0,58 0,54 0,33

Sep 0,19 0,39 0,55 0,26 0,32 1,03 0,24 0,28 0,27 0,14 0,15 0,25 0,24 0,26 0,28 0,24 0,20 0,21 0,17 0,25

Okt 0,15 2,77 1,61 0,19 0,24 1,32 0,18 0,21 0,63 1,38 0,12 0,19 0,88 0,49 2,25 1,43 0,14 0,16 0,53 0,30

Nov 1,20 2,35 2,25 0,77 1,17 1,69 2,09 0,76 3,82 2,91 0,09 3,52 1,91 1,37 3,41 1,43 1,23 1,43 0,97 0,15

Des 1,62 2,03 2,14 3,53 2,80 1,48 2,53 1,45 2,20 2,28 1,32 1,72 2,97 0,89 0,89 2,03 1,60 3,64 3,36 3,26

(Sumber : Perhitungan ) Tabel 4.61 Penentuan debit andalan untuk kebutuhan air baku Debit Andalan (m³/detik) No 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20

Jan 1,35 2,25 2,32 2,52 2,71 2,77 2,89 2,89 2,95 3,06 3,32 3,45 3,53 3,62 4,01 4,14 4,14 6,10 7,03 7,41

Feb 1,80 2,07 2,33 2,34 2,44 2,67 2,79 2,84 3,15 3,22 3,24 3,36 4,05 4,27 4,31 4,38 4,39 5,10 6,02 6,94

Mar 0,73 1,33 1,63 1,70 1,94 2,09 2,15 2,19 2,29 2,31 2,66 2,86 3,04 3,08 3,23 3,58 3,76 4,75 5,43 5,45

Apr 3,87 3,57 3,02 2,76 2,69 2,47 2,35 2,15 1,95 1,95 1,81 1,81 1,81 1,68 1,53 1,18 1,04 1,02 0,85 0,72

Mei 0,45 0,54 0,64 0,75 0,78 0,80 0,86 0,89 0,92 0,94 0,97 1,01 1,02 1,04 1,25 1,39 1,44 1,59 2,18 2,75

Bulan Jun Jul 0,34 0,25 0,37 0,27 0,41 0,30 0,46 0,34 0,49 0,37 0,54 0,42 0,57 0,42 0,58 0,42 0,60 0,42 0,60 0,45 0,67 0,45 0,67 0,47 0,70 0,47 0,76 0,50 0,85 0,50 1,12 0,54 1,19 0,57 1,28 0,69 1,54 0,80 2,65 3,27

LAPORAN TUGAS AKHIR


Ags 1,96 0,99 0,52 0,43 0,41 0,38 0,37 0,35 0,35 0,34 0,33 0,32 0,32 0,32 0,28 0,28 0,26 0,23 0,21 0,19

Sep 0,14 0,15 0,17 0,19 0,20 0,21 0,24 0,24 0,24 0,25 0,25 0,26 0,26 0,27 0,28 0,28 0,32 0,39 0,55 1,03

Okt 0,12 0,14 0,15 0,16 0,18 0,19 0,19 0,21 0,24 0,30 0,49 0,53 0,63 0,88 1,32 1,38 1,43 1,61 2,25 2,77

Nov 0,09 0,15 0,76 0,77 0,97 1,17 1,20 1,23 1,37 1,43 1,43 1,69 1,91 2,09 2,25 2,35 2,91 3,41 3,52 3,82

Des 0,89 0,89 1,32 1,45 1,48 1,60 1,62 1,72 2,03 2,03 2,14 2,20 2,28 2,53 2,80 2,97 3,26 3,36 3,53 3,64

182


Dari tabel di atas untuk perhitungan debit andalan digunakan curah hujan 90 % tak terpenuhi pada data ke-m dimana : M

= 0,9 x N = 0,9x 20 = 18 (Data debit andalan yang digunakan pada urutan ke-18)

4.4

Analisis Hubungan Elevasi dengan Volume Embung

Perhitungan ini didasarkan pada peta dengan skala 1 : 1000 dan beda tinggi kontur 1m. cari luas permukaan genangan embung yang dibatasi garis kontur. kemudian dicari volume yang dibatasi oleh dua garis kontur yang berurutan dengan menggunakan persamaan pendekatan volume (Soedibyo. 1993)



1 Vx  xZx Fy  Fx  Fy  Fx 3 Dimana :



Vx

= Volume pada kontur (m3)

Z

= Beda tinggi antar kontur (m)

Fy

= Luas pada kontur Y (m2)

Fx

= Luas pada kontur X (m2)

Dari perhitungan tersebut di atas. kemudian dibuat grafik hubungan antara elevasi volume embung. dari grafik tersebut dapat dicari luas dari volume embung setiap elevasi terntentu dari embung. Tabel 4.62 Perhitungan hubungan elevasi, luas dan volume daerah genangan

Elevasi Embung

Luas Permukaan

(m)

(m²)

140

0,00

141

27911,79

142

35440,99

Jumlah Luas Permukaan (m²)

h

Volume Embung

Volume Komulatif

(m)

(m³)

(m³)

27911,79

1,00

13955,90

0,00 13955,90 63352,78

1,00

31676,39 45632,29

75598,08

1,00

LAPORAN TUGAS AKHIR


37799,04

183


(Lanjutan Tabel 4.62)

Elevasi Embung

Luas Permukaan

(m)

(m²)

143

40157,09

144

45145,29

145

50026,34

Jumlah Luas Permukaan (m²)

h

Volume Embung

Volume Komulatif

(m)

(m³)

(m³)

85302,38

1,00

42651,19

83431,33 126082,52 95171,63

146

1,00

47585,82 173668,33

105394,18

1,00

52697,09

119075,13

1,00

59537,57

137200,00

1,00

68600,00

55367,84

147

226365,42

63707,29

148

73492,71

149

82468,47

285902,99 354502,99 155961,18

150

1,00

77980,59 432483,58

172318,34

1,00

86159,17

186525,21

1,00

93262,61

89849,87

151

96675,34

152

104353,38

518642,75 611905,35 201028,72

1,00

100514,36 712419,71 (Sumber : Perhitungan )

Tabel 4.63 Hubungan elevasi, luas dan volume daerah genangan

Elevasi Embung Luas Permukaan Volume Storage (m) (m²) (m³) 140 0,00 0,00 141 27911,79 13955,90 142 35440,99 45632,29 143 40157,09 83431,33 144 45145,29 126082,52 145 50026,34 173668,33 146 55367,84 226365,42 147 63707,29 285902,99 148 73492,71 354502,99 149 82468,47 432483,58 150 89849,87 518642,75 151 96675,34 611905,35 152 104353,38 712419,71

LAPORAN TUGAS AKHIR


184


Gambar 4.6 Grafik hubungan elevasi dengan volume genangan dan luas

LAPORAN TUGAS AKHIR


185


4.5

Penelusuran Banjir (Flood Routing)

4.5.1 Penelusuran Banjir Melalui Pelimpah Penentuan elevasi mercu spillway dengan menggunakan grafik hubungan elevasi dengan luas tampungan dan volume genangan. = 285.902,99 m3 = + 147 m

Volume Elevasi

Debit yang melimpah melalui spillway diperhitungkan atas dasar debit banjir rencana dengan periode ulang 50 tahun. Dalam hal ini spillway dianggap sebagai ambang lebar dan direncanakan Spillway bentuk Ogge tipe terbukadengan : Cd

= 1,3

B rencana

= 25 m

Rumus pengaliran untuk spillway 3

2 2 Qoutflow  .Cd.B g .H 2 3 3 (CD. Soemarto, 1999)

Dimana : Cd

= koefisien debit yang melimpah

B

= lebar spillway

g

= percepatan gravitasi 9,81 m/det2

h

= elevasi air yang melimpah melalui pelimpah/spillway (trial error).

sehingga didapat : 3

2 2 Qoutflow  .Cd.B g .H 2 3 3 3

2 2 Qoutflow  .1,3.25 9,81.H 2 3 3 Elevasi puncak dam Elevasi puncak dam dipengaruhi oleh : Debit rencana banjir Debit rencana banjir akan mengakibatkan muka air danau mencapai ketinggian maksimum. Disini digunakan debit banjir dengan periode u;ang 50 tahun. Debit ini disebut inflow.

LAPORAN TUGAS AKHIR


186


Debit spillway Debit spillway merupakan debit banjir yang melimpah secara bertahap melalui spillway. Debit ini disebut debit outflow. Puncak optimal embung yang diperoleh pada saat debit inflow sama dengan debit outflow yang dihitung dengan penelusuran banjir (flood routing). Perhitungan flood routing dilakukan dengan menggunakan tabel. Tabel 4.64 Perhitungan flood routing periode ulang 50 tahun Jam

t

Jam

det

1

2

0

Q Inflow 3

Q Rerata 3

Q Rerata x t 3

m /det

m /det

m

3

4

5

8,59 3600

1

29,94

107799,53

77,33

278390,28

51,30 3600

2 3600

111,92

3600

121,74

5

120,67

434396,64

114,17

411011,68

118,33 3600

6 3600 7

105,00

3600 8

94,68

340842,29

84,07

302655,66

73,68

265243,03

89,37 3600

9

10 3600

63,78

12

54,52

196265,70

46,09

165929,46

50,06 3600

13

4,10

14777,14

13,90

50039,27

26,02

93673,92

39,49

142152,86

50,55

181985,12

54,17

195003,33

52,53

189109,70

49,31

177506,81

45,75

164699,24

42,67

153601,24

40,03

144090,00

37,81

136112,19

35,28

127013,54

33,15

119344,75

19,59

147,700

32,45

147,890

46,52

54,58

147,980

53,76

147,950

51,31 47,31 44,19

147,820

41,14

147,790

38,91

147,720 38,87

8,21

147,500

147,760

42,12 3600

9

229607,38

58,98 3600

8

147,860

68,58

11

7 0,00

147,900

78,78 3600

6 147,000

378004,62

99,99

139932,21

LAPORAN TUGAS AKHIR


3

Q Outrerata x t m3

147,990

110,01

Q Outrerata m /det

438256,90

123,00 3600

3

402904,92

120,47

4

Q Outflow m /det

m

147,280

103,36

3

Asumsi elevasi

36,71 33,85

187

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI (Lanjutan Tabel 4.64) Jam

t

Q Inflow

Q Rerata

Q Rerata x t

Asumsi elevasi

Q Outflow

Q Outrerata

Q Outrerata x t

Jam

det

m3/det

m3/det

m3

m

m3/det

m3/det

m3

1

2

3

4

5

6

7

8

9

147,700

32,45

33,03

118896,73

31,76

114338,19

30,73

110623,67

30,05

108174,56

29,37

105743,80

28,70

103331,52

28,04

100937,88

27,38

98563,00

26,72

96207,05

26,08

93870,18

25,43

91552,55

14

35,62 3600

15

30,44 3600

16

28,35

17

18

88342,92

21,43

77142,18

19

18,91

68061,94

3600

16,88

21

15,25

54903,17

13,94

50192,44

14,53 3600

22 3600

12,89 12,05 11,67

28,37

147,630

27,71 27,05

147,610

26,40

147,600

25,75

46407,28

12,42 3600

29,04

147,640

147,620

13,36

23

29,71

60765,78

15,98 3600

30,39

147,650

17,78

20

147,670

147,660

20,03 3600

24

24,54 22,83

3600

31,07

102043,54

26,25 3600

147,680

43365,83 147,590

25,11


LAPORAN TUGAS AKHIR


188


Gambar 4.7 Grafik flood routing periode ulang 50 tahun LAPORAN TUGAS AKHIR


189

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.65 Perhitungan flood routing periode PMF Jam

t

Jam

det

1

2

0

Q Inflow 3

3

Q Rerata x t 3

m /det

m /det

m

3

4

5

8,591 3600

1

36,23

2

98,09

353139,23

144,50

520192,20

132,321 3600

3 3600

159,51

3600

160,46

6

154,24

555254,95

144,34

519639,54

149,900 3600

7 3600

132,73

3600 9

120,53

433919,06

108,41

390293,00

114,393 3600

10 3600

96,76

3600

85,77

13

75,55

271986,16

66,13

238072,71

70,641 3600

14 3600

57,50

16

49,62

178634,16

42,45

152808,84

45,864 3600

17

36,07 33,112

57371,88

31,434

113161,60

50,918

183306,51

71,215

256374,65

86,013

309647,17

90,805

326899,39

82,246

296084,02

68,860

247897,44

59,649

214735,44

53,774

193586,55

49,703

178930,02

46,532

167513,85

44,193

159093,77

42,660

153576,75

40,773

146782,76

38,909

140071,64

37,441

134786,70

23,220

147,800

39,648

148,080

62,189

148,280

80,241

91,785

148,380

89,825

148,220

74,666 63,055

148,010

56,242

147,950

51,306

147,910

48,100 44,963

147,850

43,422

147,830

41,898

147,800

39,030 3600

15,937

206997,34

53,377 3600

15575,80

8,653

147,870

61,621

15

4,327 147,290

308775,54

80,462 3600

9

348329,52

91,080

12

8

7 0,000

148,090

102,437

11

m3

6

39,648

147,780

38,170

147,760

36,711

129855,52

LAPORAN TUGAS AKHIR


3

Q Outrerata x t

m /det

477832,40

126,673

Q Outrerata

m /det

147,000

148,400

138,789

8

3

577647,68

158,575 3600

Q Outflow

574226,09

162,340

5

m

147,560

156,675

4

Asumsi elevasi

130424,92

63,867 3600

18

Q Rerata

190

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI (Lanjutan Tabel 4.65) Jam Jam 1

t

Q Inflow 3

det

m /det

2

3

3600 19

3

m /det

Q Rerata x t 3

20 3600

6

7

4

5 110531,94

26,36

94891,28

147,750

22

20,06

72225,39

17,81

64111,20

16,00

57591,28

18,813 3600

23

16,804 3600 15,191

147,740

35,272

147,730

34,559

147,720

147,710 147,700

Q Outrerata 3

m /det

Q Outrerata x t m3

8

9

36,350

130861,24

35,631

128270,04

34,916

125696,16

34,205

123139,74

33,500

120600,89

32,800

118079,73

35,989

82323,70

21,312 3600

3

m /det

30,70

22,87

Q Outflow

m

24,423

21

Asumsi elevasi

m

28,294 3600

24

Q Rerata

33,852

33,149 32,451


LAPORAN TUGAS AKHIR


191


Gambar 4.8 Grafik flood routing PMF

LAPORAN TUGAS AKHIR


192


4.6

Volume Air Oleh Penguapan (Evaporasi)

Untuk mengetahui besarnya volume penguapan yang terjadi pada muka embung dihitung dengan rumus : Ve = Ea x S x Ag x d Dimana : Ve

= Volume air yang menguap tiap bulan (m 3)

Ea

= Evaporasi hasil perhitungan (mm/hari)

Ag

= Luas permukaan Embung pada setengah tinggi tubuh embung (m 2 )

d

= Jumlah hari dalam 1 bulan

Penguapan atau evaporasi dipengaruhi oleh suhu air. suhu udara (Atmosfer). kelembaman. kecepatan angin. tekanan udara. sinar matahari dan lain-lain yang saling berhubungan. Rumus yang digunakan rumus empiris Penman : Ea = 0,35(ea – ed) (1 – 0,01V) Dimana : ea

= tekanan uap jenuh pada suhu rata-rata harian (mm/Hg)

ed

= tekanan uap sebenarnya (mm/Hg)

V

= kecepatan angin pada ketinggian 2 m di atas permukaan tanah

LAPORAN TUGAS AKHIR


193

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.66 Perhitungan volume kehilangan air akibat evaporasi Bulan No

Uraian

Satuan

Jan 1

Peb 2

1 2 3

Kelembaman Relatif Suhu Udara Kecepatan angin

4 5 6 7 8

Sinar Matahari Tekanan Uap Jenuh (ea) Tekanan Uap Sebenarnya (ed) Evaporasi (E) Jumlah Hari (1 bulan)

% °C m/dt mile/hr (%) mm/Hg mm/Hg mm/hr Hari

94,30 25,01 0,56 30,35 35,61 26,85 25,32 0,70 31

m/dt

8,09E-09

93,23 24,91 0,85 46,17 31,05 26,85 25,03 0,93 28 1,08E08

m3 m3

42145,29

912,79

Total kehilangan selama 1 tahun

Mar 3

Apr 4

Mei 5

93,56 93,37 94,44 25,05 22,95 24,70 0,35 0,52 0,43 18,98 28,07 23,32 43,04 44,10 48,73 27,13 27,99 28,13 25,38 26,13 26,57 0,73 0,83 0,67 31 30 31 8,42E9,63E7,81E09 09 09 Evaporasi tiap bulan dalam m3 1097,38 949,96 1052,18

Jun 6

Jul 7

Ags 8

Sep 9

Okt 10

Nop 11

Des 12

94,37 23,41 0,43 22,96 51,64 26,99 25,47 0,65 30 7,57E09

88,78 23,29 0,54 29,21 54,14 26,13 23,20 1,33 31 1,53E08

93,99 23,88 0,60 32,64 57,82 25,99 24,43 0,73 31 8,40E09

94,10 24,52 0,69 37,06 49,75 27,13 25,53 0,77 30 8,88E09

91,86 25,39 0,48 25,77 43,65 28,42 26,11 1,02 31 1,18E08

94,78 25,54 0,36 19,19 37,18 27,71 26,26 0,60 30 6,98E09

94,20 25,43 0,37 19,78 32,30 21,84 20,57 0,53 31 6,15E09

881,56 826,46 12157,79

1732,17

947,82

970,53

1329,68

762,99


LAPORAN TUGAS AKHIR


194


4.7

Volume Yang Disediakan Untuk Angkutan Sedimen

Perkiraan laju sedimentasi dalam studi ini dimaksudkan untuk memperoleh angka sedimentasi dalam satuan m3/tahu, guna memberikan perkiraan yang lebih pasti untuk penentuan ruang sedimen dan untuk memperkirakan umur rencana embung. Data atau parameter yang digunakan dalam analisis sedimentasi adalah sebagai berikut: Luas DAS

= 20,33 km2

Curah hujan (R)

= 162,57 mm

Koefisien kekasaran manning (n)

= 0,02

Indeks erodibilitas tanah (K)

= 0,4

Factor CP

= 0,43

γ sedimen

= 2,2 ton/m3

Contah perhitungan : Indek erosivitas hujan

= 2,21x Rb1,36 = 2,21 x (162,57 x 10-3)1,36 = 0,187 ton.m/ha.th

Untuk kemiringan lebih kecil dari 20% = LS = L/100(1,36+0,965S+0,138S2) Erosi potensial

= R x K x LS x A

Erosi aktual

= erosi potensial x CP

SDR

=

S-pot

= erosi aktual x SDR

LAPORAN TUGAS AKHIR






S 1  0,8683A 0, 2018  0,8683A 0 , 2018 2S  50n 

195

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel. 4.67 Perhitungan sedimentasi Elevasi

Slope Rerata

Panjang Lereng

Luas

Ls

Erosi pot

Erosi aktual

SDR

Sedimentasi pot

m

%

m

Ha

m

(ton/th/ha)

(ton/th)

1

480<

13,7

1.233,329

151,295

18,438

254,832

109,578

0,357

2

400-480

2

1.610,724

256,115

22,224

519,964

223,585

0,291

65,063

3

320-400

6,7

1.829,168

397,759

26,069

947,241

407,314

0,283

115,270

4

240-320

5,1

2.045,730

552,162

28,843

1454,866

625,592

0,261

163,280

5

160-240

1,6

2.186,008

676,008

30,067

1856,770

798,411

0,239

190,820

N0

Jumlah

2033,339

(ton/th)

39,119

573,552 (Sumber : Perhitungan )

Volume sedimen pada embung tergantung pada umur rencana embung. Embung Tambakboyo direncanakan mempunyai umur rencana 50 tahun, dan berat jenis dari material sedimen adalah 2,2 ton/m3. = (573,552 (ton/th) / 2,2 ton/m3) x 50 th

Volume sedimen

= 13035,27 m3

4.8

Volume Resapan Embung

Besarnya volume kehilangan air akibat resapan melalui dasar, dinding, dan tubuh embung tergantung dari sifat lulu air material dasar dan dinding kolam. Sedangkan sifat ini tergantung pada jenis butiran tanah atau struktur batu pembentuk dasar dan dinding kolam. Perhitungan resapan air ini megggunakan Rumus praktis untuk menentukan besarnya volume resapan air kolam embung, sebagai berikut : Vi

= K .Vu

Dimana : Vi

= jumlah resapan tahunan (m3)

Vu


K

= faktor yang nilainya tergantung dari sifat lulus air material dasar dan dinding kolam embung.

K

= 10%, bila dasar dan dinding kolam embung praktis rapat air (k < 10 -5 cm/d) termasuk

penggunaan

lapisan

buatan

(selimut

lempung,

geomembran,"rubbersheet" semen tanah).

LAPORAN TUGAS AKHIR


196


4.9

Volume Tampungan Untuk Melayani Kebutuhan

Volume Tampungan Untuk Melayani Kebutuhan Air Baku di sebut juga Volume Efektif storage. Volume efektif storage adalah besarnya volume penyimpanan air di dalam embung untuk memenuhi kebutuhan air baku. Volume storage dihitung berdasarkan besarnya debit andalan yang ada. Ketinggian air dipertahankan pada elevasi + 144 m untuk kegiatan pariwisata dan selebihnya direncanakan untuk kebutuhan air baku. Diketahui : Volume Tampungan Embung ketinggian + 147 m (Vt147)

= 285.902,99 m3

Volume Tampungan Embung ketinggian + 144 m (Vt144)

= 126.082,52 m3

Volume Evaporasi (Ve)

= 12.157,79

m3

Volume Sedimen (Vs)

= 13.035,27

m3

Volume Air Mati

= Vt144 – Vs = 126.082,52 - 13.035,27 = 113.047,25 m3

Volume Air efektif

= (Vt +147 – Vt +144 ) – Ve – Vs = (285.902,99 –126.082,52) – 12.157,79 – 13.035,27 = 134.627,41 m3

Volume Resapan

= 10% x Volume Air efektif = 10% x 134.627,41 m3 = 13.462,741 m3

LAPORAN TUGAS AKHIR


197


4.10 Neraca Air Penentuan neraca air embung didasarkan atas pendekatan yang paling nyata menyangkut perhitungan neraca air (water budget). Caranya dengan mengandaikan bahwa : S

= Inflow –Outflow

S

= I + P – Og – Pc – E – Ip- Osp

Dimana : S

= Storage (simpanan)

I

= Inflow embung

P

= Presipitasi

Pc

= Perkolasi

E

= Evaporasi

Ip

= Pengambilan air melaui intake

Osp

= Outflow (aliran keluar melalui spillway)

LAPORAN TUGAS AKHIR


198

BAB IV ANALISIS HIDROLOGI Tabel 4.68 Perhitungan neraca air Embung Tambakboyo Inflow Bulan

hari

Debit m3/dt

m3/dt

Kebutuhan Rembesan Sedimen

Komulatif

Air baku

Pariwisata

Evaporasi

m3 /dt

m3/dt

m3/dt

m3/dt

m3/dt

Jumlah

Kumulatif

Surflus (+) Defisit (-)

m3 /dt

m3/dt

m3/dt

m3/dt

Jan

31

6.10

527053.05

527053.05

82000

113047.25

912.79

13462.74

1086.27

210509.05

210509.05

316544.00

Feb

28

5.10

440377.62

967430.67

82000

113047.25

1097.38

13462.74

1086.27

210693.64

421202.68

546227.98

Mar

31

4.75

410374.63

1377805.29

82000

113047.25

949.96

13462.74

1086.27

210546.22

631748.90

746056.39

Apr Mei

30 31

1.02 1.59

88190.03 137026.31

1465995.33 1603021.63

82000 82000

113047.25 113047.25

1052.18 881.56

13462.74 13462.74

1086.27 1086.27

210648.44 210477.82

842397.34 1052875.16

623597.99 550146.48

Jun

30

1.28

110767.96

1713789.59

82000

113047.25

826.46

13462.74

1086.27

210422.71

1263297.87

450491.72

Jul Agust

31 31

0.69 0.23

59423.03 19683.73

1773212.62 1792896.35

82000 82000

113047.25 113047.25

1732.17 947.82

13462.74 13462.74

1086.27 1086.27

211328.43 210544.08

1474626.30 1685170.38

298586.32 107725.97

Sep Okt

30 31

0.39 1.61

33425.45 138733.51

1826321.80 1965055.32

82000 82000

113047.25 113047.25

970.53 1329.68

13462.74 13462.74

1086.27 1086.27

210566.79 210925.94

1895737.17 2106663.11

-69415.37 -141607.80

Nop Des

30 31

3.41 3.36

294418.72 290105.40

2259474.04 2549579.44

82000 82000

113047.25 113047.25

762.99 694.27

13462.74 13462.74

1086.27 1086.27

210359.25 210290.53

2317022.36 2527312.89

-57548.32 22266.55


LAPORAN TUGAS AKHIR


199


Gambar 4.9 Neraca Air Embung Tambakboyo

LAPORAN TUGAS AKHIR


200

BAB IV ANALISA HIDROLOGI Tabel 4.69 Tabel kategori kebutuhan air non domestik KATEGORI KOTA BERDASARKAN JUMLAH JIWA

URAIAN

No

1

2

500.000

100.000

20.000

S/D

S/D

S/D

1.000.000

500.000

100.000

METRO

BESAR

SEDANG

KECIL

DESA

190

170

130

100

80

30

30

30

30

30

>1.000.000

Konsumsi unit sambungan rumah (SR) l/org/hr Konsumsi unit hidran umum (HU) l/org/hr

<20.000

3

Konsumsi unit non domestic (%)

20-30

20-30

20-30

20-30

20-30

4

Kehilangan air (%)

20-30

20-30

20-30

20-30

20-30

5

Factor hari maksimum

1,2

1,2

1,2

1,2

1,2

6

Factor jam puncak

1,5

1,5

1,5

1,5

1,5

7

Jumlah per SR

5

5

5

5

5

8

Jumlah jiwa per HU

100

100

100

100

100

9

Sisa tekan di penyediaan distribusi (mka)

10

10

10

10

10

10

Jam operasi

24

24

24

24

24

11

Volume reservoir (% max day demand)

20

20

20

20

20

50:50

50:50

S/D

S/D

80:20

70:30

70:30

80:20

80:20

*)90

90

90

90

**)70

12

13

SR:HR

Cakupan pelayanan(%)

(sumber : Ditjen Cipta Karya, tahun 2000) *) 60 % perpipanan, 30 % non perpipanan **) 25 % perpipanan, 45 % non perpipanan

LAPORAN TUGAS AKHIR


201

BAB IV ANALISA HIDROLOGI

Kecamatan Depok, Kabupaten Sleman masuk pada kota kategori kota sedang sehingga diperoleh data sebagai berikut : Tabel 4.70 Perhitungan jumlah kebutuhan air per jiwa

NO

Uraian

l/org/hr

1

Konsumsi unit sambungan rumah (SR) 130 l/org/h

130

2

Konsumsi unit hidran umum (HU)

30 l/org/h

30

4

Kehilangan air

25%

40

5

Faktor hari maksimum

1,2

240

6

Faktor jam puncak

1,5

360

7

Cakupan pelayanan

90 %

324

Kebutuhan Air Baku 324 l/o/hr

Dari tabel di atas dapat diketahui bahwa besarnya kebutuhan air sebesar 324 l/org/hr. Untuk kebutuhan air baku per bulan sebesar : Kebutuhan air baku per jiwa

= 324 l/org/hr = 324 x 30 = 9.720 l/org = 9,72 m3/org

Berdasarkan perhitungan neraca air jumlah volume air yang dapat digunakan untuk kebutuhan air baku sebesar 82.000 m3. Sehinga dapat diperoleh jumlah penduduk yang terpenuhi kebutuhan air bakunya per bulan. Jumlah penduduk terpenuhi

= Volume Air : Kebutuhan Air = 82.000 m3 : 9,72 m3/org = 8436 orang

LAPORAN TUGAS AKHIR


202

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI


5.1

Penentuan Tinggi Jagaan

Tinggi jagaan adalah jarak bebas antara mercu embung dengan permukaan air maksimum rencana. Tinggi jagaan dapat dihitung dengan menggunakan persamaan sebagai berikut :

H f  h  (hw atau H f  hw 

he )  ha  hi 2

he  ha  hi 2

Dimana : Hf = tinggi jagaan (m) ∆h = yang terjadi akibat timbulnya banjir abnormal (m) hw = tinggi ombak akibat kenaikan (m) he = tinggi jagaan ombak akibat gempa (m) ha = tinggi kemungkinan kenaikan permukaan air, apabila terjadi kemacetan pada pintu bangunan pelimpah (m) hi = tinggi tambahan yang didasarkan pada tingkat urgensi embung (m)

Puncak embung Tinggi jagaan

Gambar 5.1 Tinggi jagaan (free board)

LAPORAN TUGAS AKHIR


203


5.1.1 Tinggi Kenaikan Permukaan Air yang Disebabkan oleh Banjir Abnormal (h) Dihitung Berdasarkan Persamaan Sebagai berikut :

h 

2 Q0   3 Q

h Ah 1 Q

Dimana : Qo = debit banjir rencana (m3/det) Q = kapasitas rencana (m3/det) 

= 0,2 untuk bangunan pelimpah terbuka



= 1,0 untuk bangunan pelimpah tertutup

H = kedalaman pelimpah rencana (m) A = luas permukaan air pada elevasi banjir rencana (km2) T

= durasi terjadinya banjir abnormal (biasanya antara 1 s/d 3 jam)

Untuk perhitungan digunakan data-data sebagai berikut : Qo =

123,00 m3/detik

Q

54,58

=

m3/detik

H =

0,99 ≈ 1 m

A =

0,0735 km²

1,00 h = 2  0,2  123,00  0 , 0735  1,00 3 54,58 1 54,58(3 x3600)

h = 5.1.2

0,3 m

Tinggi Ombak yang Disebabkan oleh Angin (hw)

Tinggi ombak yang disebabkan oleh angin ini perhitungannya sangat dipengaruhi oleh panjangnya lintasan ombak (F) dan kecepatan angin di atas permukaan air embung. Panjang lintasan ombak yang dipakai adalah Fetch efektif sebesar 109,45 m (Gambar 5.2.). Sedangkan kecepatan angin di atas permukaan air embung diambil dari data di stasiun BMG DIY yaitu 20 m/det. Perhitungan tinggi ombak (hw) ini menggunakan grafik

LAPORAN TUGAS AKHIR


204


metode SMB yang dikombinasikan dengan metode Saville. Dengan kemiringan hulu 1:3, tinggi jangkauan ombak (hw) yang didapat adalah 0,071 m .

Gambar 5.2 Panjang lintasan ombak effektif

Perhitungan

fetch

efektif

rata-rata

digunakan

persamaan

berikut

(Bambang

Triatmojo,1996) : Feff 

 X i . Cos   Cos

Dimana : Feff

= fetch rerata efektif

Xi

= panjang fetch yang diukur dari titik observasi gelombang ke ujung akhir fetch.

α

= deviasi mbahan 60 sampai sudut sebesar 840 pada kedua sisi dari arah angin.

LAPORAN TUGAS AKHIR


205

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.1 Perhitungan Fetch efektif α (°)

Cos α

X (m)

X cos α

84

0,105

30,19

3,170

78

0,208

29,83

6,205

72

0,309

29,63

9,156

66

0,407

30,89

12,572

60

0,500

32,47

16,235

54

0,588

35,49

20,868

48

0,669

43,26

28,941

42

0,743

47,31

35,151

36

0,809

50,37

40,749

30

0,866

57,73

49,994

24

0,914

64,97

59,383

18

0,951

64,67

61,501

12

0,978

72,27

70,680

6

0,995

290,6

289,147

0

1

202,93

202,930

6

0,995

161,39

160,583

12

0,978

142,48

139,345

18

0,951

228,66

217,456

24

0,914

187,77

171,622

30

0,866

161,6

139,946

36

0,809

125,88

101,837

42

0,743

106,66

79,248

48

0,669

93,66

62,659

54

0,588

76,22

44,817

60

0,500

61,03

30,515

66

0,407

35,68

14,522

72

0,309

32,2

9,950

78

0,208

30,45

6,334

84

0,105

30

3,150

Jumlah

19,084

2088,665

(Sumber : Hasil Perhitungan)

Feff 

 X i . Cos  2088,665   109,45m  Cos 19,084

LAPORAN TUGAS AKHIR


206


Gambar 5.3 Grafik perhitungan metode SMB (Suyono Sosrodarsono, 1989)

5.1.3 Tinggi Ombak yang Disebabkan oleh Gempa (he)

Gambar 5.4 Pembagian zone gempa di Indonesia

LAPORAN TUGAS AKHIR


207


Koefisien gempa (z)

= 0,8

Percepatan dasar gempa (Ac)

= 151,72 cm/dt²

Faktor koreksi (V)

= 1,1

Percepatan gravitasi (g)

= 980 cm/dt²

Perhitungan intensitas seismis horizontal dihitung dengan persamaan sebagai berikut : e = z . Ac .

V g

 1  e = 0,80 151,72     980  e = 0,124 Didapatkan tinggi ombak yang disebabkan oleh gempa adalah :

he 

e . 

g . h0

Dimana : e = Intensitas seismis horizontal  = Siklus seismis ( 1 detik ) h0 = Kedalaman air di dalam embung = elv.HWL – elv.dasar kolam = +147,99 - (+140) = + 7,99 (MSL) =

0,124  1 9,8  7,99 = 0,349 m 3,14

Jadi tinggi puncak ombak di atas permukaan air rata-rata

LAPORAN TUGAS AKHIR


he = 0,175 m. 2

208


5.1.4 Kenaikan Permukaan Air Embung yang Disebabkan oleh Ketidaknormalan Operasi Pintu Bangunan (ha) Kenaikan permukaan air embung yang disebabkan oleh ketidaknormalan operasi pintupintu bangunan sebagai standar biasanya diambil h a = 0,5 m ( Suyono Sosrodarsono, 1981).

5.1.5 Angka Tambahan Tinggi Jagaan yang Didasarkan pada Tipe Bendungan (hi) Mengingat limpasan melalui mercu bendungan urugan akan sangat berbahaya, maka untuk bendungan type ini angka tambahan tinggi jagaan (hi) diambil sebesar 1,0 m (Suyono Sosrodarsono, 1981). Berdasarkan data perhitungan tersebut di atas di mana :

h

= 0,3 m

hw

= 0,071 m

he 2

= 0,175 m

ha

= 0,5 m

hi

= 1,0 m

Maka tinggi jagaan dapat ditentukan , yang hasilnya adalah sebagai berikut : Hf

= 0,3 + 0,071 + 0,5 + 1,0 = 1,271 m

Hf

= 0,3 + 0,175 + 0,5 + 1,0 = 1,975 m

Hf

= 0,071 + 0,175 + 0,5 = 0,746 m

Dari ketiga alternatif tinggi jagaan tersebut diambil tinggi jagaan 1,975 m. Angka standard untuk tinggi jagaan pada bendungan urugan adalah sebagai berikut : Tabel 5.2 Tinggi jagaan Embung Urugan Lebih rendah dari 50 m

Hf  2 m

Dengan tinggi antara 50-100 m

Hf  3 m

Lebih tinggi dari 100 m

Hf  3,5 m (Suyono Sosrodarsono, 1981)

Berdasarkan tabel di atas, maka tinggi jagaan yang diambil sebesar 2 m.

LAPORAN TUGAS AKHIR


209


5.2 Tinggi Embung Besarnya tinggi tubuh embung sangat dipengaruhi oleh besarnya masing-masing tampungan yang ada. Tampungan tersebut adalah : a.

Tampungan mati (dead storage) merupakan tampungan untuk sedimen yang diendapkan selama usia guna embung. Berdasarkan hasil perhitungan akumulasi pengendapan sedimen, didapatkan dead storage selama 50 tahun sebesar 13.035,27 m3 pada elevasi + 140,81 m. Muka air terendah di Embung Tambakboyo dipertahankan pada elevasi +144 m untuk memenuhi kebutuhan kegiatan pariwisata.

b.

Tampungan efektif (effective storage), merupakan tampungan untuk memenuhi kebutuhan air baku.

c.

Tinggi crest pelimpah (MAN) ditentukan berdasarkan kapasitas desain kolam embung terpilih sebesar 285.902,99 m3 pada elevasi +147 m. Dari hasil flood routing didapat elevasi muka air banjir (MAB) pada elevasi +147,99 m atau dengan ketinggian 0,99 m di atas pelimpah (spillway).

Maka tinggi embung (H)

= Elv.MAB – Elv. Dasar kolam + tinggi jagaan = 147,99 – 140 + 2 = 9,99 m ≈ 10 m

Elevasi puncak mercu embung

= 140 + 10 = +150 m

Crest = +150 m HWL = + 147,99 m Flood storage

NWL = + 147 m

LWL = + 144 m

Effective storage

+ 140,81 m Dead storage + 140 m

Gambar 5.5 Tinggi tampungan Embung Tambakboyo

LAPORAN TUGAS AKHIR


210


5.3

Lebar Mercu Embung

Lebar mercu embung yang memadai diperlukan agar mercu embung dapat bertahan terhadap hempasan ombak diatas permukaan lereng yang berdekatan dengan mercu tersebut dan dapat bertahan terhadap aliran filtrasi yang melalui bagian mercu tubuh embung yang bersangkutan. Disamping itu, pada penentuan lebar mercu perlu diperhatikan kegunaannya sebagai jalan eksploitasi dan pemeliharaan.

Untuk memperoleh lebar minimum mercu embung, dihitung dengan menggunakan rumus sebagai berikut ; = 3,60 (H)1/3 – 3,00

B Dimana : B

= Lebar puncak embung (m).

H

= Tinggi embung (= 10 m).

B

= 3,60 (H)1/3 – 3,00 = 3,60 x 10 1/3 – 3,00 = 4,697 m  5,00 meter

Berdasarkan perhitungan diatas diperoleh lebar mercu embung minimum 5 meter. 5.4

Panjang Dasar Embung

Panjang tubuh mercu embung yang dimaksud adalah seluruh panjang mercu embung yang membentang dari ujung kiri sampai dengan ujung kanan tebing termasuk dengan gaIian yang masuk ke masing-masing ujung tebing, dan apabila bangunan pelimpah ataupun penyadap terdapat pada bagian dari mercu embung maka lebar bangunan-bangunan tersebut juga diperhitungkan sebagai panjang embung sehingga panjang mercu utama 50 meter.

5.5

Penimbunan ekstra

Penimbunan ekstra pada tubuh embung dimaksudkan untuk mengimbangi penurunan mercu embung yang disebabkan oleh adanya proses konsolidasi. Sesudah tubuh embung dibangun maka proses konsolidasi ini masih terus berlangsung untuk beberapa waktu lamanya. Penimbunan ekstra dimaksudkan agar sesudah proses konsolidasi tersebut selesai, maka elevasi puncak/mercu embung diharapkan dapat mencapai elevasi sesuai rencana (Elevasi rencana). Penurunan tubuh embung yang disebabkan oleh proses konsolidasi didalam tubuh embung tersebut, biasanya berkisar antara 0,20 sampai 0,40 % dari tinggi embung. Penimbunan ekstra telah diperhitungkan dalam perhitungan tinggi jagaan (Free board). LAPORAN TUGAS AKHIR


211


5.6

Bangunan Pelimpah (Spillway)

Pada embung tipe urugan tidak diperbolehkan terjadi limpasan air (over topping) pada saat terjadi debit banjir. Kelebihan debit pada saat banjir terjadi, harus dibuang melalui pelimpah. Pelimpah banjir pada Embung Tambakboyo direncanakan dengan Pelimpah Ogee Tipe Terbuka (overflow spillway). Secara umum pelimpah jenis ini terdiri dari empat bagian, yakni : saluran pengarah aliran saluran pengatur aliran saluran transisi saluran peluncur, dan peredam energi

5.6.1 Data Teknis Perencanaan Debit banjir rencana (Q50 TH)

= 123,00 m3/dt

Debit outflow spillway

= 54,58 m3/dt

Lebar total pelimpah (B')

= 25 m

Tinggi Jagaan

= 2m

Kemiringan pelimpah hulu

= vertikal (900)

Elevasi rencana crest pelimpah

= +150 m

Elevasi dasar embung

= +140 m

Pelimpah banjir diletakkan pada tebing sebelah kiri embung, pondasi bagian kiri sungai mempunyai daya dukung yang baik, profil ambang yang digunakan adalah ambang overflow atau pelimpah bebas dengan tipe OGEE yang mercunya mengikuti lengkung Harold.

Dalam pra desain ini lebar pelimpah banjir direncanakan sebesar 25,00 m, dimana nilai ini merupakan hasil yang dianggap paling sesuai dari beberapa alternatif dimensi yang telah dianalisis, sedangkan puncak atau crest pelimpah berada pada elevasi + 150 m. Pelimpah direncanakan dengan debit outflow spillway sebesar 54,58 m3/dt

LAPORAN TUGAS AKHIR


212


5.6.2 Lebar Efektif Spillway Untuk menghitung lebar efektif spillway embung digunakan rumus sebagai berikut: Rumus : Be = B – 2(n.Kp + Ka).He Dimana : Be = lebar efektif spillway embung (m) B

= lebar spillway embung (m) = 25 m

Kp = koefisien kontraksi pilar = 0,01 Ka = koefisien kontraksi pangkal bendung (abutment bulat) = 0,2 n

= jumlah pilar = 2

He = tinggi energi (m)

Jadi lebar efektif spillway embung adalah : Be = 25 – 2(2 x 0,01 + 0,2) x He) Be = 25– (0,44 x He) 5.6.3 Tinggi Air Banjir di Atas Mercu Spillway Perhitungan tinggi energi di atas mercu menggunakan rumus debit embung dengan mercu bulat sebagai berikut : Q  Cd .

3 2 2 .g .Be .H e 2 3 3

Dimana : Q

= debit (m3/detik) = 54,58 m3/s

Cd

= koefisien debit = C0*C1*C2 

Untuk nilai C0 = 1,3 (Konstanta) KP – 02 hal 49



Untuk nilai C1 = 1



Untuk nilai C2 = 1

g

= percepatan gravitasi (m/det2)

Be

= lebar efektif mecu pelimpah (m)

He

= tinggi energi di atas mercu pelimpah (m)

LAPORAN TUGAS AKHIR


213


54,58  1,3 x

3 2 2 x x 9,81x (25  0,44 xH e ) xH e 2 3 3

Dengan cara coba-coba diperoleh He = 1,17 m Be = 25 – (0.44 x 1,17) Be = 24,485 m Tinggi air banjir di atas bendung : Hd = He – k Dimana : k

= tinggi kecepatan = V2/2g

V

= Q/A = Q/(Be x He) = 54,58 / (24,485 x 1,17) = 1,905 m/detik

k

= V2/2g = 1,905 2/(2 x 9.,8) = 0,185 m

Hd = He – k = 1,17 – 0,185 = 0,985 m ≈ 0,99 m Jadi tinggi air banjir di atas mercu pelimpah (Hd) = 0,99 m

5.6.4 Saluran Pengarah Aliran Bangunan Pelimpah Saluran pengarah aliran dimaksudkan agar aliran air senantiasa dalam kondisi hidrolika yang baik dengan mengatur kecepatan alirannya tidak melebihi 4 m/det dengan lebar semakin mengecil ke arah hilir. Apabila kecepatan aliran melebihi 4 m/det, maka aliran akan bersifat helisoidal dan kapasitas alirannya akan menurun. Disamping itu aliran helisoidal tersebut akan mengakibatkan peningkatan beban hidrodinamis pada bangunan pelimpah tersebut. Berdasarkan pengujian-pengujian yang ada saluran pengaruh aliran ditentukan sebagai berikut :

LAPORAN TUGAS AKHIR


214


H

Ambang pengatur debit

V

V < 4 m/det W Saluran pengarah aliran

Gambar 5.6 Saluran pengarah aliran dan ambang pengatur debit pada bangunan Pelimpah

Dari analisis data sebelumnya di mana didapat : 

Ketinggian air di atas mercu (H) = 147,99 – 147 m = 0,99 m



Qout yang melewati spillway  1 .H 5 W = 0,198 m.

= 54,58 m/det³

Maka :

W

Maka W yang dipakai = 7 m > 0,198 m

5.6.5 Penampang Mercu Ambang Penyadap Dipakai tipe pelimpah dengan menggunakan metode yang dikembangkan oleh Civil Engineering Department U.S. Army. Dasar-dasar yang digunakan dalam metode ini adalah penentuan bentuk penampang lintang embung dengan persamaan empiris, tetapi didukung oleh angka kooefisien limpahan (C) yang diperoleh dari hasil eksperimen. Persamaan– persamaan yang digunakan untuk menghitung penampang lintang embung dengan metode C.E.D.U.S. Army terdiri dari 2 (dua) bagian sebagai berikut: a. Penampang lintang sebelah hulu dapat diperoleh dengan persamaan sebagai berikut:

r1  0,5  Hd

r 2  0,2  H d

a  0,175  H d

b  0,282  H d

Dimana : Hd = tinggi muka air banjir di hulu pada saat banjir = 0,99 m

LAPORAN TUGAS AKHIR


215


Dari penjelasan di atas didapat lengkung mercu spillway bagian hulu sebagai berikut: a

= 0,175

× 0,99

= 0,173

m

b

= 0,282

× 0,99

= 0,279

m

r1 = 0,5 × 0,99 = 0,495 m r2 = 0,2 × 0,99 = 0,198 m Hv = 0,185 m

0,282 Hd = 0,279 m 0,175 Hd = 0,173 m

He = 1,14 m

Hd = 0,99 m

titik nol dari koordinat X,Y

x +147

y +141 poros embung r 2= 0,2 Hd = 0,198 m X ^1,85 = 2 (Hd^0,85 )Y

r 1 = 0,5 Hd = 0,495 m

Gambar 5.7 Koordinat penampang memanjang ambang penyadap saluran pengatur debit

b.

Penampang lintang sebelah hilir dari titik tertinggi mercu pelimpah dapat diperoleh dengan persamaan lengkung Harold sebagai berikut: X 1.85  2  H d

0.85

Y

Y

X 1.85 2  H d0.85

Dimana: Hd

= tinggi tekanan rencana (m)

X

= jarak horisontal dari titik tertinggi mercu embung ke titik di permukaan mercu di sebelah hilirnya (m)

Y

= jarak vertikal dari titik tertinggi mercu embung ke titik permukaan mercu sebelah hilirnya (m)

LAPORAN TUGAS AKHIR


216

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.3 Ketinggian spillway berdasarkan lengkung Harold

Koordinat Lengkung X

Hd

Y

Elevasi

0,20

0,99

0,03

146,97

0,40

0,99

0,09

146,91

0,60

0,99

0,20

146,80

0,80

0,99

0,33

146,67

1,00

0,99

0,50

146,50

1,20

0,99

0,71

146,29

1,40

0,99

0,94

146,06

1,60

0,99

1,20

145,80

1,80

0,99

1,50

145,50

2,00

0,99

1,82

145,18

2,20

0,99

2,17

144,83

2,40

0,99

2,55

144,45

2,60

0,99

2,95

144,05

2,80

0,99

3,39

143,61

3,00

0,99

3,85

143,15

3,20

0,99

4,34

142,66

3,40

0,99

4,85

142,15

3,60

0,99

5,39

141,61

3,80

0,99

5,96

141,04

4,00

0,99

6,55

140,45

4,20

0,99

7,17

139,83

4,40

0,99

7,82

139,18

4,60

0,99

8,49

138,51

4,80

0,99

9,18

137,82

5,00

0,99

9,90

137,10

Koordinat X = 1 m dan Y = 0,5 m merupakan titik pertemuan antara lengkung dengan garis lurus.

LAPORAN TUGAS AKHIR


217


5.6.6

Rencana Teknis Hidrolis

Garis dasar saluran ditentukan dengan perhitungan hidrolik yang dilakukan dengan rumus Bernoulli sebagai berikut :

hL

hv1 V1 hd1

hv2

h1

A l1

V2

L

hd2 B

Gambar 5.8 Skema penampang memanjang saluran (Gunadharma, 1997)

Elevasi ambang hilir = elevasi ambang udik V2 V2  hd1   hd 2  he 2g 2g he 

V12 V22 n 2 . V 2   . l1 2 g 2g R4 / 3

S

n2 . V 2 R4 / 3

hL = S . ∆l1

Dimana : V1

= kecepatan aliran air pada bidang 1

V2

= kecepatan aliran pada bidang 2

hd 1

= kedalaman air pada bidang 1

hd 2

= kedalaman air pada bidang 2

∆l1

= panjang lereng dasar diantara bidang 1 dan bidang 2

∆l

= jarak horisontal diantara bidang 1 dan bidang 2

R

= radius (jari-jari) hidrolika rata-rata pada potongan saluran yang diambil

S0

= Kemiringan dasar saluran

LAPORAN TUGAS AKHIR


218


S

= kemiringan permukaan aliran

h1

= kehilangan energi karena gesekan dan lain-lain

he

= perbedaan tinggi antara garis energi dengan permukaan air

n

= angka kekasaran saluran = 0,012

hL

= kehilangan energi karena dasar saluran

Di titik A :  Kecepatan aliran

V1 = 2,252 m/det

 Tinggi tekanan kecepatan aliran

hv1 = 0,185 m

 Tinggi aliran

hd1 = 0,66 m

 Jari-jari bidrolis rata-rata

R

= A/(2Hd+b) = 0,626 m

Dengan menggunakan rumus : Di titik B 

Tinggi potencial bidang di bidang B = hd1 + he2 = 0,66 + (147-140,5) = 7,16 m



Diasumsikan bahwa kecepatan aliran di B (V2) = 7,5 m/det, maka : hd 2 

Q 54 ,58   0 , 291 m b 2 .V 2 25 . 7 , 5

A2 = 25 x 0,291 = 7,277 m2 R2 

A2 7,277   0,284 m (2.hd 2  b2 ) ( 2.0,291  25)

Rr 

(0,916  0,284 )  0,600 m 2

Vr 

( 2,252  7,5) m  4,876 2 det

V22 V12 n 2 .V 2   l1 4 2g 2g 3 R = 3,258 m

he 2 



Dengam demikian tinggi tekanan total diperoleh : Hd 2 + he2 = 0,291 + 3,258 = 3,55 m < 7,16 m



Dicoba lagi dengan asumsi kecepatan aliran yang berbeda

LAPORAN TUGAS AKHIR


219

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.4 Nilai Froude dengan asumsi kecepatan aliran yang berbeda V2

b2

hd2

A2

R2

R rata2

V rata2

hv1

hl

hv2

he2

he2+hd2

bil Froude

7,5

25

0,291

7,277

0,284

0,455

4,876

0,258

0,133

2,867

3,258

3,55

4,438

7,9

25

0,276

6,909

0,270

0,448

5,076

0,258

0,147

3,181

3,586

3,86

4,798

8,4

25

0,260

6,498

0,255

0,440

5,326

0,258

0,166

3,596

4,020

4,28

5,261

8,9

25

0,245

6,133

0,241

0,433

5,576

0,258

0,185

4,037

4,481

4,73

5,737

9,3

25

0,235

5,869

0,230

0,428

5,776

0,258

0,202

4,408

4,869

5,10

6,128

10

25

0,218

5,458

0,215

0,420

6,126

0,258

0,233

5,097

5,588

5,81

6,833

11

25

0,198

4,962

0,195

0,411

6,626

0,258

0,281

6,167

6,707

6,91

7,883

11,1

25

0,197

4,917

0,194

0,410

6,676

0,258

0,286

6,280

6,825

7,02

7,991

11,2

25

0,195

4,873

0,192

0,409

6,726

0,258

0,291

6,393

6,943

7,14

8,099

11,22

25

0,195

4,865

0,192

0,409

6,736

0,258

0,292

6,416

6,967

7,16

8,121



Dari hasil perhitungan di atas dengan V2 = 11,22 m/det didapatkan hd + he = 7,16 m (sesuai dengan asumsi yang diambil), maka : he = (hd+he2) – hd2 = 7,160 – 0,195 = 6,965 m hv = he – hl = 6,965 – 0,292 = 6,673 m



Froude number pada titik B adalah : Fr 

V2 g .hd 2



11,22 9,81.0,195

 8,121

5.6.7 Perencanaan Kolam Olak / Peredam Energi Sebelum aliran air yang melintasi bangunan pelimpah dikembalikan ke sungai, maka aliran dengan kecepatan yang tinggi dalam kondisi super kritis tersebut harus diperlambat dan dirubah pada kondisi aliran sub kritis. Guna meredusir energi yang terdapat di dalam aliran tersebut, maka di ujung hilir saluran peluncur harus dibuat suatu bangunan yang disebut peredam energi (stilling basin). Ada beberapa tipe peredam energi yang sangat tergantung pada karakteristik hidrolis aliran seperti kecepatan aliran (v), bilangan froude (Fr), dan debit persatuan lebar (q) dan harus aman dari banjir 50 tahunan. Berdasarkan perhitungan di atas diperoleh bilangan Froude (Fr) sebesar 8,328 > 4,5 dan V = 11,41 m/det < 18 m/det, sehingga kolam olak yang digunakan adalah kolam olak tipe USBR tipe III (Suyono Sosrodarsono, 1981).

LAPORAN TUGAS AKHIR


220


5.6.7.1

Kedalaman Loncatan Hidrolis dalam Kolam Olakan (Suyono Sosrodarsono, 1981)

Dipakai rumus sebagai berikut :

d1 d1 2  V 2  d1   2 4 g 2

d2   atau :

d1 d 2  V 2  d1  1  2 4 g  d1 2

d2  

2

Bila : 2

F1

2

V1  g . d1

maka :

d2 1 1 2    2  F1 d1 2 4 atau : d2 1 2   1  8  F1  1 d1 2

Didapatkan hasil perhitungan sebagai berikut : hd2

= d1 = 0,195 m

Fr

= 8,121

d2 1 1    2  8,1212 0,195 2 4 d2

5.6.7.2

= 2,14 m

Panjang Kolam Olakan

Ukuran panjang kolam olak USBR tipe III tergantung pada bilangan Froude aliran yang akan melintasi kolam tersebut. Dengan Fr = 8,121, didapatkan nilai L/d2 = 2,81 L = 2,81 x 2,16 = 6,07 ≈ 6,5 m Jadi panjang kolam olak USBR tipe III sebesar 6,5 m.

LAPORAN TUGAS AKHIR


221


5.6.7.3

Gigi-Gigi Pemencar Aliran, Gigi-Gigi Benturan dan Ambang Ujung Hilir Kolam Olakan

Gigi-gigi pemencar aliran berfungsi sebagai berkas aliran, terletak di ujung saluran masuk ke dalam olakan. Gigi-gigi benturan berfungsi sebagai penghadang aliran serta mendeformir loncatan hidrolis menjadi pendek, terletak pada dasar kolam olakan sedangkan ambang ujung hilir kolam olakan dibuat tanpa bergerigi.

5.6.7.4

Dimensi Kolam Olakan (Suyono Sosrodarsono, 1981).

Ukuran kolam olakan adalah 25 m x 6,5 m Gigi-gigi pemencar Ukuran gigi-pemencar (d 1)

= 0,195 m ≈ 0,2 m

Lebar kolam olak

= 25 m

Jumlah gigi-gigi dibuat

= 62 bh @ 20 cm

Jarak antara gigi-gigi (d1)

= 20 cm

Jarak ke dinding masing-masing = 20 cm. Cek jumlah jarak = (62 x 0,2) + (61 x 0,2) + (2 x 0,2) = 25 m

Gigi-gigi pembentur nilai h3/d1

= 2. (berdasarkan bilangan Froude )

h3

= 0,39 m ≈ 0,4 m

Lebar kolam olak

= 25 m

Jumlah gigi-gigi dibuat

= 35 bh @ 40 cm

Jarak antara gigi-gigi (0,75h3)

= 30 cm

Jarak ke dinding masing-masing = 40 cm. Kemiringan

=1:1

Cek jumlah jarak = (35 x 0,4) + (34 x 0,3) + (2 x 0,4) = 25 m Ambang ujung hilir kolam olakan Nilai h4/ d 1

= 1,5 (berdasarkan bilangan Froude)

h4

= 0,293 m ≈ 0,3 m

Kemiringan

=1:2

Jarak antara gigi-gigi pemencar aliran sampai dengan gigi-gigi benturan adalah 0,8 x d 2 = 0,8 x 2,14 = 1,712 m ≈ 2 m LAPORAN TUGAS AKHIR


222


5.6.7.5

Tinggi Jagaan (Suyono Sosrodarsono, 1981).

Tinggi jagaan pada bangunan pelimpah (spillway), dihitung dengan menggunakan rumus sebagai berikut : Fb = c . v . d atau Fb = 0,6 + 0,037 . v. d1/3 Fb minimal = 0,5 s/d 0,6 m di atas permukaan aliran

Dimana : Fb

= tinggi jagaan

c

= koefisien = 0,1 untuk penampang saluran berbentuk persegi panjang, dan 0,13 untuk penampang berbentuk trapesium

v

= kecepatan aliran (m/det)

d

= kedalaman air di dalam saluran (m)

Tinggi jagaan pada kolam olakan adalah sebagai berikut : d 2 = 2,14 m b = 25 m A = 2,14 x 25 = 53,5 m² v

54,58 Q = = 1,02 m/det A 53,5

Tinggi jagaan : Fb = 0,10 x 1,02 x 2,14 = 0,218 m atau Fb = 0,6 + (0,037 x 1,02 x 2,14 1/3) = 0,648 m Dipakai nilai tertinggi yaitu Fb = 0,648 m dibulatkan Fb = 1,00 m.

LAPORAN TUGAS AKHIR


223


5.6.8 Tinjauan Terjadinya Scouring Tinjauan scouring diperlukan untuk mengantisipasi adanya gerusan lokal di ujung hilir pelimpah. Untuk mengantisipasi hal tersebut dipasang apron yang berupa pasangan batu kosong. Batu yang dipakai untuk apron harus keras, padat, awet, serta mempunyai berat jenis 2,4 T/m3. Panjang apron diambil 4 kali kedalaman gerusan atau scouring (KP – 02 hal 104). Rumus yang digunakan adalah rumus Lacey untuk menghitung kedalaman lubang gerusan : 1/ 3

Q R  0,47    f  Dimana : R

= kedalaman gerusan di bawah permukaan air banjir (m)

Q

= debit outflow spiilway (m3/det)

f

= faktor lumpur Lacey = 1,76 . Dm0,5

Dm = diameter nilai tengah (mean) untuk bahan jelek (mm)

Untuk menghitung turbulensi dan aliran yang tidak stabil, R ditambah 1,5 nya lagi (data empiris).Tebal lapisan pasangan batu kosong sebaiknya diambil 2 sampai 3 kali d 40 dicari dari kecepatan rata-rata aliran dengan bantuan Gambar 5.9. Gambar 5.9 dapat dipakai untuk menentukan d40 dari campuran pasangan batu kosong dari kecepatan rata-rata selama terjadi debit rencana diatas ambang bangunan.

Gambar 5.9 Grafik untuk perencanaan ukuran batu kosong LAPORAN TUGAS AKHIR


224


Data : Qoutflow

= 54,58 m3/det

V rata-rata = Qoutflow / A penampang A penampang =

Beff . Hd = 24,485 . 0,99 = 24,24 m2

V rata-rata = 54,58 / 24,24 = 2,25 m/det Dari grafik pada Gambar 5.9 didapat Dm = 0,3 m f

 54,58  R = 0,47    0,96 

= 1,76 Dm0,5 = 1,76 (0,3)0,5

1/ 3

= 1,78 m

= 0,96 Maka kedalaman gerusan dibawah permukaan air banjir adalah 1,78 m ≈ 1,8 m. Untuk keamanan dari turbulensi dan aliran tidak stabil R = 1,5 x 1,8 = 2,7 m Panjang lindungan dari pasangan batu kosong = 4 x R = 4 x 2,7 = 10,8 m Diambil panjang lindungan pasangan batu kosong 11 m.

5.6.9 Ketinggian Air di Hilir Batu Kosong Diketahui berdasarkan perhitungan sebelumnya : V

= 11,22 m/det

B

= 25 m

n

= 0,002

I

= 0,0158

R

= 25h / (25 +2h)

Berdasarkan rumus manning diperoleh V

= 1/n x R2/3 x I1/2

11,22

= 1/0,002 x (25h/(25+2h))2/3 x (0,0158)1/2

0,9566 x (25 + 2h) = 25h h

=1,02 m

(di atas permukaan tanah)

LAPORAN TUGAS AKHIR


225


hv hd

0.19 0.99

+ 147 2/3 hd = 0,66 m

W

1 : 1,5

7.00

H

7.00

+ 140 1.02 + 139,75 d2 2.14 0.20

2.70 0.30 d1

0.40

+ 138,86

1.14

Batu kosong

0.50 2.00

L Mercu 12.82

4.50

L Kolam Olak 6.50

Batu kosong 11.00

Gambar 5.10 Penampang memanjang spillway, kolam olak dan pasangan batu untuk gerusan

LAPORAN TUGAS AKHIR


226


5.7

Fasilitas Keamanan Embung

Fasilitas dan peralatan untuk memonitor perilaku embung yang berkaitan dengan keamanan embung selama dan setelah konstruksi. Peralatan fasilitas tersebut digunakan untuk mengetahui dan mengukur kejadian-kejadian yang sudah direncanakan maupun yang tidak terencana pada embung. Peralatan dan fasilitas tersebut diantaranya adalah : Tabel 5.5 Peralatan dan Fasilitas Keamanan Embung Peralatan

Kegunaan

Keterangan

Mengukur tekanan air pori di tubuh embung

Di pasang tiap potongan 10 m dari

dan pondasinya

potongan 3 titik

Alat Pengukur

Mengukur dan memantau rembesan pada

Di pasang 2 tempat

Rembesan

timbunan tubuh embung

Peil Schaal

Untuk memantau ketinggian air yang ada di

Di pasang di dua tempat yaitu di

embung

menara dan spillway

Untuk memantau pergeseran yang terjadi

Di pasang pada puncak mercu dan

pada tubuh embung

down stream embung.

Piezometer

Patok Geser

5.8

Kemiringan Tubuh Tanggul

Kemiringan Lereng direncanakan sedemikian rupa agar lereng stabil terhadap longsoran. Hal ini sangat tergantung pada jenis material urugan yang dipakai. Besarnya diestiminasi dengan persamaan sebagai berikut : Fs u/s



m  k ' tg  1,10 1  km '

Fs d/s



nk tg  1,10 1  kn

Dimana : Fs

= safety factor (u/s = up stream, d/s = down stream)

m.n = kemiringan lereng 

= sudut geser dalam

'

= sat  sub

k = koefesien gempa, k = 1,0

LAPORAN TUGAS AKHIR


227


Kemiringan lereng tanggul adalah perbandingan antara panjang garis vertikal yang melalui puncak dengan panjang garis horizontal yang melalui tumit masing masing. Dari data teknis yang ada, kemiringan Embung Tambakboyo direncanakan : a.

Kemiringan lereng hulu (m) = 1: 3,00

b.

Kemiringan lereng hilir (n)

= 1: 2,25

Tabel 5.6 Kemiringan tanggul hulu dan hilir

No Material Timbunan

Slope Hulu Slope Hilir

1 Homogen Well Graded

1 : 2,5

1 : 2,0

2 Homogen Course Silt

1 : 3,0

1 : 2,25

H<15 m

1 : 2,5

1 : 2,5

H>15 m

1 : 3,0

1 : 3,0

1 : 2,5

1 : 2,0

3 Homogen Silty Clay

4 Sand atau Sand Gravel

(Sumber : Suyono Sosrodarsono, 1989)

Dari data tanah yang ada, diketahui bahwa jenis tanah di sekitar Embung Tambakboyo adalah Homogen Course Silt sehingga kemiringan hulu diambil 1:3,0 dan hilir 1:2,25.

5.9

Pelindung Lereng Embung

5.9.1 Pelindung Lereng Hulu Tubuh Embung Guna mengantisipasi hempasan ombak serta penurunan mendadak permukaan air embung yang akan menggerus permukaan lereng, direncanakan pelindung lereng hulu embung (up stream) dengan konstruksi hamparan batu pelindung atau rip-rap, konstruksi tersebut dipilih berdasarkan :

Fleksibel mengikuti penurunan tubuh embung 

Mereduksi hempasan ombak



Stabil terhadap pengaruh fluktuasi muka air embung dan gerakan ombak.



Konstruksi dapat dikerjakan secara mekanis.



Lokasi bahan batu dekat dan mudah untuk mengangkutnya.

LAPORAN TUGAS AKHIR


228


Mencermati peta situasi rencana Embung Tambakboyo, jarak tepi embung yang saling berhadapan maksimum 290,6 meter dan kemiringan lereng hulu embung direncanakan pada kemiringan 1 : 3,00. Untuk merencanakan ketebalan dan ukuran batu-batu hamparan dapat digunakan ketentuan di bawah ini (Tabel 5.7). Tabel 5.7 Ketebalan hamparan pelindung dan gradasi batuan untuk kemiringan lereng 1:3 Jarak Tepi Yang

Ketebalan

Berat Ukuran

Berhadapan

Vertical

Maksimum

( Km )

Hamparan

( Kg )

25 % > Dari

45 – 75 % Terletak Antara ( Kg )

25 % < Dari ( Kg )

( Cm ) 1.6

46

450

135

135 – 4.5

4.5

4.0 8.0

61

630

270

270 – 13.5

13.5

76

1125

450

450 – 22.5

16.0

22.5

91

2250

900

900 – 45.0

45

( Sumber: Embung Type urugan, Ir. Suyono Sosrodarsono, 1981)

5.9.2 Pelindung Lereng Hilir Tubuh Embung Pelindung lereng hilir (Down Stream) direncanakan untuk untuk mengurangi erosi lereng, memperkecil rekahan permukaan dan memperkecil kecenderungan memancarnya air ke permukaan pada bahan–bahan organik dalam kandungan tanah yang mudah mengikat air serta memperkecil fluktuasi yang luas pada kandungan atau memperkecil kadar permukaan air, untuk embung ini direncanakan memakai gebalan rumput dengan kemiringan 1 : 2,25 bertujuan untuk : Melindungi lereng dari gerusan terhadap angin. Melindungi lereng dari pengaruh cuaca, temperatur, dan sinar matahari.

5.10 Material Konstruksi 5.10.1 Lapisan Kedap Air (Imprevious Zone) Bahan yang dipakai untuk lapisan kedap air dapat berasal dari tanah dan tanah liat (clay), baik tanpa campuran maupun dicampur dengan pasir dengan perbandingan tertentu berdasarkan hasil percobaan penimbunan (trial embankment). Tanah ataupun tanah liat yang dipakai sebagai bahan timbunan lapisan kedap air ini haruslah memenuhi persyaratan utama untuk bahan kedap air yaitu : a.

Koefisien filtrasi serta kekuatan geser yang diinginkan.

LAPORAN TUGAS AKHIR


229


b.

Tingkat deformasi yang rendah

c.

Mudah pelaksanaan pemadatannya

d.

Tidak mengandung zat-zat organis serta bahan mineral yang mudah terurai

Lapisan kedap air harus mempunyai tingkat permeabilitas yang rendah, hal ini ditentukan oleh nilai koefisien filtrasinya. Sebagai standar koefisien filtrasi (k) bahan nilainya 1 x 10 -5 cm/dt. Hal ini bertujuan untuk mencegah terjadinya rembesan air melalui lapisan kedap air yang bersangkutan. Untuk mendapatkan nilai (k) yang memenuhi syarat untuk lapis kedap air biasanya diperkirakan berdasarkan prosentase butiran tanah yang lolos saringan No.300 (Suyono Sosrodarsono, 1989). Gradasi bahan kedap air biasanya mempunyai ukuran butiran seperti tertera pada Gambar 5.11.

Gambar 5.11 Gradasi bahan yang dapat dipergunakan untuk penimbunan zone kedap air embung urugan homogen

5.10.2 Perlindungan Lereng Lereng sebelah hulu dari Embung Tambakboyo dilindungi oleh lapisan timbunan batu (rip-rap) setebal 0,5 m, yang bertujuan untuk melindungi lereng dari pengaruh kekuatan

LAPORAN TUGAS AKHIR


230


ombak dan aliran air. Kondisi batu untuk perlindungan lereng ini harus baik dan tidak mudah lapuk.

Perlindungan lereng bagian hulu ini dimulai dari batas tertinggi gerakan gelombang (mercu) sampai ke permukaan genangan terendah (LWL). Dalam pelaksanaannya lapisan timbunan batu ini diletakkan di atas suatu lapisan saringan yang terdiri dari batu pasir dengan ukuran butir yang teratur. Lapisan saringan ini memiliki ketebalan sebesar 0,2 m. Penempatan lapisan saringan ini di bawah lapisan timbunan batu, bertujuan mencegah tergerusnya bahan-bahan halus dari embung ke dalam tumpukan batu. Pengggunaan riprap sebagai lapisan pelindung mempunyai kelebihan, antara lain : 1. Dapat mengikuti penurunan tubuh embung 2. Mempunyai kemampuan reduksi hempasan ombak yang besar 3. Cukup stabil terhadap pengaruh-pengaruh fluktuasi permukaan air dan gerakan ombak 4. Konstruksinya dapat dikerjakan secara mekanis.

Selain kelebihan-kelebihan seperti di atas, rip-rap juga mempunyai kekurang-kekurangan, yaitu antara lain : a. Dibutuhkan banyak bahan batu b. Memerlukan lapisan filter yang relatif tebal.

Tabel 5.8 Ukuran batu dan ketebalan hamparan pelindung rip-rap

Tinggi

Diameter rata-rata batu

Ketebalan minimum

Ketebalan minimum

Gelombang

hamparan pelindung (D 50 cm)

hamparan batu pelindung

lapisan filter

(cm)

(cm)

(m) 0,0 – 0,6

25

40

15

0,6 – 1,2

30

45

15

1,2 – 1,8

38

60

23

1,8 – 2,4

45

75

23

2,4 – 3,0

52

90

30 (Sumber : Suyono Sosrodarsono, 1989)

LAPORAN TUGAS AKHIR


231


Pelapisan (zoning) embung dapat dilihat pada Gambar 5.12 sebagai berikut :

Rip-Rap

3 1

Lapisan Kedap Air Urugan Tanah Liat

2.25 1

Drainase Kaki

Gambar 5.12 Pelapisan embung urugan

Keterangan: A = Lapisan kedap air (impervious zone) B = Rip-rap

Dari hasil hitungan tinggi gelombang sebesar 0,071 m didapat ketebalan minimum untuk riprap 40 cm, ketebalan minimum lapisan filter 15 cm (dapat dilihat pada Tabel 5.8).

5.11 Perhitungan Stabilitas Embung 5.11.1 Stabilitas Embung Terhadap Aliran Filtrasi Stabilitas lereng embung terhadap rembesan ditinjau dengan cara sebagai berikut: a.

Formasi Garis Depresi Tubuh Bendung Kondisi Tanpa Menggunakan Chimney

Diketahui : H

= 7,99 m

l1

= 23,97 m

l2

= 33,53 m

d

= 0,3 x l1 + l2 = (0,3x23,97) + 33,53 = 40,721 m

LAPORAN TUGAS AKHIR


232


CRE ST+150

7.19 HWL + 147,99

3

10.00 1

4.41 4.56

Mu ka tanah ASLI + 140

8.22

0.34

40.72

23.97

33.53 57.50

Gambar 5.13 Sket garis depresi Embung Tambakboyo

Persamaan parabola Seepage Line :

Yo 

h

Yo 

7,99

2

 d2 d 2

 40,7212   40,721

= 0,776 m Ao 

Yo 2

= 0,388 m Maka garis parabola bentuk dasar dapat diperoleh dengan persamaan :

Y  2.Yo. x  Yo 2 Y  2.0,776. x  0,776 2 Y  1,552. x  0,602 2

Dengan memasukkan nilai - nilai

X

pada persamaan tersebut diperoleh nilai kurva

Seepage sebagai berikut :

LAPORAN TUGAS AKHIR


233

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.9 Perhitungan harga X dan Y

X

Y

X

Y

X

Y

X

Y

-0,338

0

15 4,887 31 6,980 47 8,576

0

0,776 16 5,043 32 7,090 48 8,666

1

1,468 17 5,195 33 7,198 49 8,755

2

1,925 18 5,342 34 7,305 50 8,843

3

2,293 19 5,485 35 7,411 51 8,931

4

2,610 20 5,625 36 7,515 52 9,017

5

2,892 21 5,761 37 7,617 53 9,103

6

3,149 22 5,895 38 7,719 54 9,187

7

3,386 23 6,025 39 7,819 55 9,272

8

3,608 24 6,152 40 7,917 56 9,355

9

3,817 25 6,277 41 8,015 57 9,437

10

4,015 26 6,400 42 8,111 58 9,519

11

4,204 27 6,520 43 8,206 59 9,601

12

4,385 28 6,638 44 8,300 60 9,681

13

4,558 29 6,754 45 8,393 61 9,761

14

4,725 30 6,867 46 8,485 62 9,840 (Sumber : Perhitungan )

Permukaan aliran keluar untuk d = 240 (< 300), adalah : 2

a

d  d   h       cos   cos    sin   2



2

40,721  40,721   7,99       cos 24  cos 24   sin 24 

2

= 4,562 m a  a 

Y0 1  cos 

4,562  a 

0,776 1  cos 24

a  4,414m

LAPORAN TUGAS AKHIR


234


b. Formasi Garis Depresi Tubuh Embung Kondisi Menggunakan Drainase Kaki Diketahui : H

= 7,99 m

l1

= 23,97 m

l2

= 23,53 m

d

= 0,3 x l1 + l2 = (0,3 x 23,97) + 23,53 = 30,721 m

CREST+150

7.19 2,25

HWL + 147,99

1

3

10.00 1

Muka tanah ASLI + 140

30.72 23.97

10.00 23.53

Gambar 5.14 Sket garis depresi Embung Tambakboyo dengan drainase kaki

Persamaan parabola Seepage Line

Yo  Yo 

h  d   d 7,99  30,721   30,721 2

2

2

2

= 1,022 m Maka garis parabola bentuk dasar dapat diperoleh dengan persamaan :

Y  2.Yo. x  Yo 2 Y  2.1,022. x  1,022 2

Y  2,044. x  1,045

LAPORAN TUGAS AKHIR


235


Dengan memasukkan nilai - nilai

X

pada persamaan tersebut diperoleh nilai kurva

Seepage sebagai berikut : Tabel 5.10 Perhitungan harga X

X

Y

X

Y

X

Y

X

Y

0

1,022 16 5,809 32 8,152 48

9,958

1

1,758 17 5,983 33 8,276 49 10,060

2

2,266 18 6,151 34 8,399 50 10,161

3

2,679 19 6,315 35 8,520 51 10,261

4

3,037 20 6,475 36 8,639 52 10,360

5

3,356 21 6,631 37 8,756 53 10,458

6

3,648 22 6,783 38 8,872 54 10,556

7

3,918 23 6,932 39 8,987 55 10,652

8

4,171 24 7,078 40 9,100 56 10,748

9

4,409 25 7,221 41 9,211 57 10,842

10 4,635 26 7,361 42 9,322 58 10,936 11 4,851 27 7,499 43 9,431 59 11,029 12 5,057 28 7,634 44 9,538 60 11,121 13 5,255 29 7,767 45 9,645 61 11,213 14 5,446 30 7,897 46 9,750 62 11,304 15 5,631 31 8,026 47 9,855 63 11,394 (Sumber : Perhitungan )

Permukaan aliran keluar dapat dihitung dengan rumus :

a  a 

Y0 1  cos 

a  a 

1,022 1  cos 124

= 0,655 m Permukaan aliran keluar, d = 1240 (< 300), nilai C (∆a/(a + ∆a) dapat dicari dengan :

LAPORAN TUGAS AKHIR


236


600 < α < 0

0.4 Bidang vertika

0.3

α = 124o

0.2 0.1

30 0

60

0

90 0

α

120 0

150 0

0,0 1800

= Sudut bidang singgung

Gambar 5.15 Hubungan antara sudut bidang singgung (α) dengan C

Dari gambar 5.15 didapat nilai C = 0,19, maka dapat diperoleh :

C

a a  a

0,19 

a a  a

Dimana :

a  a  0,655m Maka :

0,19 

a 0,655

a  0,1244m Subtitusi :

a  0,1244  0,655m a  0,531m c.

Jaringan Trayektori Aliran Filtrasi (Seepage Flow-Net)

Kapasitas aliran filtrasi asumsi Kh = Kv Dengan menggunakan persamaan jaringan trayektori aliran sebagai berikut : Qf 

Nf Ne

 k H  L

LAPORAN TUGAS AKHIR


237


Dimana : Qf = kapasitas aliran filtrasi (kapasitas rembesan) Nf = angka pembagi dari garis trayektori aliran filtrasi Ne = angka pembagi dari garis equipotensial k = koefisien filtrasi H = tinggi tekanan air total L = panjang profil melintang tubuh embung Dari data yang ada di dapat : Nf = 3 Ne = 10 k

= 4 x 10 -5 cm/det = 4 x 10-6 m/det

H

= 7,99 m

L = 57,5 m

Maka debit aliran filtrasi adalah sebagai berikut :  3 Qf =   x 4 x10  6 x 7,99 x57,5  10 

= 5,51 x 10-4 m³/dt Syarat Q lebih kecil dari 2% Qinflow rata-rata embung (0,02 x 54,58 = 1,09 m³/dt ).

5.11.2 Stabilitas Embung terhadap Longsor Stabilitas lereng embung ditinjau dalam tiga keadaan yaitu pada saat air embung mencapai elevasi penuh, pada saat embung baru selesai dibangun dan sebelum dialiri air dan pada saat air embung mengalami penurunan mendadak. Data Teknis : Tinggi Embung

= 10 m

Lebar Mercu Embung

=5m

Kemiringan Hulu

=1:3

Kemiringan Hilir

= 1 : 2,25

Elevasi Air embung

= + 147.99 m (M.A.B)

Tinggi Air

= 7,99 m

LAPORAN TUGAS AKHIR


238

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.11 Kondisi perencanaan teknis material urugan sebagai dasar perhitungan

embung

γ timbunan dalam beberapa

Kekuatan Geser

Zone tubuh

C (kg/cm2)

θ

kondisi (ton/m3) kering

basah

Jenuh

(γd)

(γb)

(γsat)

Zone kedap air

4,6

38,18

0,91

1,39

1,54

Zone lulus air

0,02

36,36

1,22

1,55

1,77

Metode analisis stabilitas lereng untuk embung tipe tanah urugan (earth fill type dam) dan timbunan batu (rock fill type dam) didasarkan pada bidang longsor bentuk lingkaran. Faktor keamanan dari kemungkinan terjadinya longsoran dapat diperoleh dengan menggunakan rumus keseimbangan sebagai berikut (Suyono Sosrodarsono, 1981) :

 C.l  N  U  Ne  tan    T  Te   C.l   . Acos  e.sin    V tan   . Asin   e.cos 

Fs 

Dimana : Fs

= faktor keamanan

N

= beban komponen vertikal yang timbul dari berat setiap irisan bidang luncur

  .A. cos  T

= beban komponen tangensial yang timbul dari berat setiap irisan bidang luncur   .A.sin  

U

= tekanan air pori yang bekerja pada setiap irisan bidang luncur

Ne = komponen vertikal beban seismic yang bekerja pada setiap irisan bidang luncur  e. . A.sin   Te = komponen tangensial beban seismic yang bekerja pada setiap irisan bidang luncur  e. . A. cos 



= sudut gesekan dalam bahan yang membentuk dasar setiap irisan bidang luncur.

C

= Angka kohesi bahan yang membentuk dasar setiap irisan bidang luncur

Z

= lebar setiap irisan bidang luncur

E

= intensitas seismis horisontal

LAPORAN TUGAS AKHIR


239




= berat isi dari setiap bahan pembentuk irisan bidang luncur

A 

= luas dari setiap bahan pembentuk irisan bidang luncur

V

= tekanan air pori

= sudut kemiringan rata-rata dasar setiap irisan bidang luncur

Stabilitas embung terhadap longsor dilihat pada keadaan 3 kondisi yaitu : a.

Pada saat embung baru selesai dibangun (belum terisi air)

Dalam kondisi ini, stabilitas lereng yang ditinjau adalah lereng sebelah hulu dan hilir.Tanah timbunan masih mengandung air pada saat proses pemadatan timbunan. Hasil perhitungan dapat dilihat pada Tabel 5.12 dan Gambar 5.16.

b. Pada saat air embung mencapai elevasi penuh Dalam kondisi ini, stabilitas lereng yang ditinjau adalah sebelah hulu dan hilir. Hasil perhitungannya dapat dilihat pada Tabel 5.14 dan Gambar 5.18

c.

Pada saat embung mengalami penurunan air mendadak (Rapid Down)

Dalam kondisi ini stabilitas lereng yang ditinjau adalah lereng sebelah hulu. Tanah timbunan masih mengandung air yang sangat lambat merembes keluar dan masih membasahi timbunan. Hasil perhitungannya dapat dilihat pada Tabel 5.13 dan Gambar 5.17.

LAPORAN TUGAS AKHIR


240


o

3

Gambar. 5.16 Sliding metode irisan bidang luncur, kondisi selesai dibangun

LAPORAN TUGAS AKHIR


241

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.12 Perhitungan stabilitas lereng kondisi embung selesai dibangun Irisan A (m²)

γ

W (Ton/m)

α

Sin α

Cos α

T = W. Sin α

N = W.Cos α

Tg ø

Ne = e.W. Sin α

Te = e.W. Cos α

U = u.b / Cos α

1

4,79 0,91

4,36

57

0,838

0,545

3,65

2,38

0,786

0,37

0,24

0,00

2

12,59 0,91

11,46

44

0,694

0,720

7,96

8,24

0,786

0,80

0,82

0,00

3

16,61 0,91

23,09

34

0,559

0,829

12,90

19,14

0,786

1,29

1,91

4

18,00 0,91

16,38

24

0,407

0,914

6,66

14,97

0,786

0,67

1,50

5

18,19 0,91

25,28

15

0,259

0,966

6,54

24,42

0,786

0,65

2,44

6

17,38 0,91

15,82

7

0,122

0,993

1,93

15,70

0,786

0,19

1,57

7

15,62 0,91

21,71

1

0,017

1,000

0,38

21,71

0,786

0,04

2,17

8

13,04 0,91

11,87

-15

-0,259

0,966

-3,07

11,46

0,786

-0,31

1,15

9

9,50 0,91

13,21

-21

-0,358

0,934

-4,73

12,33

0,786

-0,47

1,23

10

5,23 0,91

8,05

-27

-0,454

0,891

-3,65

7,18

0,786

-0,37

0,72

0,00

28,57

137,53

7,86

2,86

13,75

0,00

Jumlah

Fs 

C.l  N  U  Netan  T  Te

Fs 

140,21  (137,53  2,86  0) x 0,786 = 5,815 > 1,2 (Aman) 28,57  13,75

LAPORAN TUGAS AKHIR


CL

0,00 140,21

0,00

0,00

140,21

242


o

3

Gambar. 5.17 Sliding metode irisan bidang luncur, kondisi saat air turun mendadak (Rapid drow down)

LAPORAN TUGAS AKHIR


243

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.13 Perhitungan stabilitas lereng kondisi saat air turun mendadak (Rapid drow down) Irisan

A (m²)

γ

1

4,79

0,91

2

10,27

W

α

Sin α

Cos α

T = W. Sin α

N = W. Cos α

Tg ø

Ne = e.W.Sin α

Te = e.W. Cos α

U = u.b / Cos α

4,36

57

0,838

0,545

3,65

2,38

0,786

0,37

0,24

0,00

0,91

9,35

44

0,694

0,720

6,49

6,73

0,786

0,65

0,67

4,59

2,32

1,39

3,22

44

0,694

0,720

2,24

2,32

0,786

0,22

0,23

8,22

0,91

7,48

34

0,559

0,829

4,18

6,20

0,786

0,42

0,62

8,39

1,39

11,66

34

0,559

0,829

6,52

9,67

0,786

0,65

0,97

4,68

0,91

4,26

24

0,407

0,914

1,73

3,89

0,786

0,17

0,39

13,32

1,39

18,51

24

0,407

0,914

7,53

16,92

0,786

0,75

1,69

0,57

0,91

0,52

15

0,259

0,966

0,13

0,50

0,786

0,01

0,05

17,62

1,39

24,49

15

0,259

0,966

6,34

23,66

0,786

0,63

2,37

6

17,38

1,54

26,77

7

0,122

0,993

3,26

26,57

0,786

0,33

2,66

20,47

7

15,62

1,54

24,05

1

0,017

1,000

0,42

24,05

0,786

0,04

2,41

20,12

8

13,04

1,54

20,08

-15

-0,259

0,966

-5,19

19,40

0,786

-0,52

1,94

19,60

9

9,50

1,54

14,63

-21

-0,358

0,934

-5,24

13,66

0,786

-0,52

1,37

18,79

10

5,23

1,54

8,05

-27

-0,454

0,891

-3,65

7,18

0,786

-0,37

0,72

16,74

28,40

163,11

11,00

2,84

16,31

148,37

3

4

5

(Ton/m)

Jumlah

Fs 

11,92

15,89 140,21

20,25

140,21

 C.l  N  U  Ne tan = 140,21  (163,11  2,84  148,37) x0,786 = 3,345 > 1,2 (Aman) 28,40  16,31  T  Te

LAPORAN TUGAS AKHIR


CL

244


o

3

Gambar. 5.18 Sliding metode irisan bidang luncur, kondisi saat air penuh

LAPORAN TUGAS AKHIR


245

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.14 Perhitungan stabilitas lereng kondisi embung penuh Irisan A (m²)

γ

W (Ton/m)

α

Sin α

Cos α

T = W. Sin α

N = W.Cos α

Tg ø

Ne = e.W.Sin α

Te = e.W.Cos α

U = u.b / Cos α

1

4,94

0,91

4,50

57

0,838

0,545

3,77

2,45

0,786

0,38

0,25

0,00

2

11,41 0,91

10,38

43

0,682

0,732

7,08

7,60

0,786

0,71

0,76

2,12

1,37

1,39

1,90

43

0,682

0,732

1,30

1,39

0,786

0,13

0,14

11,37 0,91

10,35

30

0,500

0,866

5,17

8,96

0,786

0,52

0,90

4,61

1,39

6,41

30

0,500

0,866

3,20

5,55

0,786

0,32

0,56

9,98

0,91

9,08

19

0,325

0,946

2,96

8,59

0,786

0,30

0,86

6,27

1,39

8,72

19

0,325

0,946

2,84

8,24

0,786

0,28

0,82

8,80

0,91

8,01

9

0,156

0,988

1,25

7,91

0,786

0,13

0,79

6,37

1,39

8,85

9

0,156

0,988

1,38

8,75

0,786

0,14

0,87

7,98

0,91

7,26

-1

-0,017

1,000

-0,13

7,26

0,786

-0,01

0,73

5,02

1,39

6,98

-1

-0,017

1,000

-0,12

6,98

0,786

-0,01

0,70

8,06

0,91

7,33

-10

-0,174

0,985

-1,27

7,22

0,786

-0,13

0,72

1,74

1,39

2,42

-10

-0,174

0,985

-0,42

2,38

0,786

-0,04

0,24

4,45

0,91

4,05

-18

-0,309

0,951

-1,25

3,85

0,786

-0,13

0,39

0,00

25,75

87,13

11,00

2,58

8,71

29,73

3

4

5

6

7

8

Jumlah

Fs 

 C.l  N  U  Ne tan = 117,02  (87,13  2,58  29,73) x0,786 = 4,645 > 1,2 25,75  8,71  T  Te

LAPORAN TUGAS AKHIR


CL

7,22

6,50 117,02 6,53

5,23

2,13

117,02

(Aman)

246


5.12 Perencanaan Jembatan 5.12.1 Struktur Atas (Upper Structure) Struktur atas merupakan struktur dari jembatan yang terletak dibagian atas dari jembatan. Struktur jembatan bagian atas meliputi : 5.12.1.1 Sandaran Merupakan pembatas antara kendaraan dengan pinggiran jembatan yang berfungsi sebagai pengaman bagi pemakai lalu lintas yang melewati jembatan tersebut. Konstruksi sandaran terdiri dari : − Tiang sandaran (Raill Pos) , biasanya dibuat dari beton bertulang untuk jembatan girder beton, sedangkan untuk jembatan rangka tiang sandaran menyatu dengan struktur rangka tersebut. − Sandaran ( Hand Raill) , biasanya dari pipa besi, kayu dan beton bertulang.

Beban yang bekerja pada sandaran adalah beban sebesar 100 kg yang bekerja dalam arah horisontal setinggi 0,9 meter.

200 10 11

10

36

45

1

52

45

1

1

10

20

10

16

25

Pot I-I

Pot II- II

1

20

50

60

40

130

40

130

40

60

Gambar 5.19 Penampang melintang tiang sandaran

LAPORAN TUGAS AKHIR


247


a.

Perencanaan Tiang Sandaran :



Mutu beton

= K-225 ( f ‘c = 22,5 Mpa )



Mutu baja

= BJTP –24 ( fy = 240 Mpa )



Tinggi sandaran = 1,00 meter



Jarak sandaran = 2,00 meter



Dimensi sandaran

= - bagian atas ( 100 x 160 ) mm - bagian bawah ( 100 x 250 ) mm



Tebal selimut

= 20 mm



 tul. utama

= 10 mm



 tul. sengkang = 8 mm



Tinggi efektif ( d )

= h – p – 0,5 x  tul. utama -  tul. sengkang = 250 – 20 – 0,5 x 10 – 8 = 217 mm

Penentuan karakteristik bahan : 

Untuk K-225 ( f ‘c = 22,5 Mpa ) dan BJTP 24 ( fy = 240 Mpa )

ρ min 

1,4 1,4   0,0058 fy 240

 0,85 f ' c 600  ρ max  0,75 x 1  x dan 1  0,85 600  fy   fy

600   0,85x 22,5  0,75 x 0,85  x  0,0362 600  240   240

b. Penentuan Pembebanan Muatan horisontal H = 100 kg / m’ ( Letak H = 90 cm dari trotoir ) P

= H x L = 100 x 2,00 = 200 kg

Gaya momen H sampai ujung lantai jembatan ( h ) = 90 = 0,9 m M

=P x h = 200 x 0,9

LAPORAN TUGAS AKHIR


248


= 90 kgm = 900 Nmm.

c.

Perhitungan Tulangan Tiang Sandaran

k

= M /Ф. b .d2 = 900 x 103/(0,8 x 100 x 217 2) = 0,239 mm2

ρ perlu 

0,85 f ' c  1  fy  

ρ perlu 

0,85 x 22,5  1  240  

  2k    1         0,85 f ' c      2 x0,239    1        0,85 x 22,5   

=1,002 x 10 -3  perlu <  min,  = min = 0,0058 As

=xbxd = 0,0058 x 217 x 100 = 125,86 mm2

Dipakai tulangan 2 Ø 10 (As =157 mm2)

d. Kontrol Kapasitas Momen Dianggap baja tulangan telah luluh pada saat beton mulai retak (εc = 0,003, fs =fy) a

=

min

As. fy 0,85. f ' c.b

=

157 x 240 0,85x 22,5x100

= 19,7 mm c

=

a 1

=

19,7 0,85

= 23,176 mm

LAPORAN TUGAS AKHIR


249


d c =600 x    c 

fs

 217  23,176  = 600 x    23,176  = 5017,88 Mpa > fy = 240 Mpa

(Aman)

a  = As x fy x  d   2 

Mn

19,7   = 157 x 240 x  217   2  

= 7.805.412 N.mm = 7.805,412 N.m

Mn 7.805,412   8,67 Mu 900

e.

(Aman)

Perencanaan Tulangan Geser

Vu

= 2000 N

Vc

=

1 3

=

1 22,5 x 217 x100 3

f ' c .b.d

= 34.310,71 N 1 x xVc 2

= 0,5 x 0,6 x 34.310,71 = 8.577,677 N > Vu (Aman)

Walaupun secara toeritis tidak perlu sengkang tetapi untuk kestabilan struktur dan peraturan mensyaratkan dipasang tulangan minimum. s maksimum

= 0,5 x d = 0,5 x 217 = 108,5 mm

Atau s maksimum

= 600 mm

LAPORAN TUGAS AKHIR


250


Digunakan jarak = 108,5 mm dengan luas tulangan minimum : Av min

=

f 'c b.s fy

1 x 3

1 22,5 = x 100 x108,5 3 240 = 71,48 mm2 Dipakai tulangan Ø 8 mm, (Av = 100,531 mm2) dengan jarak sengkang s

=

=

Av. fy 1x f ' c .b 3

100,531x 240 1x 22,5 x100 3

= 152,59 mm Jadi dipakai tulangan Ø 8 -100 untuk tulangan geser dan 2 Ø 10 untuk tulangan lentur. 16 10

45 Ø8-100

Ø8-100

2Ø10

2Ø10

10

10 25

16

Pot II-II

Pot I-I

45

20

Gambar 5.20 Penulangan tiang sandaran

LAPORAN TUGAS AKHIR


251


5.12.1.2 Perencanaan Pelat

A

5.00

A 8.30

8.30

8.40

Gambar 5.21 Pelat bagian dalam (inner slab)

a.

Perencanaan Pelat



Mutu beton

= K-225 ( f ‘c = 22,5 Mpa )



Mutu baja

= BJTP –24 ( fy = 240 Mpa )



Tebal selimut

= 40 mm



 tul. utama

= 12 mm



Tinggi efektif ( d )

= h – p – 0,5 x  tul. utama = 200 – 40 – 0,5 x 12 = 154 mm

b. Pembebanan Pelat Beban mati Berat pelat

= 0,2 x 2400 kg/m3

= 480 kg/m2

Berat aspal

= 0,1 x 2200 kg/m3

= 220 kg/m2

Berat air hujan

= 0,05 x 1000 kg/m3

= 50

Total beban mati (q DL)

LAPORAN TUGAS AKHIR


kg/m2

= 750 kg/m2

252


A 1/16

B

C

1/9

1/16

1/14

1/14 0.55

0.80

1.70

1.70

0.80

Gambar 5.22 Potongan A-A

Menurut SKSNI T15-1991-03 : MA = MC = Momen tumpuan tepi =1/16 x 750 x 1,7 2

kgm = 135 kgm = 1,35 kNm

=1/9 x 750 x 1,72

MB = Momen tumpuan tengah

MAB = MBC = Momen lapangan = 1/14 x 750 x 1,7

kgm =241 kgm = 2,41 kNm 2

kgm =155 kgm = 1,35 kNm

Beban hidup Beban Akibat Muatan "T" pada Lantai Kendaraan

5 50 25 125 mm

125

200 mm 25

0.5 m 1.75

4 -9m 200 kN 100

2.75 m

200 100 kN 500

200 mm

500 mm 2.75m

200 mm

500 mm 100

0.5 m

500 mm 100 kN

Gambar 5.23 Muatan T

LAPORAN TUGAS AKHIR


253


Beban roda

: T

= 100 kN

Bidang roda

: bx = 50 + 2 (20) = 90 cm = 0,9 m by = 20 + 2 (20) = 60 cm = 0,6 m : bxy = 0,6 x 0,9 = 0,540 m2

Bidang kontak koefisien kejut

:

k

= 1 + 20/(50 + 8300) = 1,0023

Muatan T disebarkan : T

= (100 x 1,0023) / 0,540 =185,61 kN/m2 20 cm

50 cm

45 o

90 cm

10 cm 20 cm

60 cm

Gambar 5.24 Penyebaran muatan T pada lantai

Digunakan tabel Bittner ( dari DR. Ernst Bitnner ), dengan ; lx = 170 ly =  ( karena tidak menumpu pada gelagar melintang ) dan setelah di interpolasi, hasilnya sebagai berikut : Momen pada saat 1 ( satu ) roda berada pada tengah-tengah plat tx = 90

tx / lx = 0,529

fxm = 0,1414

ty / lx = 0,353

fym = 0,0768

lx = 170 ty = 60 lx = 170

Mxm = 0,1414 x 185,61 x 0,6 x 0,9 = 14,17 kNm Mym = 0,0768 x 185,61 x 0,6 x 0,9 = 7,69 kNm Momen total ( beban mati + muatan T) LAPORAN TUGAS AKHIR


254


Arah - x :

Mxm = 1,55 + 14,17

Arah - y :

Mym = 7,69 kNm

= 15,72 kNm

Momen pada saat 2 ( dua ) roda berdekatan dengan jarak antara as ke as minimum = 1,00 meter. Luas bidang kontak dapat di hitung atas 2 bagian ( I & II ) sebagai berikut :

60

87,5 10 87,5

10

185 (I)

( II

) Gambar 5.25 Bidang kontak dihitung atas 2 bagian

Bagian - I : tx = 185

tx / lx = 1

fxm = 0,0837

ty / lx = 0,353

fym = 0,0525

lx = 170 ty = 60 lx = 170

Mxm = 0,0837 x 185,61 x 0,6 x 1,85 = 17,24 kNm Mym = 0,0525 x 185,61 x 0,6 x 1,85 = 10,82 kNm

Bagian – II : tx = 10

tx / lx = 0,058

fxm = 0,2355

ty / lx = 0,353

fym = 0,0345

lx = 170 ty = 60 lx = 170

Mxm = 0,2355 x 185,61 x 0,6 x 0,1 = 2,62 kNm Mym = 0,0345 x 185,61 x 0,6 x 0,1 = 0,38 kNm

LAPORAN TUGAS AKHIR


255


Jadi : Mxm = I – II = 14,62 kNm Mym = I – II = 10,44 kNm

Momen total ( beban mati + muatan T ) Mxm = 1,55 + 14,62 = 16,17 kNm Mym = 10,72 kNm

Akibat beban sementara Beban sementara adalah beban angin yang bekerja pada kendaraan sebesar q = 150 kg/m2 pada arah horizontal setinggi 2 (dua ) meter dari lantai

q = 150 kg/m2

2m

1,75 m

Gambar 5.26 Tinjauan terhadap beban angin

Reaksi pada roda = ( 2 x 4 x 150 ) / 1,75 = 685,7 kg = 6,86 kN Sehingga beban roda, T = 100 + 6,86 = 106,86 kN Beban T disebarkan = 106,86 : ( 0,6 x 0,9 ) = 197,88 kN

Di tinjau akibat beban 1 ( satu ) roda ( yang menentukan ) pada tengah-tengah plat. Mxm = 0,1414 x 197,88 x 0,6 x 0,9 = 15,11 kNm Mym = 0,0768 x 197,88 x 0,6 x 0,9 = 8,21 kNm Momen total ( beban mati + beban sementra ) ; Mxm = 1,55 + 15,11 = 16,66 kNm

LAPORAN TUGAS AKHIR


256


Mym = 8,49 kNm Momen desain di pakai momen yang terbesar Mxm = 16,66 kNm Mym = 10,44 kNm

c.

Perhitungan Tulangan Pelat 1.

Penulangan Lapangan Arah-X Mxm

= 16,66 kNm = 16.660 Nm

hf

= 200 mm,

d

= h – p – 0,5 Ø = 200 – 40 – 0,5 x 12 = 154 mm

k

= Mxm/(  .b.d2) = (16.660 ) / (0,8 x 1000 x 1542) = 8,78 x 10-4

ρ perlu 

0,85 f ' c  1  fy  

ρ perlu 

0,85 x 22,5  1  240  

  2k    1         0,85 f ' c      2 x8,78 x10 4    1          0,85 x 22,5   

= 1,48 x 10-6  perlu <  min,

 = min = 0,0058

As =  x b x d = 0,0058 x 1000 x 154 = 893,2 mm2 Di pakai tulangan Ø 12 (As = 113,04 mm2) dengan jarak antar tulangan S perlu

=

113,04 x1000 893,2

= 126,58 mm Dipakai tulangan Ø 12 – 100 mm.

LAPORAN TUGAS AKHIR


257


2.

Penulangan Lapangan Arah-Y Mxm

= 10,44 kNm = 10.440 Nm

hf

= 200 mm,

d

= h – p – 0,5 Ø = 200 – 40 – 0,5 x 12 = 154 mm

k

= Mxm/(  .b.d2) = (10.440 ) / (0,8 x 1000 x 1542) = 5,50 x 10-4

ρ perlu 

0,85 f ' c  1  fy  

ρ perlu 

0,85 x 22,5  1  240  

  2k    1       0 , 85 f ' c        2 x5,50 x10 4    1          0,85 x 22,5   

= 2,29 x 10-6  perlu <  min,

 = min = 0,0058


=

113,04 x1000 893,2


LAPORAN TUGAS AKHIR


258


3.

Penulangan Tumpuan Dari PBI ‘ 71 pasal 8. 5. ( 2 ) “ …tulangan momen negatif paling sedikit 1/3 (sepertiga) dari tulangan tarik total yang diperlukan di atas tumpuan… “ Mtx total

= 2,41 + ( 1/3 x 16,66 ) = 2,41 + 5, 553 = 7,963 kNm =7.963 Nm

hf

= 200 mm,

d

= h – p – 0,5 Ø = 200 – 40 – 0,5 x 12 = 154 mm

k

= Mxm/(  .b.d2) = (7.963 ) / (0,8 x 1000 x 154 2) = 4,19 x 10-4

ρ perlu 

0,85 f ' c  1  fy  

ρperlu 

0,85x 22,5  1  240  

  2k    1       0 , 85 f ' c     

  2 x 4,19 x10 4    1      0,85x 22,5      

= 1,74 x 10-6  perlu <  min,

 = min = 0,0058


=

113,04 x1000 893,2


LAPORAN TUGAS AKHIR


259


5.12.1.3 Perencanaan Gelagar Jembatan (Balok T)

Pelat Gelagar

Gambar 5.27 Distribusi pembebanan

a.

Perencanaan Gelagar Jembatan (Balok T)



Mutu beton

= K-225 ( f ‘c = 22,5 Mpa )



Mutu baja

= BJTP –24 ( fy = 240 Mpa )

b. Pembebanan Gelagar Jembatan (Balok T) Beban mati Berat Plat

= 0,2 x 1,7 x 2400 = 816

kg/m

Berat Gelagar

= 0,4 x 0,55 x 2400 = 528

kg/m

Berat Aspal

= 0,1 x 1,7 x 2200 = 374

kg/m

Berat air hujan

= 0,05 x 1,7 x 1000 = 85

kg/m

Beban hidup Beban merata

= 1,7 x 2200

= 3740 kg/m

Beban terpusat

= 12 ton

= 12000 kg/m

Total beban merata = 816 + 526 + 374 + 85 = 5543 kg/m Total beban terpusat =12000 kg

LAPORAN TUGAS AKHIR


260


Momen maksimal

=

1 1 xqxL2  xPxL 8 4

= 47732,159 + 24900 = 72632,159 kg.m Geser maksimal

=

1 1 xqxL  xP 2 2



1 1 x5543x8,3  x12000 2 2

= 29003,45 kg c.

Penulangan Gelagar Jembatan (Balok T)

Direncanakan gelagar jembatan berupa balok T

Bef 0,2 0,55 0,4 Gambar 5.28 Gelagar Jembatan (Balok T)

Bef

= 6 ho + bo = 6 x 0,2 + 0,4 = 1,6 m = 160 cm

Bef

= bo + L/2 = 0,4 + 8,3/2 = 2,06 m = 206 cm

Bef

= bo + Lo/10 + Bk/2 = 0,4 + 8,3/10 + 1,7/2 = 2,08 m = 208 cm

Bef yang dipakai adalah yang terkecil = 160 cm

LAPORAN TUGAS AKHIR


261


1.

Perhitungan Tulangan Lentur Periksa letak bagian beton tertekan M

= Mu/Ø =

72632,159 0,8

= 90790,199 kg.m Mflens = RI x b x hf x ( d - hf/2)

Gelagar : fc’ = 35 Mpa fy = 240 Mpa β1 = 0,81

RI

= 0,81 x 350 = 283,5 kg/cm2

d

= 70 cm

Mflens

= 283,5 x 160 x 20 x (70x 10) = 54432000 kg.cm =544320 kg.m

Karena Mflens > Mu/Ø, maka penampang dihitung sebagai penampang persegi K

=

M b.d 2 .RI 

=

9079019,9 160x70 2 x283,5

= 0,0408 F

= 1  1  2K = 1  1  2 x 0,0408 = 0,0417

F max = =

 1x 4500 600  fy 0,81x 4500 600  2400

= 0,4339 LAPORAN TUGAS AKHIR


262


Karena F > Fmax, maka tulangan tarik under reinforced As

=

FxbxdxRI fy

=

0,0417 x160 x70 x 283,5 2400

= 55,169 cm2 Maka dipakai tulangan 10 Ø 28 (As = 61,57 cm2)

2.

Perhitungan Tulangan Geser Vn

Vu 

= =

29003,45 0,6

= 48339,083 kg = 483,390 kN = 0,17 x fc ' xbwxd

Vc

= 0,17 x 35x 400x 700 = 281,605 kN Vn – Vc = 201,785 kN 2 2 x fc ' xbwxd  x 35 x 400 x 700 3 3

=1104,334 kN Karena (Vn-Vc) <

2 x fc ' xbwxd , maka penampang mencukupi 3

Perhitungan perlu tidaknya tulangan geser : Vu

= 290,034

kN

ØVc/2

= 84,48

kN

Karena Vu > ØVc/2, maka diperlukan tulangan geser Digunakan tulangan geser Ø10 Av = jumlah luas penampang dua kali sengkang = 157 mm2 S

=

Avxdxfy d  Vn  Vc 2

LAPORAN TUGAS AKHIR


263


=

157 x700x 240 700  201785,44 2

= 130,71 mm < 350 mm Dipakai tulangan Ø10-100

LAPORAN TUGAS AKHIR


264

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Ø 12-100

Ø 12-100

10 Ø 28

0.20

Ø 12-100 Ø 12-100 0.80

Ø 12-100

1/16 A

1.70

1/14

Ø 12-100

Ø 12-100

Ø 12-100

Ø 12-100

Ø 12-100 Ø 12-100 1/9 B

Ø 12-100 1.70

1/14

10 Ø 28

Ø 12-100

1/16 C Ø 12-100

0.80

Ø 12-100

0.55 8.30

Gambar 5.29 Penulangan pelat lantai kendaraan

LAPORAN TUGAS AKHIR


265


5.13 Perhitungan Struktur Bawah Fungsi utama bangunan bawah jembatan adalah untuk menyalurkan semua beban yang bekerja pada bangunan atas ke tanah. Perhitungan struktur bawah meliputi : 

Perhitungan Abutment.



Perhitungan Pilar (Pier)

Perencanaan elemen-elemen struktural pembentuk konstruksi bangunan bawah jembatan, secara detail akan disajikan dalam sub-sub bab sesuai dengan jenis elemennya.

Gambar 5.30 Potongan melintang spillway dan melintang jembatan

Pilar identik dengan abutmen perbedaannya hanya pada

letak konstruksinya saja.

Sedangkan fungsi pilar adalah untuk memperpendek bentang jembatan yang terlalu panjang. Dalam mendesain pilar dilakukan dengan urutan sebagai berikut : 1.

Menentukan bentuk dan dimensi rencana penampang pilar.

2.

Menentukan pembebanan yang terjadi pada pilar : a.

Beban mati berupa gelagar induk, lantai jembatan, , trotoir, perkerasan jembatan ( pavement), sandaran, dan air hujan

b.

Beban hidup.

c.

Beban sekunder berupa beban gempa, rem dan traksi, koefisien kejut, beban angin dan beban akibat aliran dan tumbukan benda – benda hanyutan.

LAPORAN TUGAS AKHIR


266


3.

Menghitung momen, gaya normal dan gaya geser yang terjadi akibat kombinasi dari beban – beban yang bekerja.

Dalam perencanaan ini, struktur bawah jembatan berupa abutmen yang dapat diasumsikan sebagai dinding penahan tanah. Dalam hal ini perhitungan abutmen meliputi : 1.

Menentukan bentuk dan dimensi rencana penampang abutmen.

2.

Menentukan pembebanan yang terjadi pada abutmen : a.

Beban mati berupa gelagar induk, lantai jembatan, perkerasan

jembatan

(pavement), sandaran, dan air hujan. b.

Beban hidup berupa beban merata dan garis.

c.

Beban sekunder berupa beban gempa, tekanan tanah aktif, rem dan traksi, koefisien kejut , beban angin dan beban akibat aliran dan tumbukan benda – benda hanyutan.

3.

Menghitung momen, gaya normal dan gaya geser yang terjadi akibat kombinasi dari beban – beban yang bekerja.

5.13.1 Perencanaan Dimensi Pilar dan Abutmen Jembatan 5.13.1.1 Pembebanan Pilar dan Abutmen a. Beban Mati Tabel 5.15 Beban bangunan atas pada pilar

Segmen

Vm (ton)

Perhitungan Gelagar

3 x 0,55 x 0,4 x 8,33 x 2,4

13,19

Plat Lantai

5 x 8,33 x 0,2 x 2,4

19,99

Air

5 x 8,33 x 0,05 x 1

2,07

Pavement

5 x 8,33 x 0,1 x 2,2

9,16

Sandaran

5 x 2 x 0,1 x 0,16 x 1 x 2,4 0,38

Pipa (railing) 4 x 8,33 x 0,0033 x 7,8

0,86 45,65

LAPORAN TUGAS AKHIR


267


b. Beban Hidup Beban Hidup Akibat Bangunan Atas Beban terbagi rata (q’) Untuk L < 30 m, maka q

= 22 ton/m

q’

=

k

= 1,002

q’

= 8 x 1,002 ton/m

22 = 8 ton/m 2,75

= 8,016 ton/m

Beban Garis (P) P

= 12 ton

P’

=

k

= 1,002

P’

= 4,39 ton

12 = 4,36 ton 2,75

Beban hidup

= 4,39 +( 8,016 x 8,33) = 103,34 ton

Beban Bangunan Atas(pilar) = 45,65 + 103,34 = 148,99 ton Beban Bangunan Atas (Abutment)

= 74,49 ton

5.13.1.2 Dimensi Pilar Jembatan Tegangan izin pasangan batu = 15 ton/m2

σ terjadi

=

P < σ izin pasangan batu A

148,99 = 9,93 ≈ 10 m2 15

A



A

=pxl

10

=px5

P

=2m

LAPORAN TUGAS AKHIR


268


Gambar 5.31 Pilar Jembatan

5.13.1.3 Dimensi Abutment Jembatan Tegangan izin pasangan batu = 15 ton/m2

σ terjadi

=

P < σ izin pasangan batu A

74,49 = 4,97 ≈ 5 m2 15

A



A

=pxl

5

=px5

P

=1m

Gambar 5.32 Abutment Jembatan

LAPORAN TUGAS AKHIR


269


5.13.1.4 Stabilitas Pilar Jembatan

Gambar 5.33 Pilar Jembatan

A. Pembebanan Pada Pilar 1.

Beban Vertikal

a.

Beban Sendiri

Gambar 5.34 Beban sendiri pilar

LAPORAN TUGAS AKHIR


270

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.16 Perhitungan Gaya Akibat Berat Pilar

No.

Perhitungan Volume

W1

10,25 x 2 x 5

Volume ( m3 ) 102,5

W1

0,75 x 0,4 x 5

1,5

Berat (A) =Volume x 2,2(ton) 225,5 3,3

Jumlah

5,125

1

A x Yo (ton.m) 1155,69

10,63

10,63

35,769

3,3

1190,769

228,8

Yo(m) Zo(m)

228,8

A x Zo (ton.m) 225,5


Xo = 1 m Zo =

1190,769  5,28 m 225,5

Berat Pilar = (W1 + W2 )= 228,8 ton

b. Beban Mati Akibat Bangunan Atas Dari perhitungan sebelumnya : Tabel 5.17 Beban bangunan atas pada pilar

Segmen Gelagar Plat Lantai Air Pavement Sandaran

Perhitungan 3 x 0,55 x 0,4 x 8,33 x 2,4

Vm (ton) 13,19

5 x 8,33 x 0,2 x 2,4

19,99

5 x 8,33 x 0,05 x 1

2,07

5 x 8,33 x 0,1 x 2,2

9,16

5 x 2 x 0,1 x 0,16 x 1 x 2,4 0,38 4 x 8,33 x 0,0033 x 7,8

0,86

Pipa (railing) Jumlah

45,65 (Sumber : Perhitungan)

Berat Total Beban Mati (Wba) = 45,65 ton

LAPORAN TUGAS AKHIR


271


Gambar 5.35. Beban bangunan atas pada pilar

c.

Beban Hidup Akibat Bangunan Atas

Beban terbagi rata (q’) Untuk L < 30 m, maka q

= 22 ton/m

q’ = k

22 = 8 ton/m 2,75

= 1,002

q’ = 8 x 1,002 ton/m = 8,016 ton/m

Beban Garis (P) P

= 12 ton

P’ = k

12 = 4,36 ton 2,75

= 1,002

P’ = 4,39 ton

LAPORAN TUGAS AKHIR


272


Beban hidup

= 4,39 +( 8,016 x 8,33) = 103,34 ton

Gambar 5.36 Beban terbagi rata dan garis pada pilar

2.

Gaya Horisontal

a.

Gaya Rem dan Traksi

Beban D tanpa koefisien kejut ; Beban terbagi rata = q’ = 8 x 8,33 = 66,64 ton Beban garis tanpa kejut = 4,36 ton Beban D total = 71 ton Hr = 5% Total beban D tanpa koefisien kejut = 5% x 71 ton = 3,55 ton

Gambar 5.37 Beban Akibat Gaya Rem dan Traksi

LAPORAN TUGAS AKHIR


273


b. Gaya Geser Tumpuan dengan Balok Beton Bertulang (Gg) Gg = f x Wd Dimana : F = gaya gesek tumpuan dengan balok f = koefisien gesek antara karet dengan beton/baja (f = 0,15-0,18) Wd = Beban bangunan atas pada pilar = 45,65 ton F = 0,15 x 45,65 = 6,85 ton

Gambar 5.38 Beban Akibat Gaya Geser Tumpuan dengan Girder

c.

Gaya Akibat Gempa ( Tag )

Gaya gempa arah memanjang : T= C x W Dimana : T

= gaya horisontal akibat gempa

C

= koefisien gempa untuk wilayah DIY = 0,14

W = Muatan mati dari bagian konstruksi yang ditinjau (ton)

LAPORAN TUGAS AKHIR


274


Gambar 5.39 Beban Gempa Terhadap Pilar

-

Gaya gempa terhadap bangunan atas ; Wba =45,65 ton Tba = 0,14 x 45,65 = 6,391 ton

-

Gaya gempa terhadap pilar Wp = 228,8 ton Tp = 0,14 x 228,8 = 32,032 ton

e.

Gaya Akibat Aliran Air dan Tumbukan Benda-Benda Hanyutan

Ah = k  Va 2 Dimana : Ah = tekanan aliran normal Va = kecepatan aliran air = 1,905 m/detik k

= koefisien aliran tergantung bentuk pilar Tabel 5.18 Koefisien aliran (k)

Bentuk depan pilar

k

-

Persegi (tidak disarankan)

0,075

-

Bersudut < 300

0,025

-

Bundar

0,035

LAPORAN TUGAS AKHIR


275


Bentuk depan pilar tengah adalah ½ lingkaran, sehingga k = 0,035 Ah = 0,035  1,9052 = 0,127 T/m2 Hsungai

= 1,17 m

Tebal pilar

=2m

Luas bidang kontak = 1,17  2 = 0,127  2,34

PAh

= 2,34 m2 = 0,297 Ton

Gambar 5.40 Akibat aliran air dan tumbukan benda-benda hanyutan

B. Kombinasi Pembebanan Pilar ditinjau terhadap kombinasi pembebanan sebagai berikut Tabel 5.19 Kombinasi Pembebanan

No.

Kombinasi Pembebanan dan Gaya

Tegangan yang dipakai terhadap Tegangan Ijin

I

M + (H + K) + Ta + Tu

100%

II

M + Ta + Ah + Gg + A + SR + Tm

125%

III

Kombinasi (1) + Rm + Gg + A + SR + Tm + S

140%

IV

M + Gh + Tag + Gg + AHg + Tu

150%

LAPORAN TUGAS AKHIR


276


Keterangan : A

= Beban Angin

Ah

= Gaya akibat aliran dan hanyutan

AHg = Gaya akibat aliran dan hanyutan pada saat terjadi gempa Gg

= Gaya gesek pada tumpuan bergerak

Gh

= Gaya horisontal ekivalen akibat gempa bumi

(H+K) = Beban hidup dan kejut M

= Beban mati

P1

= Gaya-gaya pada saat pelaksanan

Rm = Gaya rem S

= Gaya sentrifugal

SR

= Gaya akibat susut dan rangkak

Tm = Gaya akibat perubahan suhu Ta

= Gaya tekanan tanah

Tag = Gaya tekanan tanah akibat gempa bumi Tb

= Gaya tumbuk

Tu

= Gaya angkat

Kapasitas Dukung Tanah Dasar Kapasitas dukung tanah dasar (bearing capacity) dipengaruhi oleh parameter

 , c, dan . Besarnya kapasitas dukung tanah dasar untuk pondasi empat persegi panjang dapat dihitung dengan metode Terzaghi, yaitu : qult  c  N c (1  0,3B / L)    D f  N q  0,5    B  N   (1  0,2 B / L)

= 0,2x117,3 x (1 +0,3.5/2) + 1,811x1x108,9 + 0,5x 1,811x5x159,5x(1-0,2.5/2) = 41,055 + 197,218 + 631,869 = 870,142 (t/m2)

q all = qult / 2 = 870,142 / 2 = 435,071 (t/m2)

LAPORAN TUGAS AKHIR


277


Dimana :

qult = daya dukung ultimate tanah dasar (t/m2) c

= kohesi tanah dasar (t/m2) = 0,2 (t/m2)



= berat isi tanah dasar (t/m3) = 1,811 (t/m3)

B

= lebar pondasi (meter) = 5 m

L

= panjang pondasi (meter) = 2 m

Df

= kedalaman pondasi (meter) = 1 m

N  , Nq, Nc

=

faktor daya dukung Terzaghi

Tabel 5.20 Nilai-nilai daya dukung Terzaghi φ Nc 5,7 7,3 9,6 12,9 17,7 25,1 37,2 52,6 57,8 95,7 117,3 172,3 258,3 347,6

0 5 10 15 20 25 30 34 35 40 41,41 45 48 50

Keruntuhan Geser Umum Nq Nγ 1,0 0,0 1,6 0,5 2,7 1,2 4,4 2,5 7,4 5,0 12,7 9,7 22,5 19,7 36,5 35,0 41,4 42,4 81,3 100,4 108,9 159,5 173,3 297,5 287,9 780,1 415,3 1153,2

N’c 5,7 6,7 8,0 9,7 11,8 14,8 19,0 23,7 25,2 34,9 39,8 51,2 66,8 81,3

Keruntuhan Geser Lokal N’q N’γ 1,0 0,0 1,4 0,2 1,9 0,5 2,7 0,9 3,9 1,7 5,6 3,2 8,3 5,7 11,7 9,0 12,6 10,1 20,5 18,8 24,9 24,5 35,1 37,7 50,5 60,4 65,6 87,1

Tinjauan stabilitas pilar : -

Tinjauan terhadap guling ; Fg 

 MV n  MH

-

Tinjauan terhadap geser ; Fg

=

-

Tinjauan terhadap eksetrisitas ; e 

-

Tinjauan pada dasar pilar ;  

V n  Hy B  MV -  MH 1  B 2 V 6

V MH   qult A W

LAPORAN TUGAS AKHIR


278

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.21 Kombinasi I Pilar (M + (H + K) + Ta + Tu)

Beban Jenis Bagian Wsendiri M Wb atas (H+K) Wlife (q+p) Ta Tu

Gaya (ton) V H 228,8 45,65 103,34 377,79

Total

-

Jarak terhadap A (m) x y z 2,5 2,5 2,5 -

-

-

Momen (tm) MV MH 572 114,125 258,35 944,475

-

Tabel 5.22 Kombinasi II Pilar (M + Ta + Ah + Gg + A + SR + Tm)

Beban Jenis Bagian Wsendiri M Wb atas Ta Ah Gg A SR Tm Total

Gaya (ton) V H 228,8 45,65 0,297 6,58 274,45 6,877

Jarak terhadap A (m) x y z 2,5 2,5 8,58 10,25 -

Momen (tm) MV MHx MHY 572 114,125 2,548 67,445 686,125 67,445 2,548

Tabel 5.23 Kombinasi III Pilar (Kombinasi (1) + Rm + Gg + A + SR + Tm + S)

Beban Kombinasi I Rm Gg A SR Tm S Total

Gaya (ton) V H 377,79 3,55 6,58 377,79 10,13

Jarak terhadap A (m) x y z -

-

LAPORAN TUGAS AKHIR


11 10,25

MV 944,475 944,475

Momen (tm) MHx 39,05 67,445 106,495

MHy -

279

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.24 Kombinasi IV Pilar (M + Gh + Tag + Gg + AHg + Tu)

Beban Jenis Bagian Wsendiri M Wb atas Gh Tba Tp Tag Gg Ahg Tu Total

Gaya (ton) V H 228,8 45,65 6,391 30,032 6,58 0,297 274,45 45,3

Jarak terhadap A (m) x y z 2,5 2,5 10,63 5,28 10,25 8,58 -

Momen (tm) MV MHx MHy 572 114,125 67,936 169,128 67,445 2,548 686,125 67,445 239,612

Tabel 5.25 Rekapitulasi kombinasi pembebanan

Kombinasi

V (ton)

H (ton)

MV (ton.m)

MHx (ton.m)

MHy (ton.m)

Kombinasi I

377,79

-

944,475

-

-

Kombinasi II

274,45

6,877

686,125

67,445

2,548

Kombinasi III

377,79

10,13

944,475

106,495

-

Kombinasi IV

274,45

45,3

686,125

67,445

239,612

C. Kontrol Kestabilan Terhadap Pilar Kestabilan pilar diperhitungkan terhadap gaya-gaya yang terjadi pada kombinasi pembebanan dengan mengambil nilai gaya maksimum, dan ditinjau terhadap titik G pada dasar pilar. Momen penahan yang bekerja akibat berat konstruksinya : V max

= 377,79 ton

Hmax

= 45,3 ton

MVmax

= 944,475 ton.m

MHxmax

= 106,495 ton.m

MHymax

= 239,612 ton.m

LAPORAN TUGAS AKHIR


280


1. Fg

Kontrol terhadap Guling =

 MV n  MH

=

944,475  1,5 239,612

= 3,94 > 1,5 …….. (Aman)

2. Fg

Kontrol terhadap Geser =

V n  Hy

=

0,6 x 377,79  1,5 45,3

= 5,003 > 1,5 ......... (Aman)

3. e

Kontrol terhadap Eksentrisitas =

B  MV -  MH 1  B 2 V 6

=

5 944,475 - 239,612 1  5 2 377,79 6

= 0,63 < 0,83.......... (Aman)

4.

Kontrol Daya Dukung Tanah Dasar Pilar

Tinjauan pada dasar pilar ;   L

=2m

B

=5m

W

=1/6 x 5 x 22 = 3,33 m3



=

V  MH   qult A W

377,79 532,823   qult 10 3,33

= 37,78  160,007 = 197,786 < 435,071 (t/m2)………(Aman)

LAPORAN TUGAS AKHIR


281


5.13.1.5 Stabilitas Abutment Jembatan

Gambar 5.41 Abutment Jembatan

A. Pembebanan pada Abutment 1.

Gaya Vertikal

a.

Beban Sendiri

Gambar 5.42 Beban sendiri abutment

LAPORAN TUGAS AKHIR


282

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.26 Perhitungan Gaya Akibat Berat Abutment

No.

Perhitungan Volume

Volume (m3)

W1

1,5 x 10,25 x 5

76,875

Berat (A) =Volume x 2,2(ton) 169,125

W2

0,5 x 2,5 x 11 x 5

68,75

151,25

2,33

3,667

352,917 554,583

W3

0,75 x 0,5 x 5

1,875

4,125

1,25

10,63

5,156

TOTAL

Xo(m)

Yo(m)

A x Xo (tm)

0,75

5,125

126,844 866,766

324,5

Xo =

 AxXo A

=

484,917 324,5

A x Yo (tm)

43,828

484,917 1465,177

= 1,494 m Yo =

1465,177  4,515m 324,5

Berat Abutment= (W1 + W2 + W3 )= 324,5 ton

b. Beban Mati Akibat Bangunan Atas Dari perhitungan sebelumnya : Tabel 5.27 Beban bangunan atas pada abutment

Segmen Gelagar Plat Lantai Air Pavement Sandaran

Perhitungan 3 x 0,55 x 0,4 x 8,33 x 2,4

Vm (ton) 13,19

5 x 8,33 x 0,2 x 2,4

19,99

5 x 8,33 x 0,05 x 1

2,07

5 x 8,33 x 0,1 x 2,2

9,16

5 x 2 x 0,1 x 0,16 x 1 x 2,4 0,38 4 x 8,33 x 0,0033 x 7,8

0,86

Pipa (railing) Jumlah

45,65

Berat Total Beban Mati pada Abutment (Wba) = 0,5 x 45,65 ton = 22,825 ton LAPORAN TUGAS AKHIR


283


Gambar 5.43 Beban bangunan atas pada Abutment

c. Beban Hidup Akibat Bangunan Atas Beban terbagi rata (q’) Untuk L < 30 m, maka q

= 22 ton/m

q’ = k

22 = 8 ton/m 2,75

= 1,002

q’ = 8 x 1,002 ton/m = 8,016 ton/m

Beban Garis (P) P

= 12 ton

P’ = k

12 = 4,36 ton 2,75

= 1,002

P’ = 4,39 ton Beban hidup = 4,39 +( 8,016 x 8,33) = 103,34 ton Berat Total Beban Hidup pada Abutment

= 0,5 x 103,34 ton = 51,670 ton

LAPORAN TUGAS AKHIR


284


Gambar 5.44 Beban terbagi rata dan kejut pada Abutment

d. Berat tanah

Gambar 5.45 Beban Akibat Tanah Diatasnya

 tanah = 1,6 T/m3 Tabel 5.28 Beban akibat tanah W Wt

Volume (m3) 0,5 x 2,5 x 11 x 5

Berat (ton) 110

Xo

Yo

3,167

7,33

Berat Tanah (Wt)= 110 ton

LAPORAN TUGAS AKHIR


285


2.

Gaya Horisontal

a.

Gaya Rem dan Traksi

Beban D tanpa koefisien kejut ; Beban terbagi rata = q’ = 8 x 8,33 = 66,64 ton Beban garis tanpa kejut = 4,36 ton Beban D total = 71 ton Hr = 5% Total beban D tanpa koefisien kejut = 5% x 71 ton = 3,55 ton

Gambar 5.46 Beban Akibat Gaya Rem dan Traksi

b.

Gaya Geser Tumpuan dengan Balok Beton Bertulang (Gg)

Gg

= f x Wd

Dimana : F

= gaya gesek tumpuan dengan balok

f

= koefisien gesek antara karet dengan beton/baja (f = 0,15-0,18)

Wd

= Beban bangunan atas pada pilar = 22,825 ton

F

= 0,15 x 22,825 = 3,424 ton

LAPORAN TUGAS AKHIR


286


Gambar 5.47 Beban Akibat Gaya Geser Tumpuan dengan Girder

c.

Gaya Akibat Gempa ( Tag )

Gaya gempa arah memanjang : T= C x W Dimana : T

= gaya horisontal akibat gempa

C

= koefisien gempa untuk wilayah DIY = 0,14

W

= Muatan mati dari bagian konstruksi yang ditinjau (ton).

Gambar 5.48 Beban Gempa Terhadap Abutment

LAPORAN TUGAS AKHIR


287


-

Gaya gempa terhadap bangunan atas ; Wba = 22,825 ton Tba = 0,14 x 22,825 = 3,196 ton

-

Gaya gempa terhadap abutment Wa = 324,5 ton Ta = 0,14 x 324,5 = 45,43 ton

-

Gaya gempa terhadap tanah ; Wt = 110 ton Tt = 0,14 x 110 = 15,40 ton

d. Beban Tanah Aktif (TA) diketahui :  tanah

: 1,6



: 37,75 0

Gambar 5.49 Beban Tanah Aktif Terhadap Abutment









Ka  tan 2 45 0  θ/2  tan 2 45 0  37,75/2  0.241

beban merata q = 0.6 x 1,6 = 0,96 T/m2 Gaya tekanan tanah aktif : P1 = q x Ka x h = 0,96 x 0.241 x 11 = 2,545 T Lengan terhadap A : 5,5 m MP1 = 2,545 x 5,5 = 13,998 Tm

LAPORAN TUGAS AKHIR


288


P2 = 0.5 x  x Ka x H2 = 0.5 x 1,6 x 0.241 x 112 = 23,239 T Lengan terhadap A : 3,667 m MP2 = 23,239 x 3,667 = 85,547 Tm Beban Total Tanah Aktif = 2,545 + 23,239 = 25,784 T Total Momen Tanah Aktif = 13,998 + 85,547 = 99,545 Tm

B. Kombinasi Pembebanan Abutment ditinjau terhadap kombinasi pembebanan Tabel 5.29 Kombinasi Pembebanan Abutment

No. I II III IV

Kombinasi Pembebanan dan Gaya M + (H + K) + Ta + Tu M + Ta + Ah + Gg + A + SR + Tm Kombinasi (1) + Rm + Gg + A + SR + Tm + S M + Gh + Tag + Gg + AHg + Tu

Tegangan yang dipakai terhadap Tegangan Ijin 100% 125% 140% 150%

Keterangan : A

= Beban Angin

Ah

= Gaya akibat aliran dan hanyutan

AHg = Gaya akibat aliran dan hanyutan pada saat terjadi gempa Gg

= Gaya gesek pada tumpuan bergerak

Gh

= Gaya horisontal ekivalen akibat gempa bumi

(H+K) = Beban hidup dan kejut M

= Beban mati

P1

= Gaya-gaya pada saat pelaksanan

Rm = Gaya rem S

= Gaya sentrifugal

SR

= Gaya akibat susut dan rangkak

Tm = Gaya akibat perubahan suhu Ta

= Gaya tekanan tanah

Tag = Gaya tekanan tanah akibat gempa bumi Tb

= Gaya tumbuk

Tu

= Gaya angkat

LAPORAN TUGAS AKHIR


289


Kapasitas Dukung Tanah Dasar Kapasitas dukung tanah dasar (bearing capacity) dipengaruhi oleh parameter

 , c, dan . Besarnya kapasitas dukung tanah dasar untuk pondasi empat persegi panjang dapat dihitung dengan metode Terzaghi, yaitu : = c  N c (1  0,3B / L)    D f  N q  0,5    B  N   (1  0,2 B / L )

q ult

= 0,2x117,3x (1 +0,3.4/5) + 1,811x1x108,9 + 0,5x1,811x4x159,5x(1-0,2.4/5) = 29,09 + 197,218 + 485,276 = 711,584 (t/m2) = qult / 2

q all

=711,584 / 2 = 355,792 (t/m2) Dimana : qult

= daya dukung ultimate tanah dasar (t/m2)

c

= kohesi tanah dasar (t/m2) = 0,2 (t/m2)



= berat isi tanah dasar (t/m3) = 1,811 (t/m3)

B

= lebar pondasi (meter) = 4 m

L

= panjang pondasi (meter) = 5 m

Df

= kedalaman pondasi (meter) = 1 m

N  , Nq, Nc

=

faktor daya dukung Terzaghi

LAPORAN TUGAS AKHIR


290

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.30 Nilai-nilai daya dukung Terzaghi φ 0 5 10 15 20 25 30 34 35 40 41,41 45 48 50

Nc 5,7 7,3 9,6 12,9 17,7 25,1 37,2 52,6 57,8 95,7 117,3 172,3 258,3 347,6

Keruntuhan Geser Umum Nq Nγ 1,0 0,0 1,6 0,5 2,7 1,2 4,4 2,5 7,4 5,0 12,7 9,7 22,5 19,7 36,5 35,0 41,4 42,4 81,3 100,4 108,9 159,5 173,3 297,5 287,9 780,1 415,3 1153,2

N’c 5,7 6,7 8,0 9,7 11,8 14,8 19,0 23,7 25,2 34,9 39,8 51,2 66,8 81,3

Keruntuhan Geser Lokal N’q N’γ 1,0 0,0 1,4 0,2 1,9 0,5 2,7 0,9 3,9 1,7 5,6 3,2 8,3 5,7 11,7 9,0 12,6 10,1 20,5 18,8 24,9 24,5 35,1 37,7 50,5 60,4 65,6 87,1

Tinjauan stabilitas abutment : - Tinjauan terhadap guling ; Fg  - Tinjauan terhadap geser ; Fg

 MV n  MH

V n  Hy

=

- Tinjauan terhadap eksetrisitas ; e 

B  MV -  MH 1  B 2 V 6

- Tinjauan pada dasar abutment ;  

V MH   qult A W

LAPORAN TUGAS AKHIR


291

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.31 Kombinasi I Abutment (M + (H + K) + Ta + Tu)

Beban Jenis

Gaya (ton)

Bagian Wsendiri Wb atas W tanah Wlife (q+p)

M (H+K) Ta Tu

Total

V 324,5 22,825 110 51,670

H -

508,995

21,545 23,239 25,784

Jarak terhadap A (m) x y 1,494 0,5 3,167 0,5 -

5,5 3,667 -

Momen (tm) MV 684,803 11,413 378,37 25,835

MH -

1100,421

13,998 85,547 99,545

Tabel 5.32 Kombinasi II Abutment (M + Ta + Ah + Gg + A + SR + Tm)

Beban Jenis M

Bagian Wsendiri Wb atas W tanah

Ta Ah Gg A SR Tm Total

Gaya (ton) V 324,5 22,825 110 457,325

H 21,545 23,239 3,424 29,208

Jarak terhadap A (m) x y 1,494 0,5 3,167 5,5 3,667 10,25 -

LAPORAN TUGAS AKHIR


Momen (tm) MV 684,803 11,413 378,37 1074,586

MH 13,998 85,547 35,096 134,641

292

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.33 Kombinasi III Abutment (Kombinasi (1) + Rm + Gg + A + SR + Tm + S)

Beban Kombinasi I Rm Gg A SR Tm S Total

Gaya (ton) V H 508,995 25,784 3,55 3,424 508,995 32,758

Jarak terhadap A (m) x y -

11 10,25 -

Momen (tm) MV 1100,421 1100,421

MH 99,545 39,545 35,096 173,691

Tabel 5.34 Kombinasi IV Abutment (M + Gh + Tag + Gg + AHg + Tu)

Beban Jenis Bagian Wsendiri M Wb atas W tanah Gh Tba Ta Tt Tag Gg Ahg Tu Total

Gaya (ton) V H 324,5 22,825 110 3,196 45,43 15,4 3,424 457,325 93,234

Jarak terhadap A (m) x y 1,494 0,5 3,167 10,63 4,515 7,33 10,25 -

Momen (tm) MV MH 684,803 11,413 378,37 33,973 176,116 112,882 35,096 1074,586 358,067

Tabel 5.35 Rekapitulasi kombinasi pembebanan abutment

Kombinasi

V (ton)

H (ton)

MV (ton.m)

MH (ton.m)

Kombinasi I

508,995

25,784

1100,421

99,545

Kombinasi II

457,325

29,208

1074,586

134,641

Kombinasi III

508,995

32,758

1100,421

173,691

Kombinasi IV

457,325

93,234

1074,586

358,067

LAPORAN TUGAS AKHIR


293


C. Kontrol Kestabilan terhadap Abutment Kestabilan abutment diperhitungkan terhadap gaya-gaya yang terjadi pada kombinasi pembebanan dengan mengambil nilai gaya maksimum, dan ditinjau terhadap titik G pada dasar abutment. Momen penahan yang bekerja akibat berat konstruksinya : V max

= 508,995 ton

Hmax

= 93,234 ton

MVmax

= 1100,421 ton.m

MHmax

= 358,067 ton.m

1.

Kontrol terhadap Guling

Fg =

 MV n  MH

= 1100,421 / 358,067 = 3,073 > 1,5 …….. Aman 2.

Kontrol terhadap Geser

Fg =

V n  Hy

= (0,6  508,995) / 93,234 = 3,276 > 1,5 ......... Aman

3.

Kontrol terhadap Eksentrisitas

e

=

B  MV -  MH 1  B 2 V 6

= 4/2 – (1100,421 – 358,067) / 508,995 = 0,542 < 0,667.......... Aman

LAPORAN TUGAS AKHIR


294


4.

Kontrol Daya Dukung Tanah Dasar Abutment

Tinjauan pada dasar Abutment ;   L

=5m

B

=4m

V  MH   qult A W

W =1/6 x 42 x 5 = 13,333 m3 

=

508,995 358,067   qult 20 13,333

= 52,305 < 355,792 (t/m2)………(Aman)

5.14 Analisis Stabilitas Pelimpah pada Keadaan Normal 5.14.1 Perhitungan Gaya yang Bekerja pada Tubuh Pelimpah a.

Akibat Berat Sendiri

Rumus : G = V x γpas Dimana : V = volume (m3) γpas = 2,2 t/m3 Jarak ditinjau dari titik O, selanjutnya perhitungan disajikan dalam Tabel berikut: Tabel 5.36 Perhitungan gaya akibat berat sendiri

No B1 B2 B3 B4 B5 B6 B7 B8 B9 B10 B11 B12 B13 B14

Luas (m²) 7,20 0,69 3,75 8,57 3,50 1,75 0,16 4,30 5,48 3,36 6,22 0,86 0,61 2,48

γ Gaya Vertikal Titik O (ton/m³) (ton) Jarak (m) Momen (ton.m) 2,2 15,84 11,82 187,23 2,2 1,52 10,34 15,70 2,2 8,25 10,11 83,41 2,2 18,85 7,27 137,07 2,2 7,70 12,32 94,86 2,2 3,85 11,49 44,24 2,2 0,35 9,55 3,36 2,2 9,46 8,34 78,90 2,2 12,06 6,82 82,22 2,2 7,39 5,87 43,39 2,2 13,68 2,88 39,41 2,2 1,89 3,57 6,75 2,2 1,34 2,32 3,11 2,2 5,46 0,91 4,96 Gaya Vertikal 102,19 Momen 819,65

LAPORAN TUGAS AKHIR


295


b. Gaya Gempa : ad = n(ac x z)m

Rumus E

ad g

Dimana : Ad

= percepatan gempa rencana (cm/det2)

E

= koeisien gempa

Maka : ad

E

= 151,72 cm2/det

a d 151,72   0,15 g 980

Dari koefisien gempa diatas, kemudian dicari besarnya gaya gempa dan momen akibat gempa dengan rumus : K=ExG Dimana : E

= 0,15 (koefisien gempa)

G

= berat bangunan (Ton)

K

= gaya gempa Tabel 5.37 Perhitungan gaya akibat gempa

No K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 K11 K12 K13 K14

Gaya Vertikal Gaya Horizontal Titik O (ton) K = 0,15 x G Jarak Momen (ton.m) 15,84 2,376 6,8 16,16 1,52 0,228 7,94 1,81 8,25 1,238 6,31 7,81 18,85 2,828 5,37 15,19 7,70 1,155 3,25 3,75 3,85 0,578 3,83 2,21 0,35 0,053 4,75 0,25 9,46 1,419 3,33 4,73 12,06 1,808 2,87 5,19 7,39 1,109 3,12 3,46 13,68 2,053 2,32 4,76 1,89 0,284 0,93 0,26 1,34 0,201 1,06 0,21 5,46 0,818 0,68 0,56 jumlah 16,147 Momen 66,35

LAPORAN TUGAS AKHIR


296


c.

Perhitungan Uplift Pressure Kondisi Muka Air Normal

Perhitungan uplift pressure mamakai rumus : Px  Hx 

Lx  H L

Dimana : Px = Gaya angkat pada titik x (T/m2) Hx = Tinggi titik yang ditinjau ke muka air atau tinggi energi di hulu pelimpah (m) Lx = Jarak sepanjang bidang kontak dari hulu sampai x (m) H = Beda tinggi energi (m) L

= Panjang total bidang kontak bangunan dan tanah bawah (m)

L dan Lx ditentukan menurut cara angka rembesan Lane dimana : -

Bidang horisontal memiliki daya tahan tehadap aliran (rembesan) 3 kali lebih lemah dibandingkan dengan bidang vertikal.

-

Bidang yang membentuk sudut 45 0 atau lebih terhadap bidang horisontal dianggap vertikal.

L 

  Lv



1  H 3 

LAPORAN TUGAS AKHIR


297

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.38 Perhitungan rembesan dan tekanan air tanah kondisi muka air normal

Titik Garis Lane LV A A-B

Panjang Rembesan L HW Hx Px LH 1/3LH Lx 0 0,000 0,00 15,63 7 7,00 7,000

1

B B-C

1

C C-D D-E

1

F-G

2

H-I

1,5

5,17 15,63

7 4,50 2,186

8,67 15,63

7 8,00 4,119

9,33 15,63

7 8,00 3,820

9,83 15,63

7 7,50 3,096

10,33 15,63

7 7,50 2,872

11,83 15,63

7 9,00 3,700

12,33 15,63

7 9,00 3,476

12,58 15,63

7 8,75 3,114

12,92 15,63

7 8,75 2,965

13,67 15,63

7 9,50 3,379

14,27 15,63

7 9,50 3,108

15,63 15,63

7 8,14 1,139

0,500

I 1,5

J J-K

1,5

0,500

K 0,25

L L-M

1

0,333

M 0,75

N N-O

1,82

0,607

O O-P

7 4,50 2,335

0,5

H

M-N

4,83 15,63

0,667

G

K-L

7 8,00 7,403

3,5

F

I-J

1,33 15,63

0,333

E

G-H

7 8,00 7,552

3,5

D

E-F

1,00 15,63 0,333

1,36

P

LAPORAN TUGAS AKHIR


298

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.39 Pehitungan gaya uplift pressure kondisi muka air normal

Gaya U B-C U C-D U D-E U E-F U F-G U G-J U J-K U K-N U N-O

V Jarak Momen (ton) (m) (ton,m) 0,5 x (7,552 + 7,403) x 1 7,29 12,32 89,81 0,5 x (7,403 + 2,335) x 1 4,87 11,32 55,13 0,5 x (2,335 + 2,186) x 1 2,26 10,32 23,32 0,5 x (2,186 + 4,119) x 2 6,31 8,61 54,33 0,5 x (4,119 + 3,82) x 2 7,94 6,82 54,15 0,5 x (3,096 + 2,872) x 1,5 4,48 5,07 22,71 0,5 x (3,7 + 3,476) x 1,5 5,38 3,57 19,21 0,5 x (3,114 + 2,965) x 1 3,04 2,32 7,05 0,5 x (3,379 + 3,108) x 1,82 5,90 0,91 5,37 Jumlah 47,47 331,09 Uraian

d. Tekanan Hidrostatis Tekanan hidrostatis pada keadaan muka air normal. Tabel 5.40 Perhitungan gaya hidrostatis keadaan muka air normal

Gaya Wh1 Wh2 Wh3 Wh4 Wh5 Wh6 Wh7 Wh8

Gaya Horizontal Jarak Momen (ton) (m) (ton.m) 0,5 x 7,552 x 8 30,210 4,17 125,976 1 x 2,872 2,870 1 2,870 0,5 x( 3,7- 2,872) x 1 0,410 0,83 0,340 2,965 x 0,5 1,480 0,25 0,370 0,5 x (3,379-2,965) x 0,5 0,100 0,17 0,017 2,335 x 3,5 -8,170 3,11 -25,409 0,5 x (7,403-2,335) x 3,5 -8,870 2,53 -22,441 0,5 x 3,108 x 1,36 -2,110 0,45 -0,950 Jumlah 15,920 80,774 Uraian

e.

Tekanan Tanah Aktif dan Pasif



Tekanan tanah aktif dihitung dengan rumus sebagai berikut :

Pa = γs . Ka.H – 2 .C

Ka

Dimana : Ka

= tan2 (45º - Ф/2) = tan2 (45º - 41,41/2) = 0,204

Pa

= 1,811x.0,204x2,5 – 2x0,2 0,204 = 0,743 ton

LAPORAN TUGAS AKHIR


299




Tekanan tanah pasif dihitung dengan rumus sebagai berikut :

Pp = γs.Kp.H + 2.C

Kp

Dimana : = tan2 (45 + Ф/2)

Kp

= tan2 (45 + 41,41/2) = 4,907 = 1,811x4,907x1,36 + 2x0,2x 4,907

Pp

= 12,972 ton Dimana : Pa = tekanan tanah aktif Pp = tekanan tanah pasif Ф

= sudut geser dalam = 41,41º

g

= gravitasi bumi = 9,8 m/detik2

H

= kedalaman tanah aktif dan pasif (m)

γs

= berat jenis tanah jenuh air = 1,811 ton/m3

γw = berat jenis air = 1,0 ton/m3 Tabel 5.41 Perhitungan tekanan tanah

Gaya Pa Pp

Gaya Horizontal Jarak Momen (ton) (m) (ton.m) 0,5 x 0,743 x 2,5 0,929 0,833 0,774 0,5 x 12,979 x 1,36 -8,826 0,453 -3,998 jumlah -7,897 -3,224 Uraian

Tabel 5.42 Rekapitulasi gaya pada tubuh pelimpah keadaan normal

No 1 2 3 4 5

Faktor Gaya Berat Konstruksi Gaya Gempa Tekanan Uplift Gaya Hidrostatis Tekanan Tanah

Gaya (ton) Momen(ton.m) H V Mh Mv 102,19 819,65 -16,147 -66,35 -47,470 -331,086 -15,920 -80,774 7,897 3,224

LAPORAN TUGAS AKHIR


300


5.14.2 Perhitungan Stabilitas untuk Kondisi Muka Air Normal a.

Stabilitas terhadap Guling

Untuk mengetahui nilai SF (faktor keamanan) bangunan spillway terhadap guling, maka rumus yang dipakai adalah sebagai berikut :

MV MH

SF 

 1,5

Dimana :

SF 

SF

= Faktor keamanan

 M.V

= Jumlah momen vertikal (t.m)

 M.H

= Jumlah momen horisontal (t.m)



488,564 143,897

1,5

= 3,395 > 1,5 (Aman) Dengan didapatkannya nilai SF = 3,395 maka bangunan spillway yang ada dinyatakan aman terhadap bahaya guling.

b. Stabilitas terhadap Geser Guna mengetahui stabilitas spillway terhadap bahaya geser, maka ditinjau dengan menggunakan rumus :

  V  U H

SF 

 1,5

Dimana : SF

= Faktor keamanan

(V-U) = Jumlah gaya vertikal dikurangi gaya uplift pressure (t) H

SF 

54,72 24,17

= Jumlah gaya horisontal yang bekerja pada bangunan spillway (t)



1,5

= 2,264 > 1,5 (Aman) Dari hasil perhitungan nilai SF = 2,264, dengan demikian bangunan spillway yang ada dinyatakan aman terhadap bahaya geser. LAPORAN TUGAS AKHIR


301


c.

Stabilitas terhadap Piping

Guna mencegah pecahnya bagian hilir bangunan, harga keamanan terhadap erosi tanah harus sekurang-kurangnya 2 (dua)

(SF > 2).

Dengan menggunakan metode Lane yang disebut metode angka rembesan Lane, dapat dihitung dengan rumus :

CL   LV 

1

3

LH  / H

Dimana : CL

= Angka rembesan Lane

Lv

= Jumlah panjang vertikal (m)

LH

= Jumlah panjang horisontal (m)

H

= Beda tinggi muka air (m)

CL 

Lv  1 / 3LH 12,36  3,27   2,233 --> aman (CL = 2) Hw 7

Dari hasil perhitungan nilai CL = 2,333, dengan demikian bangunan spillway dinyatakan aman terhadap bahaya piping.

d. Stabilitas terhadap Daya Dukung Tanah Besarnya daya dukung tanah dipengaruhi oleh dalamnya pondasi, lebarnya pondasi, berat isi tanah, sudut geser dalam dan kohesi dari tanah. Daya dukung tanah (ultimate bearing capacity) dihitung dengan rumus pondasi menerus sebagai berikut (terzaghi) :

qult  a  C  N c    z  N q     sub  B  N Dimana : qult

= daya dukung ultimate (t/m2)

C

= kohesi (t/m2)

sub

= berat isi tanah jenuh air (t/m3)



= berat per satuan volume tanah (t/m3)

,  = faktor yang tak berdimensi dari bentuk tapak pondasi z

= kedalaman pondasi = 1 m

B

= lebar pondasi

= 12,82 m

LAPORAN TUGAS AKHIR


302


Dari hasil penyelidikan tanah pada lokasi embung, tanah dasar untuk lokasi pondasi adalah sebagai berikut: sat tanah

= 1,811 gr/cm3

sub tanah

= sat tanah - air = 1,811 – 1 = 0,811

c

= 0,2 ton/m2



= 41,41°

maka diperoleh harga – harga dari Tabel faktor daya dukung terzaghi (interpolasi) sebagai berikut: Nc = 117,3 Nq = 108,9 N = 159,5 ,  = bentuk tapak pondasi adalah jalur atau strip,  = 1, dan  = 0.5 Perhitungan: Qult = c×Nc + ×z×Nq + ×sub×B×N Qult = 0,2 117,3+ 1,811 1108,9+ 0,50,81112,82159,5 = 1049,84 ton/m3 SF = safety Factor = 2,0 – 3.0

Faktor keamanan (Safety factor) diambil 3, maka besarnya daya dukung ijin tanah adalah:

 ijin 

qult 1049,84  = 349,947 t/m2 SF 3

untuk menghitung nilai stabilitas terhadap daya dukung tanah, maka perlu ditinjau eksentrisitas terlebih dahulu (DR. Suyono). rumus yang digunakan adalah sebagai berikut e

 ΣM L  ≤ L/6 =  ΣV 2 

 819,65 - 143,897 12,82  12,82 =  ≤ 102,19 2  6  = 6,613 – 6,41 m < 2,70 m = 0,203 m < 2,70 m (Aman)

LAPORAN TUGAS AKHIR


303


 max 

V  6 e  1     ' L  L

= 102,19 (1 + 6x0,203 ) 12,82  12,82  = 8,728 T/m2 < 349,947 T/m2 (Aman)

 min 

V L

 6e  1     ' L 

= 102,19 (1 - 6x0,203 ) 12,82  12,82  = 7,214 T/m2 > 0 T/m2 (Aman)

Dari hasil perhitungan di atas, dengan demikian bangunan spillway dinyatakan aman terhadap daya dukung tanah.

LAPORAN TUGAS AKHIR


304


K2

B2 K1 K3

B1 B3

K4

E

D

K7

K6 B7

K5 B6

wh1

B4

K8 B5

K9

K10

B9

B8

B10

A

wh4 wh5

I

H

B wh2 wh3

wh6

K11 B11

wh7 M

C

K13

K12

G

F

Pa

J

B12

P

K14

B13 B14

Pp

K N

wh8

O

12.82

1.00

1 .00

1.00

2 .00

2.00

1 .50

1 .50

1.00

1 .82

U D-E U B-CU C-D

U E-F

U F-G

U G-J

U J-K

U K-N U N-O

Gambar 5.50 Diagram Kondisi Air Normal LAPORAN TUGAS AKHIR


305


5.15 Analisis Stabilitas Pelimpah pada Keadaan Banjir 5.15.1 Perhitungan Gaya yang Bekerja pada Tubuh Pelimpah Keadaan Banjir a.

Akibat Berat Sendiri

Rumus : G = V x γpas Dimana : V = volume (m3) γpas = 2,2 t/m3 Jarak ditinjau dari titik O, selanjutnya perhitungan disajikan dalam Tabel berikut: Tabel 5.43 Perhitungan gaya akibat berat sendiri

No B1 B2 B3 B4 B5 B6 B7 B8 B9 B10 B11 B12 B13 B14

Luas (m²) 7,20 0,69 3,75 8,57 3,50 1,75 0,16 4,30 5,48 3,36 6,22 0,86 0,61 2,48

γ Gaya Vertikal Titik O (ton/m³) (ton) Jarak (m) Momen (ton,m) 2,2 15,84 11,82 187,23 2,2 1,52 10,34 15,70 2,2 8,25 10,11 83,41 2,2 18,85 7,27 137,07 2,2 7,70 12,32 94,86 2,2 3,85 11,49 44,24 2,2 0,35 9,55 3,36 2,2 9,46 8,34 78,90 2,2 12,06 6,82 82,22 2,2 7,39 5,87 43,39 2,2 13,68 2,88 39,41 2,2 1,89 3,57 6,75 2,2 1,34 2,32 3,11 2,2 5,46 0,91 4,96 Gaya Vertikal 102,19 Momen 819,65

b. Gaya Gempa : ad = n(ac x z)m

Rumus E

ad g

Dimana : Ad

= percepatan gempa rencana (cm/det2)

E

= koeisien gempa

Maka : ad

E

= 151,72 cm2/det

a d 151,72   0,15 g 980

LAPORAN TUGAS AKHIR


306


Dari koefisien gempa diatas, kemudian dicari besarnya gaya gempa dan momen akibat gempa dengan rumus : K=ExG Dimana : E

= 0,15 (koefisien gempa)

G

= berat bangunan (Ton)

K

= gaya gempa Tabel 5.44 Perhitungan gaya akibat gempa

No K1 K2 K3 K4 K5 K6 K7 K8 K9 K10 K11 K12 K13 K14

c.

Gaya Vertikal Gaya Horizontal Titik O (ton) K = 0,15 x G Jarak Momen (ton.m) 15,84 2,376 6,8 16,16 1,52 0,228 7,94 1,81 8,25 1,238 6,31 7,81 18,85 2,828 5,37 15,19 7,70 1,155 3,25 3,75 3,85 0,578 3,83 2,21 0,35 0,053 4,75 0,25 9,46 1,419 3,33 4,73 12,06 1,808 2,87 5,19 7,39 1,109 3,12 3,46 13,68 2,053 2,32 4,76 1,89 0,284 0,93 0,26 1,34 0,201 1,06 0,21 5,46 0,818 0,68 0,56 jumlah 16,147 Momen 66,35

Perhitungan Uplift Pressure Kondisi Muka Air Banjir

Perhitungan uplift pressure mamakai rumus : Px  Hx 

Lx  H L

Dimana : Px = Gaya angkat pada titik x (T/m2) Hx = Tinggi titik yang ditinjau ke muka air atau tinggi energi di hulu pelimpah (m) Lx = Jarak sepanjang bidang kontak dari hulu sampai x (m) H = Beda tinggi energi (m) L

= Panjang total bidang kontak bangunan dan tanah bawah (m)

LAPORAN TUGAS AKHIR


307


L dan Lx ditentukan menurut cara angka rembesan Lane dimana : -

Bidang horisontal memiliki daya tahan tehadap aliran (rembesan) 3 kali lebih lemah dibandingkan dengan bidang vertikal. Bidang yang membentuk sudut 45 0 atau lebih terhadap bidang horisontal

-

dianggap vertikal. L 

  Lv



1  H 3 

Tabel 5.45 Perhitungan rembesan dan tekanan air tanah kondisi muka air banjir

Titik Garis Lane A A-B B B-C C C-D D D-E E E-F F F-G G G-H H H-I I I-J J J-K K K-L L L-M M M-N N N-O O O-P P

Panjang Rembesan LV LH 1/3LH Lx 0 0,000 0,00 1 1,00 1 0,333 1,33 3,5 4,83 1 0,333 5,17 3,5 8,67 2 0,667 9,33 0,5 9,83 1,5 0,500 10,33 1,5 11,83 1,5 0,500 12,33 0,25 12,58 1 0,333 12,92 0,75 13,67 1,82 0,607 14,27 1,36 15,63

LAPORAN TUGAS AKHIR


L

HW

Hx

Px

15,63 7,17

8,17 8,170

15,63 7,17

9,17 8,711

15,63 7,17

9,17 8,558

15,63 7,17

5,67 3,453

15,63 7,17

5,67 3,300

15,63 7,17

9,17 5,194

15,63 7,17

9,17 4,888

15,63 7,17

8,67 4,159

15,63 7,17

8,67 3,930

15,63 7,17 10,17 4,742 15,63 7,17 10,17 4,512 15,63 7,17

9,92 4,148

15,63 7,17

9,92 3,995

15,63 7,17 10,67 4,401 15,63 7,17 10,67 4,122 15,63 7,17

9,31 2,138

308

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.46 Pehitungan gaya uplift pressure kondisi muka air banjir

Gaya U B-C U C-D U D-E U E-F U F-G U G-J U J-K U K-N U N-O

V Jarak Momen (ton) (m) (ton,m) 0,5 x (8,711+ 8,558) x 1 8,64 12,32 106,44 0,5 x (8,558 + 3,453) x 1 6,01 11,32 68,03 0,5 x (3,453 + 3,3) x 1 3,34 10,32 34,47 0,5 x (3,3 + 5,194) x 2 8,45 8,61 72,75 0,5 x (5,194 + 4,88) x 2 10,07 6,82 68,68 0,5 x (4,159 + 3,93) x 1,5 6,07 5,07 30,77 0,5 x (4,472 +4,512) x 1,5 6,74 3,57 24,06 0,5 x (4,148+ 3,995) x 1 4,07 2,32 9,44 0,5 x (4,401 + 4,112) x 1,82 7,75 0,91 7,05 Jumlah 61,14 421,71 Uraian

d. Tekanan Hidrostatis Tekanan hidrostatis dihitung pada keadaan banjir. Tabel 5.47 Perhitungan gaya hidrostatis

Gaya Wh1 Wh2 Wh3 Wh4 Wh5 Wh6 Wh7 Wh8 Wh9

Gaya Horizontal Gaya Vertikal Jarak X Jarak Y Momen V Momen H (ton) (ton) (m) (m) (ton,m) (ton,m) 0,5 x 8,711 x 9,17 39,940 4,560 182,126 1 x 3,93 3,930 1,000 3,930 0,5 x( 4,742- 3,93) x 1 0,406 0,830 0,337 3,995 x 0,5 1,990 0,250 0,498 0,5 x (4,401-3,995) x 0,5 0,100 0,170 0,017 0,5 x 4,112 x 3,5 -7,190 1,170 -8,412 0,5 x 3,21 x 2,14 x 1 3,440 1,070 3,681 3,453 x 3,5 -12,090 3,25 -39,293 0,5 x (8,558-3,453) x 3,5 -8,930 2,670 -23,843 Jumlah -21,020 3,440 3,681 115,360 Uraian

e. Tekanan Tanah Aktif dan Pasif  Tekanan tanah aktif dihitung dengan rumus sebagai berikut : Pa = γs . Ka.H – 2 .C

Ka

Dimana : Ka

= tan2 (45º - Ф/2) = tan2 (45º - 41,41/2) = 0,204

LAPORAN TUGAS AKHIR


309


Pa

= 1,811x.0,204x2,5 – 2x0,2 0,204 = 0,743 ton

 Tekanan tanah pasif dihitung dengan rumus sebagai berikut : Pp = γs.Kp.H + 2.C

Kp

Dimana : = tan2 (45 + Ф/2)

Kp

= tan2 (45 + 41,41/2) = 4,907 Pp = 1,811x4,907x1,36 + 2x0,2x 4,907 = 12,972 ton Dimana : Pa = tekanan tanah aktif Pp = tekanan tanah pasif Ф = sudut geser dalam = 41,41º g

= gravitasi bumi = 9,8 m/detik2

H = kedalaman tanah aktif dan pasif (m) γs = berat jenis tanah jenuh air = 1,811 ton/m3 γw = berat jenis air = 1,0 ton/m3 Tabel 5.48 Perhitungan tekanan tanah

Gaya Pa Pp

Gaya Horizontal Jarak Momen (ton) (m) (ton,m) 0,5 x 0,743 x 2,5 0,929 0,833 0,774 0,5 x 12,979 x 1,36 -8,826 0,453 -3,998 jumlah -7,897 -3,224 Uraian

Tabel 5.49 Rekapitulasi gaya-gaya yang bekerja pada tubuh pelimpah

No

Faktor Gaya 1 2 3 4 5

Berat Konstruksi Gaya Gempa Tekanan Uplift Gaya Hidrostatis Tekanan Tanah

Gaya H

Momen V 102,19

Mh

Mv 819,65

-16,147

-66,35

-21,020 7,897

-61,140 -421,710 3,440 -115,360 3,681 3,224

LAPORAN TUGAS AKHIR


310


5.15.2 Perhitungan Stabilitas untuk Kondisi Muka Air Banjir a.

Stabilitas terhadap Guling

Untuk mengetahui nilai SF (faktor keamanan) bangunan spillway terhadap guling, maka rumus yang dipakai adalah sebagai berikut :

MV MH

SF 

 1,5

Dimana : SF

= Faktor keamanan

 M.V

= Jumlah momen vertikal (t.m)

 M.H

= Jumlah momen horisontal (t.m)

401,621 178,483



SF 

1,5

= 2,25 > 1,5 (Aman)

Dengan didapatkannya nilai SF = 2,25 maka bangunan spillway yang ada dinyatakan aman terhadap bahaya guling.

b. Stabilitas terhadap Geser Guna mengetahui stabilitas spillway terhadap bahaya geser, maka ditinjau dengan menggunakan rumus :

  V  U H

SF 

 1,5

Dimana : SF

= Faktor keamanan

(V-U)

= Jumlah gaya vertikal dikurangi gaya uplift pressure (t)

H

= Jumlah gaya horisontal yang bekerja pada bangunan spillway (t)

SF 

44,49 29,27



1,5

= 1,52 > 1,5 (Aman) Dari hasil perhitungan nilai SF = 1,52, dengan demikian bangunan spillway yang ada dinyatakan aman terhadap bahaya geser. LAPORAN TUGAS AKHIR


311


c.

Stabilitas terhadap Piping

Guna mencegah pecahnya bagian hilir bangunan, harga keamanan terhadap erosi tanah harus sekurang-kurangnya 2 (dua)

(SF > 2).

Dengan menggunakan metode Lane yang disebut metode angka rembesan Lane, dapat dihitung dengan rumus :

CL   LV 

1

3

LH  / H

Dimana : CL

= Angka rembesan Lane

Lv

= Jumlah panjang vertikal (m)

LH

= Jumlah panjang horisontal (m)

H

= Beda tinggi muka air (m)

CL 

Lv  1 / 3LH 12,36  3,27   2,18 --> aman (CL = 2) Hw 7,17

Dari hasil perhitungan nilai CL = 2,18, dengan demikian bangunan spillway dinyatakan aman terhadap bahaya piping.

d. Stabilitas terhadap Daya Dukung Tanah Besarnya daya dukung tanah dipengaruhi oleh dalamnya pondasi, lebarnya pondasi, berat isi tanah, sudut geser dalam dan kohesi dari tanah. Daya dukung tanah (ultimate bearing capacity) dihitung dengan rumus pondasi menerus sebagai berikut (terzaghi) : qult  a  C  N c    z  N q     sub  B  N 

Dimana : qult

= daya dukung ultimate (t/m2)

C

= kohesi (t/m2)

sub

= berat isi tanah jenuh air (t/m3)



= berat per satuan volume tanah (t/m3)

, 

= faktor yang tak berdimensi dari bentuk tapak pondasi

z

= kedalaman pondasi

B

= lebar pondasi

=1m

= 12,82 m

LAPORAN TUGAS AKHIR


312


Dari hasil penyelidikan tanah pada lokasi embung, tanah dasar untuk lokasi pondasi adalah sebagai berikut: sat tanah = 1,811 gr/cm3 sub tanah = sat tanah - air = 1,811 – 1 = 0,811 c

= 0,2 ton/m2



= 41,41°

maka diperoleh harga – harga dari Tabel faktor daya dukung terzaghi (interpolasi) sebagai berikut: Nc = 117,3 Nq = 108,9 N = 159,5 ,  = bentuk tapak pondasi adalah jalur atau strip,  = 1, dan  = 0.5

Perhitungan: Qult = c×Nc + ×z×Nq + ×sub×B×N Qult = 0,2 117,3+ 1,811 1108,9+ 0,50,81112,82159,5 = 1049,84 ton/m3 SF = safety Factor = 2,0 – 3.0

Faktor keamanan (Safety factor) diambil 3, maka besarnya daya dukung ijin tanah adalah:

 ijin 

qult 1049,84  = 349,947 t/m2 SF 3

untuk menghitung nilai stabilitas terhadap daya dukung tanah, maka perlu ditinjau eksentrisitas terlebih dahulu (DR. Suyono). rumus yang digunakan adalah sebagai berikut e

 ΣM L  = ≤ L/6  ΣV 2 

 823,33 - 178,483 12,82  12,82 =  ≤ 105,63 2  6 

LAPORAN TUGAS AKHIR


313


= 6,105 – 6,41 m < 2,70 m = - 0,305 m < 2,70 m (Aman)

 max 

V L

 6e  1     ' L 

= 105,63 (1 + 6x0,305 ) 12,82  12,82  = 9,416 T/m2 < 349,947 T/m2 (Aman)

 min 

V  6e  1     ' L  L

= 105,63 (1 - 6x0,305 ) 12,82  12,82  = 7,063 T/m2 > 0 T/m2 (Aman)

Dari hasil perhitungan di atas, dengan demikian bangunan spillway dinyatakan aman terhadap daya dukung tanah.

LAPORAN TUGAS AKHIR


314


K2

B2 K1 K3

B1 B3

K4

K7

K6

B7

K5 B6

wh1

B4

E

D

K8

B5

K9

K10

B9

B8

B10

A H

B

wh4 wh5

wh2 wh3

wh8

K11

I

B11

wh9 M wh7

F

C

G

Pa

J

P K12 K13 K14 B12 B13 B14 K N

wh6 Pp

O

12.82

1.00

1.00

1.00

2.00

2.00

1.50

1.50

1.00

1.82

U D-E U B-CU C-D

U E-F

U F-G

U G-J

U K-N U N-O U J-K

Gambar 5.51 Diagram Kondisi Air Banjir

LAPORAN TUGAS AKHIR


315


5.16 Tebal Lantai Olakan Tabel 5.50 Perhitungan garis rembesan lane kondisi Normal

Titik Garis Lane LV A A-B

Panjang Rembesan L HW Hx Px LH 1/3LH Lx 0 0,000 0,00 19,16 7 7,00 7,000

1

B B-C

1

C C-D D-E

1

F-G

2

H-I

1,5

7 4,50 2,613

8,67 19,16

7 8,00 4,834

9,33 19,16

7 8,00 4,591

9,83 19,16

7 7,50 3,908

10,33 19,16

7 7,50 3,725

11,83 19,16

7 9,00 4,678

12,33 19,16

7 9,00 4,495

12,58 19,16

7 8,75 4,154

12,92 19,16

7 8,75 4,032

13,67 19,16

7 9,50 4,508

14,27 19,16

7 9,50 4,286

15,63 19,16

7 8,14 2,429

17,80 19,16

7 8,14 1,637

19,16 19,16

7

1,5

J J-K

1,5

0,500

K 0,25

L L-M

1

0,333

M 0,75

N N-O

1,82

0,607

O 1,36

P P-Q

6,5

2,17

Q Q-R

5,17 19,16

0,500

I

O-P

7 4,50 2,734

0,5

H

M-N

4,83 19,16

0,667

G

K-L

7 8,00 7,513

3,5

F

I-J

1,33 19,16

0,333

E

G-H

7 8,00 7,635

3,5

D

E-F

1,00 19,16 0,333

1,36

R

LAPORAN TUGAS AKHIR


9,5 2,500

316


Untuk memperhitungkan tebal lantai belakang (kolam olak), digunakan rumus sebagai berikut : dx

≥ Sf .

Px  Wx pas

Dimana : Dx

= Tebal lantai pada titik x

Px

= Gaya angkat pada titik x

Wx

= Kedalaman air pada titik x

pas

= Berat jenis bahan (2,2 ton/m³)

Sf

= Faktor keamanan (1,5)

Perhitungan : Px

= Hx – (Lx.Hw/L) = 8,14 – (17,8 x 7 / 19,16) = 1,637

dx

≥ 1,5x

1,637  0 2,2

≥ 1,12 m Direncanakan tebal lantai kolam olak dibuat 1,2 m Kontrol :

Sf

=

dx .pas Px  Wx

=

1,2 x 2,2 1,637  0

= 1,613 > 1,5 (Aman)

LAPORAN TUGAS AKHIR


317


5.17 Bangunan Penyadap Bangunan penyadap dalam perencanaan ini digunakan type penyadap menara, hasil sadapan kemudian dialirkan ke unit pengolahan sesuai dengan kebutuhan debit untuk air baku.

Ruang operasi

Pintu, saringan pada lubang penyadap

Lubang udara

pintu, katup, saringan pada lubang penggelontor sedimen

Menara penyadap Pipa penyalur

Gambar 5.52 Komponen bangunan penyadap

5.17.1 Pipa Penyalur perencanaan ini, pipa penyalur selain berfungsi sebagai penyadap juga sebagai penggelontoran lumpur mengingat terjadinya sedimentasi yang terjadi di dalam kolam tampungan (embung). Untuk menghindari penyadapan air yang keruh, diusahakan agar penyadap pada bagian atas dinding terowongan dibuat 2 sampe 3 lubang. Lubang ini berfungsi sebagi penyadap air, sedangkan bagian paling bawah sebagai penggelontoran lumpur. Dimensi pipa vacuum ditentukan perhitungan sebagi berikut : C

= koefisien debit = 0,62

Qkbthn

= debit kebutuhan air

g

= percepatan gravitasi = 9,8 m/det2

h

= tinggi air dari titik tengah lubang ke permukaan = 3,5 m

LAPORAN TUGAS AKHIR


318

BAB V PERENCANAAN KONSTRUKSI Tabel 5.51 Perhitungan debit berdasarkan prosentase bukaan pintu H

Q50

Q60

Q70

Q80

Q90

Q100

1,0

0,3433

0,4119

0,4806

0,5493

0,6179

0,6866

1,5

0,4204

0,5045

0,5886

0,6727

0,7568

0,8409

2,0

0,4855

0,5826

0,6797

0,7768

0,8739

0,9709

2,5

0,5428

0,6513

0,7599

0,8684

0,9770

1,0856

3,0

0,5946

0,7135

0,8324

0,9513

1,0702

1,1892

3,5

0,6422

0,7707

0,8991

1,0276

1,1560

1,2844

4,0

0,6866

0,8239

0,9612

1,0985

1,2358

1,3731

4,5

0,7282

0,8739

1,0195

1,1651

1,3108

1,4564

5,0

0,7676

0,9211

1,0746

1,2282

1,3817

1,5352

5,5

0,8051

0,9661

1,1271

1,2881

1,4491

1,6101

6,0

0,8409

1,0090

1,1772

1,3454

1,5136

1,6817

6,5

0,8752

1,0502

1,2253

1,4003

1,5754

1,7504

7,0

0,9082

1,0899

1,2715

1,4532

1,6348

1,8165

7,5

0,9401

1,1281

1,3162

1,5042

1,6922

1,8802

8,0

0,9709

1,1651

1,3593

1,5535

1,7477

1,9419

8,5

1,0008

1,2010

1,4012

1,6013

1,8015

2,0017

9,0

1,0298

1,2358

1,4418

1,6478

1,8537

2,0597

Bukaan pintu = 80% Pintu berbentuk persegi ukuran 0,5m x 0,5m, maka : Luas penampang yang melewati pintu : A = 0,5m x 0,4m = 0,2m2 Debit dan kecepatan aliran yang melintasi pintu adalah :

Pipa ventilasi Pintu H

D = 0,5 m

h = 0,4 m (bukaan pintu 80%)

Gambar 5.53 Skema pengaliran dalam penyalur kondisi pintu terbuka 80%

LAPORAN TUGAS AKHIR


319


Debit air pada saat pintu dibuka 80% (Qw) Q  CxAx 2 g .h

Q  0,62 x 0,2 x 2 x 9,8 x 3,5 Q  1,027 m3/det

Kecepatan (V)

V 

Q 1,027   5,135m / det A 0,2

Bilangan Froude (F) V

F

2 xgxh

5,135



2 x9,8 x 0,8

 1,834

Volume udara yang dibutuhkan : Qa  0,041,834  1

0, 85

x5,135  0,176m 3 / det

Luas penampang dan diameter pipa ventilasi (Aa) Aa 

Qa 0,176   0,0080m 2 Va 20

(kecepatan angin dalam pipa penyalur udara (Va) diambil sama dengan 20 m2/det) Diameter pipa vacum : D

4 Aa  

4 x0,0080  0,106m 3,14

Dari perhitungan di atas, maka digunakan pipa hume berdiameter 20 cm.

5.17.2 Perhitungan Dimensi Pipa Pengambilan Dimensi pipa pengambilan dihitung berdasarkan besarnya debit yang disediakan untuk melayani kebutuhan air baku. Sistem distribusi air dari embung untuk keperluan air baku penduduk dilakukan dengan sistem gravitasi, yang didesain sebagai pipa bertekanan. Hal ini dimaksudkan agar kehilangan selama pendistribusian ke pemakai tidak secara menerus (continue), tetapi sesuai dengan kebutuhan pemakai. Vtamp

= 82.000 m3

Qkbthan

= 0,949 m3/det

I pipa pengambilan = 0,13 C = 0,62

LAPORAN TUGAS AKHIR


320


Rumus yang digunakan adalah : 2

1

1 Q  Ax xR 3 xI 2 n

R

A o

O  xd

A

1 xxd 2 4

Perhitungan :

0,949  0,785xd 2 x

2 1 1 x 0,25xd  3 x 0,13 2 0,015

0,949  7,488xd 2,67 d  0,461m  0,5m

5.17.3 Perhitungan Konstruksi Pintu Air Konstruksi pintu umumnya terdiri dari sistem balok memanjang atau melintang dan pelat baja (Bj 3700 dengan σ = 2400 Kg/cm2 dan σijin = 1600 Kg/cm2) yang diletakkan pada sistem balok-balok tersebut. Tegangan pada balok-balok yang disebabkan oleh tekanantekanan hidrostatis dapat dihitung dengan pembebanan yang merata sepanjang balok-balok tersebut yang bertumpu pada kedua ujungnya. Sedangkan tegangan yang terjadi pada plat baja yang merupakan bidang persegi panjang bertumpuan pada sekeliling tepinya, dapat dihitung dengan rumus Bach sebagai berikut :

f maks 

 a2 1 xKx  2 2 2 a b

 b  x  xP  t 2

   0,5  1 0,5 2 x 2400  x0,8 x 2  x8,58375 2   2  0,5  0,5   t  2

 0,5  1397,99     t 

2

 0,5     1397,99   t  0,01337cm   Dimana : a,b

= panjang sisi-sisi bidang persegi panjang (cm)

t

= tebal lembaran baja (cm)

P

= tekanan air

LAPORAN TUGAS AKHIR


321


K

= Koefisien yang bergantung dari kondisi tumpuan (dalam keadaan tumpuan tetap K = 0,8)

f

= tegangan (Kg/cm2)

3,25

x γair

tekanan air

Pintu

3,75 x γ air Gambar 5.54 Gaya tekanan air yang terjadi pada pintu

Dari bentuk tekanan diatas maka didapat gaya sebesar : F

1 3,25  3,75x 0,5x 0,5x air 2

F  0,875x 9810 F  8,58375KN

0,5 m

balok melintang 0,5 m

Gambar 5.55 Skema tekanan hidrolis dari plat baja yang didukung oleh balok-balok cabang vertikal.

LAPORAN TUGAS AKHIR


322


Dari gambar 5.56 Momen maksimal yang terjadi pada balok melintang dengan bentuk beban 2 segitiga. Dari bentuk beban trapesium ini didapat gaya merata sebesar :

q  0,125x 0,5x 2 x8,58375  1,073KN / m beban q

Gambar 5.56 Pemodelan beban pada balok vertikal

M maks  

1 xqxl 2 8 1 x1,073x 0,5 2 8

 0,034KNm



M maks Wx

Wx 

340 2400

Wx  0,142cm 3 Dipakai pelat besi 50 x 10 dengan Wx = 0,833 cm3

LAPORAN TUGAS AKHIR


323

BAB VI RENCANA DAN SYARATSYARAT

BAB VI RENCANA KERJA DAN SYARAT-SYARAT ( RKS )

6.1 Syarat-Syarat Umum dan Administrasi 6.1.1 Ketentuan dan Persyaratan Umum

Pasal 1 Umum 1.1

Atas nama Pemerintah Republik Indonesia,

Badan

Perencanaan Pembangunan

Daerah (BAPPEDA) Kabupaten Sleman dalam hal ini selanjutnya bertindak sebagai Pendiri/Pemilik Bangunan (Owner/Bouwheer), mengundang pemborong yang masuk dalam Daftar Rekanan Terseleksi untuk mengajukan penawaran dalam Pekerjaan Pembangunan Embung Tambakboyo.. 1.2

Sumber dana Pekerjaan Pembangunan Embung Tambakboyo.

ini berasal dari

APBN murni. 1.3

Penawaran harus disiapkan dan diajukan sesuai petunjuk-petunjuk yang tercantum dalam dokumen ini. Petunjuk ini kemudian menjadi bagian yang tidak terpisahkan dari Dokumen Kontrak.

Pasal 2 Syarat – syarat Peserta Lelang 2.1

Mereka yang berhak mengikuti lelang adalah : a.

Memenuhi ketentuan peraturan perundang-undangan untuk menjalankan usaha/kegiatan sebagai penyedia barang/jasa.

b.

Memiliki keahlian, pengalaman, kemampuan teknis dan manajerial untuk menyediakan barang/jasa.

c.

Sebagai wajib pajak sudah memenuhi kewajiban perpajakan tahun terakhir, dibuktikan dengan melampirkan fotokopi bukti tanda terima penyampaian Surat Pajak Tahunan (SPT) Pajak Penghasilan (PPh) tahun terakhir dan fotokopi Surat Setoran Pajak (SSP) PPh.

d.

Tidak pailit yang dinyatakan dalam Daftar Rekanan Mampu (DRM).

LAPORAN TUGAS AKHIR


324


Pasal 3 Pemberian Penjelasan 3.1

Pemberian penjelasan (Aanwijzing) akan diadakan pada : a. Hari

:

b. Tanggal :

3.2

c. Tempat

:

d. Jam

:

Apabila dianggap perlu diadakan rapat Pemberian Penjelasan lanjutan pada waktu dan tempat yang akan ditetapkan pada rapat Pemberian Penjelasan yang pertama.

3.3

Dari hasil Pemberian Penjelasan dibuat “Berita Acara Penjelasan” yang juga merupakan bagian dari Dokumen Kontrak Pemborong. Risalah penjelasan ini ditandatangani oleh 2 (dua) orang wakil rekanan.

3.4

Risalah penjelasan ini dapat diambil pemborong yang berkepentingan pada : a. Hari

:

b. Tanggal :

3.5

c. Tempat

:

d. Jam

:

Bagi mereka yang tidak mengikuti atau menghadiri Rapat Penjelasan, tidak boleh mengikuti atau memasukkan Penawaran.

Pasal 4 Jaminan Penawaran dan Pelaksanaan 4.1

Jaminan Penawaran untuk pelelangan ini adalah sebesar 1-3 % dari nilai kontrak, berupa surat Jaminan Bank Pembangunan Daerah dan jangka waktu berlakunya ditetapkan oleh panitia pelelangan.

4.2

Bagi Pemborong atau Kontraktor yang tidak memenangkan pelelangan ini, jaminan lelang tersebut akan dikembalikan atau dapat diambil 6 (enam) hari setelah pengumuman pemenang lelang.

4.3

Jaminan Penawaran menjadi milik Negara bila peserta mengundurkan diri setelah memasukkan Surat Penawaran, atau mengundurkan diri setelah ditunjuk sebagai Pemenang Lelang.

LAPORAN TUGAS AKHIR


325


4.4

Bagi yang memenangkan pelelangan ini, jaminan tersebut akan dikembalikan setelah menggantinya dengan Jaminan Pelaksanaan yang besarnya 5 % dari nilai kontrak dan berjangka waktu sampai penyelesaian pekerjaan.

4.5

Jaminan Pelaksanaan dapat dikembalikan apabila pekerjaan sudah diserahkan yang pertama kalinya dan diterima baik oleh Pimpinan Proyek (disertai Berita Acara Penyerahan Pertama).

Pasal 5 Pelelangan 5.1

Pelelangan akan diadakan menurut Peraturan yang berlaku sesuai Keppres No.17 dan No. 80 Tahun 2003 serta perubahan-perubahan pada saat Rapat Penjelasan.

5.2

Yang tidak diperkenankan ikut sebagai peserta atau penjamin dalam Pelelangan ini adalah : a.

Pegawai Negeri, Pegawai Badan Usaha Milik Negara atau Pegawai Hak Milik Pemerintah.

5.3

b.

Mereka yang dinyatakan pailit.

c.

Mereka yang dalam keikutsertaannya akan bertentangan dengan tugasnya.

Pemasukan Surat Penawaran paling lambat pada : a. Hari

:

b. Tanggal :

5.4

c. Tempat

:

d. Jam

:

Pembukaan Surat Penawaran akan dilaksanakan pada : a. Hari

:

b. Tanggal :

5.5

c. Tempat

:

d. Jam

:

Wakil Pemborong yang mengikuti atau menghadiri pelelangan harus membawa surat kuasa bermaterai Rp. 6.000,- dari Direktur Kontraktor dan bertanggung jawab penuh.

LAPORAN TUGAS AKHIR


326


Pasal 6 Sampul Surat Penawaran 6.1

Sampul Surat Penawaran berukuran 25 x 40 cm, berwarna putih dan tidak tembus baca.

6.2

Sampul Surat Penawaran yang berisi surat-surat Penawaran lengkap dengan lampiran-lampirannya, supanya ditutup (dilem) dan diberi lak 5 (lima) tempat dan tidak boleh diberi kode cap perusahaan atau kode lainnya.

6.3

Sampul Surat Penawaran di sebelah kiri atas dan di sebelah kanan supaya ditulis sesuai contoh (lihat contoh sampul Penawaran berikut ini).

Bagian Muka : SURAT PENAWARAN Proyek Pekerjaan Pembangunan Bendung Danawarih Kotamadia Tegal Jawa Tengah

SURAT PENAWARAN Proyek Pekerjaan Pembangunan Embung Tambakboyo.

Kepada :

Kepada Yth. : Pimpinan Proyek Pekerjaan Pembangunan Bendung Danawarih Yth : Pimpinan Proyek Pekerjaan di Tegal Pembangunan Embung Tambakboyo.

Bagian Belakang :

LAPORAN TUGAS AKHIR


327


Pasal 7 Sampul Penawaran Yang Tidak Sah 7.1

Sampul surat dibuat menyimpang atau tidak sesuai dengan syarat-syarat pada Pasal 5.

7.2

Sampul Surat Penawaran terdapat tanda-tanda lain di luar syarat-syarat yang telah ditentukan dalam Pasal 6.

7.3

Dicantumkan nomor surat keluar.

Pasal 8 Persyaratan Penawaran 8.1

Penawaran yang diminta adalah penawaran yang benar-benar lengkap menurut gambar bestek, peraturan-peraturan yang telah ditentukan, serta Berita Acara Rapat Penjelasan (Aanwijzing).

8.2

Surat Penawaran, Surat Pernyataan dan Daftar Rencana Anggaran Biaya (RAB) supaya dibuat di atas kertas yang ada kopstok masing-masing perusahaan (Kontraktor) dan harus ditandatangani oleh Direksi Pemborong yang bersangkutan dan di bawah tanda tangan disebutkan nama lengkap.

8.3

Apabila Surat Penawaran tidak ditandatangani oleh Direktur Pemborong sendiri, maka harus dilampiri : a.

Surat Kuasa dari Direktur Pemborong yang bersangkutan dan diberi materai Rp. 6.000,-.

b. 8.4

Foto copy Akte Pendirian Badan Hukum.

Surat Penawaran dibuat rangkap 7 (tujuh) lengkap dengan lampiran dan Surat Penawaran yang asli diberi materai Rp. 6.000,- dan materai diberi tanggal, terkena tanda tangan si Penawar dan juga Cap Perusahaan.

8.5

Surat Penawaran termasuk lampiran-lampirannya dimasukkan ke dalam sampul Surat Penawaran yang tertutup sesuai dengan yang tercantum pada Pasal 13.

8.6

Lampiran-lampiran Surat Penawaran : a.

Rencana Anggaran Biaya yang memuat uraian pekerjaan, volume, harga satuan pekerjaan, jumlah harga, jumlah total harga dan keuntungan Pemborong (Kontraktor).

b.

Daftar harga satuan dan upah kerja serta daftar analisa satuan pekerjaan.

LAPORAN TUGAS AKHIR


328


c.

Rencana kerja (Time Schedule) dalam bentuk Bar Chart dan kurva “S” satu lembar.

d.

Daftar tenaga kerja.

e.

Daftar peralatan yang dimiliki dan yang akan disewa.

f.

Surat kualifikasi terbaru dan masih berlaku.

g.

Surat kesanggupan bermaterai Rp. 6.000,-.

h.

Foto copy NPWP yang masih berlaku.

i.

Foto copy SIUJK yang masih berlaku.

j.

Foto copy TDR bidang pekerjaan sipil yang masih berlaku.

k.

Foto copy Surat Jaminan Penawaran atau Tender Garansi yang masih berlaku.

l.

Foto copy akte pendirian perusahaan.

m. Foto copy anggota GAPENSI atau KADIN yang masih berlaku. n. 8.7

Foto copy PKP (Pengusaha Kena Pajak).

Bagi Pemborong (kontraktor) yang sudah memasukkan Surat Penawaran tidak dapat mengundurkan diri dan apabila ditunjuk sebagai pemenang terikat untuk melaksanakan pekerjaan dan menyelesaikannya sesuai dengan penawaran yang diajukan.

8.8

Apabila pemborong (kontraktor) yang telah ditunjuk mengundurkan diri, maka pekerjaan diberikan kepada pemenang kedua, apabila yang bersangkutan menerima persyaratan yang sama dengan pemenang pertama.

8.9

Bagi peserta yang tidak mendapatkan pekerjaan, maka tender garansi dapat diambil setelah ada pengumuman lelang.

Pasal 9 Surat Penawaran Yang Tidak Sah 9.1

Surat Penawaran yang tidak dimasukkan dalam sampul tertutup yang telah ditentukan panitia.

9.2

Surat Penawaran, Surat Pernyataan dan Daftar Rencana Anggaran Biaya (RAB) serta surat-surat lainnya yang tidak dibuat di atas kertas kop nama perusahaan yang bersangkutan.

9.3

Surat Penawaran yang tidak ditandatangani oleh penawar.

LAPORAN TUGAS AKHIR


329


9.4

Surat Penawaran yang tidak bermaterai dan tidak diberi tanggal serta tidak terkena tanda tangan oleh penawar atau tidak ada stampel perusahaan, dalam hal ini kekurangan dapat dipenuhi pada saat pembukaan pelelangan.

9.5

Harga penawaran yang tertulis dengan angka tidak sama dengan yang ditulis dengan huruf.

9.6

Jumlah penawaran yang tertulis dengan angka maupun dengan huruf tidak jelas besarnya (buram sama sekali dan tidak dapat dibaca).

9.7

Surat penawaran yang diajukan dalam syarat lain tidak sesuai dengan syarat-syarat yang telah ditetapkan.

9.8

Syarat penawaran yang tidak terdapat pernyataan yang jelas bahwa penawaran tunduk pada ketentuan-ketentuan yang termuat dalam pelelangan.

9.9

Terdapat salah satu lampiran surat penawaran yang tidak ditandatangani oleh penawar dan tidak diberi stempel perusahaan kecuali foto copy.

9.10 Surat penawaran dari pemborong atau kontraktor yang tidak diundang. 9.11 Surat penawaran yang tidak lengkap lampirannya sesuai dengan ketentuan dalam Pasal 7 ayat 6. Pasal 10 Pemasukan Penawaran 10.1 Pembukaan surat penawaran dilakukan oleh panitia pelelangan di hadapan para peserta pelelangan pada waktu yang telah ditentukan panitia pelelangan. 10.2 Sebagai unsur pemeriksaan adalah 2 (dua) wakil dari peserta lelang yang mendampingi panitia pelelangan dalam pemeriksaan surat penawaran yang masuk. 10.3 Keputusan yang sah dan tidaknya suatu penawaran berada di tangan panitia. 10.4 Atas pembukaan sampul dan penetapan sah atau tidaknya suatu penawaran, hargaharga penawaran dan lain-lain peristiwa pada penyelenggaraan pelelangan dibuatkan berita acara pembukaan surat penawaran pelelangan yang ditandatangani oleh panitia pelelangan dan sekurang-kurangnya oleh 2 (dua) orang wakil peserta. 10.5 Keputusan mengenai hasil pelelangan akan diberitahukan oleh panitia pelelangan kepada masing-masing peserta lelang. 10.6 Pemberi tugas dan panitia lelang tetap berwenang untuk tidak memberikan alas analasan berhasil atau tidaknya suatu penawaran.

LAPORAN TUGAS AKHIR


330


10.7 Penetapan pelelangan diputuskan oleh Kepala Bagian BAPPEDA Kabupaten Sleman.

Pasal 11 Calon Pemenang 11.1 Panitia lelang menilai calon pemenang yang sah dan menetapkan 3 (tiga) calon pemenang untuk diusulkan pada Pimpinan Proyek dalam menentukan pemenang lelang. 11.2 Penilaian surat penawaran dilakukan berdasarkan : a.

Kriteria-kriteria seperti yang tercantum dalam Keppres. No. 17 dan No. 80 Tahun 2003.

b.

Persyaratan teknis dan administrasi sesuai yang telah ditentukan.

c.

Kesesuaian dengan rencana kerja dan syarat-syarat yang telah diberikan.

d.

Kewajaran harga dan memperhatikan harga pasar.

e.

Harga standar yang telah diberikan.

11.3 Pemilihan peserta lelang yang akan menjadi calon pemenang dilihat dari kelengkapan

persyaratan,

perhitungan

harga

yang

ditawarkan

dapat

dipertanggungjawabkan dan penawaran tersebut adalah yang terendah di antara penawaran yang memenuhi syarat. 11.4 Jika 2 (dua) peserta atau lebih mengajukan harga penawaran yang sama, maka panitia memilih peserta yang menurut pertimbangan mempunyai kecakapan dan kemampuan yang terbesar. Jika bahan-bahan untuk menentukan pilihan itu tidak ada, maka pemilihan dilakukan dengan undian, hal ini dicatat dalam Berita Acara. 11.5 Calon pemenang harus sudah ditetapkan selambat-lambatnya 15 (lima belas) hari setelah pembukaan Surat Penawaran.

Pasal 12 Pengumuman Pemenang 12.1 Penetapan pemenang lelang diputuskan oleh pejabat yang berwenang. 12.2 Pengumuman pemenang dilakukan oleh panitia lelang secara luas setelah penetapan pemenang dari pejabat yang berwenang.

LAPORAN TUGAS AKHIR


331


12.3 Kepada rekanan yang berkeberatan atas penetapan pemenang pelelangan, diberikan kesempatan untuk mengajukan sanggahan secara tertulis kepada pejabat yang bersangkutan selambat-lambatnya dalam waktu 4 (empat) hari setelah pengumuman atau penetapan pemenang dan sanggahan hanya dapat diajukan terhadap pelaksanaan prosedur pelelangan. 12.4 Jawaban terhadap sanggahan diberikan secara tertulis selambat-lambatnya dalam waktu 4 (empat) hari kerja setelah diterimanya sanggahan tersebut.

Pasal 13 Pembatalan Lelang 13.1 Lelang dibatalkan apabila: a.

Diantara rekanan yang diundang mengikuti Aanwijzing dan peserta yang mengajukan surat penawaran yang sah ternyata kurang dari 3 (tiga).

b.

Semua penawaran melampaui dana yang tersedia dan harga standar yang berlaku.

c.

Harga-harga yang ditawarkan oleh peserta lelang dianggap tidak wajar.

d.

Apabila sanggahan yang diajukan oleh rekanan ternyata benar.

e.

Berhubungan dengan berbagai hal yang tidak mungkin diadakan penetapan. Pasal 14 Pemberian Pekerjaan

14.1 Pimpinan Proyek akan memberikan pekerjaan kepada pemborong atau kontraktor yang penawarannya pantas, wajar dan bertanggung jawab dan menang dalam pelelangan. 14.2 Surat Perintah Kerja (Gunning) akan diberikan kepada pemborong atau kontraktor yang telah ditunjuk dalam waktu 6 (enam) hari setelah habisnya masa sanggahan.

LAPORAN TUGAS AKHIR


332


6.1.2 Ketentuan dan Persyaratan Administrasi

Pasal 1 Nama Proyek Nama proyek ini adalah Perencanaan Embung Tambakboyo. Proyek ini berada di wilayah Kabupaten Sleman.

Pasal 2 Lingkup Pekerjaan Lingkup pekerjaan yang akan dilaksanakan dalam proyek ini adalah Perencanaan Embung Tambakboyo. Lebih lanjut tentang pembangunan ini akan diuraikan dalam bagian syaratsyarat teknis. Pasal 3 Pemberi Tugas Pemberi tugas dalam proyek ini adalah adalaha Badan Perencanaan Pembangunan Daerah (BAPPEDA) Kabupaten Sleman, yang kemudian disebut PIHAK KESATU. Pasal 4 Perencana 4.1

Sebagai perencana dalam proyek ini adalah PT. iccon Mulya dengan alamat Jl. Poncowolo Barat VII 504 C Semarang.

4.2

Perencana juga berkewajiban mengadakan pengawasan berkala dalam bidang struktur dan pelaksanaan kerja.

4.3

Tidak dibenarkan mengubah ketentuan-ketentuan pelaksanaan sebelum mendapat ijin atau pengawasan dari Pimpinan Proyek.

Pasal 5 Pengawas Lapangan Sebagai Pengawas Lapangan adalah petugas yang ditunjuk oleh Badan Perencanaan Pembangunan Daerah (BAPPEDA) Kabupaten Sleman yang akan ditentukan kemudian.

LAPORAN TUGAS AKHIR


333


5.1

Pengawas Lapangan tidak dibenarkan mengubah ketentuan-ketentuan dalam melaksanakan pekerjaan sebelum mendapat ijin dari Pimpinan Proyek.

5.2

Apabila pengawas lapangan menjumpai kejanggalan dalam pelaksanaan atau bestek supaya segera memberitahukan kepada Pimpinan Proyek.

5.3

Memberi petunjuk kepada Pelaksana mengenai segala sesuatu yang berhubungan dengan pekerjaan yang diberikan, agar pelaksanaan pekerjaan berjalan dengan lancar dan baik.

5.4

Memeriksa, menerima atau menolak bahan-bahan bangunan yang dipergunakan, apakah sesuai dengan syarat yang ditentukan.

Pasal 6 Pemborong/Kontraktor 6.1

Kontraktor adalah perusahaan yang ditunjuk sebagai pemenang lelang yang selanjutnya disebut sebagai PIHAK KEDUA.

6.2

Apabila kontraktor akan memulai pekerjaannya di lapangan sebelumnya supaya memberitahukan terlebih dahulu kepada Pemimpin Proyek secara tertulis.

6.3

Untuk melaksanakan pekerjaan ini, maka pihak kontraktor harus menempatkan seorang Kepala Pelaksana yang ahli dan cakap serta diberi kekuasaan penuh oleh Direktur/Pimpinan perusahaan, agar dapat bertindak untuk dan atas namanya.

6.4

Kepala pelaksana harus berpengalaman dan memiliki anak buah yang terampil sehingga dapat berjalan dengan baik dan lancar.

Pasal 7 Rencana Kerja (Time Schedule) 7.1

Pemborong atau Kontraktor harus membuat Rencana Kerja pelaksanaan pekerjaan yang disetujui Pimpinan Proyek selambat-lambatnya 1 (satu) minggu setelah Surat Perintah Kerja (SPK) dikeluarkan.

7.2

Pemborong atau Kontraktor harus melaksanakan pekerjaan menurut rencana kerja dan syarat-syarat, gambar rencana beserta gambar-gambar penjelasannya yang telah dibuat dan disepakati bersama.

7.3

Pemborong atau Kontraktor tetap bertanggung jawab sepenuhnya atas terselesainya pekerjaan tepat pada waktunya.

LAPORAN TUGAS AKHIR


334


Pasal 8 Laporan Harian dan Mingguan 8.1

Pemborong diwajibkan membuat laporan Harian dan Mingguan, yang menunjukkan prestasi kemajuan fisik pekerjaan kepada Pemberi Tugas, yang diketahui oleh Direksi Lapangan dan Pengelola Proyek lainnya.

8.2

Penilaian prestasi kerja atas dasar pekerjaan yang telah dikerjakan, tidak termasuk bahan-bahan bangunan di tempat pekerjaan dan tidak atas dasar besarnya pengeluaran uang yang telah dilaksanakan oleh Pemborong atau Kontraktor.

8.3

Laporan tersebut memuat laporan penandatanganan bahan bangunan, penggunaan mesin-mesin kerja, penggunaan alat-alat bantu kerja, pengerahan tenaga kerja, laporan keadaan cuaca, dokumentasi proyek dan lain sebagainya.

8.4

Semua laporan tersebut dibuat sebenar-benarnya rangkap 6 (enam).

Pasal 9 Pengawasan 9.1

Pengawasan terhadap pelaksanaan pekerjaan dilakukan oleh Konsultan Pengawas yang akan ditunjuk oleh Pimpinan Proyek.

9.2

Pada setiap saat Konsultan Pangawas maupun petugas-petugasnya harus dapat dengan mudah mengawasi, memeriksa dan menguji setiap bagian pekerjaan, setiap bahan, pengelolaan maupun sumber-sumbernya.

9.3

Jika diperlukan pengawasan di luar jam-jam kerja, maka Pemborong atau Kontraktor harus memberitahukan atau mengajukan permohonan secara tertulis kepada Konsultas Pengawas.

9.4

Permohonan tersebut harus dengan surat yang disampaikan kepada Konsultan Pengawas 2 (dua) hari sebelumnya. Konsultan Pengawas dalam persetujuannya akan memberitahukan secara tertulis kepada Kontraktor yang bersangkutan dalam waktu 1 x 4 jam setelah surat permohonan tersebut.

LAPORAN TUGAS AKHIR


335


Pasal 10 Jangka Waktu Pelaksanaan 10.1 Jangka waktu penyelesaian pekerjaan ini ditentukan atas kesepakatan antara Pemberi Tugas dan Kontraktor. 10.2 Kesanggupan jangka waktu pelaksanaan pekerjaan oleh peserta lelang harus dicantumkan dalam Surat Penawaran dan dihitung dalam hari kalender. 10.3 Kecuali ketentuan lain, maka jangka waktu pelaksanaan dihitung dari tanggal yang tersebut dalam Surat Pemenang atau Surat Perintah Kerja. Pasal 11 Keamanan Tempat Pekerjaan 11.1 Sejak dimulainya pekerjaan hingga penyerahan tersebut Pemborong atau Kontraktor harus benar-benar menjaga atau mematuhi peraturan-peraturan keamanan yang berlaku guna mencegah hal-hal yang tidak diingankan seperti kecelakaan, pencurian dan lain-lainnya. 11.2 Untuk menjaga keamanan lokasi pekerjaan dibuat pagar pembatas dengan pintu yang kuat serta dibuat gardu penjagaan lengkap dengan petugas kemanannya. 11.3 Dalam melaksanakan pekerjaan dan pengangkutan bahan-bahan keperluan pekerjaan, kontraktor harus teliti dan hati-hati, sedemikian rupa sehingga tidak mengganggu dan menimbulkan kerusakan terhadap jalan-jalan yang sudah ada, maupun prasaran-prasarana umum lainnya seperti jaringan listrik, air minum, telepon dan lain-lainnya. 11.4 Kontraktor harus melaporkan kepada pengawas apabila terjadi kerusakan yang dikarenakan kelalaiannya dan mengganti ongkos perbaikan kepada instansi yang bersangkutan. 11.5 Kontraktor harus melakukan segala usaha untuk mencegah pengotoran jalan umum oleh kendaraan-kendaraan yang dipergunakan untuk pekerjaan. 11.6 Apabila terjadi kerusakan-kerusakan peralatan di lokasi pekerjaan yang disebabkan kelalaian dalam pelaksanan, Kontraktor wajib memperbaiki dengan biaya sendiri. 11.7 Kontraktor harus mengurus penjagaan di luar jam kerja dalam lokasi pekerjaan termasuk bangunan yang sedang dikerjakan, gudang dan lain sebagainya.

LAPORAN TUGAS AKHIR


336


11.8 Untuk keamanan dan penjagaan perlu diadakan penerangan lampu-lampu pada tempat-tempat tertentu serta ruang-ruang yang dipakai atas persetujuan Direksi. 11.9 Kontraktor bertanggung jawab sepenuhnya atas bahan dan alat-alat yang disimpan dalam gudang dan halaman lokasi pekerjaan. Apabila terjadi kebakaran atau pencurian,

Kontraktor

harus

mendatangkan

gantinya

untuk

kelancaran

pelaksanaannya. 11.10 Kontraktor harus menjaga jangan sampai terjadi kebakaran, perusakan dan sabotase di tempat pekerjaan. 11.11 Alat-alat pemadam kebakaran atau lainnya untuk keperluan yang sama harus ada di tempat pekerjaan. Pasal 12 Kebersihan dan Ketertiban 12.1 Selama berlangsungnya pembangunan, keadaan di sekitar lokasi kerja dan bagian bangunan yang dikerjakan, harus tetap bersih dan tertib, bebas dari bahan-bahan bekas, tumpukan tanah dan lain-lainnya. Kelalaian dalam hal ini dapat menyebabkan seluruh pekerjaan dihentikan sementara. Akibat dari hal-hal sehubungan dengan ini seluruhnya menjadi tanggung jawab Kontraktor. 12.2 Pemborong atau Kontraktor wajib membuat barak-barak bagi Pekerja, WC dan urinoir khusus untuk Pekerja. 12.3 Penimbunan bahan yang ada di dalam gudang maupun yang berada di sekitar lokasi kerja, harus diatur sedemikian rupa sehingga tidak mengganggu kelancaran dan keamanan. Jalannya pemeriksaan dan penelitian bahan-bahan dilakukan oleh Pengelola Proyek maupun Konsultan Pengawas. 12.4 Para pekerja tidak diperkenankan keluar masuk proyek dengan bebas tanpa seijin Pengawas. 12.5 Peraturan lain mengenai ketertiban akan dikeluarkan oleh Konsultan Pengawas pada waktu pelaksanaan.

LAPORAN TUGAS AKHIR


337


Pasal 13 Keselamatan dan Kesehatan Kerja 13.1 Pelaksanaan pekerjaan oleh Kontraktor maupun oleh Sub Kontraktor harus memenuhi syarat keselamatan dan kesehatan kerja yang berlaku menurut Undangundang. 13.2 Pemborong bertanggung jawab atas keselamatan dan kesehatan Pekerja. 13.3 Apabila terjadi kecelakaan, Pemborong harus segera mengambil tindakan yang perlu untuk menyelamatkan korban dengan segala biaya ditanggung oleh Kontraktor, dan Kontraktor harus segera memberitahukan kepada Pimpinan Proyek. 13.4 Kontraktor harus menyediakan obat-obatan atau PPPK yang memenuhi syarat yang ditentukan di tempat pekerjaan dan setiap kali selesai dipergunakan harus segera dilengkapi kembali. 13.5 Kontraktor harus menyediakan perlengkapan keamanan kerja seperti helm, sepatu, sarung tangan dan sebagainya yang diperlukan untuk keselamatan kerja. 13.6 Kontraktor harus melakukan pencegahan kecelakaan kerja semaksimal mungkin dengan papan-papan peringatan mengenai keselamatan kerja di lokasi pekerjaan. Pasal 14 Pertanggungan Asuransi 14.1 Semua resiko yang diakibatkan oleh keadaan force majeur seperti kebakaran, gempa bumi, banjir dan lain sebagainya yang dapat mengakibatkan kerugian pada pekerjaan dan masih dalam pemesanan pemborong adalah menjadi resiko pemborong. Oleh sebab itu sebaiknya pemborong menyusutkan resiko ini sampai sekecil mungkin dengan jalan menutup pertanggungan (asuransi). 14.2 Dalam lingkungan pertanggungan asuransi harus tercakup kerugian yang diakibatkan force majeur terhadap bagian-bagian pekerjaan yang menjadi tanggung jawab Pemborong atau Kontraktor sendiri, yang diakibatkan oleh kelalaian Pemborong dalam melaksanakan pekerjaan. 14.3 Surat polisi tersebut harus mencantumkan nama Pemberi Tugas bersama dengan kuitansi dan premi yang telah dibayar Pemborong dan harus diserahkan kepada Pengelola Proyek.

LAPORAN TUGAS AKHIR


338


14.4 Kerusakan ataupun kerugian-kerugian akibat kejadian tersebut harus segera diperbaiki dan dikembalikan dalam keadaan semula, sesuai dengan perbaikan ini, uang asuransi yang telah diterima oleh Pengelola Proyek akan dibayarkan kepada Kontraktor sebesar jumlah maksimum yang telah dibayarkan Perusahaan Asuransi kepada Pemberi Tugas. Pasal 15 Permulaan Pekerjaan 15.1 Selambat-lambatnya dalam jangka waktu 1 (satu) minggu setelah Surat Perintah Kerja dikeluarkan dari Pimpinan Proyek, pekerjaan harus segera dimulai. 15.2 Kontraktor diwajibkan memberitahukan kepada direksi, apabila memulai pekerjaan. 15.3 Apabila ketentuan di atas tidak dipenuhi, maka jaminan pelaksanaan dinyatakan hilang. Pasal 16 Pembayaran 16.1 Berdasarkan Surat Edaran Nomor 07/SE/KPKN/2002 bulan April 2003 dan Surat Edaran dari Departemen Keuangan R.I. cq. Direktur Jenderal Anggaran nomor SE48/A/2002 tanggal 21 April 2003, tentang pembayaran dapat dilakukan setelah pihak rekanan menyerahkan jaminan yang diterbitkan oleh pemerintah atau bank atau lembaga keuangan yang ditetapkan oleh Menteri Keuangan RI sebesar nilai angsuran tersebut, yang berhak mencairkan adalah Pemimpin Proyek untuk keperluan pemeliharaan sebagaimana yang diatur dalam Surat Perjanjian Pemborong RI. 16.2 Pembayaran uang muka akan diberikan pada pemborong sebesar 20 % dari nilai perjanjian kontrak yang akan digunakan sebagai modal kerja untuk mobilisasi awal dan demobilisasi dibayarkan sesudah Kontrak ditandatangani kedua belah pihak. 16.3 Pembayaran kembali uang muka akan diperhitungkan berangsur-angsur secara merata pada tahap-tahap pembayaran dan berangsur-angsur berdasarkan kemajuan pelaksanaan pekerjaan. Pembayaran tersebut diatur sebagai berikut : a.

Angsuran I (satu)

LAPORAN TUGAS AKHIR


339


Sebesar 20 % dari nilai kontrak dikurangi 20 % dari besarnya uang muka. Angsuran I dibayarkan setelah pekerjaan telah mencapai prestasi 25 % dan telah dilaksanakan serta disetujui oleh Direksi. b.

Angsuran II (dua) Sebesar 20 % dari nilai kontrak dikurangi 20 % dari besarnya uang muka. Angsuran I dibayarkan setelah pekerjaan telah mencapai prestasi 45 % dan telah dilaksanakan serta disetujui oleh Direksi

c.

Angsuran III (tiga) Sebesar 15 % dari nilai kontrak dikurangi 15 % dari besarnya uang muka. Angsuran I dibayarkan setelah pekerjaan telah mencapai prestasi 60 % dan telah dilaksanakan serta disetujui oleh Direksi.

d.

Angsuran IV (empat) Sebesar 15 % dari nilai kontrak dikurangi 15 % dari besarnya uang muka. Angsuran I dibayarkan setelah pekerjaan telah mencapai prestasi 75 % dan telah dilaksanakan serta disetujui oleh Direksi.

e.

Angsuran V (lima) Sebesar 15 % dari nilai kontrak dikurangi 15 % dari besarnya uang muka. Angsuran I dibayarkan setelah pekerjaan telah mencapai prestasi 90 % dan telah dilaksanakan serta disetujui oleh Direksi.

f.

Angsuran VI (enam) Sebesar 10 % dari nilai kontrak dikurangi 15 % dari besarnya uang muka. Angsuran I dibayarkan setelah pekerjaan telah mencapai prestasi 100 % dan telah dilaksanakan serta disetujui oleh Direksi.

g.

Angsuran VII (tujuh) Sebesar 5 % dari nilai kontrak dibayarkan setelah masa pemeliharaan habis jangka waktunya dan dilakukan penyerahan kedua disertai gambar As Built Drawing yang telah disetujui Pengawas dan Direksi.

16.4 Tiap pengajuan pembayaran angsuran harus disertai Berita Acara Pemeriksaan pekerjaan dilampiri daftar opname pekerjaan dan foto-foto atau dokumentasi proyek dalam album.

LAPORAN TUGAS AKHIR


340


Pasal 17 Penundaan Pembayaran Pembayaran angsuran akan ditunda apabila pemborong melakukan kesalahan-kesalahan, hasil pekerjaan Pemborong atau Kontraktor kurang memuaskan, kerusakan-kerusakan tidak atau belum diperbaiki serta persyaratan administrasi belum dipenuhi.

Pasal 18 Perintah Pelaksanaan 18.1 Apabila terjadi ketidaksamaan antara peraturan ini dengan gambar bestek maka digunakan gambar rencana yang lebih mengikat. 18.2 Kontraktor tidak diperbolehkan mengubah konstruksi yang telah ada kecuali mendapat ijin Direksi. 18.3 Kekurangan-kekurangan dan ketentuan-ketentuan yang belum tercantum dalam bestek ini dibuat pengaturan tersendiri. 18.4 Bila Kontraktor tidak ada di tempat pekerjaan dimana Direksi akan memberikan penjelasan-penjelasan atau petunjuk-petunjuknya maka petunjuk tersebut harus diikuti dan dilaksanakan oleh Pelaksana atau orang-orang yang ditunjuk oleh Kontraktor. 18.5 Kontraktor diharuskan untuk memberikan penjelasan-penjelasan tertulis secara lengkap apabila Direksi memerlukan tentang tempat pekerjaan yang akan dimulai pelaksanaannya. 18.6 Dalam keadaan apapun tidak dibenarkan memulai pekerjaan yang sifatnya permanen tanpa terlebih dahulu mendapat ijin dari Direksi. 18.7 Pemberitahuan yang lengkap dan jelas atas macam pekerjaan yang akan dilaksanakan kepada Direksi harus agak longgar sehingga ada waktu yang memungkinkan untuk mengadakan pemeriksaan.

LAPORAN TUGAS AKHIR


341


Pasal 19 Penyerahan Pekerjaan 19.1 Pekerjaan dapat diserahkan untuk pertama kalinya apabila pekerjaan telah selesai 100 % dan dapat diterima dengan baik oleh Pimpinan Proyek disertai dengan Berita Acara dan dilampirkan Daftar Kemajuan Pekerjaan. 19.2 Pada penyerahan pertama pekerjaan ini, keadaan sekitarnya harus dalam keadaan bersih. 19.3 Sewaktu diadakan penelitian dan pemeriksaan secara teknis dalam rangka penyerahan pertama, maka surat pernyataan teknis diajukan kepada Pimpinan Proyek. 19.4 Surat permohonan pernyataan teknis yang dikirimkan kepada Pimpinan Proyek maupun tembusannya yang ditujukan kepada Pengelolaan Proyek harus sudah dikirim selambat-lambatnya 15 (lima belas) hari sebelum penyerahan yang pertama berakhir.

Pasal 20 Perpanjangan Waktu Penyerahan 20.1 Surat Permohonan Perpanjangan Waktu Penyerahan pertama yang dilakukan kepada Pimpinan Proyek harus sudah diterima selambat-lambatnya 15 (lima belas) hari sebelum batas waktu penyerahan yang pertama kali berakhir dan surat-surat tersebut dilampiri : a.

Data lengkap

b.

Time Schedule baru yang sudah direncanakan dengan matang. Surat permohonan perpanjangan waktu penyerahan tanpa data lengkap tidak akan dipertimbangkan.

20.2 Permohonan perpanjangan waktu penyerahan pekerjaan yang pertama kalinya dapat diterima Pimpinan Proyek apabila : a. Ada pekerjaan tambahan dan pengurangan yang tidak dapat dihindari setelah atau sebelum kontrak ditandatangani kedua belah pihak. b. Adanya Surat Perintah tertulis dari Pimpinan Proyek tentang pekerjaan tambahan.

LAPORAN TUGAS AKHIR


342


c. Adanya Surat Perintah tertulis dari Pimpinan Proyek tentang pekerjaan untuk sementara waktu dihentikan. d. Adanya gangguan curah hujan yang terus menerus di tempat pekerjaan, dimana hal ini harus diperkuat dengan persetujuan Direksi Lapangan. e. Adanya force majeur (bencana alam, gangguan keamanan dan sebagainya) di lokasi pekerjaan, dimana hal ini harus dikukuhkan oleh Kepala Daerah setempat. Pasal 21 Masa Pemeliharaan 21.1 Jangka waktu pemeliharaan adalah 90 (sembilan puluh) hari kalender setelah penyerahan pekerjaan. 21.2 Apabila dalam pemeliharaan terjadi kerusakan-kerusakan akibat kurang sempurnanya mutu bahan yang digunakan, maka pihak pemborong harus segera memperbaiki dan menyempurnakan kembali setelah pihak Pemborong diperingatkan atau diberitahu yang pertama kalinya secara tertulis oleh Pimpinan Proyek.

Pasal 22 Pekerjaan Tambahan dan Kurang 22.1 Pemborong hanya dapat mengajukan pembayaran tambah, hanya untuk pekerjaan tambah yang diperintahkan secara tertulis oleh Pimpinan Proyek. 22.2 Setelah pekerjaan tambah dikerjakan, pemborong supaya mengajukan pada Pimpinan Proyek Daftar Rencana Anggaran Biaya, agar Pimpinan Proyek dapat memperhitungkan apakah pekerjaan tambah tersebut dapat dibayar atau tidak. 22.3 Di dalam mengajukan daftar Rencana Anggaran Biaya pekerjaan ditambah 10 % (sepuluh persen) keuntungan Pemborong dari Bowsoom dan pajak jasa sebesar 2,5 % dari jumlah Bowsoom dan keuntungan Pemborong. 22.4 Untuk memperhitungkan pekerjaan tambah dan pengurangan menggunakan harga satuan yang telah dimaksudkan ke dalam Penawaran atau Kontrak. 22.5 Bilamana harga satuan pekerjaan belum tercantum dalam Surat Penawaran yang diajukan, maka akan diselesaikan secara musyawarah.

LAPORAN TUGAS AKHIR


343


22.6 Untuk dapat memudahkan penelitian, sewaktu-waktu diadakan pemeriksaan teknis dalam rangka penyerahan pertama maka Surat Permohonan Pemeriksaan Teknis yang diajukan oleh Kontraktor supaya dilampiri : a.

Daftar kemajuan pekerjaan 100 %.

b.

Satu album yang berisi foto proyek yang menyatakan hasil prestasi pekerjaan.

c.

Foto berwarna ukuran 15 R sebanyak 5 (lima) buah berbingkai.

22.7 Surat Permohonan Pemeriksaan Teknis yang dikirim kepada Pimpinan Proyek harus sudah dikirim selambat-lambatnya 7 (tujuh) hari sebelum batas waktu penyerahan yang pertama kali berakhir. Pasal 23 Denda Keterlambatan Pekerjaan Apabila jangka waktu penyelesaian yang telah disepakati di atas dilampaui maka pihak pemborong dikenakan denda 1/1000 (satu perseribu) dari jumlah harga borongan untuk setiap kali keterlambatan, setinggi-tingginya 5 % (lima persen) dari jumlah harga borongan, kecuali jika keterlambatan pekerjaan disebabkan oleh force majeur. Pasal 24 Pencabutan Pekerjaan 24.1 Sesuai dengan peraturan umum tentang pelaksanaan pembangunan di Indonesia, Direksi atau Pimpinan Proyek berhak membatalkan atau mencabut pekerjaan dari tangan Pemborong apabila ternyata pihak Pemborong menyerahkan pada PIHAK KETIGA, semata-mata hanya untuk mencari keuntungan dari pekerjaan tersebut. 24.2 Jika jangka waktu denda maksimum telah dilampaui, pekerjaan belum juga dapat diselesaikan dan diserahkan, maka PIHAK KEDUA harus melaksanakan pekerjaan tersebut dengan biaya tetap dipikul oleh PIHAK KEDUA. 24.3 Apabila ternyata PIHAK KEDUA tidak mengindahkan tanggung jawab dan kewajiban atas perbaikan-perbaikan selama masa pemeliharaan, maka PIHAK KESATU dapat memberikan waktu yang mana PIHAK KEDUA sekali lagi diberi kesempatan untuk dapat memenuhi kewajiban. 24.4 Jika PIHAK KEDUA tidak mengindahkan peringatan-peringatan yang tercantum dalam ayat-ayat di atas sewaktu melaksanakan pekerjaan selanjutnya mengulangi lagi kesalahan atau kealpaan yang sama, maka PIHAK KESATU akan LAPORAN TUGAS AKHIR


344


melaksanakan sendiri pekerjaan tersebut atau menyerahkan pada pihak lain dengan pembiayaan sepenuhnya dipikul oleh PIHAK KEDUA. 24.5 Pada pencabutan pekerjaan, PIHAK KEDUA hanya akan menerima pembayaran sebatas pekerjaan yang telah diperiksa serta disetujui oleh Pimpinan Proyek, sedangkan harga-harga bahan bangunan yang berada di tempat pekerjaan menjadi resiko pihak kedua sendiri. Pasal 25 Dokumentasi 25.1 Sebelum kegiatan dimulai, keadaan lapangan atau tempat dimana pekerjaan akan dilaksanakan yang masih dalam keadaan fisik 0% (nol persen) atau dimana tanah masih dalam keadaan seperti semula belum ada kegiatan atau bangunan. Pengambilan gambar supaya dipilih pada tempat-tempat yang dianggap penting menurut pertimbangan dan petunjuk Direksi Lapangan. 25.2 Pemborong diwajibkan membuat foto dokumentasi pada tahapan-tahapan fisik mencapai ; 0 %, 50 % dan 100 %. Pengambilan gambar proyek agar diusahakan pada tempat atau titik pemotretan yang tetap, sehingga nantinya akan tampak dan diketahui dengan perubahan-perubahan dan perkembangan-perkembangan yang terjadi selama terselenggaranya proyek. 25.3 Pengambilan foto proyek yaitu 9 x 13 cm berwarna atau ukuran kartu pos. Pemborong juga harus membuat dan menyerahkan foto proyek ukuran 10R untuk keadaan proyek 0 % dan 100 %, masing-masing 2 (dua) buah. 25.4 Pengambilan foto proyek sekurang-kurangnya 4 (empat) buah titik, pada tempat atau posisi yang berbeda. 25.5 Khusus untuk penyerahan pekerjaan pertama atau penyerahan pekerjaan yang telah mencapai keadaan fisik 100 %, supaya dilampiri foto pemeriksaan oleh Badan Pengawas Pembangunan pada Berita Acara Pengajuan Permohonan Pembayaran Angsuran. 25.6 Semua foto dokumentasi proyek tersebut supaya dimasukkan ke dalam album khusus. 25.7 Ukuran, warna dan bentuk album foto khusus tersebut ditentukan kemudian, sehingga diperoleh keseragaman.

LAPORAN TUGAS AKHIR


345


Pasal 26 Force Majeur 26.1 Yang dimaksud dengan force majeur adalah kejadian-kejadian bencana alam atau musibah yang terjadi pada waktu peleksanaan seperti: huru-hara, perang, tanah longsor, gempa bumi, banjir dan lain sebagainya, yang terjadi diluar kekuasaan Pemborong, yang mempengaruhi kelancaran pelaksanaan pekerjaan. 26.2 Bila terjadi force majeur, maka pemborong diwajibkan membuat laporan kepada Pimpinan Proyek dalam jangka waktu selambat-lambatnya 7 x 24 jam setelah terjadinya force majeur. 26.3 Bila terjadi 7 (tujuh) hari sejak dikeluarkan surat Gubernur atau peraturan mengenai force majeur ini, Pimpinan Proyek tidak atau belum menjawab pengajuan pemborong, maka dianggap force majeur disetujui oleh Pimpinan Proyek. 26.4 Untuk pekerjaan permanen atau pekerjaan sementara atau bahan-bahan di daerah kerja yang mengalami kehancuran atau kerusakan akibat force majeur, maka pemborong berhak atas biaya perbaikan pekerjaan permanen atau pekerjaan sementara yang telah selesai atau telah dibayar oleh Pimpinan Proyek dalam sertifikat bulanan sesuai dengan perhitungan biaya kerusakan oleh Konsultan.

Pasal 27 Perselisihan 27.1 Segala perselisihan atau pertikaian antara Pemilik dan Direksi Pekerjaan dengan Kontraktor, yang timbul dari atau sehubungan dengan Kontrak atau pelaksanaan pekerjaan (baik selama berlangsungnya pekerjaan atau setelah penyelesaiannya baik sebelum atau sesudah pemutusan, penelantaran, atau pelanggaran Kontrak) harus diselesaikan secara munsyawarah untuk memperoleh mufakat. 27.2 Jika Pemilik atau Direksi Pekerjaan dan Kontraktor gagal mencapai kesepakatan antar Direksi Pekerjaan dengan Kontraktor mengenai suatu hal yang berdasarkan kontrak diharuskan adanya persetujuan Pemilik, maka perselisihan dapat diselesaikan oleh Direksi Pekerjaan dengan tunduk pada ketentuan Pasal 2 Ayat (1) yaitu mengenai tugas dan wewenang Direksi Pekerjaan, atau diselesaikan oleh Pemilik yang harus memberikan keputusannya secara tertulis kepada Kontraktor

LAPORAN TUGAS AKHIR


346


dalam waktu 15 hari sejak pengakhiran perundingan oleh Kontraktor kepada Pemilik atau sebaliknya. 27.3 Jika pemilik memberikan keputusan tertulisnya kepada Kontraktor dan tidak ada permintaan untuk arbitrasi yang disampaikan oleh Kontraktor selama 15 hari sejak penerimaan keputusan tertulis tersebut, maka keputusan tersebut adalah terakhir dan mengikat serta harus dengan segera diberlakukan oleh kedua belah pihak. Kontraktor harus

tetap

melaksanakan

pekerjaan

dengan

penuh

kesungguhan

tanpa

memperhatikan apakah Kontraktor meminta arbitrasi atau tidak. 27.4 Jika Pemilik tidak memberikan keputusan tertulisnya dalam jangka waktu 15 hari sebagaimana ditentukan, atau jika Kontraktor tidak puas dengan keputusan tersebut, maka dalam waktu 15 hari sejak penerimaan keputusan tersebut atau dalam jangka waktu 30 hari sejak pengakhiran perundingan, jika tidak ada keputusan yang dihasilkan, Kontraktor dapat menuntut agar perselisihan tersebut diajukan kepada suatu Dewan Arbitrasi, untuk menyelesaikan perselisihan berdasarkan ketentuan sebagai berikut : a.

Peraturan arbitrasi yang dianut, kecuali ditentukan lain dalam syarat khusus Kontrak dalam Pasal 27.4 (a) adalah : (i)

Jumlah Arbiter 3 orang.

(ii) Masing-masing pihak memilih seorang Arbiter. (iii) Kedua Arbiter memilih seorang Arbiter sebagai ketua. (iv) Apabila kedua Arbiter gagal memilih ketua dalam waktu 30 hari sesudah penunjukan Arbiter masing-masing pihak, maka penunjukan Arbiter diserahkan kepada Badan Arbitrasi Nasional Indonesia (BANI). b.

Tempat arbitrasi adalah di Jakarta, kecuali apabila disepakati ditempat lain. Pengeluaran untuk Arbiter yang diangkat oleh Kontraktor akan dibebankan kepada Kontraktor, dan pengeluaran untuk Arbiter yang diangkat oleh Pemilik akan dibebankan oleh Pemilik. Pengeluaran untuk Ketua Dewan Arbitrasi dan pengeluaran lain akan ditanggung bersama oleh kedua pihak. Keputusan Dewan Arbiter harus mengikat dan final bagi Pemilik dan Kontraktor. Kontraktor harus memenuhi instruksi Direksi Pekerjaan dan tetap bekerja dengan kesungguhan menurut cara yang diarahkan oleh Direksi Pekerjaan, kecuali hal-hal yang dipersengketakan.

LAPORAN TUGAS AKHIR


347


27.5 (1)Semua berita acara memberitahukan, atau perintah tertulis yang harus diberikan kepada oleh Pemilik atau Direksi Pekerjaan kepada Kontraktor berdasarkan ketentuan Kontrak, harus dikirim atau disampaikan ke kantor Kontraktor yang tercantum dalam Surat Perjanjian atau alamat lainnya yang ditunjuk oleh Kontraktor sesuai dengan Pasal 27.5 (3) (2)Semua pemberitahuan yang harus disampaikan kepada Pemilik atau Direksi Pekerjaan berdasarkan ketentuan Kontraktor yaitu harus dikirim atau diserahkan pada alamat masing-masing yang ditunjuk untuk maksud tersebut dalam Surat Perjanjian (Kontrak) atau alamat lain yang ditunjuk untuk maksud tersebut sesuai Pasal 27.5 (3). (3)Masing-masing pihak boleh mengubah alamat tersebut dalam Surat Perjanjian (Kontrak) dengan alamat lain dan pemberitahuan tertulis terlebih dahulu oleh pihak lain. 27.6 Apabila perselisihan terpaksa harus diselesaikan di pengadilan negeri, maka akan dipilih Pengadilan Negeri dimana Pemberi Tugas berdomisili. Pasal 28 Tanggung jawab 28.1 Pada keadaan apapun dimana pekerjaan yang telah dilaksanakan telah mendapat persetujuan oleh Direksi tidak berarti membebaskan Kontraktor atas tanggung jawabnya kepada pekerjaan sesuai dengan isi kontrak. 28.2 Tenaga-tenaga kerja yang digunakan harus tenaga yang ahli atau terlatih dan berpengalaman pada bidangnya dan dapat melaksanakan pekerjaan dengan baik sesuai dengan ketentuan-ketentuan yang berlaku serta petunjuk-petunjuk dari Direksi. 28.3 Kontraktor harus mengusahakan atas tanggungannya, langkah-langkah, peralatan yang perlu untuk melindungi pekerja-pekerja atau bahan-bahan yang digunakan agar tidak terjadi sesuatu yang tidak diharapkan. 28.4 Kontraktor harus menyediakan perlengkapan-perlengkapan yang dibutuhkan Direksi untuk memperlancar pekerjaan serta menjamin kualitas pekerjaan. 28.5 Kontraktor harus selalu membuat laporan-laporan secara tertulis hal ikhwal yang terjadi dalam rangka Pelaksanaan Proyek kepada Direksi secara periodik.

LAPORAN TUGAS AKHIR


348


Pasal 29 Penyerahan Pekerjaan pada Sub Kontraktor 29.1 Pada dasarnya pekerjaan harus diselesaikan sendiri oleh PIHAK KEDUA dan apabila bagian-bagian pekerjaan tersebut oleh PIHAK KEDUA akan diborongkan kepada PIHAK KETIGA (Sub Kontraktor) dan golongan ekonomi lemah setempat, maka terlebih dahulu harus mendapatkan persetujuan PIHAK KESATU, tanggung jawab penyelesaian pekerjaan tetap di PIHAK KEDUA. 29.2 Apabila terdapat kepastian bahwa pekerjaan PIHAK KEDUA telah diborongkan kepada PIHAK KETIGA tanpa persetujuan PIHAK KESATU, maka setelah PIHAK KESATU memberi pernyataan tertulis kepada PIHAK KEDUA, PIHAK KEDUA harus mengembalikan keadaan sehingga sesuai dengan perjanjian Pemborong ini dan semua biaya yang telah dikeluarkan oleh PIHAK KEDUA atau PIHAK KETIGA ditanggung sepenuhnya PIHAK KEDUA. 29.3 Dalam hal dimana ada bagian-bagian pekerjaan diborongkan kepada PIHAK KETIGA dengan persetujuan PIHAK KESATU, maka PIHAK KEDUA tetap bertanggungjawab penuh kepada PIHAK KESATU terhadap segala tindakan dan pekerjaan yang dilakukan PIHAK KETIGA. PIHAK KESATU tidak memiliki hubungan langsung dengan PIHAK KETIGA, melainkan selalu dengan PIHAK KEDUA. Pasal 30 Kerjasama Dengan Golongan Ekonomi Lemah 30.1 Pemborong yang terpilih sebagai Pelaksana Pekerjaan. Ditetapkan dalam Surat Penjanjian (Kontrak) untuk bekerjasama dengan rekanan golongan ekonomi lemah setempat antara lain sebagai Sub Kontraktor atau leveransir barang, bahan dan jasa. Pasal 31 Penggunaan Bahan-bahan Bangunan 31.1 Pemborong di dalam melaksanakan pekerjaan ini supaya mengutamakan untuk menggunakan bahan-bahan produksi dalam negeri. 31.2 Semua bahan-bahan bangunan yang digunakan untuk pekerjaan ini sebelum digunakan harus mendapat persetujuan pemakaiannya dari Pengawas Lapangan.

LAPORAN TUGAS AKHIR


349


31.3 Semua bahan bangunan yang dinyatakan tidak dapat dipakai atau ditolak oleh Direksi atau Pengawas Lapangan harus segera disingkirkan dari lokasi pekerjaan. 31.4 Pemborong bertanggungjawab sepenuhnya atas keamanan bahan bangunan, alat-alat kerja dan lain-lainnya yang disimpan dalam gudang dan lokasi pekerjaan. Apabila terjadi kebakaran atau pencurian maka Pemborong harus segera mendatangkan gantinya demi kelancaran pekerjaan.

6.2 Syarat-Syarat Teknis Pasal 1 Penjelasan Umum 1.1

Pemberian pekerjaan meliputi penyediaan, pengangkutan dan semua pengolahan bahan, pengerahan tenaga kerja, pengadaan semua alat pembantu dan sebagainya, yang pada umumnya secara langsung atau tidak langsung termasuk di dalam usaha menyelesaikan pekerjaan dengan baik dan menyerahkan pekerjaan dalam keadaan sempurna dan lengkap.

1.2

Dalam hal ini juga termasuk pekerjaan-pekerjaan atau bagian-bagian pekerjaan yang walaupun tidak disebutkan dalam RKS dan gambar, tetapi masih berada dalam lingkup pekerjaan yang harus dilaksanakan sesuai dengan petunjuk Pimpinan Proyek.

1.3

Tanah bangunan termasuk segala perlengkapannya akan diserahkan kepada Pemborong atau Kontraktor dalam keadaan yang sama seperti pada waktu Aanwijzing.

1.4

Pekerjaan haruslah diserahkan oleh Pemborong/Kontraktor dengan sempurna dalam keadaan selesai, termasuk juga pembersihan bekas-bekas bongkaran dan lain sebagainya.

1.5

Sepanjang tidak ditentukan lain pada persyaratan teknis, maka untuk pekerjaan ini tetap mengikuti syarat-syarat teknis berikut ini serta Normalisasi Standar Indonesia yang berlaku sebagaimana Pasal 2 berikut ini.

1.6

Pekerjaan konstruksi meliputi pembangunan/rehabilitasi/peningkatan bendung sebagaimana tercantum dalam album gambar.

1.7

Jalan masuk ke dan melalui daerah kerja dapat menggunakan jalan-jalan setempat yang ada yang berhubungan dengan jalan raya yang berdekatan dengan daerah

LAPORAN TUGAS AKHIR


350


proyek. Kontraktor hendaknya berpegang pada semua peraturan dan ketentuan hukum yang berhubungan dengan penggunaan arah angkutan umum dan bertanggung jawab terhadap kerusakan akibat penggunaan jalan tersebut. Kontraktor harus memperbaiki atau memperlebar jalan yang ada, memperbaiki dan memperkuat jembatan beton sehingga memenuhi kebutuhan pengangkutannya sejauh yang dibutuhkan untuk pekerjaannya. Kontraktor dapat menggunakan tanah yang sudah dibebaskan oleh Pemberi Tugas untuk keperluan jalan masuk ke daerah kerja itu apabila Kontraktor membutuhkan tambahan jalan masuk demi kemajuan pekerjaan. Pemberi tugas tidak bertanggung jawab terhadap pemeliharaan jalan masuk atau bangunan yang digunakan oleh Kontraktor selama pelaksanaan pekerjaan. Apabila Kontraktor membutuhkan jalan lain yang tidak ditentukan oleh Direksi maka harus dikerjakan oleh Kontraktor atas bebannya sendiri, dan harga untuk semua pekerjaan tersebut sudah termasuk dalam harga satuan pekerjaan 1.8

Gambar-gambar yang dimiliki Kontraktor : 1.

Gambar-gambar pekerjaan (a) Semua gambar-gambar yang disiapkan oleh Kontraktor harus ditandai oleh Direksi dan apabila ada perubahan diserahkan kepada Direksi untuk mendapatkan persetujuan sebelum program Pelaksana dimulai. (b) Gambar-gambar pelaksana/Gambar kerja Kontraktor menggunakan gambar-gambar kontrak sebagai dasar untuk mempersiapkan gambar-gambar pelaksanaan, gambar dibuat detail untuk pekerjaan tetap dan untuk pekerjaan khusus seperti beton harus memperlihatkan penampang melintang dan memanjang beton. (c) Gambar-gambar bengkel, disiapkan oleh Kontraktor untuk menyimpan peralatan dan bahan-bahan milik Kontraktor (d) Kontraktor menyediakan satu lembar set gambar-gambar lengkap di lapangan.

2.

Gambar-gambar pekerjaan sementara Gambar yang disiapkan oleh Kontraktor harus dirinci dan diserahkan pada Direksi sebelum tanggal program pelaksanaan dalam waktu yang ditentukan oleh dalam Kontrak. Kontraktor hendaknya mengusulkan pekerjaan sementara yang berkaitan dengan pekerjaan tetap secara mendetail dan diserahkan oleh

LAPORAN TUGAS AKHIR


351


Direksi untuk mendapatkan persetujuan tujuh hari sebelum tanggal dimulainya pelaksanaan.

3.

Gambar-gambar yang sebelumnya terbangun/terpasang Kontraktor menyiapkan dan menyimpan satu set gambar yang dilaksanakan paling akhir untuk tiap-tiap pekerjaan. Gambar-gambar yang dilaksanakan akan diperiksa tiap bulan di lapangan oleh Direksi dan tiap hari oleh Pengawas Lapangan, apabila diketemukan hal-hal yang tidak memuaskan dan tidak dilaksanakan diperbaiki kembali selambat-lambatnya 6 (enam) hari kerja. Pelaksanaan selesai Kontraktor harus menyerahkan gambar pelaksanaannya dalam 3 set cetakan yang dijilid ukuran A3 dan satu set negatifnya ukuran A1.

1.9

Program Pelaksanaan dan Laporan 1.

Program pelaksanaan Kontraktor harus melaksanakan program pelaksanaan sesuai dengan syaratsyarat kontrak dengan menggunakan CPM network. Program tersebut harus dibuat dalam dua bentuk yaitu bar-chart dan daftar yang memperlihatkan setiap kegiatan yaitu mulai tanggal paling awal, mulai tanggal paling akhir, waktu yang diperlukan, waktu float, serta sumber tenaga kerja , peralatan dan bahan yang diperlukan.

2.

Laporan kemajuan pelaksanaan Sebelum tanggal sepuluh tiap bulan atau saat waktu ditentukan Direksi, kontraktor harus menyerahkan tiga salinan laporan kemajuan bulanan pada Direksi, mengenai gambaran secara detail kemajuan pekerjaan bulan terdahulu. Isi dari laporan itu berisi tentang hal sebagai berikut : a.

Prosentase kemajuan pekerjaan laporan bulanan maupun prosentase rencana yang akan diprogramkan bulan berikutnya.

b.

Prosentase dari tiap pekerjaan pokok yang diselesaikan maupun prosentase rencana yang diprogramkan harus sesuai dengan kemajuan yang dicapai pada bulan laporan.

c.

Rencana kegiatan dalam waktu dua bulan berturut-turut dengan ramalan tanggal permulaan dan penyelesaiannya.

d.

Daftar tenaga buruh setempat dan daftar peralatan konstruksi.

LAPORAN TUGAS AKHIR


352


e.

Jumlah volume untuk berbagai pekerjaan beton, galian-timbunan, pasangan batu, dan lain-lain.

f.

Daftar besarnya pembayaran terakhir yang diterima dan kebutuhan pembayaran yang diperlukan pada bulan berikutnya serta hal-hal lain yang diminta sesuai dengan Kontrak.

3.

Rencana kerja harian, mingguan dan bulanan Kontraktor harus menyerahkan dua rangkap rencana mingguan yang disetujui oleh direksi setiap akhir minggu dan untuk minggu-minggu berikutnya. Rencana tersebut termasuk pekerjaan tanah, pekerjaan konstruksi lainnya yang berhubungan dengan pelaksanaan pekerjaan, pengadaan tanah, pengangkutan bahan dan peralatan serta lain-lain yang diminta oleh direksi. Kontraktor harus menyerahkan dua rangkap rencana kerja harian secara tertulis untuk semua kemajuan yang sudah disetujui oleh Direksi setiap hari maupun untuk hari-hari berikutnya. Kontraktor harus menyediakan rencana bulanan dengan sistem barchart pada akhir bulan maupun pada akhir dan untuk bulan-bulan berikutnya. Rencana kerja ini harus memperlihatkan tenggang waktu dari mulai sampai akhir kegiatan utama dengan volume pekerjaannya. Rencana kerja ini harus diserahkan kepada Direksi pada hari ketiga tiap bulan untuk perbaikan dan perubahan.

4.

Rapat bersama untuk membicarakan kemajuan pekerjaan Rapat tetap antara direksi dengan Kontraktor diadakan seminggu sekali pada tempat dan waktu yang disetujui oleh Direksi. Maksud dari rapat ini membicarakan kemajuan pekerjaan yang sedang dilakukan, pekerjaan yang diusulkan untuk seminggu berikutnya dan membahas permasalahan yang timbul agar dapat segera diselesaikan. Pasal 2 Normalisasi Standar Indonesia

N.1 – 2

- Peraturan Beton Indonesia 1971

N.1 – 3

- Peraturan Umum untuk Bahan Bangunan di Indonesia

N.1 – 5

- Peraturan Konstruksi Kayu Indonesia

N.1 – 7

- Syarat-syarat untuk Kapur Bahan Bangunan

N.1 – 8

- Semen Portland

LAPORAN TUGAS AKHIR


353


N.1 – 10

- Spesifikasi untuk Batu Merah Pasal 3 Pekerjaan Persiapan

3.1

Dalam waktu selambat-lambatnya 7 (tujuh) hari setelah kontrak ditandatangani, Pemborong/Kontraktor harus sudah melaksanakan persiapan di lapangan sesuai dengan petunjuk Direksi.

3.2

Pembuatan kantor direksi, gudang dan barak-barak pekerja harus memenuhi persyaratan yang telah ditentukan oleh Direksi.

3.3

Penyediaan air bersih.

3.4

Pengadaan penerangan.

Pasal 4 Gambar-gambar Pekerjaan 4.1

Gambar-gambar rencana pekerjaan terdiri dari gambar bestek, gambar detail situasi dan lain sebagainya yang akan disampaikan kepada Pemborong/Kontraktor beserta dokumen-dokemen lainnya. Kontraktor tidak boleh mengubah dan menambah tanpa persetujuan dari Pimpinan Proyek/Direksi, gambar-gambar tersebut tidak boleh diberikan kepada pihak lain yang tidak ada hubungannya dengan pekerjaan borongan ini atau digunakan untuk maksud lain.

4.2

Gambar-gambar tambahan Pemborong/Kontraktor harus membuat gambaran detail (gambar kerja/shop drawing) yang disahkan oleh Direksi, gambar-gambar tersebut menjadi milik Direksi. As Built Drawing Yang dimaksud dengan As Built Drawing adalah gambar-gambar yang sesuai dengan yang dilaksanakan. Untuk pekerjaan ulang yang belum ada dalam bestek, Kontraktor harus membuat gambar-gambar yang sesuai dengan apa yang dilaksanakan yang dengan jelas memperlihatkan perbedaan antara gambar kontrak dan gambar pelaksanaan. Gambar-gambar tersebut harus diserahkan rangkap 3 (tiga) dan biaya pembuatannya ditanggung oleh pihak Kontraktor.

4.3

Pemborong/Kontraktor harus menyimpan di tempat kerja satu bendel gambar kontrak lengkap termasuk Rencana Kerja dan Syarat-syarat Berita Acara Rapat

LAPORAN TUGAS AKHIR


354


Penjelasan (Aanwijzing), Time schedule, dan semuanya dalam keadaan baik (dapat dibaca dengan jelas), hal ini untuk menjaga jika pemberi tugas atau wakilnya sewaktu-waktu memerlukannya. Pasal 5 Mobilisasi Sebelum kegiatan pelaksanaan dimulai, Pemborong harus mengajukan rencana mobilisasi kepada Direksi. Kegiatan yang dimaksud adalah : Transportasi lokal, alat-alat dan perlengkapan lain ke tempat kerja. Bangunan dan pengamanan daerah kerja. Pembuatan bangunan sebagaimana yang tercantum dalam uraian pekerjaan. Penyaluran bahan-bahan yang diperlukan untuk pekerjaan pembangunan.

Pasal 6 Daerah Kerja 6.1

Areal tanah untuk daerah kerja pada dasarnya disediakan oleh pemberi tugas, penggunaan daerah diluar yang disediakan menjadi tanggung jawab dan atas usaha Pemborong/Kontraktor.

6.2

Kontraktor harus menutup daerah kerja bagi umum untuk keamanan kerja alat dan bahan selama pelaksanaan pekerjaan berlangsung.

6.3

Pada daerah yang telah disediakan, Pemborong harus merencanakan penggunaannya yang pada dasarnya akan membantu kelancaran pelaksanaan. Rencana harus disetujui oleh Direksi sebelum penggunaan areal kerja.

6.4

Pemborong diharuskan membuat kantor lapangan, gudang dan sebagainya guna menunjang pelaksanaan pekerjaan.

6.5

Sebelum pekerjaan dimulai seluruh daerah kerja dibersihkan terlebih dulu. Pasal 7 Peralatan Kerja

7.1

Pemborong harus menyediakan peralatan dengan baik dan siap pakai yang diperlukan untuk pekerjaan pembangunan.

7.2

Untuk pelaksanaan pekerjaan ini Pemberi Tugas/Direksi tidak menyediakan atau meminjamkan atau menyewakan peralatan kerja.

LAPORAN TUGAS AKHIR


355


7.3

Untuk pengamanan pelaksanaan pekerjaan Kontraktor harus menyediakan alat-alat keselamatan kerja sesuai dengan Peraturan Pemerintah yang berlaku. Pasal 8 Pengukuran

8.1

Pengukuran peil dilaksanakan oleh Kontraktor dengan menggunakan alat-alat miliknya dan diawasi oleh Direksi.

8.2

Pengukuran dilaksanakan dengan alat ukur waterpass, theodolit dan sebagainya dalam keadaan baik yang telah disetujui oleh Direksi.

8.3

Tanda-tanda patok (bouwplank) yang sudah dipasang dijaga agar tidak rusak dan tidak berubah tempatnya, bila perlu Kontraktor harus mengadakan pengecekan ulang bila Direksi menginginkan.

8.4

Tanda patok ini terbuat dari kayu Kalimantan atau bambu yang dicat merah ujung atasnya ± 0,6 cm, panjang 60 cm dan masuk ke dalam tanah sepanjang 40 cm.

8.5

Tanda dasar untuk proyek merupakan Bench Mark yang terletak berdekatan dengan saluran induk seperti terlihat pada gambar ketinggian dari Bench Mark ini didasarkan pada titik tetap utama. Bench Mark yang lain dan titik referensi yang terlihat pada gambar diberikan pada Kontraktor sebagai referensi. Sebelum menggunakan suatu Bench Mark dan titik referensi kecuali Bench Mark dasar untuk setting out pekerjaan, Kontraktor harus melakukan pengukuran/pemeriksaan atas ketelitiannya. Pemberi Tugas tidak akan bertanggung jawab atas ketelitian Bench Mark yang lain begitu juga dengan referensinya. Kontraktor perlu mendirikan Bench Mark tambahan sementara untuk kemudahan tetapi setiap Bench Mark sementara didirikan , rencana dan tempatnya disetujui oleh Direksi dan akan merupakan ketelitian yang berhubungan dengan Bench Mark yang didirikan oleh Direksi.

8.6

Permukaan tanah asli yang terlihat pada gambar akan dianggap betul sesuai dengan kontrak. Apabila terjadi keraguan dari Kontraktor atas kebenaran dari muka tanah, sekurang-kurangnya 30 hari sebelum mulai bekerja Kontraktor memberitahukan kepada direksi secara tertulis untuk menyesuaikan dan melaksanakan pengukuran kembali ketinggian muka tanah tersebut. Sebelum mulai melaksanakan pekerjaan tanah, kontraktor akan mengukur dan mengambil ketinggian lokasi pekerjaan,

LAPORAN TUGAS AKHIR


356


dengan menggunakan Bench Mark atau titik referensi yang disetujui direksi. Pengukuran volume yang dikerjakan dibuat berdasarkan ketinggian yang disetujui. 8.7

Kontraktor harus menyediakan dan memelihara peralatan pengukuran untuk dipakai sendiri dan Direksi. Alat dan perlengkapan harus baik menurut direksi dan alat harus diganti jika hilang atau rusak. Semua alat-alat dan perlengkapan itu tetap menjadi milik Kontraktor. Alat-alat tidak boleh ditukar dalam waktu pelaksanaan kontrak, kecuali dengan ijin atau perintah Direksi.

8.8

Semua biaya yang dikeluarkan untuk pekerjaan pengukuran harus sudah masuk dalam harga satuan penawaran. Pasal 9 Mutual Check

9.1

Untuk sistem pelaksanaan pekerjaan ini adalah kontrak harga satuan

9.2

Untuk pelaksanaan Mutual Check I harus diperhatikan beberapa hal-hal sebagai berikut : a.

Diadakan dengan dasar gambar tender yang telah dimenangkan Kontraktor

b.

Terdiri dari Kontraktor dan bersama-sama dengan pihak Direksi.

c.

Kontraktor harus melakukan pengukuran kembali semua kegiatan-kegiatan pekerjaan dengan mencocokan kembali pada titik tetap dengan ketelitian 10 √L mm. Membuat gambar-gambar hasil pengukuran kembali profil memanjang dan melintang dengan mengikuti standar penggambaran tender drawing. Membuat gambar-gambar bangunan dengan mengikuti standar penggambaran tender drawing. Membuat perhitungan hidrolis apabila ada perubahan bentuk. Membuat perhitungan kuantitas dan Rencana Anggran Biaya atas perubahan (tambahan/pengurangan)

d.

Semua produk-produk hasil uitsetten/pengukuran kembali disampaikan pada Pemberi Tugas untuk selanjutnya diteliti/diperiksa kebenarannya dan setelah mendapat persetujuan dari direksi maka Kontraktor dapat melaksanakan pekerjaan tersebut.

e.

Dari hasil pengukuran kembali/uitsetten akan didapat perbandingan volume dengan tender drawing.

f.

Gambar-gambar hasil uitsetten adalah sebagai dasar untuk pelaksanaan konstruksi lapangan.

LAPORAN TUGAS AKHIR


357


g. 9.3

Semua gambar-gambar hasil Mutual Check I diperbanyak tiga kali.

Untuk Mutual Check ke II harus diperhatikan beberapa hal-hal sebagai berikut : a.

Dilaksanakan

untuk

mendapatkan

pekerjaan

yang

sebenarnya

dilaksanakan/gambar terpasang (As Built Drawing). b.

Hasil Mutual Check ke II dengan gambar terpasang sebagai dasar pembayaran volume pekerjaan yang telah selesai dikerjakan.

c. 9.4

Semua gambar-gambar terpasang dibuat rangkap tiga.

Untuk jangka waktu Mutual Check akan diatur/ditentukan direksi. Jika tidak ditentukan maka pengajuan biaya tambahan/pengurangan biaya paling lambat satu bulan sebelum jangka waktu pelaksanaan berakhir sudah harus disampaikan kepada Pemberi Tugas dan instansi yang berwenang. Ketentuan-ketentuan yang belum diatur dalam Mutual Check ini akan ditentukan kemudian oleh Direksi.

Pasal 10 Pengalihan Aliran Sungai dengan Pengeringan Dasar Galian 10.1 PIHAK KEDUA harus melaksanakan pengalihan air sungai untuk memungkinkan terlaksananya pekerjaan. 10.2

Sebelum melaksanakan pekerjaan ini, maka PIHAK KEDUA diharuskan menyerahkan kepada Direksi rencana dari pekerjaan pengalihan sungai.

10.3 Sekalipun rencana tersebut telah disetujui Direksi, tidak berarti PIHAK KESATU bebas dari tanggung jawab dalam metode yang dipergunakan. 10.4 Pengalihan sungi harus dijaga sepenuhnya melalui saluran pengelak sementara selama pembuatan jembatan, pembuangan dan bangunan lain. 10.5 PIHAK KEDUA harus merencanakan, membangun dan memelihara semua pekerjaan pelindung sementara yang perlu, seperti tanggul penutup sementara (kistdam), tanggul-tanggul dan pekerjaan pelindung lainnya. 10.6 PIHAK KEDUA harus menyediakan semua bahan yang diperlukan untuk pekerjaan ini dan harus pula menyediakan, memasang, memelihara dan mengoperasikan pompa-pompa air yang diperlukan dan segala peralatan untuk membuang air dari seluruh area pekerjaan yang membutuhkan proses pengeringan. 10.7 PIHAK KEDUA bertanggung jawab dan harus memperbaiki dengan biaya sendiri semua kerusakan pada pondasi bangunan atau bagian lain dari pekerjaan yang rusak

LAPORAN TUGAS AKHIR


358


oleh genangan air, yang diakibatkan kesalahan pelaksana pembuatan pekerjaan pelindung. 10.8 Informasi data hidrologi dan data penyelidikan tanah dapat diperoleh di kantor proyek untuk referensi bagi Pemborong dalam merencanakan tanggul penutup sementara dan lain sebagainya. 10.9 Pemilik pekerjaan dan Direksi tidak menjamin kebenaran dan ketepatan informasi data tersebut dan dianggap tidak bertanggungjawab untuk semua kesimpulan dan interpretasi yang dibuat oleh Pemborong. 10.10 Setelah pekerjaan pengalihan air sungai selesai, maka PIHAK KEDUA harus membongkar dan membereskan lokasi bekas pekerjaan tersebut sehingga menjadi rapid dan tidak mengganggu pelaksanaan pekerjaan lainnya dan tidak pula menghalangi kemampuan operasi bendung beserta perlengkapannya.

Pasal 11 Pekerjaan Tanah 11.1 Untuk pekerjaan-pekerjaan kecil, misalnya saluran got, bangunan kecil dengan galian yang tidak terlalu dalam, dapat digunakan tenaga manusia. 11.2 Untuk galian yang besar dan dalam, misalnya bendung, saluran primer yang mempunyai jumlah volume yang besar, supaya menggunakan alat berat. 11.3 Hasil galian dapat dipakai sebagai timbunan tanggul, bila hasil galian memenuhi syarat bahan timbunan atau disetujui Direksi. 11.4 Semua biaya untuk galian tanah dan pembuangannya harus sudah masuk harga satuan, dimana meliputi penggalian, pembuangan, ganti rugi tanaman, pembersihan termasuk penggunaan alat berat. 11.5 Untuk tanah-tanah yang tidak dapat bertahan pada lereng-lereng yang ditentukan oleh direksi dan material-material yang longsor ke daerah galian disepanjang garis galian, harus dipindahkan oleh Kontraktor dan lereng-lereng harus diselesaikan kembali menurut garis dan tingkat yang ditetapkan oleh direksi. Kontraktor diminta untuk menggali daerah-daerah yang mungkin akan longsor diluar batas-batas penggalian yang diperlukan untuk mencegah kerusakan pada pekerjaan. 11.6 Untuk daerah asal bahan (borrow area) ada beberapa hal-hal yang perlu diperhatikan antara lain :

LAPORAN TUGAS AKHIR


359


a.

Bahan timbunan yang diperlukan untuk pekerjaan harus diambilkan dari borrow area yang disetujui oleh direksi dan setelah diuji untuk mengetahui kecocokan bahan.

b.

Sebelum penggalian tanah, permukaan harus dikupas dari tanaman-tanaman termasuk akar-akarnya. Apabila permukaan tanah dikupas sampai kedalaman 0,15 m maka tanah kupasan ditimbun dan ditempatkan disekitar borrow area.

c.

Setelah selesai penggalian, Kontraktor meninggalkan daerah tersebut dalam keadaan rapi sesuai petunjuk direksi, termasuk semua pekerjaan tanah yang diperlukan untuk mencegah penggenangan air di daerah tersebut. Apabila borrow area terletak pada sawah atau tanah tegalan , maka tanah yang dipakai untuk timbunan tidak boleh melebihi kedalaman 0,5 m dan setelah semua penggalian selesai daerah tersebut dapat dipakai kembali untuk pertanian.

d.

Batas borrow area minimum 20 m diluar batas pekerjaan tetap.

11.7 Kontraktor harus menggali, memuat, mengangkut, membuang, membentuk dan memadatkan bahan-bahan timbunan tersebut sampai dengan ukuran yang tercantum di dalam gambar. 11.8 Penggalian saluran dan pembuangannya sebagai berikut : a.

Penggalian saluran harus sesuai dengan dimensi yang ada pada gambar.

b.

Tanah galian dari saluran primer, sekunder, saluran pembuang dan saluran jalan harus ditempatkan sepanjang tanggul saluran atau jika terdapat kelebihan galian, dan jika tidak disebutkan harus diletakkan tanggul yang memerlukan tambahan timbunan.

c.

Kelebihan galian yang tidak dibutuhkan untuk pekerjaan tanah baik setempat atau di tempat lain dimana volume galian dan timbunan tidak seimbang di sepanjang saluran, harus diletakkan pada tempat tanggul buangan terpisah dan di luar pekerjaan tanah permanen. Tanggul buangan di buat menurut direksi dan kontraktor menyiapkan rencana pekerjaan tanah tersebut bagi setiap bagian dari pekerjaan dengan detail lokasi dan program penggalian dari saluran dan membuang tanahnya sebagai timbunan tanggul.

d.

Kontraktor harus mengajukan usul rencana pelaksanaan pekerjaan tanah selambat-lambatnya tujuh hari sebelum tanggal yang dimaksud sebagi pemberitahuan kepada direksi.

LAPORAN TUGAS AKHIR


360


e.

Untuk penggalian tanah lunak digunakan alat-alat seperti spades, hoes, bulldozers dengan dihubungkan alat pembelah, scrapers tanpa dihubungkan dengan alat khusus.

f.

Untuk galian batu atau tanah keras menggunakan alat pembelah khusus yang dihubungkan bulldozer D8 atau peralatan yang sebanding atau yang diperlukan sesuai dengan pelaksanaan.

11.9 Untuk longsoran di talud, Kontraktor harus mencoba untuk menjaga dengan sangat hati-hati dan mengambil tindakan pencegahan yang diperlukan yaitu dengan memperbaiki semua pekerjaan tanah dan kerusakan yang bersangkutan serta melaksanakan perubahan yang diperlukan pada pekerjaan yang dapat disetujui Direksi. Pasal 12 Timbunan Tanah Kembali 12.1 Untuk timbunan tanah kembali dipadatkan, dimaksudkan menimbun kembali bekas galian bangunan dengan material tanah hasil galian atau menurut petunjuk Direksi. 12.2 Timbunan harus dilakukan sedemikian dicapai kepadatan yang cukup dan merata. Pemadatan dilakukan dengan stamper atau alat ringan sedemikian sehingga tidak membahayakan bangunan atau menurut petunjuk Direksi. 12.3 Harga satuan untuk timbunan kembali dipadatkan harus sudah termasuk biaya pemadatan, perapian dan biaya-biaya lain yang diperlukan, misalnya alat bambu dan lain-lain. Pasal 13 Timbunan Tanah Tanggul 13.1 Timbunan tanggul dibedakan dengan timbunan dengan tanah yang tersedia (misalnya galian dan sebagainya) dan timbunan dari lokasi pengambilan (borrow area). 13.2 Timbunan tanggul yang kecil dimana kepadatan dan kualitas yang disyaratkan tidak begitu tinggi misalnya untuk tanggul saluran sekunder. Maka penimbunanpenimbunan tetap harus dengan persetujuan Direksi.

LAPORAN TUGAS AKHIR


361


13.3 Dalam hal tanah timbunan dari material yang tersedia (hasil galian) tanah yang digunakan harus dari tanah yang baik dan dapat memenuhi persyaratan bahan timbunan atau sesuai petunjuk Direksi. 13.4 Material timbunan harus bersih dari akar-akar tumbuhan, humus, bahan-bahan organik dan bahan substansi lain. 13.5 Timbunan tanah dilakukan lapis demi lapis dengan ketebalan 20 cm atau sesuai dengan percobaan pemadatan. Setiap lapis harus dipadatkan dengan alat pemadat sehingga dicapai kepadatan minimum 95 % dari hasil proctor standart. 13.6 Harga satuan timbunan harus sudah cukup semua biaya untuk sewa alat dan biaya operasinya, biaya pemadatan dan biaya tes laboratorium. Pasal 14 Pekerjaan Pasangan Batu 14.1 Bahan batu adalah jenis batuan basalt/andesit dan permukaan batu harus dipecah minimal 2 sisi dan bersih dari kotoran. 14.2 Bahan pasir adalah jenis Muntilan dengan kadar lumpur maksimum 1 % dengan butiran tajam. 14.3 Campuran spesi terdiri dari 1 PC : 4 Pasir diaduk dengan beton molen. Perbandingan tersebut adalah perbandingan volume. Adukan harus ditampung dalam kotak peneampungan agar tidak tercampur dengan bahan lain. 14.4 Pemasangan batu tidak boleh bersentuhan dan rongga-rongga harus terisi penuh spesi. 14.5 Harga satuan termasuk upah tenaga kerja, bahan, pembersihan batu muka dan perapihan.

Pasal 15 Pekerjaan Siaran 15.1 Bahan pasir sejenis Muntilan dengan campuran 1 PC : 3 Pasir. 15.2 Sebelumnya permukaan antara batu muka digaruk sedalam 2 cm dan dibersihkan kemudian diisi spesi 1,5 cm (siar dalam). 15.3 Volume dihitung sesuai dengan luasan permukaan batu muka yang disiar sesuai garis gambar. 15.4 Harga satuan termasuk upah tenaga, bahan, pembersihan batu muka dan perapihan.

LAPORAN TUGAS AKHIR


362


Pasal 16 Pekerjaan Plesteran 16.1 Bahan pasir sejenis Muntilan dengan campuran 1 PC : 3 Pasir (perbandingan volume). 16.2 Sebelumnya permukaan harus dibersihkan dari kotoran tanah dan dilakukan penyiraman. 16.3 Volume dihitung sesuai dengan luasan permukaan. 16.4 Harga satuan termasuk upah tenaga, bahan, pembersihan batu muka dan perapiahan peralatan.

Pasal 17 Pekerjaan Beton Bertulang 17.1 Semen Portland yang digunakan harus memenuhi syarat-syarat N.1 – 8 dan harus melalui pengujian. 17.2 Pasir dan split yang dipakai harus memenuhi syarat-syarat PBI 1971. Untuk split harus berasal dari batu pecah jenis basalt/andesit. Pasir jenis muntilan. 17.3 Pemborong diwajibkan membuat sample/kubus beton dan melakukan tes terhadap mutu beton selama waktu pelaksanaan sesuai dengan persyaratan PBI 1971. Biaya pengujian menjadi tanggung jawab kontraktor. 17.4 Campuran beton 1 PC : 2 Pasir : 3 Split (perbandingan volume). Pengadukan harus menggunakan beton molen dan pemadatan harus menggunakan vibrator. 17.5 Pembongkaran bekesting atas persetujuan Direksi. 17.6 Beton yang telah dicor harus terus dibasahi minimum selama 14 hari. 17.7 Mutu beton yang digunakan adalah sebagai berikut :

LAPORAN TUGAS AKHIR


363

BAB VI RENCANA DAN SYARATSYARAT Tabel 6.1 Mutu Beton

No

Mutu

σ’bk kg/cm2

σ’bm S = 46 kg/cm2

Kategori dari Bangunan

1

B0

-

-

non srukturil

2

BI

-

-

stukturil

3

4

5

6

K. 125

125

K.175

175

K. 225

>K.225

225

>225

200

250

300

>300

stukturil

Stukturil

Stukturil

stukturil

Pengawasan terhadap Kualitas Agregat Pemeriksaan

Kekuatan tekanan Tidak ada

dengan mata

pengujian

Pemeriksaan

Tidak ada

dengan teliti

Pengujian

Pengujian men-

Pengujian

detail dengan

akan

analisa ayakan

diadakan

Pengujian men-

Pengujian

detail dengan

akan

analisa ayakan

diadakan

Pengujian men-

Pengujian

detail dengan

akan

analisa ayakan

diadakan

Pengujian

Pengujian

mendetail dengan

akan

analisa ayakan

diadakan

Sumber : Dokumen Tender Syarat-Syarat Umum dan Teknis, DPU Pengairan 1999.

Pasal 18 Komposisi/Campuran Beton 18.1 Beton harus dibentuk dari semen portland, pasir kerikil/batu pecah air seperti yang ditentukan sebelumnya, semuanya dicampur dalam perbandingan yang serasi dan diolah sebaik-baiknya sampai pada ketentuan yang baik dan tepat. 18.2 Untuk beton mutu B 0, campuran yang biasa untuk pekerjaan non strukturil dipakai perbandingan dari semen portland terhadap pasir dan agregat kasar tidak boleh kurang dari 1:3:5. 18.3 Untuk beton mutu B 1 dan K 125, campuran nominal dari semen portland, pasir dan kerikil/batu pecahan harus digunakan dengan perbandingan volume 1:2:3 atau 1:11/2:21/2.

LAPORAN TUGAS AKHIR


364


18.4 Untuk mutu K175 dan mutu-mutu lainnya yang lebih tinggi harus dipakai campuran yang direncanakan (design mix). Campuran yang direncanakan diketemukan dari percobaan-percobaan campuran untuk memenuhi kekuatan karakteristik yang disyaratkan. 18.5 Tingkat agregat yang kasar untuk kelas II derajat K 125 dan untuk kelas III derajat K 175 beton berada dalam batas yang ditentukan dalam N.1.2.1971 dan kontraktor harus memperoleh derajat yang patut apabila diminta oleh direksi dengan mengkoordinir ukuran agregat yang profesional, agar diperoleh derajat yang sepatutnya. 18.6 Perbandingan antara bahan-bahan pembentuk beton yang dipakai untuk berbagai pekerjaan (sesuai kelas mutu) harus dipakai dari waktu ke waktu selama berjalannya pekerjaan, demikian juga pemeriksaan terhadap agregat dan beton yang dihasilkan. Perbandingan campuran dan faktor air semen yang tepat, kekedapan, awet dan kekuatan yang dikehendaki dengan tidak memakai semen terlalu banyak. Faktor air semen dari beton (tidak terhitung air yang dihisap oleh agregat) tidak boleh melampaui 0,55 (dari beratnya) untuk kelas III dan jangan melampaui 0,60 (dari beratnya) untuk kelas lainnya. Pengujian dari beton akan dilakukan oleh direksi dan perbandingan campuran harus diubah jika perlu untuk tujuan atau penghematan yang dikehendaki, kegairahan bekerja, kepadatan, kekedapan, awet atau kekuatan dan Kontraktor tidak berhak atas penambahan konpensasi disebabkan perubahan yang demikian.

Pasal 19 Pamasangan Bekesting 19.1 Acuan beton/bekesting adalah konstruksi non permanen sebagai cetakan pembentukan beton muda agar setelah mengeras mempunyai bentuk, dimensi dan kedudukan yang benar sesuai gambar rencana. 19.2 Bahan acuan beton dapat dibuat dari baja, kayu atau beton pratekan yang harus bersih permukaannya sebelum proses pengecoran dilaksanakan. 19.3 Pembuatan acuan beton harus sesuai dengan gambar rencana dan detail-detailnya yang telah mendapat persetujuan dari Direksi. Tata cara pengecoran tahapan persiapan kerja dan pelaksanaan pengecoran harus disetujui oleh Direksi.

LAPORAN TUGAS AKHIR


365


19.4 Konstruksi acuan beton harus tidak menimbulkan kerusakan-kerusakan pada beton jadi pada saat pembongkaran. Acuan beton harus dapat menerima getaran vibrator (alat pemadat). Acuan beton dan perancah hanya diperbolehkan terjadi lendutan maksimum 3 mm pada saat beban maksimum atau 1/300 panjang bentang. 19.5 Pada acuan beton sebelah dalam harus dilapisi multipleks atau plywood. Acuan beton dibuat dari papan dengan kualitas tebal 3 cm dan sekur (penyanggah) dari kayu 5/7. 19.6 Pada acuan beton pratekan harus dikonstruksikan kuat dengan bahan baja, kayu atau plywood/multipleks dengan sekur/strip baja sehingga mendapat kedudukan dan kekuatan yang cukup. Sistem sambungan yang digunakan harus sesuai dengan peraturan yang ada. 19.7 Sebelum proses pengecoran dilaksanakan maka bagian dalam acuan beton diolesi dengan oli atau bahan lain yang memudahkan dalam pembongkaran dengan syaratsyarat bahan tersebut tidak mempengaruhi mutu atau warna beton cor. Pelaksanaan ini dilakukan sebelum penyetelan besi tulangan. 19.8 Pada acuan harus diperhatikan pemeliharaan, kekokohan dan kelancaran fungsi bautbaut yang ada. 19.9 Pada acuan dinding tegak dan bagian tipis harus dilaksanakan menurut kemajuan pekerjaan dari bawah ke atas dengan satu sisi tertutup bertahan, di mana harus memenuhi persyaratan pengecoran agar pengecoran dapat dilakukan pada tinggi jatuh kurang dari ketinggian 130 cm (persyaratan PBI) atau acuan tetap utuh tetapi proses pengecoran dilakukan dengan bantuan pompa, pipa/selang dan vibrator agar proses pengisian beton dapat merata dan padat.

Pasal 20 Pengadukan Beton 20.1 Syarat pelaksanaan pekerjaan beton dari pengadukan sampai perawatannya, hendaknya sesuai dengan ketentuan dan persyaratan PBI 1971. 20.2 Pengadukan, pengangkutan, pengecoran sebaiknya dilakukan pada cuaca yang baik, bila hari sedang hujan atau panas terik, maka harus dilakukan usaha untuk melindungi alat-alat pengadukan tersebut atau pengangkutan atau pengecoran sehingga dapat dijamin bahwa air semen tidak akan berpengaruh atau berubah.

LAPORAN TUGAS AKHIR


366


20.3 Direksi dapat menunda proses pengecoran apabila berpendapat bahwa keadaan tidak memungkinkan dan tidak dapat dijadikan alasan bagi Pemborong untuk mengklaim keputusan atas keputusan tersebut. 20.4 Alat pengaduk semen harus dirawat terutama dari kontainernya (bebas dari pengumpulan bahan beton sisa yang mengeras) dan Direksi akan mengontrol pada saat dimulainya pengadukan selanjutnya. 20.5 Pengadukan di lapangan harus dibuat tempat khusus di lokasi pekerjaan dan harus dapat menghasilkan adukan homogen. Penakaran bahan adukan harus seteliti mungkin pada perbandingan jumlah yang disyaratkan dengan memperhatikan kapasitas maksimum mesin pengaduk tersebut. 20.6 Waktu aduk dari bahan tersebut adalah tiap kurang dari 1,5 (satu setengah) menit dihitung dari pemasukan semua bahan termasuk air untuk kapasitas aduk dari 1 m3 maka waktu minimum harus diperpanjang dengan persetujuan Direksi. 20.7 Putaran dari mesin minimum harus diperpanjang dengan persetujuan Direksi. 20.8 Putaran dari mesin pengaduk harus dikontrol. Kontinuitasnya sesuai dengan rekomendasi pabrik. 20.9 Harus disediakan mesin aduk lebih dari satu untuk lebih berfungsi sebagai reserve mixer serta dapat ikut melayani pada beban puncak kebutuhan adukan persatuan waktu. 20.10 Beton rusak-mengeras tidak boleh diaduk lagi dan harus dibuang agar tidak mengganggu-memperlambat proses pengecoran. Pengadukan dilanjutkan 10 (sepuluh) menit kemudian untuk waktu aduk lebih dari 1,5 (satu setengah) menit dan harus dibolak-balik pada waktu tertentu menurut perintah Direksi. 20.11 Pengangkutan bahan adukan beton jadi ke lokasi harus dilakukan secara khusus untuk menjaga agar tidak terjadi segregasi dan kehilangan bahan-bahan (air semen dan butiran-butiran halus). 20.12 Pengangkutan harus kontinu sehingga tidak terjadi pemisahan antara beton yang sudah dicor terlebih dahulu dengan yang masih baru atau dapat terjadi pengikatan sempurna. 20.13 Penggunaan talang miring untuk transportasi bahan aduk harus mendapat ijin dari Direksi, dimana harus diperhatikan panjang talang dan kontinuitas pasokan. 20.14 Adukan beton harus dicor dalam waktu satu jam setelah pengadukan air dimulai, jangka waktu ini termasuk transportasi ke lokasi. Dengan pengadukan mekanis dapat LAPORAN TUGAS AKHIR


367


memperpanjang waktu 2 (dua) jam setelah menambah bahan additive perlambatan maka jangka waktu dapat diperpanjang lagi, tetapi penggunaan bahan additive harus seijin dari Direksi. Pasal 21 Pekerjaan Pasangan Batu Kali 21.1 Batu yang akan digunakan adalah batu kali diameter batu tidak boleh melebihi 20 cm dan tidak kurang dari 10 cm. 21.2 Jenis batu yang dipergunakan berkualitas baik. 21.3 Permukaan batu yang menghadap keluar tidak boleh berbentuk lonjong melainkan berbentuk pipih. 21.4 Batu dipasang pada sayap pasangan/dinding yang miring atau sesuai petunjuk Direksi Lapangan. Pasal 22 Pasangan Batu Pengisi 22.1 Batu dipasang tegak lurus dengan permukaan, agar kedudukan batu-batu kuat dalam pemasangannya dan diatur sedemikian rupa sehingga permukaan batu rata (satu batu). 22.2 Pertemuan antara satu bata dengan batu yang lain saling beriringan dan tidak boleh ada tanahnya. Pasal 23 Sambungan Gerak 23.1 Pada penahanan air (water stop), Kontraktor harus menyediakan dan memasang penahan air, pada semua tempat sambungan gerak pada bagian yang memerlukan dan sambungan harus kedap air. Apabila tidak diminta lain, penahan air dibuat dari karet didapat dari pabrik yang disetujui direksi dan harus disimpan dan dipasang sesuai petunjuk dari pabrik. Penahanan air di atas harus dicetak sampai kepanjangan yang memungkinkan dan lengkap dengan bagian yang membentuk sudut dan persilangan, dan harus dibuat untuk keperluan bangunan-bangunan di bawah air secara menerus. Usulan kontraktor untuk menyambung penahan air harus disetujui direksi, dan semua sambungan harus rapat. Adapun ukuran minimum dan bentuk dari penahan sebagai berikut: LAPORAN TUGAS AKHIR


368

BAB VI RENCANA DAN SYARATSYARAT Tabel 6.2 Ukuran dan Bentuk Penahan Air

Bahan

Lebar

Tebal

(mm)

(mm)

(mm)

Karet

Diameter

Diameter

lingkaran

lingkaran

ujung (mm)

tengah (mm)

Diameter lobang tengah (mm)

225

9,5

25

38

19

150

9,5

19

-

-

Sumber : Dokumen Tender, Syarat-Syarat Umum dan Teknis, DPU Pengairan 1999.

Pada bagian ujungnya karet penahan air harus mempunyai potongan lingkaran, harus dilindungi dari kerusakan akibat terkena panas selama pemasangannya. Pada pengecoran betonnya harus dirapatkan dengan hati-hati dan seksama sehingga tidak ada lubang-lubang yang terjadi. Kontraktor harus menyediakan hasil pengujian dari pabrik untuk tiap penahanan air yang dikirim ke lapangan. 23.2 Pada karet penahan air harus memenuhi persyaratan-persyaratan dari pada SNI atau spesifikasi lain yang disetujui direksi. 23.3 Pada pengisi sambungan, Kontraktor harus menyediakan dan memasang pengisi sambungan pada semua sambungan dan apabila tidak ditentukan lain, sambungan harus fibre board yang direndam bitumen seperti expandite flexcell. Pengisi sambungan harus didapatkan dari pabrik yang disetujui direksi dan harus disimpan dan dipasang menurut instruksi dari pabrik. Lembaran-lembaran pengisi sambungan dipasang rapat sehingga sambungan menutupi pada sisi-sisinya untuk mencegah keluarnya semen. 23.4 Pada batang dowel apabila menembus sambungan harus dibungkus, bungkusanbungkusan harus dibuat terlebih dahulu dari bahan yang memenuhi untuk pengisi sambungan atau bahan lain yang disetujui oleh Direksi. 23.5 Pada penutup sambungan, Kontraktor harus membuat alur pada sambungan gerak dan sambungan konstruksi pada kedua permukaan dari pekerjaan betonnya kecuali bagian bawah dari pekerjaan beton yang ada penyangganya. Alur dibuat lurus . Kontraktor harus menyiapkan permukaan dari alur dan menyiapkan bahan penutup sambungan kemudian mengisi alur tersebut dengan bahan di atas. Penutup sambungan dari bahan semacam bitumen didapatkan dari pabrik. Pemasangan penutup sambungan harus disetujui terlebih dahulu oleh Direksi.

LAPORAN TUGAS AKHIR


369


23.6 Pada sambungan dengan cat bitumen, Kontraktor harus membersihkan dan mengeringkan permukaan-permukaan tersebut sebelum pengecatan bitumen dilaksanakan, dan pengecatan dengan bitumen dilaksanakan dalam 2 lapisan. Jenis bitumen harus dari jenis penetrasi 40/50 atau lainnya yang mendapat persetujuan dari Direksi. 23.7 Perletakan jembatan harus dari karet biasa atau karet dengan lapisan kering baja dan sesuai dengan kebutuhan sebagai berikut:

Tabel 6.3 Perletakan Lantai Jembatan

Jenis peralatan

Lantai jembatan yang diganjal sederhana dengan batang bersih kurang dari 4,4 m Lantai jembatan yang diganjal sederhana dengan batang bersih kurang dari 4,5 m tapi lebih dari 6,5 m Balok yang diganjal sederhana dengan bentang bersih kurang dari 9 m

Muatan

Gerak

tegak lurus

mendatar

terbesar

terbesar

7,5 ton/m

2 mm

8,5 ton/m

4 mm

14 ton/m

4 mm

Sumber : Dokumen Tender, Syarat-Syarat Umum dan Teknis, DPU Pengairan 1999.

Karet pendukung yang dipakai pada ujung terjepit dari balok dan lantai beton harus dipasang dengan pasak baja lunak melalui bantalan pendukung, diisi ke dalam lubang yang sudah dibuat lebih dahulu dengan adukan semen pasir 1:1. Pasak-pasak itu harus dibungkus dengan dua lapis kertas bangunan dimana ia menonjol kedalam lantai beton. Jika diijinkan oleh Direksi, Kontraktor dapat mengganti dengan lembaran-lembaran pendukung dari timah hitam dengan ukuran dan mutu yang disetujui. Pasal 24 Pemasangan Peil Schaal 24.1 Bahan peil schaal/alat ukur tinggi air dibuat dari fiberglass. 24.2 Bahan dan ukuran peil schaal harus sesuai dengan petunjuk Direksi Lapangan.

LAPORAN TUGAS AKHIR


370


24.3 Peil schaal dipasang pada dinding tegak sungai (di atas mercu), di antara saluran dengan pintu intake dan pada sayap saluran irigasi. 24.4 Pemasangan peil schaal harus tegak lurus dengan permukaan air. Diusahakan pemasangan pada lokasi air yang tenang (tidak bergelombang). 24.5 Pada bagian kiri dan kanan peil schaal diberi paku atau baut dan permukaan peil schaal harus rata. 24.6 Pada tempat perletakan peil schaal diberi pasangan 1 :3.

Pasal 25 Syarat – syarat Bahan Apabila dianggap perlu Direksi dapat memerintahkan untuk diadakan pemeriksaan pada bahan atau pada campuran bahan-bahan yang dipakai dalam pelaksanaan konstruksi bendung untuk menguji pemenuhan persyaratan oleh Pemborong/Kontraktor. Pemeriksaan bahan-bahan dan beton harus dilakukan dengan cara-cara yang ditentukan dan pemeriksaan tersebut harus disimpan oleh Pemborong dan apabila diminta harus dapat menunjukkan kepada Direksi setiap saat selama pekerjaan berlangsung dan selama 2 (dua) tahun setelah pekerjaan selesai. 25.1 Semen Portland a.

Untuk konstruksi beton bertulang pada umumnya dapat dipakai jenis semen yang memenuhi ketentuan-ketentuan dan persyaratan yang ditentukan dari spesifikasi teknis yang sesuai dengan NI – 8 1972.

b.

Apabila dipakai persyaratan-persyaratan khusus mengenai sifat-sifat betonnya, maka dapat dipakai semen lain seperti yang ditentukan dalam NI-8 seperti semen Portland, trassemen alluminia, semen tahan sulfat dan lainnya. Dalam hal ini Pemborong harus meminta pertimbangan dari lembaga pemeriksaan bahanbahan yang diakui dan disetujui oleh Direksi.

c.

Semen yang dipakai harus dalam keadaan baru dan masih dalam kantongkantong yang disegel. Semen disimpan di tempat yang kering dan terlindung dari pengaruh cuaca, berventilasi secukupnya dan penimbunan tak langsung mengenai tanah. Merk yang dipilih tidak dapat diganti dalam pelaksanaan kecuali dengan persetujuan Direksi.

LAPORAN TUGAS AKHIR


371


25.2 Agregat Halus a.

Agregat halus untuk beton dapat berupa pasir alami sebagai hasil disintegrasi alami batuan berupa pasir buatan yang dihasilkan oleh alat-alat pemecah batu, sesuai dengan syarat-syarat mutu agregat yang telah ditentukan.

b.

Agregat halus terdiri dari butir-butir yang tajam dan keras. Butir-butir halus bersifat kekal artinya tidak pecah atau hancur oleh pengaruh-pengaruh cuaca, seperti terik matahari dan hujan.

c.

Agregat halus tidak boleh mengandung Lumpur lebih dari 5 % (ditentukan terhadap berat kering), yang diartikan dengan Lumpur adalah bagian-bagian yang dapat melalui ayakan 0,03 mm. apabila kadar lumpur melampaui 5 % maka agregat halus harus dicuci.

d.

Agregat halus tidak boleh mengandung bahan-bahan organik terlalu banyak, ini dibuktikan dengan percobaan (dengan larutan NaOH) agregat halus yang tidak memenuhi percobaan ini dapat dipakai juda dengan syarat kekuatan adukan agregat tersebut pada umur 7 (tujuh) dan 28 (dua puluh delapan) hari tidak kurang dari 95 % dari kekuatan adukan agregat yang sama tetapi dicuci hingga bersih dengan air pada umur yang sama.

e.

Agregat halus terdiri dari butir-butir yang seragam besarnya dan apabila diayak harus memenuhi syarat -syarat sebagai berikut : Sisa di atas ayakan 0,25 mm harus berkisar antara 80 % sampai 95 % dari berat. Sisa ayakan di atas saringan 5 mm harus minimum 2 % dari berat. Sisa ayakan di atas saringan 1 mm harus minimum 10 % dari berat.

f.

Pasir laut tidak boleh dipakai sebagai agregat halus untuk campuran beton, kecuali dengan petunjuk-petunjuk dari lembaga pemeriksaan bahan-bahan yang diakui dan disetujui oleh Direksi.

25.3 Agregat Kasar a.

Agregat kasar beton dapat berupa kerikil atau batu pecah. Pada umumnya yang di maksud dengan agregat kasar adalah agregat yang besar butirannya lebih dari 5 mm, sesuai dengan syarat-syarat mutu agregat untuk berbagai beton, maka agregat kasar harus memenuhi persyaratan-persyaratan tersebut.

b.

Agregat yang kasar harus terdiri dari butir-butir yang kasar dan tidak berpori. Agregat kasar mengandung butir-butir pipih yang dapat dipakai apabila jumlah

LAPORAN TUGAS AKHIR


372


butir-butir pipih tersebut tidak melebihi/melampaui 20 % dari berat agregat seluruhnya. Butir-butir agregat harus bersifat kekal artinya tidak pecah dan tidak hancur oleh perubahan cuaca (terik matahari atau hujan). c.

Agregat kasar tidak boleh mengandung lumpur lebih dari 1 % (ditentukan dari berat kering). Yang diartikan dengan lumpur adalah bagian yang dapat melalui saringan 1 %, apabila tidak memenuhi persyaratan tersebut maka agregat harus dicuci. Agregat tidak boleh mengandung zat-zat alkali.

d.

Agregat kasar harus terdiri dari butir yang beraneka ragam besarnya dan apabila diayak harus memenuhi persyaratan sebagai berikut : Sisa ayakan di atas saringan 4 mm harus berkisar antara 90 % - 99 % dari berat. Sisa ayakan di atas saringan 3,5 mm besarnya harus 0 % dari berat. Selisih antara sisa-sisa komulatif di atas 2 (dua) saringan yang berurutan adalah besarnya maksimum 0 % dan minimum 10 %.

e.

Besar butiran agregat maksimum tidak boleh lebih dari pada cetakan, 1/3 dari tebal plat atau ¾ dari jarak bersih minimum antara batang-batang atau berkasberkas tulangan. Penyimpangan dari pembatasan ini diijinkan menurut penilaian Direksi, cara-cara pengecoran beton adalah sedemikian rupa sehingga terjadi sarang kerikil.

25.4 Agregat Campuran a.

Susunan butir agregat campuran untuk beton dengan mutu K-400 atau mutu yang lebih tinggi lagi harus diperiksa dengan melakukan analisa ayakan oleh laboratorium yang ditunjuk oleh Direksi.

b.

Hasil dari pemeriksaan laboratorium tersebut adalah yang menentukan apakah agregat campuran tersebut dapat dipakai atau tidak dan harus diganti.

c.

Apabila harus diganti dengan agregat yang memenuhi syarat, maka pemborong wajib menyediakan lagi paling lambat dalam kurun waktu 7 (tujuh) hari.

25.5 Batu Pecah a.

Batu pekerjaan pasangan hanya diperbolehkan menggunakan batu pecah. Ukuran batu yang dipakai berdiameter antara 15 mm – 25 mm.

b.

Batu yang dipakai harus dari jenis keras, tidak lapuk dan tidak terdapat bekasbekas pelapukan.

LAPORAN TUGAS AKHIR


373


c.

Batu yang dipakai harus bersih dari kotoran yang melekat kalau perlu harus dicuci terlebih dahulu.

25.6 Besi Beton a.

Besi beton yang dipakai bebas dari kotoran, lapisan lemak, minyak sisik, karat dan tidak cacat (retak, mengelupas dan sebagainya) serta lapisan yang mengurangi daya lekatnya besi dengan beton.

b.

Besi yang digunakan dalam beton bertulang adalah besi dengan fy = 240 Mpa.

c.

Besi beton yang dipakai harus disuplai dari satu sumber dan tidak dibenarkan mencampur bermacam-macam sumber. Besi beton yang dipakai sebelumnya harus dimintakan uji laboratoriun dengan dua contoh percobaan perlengkungan dan stress-strain untuk setiap 20 ton besi. Pengujian masing-masing percobaan digunakan 3 (tiga) batang besi dengan pengawasan dari Direksi.

d.

Garis tengah besi beton harus sesuai dengan gambar rencana, apabila yang dipakai kurang dari ketentuan maka diwajibkan menambah tulangan sesuai dengan petunjuk-petunjuk Direksi.

e.

Besi beton sebelum dipakai sebagai konstruksi harus dilindungi dari terik matahari dan hujan sehingga tidak timbul karat.

f.

Batang-batang tulangan disimpan tidak langsung menyentuh tanah. Batang tulangan besi beton dari berbagai ukuran harus diberi tanda dan dipisahkan satu sama lainnya sehingga tidak tertukar.

g.

Penimbunan batang-batang tulangan di udara terbuka untuk jangka waktu yang lama harus dicegah.

25.7 Air a.

Air yang dipakai untuk perawatan dan pembuatan beton tidak boleh mengandung minyak, asam, alkali garam dan bahan-bahan lain yang dapat merusak besi tulangan atau betonnya, dalam hal ini mutu air yang digunakan, dianjurkan untuk mengirim contoh air tersebut ke laboratorium pemeriksaan bahan-bahan yang ditunjuk dan diakui oleh Direksi untuk diteliti sampai seberapa jauh air tersebut mengandung zat-zat yang dapat merusak beton dan besi tulangan.

b.

Apabila pemeriksaan contoh air tersebut dalam ayat 1 di atas tidak dapat dilakukan, maka dalam hal ini adanya keragu-raguan mengenai pemakaian air harus diadakan percobaan pembanding antara kekuatan beton (semen+pasir)

LAPORAN TUGAS AKHIR


374


dengan menggunakan air itu selama 7 (tujuh) sampai 18 (dua puluh delapan) hari paling sedikit adalah 90 % dari kekuatan beton tersebut dengan martel dengan memakai air suling pada umur yang sama. c.

Jumlah air yang dipakai untuk membuat adukan beton dapat ditentukan dengan ukuran berat dan harus dilakukan secepatnya. Pasal 26 Pekerjaan Lain-lain

Syarat-syarat untuk pekerjaan lain-lain yang belum tercantum dalam uraian di atas akan diatur dan ditentukan lebih lanjut sesuai dengan persyaratan teknis yang berlaku. Pasal 27 Pemeliharaan dan Finishing 27.1 Bila setelah dilaksanakan terjadi kerusakan, Pemborong harus memperbaiki sebelum pekerjaan diserahkan kepada pihak Direksi. 27.2 Semua jenis pekerjaan harus dipelihara sesuai dengan petunjuk Direksi di lapangan. 27.3 Bila ada penjelasan yang tercantum di atas yang belum jelas atau kurang dipahami, akan disusul di kemudian hari dan bila perlu dikonsultasikan dengan pihak Direksi.

LAPORAN TUGAS AKHIR


375

BAB VII RENCANA ANGGARAN BIAYA


7.1

Perhitungan Volume Pekerjaan

Perhitungan volume galian dan timbunan, volume pekerjaan dan harga satuan pekerjaan digunakan sebagai acuan di dalam perhitungan anggaran. Dalam perhitungan volume galian dan timbunan untuk embung

dilakukan dengan cara menghitung dimensi konstruksi,

mengacu pada gambar teknis yang telah dibuat. Tabel 7.1 Perhitungan volume pekerjaan NO

PEKERJAAN

1

Badan bendung (Pasangan batu) - Badan bendung tanpa lantai kolam olak - Lantai kolam olak

URAIAN

48,93 x 25

1223,25

m3

6,47 x 25

161,75

m3

Total

1385

m3

37,5

m3

206,6

m3

16,5

m3

4349,685 868,877

kg kg

25

m3

2215,148

kg

0,521

m3

2

Lantai Depan (pas batu)

1,5 x 25

3 a b

Jembatan Pilar (pasangan batu) Gelagar jembatan

((2 x 10,25) + (0,4 x 0,4)) x 5 x 2

• •

c

d

beton tulangan ¾ lentur ¾ geser

VOLUME

(0,55 x 0,4 x 25) x 3 ((73,88.10-4 x 25) x 3) x 7850 (1,88 x 78,5 x 10-6 x 250) x 3 x 7850

Lantai jembatan •

beton

•

tulangan

5 x 0,2 x25 ((5 x 113,1 . 10-6 x 250) + ( (8,3 x 113,1 . 10-6 x 50) x 3)) x 7850

Pagar sandaran 1. Tiang Pagar •

beton

((0,1 x 0,16 x 0,55)+(0,1 x 0,25 x 0,45)) x 26

LAPORAN TUGAS AKHIR


376


(Lanjutan Tabel 7.1) NO

PEKERJAAN •

4 5

URAIAN

tulangan ¾

lentur

¾

geser

((78,5 .10-6 x 4 x 0,55) +(78,5.10-6 x 4 x 0,45))x 26 x 7850 ((0,44 x 50,3.10-6 x 6) + (0,62 x 50,3.10-6 x 5)) x 26 x 7850

2. Railing Φ6

(2 x 25) x 2

Tembok Tepi Bendung (pasangan batu)

(((0,5 x(1,5+3,5) x 10,25) x 10)+((0,5 x 0,75) x 5)) x 2

Rumah pintu intake (K175) Kolom 20x20

4 x 0,2 x 0,2 x3,5

Balok 20 x 40

4 x 0,2 x 0,4 x 4,5

Atap 15 cm

0,15 x 7m2 Total

6

Bekisting

7

Pintu air besi ( lengkap) - pintu intake

8

VOLUME

64,087

Kg

58,928

kg

100

m1

516,25

m3

0.56 0.72 1.05 2.33

m3

7.00

m3

1

unit

3119,65

m3

2568,75

m3

m3 m3 m3

Galian tanah biasa

9

Urugan tanah

10

Gebalan rumput

15,2 x 25,32

384,864

m²

11

Rip-rap (batu kosong)

5,657 x 0,5 x 1476

4174,86

m3

12

Pasangan batu kosong

0,3 x 11,02 x 25

82,65

m3

13

Jalan paving

5 x 1476

7380

m²

14

Uit zet /patok/bowplank

1000.00

m²

LAPORAN TUGAS AKHIR


377


(Lanjutan Tabel 7.1) NO

PEKERJAAN

URAIAN

VOLUME

15

Direksi keet

1

ls

16

Barak kerja, gudang, dll

1

ls

17

Pembersihan lahan

1000.00

m²

18

pembersihan akhir/demobilisasi

1

ls


7.2

Rencana Anggaran Biaya

Langkah – langkah yang dilakukan untuk menghitung rencana anggaran dan biaya suatu pekerjaan fisik yaitu : a.

Menghitung volume tiap – tiap pekerjaan sesuai dengan gambar.

b.

Menentukan analisa harga satuan pekerjaan yang diperlukan.

c.

Menentukan harga satuan bahan dan upah.

d.

Dengan mengalikan harga satuan pekerjaan dengan volume pekerjaan didapatkan harga pekerjaan.

e.

Dibuat rekapitulasi harga pekerjaan.

Harga bangunan (bowsom) adalah harga pekerjaan fisik keseluruhan pekerjaan. Biaya pembangunan (animingsom) adalah harga pekerjaan fisik yang ditambahkan PPn sebesar 10 % harga pekerjaan fisik. Harga inilah yang digunakan dalam setiap pelelangan pekerjaan pemborongan.

LAPORAN TUGAS AKHIR


378


7.2.1 Analisis Harga Satuan 7.2.1.1

Analisis harga satuan upah pekerja Tabel 7.2 Daftar harga satuan upah pekerja

No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

7.2.1.2

Jenis Tenaga Kerja Pekerja Mandor Tukang Kepala tukang Operator Pembantu operator Sopir Pembantu sopir Koordinator driller Geologist /tenaga ahli Administrasi bor Driller/operator bor Pembantu operator bor Mekanik/tukang las Crew Tenaga lokal Jaga malam

Satuan Harga Satuan Hari Hari Hari Hari Hari Hari Hari Hari Hari Hari Hari Hari Hari Hari Hari Hari Hari

30,000.00 40,000.00 37,500.00 40,000.00 37,500.00 32,500.00 37,500.00 30,000.00 37,500.00 50,000.00 32,500.00 35,000.00 32,500.00 37,500.00 32,500.00 30,000.00 32,500.00

Analisis harga satuan sewa alat Tabel 7.3 Daftar harga satuan sewa alat

No.

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

Uraian

Dump Truck Truk bak terbuka Truk tangki air Bulldozer Motor grader Wheel loader Excavator Crane Trailler Mesin gilas 2 roda 6-10 ton Mesin gilas 3 roda 6-10 ton

LAPORAN TUGAS AKHIR


Satuan Harga Satuan

jam jam jam jam jam jam jam jam jam jam jam

157,894.94 88,000.00 166,761.42 429,000.00 280,500.00 305,453.50 297,000.00 165,000.00 110,000.00 186,244,40 170,998.06

379

BAB VII RENCANA ANGGARAN BIAYA (Lanjutan Tabel 7.3)

No. 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24

7.2.1.3

Uraian

Satuan Harga Satuan

Mesin gilas roda karet 8-10 ton Vibratory roller Vibroroller 1 ton Water pump Pick up Hidroulic excavator Concrete vibrator Compressor Concrete mixer Jack hammer Stamper Genset Alat transport lokal

jam jam jam jam jam jam jam jam jam jam jam jam

unit

249,480.00 191,185.28 55,000.00 16,500.00 83,710.95 280,000.00 370,000.00 50,000.00 88,000.00 48,840.00 14,348.00 75,000.00 100,000.00

Analisis harga satuan bahan bangunan Tabel 7.4 Daftar harga satuan bahan bangunan

No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17

Uraian Batu belah Batu bulat Pasir muntilan Portland cement Minyak tanah industri Bensin industri Solar industri Additive Kayu cetakan Paku Baja tulangan U-24 Baja tulangan U-32 Paving block 10 cm. abu-abu K-400 Pipa galvanis Φ 2” medium B Pipa galvanis Φ 3” medium B Pipa galvanis Φ 4” medium B Kawat las

LAPORAN TUGAS AKHIR


Satuan / Unit m3 m3 m3 kg Liter Liter Liter Liter m3 Kg Kg Kg m2 Batang Batang Batang Batang

Harga Satuan 120,000.00 110,000.00 137,000.00 1,050.00 12,691.00 9,905.00 12,438.00 31,500.00 962,500.00 13,000.00 11,700.00 12,250.00 89,500.00 376,625.00 480,000.00 595,000.00 2,000.00

380


(Lanjutan Tabel 7.4)

No. 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27

Uraian Kawat galvanis Φ 3 mm Kawat galvanis Φ 4 mm Kawat galvanis Φ 5 mm Peil Skala Balok Kayu Kelas I Papan Kelas I Balok Kayu Kelas II Papan Kelas II Balok Kayu Kelas III Papan Kelas III

LAPORAN TUGAS AKHIR


Satuan / Unit

Harga Satuan

Kg Kg Kg Unit m3 m3 m3 m3 m3 m3

9,900.00 10,500.00 11,250.00 1,250,000.00 2,818,750.00 2,818,750.00 2,306,250.00 2,306,250.00 910,000.00 910,000.00

381


7.2.1.4 Analisis Harga Satuan Pekerjaan Item Pekerjaan : Pembersihan dan Pembongkaran Satuan Kuantitas : m2 Tabel 7.5 Daftar harga satuan pekerjaan pembersihan dan pembongkaran No.

Uraian

Satuan

Kuantitas

Urut

Harga Satuan

Jumlah Harga

( Rp.)

( Rp.)

A.

TENAGA KERJA

1 2

Pekerja Mandor

Hari Hari

142.8571 24.0000

30,000.00 40,000.00

4,285,713.00 960,000.00

3 4

Operator Pembantu Operator

Hari Hari

39.3283 39.3283

37,500.00 32,500.00

1,474,811.25 1,278,169.75

5

Sopir

Hari

142.8571

37,500.00

5,357,141.25

6

Pembantu Sopir

Hari

142.8571

30,000.00

4,285,713.00

B.

ALAT

1 2 3

Bulldozer Wheel Loader Dump Truck

jam jam jam

119.0500 156.2500 1,000.000

429,000.00 305,453.50 157,894.94

51,072,450.00 47,727,109.38 157,894,940.00

C

Jumlah (termasuk biaya umum dan keuntungan

274,336,047.63

D

Harga Pekerjaan (di luan PPN) per ha

274,336,047.63 2

E

Harga Satuan Pekerjaan (di luan PPN) per m

27,433.60

F

Jumlah Dibulatkan

27,434.00

LAPORAN TUGAS AKHIR


382

BAB VII RENCANA ANGGARAN BIAYA Item Pekerjaan

:

Pengukuran dan Pematokan

Satuan Kuantitas

:

1 m²

Tabel 7.6 Daftar harga satuan pekerjaan pengukuran dan pematokan Harga Jumlah Uraian Satuan Kuantitas Satuan Harga ( Rp.) ( Rp.)

No. Urut A.

TENAGA KERJA

1 2

Pekerja Mandor

B.

BAHAN

1

Kayu Kelas III

C.

PERALATAN

1

Alat Bantu

D.


4,498.00

E.

Harga Satuan Pekerjaan (di luan PPN)

4,498.00

F.

Jumlah Dibulatkan

4,498.00

Item Pekerjaan Satuan Kuantitas

No.

Hari Hari

0.0240 0.0012

30,000.00 40,000.00

720.00 48.00

m³

0.0030

910,000.00

2,730.00

ls.

1.0000

1,000.00

1,000.00

: Pasangan batu kosong : m3 Tabel 7.7 Daftar harga satuan pekerjaan pasangan batu kosong tanpa pasir Uraian

Satuan

Kuantitas

Urut

Harga Satuan ( Rp.)

Jumlah Harga ( Rp.)

A.

TENAGA KERJA

1 2

Pekerja Mandor

B

ALAT

1

Batu belah

C


180,000.00

D


180,000.00

E

Jumlah Dibulatkan

180,000.00

LAPORAN TUGAS AKHIR


Hari Hari

1.5000 0.0750

30,000.00 40,000.00

45,000.00 3,000.00

m3

1.1000

120,000.00

132,000.00

383


:

Pasangan batu

Satuan Kuantitas : m³ Tabel 7.8 Daftar harga satuan pekerjaan pasangan batu 1 : 4 (termasuk siar 1:3) dengan pasir muntilan No.

Uraian

Satuan

Kuantitas

Urut

Harga Satuan ( Rp.)

Jumlah Harga ( Rp.)

A.

TENAGA KERJA

1

Pekerja

Hari

2.2140

30,000.00

66,420.00

2 3

Tukang Mandor

Hari Hari

0.7370 0.1590

37,500.00 40,000.00

27,637.50 6,360.00

B.

BAHAN

1 2 3 4

Portland cement Batu belah Pasir muntilan Alat bantu

kg m3 m3 set

143.5800 1.0924 0.4494 0.1100

1,050.00 120,000.00 137,000.00 34,650.00

150,759.00 131,088.00 61,567.80 3,811.50

C.

ALAT

1

Concrete Mixer

jam

0.6000

88,000.00

52,800.00

D.

Jumlah ( termasuk biaya umum dan keuntungan )

500,443.80

E.

Harga satuan pekerjaan (di luar PPN)

500,443.80

F.

Jumlah dibulatkan

500,444.00

LAPORAN TUGAS AKHIR


384


:

Bekisting

Satuan Kuantitas : m³ Tabel 7.9 Daftar harga satuan pekerjaan bekisting (acuan beton) No.

Uraian

Satuan

Kuantitas

Harga Satuan

Jumlah Harga

( Rp.)

( Rp.)

Urut A.

TENAGA KERJA

1 2 3

Pekerja Tukang Mandor

B.

BAHAN

1 2 3

Paku Kayu cetakan Alat bantu

D.


58,070.20

E.


58,070.20

F.

Jumlah dibulatkan

58,070.00

Hari Hari Hari

0.3500 0.3500 0.0500

30,000.00 37,500.00 40,000.00

10,500.00 13,125.00 2,000.00

kg m3 m3

0.2000 0.0300 0.0280

13,000.00 962,500.00 34,650.00

2,600.00 28,875.00 970.20

LAPORAN TUGAS AKHIR


385

BAB VII RENCANA ANGGARAN BIAYA Item Pekerjaan Satuan Kuantitas

No.

:

Beton K.225

: m³ Tabel 7.10 Daftar harga satuan pekerjaan beton K-225

Uraian

Satuan

Kuantitas

Urut

Harga Satuan ( Rp.)

Jumlah Harga ( Rp.)

A.

TENAGA KERJA

1

Pekerja

Hari

1.7140

30,000.00

51,420.00

2 3 4

Tukang Mandor Sopir

Hari Hari Hari

0.3430 0.1710 0.0050

37,500.00 40,000.00 37,500.00

12,682.50 6,840.00 187.50

B.

BAHAN

1 2 3

Batu pecah 2/3 Pasir muntilan Portland cement

m³ m³ kg.

0.7337 0.4891 354.000

155,260.00 137,000.00 1,050.00

113,914.26 67,006.70 371,700.00

4 5

Additive Alat bantu

liter set

0.7500 0.1500

31,500.00 34,650.00

23,626.00 5,197.50

C.

ALAT

1 2 3 4

Concrete Mixer Concrete Vibrator Truk tangki air Water Pump

jam jam jam jam

0.2157 0.5872 0.0360 0.0327

88,000.00 370,000.00 166,761.42 16,500.00

18,981.60 217,264.00 6,003.41 539.55

D.


895,542.02

E.


895,542.02

F.

Jumlah dibulatkan

895,542.00

LAPORAN TUGAS AKHIR


386


:

Baja Tulangan

Satuan Kuantitas : kg Tabel 7.11 Daftar harga satuan pekerjaan baja tulangan U-24 No.

Uraian

Satuan

Kuantitas

Urut A.

TENAGA KERJA

1 2 3


B.

BAHAN

1 2

Baja Tulangan U-24 Alat bantu

D


Harga Satuan

Jumlah Harga

( Rp.)

( Rp.)

Hari Hari Hari

0.0180 0.0350 0.0040

30,000.00 37,500.00 40,000.00

540.00 1,312.50 160.00

Kg set

1.1000 0.0200

11,700.00 34,650.00

12,870.00 693.00 15,575.50

E


15,575.50

F

Jumlah Dibulatkan

15,576.00

LAPORAN TUGAS AKHIR


387


:

Pipa Ralling Jembatan Ø 3"

Satuan Kuantitas : m’ Tabel 7.12 Daftar harga satuan pekerjaan pipa ralling jembatan No.

Uraian

Satuan

Kuantitas

Urut

Harga Satuan

Jumlah Harga

( Rp.)

( Rp.)

A.

TENAGA KERJA

1 2 3


B.

BAHAN

1

Pipa Galvanis Ø 3"

C.

PERALATAN

1

Alat Bantu

D.


64,957.00

E.


64,957.00

F.

Jumlah Dibulatkan

64,957.00

Hari Hari Hari

0.0131 0.2400 0.0041

30,000.00 37,500.00 40,000.00

393.00 9,000.00 164.00

m’

0.1700

320,000.00

54,400.00

Ls

1.0000

1,000.00

1,000.00

LAPORAN TUGAS AKHIR


388


:

Paving Block

Satuan Kuantitas : m2 Tabel 7.13 Daftar harga satuan pekerjaan pasang paving block abu-abu K-400, dengan tebal pas muntilan 6 cm No.

Uraian

Satuan

Kuantitas

Urut

Harga Satuan

Jumlah Harga

( Rp.)

( Rp.)

A.

TENAGA KERJA

1 2 3 4

Pekerja Tukang Mandor Operator

B.

BAHAN

1 2 3

Paving Block 10 cm. abu-abu K-400 Pasir Muntilan Alat bantu

C.

ALAT

1

Vibroroller 1 ton

D


127,662.75

E


127,662.75

F

Jumlah Dibulatkan

127,663.00

LAPORAN TUGAS AKHIR

389

Hari Hari Hari Hari

0.5000 0.2400 0.0500 0.0030

30,000.00 37,500.00 40,000.00 37,500.00

15,000.00 9,000.00 2,000.00 112.50

m2 m3 set

1.0000 0.0720 0.0250

89,500.00 137,000.00 34,650.00

89,500.00 9,864.00 866.25

jam

0.0240

55,000.00

1,320.000



:

Gebalan Rumput

Satuan Kuantitas : m² Tabel 7.14 Daftar harga satuan pekerjaan gebalan rumput No.

Uraian

Satuan

Kuantitas

Harga Satuan

Jumlah Harga

( Rp.)

( Rp.)

30,000.00 40,000.00

7,500.00 40,600.00

Urut A.

TENAGA

1 2

Pekerja Mandor

B. C.

Jumlah (termasuk biaya umum dan keuntungan) Harga Satuan Pekerjaan (di luar PPN)

48,100.00 48,100.00

D.

Jumlah dibulatkan

48,100.00

Hari Hari

0.2500 1.0150

Item Pekerjaan : Galian tanah biasa Satuan Kuantitas : m3 Tabel 7.15 Daftar harga satuan pekerjaan galian tanah biasa dibuang di sekitar lokasi proyek (dengan alat) No.

Uraian

Satuan

Kuantitas

Urut

Harga Satuan

Jumlah Harga

( Rp.)

( Rp.)

A.

TENAGA KERJA

1

Pekerja

Hari

0.0314

30,000.00

942.00

2 3 4

Mandor Operator Pembantu Operator

Hari Hari Hari

0.0063 0.0045 0.0045

40,000.00 37,500.00 32,500.00

252.00 168.75 146.25

B.

BAHAN

1

Alat bantu

set

0.0250

34,650.00

866.25

C.

ALAT

1

Excavator

jam

0.0320

297,000.00

9,504.00

D


11,879.25

E


11,879.25

F

Jumlah Dibulatkan

11,879.00

LAPORAN TUGAS AKHIR


390


:

Urugan tanah

Satuan Kuantitas : m3 Tabel 7.16 Daftar harga satuan pekerjaan urugan bekas tanah galian(dipadatkan dengan alat sederhana) No.

Uraian

Satuan

Kuantitas

Harga Satuan

Jumlah Harga

( Rp.)

( Rp.)

Urut A.

TENAGA KERJA

1 2

Pekerja Mandor

B.

ALAT

1

Stamper

C


3,418.50

D


3,418.50

E

Jumlah Dibulatkan

3,419.00

Hari Hari

0.0375 0.0125

30,000.00 40,000.00

1,125.00 500.00

jam

0.1250

14,438.00

1,793.50

Tabel 7.17 Rekapitulasi harga satuan pekerjaan

No. 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13

Uraian Pekerjaan

Satuan

Harga

Pembersihan dan Pembongkaran

2

m

27,434.00

Pengukuran dan Pematokan Pemasangan Bouwplank Pasangan Batu kosong Pasangan batu Urugan Tanah

m2 m2 m3 m3 m3

4,498.00 24,712.00 180,000.00 500,444.00 3,419.00

Galian Tanah Pembesian Bekisting Beton K-225 Pipa Ralling Jembatan Ø 3"

m3 kg m2 m3 m’

11,879.00 15,576.00 58,070.00 895,542.00 64,957.00

Gebalan Rumput Paving block

m2 m2

48,100.00 127,663.00

LAPORAN TUGAS AKHIR


391


7.2.2 Rencana Anggaran Biaya Embung Tambakboyo Pekerjaan : Pembangunan Embung Tambakboyo Lokasi

: Kabupaten Sleman Tabel 7.18 Perhitungan rencana anggaran biaya (RAB)

NO

URAIAN

a

SATUAN

b

c

I

PEKERJAAN PERSIAPAN

1

Pembersihan dan pembongkaran

2

VOLUME

Pengukuran dan pematokan

d

HARGA

HARGA

SATUAN

PEKERJAAN

( Rp.)

( Rp.)

e

f=(dxe) 27,434,000.00

m2

1,000.00

27,434.00

2

1,000.00

4,498.00

4,498,000.00

m

3

Direksi Keet

ls

1.00

37,500,000.00

37,500,000.00

4

Barak Kerja, Gudang

ls

1.00

20,000,000.00

20,000,000.00 89,432,000.00

Jumlah Harga Pekerjaan I II

PEKERJAAN TANAH

1

Galian tanah biasa

m3

3,119.65

11,879.00

37,058,322.35

2

Urugan tanah biasa

m3

2,568.75

3,419.00

8,782,556.25

3

Pasang gebalan rumput

m2

384.864

48,100.00

18,511,958.40 64,352,837.00

Jumlah Harga Pekerjaan II III

PEKERJAAN PASANGAN

1

Pasangan batu

m3

2,145.35

500,444.00

1,073,627,535.40

2

Pasangan batu kosong

m3

4,257.51

180,000.00

766,351,800.00

3

Bekisting

m3

7.00

58,070.00

406,490.00

4

Pembesian

kg

7,556.73

15,576.00

117,703,548.60

5

Pembetonan

m3

44.351

895,542.00

39,718,183.24

6

Pintu intake

Unit

1.00

8,000,000.00

8,000,000.00

7

Peil Skaal

8

Besi pagar dia. 3” (galvanis)

9

Unit

1.00

2,250,000.00

2,250,000.00

m'

100

64,957.00

6,495,700.00

2

7,380

127,663.00

942,152,940.00

m

Paving block

2,956,706,197.24

Jumlah Harga Pekerjaan III IV 1 2

PEKERJAAN LAIN-LAIN Administrasi, dokumentasi,

Ls

mobilisasi dan demobilisasi Pembersihan akhir

Ls

1 1

27,500,000.00

27,500,000.00

2,500,000.00

2,500,000.00 30,000,000.00

Jumlah Harga Pekerjaan XIII Total

LAPORAN TUGAS AKHIR


3,140,491,034.24

392

BAB VII RENCANA ANGGARAN BIAYA Tabel 7.19 Rekapitulasi rencana anggaran biaya (RAB) NO

URAIAN PEKERJAAN

HARGA PEKERJAAN

I PEKERJAAN PERSIAPAN 89,432,000.00 II PEKERJAAN TANAH 64,352,837.00 III PEKERJAAN PASANGAN 2,956,706,197.24 IV PEKERJAAN LAIN-LAIN 30,000,000.00 A Jumlah Harga Pekerjaan 3,140,491,034.24 ( 10 % x A ) B PPN 314,049,103.42 (A+B) C Total Biaya Pekerjaan 3,454,540,137.67 D Dibulatkan 3,454,500,000.00 Terbilang : TIGA MILYAR EMPAT RATUS LIMA PULUH EMPAT JUTA LIMA RATUS RIBU RUPIAH

7.2.3 Analisis Kebutuhan Tenaga Kerja Berikut disajikan perhitungan kebutuhan tenaga kerja pada proyek pembangunan Embung Tambakboyo : Tabel 7.20 Analisis kebutuhan tenaga kerja

NO

URAIAN

SATUAN

VOLUME

a

b

c

d

KOEFISIEN

JUMLAH TENAGA KERJA

DURASI (MGU)

I

PEKERJAAN PERSIAPAN

1

Pembersihan dan pembongkaran

m2

1,000.00

0.08

90

1

2

Pengukuran dan pematokan

m2

1,000.00

0.025

42

1

3

Direksi Keet

ls

1.00

-

40

1

4

Barak Kerja, Gudang

ls

1.00

-

40

1

m3

3,119.65

0.047

147

3

Urugan tanah biasa

3

m

2,568.75

0.05

128

5

Pasang gebalan rumput

m2

384.864

1.265

487

5

Jumlah Harga Pekerjaan I

II

PEKERJAAN TANAH

1

Galian tanah biasa

2 3

Jumlah Harga Pekerjaan II

LAPORAN TUGAS AKHIR


393

BAB VII RENCANA ANGGARAN BIAYA (sambungan Tabel 7.20)

NO

URAIAN

SATUAN

VOLUME

a

b

c

d

III 1 2

KOEFISIEN

JUMLAH TENAGA KERJA

DURASI (MGU)

PEKERJAAN PASANGAN Pasangan batu Pasangan batu kosong

m3

2,145.35

3.11

6672

17

3

4,257.51

1.575

6706

19

m

3

Bekisting

m

7.00

0.75

5

1

4

Pembesian

kg

7,556.73

0.057

431

2

5

Pembetonan

m3

44.351

2.233

99

1

6

Pintu intake

Unit

1.00

-

5

1

7

Peil Skaal

Unit

1.00

-

6

1

8

Besi pagar dia. 3” (galvanis)

m'

100

0.257

26

1

m

7,380

0.793

5852

11

Ls

1

-

200

24

Ls

1

-

100

1

3

9

Paving block

2

Jumlah Harga Pekerjaan III

IV 1 2

PEKERJAAN LAIN-LAIN Administrasi, dokumentasi, mobilisasi dan demobilisasi Pembersihan akhir Jumlah Harga Pekerjaan XIII

7.3

Jadwal Waktu Pelaksanaan (Time Schedule)

Jadwal waktu pelaksanaan atau rencana pelaksanaan pekerjaan berdasarkan waktu untuk megatur pelaksanaan agar dapat diselesaikan sesuai dengan kegiatan yang akan dilakukan untuk menyelesaikan suatu pekerjaan. Pertimbangan-pertimbangan yang menjadi dasar dalam membuat jadwal waktu pelaksanaan pekerjaan adalah : Jenis pekerjaan Tenaga yang tersedia Penjadwalan pengadaan bahan Keadaan lapangan Keadaan cuaca di sekitar lokasi Peralatan yang disediakan

LAPORAN TUGAS AKHIR


394


Fungsi membuat jadwal pelaksanaan adalah : Sebagai kontrol waktu yang mengikat dalam pelaksanaan pekerjaan. Pembagian tahapan pekerjaan akan lebih jelas sehingga akan lebih mudah dipahami.

7.4

Network Planning

Network planning yaitu suatu jaringan yang terdiri dari serangkaian kegiatan yang dibutuhkan untuk menyelesaikan suatu proyek dan disusun berdasarkan urutan kegiatan tertentu. Jaringan kerja ini menunjukkan hubungan yang logis antar kegiatan berupa hubungan timbal balik antara pembiayaan dan waktu penyelesaian proyek. Jaringan kerja/network planning bermanfaat untuk : a.

Menyusun urutan kegiatan proyek yang memiliki hubungan ketergantungan yang kompleks antar kegiatan.

b.

Menentukan total waktu yang dibutuhkan untuk penyelesaian proyek.

c.

Membuat perkitaan jadwal proyek yang paling ekonomis.

d.

mengidentifikasi kegiatan-kegiatan kritis dan pengaruhnya terhadap jadwal proyek keseluruhan bila terjadi keterlambatan.

e.

Mengusahakan fluktuasi minimal penggunaan sumber daya.

Data-data yang diperlukan untuk membuat suatu network planning yaitu : a.

Metode pelaksanaan proyek konstruksi yang akan dilaksanakan, karena metode pelaksanaan akan mempengaruhi kegiatan-kegiatan yang dilakukan.

b.

Daftar semua kegiatan untuk proyek tersebut.

c.

Durasi waktu dari masing-masing kegiatan.

d.

Urutan pelaksanaan kegiatan.

e.

Ketergantungan atau hubungan timbal balik antara kegiatan satu dan yang lainnya.

Langkah-langkah pembuatan suatu network planning yaitu : a.

Menentukan metode pelaksanaan dari proyek yang akan dilaksanakan.

b.

Membuat perkiraan daftar rincian kegiatan beserta durasi waktu yang diperlukan untuk menyelesaikan kegiatan tersebut.

c.

Menyusun hubungan timbal balik atau urutan logis antara kegiatan satu dan yang lainnya. Menentukan kegiatan mana yang harus dilakukan terlebih dahulu dan mana yang mengikutinya.

LAPORAN TUGAS AKHIR


395


d.

Membuat diagram jaringan kerja/network planning.

e.

Menghitung jaringan kerja.

Ada dua macam jaringan kerja (network planning) yaitu : a.

Kegiatan pada node (activity on node) Yaitu kegiatan digambarkan pada kotak yang disebut node. Anak panah berfungsi sebagai penghubung yang menjelaskan hubungan ketergantungan diantara kegiatankegiatan.

b.

Kegiatan pada anak panah (activity on arrow) Yaitu kegiatan digambarkan sebagai anak panah yang menghubungkan dua lingkaran yang mewakili peristiwa (event). Nama dan durasi kegiatan ditulis diatas dan dibawah anak panah.

Dalam perencanaan Embung Tambakboyo ini akan menggunakan metode kegiatan pada anak panah dan memakai metode CPM (critical path method). Critical path method atau disebut juga metode lintasan kritis merupakan metode jadwal perencanaan proyek dengan menggunakan peristiwa paling awal (Earliest Event Time/EET) dan peristiwa paling akhir (Latest Event Time/LET). Paling awal (EET) yaitu waktu mulai paling awal/tercepat suatu peristiwa terjadi dan tidak mungkin terjadi sebelumnya. Manfaat ditetapkannya EET adalah untuk mengetahui saat paling awal mulai melaksanakan kegiatan-kegiatan yang berasal dari peristiwa (event) yang bersangkutan. Sedangkan LET adalah waktu paling akhir/saat paling akhir suatu peristiwa dapat terjadi dan tidak mungkin terjadi sesudahnya. Manfaat ditetapkannya LET adalah untuk mengetahui saat paling akhir atau paling lambat untuk memulai melaksanakan kegiatan yang berasal dari peristiwa (event) yang bersangkutan. Gambar Network planning dapat dilihat pada lampiran.

LAPORAN TUGAS AKHIR


396


Keterangan Network Planning: b

d

c

e

a

a

= urutan kegiatan

b = waktu kegiatan paling cepat c

= waktu kegiatan paling lambat

d = simbol kegiatan e

= waktu kegiatan = lintasan kritis = dummy

LAPORAN TUGAS AKHIR


397

BAB VIII PENUTUP

BAB VIII PENUTUP

8.1

Kesimpulan

a. Debit banjir rencana ditentukan dengan beberapa metode. Namun metode yang dipilih adalah Metode Hidrograf Satuan Sentetik (HSS) Gama I atas pertimbangan efesiensi dan ketidakpastian besarnya debit banjir. Dari hasil perhitungan debit rencana didapat sebesar 123,00 m3/dtk dengan periode ulang 50 tahun. b. Hasil flood routing dapat diketahui ketinggian limpasan maksimum (outflow) di atas mercu dan debit outflow sebesar 54,58 m3/dtk. c. Direncanakan pembangunan Embung Tambakboyo untuk kebutuhan pariwisata sehingga volume air pada ketinggian

+ 144 m dipertahankan untuk memenuhi kebutuhan

pariwisata, selebihnya dapat dimanfaatkan untuk kebutuhan air baku yang volumenya sebesar 82.000 m³. d. Urugan tanah untuk mendukung beban dari tubuh embung diambil dari tanah disekitar Embung Tambakboyo. e. Untuk melindungi agar tubuh embung terjaga terhadap naik turunnya permukaan air, maka pada lereng hulu bendungan dipasang batuan yang tahan terhadap pelapukan (rip-rap).

8.2

Saran

Agar Embung Tambakboyo berfungsi sesuai dengan yang diharapkan, maka hal yang harus diperhatikan adalah Eksploitasi dan pemeliharaan harus dilakukan secara continue.

LAPORAN TUGAS AKHIR


398

LAPORAN TUGAS AKHIR. PERENCANAAN EMBUNG TAMBABOYO KABUPATEN SLEMAN D.I.Y (Design of Tambakboyo Small Dam Sleman D.I.Y Area )

Recommend Documents