BAB II TINJAUAN PUSTAKA

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

II.1 Prinsip Dasar Prategang Beton adalah suatu bahan yang mempunyai kekuatan yang tinggi terhadap tekan, tetapi sebaliknya mempunyai kekuatan relatif sangat rendah terhadap tarik, sedangkan baja adalah suatu material yang mempunyai kekuatan tarik yang sangat tinggi. Dengan mengkombinasikan beton dan baja sebagai bahan struktur, maka tegangan tekan dipikulkan kepada beton sementara tegangan tarik dipikulkan kepada baja. Pada struktur dengan bentang yang panjang, struktur bertulang biasa tidak cukup untuk menahan tegangan lentur sehingga terjadi retak-retak di daerah yang mempunyai tegangan lentur, geser, atau puntir yang tinggi. Timbulnya retak-retak awal pada beton bertulang disebabkan oleh ketidakcocokan (non compatibility) dalam regangan-regangan baja dan beton, hal ini yang merupakan titik awal dikembangkannya suatu material baru seperti beton prategang. Beton prategang pada dasarnya merupakan beton dimana tegangan-tegangan internal dengan besar serta distribusi yang sesuai diberikan sedemikian rupa sehingga tegangan-tegangan yang diakibatkan oleh beban-beban luar diberikan perlawanan hingga pada suatu kondisi yang diinginkan. Pada batang beton bertulang, prategang pada umumnya diberikan dengan menarik baja tulangannya.

Universitas Sumatera Utara

Pada proses pembuatan tong kayu yang diperkuat dengan sabuk logam serta pemasangan sabuk logam disekeliling roda kayu menunjukkan bahwa seni prategangan telah dipraktekkan sejak zaman dahulu. Pemberian gaya prategang, bersama besarnya, ditentukan terutama berdasarkan jenis sistem yang dilaksanakan dan panjang bentang serta kelangsingan yang dikehendaki. Gaya pratengang yang diberikan secara longitudinal di sepanjang atau sejajar dengan sumbu komponen struktur, maka prinsip-prinsip prategang dikenal sebagai pemberian prategang linier.

Gambar II.1 Pinsip-prinsip Prategang Linier dan Melingkar. (a) Pemberian prategang linier pada sederetan blok untuk membentuk balok. (b) Tegangan tekan di penmpang tengah bentang C dan penampang Atau B. (c) Pemberian prategang melingkar pada gentong kayu dengan pemberian tarik pada pita logam. (d) Prategang melingkar pada satu papan kayu. (e) Gaya tarik F pada detengah pita logam akibat tekanan internal, yang harus diimbangi oleh prategang melingkar (Sumber: Beton Prategang, Edward G. Nawi)


Gambar II.1 menjelaskan bahwa aksi pemberian prategang pada kedua sestem structural dan respon tegangan yang dihasilkan. Pada bagian (a), blok-blok beton bekerja bersama sebagai sebuah balok pembarian gaya prategang tekan P. Pada blok-blok tersebut kemungkinan tergelincir pada arah vertikal yang mensimulasikan kegagalan gelincir geser, pada kenyataan tidak demikian karena adanya gaya longitudinal P. Dengan cara yang sama, papan-papan kayu di dalam bagian (c) kelihatan dapat terpisah satu sama lain sebagai akibat adanya tekanan yang radial internal yang bekerja padanya. Akan tetapi, karena adanya prategang tekan yang diberikan oleh pita logam sebagai prategang melingkar, papan-papan tersebut tetap menyatu.

II.2. Material Beton Prategang II.2.1 Beton Beton adalah campuran dari semen, air, dan agregat serta suatu bahan tambahan. Setelah beberapa jam dicampur, bahan-bahan tersebut akan langsung mengeras sesuai bentuk pada waktu basahnya. Beton yang digunakan untuk beton prategang adalah yang mempunyai kekuatan tekan yang cukup tinggi dimana ′) beton minimal 30Mpa. Kuat tekan yang tinggi diperlukan untuk menahan tegangan tekan pada serat tertekan, pengangkuran tendon, mencegah terjadinya keretakan, mempunyai modulus elastisitas yang tinggi dan mengalami rangkak lebih kecil. Beton adalah meterial yang kuat terhadap kondisi tekan, akan tetapi material yang lemah terhadap kondisi tarik. Kuat tarik beton bervariasi mulai dari 8 sampai 14 persen dari kuat tekannya. Rendahnya kapasitas tarik beton menimbulkan terjadinya


retak lentur pada taraf pembebanan yang masih rendah. Untuk mengurangi atau mencegah berkembangnya retak tersebut, gaya konsentris atau eksentris diberikan dalam arah longitudinal elemen struktural. Gaya ini mencegah berkembangnya retak dengan cara mengeliminasi atau sangat mengurangi tegangan tarik di bagian tumpuan dan daerah kritis pada kondisi beban kerja sehingga dapat meningkatkan kapasitas lentur, geser, dan torsional penampang tersebut. Penampang dapat berperilaku elastis, dan hampir semua kapasitas beton dalam memikul tekan dapat secara efektif dimanfaatkan di seluruh tinggi penampang beton pada saat semua beban bekerja di struktur tersebut. Gaya longitudinal yang diterapkan tersebut di atas disebut gaya prategang, yaitu gaya tekan yang memberikan prategang pada penampang di sepanjang bentang suatu elemen struktural sebelum bekerjanya beban mati dan beban hidup transversal atau beban hidup horizontal transien. Gaya prategang ini berupa tendon yang diberikan tegangan awal sebelum memikul beban kerjanya, yang berfungsi mengurangi atau menghilangkan tegangan tarik pada saat beton mengalami beban kerja, mengantikan tulangan tarik pada struktur beton bertulang biasa. Pada beton bertulang biasa, gaya tarik yang berasal dari momen lentur ditahan oleh lekatan yang terjadi antara tulangan dan beton. Akan tetapi, tulangan di dalam komponen struktur beton bertulang tidak memberikan gaya dari dirinya pada komponen struktur tersebut, suatu hal yang berlawanan dengan aksi baja (tendon) prategang yang menghasilkan gaya dari dirinya sehingga memungkinkan pemulihan retak dan defleksi akibat momen lentur tersebut. Pemberian gaya prategang berupa tendon, guna mengurangi atau menghilangkan tegangan tarik, ini yang dikenal sebagi beton prategang.


Beton prategang adalah

material yang sangat banyak digunakan dalam

kontruksi. Beton prategang pada dasarnya adalah beton di mana tegangan-tegangan internal dengan besar serta distribusi yang sesuai diberikan sedemikian rupa sehingga tegangan-tegangan yang diakibatkan oleh beban-beban luar dilawan sampai suatu tingkat yang diinginkan. Prategang meliputi tambahan gaya tekan pada struktur untuk mengurangi atau bahkan menghilangkan gaya tarik internal dan dalam hal ini retak pada beton dapat dihilangkan. Pada beton bertulang, prategang pada umumnya diberikan dengan menarik baja tulangan. Gaya tekan disebabkan oleh reaksi baja tulangan yang ditarik, mengakibatkan berkurangnya retak, elemen beton prategang akan jauh lebih kokoh dari elemen beton bertulang biasa. Prategangan juga menyebabkan gaya dalam yang berlawanan dengan gaya luar dan mengurangi atau bahkan menghilangkan lendutan secara signifikan pada struktur. Beton yang digunkan dalam beton prategang adalah mempunyai kuat tekan yang cukup tinggi dengan nilai f’c min K-300, modulus elastis yang tinggi dan mengalami rangkak ultimit yang lebih kecil, yang menghasilkan kehilangan prategang yang lebih kecil pada baja. Kuat tekan yang tinggi ini diperlukan untuk menahan tegangan tekan pada serat tertekan, pengangkuran tendon, mencegah terjadinya keretakan. Tipikal diagram tegangan-regangan beton dapat dilihat pada gambar II.2. Pemakaian beton berkekuatan tinggi dapat memperkecil dimensi penampang melintang unsur-unsur struktural beton prategang. Dengan berkurangnya berat mati material, maka secara teknis maupun ekonomis bentang yang lebih panjang dapat dilakukan.


Tegangan (Mpa)

Regangan

Gambar II.2 Diagram Tegangan Regangan Pada Beton

Perubahan bentuk pada beton adalah langsung dan tergantung pada waktu. Pada beban tetap, perubahan bentuk bertambah dengan waktu dan jauh lebih besar dibandingkan harga langsungnya. Susut tidak disebabkan oleh tegangan, tetapi merupakan akibat dari hilangnya air dalam proses pengeringan beton, sementara rangkak oleh bekerjanya tegangan. Susut dan rangkak menyebabkan perubahan bentuk aksial, kelengkungan pada penampang, kehilangan tegangan lokal antara beton dan baja, redistribusi aksi internal pada struktur statis tertentu.

II.2.2 Baja Prategang Untuk penggunaan pada beban layan yang tinggi, penggunaan baja tulangan (tendon) dan beton mutu tinggi akan lebih efisien. Hanya baja dengan tegangan elastis tinggi yang cocok digunakan pada beton prategang. Penggunaan baja tulangan mutu tinggi bukan saja merupakan suatu keuntungan, tetapi merupakan suatu


keharusan. Prategangan akan menghasilkan elemen yang lebih ringan, bentang yang lebih besar dan lebih ekonomis jika ditinjau dari segi pemasangan dibandingkan dengan beton bertulang biasa. Prategang pada dasarnya merupakan suatu beban yang menimbulkan tegangan dalam awal sebelum pembebanan luar dengan besar dan distribusi tertentu bekerja sehingga tegangan yang dihasilkan dari beban luar dilawan sampai tingkat yang diinginkan. Gaya pratekan dihasilkan dengan menarik kabel tendon yang ditempatkan pada beton dengan alat penarik. Setelah penarikan tendon mencapai gaya/tekanan yang direncanakan, tendon ditahan dengan angkur, agar gaya tarik yang tadi dikerjakan tidak hilang. Penarikan kabel tendon dapat dilakukan baik sebelum beton dicor (pre-tension) atau setelah beton mengeras (post-tension). Baja (tendon) yang dipakai untuk beton prategang dalam prakteknya ada tiga macam, yaitu : 1. Kawat tunggal (wires), biasanya digunkan untuk baja prategang pada beton prategang dengan system pratarik (pre-tension).

2. Kawat untaian (strand), biasanya digunkan untuk baja prategang pada beton pratengang dengan system pascatarik (post-tension).

3. Kawat batangan (bar), biasanya digunakan untuk baja prategang pada beton prategang dengan system pratarik (pre-tension).


Kawat tunggal (wires)

(b) Untaian Kawat (strand)

(c) Kawat batangan (bars) Gambar II.3 Jenis-jenis Baja yang Dipakai Untuk Beton Prategang : (a) Kawat tunggal (wires). (b) Untaian Kawat (strand). (c) Kawat batangan (bars) (Sumber: Prestressed Concrete Design, M.K. Hurst)

Kawat tunggal yang dipakai untuk beton prategang adalah yang sesuai dengan pesifikasi sepeti ASTM A 421; stress-relieved strands mengikuti standar ASTM A 416. Strands terbuat dari tujuh kawat dengan memuntir enam diantaranya pada pich sebesar 12 sampai 16 kali diameter di sekeliling kawat lurus yang sedikit


kebih besar. Ukuran dari kawat tunggal bervariasi dengan diameter antara 3 – 8 m, dengan tengangan tarik (fp) antara 1500 – 1700 Mpa dengan modulus elastisitas Ep = 200 x 103 Mpa. Tipikal diagram tegangan-regangan dari ketiga jenis tendon tersebut dapat dilihat pada gambar II.4, gambar II.5, dan gambar II.6.

Gambar II.4 Diagram Tegangan-Regangan Pada Kawat Tunggal (Sumber: Desain Praktis Beton Prategang, Andri Budiadi)

Gambar II.5 Diagram Tegangan-Tegangan Pada Untaian Kawat (Sumber: Desain Praktis Beton Prategang, Andri Budiadi)


Gambar II.6 Diagram Tegangan-Regangan Pada Baja Batangan (Sumber: Desain Praktis Beton Prategang, Andri Budiadi)

Untuk memaksimumkan luas baja strands 7 kawat untuk suatu diameter nominal, kawat standar dapat dibentuk menjadi strands yang dipadatkan seperti pada gambar II.7. Standar ASTM yang disyaratkan masing-masing tercantum pada table II.1.

Gambar II.7 Strands Prategang 7 Kawat Standard dan Dipadatkan. (a)

Penampang strand standar. (b) Penampang strand yang dipadatkan Sumber: Beton Prategang, Edward G. Nawi)


Tabel II.1 Strand Standar Tujuh Kawat Untuk Beton Prategang

Diameter

Kuat patah

Luas baja

nominal

strand (min.

nominal

strand (in)

lb)

strand (in.2)

Berat

Beban

nominal

minimum

strand (lb/100

pada ekstensi

ft)*

1% (lb)

MUTU 250 1/4 (0,250)

9.000

0,036

122

7.650

5/16 (0,313)

14.500

0,058

197

12.300

3/8 (0,375)

20.000

0,080

272

17.000

7/16 (0,438)

27.000

0,108

367

23.000

1/2 (0,500)

36.000

0,144

490

30.600

3/5 (0,600)

54.000

0,216

737

45.900

MUTU 270 3/8 (0,375)

23.000

0,085

290

19.550

7/16 (0,438)

31.000

0,115

390

26.350

1/2 (0,500)

41.300

0,153

520

35.100

3/5 (0,600)

58.600

0,217

740

49.800

* 100.000 psi = 689,5 Mpa 0,1 in = 2,54 mm, 1 in2 = 645 berat: kalikan dengan 1,49 untuk mendapatkan berat dalam kg per 1000 m. 1000 lb = 4448 N (Sumber: Beton Prategang, Edward G. Nawi)


Tabel II.2 Besaran dan kuat desain strands prategang

(Sumber: Beton Prategang, Edward G. Nawi)

Tabel II.3 Tipikal Baja Prategang

Material type and standard

Nominal diameter (mm)

Area (mm2)

Minimum breaking load

Wire

5 5 7 9.3 12.7 15.2 12.7

19.6 19.6 38.5 54.7 100 143 94.3

30.4 33.3 65.5 102 184 250 165

Minimum tensile strength ( ) MPa 1550 1700 1700 1860 1840 1750 1750

23 26 29 32 38

415 530 660 804 1140

450 570 710 870 1230

1080 1080 1080 1080 1080

7-wire strand super grade 7-wire strand regular grade Bars (super grade)

(Sumber: Desain Praktis Beton Prategang, Andri Budiadi)

II.3. Penampang – Penampang Beton Prategang Pemilihan bentuk penampang yang akan digunakan pda suatu konstruksi biasanya tergantung pada kesederhanaan cetakan dan kemungkinan cetakan tersebut


untuk dapat dipakai kembali, penampilan penampang, derajat kesulitan penuangan beton, dan besaran teoritis penampang melintang batang. Semakin besar jumlah beton yang ditempatkan didekat serat terluar balok, semakin besar pula lengan momen antara gaya C dan T sehingga momen penahan akan semakin besar. Ada beberapa batasan pada lebar dan tebal flens, dan juga web harus cukup besar untuk menahan geser dan memungkinkan penuangan beton dapat berjalan dengan baik dan pada saat yang sama juga cukup tebal untuk menghindari tekuk. Penampang prategang bentuk T seringkali merupakan penampang yang sengat ekonomis karena adanya beton dalam proporsi besar pada flens tekan yang cukup efektif untuk menahan gaya tekan.

Gambar II.8 Berbagai jenis Penampang beton prategang (Sumber: Prestressed Concrete Analysis And Design, Antoine E.Naaman)


Gambar II.9 Berbagai jenis Penampang beton prategang berikut bentuk penampang tumpuannya (a) Penampang balok persegi panjang. (b) penampang balok I, (c) Penampang balok T, (d) Penampang T dengan sayap bawah, (e) Penampang T ganda, (f) Bagian ujung balok Penampang I, (g) Bagian ujung balok Penampang T, (h) Bagian ujung balok Penampang T bersayap bawah, (i) Bagian ujung balok (Sumber: Beton Prategang, Edward G. Nawi) Penampang T ganda

Penampang T ganda banyak digunakan untuk bangunan sekolah, bangunan kantor, took dan seterusnyadan merupakan penampang prategang yang paling banyak digunakan di Amerika Serikat saat ini. Lebar total fens yang umum digunakan berkisar antara 5 sampai 8 kaki dengan bentang antara 30 sampai 50 kaki. Penampang T ganda dletakkan secara berdampingan , TTTTTTT sehingga bekerja sebagai balok sekaligus pelat untuk sistem lantai atau atap. Penampang T tunggal biasanya digunakan untuk beban yang lebih berat dan bentang yang lebih panjang sampai 100 atau 120 kaki.


Gambar II.10 Penggunaan beton prategang penampang T ganda pada (Sumber: Prestressed Concrete Analysis And Design, Antoine E.Naaman) konstruksi

Gambar II.11 Bangunan gudang yang mengguanakan beton prategang (Sumber: Desain Beton Bertulang, , Jack C McCormac)

II.4. Sistem Prategang dan Pengangkeran Sehubungan dengan perbedaan sistem untuk penarikan dan pengangkeran tendon, maka situasinya sedikit membingungkan dalam perancangan dan penerapan


beton prategang. Seorang sarjana teknik wsipil harus mempunyai pengetahuan umum mengenai metode-metode yang ada dan mengingatnya pada saat menentukan dimensi komponen struktur, sehingga tendon-tendon dari beberapa sistem dapat ditempatkan dengan baik.

Gambar II.12 Sistem Pengangkeran Sistem Pratarik (Pre-tensioning) (Sumber: Prestressed Concrete Design, M.K. Hurst)

Gambar II.13 Sistem Perakitan kabel prategang Berbagai metode dengan nama pratekanan (pre-compression) diberikan pada beton dapat dilakukan sebagai berikut :


1. Pembangkit gaya tekan antara elemen structural dan tumpuan-tumpuannya dengan pemakaian dongkrak (flat jack). 2. Pengembangan Tekanan Keliling (hoop compression) dalam struktur berbentuk silinder dengan mengulung kawat secara melingkar. 3. Pemakaian baja yang ditarik secara longitudinal yang ditanam dalam beton atau ditempatkan dalam selongsong. 4. Pemakaian prinsip distorsi suatu struktur statis tak tentu baik dengan perpindahan maupun dengan rotasi satu bagian relatif terhadap bagian lainnya. 5. Pemakaian pemotong baja structural yang dilendutkan dan ditanam dalam beton sampai beton tersebut mengeras. 6. Pengembangan tariakn terbatas pada baja dan tekanan pada beton dengan memakai semen yang mengembang

Gambar II.14 Kabel tendon sesaat senbelum diberi gaya prategang (Sumber: Prestressed Concrete Analysis And Design, Antoine E.Naaman)


Gambar II.15 Sistem Pengangkeran Sistem Pascatarik (Post-tensioning) dengan Mengunakan jack 1000 ton (Sumber: Prestressed Concrete Design, M.K. Hurst) Metode yang biasa dipakan untuk memberikan parategang pada semen beton strukural adalah dengan menarik baja ke arah longitudinal dengan alat penarik yang berbeda-beda. Prategang dengan menggunakan gaya-gaya langsung diantara tumpuan-tumpuan umumnya dipakai pelengkung dan perkerasan, dan dongkrak datar selalu dipakai untuk memberikan gaya-gaya yang diinginkan.

Gambar II.16 Pengerjaan Pemberian tegangan pada tendon prategang (Sumber: Prestressed Concrete Analysis And Design, Antoine E.Naaman)


Pengankeran ada 2 macam yaitu : angker mati dan angker hidup. Angker mati adalah angker yang tidak bias dilakukan lagi penarikan setelah penegangan tendon dilakukan. Angker mati sering digunakan dalam prategang dengan sistem pratarik. Sedangkan angker hidup dapat dilakukan penarikan kembali jika hal itu diperlukan. Pegangkeran ini sering dijumpai dalam prategang dengan sistem pasca tarik.

(a)Angker hidup

(b) Angker mati.

Gambar II.17 Jenis Pengankeran (a) Angker hidup. (b) Angker mati. (Sumber: Prestressed Concrete Design, M.K. H


Gambar II.18 Penempatan Angker Pada Beton Prategang (Post-tensioning) II.4.1.a Sistem Pratarik (Pre-tensioning) Didalam sistem pratarik (Pre-tensioning), tendon lebih dahulu ditarik antara blok-blok angker yang kaku (rigid) yang dicetak diatas tanah atau didalam suatu kolom atau perangkat cetakan pratarik seperti terlihat pada gambar II.19, dan selanjutnya dicor dan dipadatkan sesuai dengan bentuk serta ukuran yang diinginkan. Metode ini digunakan untuk beton-beton pracetak dan biasanya digunakan untuk konstruksi-konstruksi kecil. Beton-beton pracetak biasanya digunakan pada konstruksi-konstruksi bangunan, kolom-kolom gedung, tiang pondasi atau balok dengan bentang yang panjang. Adapun tahap urutan pengerjaan beton pre-tension adalah sebagai berikut : Kabel tendon dipersiapkan terlebih dahulu pada sebuah angkur yang mati (fixed anchorage) dan sebuah angkur yang hidup (live anchorage). Kemudian live anchorage ditarik dengan dongkrak (jack) sehingga kabel tendon bertambah panjang. Jack biasanya dilengkapi dengan manometer untuk mengetahui besarnya gaya yang


ditimbulkan oleh jack. Setelah mencapai gaya yang diinginkan, beton dicor. Setelah beton mencapai umur yang cukup, kabel perlahan-lahan dilepaskan dari kedua angkur dan dipotong. Kabel tendon akan berusaha kembali ke bentuknya semula setelah pertambahan panjang yang diakibatkan oleh penarikan pada awal pelaksanaan. Hal inilah yang menyebabkan adanya gaya tekan internal pada beton. Oleh karena sistem pratarik besandar pada rekatan yang timbul antara baja dan tendon sekelilingnya, hal itu penting bahwa setiap tendon harus merekat sepanjang deluruh panjang badan. Setelah beton mengeras, tendon dilepaskan dari alas prapenarikan dan gaya prategang ditranfer ke beton.

Gambar II.19 Proses Pengerjaan Beton Pratarik (Pre-tensioning) (Sumber: Desain Praktis Beton Prategang, Andri Budiadi)


II.4.1.b Sistem Pascatarik (Post-tensioning) Kebanyakan pelaksanaan pretensioning dilapangan dilaksanakan dengan metode post-tensioning. Pascatarik dipakai untuk memperkuat bendungan beton, prategang melingkar dari tangki-tangki beton yang besar, serta perisai-perisai biologis dari reactor nuklir. Pascatarik (Post-tensioning) juga banyak digunakan konstruksi beton prategang segmental pada jembatan dengan bentang yang panjang.

(a ) B e to n d ic o r

(b ) T e n d o n d ita rik d a n g a y a te k a n d itra n s fe r

(c ) T e n d o n d ia n g k u r d a n d ig ro u tin g

Gambar II.20 Proses Pengerjaan Beton Pascatarik (Post-tensioning) (Sumber: Desain Praktis Beton Prategang, Andri Budiadi)

Adapun metode dalam pelaksanaan pengerjaan beton pasca tarik (Posttensioning) adalah sebagai berikut : Selongsong kabel tendon dimasukkan dengan posisi yang benar pada cetakan beton beserta atau tanpa tendon dengan salah satu ujungnya diberi angkur hidup dan ujung lainnya angkur mati atau kedua ujungnya dipasang angkur hidup. Beton dicor dan dibiarkan mengeras hingga mencapai umur yang mencukupi. Selanjutnya,


dongkrak hidrolik dipasang pada angkur hidup dan kabel tendon ditarik hingga mencapai tegangan atau gaya yang direncanakan seperti terlihat pada gambar II.20. Untuk mencegah kabel tendon kehilangan tegangan akibat slip pada ujung angkur terdapat baji. Gaya tarik akan berpindah pada beton sebagai gaya tekan internal akibat reaksi angkur. II.4.2. Prategang Termo-Listrik Metode prategang dengan tendon yang dipanaskan, yang dicapai dengan melewatkan aliran listrik pada kawat yang bermutu tinggi, umumnya disebut sebagai “Prategang Termo-Listrik”. Prosesnya terdiri atas pemanasan batang dengan arus listrik sampai temperature 300 – 400 ºC selama 3 – 5 menit. Batang tersebut mengalami perpanjangan kira-kira 0,3 – 0,5 persen. Setelah pendinginan batang tersebut berusaha memperpendek diri ada ini dicegah oleh jepitan angkur pada kedua ujungnya seperti yang ditunjukan dengan gambar II.21. Waktu pendinginan diperhitungkan 12 – 15 menit.

B atang D idinginkan

L = (Ly -

L) L

B atang D ipanaskan

Lt > Ly

Ly

B atang setelah P engangkuran B lok U jung C etakan

Gambar II.21 Proses Prategang Termo-Listrik (Sumber: Beton Pratekan, N. Krishna Raju)


II.5. Analisa Prategang Tegangan yang disebabkan oleh prategang umumnya merupakan tegangan kombinasi yang disebabkan oleh beban langsung dan lenturan yang dihasilkan oleh beban yang ditempatkan secara eksentris. Analisa tegangan-tegangan yang timbul pada suatu elemen struktur beton prategang didasarkan atas asumsi-asumsi berikut : 1. Beton prategang adalah suatu mineral yang elastic serta homogen 2. Didalam batas-batas tegangan kerja, baik beton maupun baja berperilaku elastis, tidak dapat menahan rangkak yang kecil yang terjadi pada kedua material tersebut pada pembebanan terus-menerus. 3. Suatu potongan datar sebelum melentur dianggap tetap datar meskipun sudah mengalami lenturan, yang menyatakan suatu distribusi regangan linier pada keseluruhan tinggi batang.

Selama tegangan tarik tidak melampaui batas modulus keruntuhan beton (yang sesuai dengan tahap retakan yang terlihat pada beton), setiap perubahan dalam pembebanan batang menghasilkan perubahan tegangan pada beton saja, satu-satunya fungsi dari tendon prategang adalah untuk memberikan dan memelihara prategang pada beton. Tegangan yang disebabkan oleh prategang umumnya merupakan tegangan kombinasi yang disebabkan oleh aksi beban langsung dan lenturan yang dihasilkan oleh beban yang ditempatkan secara eksentris maupun kosentris.


II.5.1.a Tedon Konsentris Balok beton prategang dengan satu tedon konsentris yang ditunjukan dalam gambar II.22. F

Tendon Konsentris

F

(Gaya F)

c.g.c Tegangan = F/A

Gambar II.22 Prategang Konsentris (Sumber: Beton Pratekan, N. Krishna Raju)

Gambar di atas menunjukkan sebuah beton prategangan tanpa eksentrisitas, tendon berada pada garis berat beton (cental grafity of concrete,c.g.c). Prategang seragam pada beton = F/A yang berupa tekan pada seluruh tinggi balok. Pada umumnya beban-beban yang dipakai dan beban mati balok menimbulkan tegangan tarik terhadap bidang bagian bawah dan ini diimbangi lebih efektif dengan memakai tendon.

Gambar II.23 Distribusi Tegangan Tendon Konsentris


II. 5.1.b Tendon Eksentris Sebuah balok yang mengalami suatu gaya prategang eksentris sebesar P yang ditempatkan dengan eksentrisitas e. Tendon ditempatkan secara eksentris terhadap titik berat penampang beton. Eksentrisitas tendon akan menambah kemampuan untuk memikul beban eksternal.

Gambar II.24 Distribusi Tegangan Tendon Eksentris

Eksentisitas akan menambah kemampuan untuk menerima/memikul tegangan tarik yang lebih besar lagi (serat bawah). Prategangan juga menyebabkan perimbangan gaya-gaya dalam komponen beton prategang. Konsep ini terutama terjadi pada beton prategang post-tension.


Gambar II.25 Gaya-gaya Penyeimbang Beban Pada Tendon Parabola

Tegangan yang ditimbulkan pada serat-serat bagian atas dan bagian bawah balok diperoleh dengan hubungan :  P Pe  P ey   = f bawah =  +  1 + 2b .......... .......... .......... .......... .......... .......... .......... ......( 2 . 1) A i   A Zb 

P Pe f atas =  − Zt A

 P =  A 

ey    1 + 2 t .......... .......... .......... .......... .......... .......... .......... .........( 2 . 2 ) i  

Dimana : P

=

Gaya

Prategang

(

positif

apabila

menghasilkan

tekanan langsung) E

= Eksentrsitas gaya prategang

A

= Luas potongan melintang batang beton

Zt dan Zb

= Momen penampang serat paling atas dan paling bawah


f atas dan f bawah

= Prategang pada beton yang ditimbulkan pada serat paling atas dan paling bawah (positif apabila tekan dan negatif apabila tarik)

yt dan yb

= Jarak antara serat paling atas dan serat paling bawah terhadap titik berat panampang

i

= Jari-jari girasi

II.6. Keuntungan Beton Prategang Dibanding Beton Bertulang Beton

prategang

memberikan

keuntungan-keuntungan

teknis

besar

dibandingkan dengan bentuk-bentuk konstruksi lainnya, seperti beton bertulang dan baja. Dalam hal batang prategang penuh, yang bebas dari tegangan-tegangan tarik pada beban kerja, penampang melintangnya dimanfaatkan secara lebih efisien apabila dibandingkan dengan penampang beton bertulang yang retak pada beban kerja. Dalam batas-batas tertentu, suatu beban mati permanen dapat dilawan dengan menambah eksentrisitas gaya prategang dalam suatu unsure struktur prategang, sehingga lebih menghemat pemakaian material. Batang beton prategang memiliki perlawanan yang meningkat terhadap gaya geser, disebabkan oleh pengaruh prategang tekan, yang mengurangi tegangan tarik utama. Pemakaian kabel yang dilengkungkan, khususnya pada batang berbentang panjang membantu mengurangi gaya geser yang timbul pada penampang ditumpuan. Suatu batang lentur beton prategang menjadi lebih kaku pada beban kerja daripada suatu batang tendon bertulang dengan tebal yang sama. Namun, setelah


permulaan retak, perilaku lentur suatu batang prategang adalah sama dengan batang beton bertulang. Pemakaian beton dan baja berkekuatan tinggi pada batang prategang menghasilkan batang-batang yang lebih ringan dan lebih langsing daripada yag dimungkinkan dengan pemakaian beton bertulang. Kedua ciri-ciri struktural beton prategang yaitu beton berkekuatan tinggi dan bebas dari retak, memberikan sumbangan terhadap peningkatan daya tahan struktur pada kondisi lingkungan yang agresif. Prategang pada beton akan meningkatkan kemampuan material untuk menyerap energi pada saat menerima tumbukan. Kemampuan untuk melawan beban kerja yang berulang-ulang telah dibuktikan sama baiknya pada beton prategang maupun pada beton bertulang. Komponen struktur prategang mempunyai tinggi yang lebih kecil dibandingkan beton bertulang untuk kondisi bentang dan beban yang sama. Pada umumnya, tinggi komponen struktur beton prategang berkisar antara 65 sampai 80 persen dari tinggi komponen struktur beton bertulang. Dengan demikian, komponen struktur prategang membutuhkan lebih sedikit beton, dan sekitar 20 sampai 35 persen banyaknya tulangan. Cetakan untuk beton prategang menjadi lebih kompleks, karena geometri penampang prategang biasanya terdiri atas penampang bersayap dengan beberapa badan yang tipis. Walaupun terdapat penghematan yang besar dalam kuantitas material yang dipakai dalam beton prategang dibandingkan dengan beton bertulang, penghematan dalam biaya tidak sedemikian besar disebabkan oleh tambahan biaya-biaya untuk beton dan baja bermutu tinggi, angkur, dan peralatan berat lainnya yang diperlukan untuk menghasilkan beton prategang. Namun, terdapat suatu

kondisi yang ekonomis secara menyeluruh didalam pemakaian beton


prategang, karena berkurangnya bobot mati akan mengurangi beban rencana dan biaya pondasi.

Gambar II.26 Pembangunan konstruksi mengguanakan beton prategang (Sumber: Prestressed Concrete Analysis And Design, Antoine E.Naaman)

II.7. Keuntungan Prategang Pada Struktur Statis Tak Tentu Pemakaian beton prategang pada struktu statis tak tentu memberikan beberapa keuntungan-keuntungan diantaranya adalah : 1. Momen lentur lebih terbagi sama antara tengah-tengah bentang dan tumpuan batang. 2. Reduksi ukuran batang menghasilkan struktur yang lebih ringan 3. Kapasitas dukung beban ultimit lebih tinggi daripada struktur statis tertentu karena gejala redistribusi momen-momen


4. Kontinuitas batang-batang pada struktur rangka mengarah kepada stabilitas yang meningkat 5. Gelagar-gelagar kontinu dibentuk oleh konstruksi secara bagian-bagian dengan memakai unit-unit pracetak yang disambung dengan kabel-kabel prategang. 6. Didalam gelagar pascatarik menerus, kabel-kabel yang melengkung dapat ditempatkan secara baik untuk menahan momen-momen bentangan dan tumpuan. 7. Reduksi dalam banyaknya angkur pada suatu balok prategang menerus bila dibandingkan dengan serangkaian balok yang ditumpu secara sederhana, dan sepasang angkur pascatarik serta operasi penegangan tunggal dapat melayani beberapa batang 8. Pada struktur prategang menerus, lendutannya kecil bila dibandingkan dengan batang dengan tumpuan sederhana

II.8. Rangka Portal Beton Statis Tak Tentu Seperti pada beton bertulang dan bahan struktur lainnya, kontinuitas dapat terjadi di tumpuan-tumpuan antara pada balok menerus dan dipertemuan balok dan kolom pada portal. Rangka beton adalah struktur statis tak tentu yang terdiri atas komponen struktur horizontal, vertical atau miring yang disambung satu sama lain sedemikian hingga sambungannya dapat menahan tegangan dan momen lentur yang bekerja padanya. Derajat statis tak tentu bergantung pada banyaknya bentang,


banyaknya komponen truktur vertical dan jenis reaksi ujung. Konfigurasi rangka tipikal ditunjukkan pada gambar berikut.

Gambar II.27 Rangka struktur tipikal (Sumber: Beton Prategang, Edward G. Nawi)

Apabila n adalah banyaknya joints, b adalah banyaknya komponen struktur, r adalah banyaknya reaksi, dan s adalah derajat statis tak tentu, maka derajat statis tak tentu dapat dihitung dari rumus berikut : 3n + s > 3b + r

(tidak stabil)

3n + s = 3b + r

(statis tertentu)

3n + s < 3b + r

(statis tak tentu)

Derajat statis tak tentu adalah S = 3b + r – 3n


Agar sebuah rangka portal memadai, maka ada beberapa kondisi yang harus dipenuhi, diantaranya adalah : 1. Desain rangka tersebut harus didasarkan atas kombinasi momen dan geser yang paling tidak menguntungkan. Apabila pembalikan momen mungkin terjadi sebagai akibat dari berbaliknya arah beban hidup, maka nilai momen lentur positif dan negative terbesar harus ditinjau didalam desain. 2. Pondasi yang memadai untuk memikul gaya horizontal harus ada. Apabila rangka tersebut didesain sebagai sendi, suatu prosedur pelaksanaan yang mahal, system sendi actual harus digunakan.

II.9. Definisi Pembebanan II.9.1. Beban dan aksi yang bekerja Pembebanan untuk merencanakan portal prategang merupakan dasar dalam menentukan beban-beban dan gaya-gaya untuk perhitungan tegangan-tegangan yang terjadi pada setiap bagian jembatan jalan raya. Penggunaan pembebanan ini dimaksudkan agar dapat mencapai perencanaan yang aman dan ekonomis sesuai dengan kondisi setempat, tingkat keperluan, kemampuan pelaksanaan dan syarat teknis lainny, sehingga proses pelaksanaan dalam perencanaan menjadi efektif. Beban-beban dapat dibagi menjadi beberapa jenis, yaitu : II. 9.1.1 Beban Primer Beban utama dalam perhitungan perhitungan gaya-gaya dalam pada perencanaan rangka portal


a. Beban Mati Primer Berat sendiri dari balok atau penampang yang dipikul langsung oleh struktur rangka portal b. Beban Mati Tambahan Berat beban mati tambahan yang dipikul oleh struktur, beban ini dapat berupa beban akibat balok, pelat maupun topping c. Beban Hidup Beban hidup adalah beban bergerak yang direncanakan akan dipikul oleh struktur rangka portal.

II. 9.1. 2. Beban Sekunder Pada struktur rangka portal statis tak tentu, struktur akan dipengaruhi oleh beban sekunder, dimana beban ini terjadi sebagai akibat dari gaya pratgang itu sendiri. Untuk menghitung struktur dengan tingkat ketidaktentuan yang tinggi maka digunakan metode kekakuan (perpindahan) dan metode gaya (kompaktibilitas), dimana salah satunya adalah metode deformasi konsisten. Untuk menghitung beban sekunder pada portal dapat digunakan metode deformasi konsisten

II. 9.1.3 . Metode deformasi konsisten (koefisien pengaruh fleksibilitas) Metode-metode yang paling umum dipakai untuk analisis struktur dengan derajat statis tak tentu yang tinggi ialah metode kekakuan (perubahan kedudukan)


dan metode gaya (kompatibilitas). Metode yang disebut belakangan, didasarkan atas prinsip deformasi konsisten, cocok untuk menghitung momen-momen sekunder pada struktur beton prategang statis tak tentu. Metode kompaktibilitas dilakukan dengan membentuk persamaan secara berurutan dalam bentuk komponen reaksi yang tidak diketahui, koefisien fleksibilitas dan perpindahan pada titik tertentu akibat beban luar pada struktur. Jika R1, R2, R3, ……., Rn adalah komponen reaksi yang tidak diketahui (gaya, momen) pada titik 1, 2, 3, ……, n dengan : = koefisien pengaruh fleksibilitas yang memberikan perubahan kedudukan yang terjadi dititik i, akibat suatu reaksi satuan dititik j. Dan, # = perubahan kedudukan dititik I yang disebabkan oleh beban luar pada struktur.

Persamaan-persamaan kompatibilitas dapat ditulis sebgai : ** +* + *, +, + …………..+ * + + #* = 0 ,* +* + ,, +, + ………..... + , + + #, = 0 ……..

……...

……...

………

……..

* +* + , +, + …………..+ + + # = 0 Koefisien pengaruh untuk pembentukan matrik fleksibilitas dapat diperoleh dengan integral-integral sebagai berikut: - .

/

1

0

ds ………………………………………………...….(2.3)


2 - .

3

/

1

ds ……………………………………………………(2.4)

Dimana ; = momen akibat suatu reaksi satuan dititik i = momen akibat suatu reaksi satuan dititik j = momen akibat beban luar pada struktur ds = unsure panjang dari suatu bidang EI = ketegaran lentur dari penampang Beberapa integral hasil kali yang umum dipakai untuk menghitung koefisien-

koefisien pengaruh fleksibilitas ditunjukkan dalam Tabel berikut : Tabel II.4 Produk Integral Untuk Koefisien Pengaruh Fleksibilitas (Raju, 1986)

(Sumber: Beton Pratekan, N. Krishna Raju)

Untuk menghitung momen-momen sekunder yang timbul akibat pemberian prategang pada suatu struktur beton statis tak tentu, suku bersesuaian dengan momen primer yang ditimbulkan diseluruh panjang batang akibat eksentrisitas tendon. Integral dari momen ini sama dengan hasil perkalian gaya prategang dan luas


bidang yang terpotong diantara profil tendon dan sumbu batang. Momen-momen yang ditimbulkan oleh reaksi-reaksi satuan yang ditunjukkan dengan pada umumnya adalah linear dan integral hasil perkalian untuk masing-masing bentangan dapat dihitung dengan memakai Tabel tsb. Pengali numerik yang digunakan pada aksi nominal untuk menghitung aksi rencana. Diambil untuk adanya perbedaan yang tidak diinginkan pada beban dalam memperkirakan pengaruh pembebanan dalam pelaksanaan.

II. 9.1.4. Beban Tersier Pada struktur rangka portal beton prategang tiga dmensi (dengan bagianbagiannya yang membentang ke berbagai arah); pemberian prategang dapat menyebabkan perpendekan elastis akibat perpindahan lateral pada sambungan dan kolom. Hal inilah yang kemudian dapat menyebabkan momen-momen tersier pada portal tersebut.

II. 9.1.5. Pengaruh Deformasi Aksial Dan Momen Tersier Dalam hal struktur prategang yang terdiri dari batang-batang satu arah seperti balok menerus, kontraksi aksial akibat pengaruh prategang tidak berpengaruh besar terhadap gaya dan momen pada struktur menerus. Namun, pada struktur seperti rangka portal yang arah batang-batangnya berlainan, pemberian prategang pada balok mendatar (transom) menghasilkan suatu kontraksi aksial, yang selanjutnya memberikan momen-momen tersier ke dalam kerangka akibat pergeseran lateral pertemuan balok mendatar dan batang kolom.


Pengaruh-pengaruh utama yang perlu diperhatikan dalam rangka portal beton prategang adalah : 1. Reduksi besarnya gaya prategang pada suatu batang tertentu akibat kekangan batang-batnag yangb berdekatan. 2. Timbulnya momen-momen tersier akibat deformasi lentur struktur yang diakibatkan oleh perpendekan elastic dan aksi gaya prategang. 3.

Gambar. II.28. Pengaruh Perpendekan Aksial

(Sumber: Desain Praktis Beton Prategang, Andri Budiadi)

Untuk kompatibilitas, lendutan lateral ∆ ujung B dari kolom AB harus sama dengan kontraksi aksial dari separuh balok mendatar BC, untuk lebih jelasnya dapat dilhat pada gambar berikut. Dimana hal ini memberikan syarat:


567 867 9 *,167

567 56:

=

=∆=

56: 86:

< 86: 167 867 9 ;6:

,;6:

…………………………………….....................(2.5)..

……………………………………................................(2.6)

Untuk suatu batas kepraktisan dari penampang dan gaya prategang, karena rasio

567 56:

adalah kecil, maka dapat diabaikan. Seluruh gaya prategang dapat

diasumsikan ditahan oleh balok BC. Tetapi titik B bergerak horizontal sebesar ∆ akibat aksi gaya prategang P yang dapat mengakibatkan momen berlawanan arah jarum jam sebesar

< 167 ∆ 867 =

berkembang di A dan B. momen tersier sebagai akibat

dari momen jepit pada tumpuan A dan B dapat dievaluasi untuk memperoleh besarannya.

II.10. Desain Penampang Beton Prategang Terhadap Lentur Pada waktu pendesainan penampang beton prategang pada dasarnya dilakukan dengan cara coba-coba (trial & error). Ada kerangkan struktur yang harus dipilih sebagai permulaan dan mungkin dimodifikasi pada waktu proses desain berlangsung. Ada berat sendiri komponen strktur yang mempengaruhi desain, tetapi harus diasumsikan sebelum melakukan perhitungan momen. Ada bentuk perkiraan penampang beton yang ditentukan oleh pertimbangan-pertimbangan praktis dan teoritis yang harus diasumsikan untuk percobaan. Karena adanya variabel-variabel ini, disimpulkan bahwa prosedur yang terbaik adalah suatu cara coba-coba yang


berpedoman pada hubungan-hubungan yang diketahui sehingga memungkinkan diperolehnya hasil akhir yang lebih cepat.

II.10.1. Modulus Penampang Minimum pemilihan penampang beton prategang khususnya beton prategang precast dapat ditentukan dengan mencari nilai modulus penampang minimum yang dibutuhkan

untuk

mengetahui

penampang

minimum

yang

efisien

untuk

mengevaluasi tegangan serat beton di serat atas dan bawah. nilai modulus penampang tersebut dapat ditentukan berdasarkan bentuk tendonnya a. Untuk tendon lurus, gunakan penampang tumpuan ujung sebagai penampang yang menentukan: > ≥

@A B@CA B@D

………………………………………….(2.7)

> ≥

@A B@CA B@D

…………………………………………(2.8)

EFG/ HFI

FG HEFI/

b. Untuk tendon berbentuk harped atau dropped , gunakan penampang tengah bentang sebagai penampang yang menentukan: > ≥

J*HE K@A B@CA B@D

…………………..………………(2.9)

> ≥

J*HE K@A B@CA B@D

……………………………..……(2.10)

EFG/ HFI

EFG HFI/

;MN × FM/

5

% = 5L = ; /

MN × FML

…………………………………………….(2.11)

jika diketahui nilai P = (1- kehilangan tegangan) × maka persamaan tersebut menjadi persamaan berikut:


%=;

;MN × FM/

MN × J*HQRSTUVWXVW YRXVWXVW K ×FM/

……………..………(2.12)

sehingga persamaan diatas dapat direduksi sehingga menghasilkan persamaan berikut % = (1- kehilangan tegangan); kehilangan tegangan dalam % ………(2.13) Dimana : MT

= momen total (MD + MSD + ML)

MD

= momen akibat berat sendiri

MSD

= momen akibat beban mati tambahan, seperti lantai

ML

= momen akibat beban hidup, termasuk beban kejut dan gempa

Pi

= prategang awal

Pe

= prategang efektif sesudah kehilangan t menunjukkan serat atas dan b menunjukkan serat bawah

e

= eksentrisitas tendon dari pusat berat penampang beton, cgc

ct & cb = jarak dari pusat berat penampang (garis cgc) ke serat atas dan serat bawah % = rasiso prategang residual St & Sb = modulus penampang atas & modulus penampang bawah beton penampang dipilih dengan modulus penampang yang paling mendekati dari penampng yang dibutuhkan


II.10.2. Analisa Tegangan Pada Penampang Beton Prategang Pada beton partegang akan terjadi tegangan yang diakibatkan oleh interaksi antara teganagn yang diakibatkan oleh tendon dengan beban yang diterima oleh penampang . untuk kondisi prategang awal (transfer) tegangan yang terjadi diakibatkan oleh tegangan akibat tendon dengan beban sendiri profil, tetapi pada kondisi beban kerja maka bebabn yang terjadi berupa beban mati yang ditambahkan dengan beban mati tambahan dan beban hidup.

II. 10.2. a Analisa Teganagn pada Penampang T ganda analisa tegangan yang terjadi pada penampgn diserat tekan dan tarik pada kondisi transfer 5

P)G

_−

@A

…………………………...……………(2.14)

5

P)b

_+

@A

………………………………...………(2.15)

= − / \1 − ; I

= − ; / \1 + I

^=

^=

`G

`b

dimana : MT


MD


MSD


ML


Pi

= prategang awal

Pe

= prategang efektif sesudah kehilangan


t menunjukkan serat atas dan b menunjukkan serat bawah e


ct & cb = jarak dari pusat berat penampang (garis cgc) ke serat atas dan serat bawah r2

= kuadrat dari jari-jari girasi

St & Sb = modulus penampang atas & modulus penampang bawah beton

analisa tegangan yang terjadi pada penampgn diserat tekan dan tarik pada kondisi Final 5

P)G

_−

@A

…………………..………………(2.16)

5

P)b

_+

@A

……………………………..……(2.17)

= − ; / \1 − I

= − ; / \1 + I

^=

^=

`G

`b

dimana : MT


MD


MSD


ML


Pi

= prategang awal

Pe

= prategang efektif sesudah kehilangan t menunjukkan serat atas dan b menunjukkan serat bawah


e


ct & cb = jarak dari pusat berat penampang (garis cgc) ke serat atas dan serat bawah r2

= kuadrat dari jari-jari girasi

St & Sb = modulus penampang atas & modulus penampang bawah beton Jika tegangan yang tejadi tidak melebihi tegangan izin, maka profil yang digunakan telah sesuai, tetapi jika ada tegangan yang melebihi tegangan izin, maka profil harus diperbesar atau eksentrisitas harus diubah.

II. 10.2. b. Analisa tegangan pada Rangka tumpuan Analisa tegangan pada rangka tumpuan meliputi tegangan di lapangan, tegangan di tumpuan, dan tegangan di kolom. Tegangan di lapangan : 5

5P

@

5

5P

@

= − ; + c − c ………………………………………………………(2.18) = − ; − c + c ………………………………………………………(2.19) Tegangan di tumpuan : 5

5P

@

5

5P

@

= − ; − c + c ………………………………………………………(2.20) = − ; + c − c ………………………………………………………(2.21) Tegangan di kolom : 5

5P

@

5

5P

@

= − ; − c + c …………………………………………….…………(2.22) = − ; + c − c ………………………………………….……………(2.23)


Dimana : = Tegangan di serat atas = Tegangan di serat bawah ! = gaya prategang d = eksentrisitas pada penampang $ = Momen lembam = luas penampang = Momen luar Jika kontrol tegangan memenuhi maka desain penampang telah memenuhi, jika tidak memenuhi maka profil harus diperbesar atau eksentrisitas dirubah

Penentuan gaya prategang: Gaya prategang dapat ditentukan dengan menghitung persamaan tegangan di serat bawah yaitu Persamaan (2.28) yaitu: 5

5P

@

= − ; − c + c ………………………………………………….……(2.24) Dengan mengasumsikan bahwa tegangan yang terjadi diserat bawah ( ) = 0, maka persamaan (2.24 )menjadi : 5

5P

@

0 = − ; − c + c …………………………………………………………. (2.24.1) Sehingga gaya prategang yang terjadi di balok dan kolom dapat ditentukan denagn persamaan-persamaan berikut Gaya prategang dibalok : 0=−

5b ;

−

5b P c

+

@efMfghfg c

……………………………………………………(2.25)


Maka akan didapat nilai ! Gaya prategang dikolom : 0=−

5i ;

−

5i P c

+

@GjkMjfg c

……………………………………………………(2.26)

Maka akan didapat nilai !" Dimana : ! = Gaya Prategang dibalok !" = Gaya Prategang dikolom = Luas penampang d = Eksentrisitas tendon $ = Momen Lembam

= Momen yang terjadi di lapangan (tengah bentang)

= Momen yang terjadi di tumpuan

II. 11. Desain tendon Jumlah tendon yang digunakan dapat ditentukan dengan persamaan-persamaan berikut: Pada balok :

5b

Pada kolom :

l

…………………………………………………….…(2.27).

5i l

………………………………………………………(2.28)

Dimana : ! = Gaya Prategang dibalok


!" = Gaya Prategang dikolom N = Beban putus pada tendon prategang

II. 12. Selubung Eksentrisitas yang Membatasi Eksentrisitas tendon yang didesain di sepanjang bentang diharapkan sedemikian hingga tarik yang terjadi di serat ekstrim balok hanya terbatas atau tidak ada sama sekali di penampang yang menentukan dalam desain. Jika tarik tidak dikehendaki sama sekali di sepanjang bentang balok dengan tendon berbentuk draped, maka eksentrisitasnya harus ditentukan di penampang-penampang berikut di sepanjang bentang. Untuk mengetahui apakah eksentrisitas tendon ditumpuan dan di tengah bentang terletak di daerah aman, maka perlu perlu ditentukan terlebih dahulu batasbatas daerah aman yang terletak pada penampang. Batas-batas daerah aman pada penampang dapat ditentukan berdasarkan persamaanpersamaan berikut: 5

(

= ;L …………………………………………………………….…..(2.29)

(

= ; / …………………………………………………………….…....(2.30)

=;

= − ;b …………………………………………………..…...……..(2.32)

I

5

I

`G

……………………………………………………..………..(2.31)

I

`

I


Batas maksimum daerah aman m1 −

nIN

m1 −

nGN

nh

nh

o …………………………………………………….………….(2.33)..

o ………………………………………………………………..(2.34)

′ = Batas maksimum daerah aman diambil dari nilai yang terbesar dari pers (2.41) dan (2.42) Batas minimum daerah aman n

m1 − G/ o ………………………………………………………………..(2.35) n h/

n

m1 − n I/ o ………………………………………………………………..(2.36) h/

′ = Batas maksimum daerah aman diambil dari nilai yang terbesar dari pers (2.43) dan (2.44) Dimana : Ac = Luasan penampang beton > & > = modulus penampang atas & modulus penampang bawah beton ! = prategang awal !P = prategang awal prategang efektif sesudah kehilangan ( = Tegangan pada sumbu netral penampang pada saat Prategang efektif ( = Tegangan pada sumbu netral penampang pada saat Prategang awal = Jarak antara sumbu netral penampang (c.g.c) ke serat bawah penampang yang berbatasan dengan pusat kern


= Jarak antara sumbu netral penampang (c.g.c) ke serat atas penampang yang berbatasan dengan pusat kern ′ = jarak antara sumbu netral penampang (c.g.c) ke batas maksimum kern ′ = jarak antara sumbu netral penampang (c.g.c) ke batas minimum kern () = tegangan tekan izin maksimum pada sat prategang awal ( = tegangan tarik izin maksimum pada sat prategang awal ( = tegangan tarik izin maksimum pada sat prategang efektif (pada saat beban kerja) () = tegangan tekan izin maksimum pada sat prategang efektif (pada saat beban kerja)

K’t ee cgc

K’b

ec

Gambar II.29. Perletakan batas batas daerah aman pada kabel tendon (Sumber: Prestressed Concrete Analysis And Design, Antoine E.Naaman)

Dari penentuan titk-titk atas dan bawah, jelaslah bahwa : a.

Jika gaya prategang bekrja di bawah titik kern bawah, tegangan tarik terjadi di serat ekstrim atas dari penampang beton.

b.

Jika gaya prategang bekerja di atas titik kern atas, tegangan tarik terjadi di serat ekstrim bawah penampang beton.


BAB II TINJAUAN PUSTAKA

Recommend Documents