D.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ

Zak. č. 129/09/2014 ZNALECTVÍ, PORADENSTVÍ, PROJEKČNÍ STUDIO

D.1.2. – STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ

Název stavby:

Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách

Místo stavby:

Nádražní 306 793 76 Zlaté Hory

Zhotovitel projektových prací:

ASA Expert a. s. Konečného 1919/12 715 00 Ostrava IČ: 27791891

Investor:

Město Zlaté hory nám. Svobody 80 793 76 Zlaté hory

Stupeň projektové dokumentace:

Dokumentace pro provádění stavby

Vypracoval:

Ing. Veronika Zarecká

Zodpovědný projektant:

Ing. Zuzana Dvořáková

Autorizovaná osoba:

Ing. Pavel Petruška


OBSAH D.1.2.a Technická zpráva ke statickému posouzení

3

1.

Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.140mm

3

2.


3

3.


4

4.

Posouzení přitížení stávající nosné konstrukce obvodového pláště

4

5.

Posouzení spoje horizontální lišta – nosný svislý prvek LRPO 3

4

6.

Statické zabezpečení zateplení střešní konstrukce – S2Z

4

7.

Statické zabezpečení zateplení střešní konstrukce - S3Z

5

8.

Statické posouzení žebříků

5

9.

Statické posouzení ochranného zábradlí u oken

6

10.

Použitá literatura a software

D.1.2.c Statické posouzení

6

8

1.

Posouzení kotvení zateplení fasády do cihly plné TI tl.140mm

8

2.


11

3.


12

4.

Přitížení stávající nosné konstrukce obvodového pláště

14

5.


15

6.

Posouzení kotvení zateplení střešní konstrukce – S2Z

16

7.


21

8.


26

9.

Posouzení ochranného zábradlí u oken

42

Dokumentace pro provádění stavby D 1.2. Stavebně konstrukční řešení

2


D.1.2.a Technická zpráva ke statickému posouzení 1. Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.140mm 

Kotvení do cihly plné – TI tl.140mm

Tepelný izolant (EPS) fasády tloušťky 140 mm bude ke konstrukci přilepen dle TP provádění certifikovaného systému a kotven plastovými hmoždinkami s ocelovým šroubem (10ks/m2, na plochu 1m2 bude provedeno rozmístění hmoždinek: 6 v ploše v místě lepidla, 4 ve spárách) dle specifických pokynů výrobce či dodavatele KZS. Ve výpočtu je navrženo použití hmoždinek pro povrchovou montáž s uzavírací zátkou z EPS (délky 23mm), délky 215mm, s průměrem dříku 8mm, průměr talířku 60mm, s minimální kotevní hloubkou 25mm, s charakteristickou únosností NRk=0,73kN stanovenou dle ČSN 73 2902 ze zkoušky in situ (střední hodnota síly na mezi vytažení hmoždinky z nosné vrstvy podkladu F1= 1,22 kN), s průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou v ploše desky tepelné izolace min. Rpanel=0,51kN a průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou ve spárách mezi deskami tepelné izolace min. Rjoint=0,40kN. Rozpěrný šroub je vyroben z nerezavějící oceli s pevností fyk≥450N/mm2 a fuk≥700N/mm2. Talířek je z polyethylenu PE-HD s únosnosti 2,08kN a tuhostí 0,6kN/mm. Hmoždinky budou předvrtány s příklepem se jmenovitým průměrem vrtáku 8mm a s hloubkou vrtání 35mm. Pro zateplení soklu tloušťky 120 mm budou použity stejné hmoždinky délky 195mm. Výše uvedené hodnoty jsou definovány v ČSN 73 2902 - Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) – Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem. Minimální počet a délka hmoždinek je ověřen statickým výpočtem dle ČSN EN 1991-1-4 zatížení větrem. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce dle dokumentace ETA. Hodnoty únosnosti kotev a nosné kotevní materiály byly stanoveny výtažnými zkouškami přímo na stavbě!


2. 


Tepelný izolant (EPS) fasády tl.140mm v kombinaci s minerální vlnou tl.50mm mezi svislými nosníky bude ke konstrukci přilepen dle TP provádění certifikovaného systému a kotven plastovými hmoždinkami s ocelovým šroubem (10ks/m2, na plochu 1m2 bude provedeno rozmístění hmoždinek: 6 v ploše v místě lepidla, 4 ve spárách) dle specifických pokynů výrobce či dodavatele KZS. Ve výpočtu je navrženo použití hmoždinek pro povrchovou montáž s uzavírací zátkou z EPS (délky 23mm), délky 275 mm, s průměrem dříku 8 mm, průměr talířku 60 mm, s minimální kotevní hloubkou 25 mm, s charakteristickou únosností NRk=0,73kN stanovenou dle ČSN 73 2902 ze zkoušky in situ (střední hodnota síly na mezi vytažení hmoždinky z nosné vrstvy podkladu F1= 1,22 kN), s průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou v ploše desky tepelné izolace min. Rpanel=0,51kN a průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou ve spárách mezi deskami tepelné izolace min. Rjoint=0,40kN. Rozpěrný šroub je vyroben z nerezavějící oceli s pevností fyk≥450N/mm2 a fuk≥700N/mm2. Talířek je z polyethylenu PE-HD s únosnosti 2,08kN a tuhostí 0,6kN/mm. Hmoždinky budou předvrtány s příklepem se jmenovitým průměrem vrtáku 8mm a s hloubkou vrtání 35mm. Výše uvedené hodnoty jsou definovány v ČSN 73 2902 - Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) – Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem. Minimální počet a délka hmoždinek je ověřen statickým výpočtem dle ČSN EN 1991-1-4 zatížení větrem. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce dle dokumentace ETA. Hodnoty únosnosti kotev a nosné kotevní materiály byly stanoveny výtažnými zkouškami přímo na stavbě! Dokumentace pro provádění stavby D 1.2. Stavebně konstrukční řešení

3


3. Statické zabezpečení zateplení fasády pro TI tl.80mm 


Tepelný izolant (EPS) fasády tl.80mm bude ke konstrukci přilepen dle TP provádění certifikovaného systému a kotven plastovými hmoždinkami s ocelovým šroubem (8ks/m2, na plochu 1m2 bude provedeno rozmístění hmoždinek: 4 v ploše v místě lepidla, 4 ve spárách) dle specifických pokynů výrobce či dodavatele KZS. Ve výpočtu je navrženo použití hmoždinek pro povrchovou montáž s uzavírací zátkou z EPS (délky 23mm), délky 155 mm, s průměrem dříku 8 mm, průměr talířku 60 mm, s minimální kotevní hloubkou 25 mm, s charakteristickou únosností NRk=0,73kN stanovenou dle ČSN 73 2902 ze zkoušky in situ (střední hodnota síly na mezi vytažení hmoždinky z nosné vrstvy podkladu F1= 1,22 kN), s průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou v ploše desky tepelné izolace min. Rpanel=0,51kN a průměrnou hodnotou odolnosti proti protažení na jednu hmoždinku umístěnou ve spárách mezi deskami tepelné izolace min. Rjoint=0,40kN. Rozpěrný šroub je vyroben z nerezavějící oceli s pevností fyk≥450N/mm2 a fuk≥700N/mm2. Talířek je z polyethylenu PE-HD s únosnosti 2,08kN a tuhostí 0,6kN/mm. Hmoždinky budou předvrtány s příklepem se jmenovitým průměrem vrtáku 8mm a s hloubkou vrtání 35mm. Výše uvedené hodnoty jsou definovány v ČSN 73 2902 - Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) – Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem. Minimální počet a délka hmoždinek je ověřen statickým výpočtem dle ČSN EN 1991-1-4 zatížení větrem. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce dle dokumentace ETA. Hodnoty únosnosti kotev a nosné kotevní materiály byly stanoveny výtažnými zkouškami přímo na stavbě!

4. Posouzení přitížení stávající nosné konstrukce obvodového pláště Byl proveden výpočet navýšení svislého přitížení na nosné svislé prvky – lišty LRPO 3. Vypočtená hodnota je následně porovnávána s hodnotou maximálního návrhového přitížení stávajícího obvodového pláště, která je uvedena v prospektu [1]. Přitížení je v doporučených mezích do 3,4%, z tohoto plyne, že provedení nové skladby zateplení nebude mít negativní vliv na nosnou konstrukci obvodového pláště.

5. Posouzení spoje horizontální lišta – nosný svislý prvek LRPO 3 Pro mechanické upevnění plechového profilu CW tl. 0,6 mm bude použit samovrtný šroub do plechu o průměru 6,3mm a schopnosti provrtání až 6mm. Spoj je namáhán střihovým zatížením od nové skladby zateplení a tahovým zatížením od sání větru. Pro upevnění předsazené konstrukce zateplení je nutné použít 4ks na 1m2 (min. 2ks) samovrtného šroubu do plechu s průměrem dříku 6,3mm s únosnosti v tahu a ve střihu 0,9kN. Šroub je vyroben z nízkouhlíkové oceli, povrchově tvrzený, z žárově pozinkovaného ocelového plechu s šestihrannou hlavou 10 mm (3/8º).

6. Statické zabezpečení zateplení střešní konstrukce – S2Z Střecha bude zateplena kombinací izolantu EPS tl.20-180mm (spádové klíny) a minerální vlny MV 80mm, ta bude kotvena do nosného podkladu z betonu, který je součástí skladby střešního pláště. Tloušťka skladby pro kotvení se mění se spádem 2%. Vrstvy izolací na střeše budou kotveny dle technologie prováděcí firmy. Ve výpočtu je navržen kotevní systém pro kotvení hydroizolací a tepelných izolací – talířová teleskopická podložka + šroub do betonu s pevností fyk≥450N/mm2 a fuk≥700N/mm2. Šroub je z tvrzené pozinkované oceli s povrchovou úpravou Climadur, s čočkovou hlavou s drážkou T30, s průměrem dříku 6,3mm a podložka má průměr 15 mm, průměr talířku 50 mm. Návrh kotev bude v rohových Dokumentace pro provádění stavby D 1.2. Stavebně konstrukční řešení

4

Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách oblastech v počtu 3ks/m2, 3ks/m2 v okrajových oblastech a 3ks/m2 v ploše střechy (schéma oblastí viz. výpočtová část)..Minimální kotevní délka v nosném materiálu je 30 mm. Kotevní systém bude aplikován s předvrtáním s průměrem 5mm. Délky kotev pro jednotlivé oblasti jsou uvedeny v následující tabulce: Kotevní systém Kotevní oblasti Oblast I. Oblast II. Oblast III. Oblast IV. Oblast V. Oblast VI. Oblast VII.

Celková délka kotvy [mm] 265 285 305 325 345 365 385

Délka šroubu

Délka podložky

Kotevní hloubka

[mm] 100 120 140 100 120 140 220

[mm] 165 165 165 225 225 225 165

min. [mm] 30 30 30 30 30 30 30

Návrhové zatížení

Počet kotev

[kN]

na m 3 3 3 3 3 3 3

1,289

2

Veškeré komponenty z povrchově upravené oceli odolávají 15 cyklům zkoušky Kesternicha a vykazují max. 15% povrchové koroze a mají návrhové zatížení dle výtažné zkoušky 1,29kN. Výsledky zkoušky rázové pevnosti a křehkosti komponent z polyamidu vykazovaly rozdíl úrovní více jak 1,0m před a po teplotním stárnutí těchto komponentů. V případě, že bude izolace kotvena v pásech, je nutné tento počet kotev přepočítat na délku 1bm podle šířky pásů. Hodnoty únosnosti kotev a nosné materiály pro kotvení byly stanoveny výtažnými zkouškami přímo na stavbě!

7. Statické zabezpečení zateplení střešní konstrukce - S3Z Střecha bude zateplena kombinací izolantu EPS 180 a minerální vlny MV 60. Celková tloušťka skladby pro kotvení je 250mm, ta bude kotvena do nosného podkladu z betonu, který je součástí skladby střešního pláště. Vrstvy izolací na střeše budou kotveny dle technologie prováděcí firmy. Ve výpočtu je navržen kotevní systém pro kotvení hydroizolací a tepelných izolací – talířová teleskopická podložka + šroub do betonu s pevností fyk≥450N/mm2 a fuk≥700N/mm2. Šroub z tvrzené pozinkované oceli s povrchovou úpravou Climadur, s čočkovou hlavou s drážkou T30, s průměrem dříku 6,3mm a délkou 140 mm. Podložka s průměrem 15 mm a s průměrem talířku 50 mm má délku 165 mm. Návrh kotev bude v rohových oblastech v počtu 3ks/m2, 3ks/m2 v okrajových oblastech a 3ks/m2 v ploše střechy (schéma oblastí viz. výpočtová část)..Minimální kotevní délka v nosném materiálu je 30 mm. Kotevní systém bude aplikován s předvrtáním s průměrem 5mm. Veškeré komponenty z povrchově upravené oceli odolávají 15 cyklům zkoušky Kesternicha a vykazují max. 15% povrchové koroze a mají střední hodnotu výtažných sil v tahu 1,61kN (dle výrobce). Výsledky zkoušky rázové pevnosti a křehkosti komponent z polyamidu vykazovaly rozdíl úrovní více jak 1,0m před a po teplotním stárnutí těchto komponentů. V případě, že bude izolace kotvena v pásech, je nutné tento počet kotev přepočítat na délku 1bm podle šířky pásů. Pro ověření statické únosnosti kotev je nutné před započetím veškerých prací provést výtažné zkoušky!!!!

8. Statické posouzení žebříků Na objektu budou navrženy dva nové ocelové žebříky. Pro vstup na plochou střechu 1.NP bude sloužit žebřík Z4 celkové délky 3350mm, který bude opatřen bezpečnostním košem a spodním odnímatelným žebříkem délky 2250mm. Pro vstup na střechu 2.NP s nástupní Dokumentace pro provádění stavby D 1.2. Stavebně konstrukční řešení

5

Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách úrovní na 1.NP bude sloužit žebřík Z3 celkové délky 8400mm, který bude opatřen bezpečnostním košem. Nové ocelové žebříky budou vytvořeny z oceli s pevností S235 a to z profilu L 50/5mm (štěříny) a tyčí Ø22 mm, které budou tvořit jednotlivé příčle. Kotvení ocelových desek žebříku Z4 bude provedeno před zateplením a po zateplení se na vyčnívající konzoly (ocelová pásovina 60/8mm), přivařených koutovým svarem 4mm ke kotevní desce, připevní žebřík pomocí 2ks šroubů M8 s pevností 5.6 (na jeden přípoj) a budou zajištěny maticemi M8. Žebříky budou kotveny v každé úrovni vždy pomocí dvojice přípojů. 

Kotvení žebříku Z3 do zdiva z cihly plné

Žebřík bude do nosné konstrukce kotven minimálně ve 3 úrovních vždy přes 2 ocelové kotevní desky 120/210mm tl.8mm pomocí 4ks ocelových kotevních svorníků s průměrem dříku 10 mm, s únosností v tahu minimálně 1,7 kN a s minimální kotevní délkou 75 mm v kombinaci s chemickou maltou. Například může být použit kotevní systém pro zdivo z CPP M10x130 a chemická malta (hybridní vinylesterová pryskyřice). Kotevní svorník je z nerez oceli A4 s pevností fyk=560N/mm2. Otvor o průměru 12mm pro osazení svorníku bude předvrtán do hloubky 80mm. Pro bezpečný přenos zatížení musí být dodržena minimální kotevní hloubka 75mm. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce. 

Kotvení žebříku Z4 do zdiva z cihly plné

Žebřík bude do nosné konstrukce kotven minimálně ve 2 úrovních vždy přes 2 ocelové kotevní desky 120/210mm tl.8mm pomocí 4ks ocelových kotevních svorníků s průměrem dříku 10 mm, s únosností v tahu minimálně 1,7 kN a s minimální kotevní délkou 75 mm v kombinaci s chemickou maltou. Například může být použit kotevní systém pro zdivo z CPP M10x130 a chemická malta (hybridní vinylesterová pryskyřice). Kotevní svorník je z nerez oceli A4 s pevností fyk=560N/mm2. Otvor o průměru 12mm pro osazení svorníku bude předvrtán do hloubky 80mm. Pro bezpečný přenos zatížení musí být dodržena minimální kotevní hloubka 75mm. Při provádění je nutno dodržet technologická pravidla výrobce.

9.

Statické posouzení ochranného zábradlí u oken

Zábradlí v oknech bude řešeno jako jednotlivé ocelové otevřené spojité rámy, které budou uchyceny do nosné konstrukce nad sebou celkem ve 3 úrovních. Vodorovné rámy jsou tvořeny prvky z profilu jäkl 20x20x2mm. Ty budou samostatně kotveny do svislých lišt LRPO3 systému KORD. Kotvení bude provedeno svařením koutovým svarem 4mm. Část montáže bude provedena před zateplením a to přivařením vyčnívajících konzol délky 250mm na něž se po provedení KZS přivaří vodorovná příčel zábradlí. Všechny prvky budou z oceli S235. V části statického výpočtu je posouzen jeden z rámů o největším rozpětí pole 1500mm a to na mezní stav únosnosti a použitelnosti. Zábradlí je posouzeno na zatížení svislé i vodorovné o hodnotě 0,2kN/m.

10. Použitá literatura a software [1] [2] [3] [4] [5]

Produkt ČEA č. 38.2/2000 – Školy v regionu Severní Moravy a Slezska, A. Stavební soustava KORD ČSN EN 1990 – Eurokód: Zásady navrhování konstrukcí ČSN EN 1991-1-1 – Eurokód 1: Zatížení konstrukcí – Část 1-1: Obecná zatížení – Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb ČSN 74 3282 – Ocelové žebříky, Základní ustanovení ČSN EN 1993-1-1 – Eurokód 3: Navrhování ocelových konstrukcí – Část 1-4: Obecná pravidla a pravidla pro pozemní stavby


6


[6] [7] [8]

ČSN 73 2902 - Vnější tepelně izolační kompozitní systémy (ETICS) – Navrhování a použití mechanického upevnění pro spojení s podkladem ČSN EN 199-1-1 – Eurokód 1: Zatížení konstrukcí – Část 1-4: Obecná zatížení – Zatížení větrem ČSN 74 3282 – Pevné kovové žebříky pro stavby Scia Engineer 2009


7


D.1.2.c Statické posouzení Posouzení kotvení zateplení fasády do cihly plné TI tl.140mm

1.

Rozměry budovy Šířka Délka Výška

b= d= h=

33,80 46,42 12,02

m m m

Vlastnosti kotev pro TI tl.140mm Kategorie použití : B

zdivo z cihel plných

Garantované zatížení jedné kotvy Navržená délka kotvy

NRk,1 = L=

0,73 215

kN mm

Výpočet zatížení Výpočet účinků větru Budova se nachází ve větrné oblasti s charakteristickou střední rychlostí větru: vb,0 =

30,0 m/s

Základní rychlost větru: vb =

cdir*cseason*vb,0 =

kde

30,0 cdir =

1,0

cseason =

1,0

m/s

Základní tlak větru: 2

qb = 0,5*ρ*vb =

562,5 Pa

Místní vlivy Charakteristická střední rychlost větru ve výšce z nad terénem: vm(z) = cr(z)*c0(z)*vb = kde

23,85

c0(z) = cr(z) = kr*ln(z/z0) =

kde

kr = 0,19*(z0/z0,II)

Kategorie terénu III :

0,07

=

m/s (součinitel ortografie)

1,0 0,795

(součinitel drsnosti)

0,215

(součinitel terénu)

z0 =

0,3

m

zmin =

5

m

z0,II=

0,05

m

1,030

kNm

Maximální charakteristický tlak qp(z): 2

qp(z) = [1+7Iv(z)]*0,5*ρ*vm = kde Iv(z) = kI / [c0(z)*ln(z/z0)] = kde

-2

0,271

(intenzita turbulence)

1,0

(součinitel turbulence)

kI =


8

Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách -3

(měrná hmotnost vzduchu)

r=

1,25

kgm

ze = max (h, zmin) =

12,02

m

min(b;2h) = 4,808 m

24,04 m e > d => oblasti A,B

Refereční výška ze:

Příčný vítr e= e/5 = A

cpe = B cpe = D cpe = E cpe =

-1,400

cpi =

+

0,2

-1,100

-

-0,3

cpi =

h/d = 0,356

1,000 -0,328

Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = qp(z) * (cpe -cpi) wA =

-1,647

kNm

-2

wB =

-1,338

kNm

-2

wD =

0,824

kNm

-2

wE =

-0,544

kNm

-2

wA =

-1,133

kNm

-2

wB =

-0,824

kNm

-2

wD =

1,338

kNm

-2

wE =

-0,029

kNm

-2

Podélný vítr e= e/5 = A

min(b;2h) = 4,808 m

24,04 m e < d => oblasti A,B,C

-1,400

cpi =

+

0,2

B cpe = C cpe = D cpe =

-1,100

-

-0,3

E cpe =

-0,302

cpe =

cpi =

h/d = 0,259

-0,500 1,000

Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = qp(z) * (cpe -cpi) wA =

-1,647

kNm

-2

wB =

-1,338

kNm

-2

wC =

-0,721

kNm

-2

wD =

0,824

kNm

-2

wE =

-0,517

kNm

-2


9


wA =

-1,133

kNm

-2

wB =

-0,824

kNm

-2

wC =

-0,206

kNm

-2

wD =

1,338

kNm

-2

wE =

-0,002

kNm

-2

Posudek kotvení Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání -2 Oblast A wd,A= -2,471 kNm 2

Navrženo kotvení hmoždinkami 10ks/m (6 v ploše, 4 ve spárách) Návrhová odolnost na účinky sání větru Rd = (Rpanel * npanel + Rjoint * njoint) * kk / gMb

vzorec (1)

Rd = NRk * (npanel + njoint)/ gMc

vzorec (2)

Rpanel =

0,51

kN

pro povrchovou montáž do EPS

Rjoint =

0,40

kN


kk =

0,8

npanel =

6

počet kotev v ploše

njoint = gMb =

4

počet kotev ve sparách

1,2

pro pěnový polystyren

gMc =

2,1

pro zdivo z cihel plných, hmoždinky se šroubem

NRk =

0,73

kN

Rd =

3,107

kN/m

2

vzorec (1)

kN/m

2

vzorec (2)

Rd =

3,476

z výtažných zkoušek

platí nižší z hodnot (1), (2) - porovnání hodnot je bráno v absolutních hodnotách Rd =

3,107

kN/m

2

>

2,471

kN/m

2

………. vyhovuje

-2

Podle doporučení ETICS je min. počet kotevních prvků 6ks/m . Hodnoty únosností stanoveny výtažnými zkouškami. Délka hmoždinek pro tloušťku izolace 140mm - dle doporučení výrobce Minimální délka La,min = hD + hnom + a1 + a2 = kde

205

mm

tloušťka izolace hD =

140

mm

hloubka kotvení hnom =

25

mm (dle výrobce)

tloušťka nenosné vrstvy a1 =

20

mm

tloušťka vrstvy lepícího tmelu a2 =

20

mm

La,min 205 mm

< <

La 215


mm

…..…

vyhovuje

10


2.


Vlastnosti kotev pro TI tl.190mm Kategorie použití : B zdivo z cihel plných NRk,1 = 0,73 kN L= 275 mm




vzorec (1)


vzorec (2)

Rpanel =

0,51

kN


Rjoint =

0,40

kN


kk =

0,8

npanel =

6


njoint =

4


gMb =

1,2


gMc =

2,1


NRk =

0,73

kN

Rd =

3,107

kN/m

2

vzorec (1)

Rd =

3,476

kN/m

2

vzorec (2)

hodnota z výtažných zkoušek


3,107

kN/m

2

>

2,471

kN/m

2

………. vyhovuje

-2

Podle doporučení ETICS je min. počet kotevních prvků 6ks/m . Hodnoty únosností stanoveny výtažnými zkouškami. Délka hmoždinek pro tloušťku izolace 190mm - dle doporučení výrobce Minimální délka La,min = hD + hnom + a1 + a2 = kde

255

mm


190

mm


25

mm (dle výrobce)


20

mm


20

mm

La,min 255 mm

< <

La 275


mm

…..…

vyhovuje

11


3.


Rozměry budovy Šířka Délka Výška

b= 3,86 m d= 8,84 m h= 6,34 m

Vlastnosti kotev pro TI tl.80mm Kategorie použití : B

zdivo z cihel plných


0,73 155

NRk,1 = L=

kN mm



vzorec (1)


vzorec (2)

Rpanel =

0,51

kN


Rjoint =

0,40

kN


kk =

0,8

npanel =

4


njoint =

4


gMb =

1,2


gMc =

2,1


NRk =

0,73

kN

Rd =

2,427

kN/m

2

vzorec (1)

kN/m

2

vzorec (2)

Rd =

2,781

z výtažných zkoušek


2,427

kN/m

2

>

1,920

kN/m

2

………. vyhovuje

-2

Podle doporučení ETICS je min. počet kotevních prvků 6ks/m . Hodnoty únosností stanoveny výtažnými zkouškami.


12

Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách Délka hmoždinek pro tloušťku izolace 80mm - dle doporučení výrobce Minimální délka La,min = hD + hnom + a1 + a2 = kde

145

mm


80

mm


25

mm (dle výrobce)


20

mm


20

mm

La,min 145 mm

< <

La 155


mm

…..…

vyhovuje

13


4.

Přitížení stávající nosné konstrukce obvodového pláště

Byl proveden výpočet navýšení svislého přitížení na nosné svislé prvky – lišty LRPO 3. Vypočtená hodnota je následně porovnávána s hodnotou maximálního návrhového přitížení stávajícího obvodového pláště, která je uvedena v prospektu [1]. 

Výpočet je proveden na základě nové skladby zateplení viz. projektová dokumentace – D.1.1.b 14 :

tl. ρ ρ [mm] [kg/m] [kg/m2] EPS 50 120 Tepelná izolace MV 140 50 Pomocný rastr kotvený do svislé nosné kce. LRPO 3 horizontální lišta CW 50/50/50 0,6 0,73 vertikální lišta UW 40/50/40 0,6 0,6 Systémové lišty pro uchycení EPS horizontální lišta tvaru L 0,7 vertikální lišta tvaru T 0,7 Svislé přitížení

po vzd.[m] 0,9 0,9

1,35 1,35

0,011 0,009

1 0,5

1,35 1,35

0,009 0,019

CELKEM 

gd [kN/m2] 1,35 0,081 1,35 0,095

γ [-]

0,224 kN/m2

Výňatek z kapitoly A 1.3 Konstrukční možnosti zlepšení některých parametrů stávajících konstrukcí viz.[1] :

Posouzení: Max. orientační svislé přitížení: Skutečné svislé přitížení:

gmax,Ed = 0,480 kN/m2 gskut,Ed = 0,224 kN/m2

gmax,Ed > gskut,Ed 0,480 kN/m2 > 0,225 kN/m2

… Vyhovuje

Závěr: Přítížení je v doporučených mezích do 3,4%, z tohoto plyne, že provedení nové skladby zateplení nebude mít negativní vliv na nosnou konstrukci obvodového pláště.


14


5.


Pro mechanické upevnění plechového profilu CW tl. 0,6 mm bude použit samovrtný šroub do plechu o průměru 6,3mm a schopnosti provrtání až 6mm. Spoj je namáhán střihovým zatížením od nové skladby zateplení a tahovým zatížením od sání větru. Maximální hodnota vodorovného zatížení od větru: Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání -2 Oblast A wd,A= -2,471 kNm

Únosnost spojovacího prostředku (stanovená výrobcem): Výpočtová únosnost na vytržení: Nrd = 0,9 kN Výpočtový únosnost ve střihu: Vrd = 0,9 kN Posouzení: Počet vrutů na 1m2 : n = 4ks Ve střihu: V tahu:

Ved = 0,225 kN/m2 < Vrd = 4 x 0,9 kN = 3,6 kN/m2 Ned = 2,471 kN/m2 < Nrd = 4 x 0,9 kN = 3,6 kN/m2

… Vyhovuje … Vyhovuje

Závěr: Pro upevnění předsazené konstrukce zateplení je nutné použít 4ks na 1m2 (min. 2ks) samovrtného šroubu do plechu s průměrem dříku 6,3mm s únosnosti v tahu a ve střihu 0,9kN.


15


6.


Zatížení větrem dle ČSN EN 1991-1-4 Větrná oblast :

oblast IV

Kategorie terénu :

III

30 ms

vb,0 =

-1

Oblasti rovnoměrně pokryté vegetací nebo budovami nebo s izolovanými překážkami, jejichž vzdálenost je maximálně 20násobek výšky překážek(jako jsou vesnice, předměstský terén, souvislý les) Typ střechy :

Plochá střecha s atikou

Základní rozměry budovy Šířka

b=

11,85 m

Délka d =

22,12 m

Výška h =

4,28 m

Výška atiky hp =

0,38 m

Výpočet účinků větru Budova se nachází ve větrné oblasti s charakteristickou střední rychlostí větru : vb,0 = 30,0 m/s Základní rychlost větru vb = kde

cdir*cseason*vb,0 =

30,0

m/s

součinitel směru větru - doporučená hodnota dle národní přílohy

cdir = 1,0

součinitel ročního období - doporučená hodnota dle národní přílohy

cseason = 1,0 Místní vlivy

Charakteristická střední rychlost větru ve výšce z nad terénem 17,17 vm(z) = cr(z)*c0(z)*vb = m/s kde

kde kde

c0(z) =

1,000

(součinitel ortografie)

cr(z) = kr*ln(z/z0) =

0,572


0,215


kr = 0,19*(z0/z0,II)

0,07

=

z0 =

0,3

m

zmin =

5

m

z0,II=

0,05

m

Maximální charakteristický tlak qp(z) 2 qp(z) = [1+7Iv(z)]*0,5*ρ*vm =

kde

0,670

0,376 Iv(z) = kI / [c0(z)*ln(z/z0)] = 1,0 kI = -3 1,25 ρ= kgm


kNm

-2

(intenzita turbulence) (součinitel turbulence - dle národní přílohy) (měrná hmotnost vzduchu dle NP)

16

Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách Refereční výška ze 4,28

ze = max (h, zmin) =

m

Podélný vítr b=

11,9

m (délka strany kolmé na směr větru)

d=

22,1

m (délka strany rovnoběžné se směrem větru)

e= e/4 =

min(b;2h) = 4,28 m 2,140 m

e/10 =

0,856

e/2 =

F

cpe = G cpe = H cpe = Icpe = I+ cpe =

8,56

m

m

-1,4

cpi =

+

0,2

-0,9

-

-0,3

cpi =

-0,7 -0,2 0,2

Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = qp(z) * (cpe -cpi) wF- = wG- =

-2

-1,072 kNm -2 -0,737 kNm -2

wI- =

-0,603 kNm -2 -0,268 kNm

wI- =

0,000 kNm

wH- =

-2

wF- = wG- =

-2

-0,737 kNm -2 -0,402 kNm -2

wI- =

-0,268 kNm -2 0,067 kNm

wI- =

0,335 kNm

wH- =

-2

Příčný vítr b=

22,1


d=

11,9



17


e= e/4 =

min(b;2h) = 4,28 m 2,14 m

e/10 =

0,86

e/2 =

F

cpe = G cpe = H cpe = I cpe = I+ cpe =

8,56 m

m

-1,4

cpi =

+

0,2

-0,9

-

-0,3

cpi =

-0,7 -0,2 0,2

Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = qp(z) * (cpe -cpi) wF- = wG- = wH- = wI- =

-2

-1,072 kNm -2 -0,737 kNm -2

-0,603 kNm -2 -0,268 kNm

wF- = wG- = wH- = wI- =

-2

-0,737 kNm -2 -0,293 kNm -2

-0,203 kNm -2 0,021 kNm

Návrh kotev Teleskopická talířová podložka ∅50mm + šroub do betonu ∅6,3mm

Únosnost kotev Únosnost jedné kotvy a součinitele bezpečnosti:

FRd,1 =

1,289 kN


18


Posudek kotvení v rohových oblastech F Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání -2 Oblast F wed,F= -1,608 kNm Navrženo kotvení hmoždinkami: Únosnost jedné hmoždinky Únosnost na 1m

2

3 ks/m NRd,1 =

2

1,289 kN -2 3,867 kNm

NRd = 3*NRd,1 = NRd > wed

3,87 kNm

-2

>

1,61 kNm

-2

…vyhovuje

Posudek kotvení v okrajových oblastech G Zatížení větrem v okrajových oblastech G -2

-1,105 kNm 2 3 ks/m

Oblast G wed,G= Navrženo kotvení hmoždinkami: Únosnost jedné hmoždinky Únosnost na 1m

2

NRd,1 =

1,289 kN -2 3,867 kNm


3,87 kNm

-2

>

1,11 kNm

-2

…vyhovuje

Posudek kotvení na zbytku střechy Zatížení větrem v oblasti H -2

-0,904 kNm 2 3 ks/m

Oblast H wed,H= Navrženo kotvení hmoždinkami: Únosnost jedné hmoždinky Únosnost na 1m

2

NRd,1 =

1,289 kN -2 3,867 kNm


3,87 kNm

-2

>

0,90 kNm

-2

…vyhovuje

Kotevní systém Kotevní oblasti Oblast I. Oblast II. Oblast III. Oblast IV. Oblast V. Oblast VI. Oblast VII.

Celková délka kotvy [mm] 265 285 305 325 345 365 385

Délka šroubu

Délka podložky

Kotevní hloubka

[mm] 100 120 140 100 120 140 220

[mm] 165 165 165 225 225 225 165

min. [mm] 30 30 30 30 30 30 30

Návrhové zatížení

Počet kotev

[kN]

na m 3 3 3 3 3 3 3

1,289

2

Navržené hmoždinky Ø6,3mm v kombinací s teleskopickou podložkou průměru 50mm vyhoví pro dané zatížení v počtech uvedených v předcházejícím výpočtu. Jsou uvedeny v tabulce a na následujícím obrázku rozměry částí kotev a jejich uspořádání do jednotlivých oblastí.


19



20


7.


Větrná oblast :

oblast III

Kategorie terénu :

III

30 ms

vb,0 =

-1

Oblasti rovnoměrně pokryté vegetací nebo budovami nebo s izolovanými překážkami, jejichž vzdálenost je maximálně 20násobek výšky překážek(jako jsou vesnice, předměstský terén, souvislý les) Typ střechy :

Plochá střecha s atikou

Základní rozměry budovy Šířka

b=

2,39 m

Délka d =

6,90 m

Výška h =

4,28 m

Výška atiky hp =

0,33 m

Výpočet účinků větru Budova se nachází ve větrné oblasti s charakteristickou střední rychlostí větru : vb,0 = 30,0 m/s Základní rychlost větru vb = kde

cdir*cseason*vb,0 =

30,0

m/s

součinitel směru větru - doporučená hodnota dle národní přílohy součinitel ročního období - doporučená hodnota dle národní přílohy

cdir = 1,0 cseason = 1,0

Místní vlivy Charakteristická střední rychlost větru ve výšce z nad terénem 17,17 vm(z) = cr(z)*c0(z)*vb = m/s

kde

kde

c0(z) =

1,000

(součinitel ortografie)

cr(z) = kr*ln(z/z0) =

0,572


0,215


kr = 0,19*(z0/z0,II)

0,07

=

z0 =

kde

0,3

m

zmin =

5

m

z0,II=

0,05

m

Maximální charakteristický tlak qp(z) 2 qp(z) = [1+7Iv(z)]*0,5*ρ*v m =

kde

0,670

0,376 Iv(z) = kI / [c0(z)*ln(z/z0)] = 1,0 kI = -3 1,25 ρ= kgm

kNm

-2

(intenzita turbulence) (součinitel turbulence - dle národní přílohy) (měrná hmotnost vzduchu dle NP)

Refereční výška ze ze = max (h, zmin) =

4,28


m

21


Podélný vítr b=

2,4


d=

6,9


e= e/4 =

min(b;2h) = 1,195 m 0,598 m

e/10 =

0,239

e/2 =

F

cpe = G cpe = H cpe = Icpe = I+ cpe =

2,39

m

m

-1,4

cpi =

+

0,2

-0,9

-

-0,3

cpi =

-0,7 -0,2 0,2

Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = qp(z) * (cpe -cpi) wF- = wG- =

-2

-1,072 kNm -2 -0,737 kNm -2

wI- =

-0,603 kNm -2 -0,268 kNm

wI- =

0,000 kNm

wH- =

-2

wF- = wG- =

-2

-0,737 kNm -2 -0,402 kNm -2

wI- =

-0,268 kNm -2 0,067 kNm

wI- =

0,335 kNm

wH- =

-2

Příčný vítr b=

6,9


d=

2,4


e= e/2 =

min(b;2h) = 3,45 m

6,9 m oblast I se neuplatní !!!


22


e/4 =

1,73

m

e/10 =

0,69

m

F

cpe = G cpe = H cpe = I cpe = I+ cpe =

-1,4

cpi =

+

0,2

-0,9

-

-0,3

cpi =

-0,7 -0,2 0,2

Výsledné hodnoty zatížení větrem v daných oblastech w = qp(z) * (cpe -cpi) wF- = wG- = wH- = wI- =

-2

-1,072 kNm -2 -0,737 kNm -2

-0,603 kNm -2 -0,268 kNm

wF- = wG- = wH- = wI- =

-2

-0,737 kNm -2 -0,293 kNm -2

-0,203 kNm -2 0,021 kNm

Návrh kotev a) Kotva pro skladbu S3Z, tl.246mm Teleskopická talířová podložka ∅50x165mm + šroub do betonu ∅6,3x140mm

Únosnost kotev Únosnost jedné kotvy a součinitele bezpečnosti:

FRk,1 =

1,61 kN

Součinitel gM =

3 Návrhová únosnost n=1 kotev: FRd = n*FRk,1/gM =

0,537 kN


23


Posudek kotvení v rohových oblastech F Maximální hodnota zatížení na celé budově - maximální sání -2 Oblast F wed,F= -1,608 kNm 2 Navrženo kotvení hmoždinkami: 3 ks/m Únosnost jedné hmoždinky NRd,1 = 0,537 kN -2 2 Únosnost na 1m N = 3*N = 1,610 kNm Rd

Rd,1

NRd > wed 1,61 kNm

-2

≥

1,61 kNm

-2

…vyhovuje

Posudek kotvení v okrajových oblastech G Zatížení větrem v okrajových oblastech G -2

-1,105 kNm 2 3 ks/m

Oblast G wed,G= Navrženo kotvení hmoždinkami: Únosnost jedné hmoždinky Únosnost na 1m

2

NRd,1 =

0,537 kN -2 1,610 kNm


1,61 kNm

-2

≥

1,11 kNm

-2

…vyhovuje

Posudek kotvení na zbytku střechy Zatížení větrem v oblasti H -2

-0,904 kNm 2 3 ks/m

Oblast H wed,H= Navrženo kotvení hmoždinkami: Únosnost jedné hmoždinky Únosnost na 1m

2

NRd,1 =

0,537 kN -2 1,610 kNm


1,61 kNm

-2

≥

0,90 kNm

-2

…vyhovuje

Pro ověření statické únosnosti kotev je vhodné před započetím veškerých prací provést výtažné zkoušky!!! Délka hmoždinek Minimální délka La,min = hD + hnom + a1 + a2 = kde

276

mm

246

mm


30

mm (dle výrobce)

celková délka kotvy La =

305

mm (délka šroubu+podložky)


La,min < La 276 mm


<

305 mm

…vyhovuje

24


Navržené hmoždinky Ø6,3mm, délky 246 mm vyhoví pro dané zatížení v počtech uvedených v předcházejícím výpočtu a na následujícím obrázku.


25


8.


 Žebřík Z3 8.1. Geometrie a výpočtový model

8.2. Zatížení a) Stálé zatížení (součinitel stálého zatížení f = 1,35) -

vlastní tíha - generována programem

b) Užitné zatížení (součinitel nahodilého zatížení f = 1,5) -

na štěříny na příčle -

rovnoměrné vodorovné na štěříny 0,25kN/m svislé rovnoměrné zatížení na štěříny 0,50kN/m bodové svislé zatížení 1,5kN bodové vodorovné 0,5kN


26


8.3. Zatěžovací stavy Jméno LC1 LC2 LC3 LC4-a LC4-b

Popis

Typ působení vl. tíha Stálé užitné na příčle Nahodilé užitné na štěříny Nahodilé užitné jedné osoby na štěříny Nahodilé užitné jedné osoby na štěříny Nahodilé

Skupina zatížení LG1 LG2 LG2 LG2 LG2

Typ zatížení Směr Vlastní tíha -Z Statické Statické Statické Statické

Působení

Krátkodobé Krátkodobé Krátkodobé Krátkodobé

Skupiny zatížení Jméno Zatížení LG1 Stálé LG2 Nahodilé

Vztah

Součinitel 2

Standard

Kat A : obytné

Kombinace Jméno 1 2 3 4 5 6 7

Popis kombinací LC1*1.00 +LC3*1.00 +LC4-a*1.00 LC1*1.00 +LC3*1.50 +LC4-a*1.50 LC1*1.00 +LC2*1.00 LC1*1.00 LC1*1.35 +LC2*1.50 LC1*1.35 +LC3*1.50 +LC4-a*1.50 LC1*1.35

8.4. Posouzení štěřínů z profilu L50x50x5 Jméno Typ Materiál Výroba Vzpěr y-y, z-z

CS8 L50x50x5 S 235 tvářený za studena b

Posudek oceli – MSP

Mezní průhyb štěřínů z roviny žebříku ve směru kolmém je maximálně L/200.

umax = L/200 = 950/200 = 4,8mm uy = 0,9 mm uy = 0,9 mm ≤ umax = 4,9 mm


…vyhovuje

27

Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách Posudek oceli – MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B640 L50X5 S 235 CO0-1/2 0.70

NEd [kN] -2.90

Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] 0.94 0.14 -0.00 0.39 0.18

Kritický posudek v místě 1.30 m Parametry vzpěru typ Štíhlost Redukovaná štíhlost Vzpěr. křivka Imperfekce Redukční součinitel Délka Součinitel vzpěru Vzpěrná délka Kritické Eulerovo zatížení LTB Délka klopení k kw C1 C2 C3

yy posuvné 68.28 0.73 b 0.34 0.77 1.30 1.00 1.30 213.39

zz neposuvné 5.11 0.05 b 0.34 1.00 0.05 m 1.00 0.05 m 38053.25 kN

0.05 m 1.00 1.00 1.01 0.00 1.00

zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak Posudek na smyk (Vy) Posudek na smyk (Vz) Posudek ohybového momentu (My) Posudek ohybového momentu (Mz) M

Stabilitní posudek Vzpěr Prostorový-rovinný vzpěr Klopení Tlak + moment Tlak + moment

0.03 < 1 0.03 < 1 0.01 < 1 0.21 < 1 0.19 < 1 0.62 < 1

0.03 < 1 0.04 < 1 0.34 < 1 0.70 < 1 0.70 < 1


28


8.5. Posouzení příčlí z profilu RD ∅22mm Průřez Jméno, Typ, Detailní, Materiál

CS1 RD22

S 235

13.7.1 Posudek oceli – MSP Maximální průhyb příčlí je L/200.

umax = L/200 = 500/200 = 2,5mm uz = 0,6 mm uz = 0,6 mm ≤ umax = 2,5mm


…vyhovuje

29

Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách Posudek oceli – MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B587 RD22 S 235 CO2-3/5 0.76

NEd [kN] -0.85

Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] 0.00 1.35 0.00 0.18 -0.00


yy posuvné 91.85 0.98 c 0.49 0.55 0.50 1.00 0.50 93.33

zz neposuvné 91.85 0.98 c 0.49 0.55 0.50 m 1.00 0.50 m 93.33 kN

0.50 m 1.00 1.00 1.69 1.44 2.64

zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak Posudek na smyk (Vy) Posudek na smyk (Vz) Posudek ohybového momentu (My) Posudek ohybového momentu (Mz) M

Stabilitní posudek Vzpěr Prostorový-rovinný vzpěr Klopení Tlak + moment Tlak + moment

0.01 < 1 0.00 < 1 0.03 < 1 0.73 < 1 0.01 < 1 0.74 < 1

0.02 < 1 0.02 < 1 0.73 < 1 0.76 < 1 0.76 < 1


30


8.6. Posouzení ocelových přípojů z profilu FL60X8 Průřez Jméno, Typ, Detailní, Materiál

FL60X8

CS7

S 235

Posudek oceli – MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B647 FL60X8 S 235 CO0-1/6 0.25

NEd [kN] -1.17

Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] 0.00 1.90 -0.00 0.26 -0.00


yy neposuvné 14.43 0.15 c 0.49 1.00 0.25 1.00 0.25 4775.31

zz posuvné 108.25 1.15 c 0.49 0.46 0.25 m 1.00 0.25 m 84.89 kN

0.25 m 1.00 1.00 2.70 0.00 0.68

zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak Posudek na smyk (Vy) Posudek na smyk (Vz) Posudek ohybového momentu (My) Posudek ohybového momentu (Mz) M Stabilitní posudek Vzpěr Prostorový-rovinný vzpěr Klopení Tlak + moment Tlak + moment

0.01 < 1 0.00 < 1 0.03 < 1 0.15 < 1 0.00 < 1 0.24 < 1

0.02 < 1 0.02 < 1 0.23 < 1 0.24 < 1 0.25 < 1


31


8.7. Posouzení kotvení žebříku do fasády Vnitřní síly Podpora

Stav

Sn46/N858 Sn46/N858 Sn18/N347 Sn45/N857 Sn45/N857 Sn17/N346

CO0-1/7 CO0-1/2 CO0-1/4 CO0-6/6 CO0-1/6 CO0-1/7

Rx [kN] -0,09 1,20 0,00 1,17 1,17 0,00

Rz [kN] 0,45 1,80 0,07 1,92 1,92 0,11

Výsledná smyková síla: Výsledná tahová síla: Výsledný moment (svislý) Maximální tahová síla Maximální smyková síla

My [kNm] -0,10 -0,19 0,00 -0,22 -0,22 0,00

VEd = 1,92 kN NEd = 0,09 kN MEd = 0,22 kNm Ftah = 0,22 kNm / (2*0,15m) = 0,73 kN Fstřih = 1,92 kN / 4ks =0,48 kN

Posouzení Žebřík bude do nosné konstrukce kotven ve 3 úrovních přes 2 ocelové kotevní desky 120/210mm tl.8mm pomocí 4ks ocelových kotevních svorníků o průměru dříku 10mm s minimální kotevní hloubkou 75mm a s chemickou maltou. Například může být použit kotevní systém pro zdivo z cihel plných M10x130 a chemická malta. Maximální doporučené zatížení tahem a střihem – hodnota udávaná výrobcem pro zdivo z cihel plných Frec = 1,7 kN Posouzení pro n kotev n=1 Frec = 1,7 kN

≥

Fskut = 0,73 kN

…Vyhovuje

Minimální vzdálenosti svorníků: Osová vzdálenost mezi svorníky pmin = 50 mm Vzdálenost od hrany zdiva emin = 50 mm


32


Obr. Detail kotevního bodu žebříku Z3


33


 Žebřík Z4 8.8. Geometrie a výpočtový model

POZN. Součástí žebříku je odnímatelná část délky 2250mm, šířky 500mm, příčky v osové vzdálenosti 300mm. Profily jednotlivých částí budou stejné jako u pevného žebříku.

8.9. Zatížení a) Stálé zatížení (součinitel stálého zatížení f = 1,35) -

vlastní tíha - generována programem

b) Užitné zatížení (součinitel nahodilého zatížení f = 1,5) -

na štěříny na příčle -

rovnoměrné vodorovné na štěříny 0,25kN/m svislé rovnoměrné zatížení na štěříny 0,50kN/m bodové svislé zatížení 1,5kN bodové vodorovné 0,5kN


34


8.10. Zatěžovací stavy Skupiny zatížení Jméno Zatížení LG1 Stálé LG2 Nahodilé

Vztah

Součinitel 2

Standard

Kat A : obytné

Kombinace Jméno 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

Popis kombinací LC1*1.00 +LC3*1.00 +LC4-a*1.00 LC1*1.00 +LC3*1.00 LC1*1.00 +LC4-a*1.00 LC1*1.35 +LC4-a*1.50 LC1*1.00 +LC2*1.00 LC1*1.00 LC1*1.35 +LC2*1.50 LC1*1.35 LC1*1.00 +LC3*1.50 +LC4-a*1.50 LC1*1.35 +LC3*1.50 +LC4-a*1.50

8.11. Posouzení štěřínů z profilu L50x50x5 Jméno Typ Materiál Výroba Vzpěr y-y, z-z

CS8 L50x50x5 S 235 tvářený za studena b

Posudek oceli – MSP

Mezní průhyb štěřínů z roviny žebříku ve směru kolmém je maximálně L/200.

umax = L/200 = 1800/200 = 9,0mm uy = 0,2 mm uy = 0,2 mm ≤ umax = 9,0 mm Dokumentace pro provádění stavby D 1.2. Stavebně konstrukční řešení

…vyhovuje 35

Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách Posudek oceli – MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B641 L50X5 S 235 CO0-4/4 0.29 NEd [kN] -0.38

Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] 0.32 0.09 0.01 0.03 -0.07

Kritický posudek v místě 0.40 m Parametry vzpěru yy typ posuvné Štíhlost 200.57 Redukovaná štíhlost 2.14 Vzpěr. křivka b Imperfekce 0.34 Redukční součinitel 0.19 Délka 1.80 Součinitel vzpěru 2.12 Vzpěrná délka 3.82 Kritické Eulerovo zatížení 24.73

zz neposuvné 4.93 0.05 b 0.34 1.00 0.05 m 0.97 0.05 m 40936.07 kN

Upozornění : štíhlost 200.57 je větší než 200.00 ! LTB Délka klopení 0.05 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.06 C2 0.00 C3 1.00 zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak Posouzení kroucení Posudek na smyk (Vy) Posudek na smyk (Vz) Posudek ohybového momentu (My) Posudek ohybového momentu (Mz) M Stabilitní posudek Vzpěr Prostorový-rovinný vzpěr Klopení Tlak + moment Tlak + moment

0.00 < 1 0.05 < 1 0.01 < 1 0.00 < 1 0.02 < 1 0.08 < 1 0.14 < 1

0.02 < 1 0.02 < 1 0.02 < 1 0.28 < 1 0.29 < 1


36


8.12. Posouzení příčlí z profilu RD ∅22mm Průřez Jméno, Typ, Detailní, Materiál

CS1 RD22

S 235

13.7.1 Posudek oceli – MSP Maximální průhyb příčlí je L/200.

umax = L/200 = 500/200 = 2,5mm uz = 0,6 mm uz = 0,6 mm ≤ umax = 2,5mm


…vyhovuje

37

Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách Posudek oceli – MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B580 RD22 S 235 CO2-1/7 0.79

NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] 1.65 0.00 1.35 0.00 0.19 -0.00 Kritický posudek v místě 0.25 m LTB Délka klopení 0.50 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.69 C2 1.46 C3 2.64 zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na osovou sílu Posudek na smyk (Vy) Posudek na smyk (Vz) Posudek ohybového momentu (My) Posudek ohybového momentu (Mz) M

Stabilitní posudek Klopení Tlak + moment Tlak + moment

0.02 < 1 0.00 < 1 0.03 < 1 0.77 < 1 0.00 < 1 0.79 < 1

0.77 < 1 0.77 < 1 0.77 < 1


38


8.13. Posouzení ocelových přípojů z profilu FL60X8 Průřez Jméno, Typ, Detailní, Materiál

FL60X8

CS7

S 235

Posudek oceli – MSÚ EC3 : posouzení EN 1993 Prut B648 FL60X8 S 235 CO0-4/4 0.31

NEd [kN] -0.20

Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] -0.03 0.92 0.00 -0.27 -0.00


yy neposuvné 22.52 0.24 c 0.49 0.98 0.39 1.00 0.39 1962.24

zz posuvné 168.87 1.80 c 0.49 0.23 0.39 m 1.00 0.39 m 34.88 kN

0.39 m 1.00 1.00 2.34 0.00 0.85

zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na tlak Posudek na smyk (Vy) Posudek na smyk (Vz) Posudek ohybového momentu (My) Posudek ohybového momentu (Mz) M Stabilitní posudek Vzpěr Prostorový-rovinný vzpěr Klopení Tlak + moment Tlak + moment

0.00 < 1 0.00 < 1 0.01 < 1 0.16 < 1 0.02 < 1 0.27 < 1

0.01 < 1 0.01 < 1 0.24 < 1 0.30 < 1 0.31 < 1


39


8.14. Posouzení kotvení žebříků a spojovacích prostředků Posouzení spojovacích prostředků Závitořezné šrouby pro přichycení žebříku budou namáhány smykovou silou Vmax = 0,95 kN Navrženy šrouby M8/16mm s pevnosti min 5.6, 2ks na každém přípoji 50,24 mm2 500 MPa 1 0,6 1,25

As = fub = n= av = M2 =

Únosnost šroubu ve střihu:

Fv , Rd 

 v  f ub  As 0,6  500  50,24   12,06kN  M2 1,25

Posudek pro n šroubů: n=2 Fv,Rd = 24,12 kN ≥

Vmax = 0,95 kN

...Vyhovuje

Minimální vzdálenosti šroubů: Vzdálenost mezi šrouby pmin = 25 mm Vzdálenost od okraje destičky emin = 15 mm

8.15. Posouzení kotvení žebříku do fasády Vnitřní síly Podpora

Stav

Sn48/N881 Sn48/N881 Sn18/N347 Sn48/N881 Sn48/N881 Sn17/N346

CO0-1/8 CO0-1/9 CO0-1/6 CO0-1/10 CO0-1/4 CO0-1/8

Rx [kN] -0,10 0,77 0,00 0,74 0,20 0,00

Rz [kN] 0,34 0,86 0,07 0,95 0,92 0,11

Výsledná smyková síla: Výsledná tahová síla: Výsledný moment (svislý) Maximální tahová síla Maximální smyková síla

My [kNm] -0,10 -0,23 0,00 -0,25 -0,27 0,00

VEd = 0,95 kN NEd = 0,10 kN MEd = 0,27 kNm Ftah = 0,27 kNm / (2*0,15m) = 0,90 kN Fstřih = 0,95 kN / 4ks =0,24 kN


40

Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách Posouzení Žebřík bude do nosné konstrukce kotven ve 2 úrovních přes 2 ocelové kotevní desky 120/210mm tl.8mm pomocí 4ks ocelových kotevních svorníků o průměru dříku 10mm s minimální kotevní hloubkou 75mm a s chemickou maltou. Například může být použit kotevní systém pro zdivo z cihel plných M10x130 a chemická malta. Maximální doporučené zatížení tahem a střihem – hodnota udávaná výrobcem pro zdivo z cihel plných Frec = 1,7 kN Posouzení pro n kotev n=1 Frec = 1,7 kN

≥

Fskut = 0,90 kN

…Vyhovuje

Minimální vzdálenosti svorníků: Osová vzdálenost mezi svorníky pmin = 50 mm Vzdálenost od hrany zdiva emin = 50 mm

Obr. Detail kotevního bodu žebříku Z4


41


Posouzení ochranného zábradlí u oken

9.

Zábradlí v oknech bude řešeno jako jednotlivé ocelové otevřené spojité rámy, které budou uchyceny do nosné konstrukce nad sebou celkem ve 3 úrovních. Vodorovné rámy jsou tvořeny prvky z profilu jäkl 20x20x2mm. Ty budou samostatně kotveny do svislých lišt LRPO3 systému KORD. Kotvení bude provedeno svařením koutovým svarem 4mm. Část montáže bude provedena před zateplením a to přivařením vyčnívajících konzol délky 250mm na něž se po provedení KZS přivaří vodorovná příčel zábradlí. Všechny prvky budou z oceli S235. V části statického výpočtu je posouzen jeden z rámů o největším rozpětí pole 1500mm a to na mezní stav únosnosti a použitelnosti. Zábradlí je posouzeno na zatížení svislé i vodorovné o hodnotě 0,2 kN/m.

9.1. Geometrické a výpočtové schéma

9.2. Zatěžovací stavy Jméno

Popis

LC1

vl. tíha

LC2-a

užitné na zábradlí Nahodilé svislé užitné na zábradlí Nahodilé vodorovné

LC2-b

Typ působení Stálé

Skupina Typ zatížení zatížení LG1 Vlastní tíha LG2 Statické LG2


Statické

Spec

Směr Působení

Řídicí zat. stav

-Z Standard

Krátkodobé Žádný

Standard

Krátkodobé Žádný

42


9.3. Skupiny zatížení Jméno LG1 LG2

Zatížení Stálé Nahodilé

Vztah

Součinitel 2

Standard

Kat A : obytné

9.4. Kombinace Jméno

Typ

Zatěžovací stavy

CO1

EN - MSÚ (STR)

CO2

EN - MSÚ (STR)

CO3-msp2

EN-MSP char.

CO3-msp1

EN-MSP char.

LC1 - vl. tíha LC2-a - užitné na zábradlí svislé LC1 - vl. tíha LC2-b - užitné na zábradlí vodorovné LC1 - vl. tíha LC2-b - užitné na zábradlí vodorovné LC1 - vl. tíha LC2-a - užitné na zábradlí svislé

Souč. [-] 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

9.5. Klíč kombinace Jméno 1 2 3 4 5 6

Popis kombinací LC1*1.00 LC1*1.00 +LC2-a*1.00 LC1*1.00 +LC2-b*1.00 LC1*1.35 +LC2-a*1.50 LC1*1.35 +LC2-b*1.50 LC1*1.35

9.6. Posouzení oceli – MSP Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO3-msp1 Stav - kombinace Prut dx uy [mm] [mm] CO3-msp1/1 B642 0,000 0,0 CO3-msp1/2 B651 705,880 0,0 CO3-msp1/2 B650 250,000 0,0


uz [mm] 0,0 -3,4 -1,2

43


umax = L/250 = 1500/250 = 6,0mm uz = 3,4 mm uz = 3,4 mm ≤ umax = 6,0 mm Lineární výpočet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výběr : Vše Kombinace : CO3-msp2 Stav - kombinace Prut dx uy [mm] [mm] CO3-msp2/3 B651 705,880 -2,1 CO3-msp2/3 B642 125,010 0,0 CO3-msp2/1 B651 705,880 0,0 CO3-msp2/1 B642 0,000 0,0 CO3-msp2/1 B650 250,000 0,0

umax = L/250 = 1500/250 = 6,0mm uy = 2,1 mm uy = 2,1 mm ≤ umax = 6,0 mm


…vyhovuje

uz [mm] -0,2 0,0 -0,2 0,0 -0,1

…vyhovuje

44


9.7. Posouzení oceli – MSÚ 

Kombinace CO1

EC3 : posouzení EN 1993 Prut B650 QRO20X2 S 235 CO1/4 0.59 NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] 0.00 0.00 0.50 -0.00 -0.12 0.00 Kritický posudek v místě 0.00 m LTB Délka klopení 0.25 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.92 C2 0.00 C3 0.94 zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posouzení kroucení Posudek na smyk (Vz) Posudek ohybového momentu (My) M Stabilitní posudek Klopení Tlak + moment Tlak + moment

0.02 < 1 0.06 < 1 0.59 < 1 0.59 < 1

0.59 < 1 0.59 < 1 0.35 < 1


45

Energetické úspory objektu Mateřské školy na ul. Nádražní 306 ve Zlatých Horách 

Kombinace CO2

EC3 : posouzení EN 1993 Prut B651 QRO20X2 S 235 CO2/5 0.30 NEd Vy,Ed Vz,Ed TEd My,Ed Mz,Ed [kN] [kN] [kN] [kNm] [kNm] [kNm] 0.27 -0.23 -0.01 -0.00 -0.00 -0.06 Kritický posudek v místě 1.50 m LTB Délka klopení 1.50 m k 1.00 kw 1.00 C1 1.39 C2 1.14 C3 1.73 zatížení v těžišti POSUDEK ÚNOSNOSTI Posudek na osovou sílu Posudek na smyk (Vy) Posudek na smyk (Vz) Posudek ohybového momentu (My) Posudek ohybového momentu (Mz) M Stabilitní posudek Klopení Tlak + moment Tlak + moment

0.01 < 1 0.03 < 1 0.00 < 1 0.01 < 1 0.29 < 1 0.13 < 1

0.01 < 1 0.19 < 1 0.30 < 1

V Ostravě dne: 5. 11. 2014 Ing. Veronika Zarecká Ing. Pavel Petruška, autorizovaný inženýr


46

D.1.2. STAVEBNĚ KONSTRUKČNÍ ŘEŠENÍ

Recommend Documents