BKV 3-as Metró vonal Sínek állapotának a vizsgálata

BKV 3-as Metró vonal Sínek állapotának a vizsgálata

Béli János MÁV Központi Felépítményvizsgáló Kft.

VI. VÁROSI VILLAMOS VASÚTI PÁLYA NAP Szeged, 2013. Április 10.

Feladatok Fejrepedezettség vizuális felmérése Műszeres örvényáramos vizsgálat Sínek magassági kopásának mérése Sínállapot jelentés elkészítése Szükséges sínkarbantartási munkák megtervezése „HC”-val terhelt sínek laboratóriumi törése Sínek fárasztó vizsgálata Szakítóvizsgálat Keménység és mikrokeménység – eloszlás vizsgálat Ütőmunka vizsgálat Metallográfiai vizsgálat Vizsgálati eredmények elemzése és szakvélemény készítése

Általános állapot A vonalszakasz

Üzembehelyezés időpontja

Deák F. tér - Nagyvárad tér

1976.12.31

Nagyvárad tér - Kőbánya-Kispest

1980.03.29

Deák F. tér - Lehel tér

1981.12.30

Lehel tér - Árpád híd

1984.11.05

Árpád híd - Újpest-Központ

1990.12.14

Általános jellemző ⁻

⁻ ⁻ ⁻

⁻

⁻

A 3-as metró vonalának legrégebbi, Nagyvárad tér és Deák tér közötti szakaszán a sínek kora már 35 év, de a legújabb, Árpád híd és Újpest városközpont között lefektetett sínek kora is meghaladja a 20 évet. A pálya vasanyaga még soha nem volt cserélve, eddig csak karbantartásokat végeztek rajtuk. A vágány ún. ragasztott kialakítású, 54 E1 (UIC 54) r. sínekkel építve. Nyomtávolság 1433 mm. A sínalátámasztások távolsága a kültéri vasbeton lemezes szakaszon 0,75 m, az alagutakban 0,90 m. A vonalon a Metró III sínleerősítési rendszer három változata található. A sínleerősítések többnyire azonos alkatrészekből állnak. Az eredeti Metró III és a Metró III típusú vonali aknás sínleerősítés között a lehorgonyzás megoldásában, az eredeti Metró III és a módosított Metró III sínleerősítések között a szorítókengyelekben van különbség. A betonlemezes felépítmény a felszínen mind a bal, mind a jobb vágányban a -21+24,046 szelvénytől indul. A felszíni szakaszon a vágányok vasbetonlemezen fekszenek. A Metró III típusú vonali aknás sínleerősítések alatt vasbeton gerenda húzódik. Helyenként a vékony vágánybetont megvasalták, egyébként az alagutakban a vágánybeton vasalatlan. A vasúti vágány statikus tengelyterhe 180 kN, a jelenleg a vágányokon futó orosz gyártmányú szerelvények üzemi tengelyterhe 85 kN, a mértékadó vontató szállító jármű (UDJ) tengelyterhe 133 kN, a legnagyobb vonali sebesség 80 km/h. A sínek rossz műszaki állapota miatt a vonal teljes szakaszán 60 km/h sebességkorlátozás van érvényben 2011. december 13-tól.

Forgalmi adatok 2011. évi adatok az észak-déli metróvonalon

Járműtípus Teljesített menet Átgördült Elegytonna 81714 81717 EV3 Összesen

Járműtípus 81714 81717 EV3

639 887 319 791 202 760 1 162 438

Átgördült tengelyek száma

28 385 387 14 275 470 8 665 962 51 326 820

2 559 548 1 279 164 811 040 4 649 752

Öntömeg (t)

Férőhely (fő)

Hasznos tömeg (t)

33,0 34,0 32,5

142 133 128

11,4 10,6 10,2

Tengelyek száma 4 4 4

Végzett vizsgálatok Fejrepedezettség vizuális felmérése

Sínek magassági kopásának mérése

Műszeres örvényáramos vizsgálat

„HC”-val terhelt sínek laboratóriumi törése

Sínek fárasztó vizsgálata

Anyagvizsgálatok •Szakítóvizsgálat •Keménység és mikro keménység – eloszlás vizsgálat •Ütőmunka vizsgálat

Fejrepedezettség vizuális felmérése

Műszeres örvényáramos vizsgálat

Örvényáramos mérés eszköze • 2db DRAISINE D 340 típusú örvényáramos mérőműszer

Örvényáramos mérési eredmények %-os megoszlása Örvényáramos mérési eredmények %-os megoszlása 5-ös osztály 2% 4-es osztály 12%

1-es osztály 45%

3-as osztály 21%

2-es osztály 20%

HC hibák minősítése a MÁV előírása szerint

www.mavkfv.hu

Sínek magassági kopásának mérése

Sínek magassági kopása Állomásköz

Jobb vágány, jobb sínszál

Jobb vágány, bal sínszál

Bal vágány, jobb sínszál

Bal vágány, bal sínszál

155,11

155,39

154,29

155,09

Átlag [mm]

154,97

Sínek magasági kopása

800

80

db Szumma db

700

70

600

60

500

50

400

40

300

30

200

20

100

10

Magassági sínkopás

0

0,5<

1<

1,5<

2<

2,5<

3<

3,5<

4<

4,5<

5<

5,5<

6<

6,5<

7<

7,5<

8<

8,5<

9<

9,5<

0

10<

0

Sínek magassági kopásának eloszlása [%]

[db] 100

100%

90

90%

80

80%

70

70%

60

60%

50

50%

40

40%

30

30%

20

20%

10

10%

0

0% 0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

Magassági kopás [mm]

12

13

14

15

Sínmagasság [mm]

0

157 2

155 4

153 6

151 8

149 10

147 12

145 14

Állomásköz

Újpest városkapu - Újpest központ

Gyöngyösi utca - Újpest városkapu

átlag

Forgách utca - Gyöngyösi utca

Árpád híd - Forgách utca

Dózsa György út - Árpád híd

Lehel tér - Dózsa György út

Nyugati pu. - Lehel tér

Arany János utca - Nyugati pu.

Deák tér - Arany János utca

Ferenciek tere - Deák tér

Kálvin tér - Ferenciek tere

Corvin-negyed - Kálvin tér

Klinikák - Corvin-negyed

Nagyárad tér - Klinikák

Népliget - Nagyvárad tér

Ecseri út - Népliget

Pöttyös utca - Ecseri út

Határ út - Pöttyös utca

Jobb vágány, jobb sínszál Magassági kopás [mm]

159

Kőbánya-Kispest - Határ út

Magassági kopások hossz-szelvénye minimum

Sínmagasság [mm]

0

157 2

155 4

153 6

151 8

149 10

147 12

145 14

Állomásköz


átlag


















Jobb vágány, bal sínszál Magassági kopás [mm]

159


Magassági kopások hosszszelvénye minimum

Sínmagasság [mm]

0

157 2

155 4

153 6

151 8

149 10

147 12

145 14

Állomásköz


átlag


















Bal vágány, jobb sínszál Magassági kopás [mm]

159



Sínmagasság [mm]

0

157 2

155 4

153 6

151 8

149 10

147 12

145 14

Állomásköz


átlag


















Bal vágány, jobb sínszál Magassági kopás [mm]

159



Szükséges sínkarbantartási munkák megtervezése

Sínköszörülési javaslat Kálvin tér

56+80

56+40

56+00

55+60

55+20

54+80

54+40

54+00

53+60

53+20

52+80

52+40

52+00

51+60

51+20

50+80

50+40

147,00

50+00

0

49+60

149,00

49+20

151,00

1

48+80

2

48+40

153,00

48+00

155,00

3

47+60

4

47+20

157,00

46+80

5

46+40

159,00

56+80

56+40

56+00

55+60

55+20

54+80

54+40

54+00

53+60

53+20

52+80

52+40

52+00

51+60

51+20

50+80

147,00

50+40

0

50+00

149,00

49+60

1

49+20

151,00

48+80

2

48+40

153,00

48+00

3

47+60

155,00

47+20

4

46+80

157,00

46+40

159,00

5

46+00

Minosítési osztály [1-5]

6

6. ábra: HC – grafikon, sínkarbantartási munkák tervezéséhez (részlet)

Minős ítés i os ztály Tervezett s íncs is zolás Nem m érhető Sínm agas s ág

Bal vágány, bal sínszál

Szelvé ny

Sze lvé ny

Sínmagasság [mm]

0 7 + 6 5

0 5 + 5 5

3 3 + 7 4

6

46+00

Minosítési osztály [1-5]

0 1 + 6 4

Sínmagasság [mm]

Corvin negyed

Minős ítés i os ztály Tervezett s íncs is zolás Nem m érhető Sínm agas s ág

Bal vágány, jobb sínszál

Sínköszörülési javaslat Jobb vágányon: Bal vágányon:

4,18 vkm 4,66 vkm

összesen:

8,84 vkm

Sínszál

Kezdő szelv.

Vég szelv.

Hossz [sm]

Bal Jobb Bal Jobb Bal Jobb Bal Jobb Bal Jobb Bal Jobb Bal Jobb

-21+00 -21+00 -13+00 -13+00 -5+00 -5+00 30+00 30+00 41+80 41+80 59+80 59+80 123+80 123+80

-15+80 -15+80 -10+20 -10+20 6+80 6+80 36+00 36+00 51+60 51+60 62+20 62+20 127+60 127+60

520 520 280 280 1180 1180 600 600 980 980 240 240 380 380

Sínszál

Kezdő szelv.

Vég szelv.

Hossz [sm]

Bal Jobb Bal Jobb Bal Jobb Bal Jobb Bal Jobb Bal Jobb

-18+00 -18+00 39+80 39+80 89+20 89+20 96+80 96+80 125+00 125+00 138+60 138+60

2+00 2+00 53+80 53+80 91+60 91+60 100+00 100+00 129+00 129+00 141+60 141+60

2000 2000 1400 1400 240 240 320 320 400 400 300 300

[vm]

4660

Összesen

Összesen [vm]

Jobb vágány

4180

Bal vágány

Sínek laboratóriumi törése

Dr MB 300 t típusú törőgép

Törési eredmény Lehajlás [mm]

Erő [kN]

Törővizsgálat során használt diagnosztikai eszközök • Olympus I-Speed 3 nagysebességű kamera max 150 000 kép/ másodperc Színes felvétel 1280x1024 pixel felbontás 2000 kép/másodperces rögzítési sebességig • Wuhan Guide IR 928 termokamera Érzékelő: 320X240 UFPA Érzékelési tartomány:8-14um Pontosság: ±1℃ ±1% Hőmérséklet érzékelési tartomány: -25℃+1500℃ • Nikon D90 digitális fényképezőgép tükörreflexes 85mm makro optika (1:1 leképezés)

Törővizsgálatok elemzése gyorskamerával és termokamerával

Mérési elrendezés

Termokamera

Gyorskamera

• Folyamatdiagnosz tika valós időben • Termokamera: deformációs zónák meghatározása (repedések megnyílások) • Gyorskamera: törési folyamat elemzése (repedés megindulásának helye)

Nagy sebességű kamerás felvétel

M6

M14

Termokamera

M9

M12

Makro felvételek

M1

M1

Makrofelvételek

M4

M5

Makro felvételek Két oldali HC

Nagymértékű megnyílás M6

Sérülés M6

Diagnosztikai eredmények összegzése • Nagy sebességű kamerás felvételek a törés a sérülésből indul ki, ha az található a kritikus törési környezetben • Termokamerás felvételek  a törés utáni pillanatban a melegedések arra utalnak, hogy a HC-k környezetében egyes esetekben jelentős deformáció jelentkezett, azok környezete megnyílt,ezt támasztja alá a törés után készített felvételek is • Makro felvételek  a fárasztott sínek törési környezetében fáradásos törésre utaló kagylók láthatóak

Sínek fárasztó vizsgálata

Sínek fárasztó vizsgálata A terhelési elrendezés

A sínfej alátámasztása

A fárasztások során alkalmazott alsó és felső teherértékek

Minta jele

Alsó és felső teherérték kN-ban az egyes fárasztási ciklusokban 0 – 1,0 millió között

1,0 – 2,0 millió között

2,0 – 2,5 millió között

M1

31-102

34 – 107

33 – 104

M7

22 – 69

25 – 72

23 – 70

M12

22 – 68

23 – 70

24 – 71

M13

23 – 68

23 – 69

24 – 70

M18

22 – 68

23 – 70

23 – 70

M22

30 – 100

34 – 106

33 -104

M1 jelű sín keresztmetszete A sínfej kopása az M1 jelű sín „A” végén

A sínfej kopása az M1 jelű sín „B” végén

Az M1 jelű sín terhelés – lehajlás diagramja 80 70

Terhelő erő (kN)

60 50 40 30 20 10 0 0

0,1

0,2

Fárasztás előtt

0,3

0,4

0,5

0,6 0,7 0,8 Lehajlás (mm)

1,0 millió fárasztás után

0,9


1

1,1

1,2

1,3


1,4

A sínfej kopása az M7 jelű sín „A” végén

A sínfej kopása az M7 jelű sín „B” végén

Az M7 jelű sín terhelés – lehajlás diagramja 80 70

Terhelő erő (kN)

60 50 40 30

20 10 0

0

0,1

0,2

Fárasztás előtt

0,3

0,4

0,5

0,6 0,7 0,8 Lehajlás (mm)


0,9


1

1,1

1,2

1,3


1,4

Anyagvizsgálatok

Vizsgált sínminőségek

Gyárjegy DGY 1984 o 54 TZ 04 U C54 o=– DGY 1976 MA 5443

DGY 1989 o 54 DGY 1988 o 54

Anyagminőség 700 / R200* R260 700 / R200* 700 / R200* 900A / R260*

* A mérési eredmények alapján feltételezett.

Szakítóvizsgálat Mérés helye: BME Biomechanikai Kooperációs Kutatóközpont laboratóriuma,

- akkreditált laboratórium, - berendezés: INSTRON 8852 szervo hidraulikus berendezés, - maximális terhelés: 25 kN.

Szakítóvizsgálat Próbatest geometriája:

Vizsgált mennyiségek: - szakítószilárdság (Rm), - szakadási nyúlás (A), - kontrakció (Z).

Szakítóvizsgálat Szakítódiagram 20000 18000 16000

Terhelőerő (N)

14000 12000

DGY 1984 TZ 04 DGY 1988 DGY 1976 DGY 1989

10000 8000 6000 4000 2000 0 0

1

2

3

4

Keresztfej elmozdulása (mm)

5

6

Y

D 19 G 8 Y 4 19 84 át la g T Z 04 T Z 04 D át l G ag Y D 19 G 88 Y 19 88 D át l G ag Y D 19 G 76 Y 19 76 D át l G ag Y D 19 G 89 Y 19 89 át la g

D G

Rm (MPa)

Szakítóvizsgálat

Szakítószilárdság (MPa)

980

960

940

920

900

880

Rm min. R260

860

840

820

800

G Y

D

19 G 84 Y 19 84 át la g TZ 04 TZ 04 á D tl a G Y g D 198 G Y 8 19 88 á D tl a G Y g D 197 G Y 6 19 76 D átl a G Y g D 198 G Y 9 19 89 át la g

D

A (%)

Szakítóvizsgálat

Szakadási nyúlás (%)

15,0

14,0

12,0

10,0

A m in. R200

13,0

A m in. R220

11,0

A m in. R260

9,0

8,0

Y

Y

84

84

TZ 04

04

la g

TZ

át

19

19

á D tla G g Y 19 D G 88 Y 19 88 á D tla G g Y 19 D G 76 Y 19 76 á D tla G g Y 19 D G 89 Y 19 89 át la g

D G

D G

Z (%)

Szakítóvizsgálat

Keresztmetszet-csökkenés (%)

37,0

35,0

33,0

31,0

29,0

27,0

25,0

23,0

21,0

19,0

17,0

Brinell-keménység Brinell-keménység

DGY 1984

300

TZ 04

290

DGY 1988

280

DGY 1989

HBW

270

DGY 1976

260

Alsó előírás R200

250

Felső előírás R200

240

Alsó előírás R220

230 220 0

1

2

3

4

Pozíciók

5

6 Közép

7 Átlag

Felső előírás R220 Alsó előírás R260 Felső előírás R260

Diósgyőri sínek átlagos keménységének az eloszlása DGY 270 265 260

255 250 245 240 1

2

3

4

5

Ütőmunka Ütőmű max. ütési energiája: 150 J Próbatest alakja: U-bemetszésű szabványos (MSZ EN 10045-1)

D G D Y1 G 9 D Y 1 84 G 9 D Y 1 84 G 9 D Y 1 84 G 9 Y 84 19 8 át 4 l T Z ag T Z 04 T Z 04 T Z 04 T Z 04 D á 04 G tl D Y 1 ag G 9 D Y 1 88 G 9 D Y 1 88 G 9 D Y 1 88 G 9 Y 88 19 D á 88 G tl D Y 1 ag G 9 D Y 1 76 G 9 D Y 1 76 G 9 D Y 1 76 G 9 Y 76 19 D á 76 G tl D Y 1 ag G 9 D Y 1 89 G 9 D Y 1 89 G 9 D Y 1 89 G 9 Y 89 19 8 át 9 la g

KU 150 (J)

Ütőmunka

Ütőmunka (J)

10,00

9,00

8,00

7,00

6,00

5,00

4,00

3,00

Összegző táblázat Szakítószilárdság

Szakadási nyúlás

Kontrakció

(MPa)

(%)

(%)

DGY 1984

857

11,8

23,4

254

6,0

TZ 04

954

10,1

21,0

277

4,3

DGY 1988

918

10,6

23,6

271

5,0

DGY 1976

810

14,1

33,8

235

6,0

DGY 1989

875

11,2

28,8

259

8,5

Anyag

A min.

EN13674-1

(MPa)

(%)

R200

680

14

200-240

nincs

700

R220

770

12

220-260

--

800

880

10

(J)

Megfeleltethető minőség

Rm min.

R260

KU 150

Előírások: MSZ 2570-69 szerint (1979-es szabv.)

Előírások: MSZ EN 13674-1 szerint Anyagminőség

HBW

HBW

Hengerlési jel

=--

900A

75--80

80,1--85

85 felett

(736--785)

(786--834)

(834 felett)

Sín típus

UIC860-V

260-300

Szakítószilárdság kp/mm2 (N/mm2)

MA1 normál

Nyúlás legalább (%) 48 és 54

MA2 kopásálló

12

10

9

Sínek keresztmetszetében végzett keménységeloszlás vizsgálat

Felhasznált anyagok, alkalmazott technológiák A vizsgálat során felhasznált anyagok – – – – –

Vizsgálat során felhasznált eszközök: -CSM Micro Combi Tester

1. DGY 1984 2. TZ 04 3. DGY 1988 4. DGY 1989 5. DGY 1976

Alkalmazott keménységmérési módszer: Oliver&Pharr - MSZ EN 6507 szabvány szerint, - szúrótest: Vickers V-F 53 indenter, - terhelőerő: 0,5 kp (4910mN) → HV0,5, - terhelési idő: 10 s.

Sínek keresztmetszében végzett keménységeloszlás vizsgálat Vizsgálati módszer:

a. Mélységirányú keménységeloszlás a sínkoronára merőlegesen: 4 helyen, a felülettől 0,25 mm mélységből indulva, 6 mm mélységig. Mintavételezés: 0,25 mm

b.

Sínkorona keménységeloszlás vizsgálata a haladási irányra merőlegesen: a felület alatt 0,3 mélységben mérve a nyomtávsaroktól indulva a felülettel párhuzamosan Mintavételezés: 1 mm

c.

Sínkorona keménységeloszlása a Head-Check-es zónában a haladási iránnyal párhuzamosan: a felület alatt 0,3 és 0,8 mm mélységben mérve a nyomtávsaroktól indulva a felülettel párhuzamosan Mintavételezés: 1 mm

DGY 1984-jelű sín sínkoronára merőleges keménységeloszlása

DGY 1984-jelű sín sínkorona keménységeloszlása a haladási irányra merőlegesen 500

Mikrokeménység (mHV)

450

400

350

300

250 0

5

10

15

20

25

30

35

40

Nyomtávsaroktól mért távolság (mm)

45

50

55

60

DGY 1984-jelű sín sínkorona keménységeloszlása a haladási iránnyal párhuzamosan

380

Mikrokeménység (mHV)

370

360 350 0,3mm

340 330

0,8mm

320 310 300 0

5

10

15

mérési pontok távolsága (mm)

20

25

TZ 04-jelű sín sínkorona keménységeloszlása a haladási irányra merőlegesen

550

mikrokeménység (mHV)

500

450

400

350

300

250 0

10

20

30

40

50

A nyomtávsaroktól a felület ívében mért távolság (mm)

60

70


DGY 1988-jelű sín sínkorona keménységeloszlása a haladási irányra merőlegesen 550


500

450

400

350

300

250 0

10

20

30

40

50

A nyomtávsaroktól a felület ívében mért távolság (mm)

60

70


DGY 1989-jelű sín sínkorona keménységeloszlása a haladási irányra merőlegesen

600


550 500 450 400 350 300 250 200 0

10

20

30

40

50

A nyomtávsaroktól a felület ívén mért távolság (mm)

60

70


Diósgyőri sínek átlagos keménységének az eloszlása

Metalográfiai vizsgálatok

Vizsgált anyagok, alkalmazott technológiák A vizsgálat során felhasznált anyagok

– – – – –

1. DGY 1984 2. TZ 04 3. DGY 1988 4. DGY 1989 5. DGY 1976

Alkalmazott technológiák: A metallográfiai vizsgálathoz szükséges minták a futófelület alól kerültek kimunkálásra úgy, hogy a metszeti képen a Head Check jelenléte, illetve kristálydeformáció is jól kimutatható legyen.

Zárványosság és repedésvizsgálat: Metallográfiai mitaelőkészítést követően csiszolás, majd 1 mikronos gyémántpasztával polírozás. Ezt követően fémmikroszkóp alatti anyagvizsgálat. Szövetszerkezet vizsgálata: A fenti mintaelőkészítést követően 2%-os Nitál oldatban 25 s-ig maratás, majd fémmikroszkóp alatti anyagvizsgálat.

Zárványosságvizsgálat TZ 04

DGY 1988

DGY 1984

- szulfid jellegű elnyújtott zárványok

DGY 1989

DGY 1976

Szövetszerkezet vizsgálat TZ 04

DGY 1988

DGY 1984

DGY 1989

DGY 1976

Szövetszerkezet vizsgálat

- közel azonos szemcseméretek - eltérő zárványosság

Az alakváltozott zóna és repedés DGY 1984

b= 10°

Km= 0,56 mm

b1= 15°

b2= ~7°

Alakváltozott réteg vastagsága= ~ 0,5 mm

Az alakváltozott zóna és repedés TZ 04

b= 26-29°

b1= 13-15°

b2= 36-38°

Km= 0,6–0,7 Alakváltozott réteg vastagsága= mm ~0,6 mm


b= 20-23°

b1= 13-16°

b2= 26-33°

Km= ~1 mm Alakváltozott réteg vastagsága= ~0,6 mm

Az alakváltozott zóna és repedés DGY 1989 Ebben a mintában nem voltak repedések.

b=

b1=

b2=

Km= mm

Alakváltozott réteg vastagsága= ~0,9 mm


b= 17-18° Km= mm

b1= 10-14°

b2= 24-30°

~0,63–1,86 Alakváltozott réteg vastagsága= ~1 mm


Összefoglalás a sínek állapotáról

Vizsgálat megállapításai • A vonal teljes hosszában terheltek az alábbi hibákkal – Sínfej-repedezettség „HC” hibák, – Lapulások, – Kipattogzások, – Nagymértékű kopások (magassági és oldalkopás); – Korróziós károsodások, – Deformáció illetve profilhiba.

Általános megállapítások •

• •

•

•

•

A sín igénybevétel szempontjából számolni kell az aljzathibákkal, és az alátámasztási problémákkal. Ilyen helyeken a támaszköz megnövekedése miatt a sínek lehajlása nagy, tehát a terhelhetősége csökken. Erős sínkopás jelentősen csökkenti a terhelt keresztmetszet másodrendű nyomatékát, így akár egy nagyságrendű teherbírás csökkenést is okozhat. A törési vizsgálatok nagysebességű kamerás és termoviziós folyamatvizsgálatából megállapítható, hogy úgy a fejrepedezettség, mint a kipattogzásos hibák a repedés kiindulás helyei lehetnek, tehát bármelyik típusú hiba, okozhat törési kockázatot. A sín és kerék kölcsönös kapcsolata, kontaktusa, az elméleti profil és a megengedett kopások eredményeként, a kopás növekedésével folyamatosan kedvezőtlenebb kapcsolatot eredményez, növeli mindkét elem kopássebességét, így a romlás mértékével növekvően, emeli a karbantartási költségeket és rontja a közlekedés biztonságát, A kifáradási folyamat felgyorsulásában szerepet játszik a nagy magassági kopás és fejrepedezettség együttes jelenléte, valamint a megnövekedett támaszköz, ami aljzat- és rögzítési hibákból ered. A vizsgálati tapasztalatok alapján a hibák feltárása csak több módszer együttes alkalmazásával valósítható meg, egy folyamatosan működő fenntartási és karbantartási rendszer működtetésével.

Javaslatok • A beépítendő sínminőség (szakítószilárdság, kopásállóság) kiválasztására nagyobb gondot kell fordítani! • A kipattogzott felületű szakaszokon kísérleti speciális köszörülése

• A kerék sín kapcsolat részletes vizsgálata •

BKV-nál alkalmazott sínkopási előírások felülvizsgálatát a sín-kerék kapcsolat rendszerében.

• Azon sín alátámasztási hiányosságokat feltárása és megszüntetése – törött Icosit kúp és / vagy alaplemez, – kóboráram korrózió miatt anyagában megfogyott alaplemez és / vagy bordás alátétlemez, – szétnyomódott gumi alátétlemez.

2012. november

R= 1000 m

BKV 3-as Metró vonal Sínek állapotának a vizsgálata

Recommend Documents