BAB II TINJAUAN PUSTAKA

BAB II TINJAUAN PUSTAKA

II.1

Umum

Kayu adalah suatu bahan konstruksi yang didapatkan dari tumbuhan dari alam. Pilihan atas suatu bahan bangunan tergantung dari sifat sifat teknis, ekonomis, dan dari keindahan. Kayu bukan suatu bahan isotropis, sifat-sifatnya elastis tergantung daripada arah gaya terhadap arah serat-serat dan cincin-cincin pertumbuhan. Tetapi untuk keperluan-keperluan praktis, kayu dapat dianggap ortotropis, artinya mempunyai tiga bidang simetri elastis yang tegak lurus satu terhadap yang lain yaitu longitudinal, tangensial, dan radial, dimana sumbu longitudinal adalah sejajar serat serat, sumbu tangensial adalah garis singgung cincin-cincin pertumbuhan dan sumbu radial adalah tegak lurus pada cincin-cincin pertumbuhan. Keuntungan dan kerugian dari penggunaan kayu sebagai bahan konstruksi secara singkat adalah sebagai berikut : −

Kayu mempunyai kekuatan yang tinggi dan berat yang rendah, mempunyai daya tahan yang tinggi terhadap pengaruh kimia dan listrik, dan mudah dikerjakan , relatif murah, dapat mudah diganti, dan bisa di dapat dalam waktu singkat.

−

Kerugiannya antara lain ialah sifatnya kurang homogen dengan cacat-cacat alam seperti arah serat yang berbentuk menampang, spiral dan diagonal, mata kayu, dan sebagainya. Beberap kayu bersifat kurang awet dalam keadaankeadaan tertentu. Kayu dapat memuai dan menyusut dengan perubahan perubahan kelembaban dan meskipun tetap elastis, pada pembebanan berjangka waktu lama sesuatu balok akan terdapat lendutan yang relatif besar.

II.2

Sifat Fisis dan Mekanis

Universitas Sumatera Utara

Dalam penggunaan kayu sebagai bahan konstruksi, maka kita harus sedikit banyaknya mengetahui tentang beberapa ciri-ciri dan sifat-sifat kayu. Antara lain yang penting sekali adalah mengenai sifat-sifat mekanis, faktor-faktor yang mengakibatkan pengurangan kekuatan kayu dan sifat-sifat yang menjadikan cara pengunaan kayu ini berbeda sekali dari bahan – bahan lain untuk bangunan.

II.2.1

Berat Jenis Kayu

Berat jenis kayu biasanya berbanding lurus dengan kekuatan dari pada kayu atau sifat-sifat mekanisnya. Makin tinggi berat jenis suatu kayu maka maikn tinggi pula kekuatannya. Mengingat kayu terbentuk dari sel-sel yang memiliki bermacam macam tipe, memungkinkan terjadinya suatu penyimpangan tertentu. Pada perhitungan berat jenis kayu semestinya berpangkal pada keadaan kering udara, yaitu sekering-keringnya tanpa pengering buatan. Berat jenis didefinisikan sebagai angka berat dari satuan volomae suatu material. Berat janis diperoleh dengan membagikan berat kepada volume benda tersebut. Berat diperoleh dengan cara menimbang suatu benda pada suatu timbangan dengan tingkat keakuratan yang diperlukan. Untuk lebih praktisnya, digunakan timbangan dengan ketelitian 20 %, yaitu sebesar 20 gr/ kg. Sedanglan untuk menentukan volume dilakukan dengan mengukur panjang, lebar,dan tinggi dan mengalikan ketiganya. Untuk Kayu, sebaiknya ukuran sampel tidak kurang dari ukuran (7,5 x 5 x 2,5) cm, tetapi bila ukuran sampel lebih lebih kecil dari ukuran diatas, maka cara yang digunakan untuk mendapatkan volume adalah dengan metode pencelupan. Pada metode ini penggunaan pan berisi air yang diletakkan pada timbangan ayun. Kemudian timbangan diseimbangkan dengan meletakkan pemberat pada sisi lainnya. Sampel lalu dimasukkan kedalam pan dan dibenamkan kedalam air. Diatur agar air tidak keluar dari dalam pan, dan juga agar sampel tidak menyentuh sisi-sisi samping


dan bawah pan dengan memasang jarum sebagai kaki-kaki sampel. Seimbangkan timbangan dengan menambah pemberat pada sisi lain timbangan. Berat pemberat yang ditambahkan untuk mencapai keseimbangan (gr) adalah sama dengan nilai volume sampel (cm3). Karena kayu sebagai material dengan daya serap yang tinggi, maka diperlukan bahan lain untuk melapisi sampel sehingga air tidak ada yang masuk kedalam kayu. Bahan tersebut haruslah bahan yang tipis , kedap air, serta memiliki berat yang sangat kecil. Parafin merupakan bahan yang sesuai . Sebelum sampel dimasukkan kedalam air, terlebih dahulu sampel dimasukkan kedalam cairan parafin yang mendidih sampai seluruh permukaaan sampel terlapisi parafin. Kelebihan parafin pada permukaan dihaluskan dan diratakaan sehingga lapisan parafin pada permukaan tidak terlalu tebal. Berat jenis juga didefinisikan berat relatif benda tersebut terhadap berat jenis standart, dalam hal ini berat jenis air (gr/cm3). Air dipakai sebagai bahan standard karena berat untuk 1cm3 adalah 1 gr.

II.2.2 Kadar Air (Kadar Lengas) kayu Kayu sebagai bahan bangunan dapat mengikat air dan juga dapat melepaskan air yang dikandungnya. Keadaan seperti ini tergantung pada kelembaman suhu udara disekelilingnya, dimana kayu itu berada. Kayu mempunyai sifat peka terhadap kelembaman karena pengaruh kadar airnya menyebabkan mengembang dan menyusutnya kayu serta mempengaruhi pula sifatsifat fisik dan mekanisnya. Kadar air sangat besar pengaruhnya terhadap kekuatan kayu , terutama daya pikulnya terhadap tegangan desak sejajar serat dan juga tegak lurus arah serat kayu. Sel-sel kayu mengandung air, yang sebagian merupakan bebas yang mengisi dinding sel. Apabila kayu mengering , air bebas keluar dahulu dan saat air bebas tersebut


habis keadaaan tersebut dinamakan titik jenuh serat (Fiber Saturation Point). Kadar air pada saat itu kira-kira 25 % - 30 %. Apabila kayu mengering dibawah titik jenuh serat, dinding sel menjadi semakin padat sehingga mengakibatkan serat-seratnya menjadi kokoh dan kuat. Maka dapat diambil suatu kesimpulan bahwa turunya kadar air mengakibatkan bertambahnyakekuatan kayu. Pada umumnya kayu-kayu di Indonesia yang kering udara mempunyai kadar air (kadar lengas) antara 12% - 18%, atau rata-rata adalah 15%.

II.2.3 Kekuatan Kayu Istilah kekuatan kayu dari suatu material seperti kayu adalah kemampuan material ini untuk menahan gaya luar atau beban yang berusaha untuk mengubah ukuran dan bentuk material tersebut. Akibat yang terjadi pada material tersebut adalah timbulnya gaya dalam pada material yang menahan terjadinya perubahan ukuran dan bentuk. Gaya ini disebut Tegangan, dinyatakan dalam Pound/ft2. Dibeberapa negara satuan tegangan ini mengacu ke sistem internasional (SI) yaitu N/mm2. Perubahan ukuran atau bentuk ini dikenal dengan sebutan Deformasi. Jika beban yang bekerja pada material tersebut itu kecil, maka deformasi yang terjadi pada material juga kecil. Jika beban yang bekerja besar, maka deformasi yang terjadi pada material tersebut juga besar. Jika beban kemudian dihilangkan, maka material akan kembali kebentuk semula setelah gaya yang diberikan kepadanya dihilangkan disebut dengan elastisitas material Dapat atau tidak suatu material kembali kebentuk semula tergantung pada besarnya elastisitas material tersebut. Deformasi sebanding dengan besarnya beban yang bekerja sampai pada satu titik. Titik ini adalah Limit Proporsional. Setelah melewati titik ini besarnya deformasi akan bertambah lebih cepat dari besarnya beban yang diberikan. Hubungan antara


beban dan deformasi ditunjukkan pada gambar 2.1 berikut. Jika beban yang diberikan melebihi daya kohesi antar jaringan – jaringan kayu maka akan terjadi keruntuhan.

Tarikan Limit Proporsianal

Beban

Tekanan

Limit Proporsianal

Deformasi

Gambar 2.1. Hubungan antara Beban Tekan Dengan Deformasi untuk tarikan dan Tekanan

Kayu memiliki beberapa jenis kekuatan dan kekuatan kayu dalam satu hal bisa lemah dalam hal lain. Sifat kekuatan yang berbeda misalnya, juga berpengaruh dalam mempertahankan daya tahan terhadap gaya yang bekerja yang cenderung meretakkan kayu, terhadap gaya tarik yang cenderung memperpanjang, ataupun gaya geser yang cenderung mengakibatkan suatu bagian bergeser ke bagian lain. Dalam praktiknya, kayu sering disubyekkan terhadap kombinasi gaya – gaya dan tegangan yang bekerja sekaligus. Namun sering satu bagian beban yang dominan bekerja dari bagian lainnya. Kemampuan untuk melentur bebas dan kembali ke bentuk semula tergantung kepada elastisitas, dan kemampuan untuk menahan terjadinya lenturan disebut dengan Kekakuan. Modulus Elastisitas adalah ukuran hubungan antara tegangan dan regangan dalam limit proporsional yang memberikan angka umum untuk menyatakan kekuatan atau elastis suatu bahan. Semakin besar modulus elastisitas kayu, maka kayu tersebut semakin kaku. Untuk setiap jenis tegangan nilai modulus elastisitas akan berbeda.


Istilah getas digunakan untuk mendeskripsikan deformasi yang terjadi sebelum patah. Dapat diperhatikan bahwa sift getas ini bukan menyatakan kelemahan. Sebagai contoh, besi tuang dan kapas adalah bahan yang getas, walaupun besarnya beban yang dibutuhkan untuk mengakibatkannya hancur sangat berbeda. Dalam mencari karakteristik kekuatan kayu ada dua cara yang dapat dilakukan. Pertama, dengan pengujian langsung di lapangan. Kedua, dengan eksperimen di laboratorium. Dengan melaksanakan pengujian di lapangan, biaya yang diperlukan semakin besar. Oleh karena itu pengujian dengan eksperimen di laboratorium merupakan alternatif pemilihan. Pada eksperimen di laboratorium ada dua jenis pengujian yang dapat dilakukan. Pengujian dengan menggunakan sampel kecil dan pengujian kayu sebagai struktural. Pengujian dengan menggunakan sampel penting untuk tujuan komparatif, yang memberikan indikasi sifat – sifat kekuatan yang berbeda untuk setiap jenis kayu. Karena pengujian dirancang untuk menghindari pengaruh kerusakan lain, hasilnya tidak menunjukkan beban aktual yang mampu diterima dan faktor harus digunakan untuk mendapatkan tegangan kerja yang aman. Pengujian kayu dengan bentuk struktural lebih mendekati kondisi penggunaan yang sebenarnya. Secara khusus dianggap penting karena dapat mengamati kerusakan seperti pecah – pecah. Kelemahan pada pengujian ini adalah memerlukan biaya yang besar dan pekerjaannya sulit karena membutuhkan kayu dalam jumlah yang besar dan butuh waktu yang lebih lama. Selain itu, faktor pemilihan bahan dalam ukuran yang besar dengan kualitas yang seragam menjadi sangat penting dibandingkan dengan pemilihan sampel dalam ukuran kecil. Pengujian dengan menggunakan sampel kecil telah memiliki standar pengujian. Karena sifat kekuatan kayu sangat dipengaruhi oleh kandungan air, pengujian dapat dilakukan dalam kondisi terpisah. Pengujian ini dilakukan dengan menggunakan material kayu yang memiliki kandungan standar. Pengujian dilakukan pada bahan kering udara dengan kadar air yang diketahui dengan angka – angka kekuatan tersebut dikoreksi terhadap kandungan air standar. Ketelitian dibutuhkan untuk mengeliminasi faktor – faktor yang dapat membuat varias sifat kekuatan.


Pengujian dengan sampel kecil dari banyak jenis kayu yang berbeda – beda kini telah dilakukan, dan banyak batasan data yang diperoleh. Angka – angka yang diterbitkan untuk kayu yang berbeda – beda dapat dibandingkan dengan metode pengujian yang telah distandardkan. Angka-angka ini sering dipakai dalam memperhitungkan tegangan kerja karena faktor koreksi telah diperhitungkan. Umumnya secara empiris hanya sedikit karakteristik kekuatan kayu yang diketahui. Sebagai contoh adalah kualitas kayu oak, kayu jati dan kayu damar sebagai bahan struktur. Hasil pengujian berdasarkan nilai tegangan dan regangan dari kayu tersebut. Nilai tegangan diperoleh dari besarnya beban per luas penampang yang dibebani, dinyatakan dalam N/mm2, atau :

Dan regangan didefenisikan sebagai deformasi per ukuran semula yaitu :

Ada beberapa jenis tegangan yang dapat dialami oleh suatu material, yaitu Tegangan Tekan (Compression Strength), Tegangan Tarik (Tensile Strength), Tegangan Lentur (Bending Strength). Pada tegangan tekan, material mengalami tekanan pada luasan tertentu yang menyebabkan timbulnya tegangan pada material dalam menahan tekanan tersebut sampai batas keruntuhan diambil sebagai nilai tegangan tekan. Demikian pula dengan tarikan. Tegangan tarik timbul akibat adanya gaya dalam pada


material yang berusaha menahan beban tarikan yang terjadi. Kemampuan maksimum material menahan tarikan adalah sebagai tegangan tarik.

Tegangan yang bekerja :

Dimana : σ(tk/tr) = Tegangan tekan/ tarik yang terjadi (kg/cm2 ) P(tk/tr) = Beban tekan/ tarik yang terjadi (kg) A

= Luas penampang yang menerima beban (cm2)

Kekuatan kayu berhubungan dengan kepadatan dan berat jenis kayu itu sendiri. Secara teoritis, semakin ringan kayu maka semakin kurang kekuatannya. Demikian pula sebaliknya. Pada umumnya dapat dikatakan bahwa kayu-kayu yang berat sekali juga kuat sekali. Kekuatan, kekerasan dan sifat teknik lainnya adalah berbanding lurus dengan berat jenisnya. Tentunya hal ini tidak selalu sesuai, karena susunan dari kayu tidak selalu sama.

II.2.3.1 Keteguhan Tarik


Keteguhan tarik adalah kekuatan atau daya tahan kayu terhadap dua buah gaya yang bekerja dengan arah yang berlawanan dan gaya ini bersifat tarik. Gaya tarik ini berusaha melepaskan ikatan antara serat – serat kayu tersebut. Sebagai akibat dari gaya tarik (P), maka timbullah di dalam kayu tegangan – tegangan tarik, yang harus berjumlah sama dengan gaya – gaya luar P. Bila gaya tarik ini membesar sedemikian rupa, serat – serat kayu terlepas dan terjadilah patahan. Dalam suatu konstruksi bangunan, hal ini tidak boleh terjadi untuk menjaga keamanan. Tegangan tarik yang masih diizinkan dimana tidak timbul suatu perubahan atau bahaya pada kayu

Serat kayu P

P

Gambar 2.2. Batang kayu menerima gaya tarik sejajar serat

II.2.3.2 Keteguhan Tekan Keteguhan tekan/kompresi adalah kekuatan atau daya tahan kayu terhadap gaya – gaya tekan yang bekerja sejajar atau tegak lurus serat kayu. Gaya tekan yang bekerja sejajar serat kayu akan menimbulkan bahaya tekuk pada kayu tersebut. Sedangkan gaya tekan yang bekerja tegak lurus serat akan menimbulkan retak pada kayu.

Serat kayu P

P


Gambar 2.3. Batang Kayu Menerima Gaya Tekan sejajar serat

Batang – batang yang panjang dan tipis seperti papan – papan, bahaya kerusakan karena menerima gaya tekan sejajar serat adalah lebih besar, jika dibandingkan dengan gaya tekan tegak lurus serat kayu. Sebagai akibat adanya gaya tekan ini akan menimbulkan tegangan tekan pada kayu. Tekanan tekan yang terbesar dimana tidak menimbulkan adanya bahaya disebut tegangan tekan yang diizinkan, dengan notasi σtr ┴ (kg/cm2).

P Serat kayu

P Gambar 2.4. Kayu Yang Menerima Gaya Tekan Tegak lurus Serat

II.2.3.3

Keteguhan Geser

Keteguhan geser adalah kekuatan atau daya tahan kayu terhadap dua gaya – gaya tekan yang bekerja padanya, kemampuan kayu untuk menahan gaya – gaya yang menyebabkan bagian kayu tersebut bergeser atau tergelincir dari bagian lain di dekatnya. Akibat gaya geser ini, maka akan timbul tegangan geser pada kayu. Dalam hal ini dibedakan 3 macam keteguhan geser, yaitu keteguhan geser sejajar serat, keteguhan geser tegak lurus serat dan keteguhan geser miring. Tegangan geser terbesar yang tidak akan menimbulkan bahaya pada pergeseran serat kayu disebut tegangan geser yang diizinkan, dengan notasi τ // (kg/cm2).


Gaya Geser P P

Gambar 2.5. Batang Kayu Yang Menerima Gaya Geser Tegak Lurus ArahSerat τ// (kg/cm2)

II.2.3.4

Keteguhan Lengkung (Lentur)

Keteguhan lengkung (lentur) adalah kekuatan atau daya tahan kayu terhadap gaya – gaya yang akan berusaha melengkungkan kayu tersebut. Dalam hal ini dibedakan atas keteguhan lengkung statik dan keteguhan lengkung pukul. Keteguhan lengkung statik menunjukkan kekuatan kayu dalam menahan gaya yang mengenainya perlahan – lahan, sedangkan keteguhan lengkung pukul adalah kekuatan kayu dalam menahan gaya yang mengenainya secara mendadak. Balok kayu yang terletak pada dua tumpuan atau lebih, bila menerima beban berlebihan akan melengkung/melentur.

P Tertekan Garis Netral

Tertarik Gambar 2.6. Batang Kayu Yang Menerima Beban Lengkung

Pada bagian sisi atas balok akan terjadi tegangan tekan dan pada sisi bawah akan terjadi tegangan listrik tarik yang besar. Akibat tegangan tarik yang melampaui batas kemampuan kayu maka akan terjadi regangan yang cukup berbahaya.


II.3

Alat Sambung Pasak Pada prinsipnya suatu pasak adalah suatu benda yang dimasukkan sebagian,

pada bidang sambungan, dalam tiap bagian-bagian kayu yang disambung, untuk memindahkan beban dari bagian yang satu kepada yang lain.

Menurut pemasangan pasak-pasak dapat dibagi dalam tiga macam sebagai berikut a. Yang pada bidang sambungan dimasukkan kedalam takikan-takikan di dalam bagian-bagian kayu yang disambung. b. Yang pada bidang sambungan dimasukkan di dalam bagian-bagian kayu dengan cara dipres. c. Kombinasi dari a dan b.

Gambar 2.7. Pasak segi empat dimasukkan kedalam Takikan


Gambar 2.8. Pasak Cincin dimasukkan kedalam bagian Kayu Tabel 2.1 Daftar beban yang diperkenankan pada pasak cincin Datar beban yang diperkenankan pada pasak cincin untuk kayu dengan berat jenis rata rata 0,5 gr/cm3 kering udara Pasak garis tengah Ø Ø luar Dl

mm

60

80

100

120

140

160

180

200

Ø dalam Dd

mm

52

70

88

108

126

144

164

184

lebar pasak b Baut pegang tengah Ø cicin segi empat

mm

18

22

26

30

36

40

46

50

mm

12

14

14

16

16

18

18

20

mm

50/50

60/60

60/60

70/70

70/70

Tebal cincin

mm

5

φ = s/d 30°

cm

6/12

6/14

6/18

6/20

8/22

8/24

φ > 30°

cm

6/10

6/12

6/14

6/16

8/18

8/20

φ = s/d 30°

cm

8/12

8/14

8/18

8/20

8/22

8/24

φ > 30°

cm

8/10

8/12

8/14

8/16

8/18

8/20

6 7 7 Ukuran kayu minimal :

7

70/70 70/70 80/80 8 7 7

Papan Pengapit 10/30 10/32 8/24 8/26

Kayu tengah 10/30 10/32 10/24 10/26


Jarak antara baut dan ujung kayu v (kayu muka) Jarak antara dua baut (tengah pasak)

cm

9

12

15

18

21

24

27

30

cm

12

16

20

24

28

32

36

40

Jarak antara pinggir pasak dan tepi kayu : yang dibebani a yang tidak dibebani b Diperkecilnya luas kayu tanpa baut

cm

3

3

4

4

4

4

6

6

cm

2

2

2

2

2

2

3

3

cm2

4,3

7,1

11,2

15,6

22,3

28,4

37,3

45

kekuatan 1 pasak φ = 0°

kg

420

780

1140

1620

2260

2880

3780

4600

φ = 45°

kg

315

585

855

1215

1695

2160

2835

3450

φ = 90°

kg

210

390

570

810

1130

1440

1890

2300

Heinz Frick, Ir., 1983, Ilmu Konstruksi Bangunan Kayu, Yogjakarta : Kanisius hal 139

II.3.1. Jenis-Jenis Sambungan Pasak Pasak baja yang biasa dipakai adalah :

Gambar 2.9. Split Ring Connector


Gambar 2.10. Toothed Ring Connector

Gambar 2.11. Bulldog Connector

Gambar 2.12. Claw-Plate Connector


Gambar 2.13. Spike- Grid Connector

Gambar 2.14. Shear-Plate Connector

II.4

TATA CARA PERENCANAAN KONSTRUKSI KAYU INDONESIA

BERDARAKAN REVISI PKKI NI-5


II.4.1. PERSYARATAN-PERSYARATAN Dalam perencanaan struktur kayu harus dipenuhi syarat-syarat berikut: 1) Analisis struktur harus dilakukan dengan cara-cara mekanika

teknik yang baku.

2) Analisis dengan komputer, harus menunjukkan prinsip cara kerjadari program dan harus ditunjukan dengan jelas data masukan serta penjelasan data keluaran. 3) Percobaan model diperbolehkan bila diperlukan untuk menunjang analisis teoritis. 4)

Analisis struktur harus dilakukan dengan model-model matematis yang

mensimulasikan keadaan struktur yang sesungguhnya dilihat dari segi sifat bahan dan kekakuan unsur- unsurnya. 5)

Bila cara perhitungan menyimpang dari tata cara ini, maka harus mengikuti

persyaratan sebagai berikut: (1) Struktur yang dihasilkan dapat dibuktikan dengan perhitungan dan atau percobaan yang cukup aman. (2) Tanggung jawab atas penyimpangan, dipikul oleh perencana dan pelaksana yang bersangkutan. (3) Perhitungan dan atau percobaan tersebut diajukan kepada panitia yang ditunjuk oleh Pengawas Lapangan, yang terdiri dari ahli-ahli yang

diberi wewenang

menentukan segala keterangan dan cara-cara tersebut. Bila perlu,

panitia dapat

meminta diadakan percobaan ulang, lanjutan atau tambahan. Laporan panitia yang berisi syarat-syarat dan ketentuan-ketentuan pengguanaan cara tersebut mempunyai kekuatan yang sama dengan tata cara ini.

II.4.2

Kuat Acuan Dan Faktor Koreksi yang Berlaku

II.4.2.1 Kuat acuan


Untuk mendapatkan kuat acuan dari kayu yang akan dipakai, dapat dipergunakan 2 cara, yaitu kuat acuan berdasarkan atas pemilahan secara mekanis, dan kuat acuan berdasarkan pemilahan secara visual. A.

Kuat acuan berdasarkan pemilahan secara visual

Pemilahan secara mekanis untuk mendapatkan modulus elastisitas lentur harus dilakukan dengan mengikuti standar pemilahan mekanis yang baku. Berdasarkan modulus elastisitas lentur yang diperoleh secara mekanis, kuat acuan lainnya dapat diambil mengikuti Tabel 2.2. Kuat acuan yang berbeda dengan Tabel 2.2 dapat digunakan apabila ada pembuktian secara eksperimental yang mengikuti standarstandar eksperimen yang baku.

Tabel 2.2 Nilai kuat acuan (MPa) berdasarkan atas pemilahan secara mekanis pada kadar air 15% Kode mutu

Modulus Elastisitas Lentur Ew

Kuat Lentur Fb

Kuat tarik Sejajar serat Ft

Kuat tekan Sejajar serat Fc

Kuat Geser Fv

Kuat tekan Tegak lurus Serat Fc


B.

E26 E25

25000

66

60

46

6.6

24

24000

62

58

45

6.5

23

E24

23000

59

56

45

6.4

22

E23

22000

56

53

43

6.2

21

E22

21000

54

50

41

6.1

20

E21

20000

50

47

40

5.9

19

E20

19000

47

44

39

5.8

18

E19

18000

44

42

37

5.6

17

E18

17000

42

39

35

5.4

16

E17

16000

38

36

34

5.4

15

E16

15000

35

33

33

5.2

14

E15

14000

32

31

31

5.1

13

E14

13000

30

28

30

4.9

12

E13

12000

27

25

28

4.8

11

E12

11000

23

22

27

4.6

11

E11

10000

20

19

25

4.5

10

E10

9000

18

17

24

4.3

9

Kuat acuan berdasarkan pemilahan secara visual


Pemilahan secara visual harus mengikuti standar pemilahan secara visual yang baku. Apabila pemeriksaan visual dilakukan berdasarkan atas pengukuran berat jenis, maka kuat acuan untuk kayu berserat lurus tanpa cacat dapat dihitung dengan menggunakan langkah-langkah sebagai berikut: a) Kerapatan ρ pada kondisi basah (berat dan volum diukur pada kondisi basah, tetapi kadar airnya sedikit lebih kecil dari 30%) dihitung dengan mengikuti prosedur baku. Gunakan satuan kg/m3 untuk ρ . b) Kadar air, m% (m < 30), diukur dengan prosedur baku. c) Hitung berat jenis pada m% (Gm ) dengan rumus:

G = ρ /[1.000(1+m/100)]

d) Hitung berat jenis dasar (Gb ) dengan rumus

Gb = G m /[1+0,265aGm ] dengan a = (30-m)/30

e) Hitung berat jenis pada kadar air 15% (G15) dengan rumus:

G15 = Gb /(1-0,133Gb )

f) Hitung estimasi kuat acuan dengan rumus-rumus pada Tabel 2.3, dengan G = G15


Tabel 2.3 Estimasi kuat acuan berdasarkan atas berat jenis pada kadar air 15% untuk kayu berserat lurus tanpa cacat kayu Kuat Acuan

Rumus estimasi

Modulus Elastisitas Lentur, Ew (MPa)

16.000G16.000G 0,71

Catatan: G adalah berat jenis kayu pada kadar air 15%.

Nilai kuat acuan lainnya dapat diperoleh dari Tabel 2.2 berdasarkan pada nilai modulus elastisitas lentur acuan dari Table 2.3. Untuk kayu dengan serat tidak lurus dan/ atau mempunyai cacat kayu, estimasi nilai modulus elastisitas lentur acuan dari Table 2.3 harus direduksi dengan mengikuti ketentuan pada SNI 03-3527-1994 UDC 691.11 tentang “Mutu Kayu Bangunan,” yaitu dengan mengalikan estimasi nilai modulus elastisitas lentur acuan dari Table 2.3 tersebut dengan nilai rasio tahanan yang ada pada Tabel 2.4 yang bergantung pada Kelas Mutu kayu. Kelas Mutu ditetapkan dengan mengacu pada Tabel 2.5

Tabel 2.4 Nilai rasio tahanan Kelas Mutu

Nilai Rasio Tahanan

A

0,80

B

0,63

C

0,50


Tabel 2.5 Cacat maksimum untuk setiap kelas mutu kayu Macam Cacat

Kelas Mutu A

Kelas Mutu B

Kelas Mutu C

Terletak di muka lebar

1/6 lebar kayu

1/4 lebar kayu

1/2 lebar kayu

Terletak di muka sempit

1/8 lebar kayu

1/6 lebar kayu

1/4 1ebar kayu

Retak

1/5 tebal kayu

1/6 tebal kayu

1/2 tebal kayu

Pingul

1/10 tebal atau

1/6 tebal atau

1/4 tebal atau

lebar kayu

lebar kayu

lebar kayu

1 : 13

1:9

1:6

1/5 tebal kayu

2/5 tebal kayu

1/2 tebal kayu

Mata kayu:

Arah serat Saluran damar

eksudasi tidak diperkenankan Gubal

Diperkenankan

Diperkenankan

Diperkenankan

Lubang serangga

Diperkenankan

Diperkenankan

Diperkenankan

asal terpencar

asal terpencar

asal terpencar dan

dan ukuran

dan ukuran

ukuran dibatasi

dibatasi dan

dibatasi dan tidak

dan tidak ada

tidak ada tanda-

ada tanda-tanda

tanda-tanda

tanda serangga

serangga hidup

serangga hidup

hidup Cacat lain (lapuk, hati rapuh, retak melintang)

Tidak perkenankan

Tidak perkenankan

Tidak iperkenankan


II.4.2.2

Faktor-faktor koreksi

Faktor-faktor koreksi ini harus digunakan untuk menghitung nilai tahanan terkoreksi. Penggunaan faktor koreksi yang berbeda dari yang ditetapkan dibawah ini boleh digunakan bila dapat dibuktikan kebenarannya secara rasional berdasarkan prinsip-prinsip mekanika II.4.2.2.1 Faktor-faktor koreksi untuk masa layan a.

Faktor koreksi layan basah (CM) yaitu untuk memperhitungkan kadar air

masa layan yang lebih tinggi daripada 19% untuk kayu masif dan 16% untuk produk kayu yang dilem; Tabel 2.6. Faktor Koreksi Layan Basah, CM Fb

Ft

Fv

Fc ⊥

Fc

E

Balok kayu

0,85*

1,00

0,97

0,67

0,8**

0,9

Balok kayu besar (125

1,00

1,00

1,00

0,67

0,91

1,00

Lantai papan kayu

0,85*

-

-

0,67

-

0,90

Glulam (kayu laminasi

0,80

0,80

0,87

0,53

0,73

0,83

mm x 125 mm atau lebih besar)

struktural)


* Untuk (Fb )/(CF ) ≤ 8 MPa, CM = 1,0 **Untuk (Fc )/( CF ) < 5 MPa, CM = 1,0

b.

Faktor koreksi temperatur (Ct) yaitu untuk

memperhitungkan ttemperatur

layan lebih tinggi daripada 38 C secara berkelanjutan;

Tabel 2.7. Faktor Koreksi Temperatur, Ct Kondisi Acuan

Ft, E

Kadar air pada

Ct

masa layan*

T ≤ 38 o C

38 o C < T ≤ 52 o C

52 o C < T ≤ 65 o C

Basah atau kering

1,0

0,9

0,9

Kering

1,0

0,8

0,7

Basah

1,0

0,7

,05

Fb , Fc , Fv , F c⊥

*Kondisi layan basah dan kering untuk kayu gergajian dan glulam (kayu laminasi struktural) ditetapkan di dalam Butir 5.5.

c.

Faktor koreksi pengawetan kayu

(Cpt) yaitu untuk memperhitungkan

pengaruh pengawetan terhadap produk-produk kayu dan sambungan. Nilai faktor koreksi ditetapkan berdasarkan spesifikasi pemasok, ketentuan, atau tata cara yang berlaku;


d.

Faktor koreksi tahan

api (Crt) yaitu untuk

memperhitungkan pengaruh

perlakuan tahan api terhadap produk-produk kayu dan sambungan. Nilai faktor koreksi ditetapkan berdasarkan spesifikasi pemasok, ketentuan, atau tata cara yang berlaku.

II.4.2.2.2 Faktor koreksi untuk konfigurasi komponen struktur a.

CE adalah faktor koreksi aksi komposit, untuk komponen struktur lantai kayu, dinding kayu, dan plafon, untuk memperhitungkan peningkatan tahanan ketika penutup dan komponen struktur pendukungnya berfungsi sebagai aksi komposit.

CE

= 1,00 untuk komponen yang digabung menggunakan paku,

CE

= 1,10 untuk komponen yang digabung menggunakan perekat dan paku,

CE = 1,15 untuk komponen yang digabung menggunakan perekat. Dengan catatan : bahwa komponen struktur merupakan gabungan dari balokbalok sejajar dengan ukuran tinggi maksimum 300 mm, spasi maksimum 600 mm (pusat-ke-pusat), dan ditutup dengan panel-panel struktural setebal 12 mm atau lebih. Komponen struktur yang digabung menggunakan perekat dan paku mencakup panel struktural yang disambung ke rangka menggunakan paku berjarak tidak lebih dari 200 mm (pusat-ke-pusat) dan perekat elastomer

CE = 1,15, bila komponen yang disusun dengan cara ini tidak memiliki celah di antara penutup dan balok, atau apabila elemen-elemen penutup dihubungkan dengan sambungan takikan yang direkat

CE = 1,0, bila komponen gabungan yang terbuat dari balok-balok sejajar yang ditutup menggunakan produk-produk bukan panel, misalnya papan kayu.


b.

Cr adalah faktor koreksi pembagi beban, untuk balok tersusun atau komponen struktur lantai kayu, dinding kayu, dan plafon kayu, .

Cr

= 1,15 untuk kayu masif,

Cr

= 1,05 untuk glulam (kayu laminasi struktural), balok–I, dan kayu komposit

struktural, Cr

= 1,15 untuk balok-I berusuk pabrikan yang kayu sayapnya dipilah secara

visual, Cr

= 1,07 untuk balok-I berusuk pabrikan yang kayu sayapnya dipilah secara

mekanis, Cr

= 1,04 untuk balok-I berusuk pabrikan yang sayapnya dibuat dari kayu

komposit structural..

Catatan, Cr, hanya berlaku untuk tahanan lentur. Pada rangka batang berspasi tidak lebih dari 600 mm (pusat-ke-pusat) dan dirakit dari kayu masif, nilai Cr dapat digunakan untuk tahanan lentur terkoreksi, M’, pada seluruh komponen gabungannya. c.

CL adalah faktor koreksi stabilitas balok yaitu untuk memperhitungkan pengaruh pengekangan lateral parsial

 1+ α b 1 + αb −  CL = 2 cb  2 cb

Dengan

αb =

2

 α  − b cb 

φs M e λ φb M x *


Me = momen tekuk lateral elastis, N-mm = 2,40 Ey05 Iy/le (untuk penampang persegi panjang) le = panjang efektif ekivalen balok Iy= momen inersia terhadap sumbu lemah (y-y) Cb = 0.95

λ = faktor waktu, dari tabel

φ b = 0,85

adalah faktor tahanan lentur

φ s =0,85

adalah faktor tahanan stabilitas

Mx* = tahanan lentur terhadap sumbu kuat (x-x) dikali dengan semua faktor koreksi kecuali : Cfu; Cv; CL d.

Cp adalah faktor kestabilan kolom

1 + αc − Cp = 2c

Dengan :

1 + αc   2c

αc =

Pe =

2

 α  − c c 

θ s Pe λ θ c Po '

π 2 E ' 05 I (K e I ) 2

=

π 2 E ' 05 A (K e

I 2 ) r


Keterangan: A

adalah luas penampang bruto, mm2

E05 ’

adalah nilai modulus elastis lentur terkoreksi pada persentil

ke lima, MPa Pe

adalah tahanan tekuk kritis (Euler) pada arah yang ditinjau, N

Po’

adalah tahanan tekan aksial terkoreksi sejajar serat pada kelangsingan kolom

sama dengan nol, N c

= 0,80 untuk batang masif

c

= 0,85 untuk tiang dan pancang bundar

c

= 0,90 untuk glulam (kayu laminasi struktural) dan kayu komposit struktural Catatan nilai l; E05 ’; Kel, harus diambl pada arah yang sedang ditinjau

e. f.

Cf adalah faktor koreksi

bentuk,

untuk

memperhitungkan pengaruh

penampang tak persegi panjang pada perhitungan tahanan lentur. Cf = 1.15

untuk komponen struktur berpenampang bundar selain daripada untuk

tiang dan pancang Cf = 1.40

untuk komponen struktur berpenampang persegi panjang yang

terlentur terhadap sumbu diagonal.

II.4.2.2.3 Faktor koreksi tambahan a.

CI adalah faktor koreksi interaksi tegangan

Digunakan bila suatu permukaan diiris sebesar sudut θ, terhadap arah serat pada sisi tekan balok glulam (kayu laminasi struktural)


C1 =

b.

1 2

 Φ F ' tan θ  Φ F ' tan θ   +  b b 1 +  b b  Φ F ' c c⊥  Φ v Fv '  

   

2

CT adalah faktor koreksi kekakuan tekuk, untuk memperhitungkan peningkatan kekakuan rangka batang kayu berpenutup

CΤ =

1 + Km le E '05

le =

panjang efektif tak terkekang yang digunakan pada perencanaan

batang tekan, mm KM =

0,624 untuk kayu yang dikeringkan demikian sehingga nilai kadar

airnya lebih rendah dari 19% ketika dilakukan pemasangan penutup KM = 0,326 untuk kayu

yang dikeringkan sebagian ataupun tidak

dikeringkan sama sekali, ketika dilakukan pemasangan penutup c.

Cg

adalah

faktor

aksi

kelompok.

Yaitu

untuk

memperhitungkan

ketakseragaman gaya yang bekerja pada baut, sekrup kunci, pen, pasak, pelat geser, cincin belah, atau alat pengencang sejenis

Cg =

1 nf

nr

∑ ai i =1

nf = jumlah total alat pengencang dalam sambungan nr = jumlah baris alat pengencang dalam sambungan


ai = jumlah alat pengencang efektif pada baris alat pengencang i ni = adalah jumlah alat pengencang dengan spasi yang seragam

m = u − u2 − 1 ni  1 + R EA   m (1 − m 2 ) ai =  ni 2 ni     (1 + R EA m ) (1 + m) − 1 + m   1 − m 

u = 1+ γ

s 2

 1 1  +  ( EA) m ( EA) s

  

γ = modulus beban atau modulus gelincir untuk satu alat pengencang.

γ

= 87,6 kN/mm untuk cincin belah atau pelat geser berukuran 102 mm,

γ = 70,1 kN/mm untuk cincin belah berukuran 64 mm atau pelat geser berukuran 67 mm,

γ = 0,246 D1,5 kN/mm untuk baut, sekrup kunci, pen, atau

pasak dalam

sambungan kayu-ke-kayu,

γ = 0,369 D1,5 kN/mm untuk baut, sekrup kunci, pen, atau

pasak dalam

sambungan kayu-ke-baja. s

= spasi dalam baris alat pengencang, jarak pusat-ke-pusat antar alat

pengencang di dalam satu baris. (EA)m = kekakuan aksial, modulus elastisitas lentur rerata komponen struktur utama dikalikan dengan luas bruto penampang utama sebelum dilubangi atau dicoak. (EA)s =

kekakuan aksial, modulus elastisitas lentur rerata komponen struktur

sekunder dikalikan dengan jumlah luas bruto penampang komponen struktur sekunder sebelum dilubangi atau dicoak.


REA

= (EA)min /(EA)max,

(EA)min adalah nilai yang lebih kecil di antara (EA)m dan (EA)s , (EA)max adalah nilai yang lebih besar di antara (EA)m dan (EA)s .

II.4.3

SAMBUNGAN MEKANIS Sambungan pada komponen struktur kayu atau dari satu komponen struktur

kayu ke komponen struktur kayu lainnya terdiri atas : −

Elemen penyambung misalnya : pelat buhul, pelat penyambung, pelat pengikat, siku dan pelat pendukung

−

Alat penyambung misalnya : cincin belah, pelat geser

−

Alat pengencang misalnya : paku, jepretan, pasak, sekrup, baut, sekrup kunci, dan sistem alat pengencang lainnya.

II.4.3.1

Perencanaan sambungan Sambungan harus direncanakan sedemikian sehingga:

Zu ≤ λ φ z Z '


di mana Zu adalah tahanan perlu sambungan, φ z = 0,65 adalah faktor tahanan sambungan, dan Z’ adalah tahanan terkoreksi sambungan, λ adalah faktor waktu yang tidak diperbolehkan melebihi 1,0 untuk sambungan. Keberlakuan faktor-faktor koreksi untuk setiap jenis sambungan harus sesuai dengan yang disyaratkan pada Tabel 2.8.

Tabel 2.8. Keberlakuan faktor koreksi (FK) untuk sambungan Kondisi Terkorek si

Z’

=

Kondisi Acuan

Z

Zw’ =

Zw

Z’

Z

=

Zw’ =

FK Diafragma

Cdi

FK Aksi Kelompok

FK

FK

FK

FK

Kedalaman

Serat

Pelat

Paku

Penetrasi

Ujung

Sisi

Miring

Paku, pasak

Cd

Ceg

Ctn

Ceg

Ctn

Sekrup

Cd

FK Geometri

Ceg

Zw


Z’

=

Z

Cg

Baut C∆

Z’

=

Zw’ =

Z

Cg

Zw

Sekrup

Cd

Kunci,

Ceg Ceg

Pen C∆ Z’II =

Z II

Cg

Pelat

Cd

Z’ ⊥ =

Z⊥

Cg

Geser

Cd

Cst

Cincin Belah C∆ C∆

II.4.3.2

Penempatan alat pengencang Jarak tepi adalah jarak antara tepi suatu komponen strukturterhadap alat

pengencang terdekat diukur dalam arah tegak lurus serat kayu. Bila suatu komponen struktur dibebani tegak lurus arah serat, tepi yang memikul beban didefinisikan sebagai tepi beban. Tepi yang tidak memikul beban didefinisikan sebagai tepi tanpa beban. Jarak ujung adalah jarak yang diukur sejajar serat dari garis potong siku komponen struktur ke pusat alat pengencang yang terdekat Spasi adalah jarak antar pusat alat pengencang yang diukur sepanjang garis yang menghubungkan pusat-ke-pusat alat pengencang Spasi dalam baris alat pengencang adalah jarak antar alat pengencang di dalam satu baris; dan jarak antar baris alat pengencang adalah jarak antar baris-baris alat pengencang.


Gambar 2.15. Geometri sambungan baut

II.4.3.3

Sambungan Paku, pasak, dan sekrup

Ketentuan berikut ini berlaku untuk perencanaan sambungan yang menggunakan paku dan pasak polos atau pasak berulir serta sekrup. Ketentuan ini harus digunakan untuk perencanaan alat pengencang dan sambungan secara individual, yaitu :  Sifat dan ukuran alat pengencang


Panjang bagian ulir sekrup harus lebih besar atau sama dengan dua pertiga panjang batangnya. Tahanan sambungan yang menggunakan paku dan pasak harus ditentukan berdasarkan diameter batang alat pengencang, D, dan kuat leleh atau kuat leleh lentur. − Pemasangan Sekrup harus dipasang dengan cara pemutaran. Paku dan pasak harus dipasang dengan cara dipukul. Paku miring harus dipasang dengan membentuk sudut ± 30o terhadap komponen struktur dan dimulai pada lokasi sepertiga panjang paku diukur dari tepi komponen struktur yang disambung. Diameter lubang penuntun untuk paku dan pasak tidak boleh melebihi: 0,90 D untuk G > 0,60, dan 0,875 D untuk G ≤ 0,60 di mana G adalah berat jenis dan D adalah diameter batang paku Lubang penuntun untuk sekrup harus dibor, dengan ketentuan (a) Lubang penuntun untuk bagian yang tak-berulir: 1,0 D untuk G > 0,60, dan 0,875 D untuk G ≤ 0,60

(b) Lubang penuntun untuk bagian yang berulir dari sekrup harus mempunyai diameter sama dengan: − Untuk tahanan lateral: 1,0 DR untuk G > 0,60, dan 0,875 DR untuk G ≤ 0,60


− Untuk tahanan cabut: 0,90 DR untuk G > 0,60, dan 0,70 DR untuk G ≤ 0,60 dimana G adalah berat jenis kayu dan DR inti sekrup.

 Spasi alat pengencang Spasi minimum untuk paku, pasak, atau sekrup pada suatu sambungan tunggal diatur sebagai berikut: Spasi dalam satu baris. Pada semua arah garis kerja beban lateral terhadap arah serat kayu, spasi minimum antar alat pengencang dalam suatu baris diambil minimal 10 D bila digunakan pelat sisi dari kayu dan minimal 7 D untuk pelat sisi dari baja. Spasi antar baris. Pada semua arah garis kerja beban lateral terhadap arah serat kayu, spasi minimum antar baris adalah 5 D. Jarak ujung. Jarak minimum dari ujung komponen struktur ke pusat alat pengencang terdekat diambil sebesar: −

Untuk beban tarik lateral:

15 D untuk pelat sisi dari kayu, 10 D untuk pelat sisi dari baja. −

Untuk beban tekan lateral:

10 D untuk pelat sisi dari kayu, 5 D untuk pelat sisi dari baja.

Jarak tepi. Jarak minimum dari tepi komponen struktur ke pusat alat pengencang terdekat diambil sebesar:


5 D pada tepi yang tidak dibebani, 10 D pada tepi yang dibebani.



Tahanan Lateral Acuan: Satu irisan

Tahanan lateral acuan dari suatu sambungan yang menggunakan paku baja, pasak, atau sekrup satu irisan yang dibebani secara tegak lurus terhadap sumbu alat pengencang dan dipasang tegak lurus sumbu komponen struktur, diambil sebagai nilai terkecil dari hasil perhitungan persamaa-persamaan dalam tabel berikut :

Tabel 2.9. Tahanan lateral acuan paku dan pasak (Z) untuk satu alat pengencang dengan satu irisan yang menyambung dua komponen

Moda Kelelehan

Persamaan yang berlaku

Is

Z =

3,3 Dts Fes Ka


Z =

IIIm

3,3 K 1 Dp Fem Kd (1 + 2 Re)

dengan K1 = (−1) +

Z =

IIIs

3,3 K 2 Dts Fem Kd (2 + Re)

dengan K 2 = (−1) +

Z =

IV

2 Fγb (1 + 2 Re) D 2 2 (1 + Re) + 3 Fem P 2

2 (1 + Re) 2 Fγb (1 + 2 Re) D 2 + Re 3 Fem t 2 s

3,3 D 2 Kd

3 Fem Fγb 3 (1 + Re)

Tabel 2.10. Tahanan lateral acuan sekrup (Z) untuk satu sekrup dengan satu irisan yang menyambung dua komponen

Moda Kelelehan


Is

Z =

3,3 Dts Fes KD


Z =

IIIs

3,3 K 3 Dts Fem K D (2 + Re)

dengan K 3 = (−1) +

Z =

IV

Catatan: Re p

2 (1 + Re) Fγb (2 + Re) D 2 + Re 2 Fem t 2 s

3,3 D 2 KD

1,75 Fem Fγb 3(1 + Re)

= Fem /Fes

= kedalaman penetrasi efektif batang alat pengencang

D

= diameter batang alat pengencang (mm)

ts

= tebal komponen sekunder (mm) KD

= 2,2

untuk D ≤ 4,3 mm,

= 0,38 D + 0,56

untuk 4,3 mm < D < 6,4 mm,

= 3,0

untuk D ≥ 6,4 mm.

Untuk sambungan pelat sisi baja, persamaan untuk moda leleh ls, pada tabel di atas tidak berlaku, dan tahan untuk moda tersebut dihitung sebagai tahanan tumpu alat pengencang pada pelat baja sisi.



Tahanan lateral acuan: Dua irisan


Gambar 2.16. Sambungan paku dua irisan dengan penetrasi sebahagian Untuk titik kumpul sambungan yang terdiri atas tiga komponen sambungan dengan dua irisan, tahanan lateral acuan diambil sebesar dua kali tahanan lateral acuan satu irisan yang terkecil. Komponen tengah pada titik kumpul tersebut harus lebih tebal dari 6 D. Jika penetrasi alat pengencang pada komponen pemegang kurang dari 12 D untuk paku dan pasak, atau 7 D untuk sekrup maka tahanan lateral harus dikalikan dengan faktor kedalama penetrasi (Cd) Besarnya faktor kedalaman penetrasi (Cd), ditentukan seperti berikut : Kedalaman penetrasi alat pengencang (p), untuk paku dan pasak − Untuk 6 D ≤ p < 12 D,

Cd = p/12 D,

− Untuk p ≥ 12 D,

Cd = 1,0.

Kedalaman penetrasi alat pengencang (p), untuk sekrup − Untuk 4 D ≤ p < 7 D,

Cd = p/7 D,

− Untuk p ≥ 7 D,

Cd = 1,0.

Untuk sambungan paku miring, tahanan lateral harus dikalikan dengan faktor paku miring (Ctn) = 0,83


II.4.3.4

Sambungan Baut, Skrup KUnci, Pen Dan Pasak

Ketentuan sambungan ini berlaku untuk perencanaan sambungan yang menggunakan alat pengencang dari jenis pasak baja, termasuk baut, skrup kunci, dan pen yang berdiameter 6,3 mm ≤ D ≤ 25 mm. II.4.3.4.1 Ukuran dan sifat alat pengencang Alat pengencang harus dibuat tegak lurus terhadap permukaan komponen struktur. Untuk baut, lubang penuntun tidak boleh lebih besar dari ketentuan berikut : D + 0,8 mm bila D < 12,7 mm D + 1,6 mm bila D ≥ 12,7 mm. Sedangkan lubang penuntun untuk pen harus dibuat antara D hingga (D-0,8 mm), di mana D adalah diameter pen. Lubang penuntun untuk sekrup kunci harus dibor dengan cara sebagai berikut: (a)

Lubang untuk daerah tak berulir harus memiliki diameter yang sama dengan

diameter batang tak-berulir dan kedalaman yang sama dengan daerah tak-berulir. (b)

Lubang penuntun untuk daerah berulir harus memiliki panjang minimum

sepanjang batang berulir dari sekrup kunci dan berdiameter sama dengan fraksi diameter batang berulir berikut ini: G > 0,60

= (0,65) D hingga (0,85) D

0,50 < G ≤ 0,60 G ≤ 0,50

= (0,60) D hingga (0,75) D

= (0,40) D hingga (0,70) D

di mana G adalah berat jenis kayu dan D adalah diameter batang berulir dari sekrup kunci.


Untuk baut, skrup kunci, pasak dan pen jarak tepi baut yang diperlukan, jarak ujung dan spasi alat pengencang yang diperlukan untuk mengembangkan tahanan acuan harus sesuai dengan nilai minimum pada tabel berikut : Tabel 2.11. Jarak tepi, jarak ujung, dan persyaratan spasi untuk sambungan dengan baut,sekrup kunci, pen, dan pasak Beban Sejajar Arah Serat

Ketentuan Dimensi Minimum

Jarak Tepi (bopt) lm /D ≤ 6 (lihat Catatan 1)

1,5D

lm /D > 6

yang terbesar dari 1,5D atau 1/2 jarak antar baris alat pengencang tegak lurus serat

Jarak Ujung (aopt) Komponen Tarik Komponen Tekan

7D 4D

Spasi (Sopt) Spasi dalam baris alat pengencang Jarak antar baris alat pengencang

4D 1,5D<127 mm (lihat Catatan 2 dan 3)

Beban Tegaklurus Arah Serat

Ketentuan Dimensi Minimum

Jarak Tepi (bopt) Tepi yang dibebani

4D

Tepi yang tidak dibebani

1,5D

Jarak Ujung (aopt)

4D


Spasi (Sopt) Spasi dalam baris alat pengencang

Lihat Catatan 3

Jarak antar baris alat pengencang: lm/D ≤ 2

2,5D (lihat Catatan 3)

2
(5lm+10D)/8 (lihat Catatan 3)

lm/D ≥ 6

5D (lihat Catatan 3)

Catatan: 1.

lm adalah panjang pasak pada komponen utama pada suatu sambungan atau

panjang total pasak pada komponen sekunder pada suatu sambungan. 2.

Diperlukan spasi yang lebih besar untuk sambungan yang menggunakan ring.

3.

Untuk alat pengencang sejenis pasak, spasi tegak lurus arah serat antar alat-alat

pengencang terluar pada suatu sambungan tidak boleh melebihi 127 mm, kecuali bila digunakan plat pnyambung khusus bila ada ketentuan mengenai perubahan dimensi kayu

II.4.3.4.2

Tahanan lateral

Tahanan lateral acuan pada bagian ini berlaku untuk sambungan dengan komponen utama yang terdiri dari satu atau dua komponen kayu atau komponen dengan pelat baja sisi. Tahanan lateral acuan sambungan ditentukan dengan mengambil nilai minimum dari persamaan pada tabel-tabel dibawah, dikalikan jumlah alat pengencang pada sambungan (nf )


Tabel 2.12. Tahanan lateral acuan untuk baut atau pasak (Z) untuk satu alat pengencang dengan satu irisan yang menyambung dua komponen

Moda Kelelehan

Persamaan yang berlaku Z =

Im

Is

Z =

0,83 Dts Fes Kθ

II

Z =

0,93 k1 D Fes Kθ

dengan K 1 =

IIIm

0,83 Dtm Fem Kθ

Z =

Re + 2 Re 2 (1 + Rt + Rt 2 ) + Rt 2 Re 3 − Re(1 + Rt ) (1 + Re)

1,04 k 2 Dtm Fem (1 + 2 Re) K θ

dengan K 2 = (−1) + 2(1 + Re ) +

IIIs

Z =

dengan K 3 = (−1) +

2 Fγb (1 + 2 Re) D 2 2 Fem tm 2

1,04 k 3 Dts Fem (2 + Re) K θ 2(1 + Re ) 2 Fγb (2 + Re) D 2 + Re 3 Fem ts 2


 1,04 D2 Z =   Kθ

IV

Catatan:

  

2 Fem Fyb 3 (1 + Re)

Rt = tm /ts Re = Fem /Fes K θ = 1 + 0,25( θ /90o )

Tabel 2.13. Tahanan lateral acuan untuk baut atau pasak (Z) untuk satu alat pengencang dengan dua irisan yang menyambung tiga komponen

Moda Kelelehan


Im

Z =

0,83 Dtm Fem Kθ

Is

Z =

1,66 Dts Fes Kθ

IIIm

Z =

2,08 k 3 Dts Fem (2 + Re) K θ

dengan K 3 = (−1) +

IV

Catatan:

2(1 + Re) 2 Fγb (2 + Re) D 2 + Re 3 Fem ts 2

 2,08 D 2 Z =   Kθ

  

2 Fem Fyb 3 (1 + Re)

Re = Fem /Fes


Kθ Fyb

= 1 + 0,25( θ /90 o) = Tegangan leleh baja (2400 kg/cm2)

Fem

= Kuat tumpu komponen struktur utama

D

= Diameter Pasak

ts

= Tebal komponen struktur sekunder

tm

= Tebal komponen struktur utama

Fes

= Kuat tumpu komponen struktur sekunder

Tabel 2.14. Tahanan lateral acuan untuk sekrup kunci (Z) untuk satu alat pengencang dengan satu irisan yang menyambung dua komponen

Moda Kelelehan


Is

Z =

0,83 Dts Fes Kθ

IIIIs

Z =

1,19 k 4 Dts Fem (2 + Re) K θ

dengan K 4 = (−1) +

 1,11 D 2 Z =   Kθ

IV

Catatan:

2(1 + Re) Fγb (2 + Re) D 2 + Re 2 Fem ts 2

 1,75 Fem Fyb  3 (1 + Re) 

Re = Fem /Fes Kθ

= 1 + 0,25( θ /90 o)


Kuat tumpu pasak (Fe) untuk komponen utama yang terbuat dari beton atau pasangan batu diambil sam dengan kuat tumpu pasak untuk komponen sekunder yang terbuat dari kayu, dan tebal efektif komponen utama dari beton atau pasangan batu harus lebih besar dari pada dua kali tebal komponen sekunder kayu. Untuk sambungan dengan plat baja sisi, persamaan moda leleh (ls) pada tabel-tabel di atas tidak berlaku. Untuk sambungan dengan dua irisan yang komponen utama terbuat dari baja, persamaan moda leleh (lm) pada tabel 2.14 tidak berlaku. Persamaan komponen utama dari baja dan kuat tumpu alat pengencang harus dilakukan sesuai dengan metode yang baku.


BAB II TINJAUAN PUSTAKA

Recommend Documents