BAB II TINJAUAN PUSTAKA

BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1. Pengertian Umum Setiap bangunan sipil memiliki 2 bagian, yaitu struktur atas (supper structure) dan struktur bawah (substructure). Struktur bagian bawah itu lebih sering disebut dengan pondasi. Fungsi pondasi ini adalah meneruskan beban konstruksi ke lapisan tanah yang berada di bawah pondasi. Suatu perencanaan pondasi dikatakan benar apabila beban yang diteruskan oleh pondasi ke tanah tidak melampaui kekuatan tanah yang bersangkutan (Braja M. Das). Ada dua hal yang harus diperhatikan dalam perencanaan pembangunan pondasi, yaitu : a. Daya dukung tanah harus lebih kecil dari daya dukung yang diijinkan b. Besarnya penurunan pondasi Pondasi dibedakan menjadi dua jenis, yaitu pondasi dangkal (shallow foundation), dan pondasi dalam (deep foundation). Pondasi dangkal digunakan apabila lapisan tanah keras terletak tidak jauh dari permukaan tanahnya. Pondasi dangkal didesain dengan kedalaman lebih kecil atau sama dengan lebar dari pondasi tersebut 𝐷𝑓

�

𝐵

≤ 1�. Sedangkan pondasi dalam digunakan apabila lapisan tanah kerasnya terletak

jauh lebih dalam dari permukaan tanahnya.

2.2. Penyelidikan Tanah (Soil Investigation) Penyelidikan tanah (soil investigation) adalah proses pengambilan contoh (sample) tanah yang bertujuan untuk menyelidiki karakteristik tanah tersebut. Dalam mendesain pondasi, penting bagi para engineer untuk mengetahui sifat setiap lapisan tanah, (seperti berat isi tanah, daya dukung, ataupun daya rembes), dan juga ketinggian muka air tanah. Oleh sebab itu, soil investigation adalah pekerjaan awal yang harus

Universitas Sumatera Utara

dilakukan sebelum memutuskan akan menggunakan jenis pondasi dangkal atau pondasi dalam. Ada dua jenis penyelidikan tanah yang biasa dilakukan, yaitu penyelidikan di lapangan (in situ) dan penyelidikan di laboratorium (laboratory test). Adapun jenis penyelidikan di lapangan, seperti pengeboran (hand boring ataupun machine boring), Standard Penetration Test (SPT), Cone Penetrometer Test (sondir), Dynamic Cone Penetrometer, dan Sand Cone Test. Sedangkan jenis penyelidikan di laboratorium terdiri dari uji index properties tanah (Atterberg Limit, Water Content, Spesific Gravity, Sieve Analysis) dan engineering properties tanah (direct shear test, triaxial test, consolidation test, permeability test, compaction test, CBR test, dan lain-lain ). Contoh tanah ( soil sampling ) yang didapatkan sebagai hasil penyelidikan tanah ini, dpat dibedakan menjadi dua, yaitu : a. Contoh tanah tidak terganggu (Undisturbed Soil) Suatu contoh tanah dikatakan tidak terganggu apabila contoh tanah itu dianggap masih menunjukkan sifat-sifat asli tanah tersebut. Sifat asli yang dimaksud adalah contoh tanah tersebut tidak mengalami perubahan pada strukturnya, kadar air, atau susunan kimianya. Contoh tanah seperti ini tidaklah mungkin bisa didapatkan, akan tetapi dengan menggunakan teknik – teknik pelaksanaan yang baik, maka kerusakan – kerusakan pada contoh tanah tersebut dapat diminimalisir. Undisturbed soil digunakan untuk percobaan engineering properties. b. Contoh tanah terganggu ( Disturbed Soil ) Contoh tanah terganggu adalah contoh tanah yang diambil tanpa adanya usaha – usaha tertentu untuk melindungi struktur asli tanah tersebut. Disturbed soil digunakan untuk percobaan uji index properties tanah. 2.2.1 Cone Penetrometer Test ( Sondering Test ) Pengujian CPT atau sering disebut dengan sondir adalah proses memasukkan suatu batang tusuk dengan ujung berbentuk kerucut bersudut 60° dan luasan ujung 1,54 inch2 ke dalam tanah dengan kecepatan tetap 2 cm/detik. Dengan pembacaan


manometer yang terdapat pada alat sondir tersebut, kita dapat mengukur besarnya kekuatan tanah pada kedalaman tertentu. Berdasarkan kapasitasnya, alat sondir dibagi menjadi dua jenis : a. Sondir ringan, dengan kapasitas dua ton. Sondir ringan digunakan untuk mengukur tekanan konus sampai 150 kg/cm2 atau penetrasi konus telah mencapi kedalaman 30 cm. b. Sondir berat, dengan kapsitas sepuluh ton. Sondir berat digunakan untuk mengukur tekanan konus sampai 500 kg/cm2 atau penetrasi konus telah mencapai kedalaman 50 m. Ada dua tipe ujung konus pada sondir mekanis : a. Konus biasa, yang diukur adalah perlawanan ujung konus dan biasanya digunakan pada tanah yang berbutir kasar dimana besar perlawanan lekatnya kecil ; b. Bikonus, yang diukur adalah perlawanan ujung konus dan hambatan lekatnya dan biasanya digunakan untuk tanah berbutir halus. Tahanan ujung konus dan hambatan lekat dibaca setiap kedalaman 20 cm.

Gambar 2.1 Konus Sondir dalam Keadaan Tertekan dan Terbentang (Sosrodarsono & Nakazawa, 2005)


Cara pembacaan sondir dilakukan secara manual dan bertahap, yaitu dengan mengurangi hasil pengukuran (pembacaan manometer) kedua terhadap pengukuran (pembacaan manometer) pertama. Pembacaan sondir akan dihentikan apabila pembacaan manometer mencapai > 150 kg/cm2 (untuk sondir ringan) sebanyak tiga kali berturut-turut. Dari hasil test sondir ini didapatkan nilai jumlah perlawanan ( JP ) dan nilai perlawanan konus ( PK ), sehingga hambatan lekat (HL) didapatkan dengan menggunakan rumus : 1. Hambatan Lekat ( HL ) 𝐻𝐿 = (𝐽𝑃 − 𝑃𝐾) ×

𝐴

(2.1)

𝐵

2. Jumlah Hambatan Lekat ( JHL ) 𝐽𝐻𝐿𝑖 = ∑𝑖0 𝐻𝐿

(2.2)

Dimana : PK

= Perlawanan penetrasi konus ( qc )

JP

= Jumlah perlawanan ( perlawanan ujung konus + selimut )

A

= Interval pembacaan ( setiap pembacaan 20 cm )

B

= Faktor alat = luas konus / luas torak = 10 cm

i

= kedalaman lapisan tanah yang ditinjau ( m )

JHL

= Jumlah Hambatan Lekat

Hasil penyelidikan dengan sondir ini digambarkan dalam bentuk gafik yang menyatakan hubungan antara kedalaman setiap lapisan tanah dengan perlawanan penetrasi konus atau perlawanan tanah terhadap konus yang dinyatakan dalam gaya per satuan luas. Hambatan lekat adalah perlawanan geser tanah terhadap selubung bikonus yang dinyatakan dalam gaya per satuan panjang.


. Gambar 2.2 Cara Pelaporan Hasil Uji Sondir (Sardjono, 1988) Adapun prosedur penyelidikan tanah menggunakan alat uji sondir dapat dijelaskan dengan skema berikut :


MULAI UJI SONDIR

1.

Persiapan sebelum pengujian

a.) Siapkan lubang sedalam 65 cm untuk pemasukan pertama b.) Masukkan 4 buah angker ke dalam tanah sesuai letak rangka pembeban. c.) Setel rangka pembeban, sehingga pembeban berdiri vertikal d.) Pasang manometer untuk tanah lunak 0 s.d 2 MPa dan 0 s.d 5 MPa atau untuk tanah keras 0 s.d 5 MPa dan 0 s.d 20 MPa e.) Periksa sistem hidraulik dengan menekan piston hidraulik menggunakan kunci piston, dan bila kurang tambahkan oli serta cegah terjadinya gelembung udara dalam sistem f.) Tempatkan rangka pembeban, sehingga penekan hidraulik berada tepat di atasnya. g.) Pasang balok-balok penjepit pada jangkar dan kencangkan dengan memutar baut pengencang h.) Sambungkan konus ganda dengan batang dalam dan batang dorong serta kepal pipa dorong.

4. Lanjutkan pengujian pada kedalaman 20 cm berikutnya

2. Prosedur pengujian (penekanan pipa dorong) a. Dirikan batang dalam dan pipa dorong di bawah penekan hidraulik pada kedudukan yang tepat. b. Dorong/tarik kunci pengatur pada kedudukan siap tekan, sehingga penekan hidraulik hanya akan menekan pipa dorong. c. Putar engkol searah jarum jam (kecepatan 10 s.d 20 mm/s), sehingga gigi penekan dan penekan hidraulik bergerak turun dan menekan pipa luar sampai mencapai kedalaman 20 cm sesuai interval pengujian d. Pada tiap interval 20 cm lakukan penekanan batang dalam dengan menarik kunci pengatur, sehingga penekan hidraulik menekan batang dalam saja

3. Prosedur pengujian (penekan batang dalam) a. Baca perlawanan konus pada penekan batang dalam sedalam kira-kira 4 cm pertama, dan catat pada formulir b. Baca jumlah perlawanan geser dan perlawanan konus pada penekan batang sedalam 4 cm yang kedua dan catat pada formulir pada kolom Tw

Tidak

Apakah qc < kapasitas alat ? Ya

5. Perhitungan dan pembuatan grafik a.) Perhitungan formulir 1 SELESAI

Gambar 2.3 Prosedur Penyelidikan Tanah dengan Alat Uji Sondir (Sosrodarsono & Nakazawa, 2005)


Tabel 2.1 Harga – harga Empiris ϕ dan Dr Pasir dan Lumpur Kasar Berdasarkan Sondir ( Djatmiko & Edy, 1997) Penetrasi konus PK = qc

Densitas

Sudut geser dalam

(kg/cm )

relatif Dr (%)

(°)

20

-

25 – 30

20 – 40

20 – 40

30 – 35

40 – 120

40 – 60

35 – 40

120 – 200

60 – 80

40 – 45

>200

>80

>45

2

2.3. Pondasi Berdasarkan kedalamannya, pondasi dibagi menjadi dua jenis yaitu : a. Pondasi Dangkal ( Shallow Foundation ) Apabila terdapat lapisan tanah yang cukup tebal dengan kualitas yang baik yang mampu mendukung bangunan itu pada permukaan tanah atau sedikit di bawah permukaan tanah. b. Pondasi Dalam ( Deep Foundation ) Apabila lapisan tanah kerasnya berada di kedalaman yang letaknya sangat dalam. Digunakan juga untuk mendukung bangunan yang menahan gaya angkat ke atas, terutama pada bangunan-bangunan tingkat tinggi yang dipengaruhi oleh gaya-gaya penggulingan akibat beban angin. Menurut Nakazawa (1980), untuk memilih pondasi yang memadai, perlu diperhatikan apakah pondasi itu cocok untuk berbagai keadaan di lapangan dan apakah pondasi itu memungkinkan untuk diselesaikan secara ekonomis sesuai dengan jadwal kerjanya. Bila keadaan tersebut ikut dipertimbangkan dalam menentukan macam pondasi, hal- hal berikut ini perlu dipertimbangkan : 1) Keadaan tanah pondasi 2) Batasan-batasan akibat konstruksi di atasnya (superstructure) 3) Batasan-batasan dari sekelilingnya 4) Waktu dan biaya pekerjaan


Berikut ini diuraikan jenis-jenis pondasi yang sesuai dengan keadaan tanah pondasi yang bersangkutan (Nakazawa, 1980) : (a) Bila tanah pendukung pondasi terletak pada permukaan tanah atau 2-3 meter di bawah permukaan tanah ; Dalam hal ini pondasinya adalah pondasi telapak (spread foundation) (b) Bila tanah pendukung pondasi terletak pada kedalaman sekitar 10 meter di bawah permukaan tanah ; Dalam hal ini dipakai pondasi tiang atau pondasi tiang apung ( floating pile foundation ) untuk memperbaiki tanah pondasi. (c) Bila tanah pendukung pondasi terletak pada kedalaman sekitar 20 meter di bawah permukaan tanah ; Dalam hal ini, tergantung dari penurunan (settlement) yang diizinkan. Apabila tidak boleh terjadi penurunan, biasanya digunakan pondasi tiang pancang (pile driven foundation). Tetapi apabila ditemukan batu besar (cobble stones) pada lapisan antara, pemakaian kaison lebih menguntungkan. (d) Bila tanah pendukung pondasi terletak pada kedalaman sekitar 30 meter di bawah permukaan tanah ; Biasanya dipakai kaison terbuka, tiang baja atau tiang yang dicor di tempat. (e) Bila tanah pendukung pondasi terletak pada kedalaman lebih dari 40 meter di bawah permukaan tanah ; Dalam hal ini yang paling baik adalah tiang baja dan tiang beton yang dicor di tempat. Pondasi tiang dapat dibagi menjadi tiga kategori sebagai berikut : a.) Tiang perpindahan besar (large displacement pile), yaitu tiang pejal atau berlubang dengan ujung tertutup yang dipancang ke dalam tanah sehingga terjadi perpindahan volume tanah yang relatif besar. Termasuk dalam tiang perpindahan besar antara lain, tiang pancang kayu, tiang beton pejal, tiang beton prategang (pejal atau berlubang), tiang baja bulat (tertutup pada ujungnya). b.) Tiang perpindahan kecil (small displacement pile), adalah sama seperti kategori tiang pertama, hanya volume tanah yang dipindahakan saat pemancangan relatif kecil.


c.) Tiang tanpa perpindahan (non displacement pile), terdiri dari tiang yang dipasang di dalam tanah dengan cara menggali atau mengebor tanah. Termasuk dalam tiang tanpa perpindahan adalah tiang bor, yaitu tiang beton yang pengecorannya langsung di dalam lubang hasil pengeboran tanah. 2.3.1 Pondasi Tiang Pondasi tiang adalah bagian-bagian konstruksi yang dibuat dari kayu, beton, dan/atau baja, yang digunakan untuk mentransmisikan beban-beban permukaan ke tingkat-tingkat yang lebih rendah dalam massa tanah. Hal ini merupakan distribusi vertikal dari beban sepanjang poros tiang atau pemakaian beban secara langsung terhadap lapisan yang lebih rendah melalui ujung tiang pancang (Bowles, 1988).

Gambar 2.4 Panjang dan beban maksimum untuk berbagai macam tipe tiang yang umum dipakai dalam praktek menurut Carson Tiang tekan hidrolis umumnya digunakan untuk beberapa maksud, antara lain: 1. Untuk meneruskan beban bangunan yang terletak di atas air atau tanah lunak, ke tanah pendukung yang kuat. 2. Untuk meneruskan beban ke tanah yang relatif lunak sampai kedalaman tertentu sehingga fondasi bangunan mampu memberikan dukungan yang cukup untuk mendukung beban tersebut oleh gesekan sisi tiang dengan tanah di sekitarnya. 3. Untuk mengangker bangunan yang dipengaruhi oleh gaya angkat ke atas akibat tekanan hidrostatis atau momen penggulingan.


4. Untuk menahan gaya-gaya horizontal dan gaya yang arahnya miring. 5. Untuk memadatkan tanah pasir, sehingga kapasitas dukung tanah tersebut bertambah. 6. Untuk mendukung fondasi bangunan yang permukaan tanahnya mudah tergerus air. 2.3.2 Penggolongan Pondasi Tiang Ada beberapa faktor yang harus dipertimbangkan dalam memilih jenis pondasi tiang pancang yang akan digunakan, yaitu jenis tanah dasar, alasan teknis pada waku pemancangan, dan jenis bangunan yang akan dibangun. Pondasi tiang dapat digolongkan berdasarkan material pembuat nya dan teknik pemasangannya. A. Pondasi Tiang Tekan Hidrolis Menurut Bahan Pemakaian dan Karakteristik Bahan Penyusunnya (Bowles, 1991) 1. Pondasi Tiang Tekan Hidrolis Kayu Tiang kayu dibuat dari batang pohon yang cabang-cabangnya telah dipotong dan biasanya diberi bahan pengawet, dan didorong dengan ujungnya yang kecil sebagai bagian yang runcing. Namun terkadang ada juga pondasi tiang kayu yang didesain dengan ujung yang besar. Biasanya pondasi tiang kayu berujung besar digunakan untuk kasus tanah yang

sangat lembek, dimana tanah tersebut akan bergerak kembali

melawan poros dan dengan ujung tebal terletak pada lapisan yang keras untuk dukungan yang diperbesar. Buku pedoman ASCE (1959), mengkategorikan tiang pancang sebagai berikut : Kelas A : Digunakan untuk beban-beban berat dan/atau panjang tak bertopang yang besar. Diameter minimum dari ujungnya adalah 360 mm. Kelas B : Untuk beban-beban sedang. Diameter ujung tebal minimum 300 mm. Kelas C : Digunakan di bawah bidang batas air jenuh atau untuk pekerjaan yang bersifat sementara. Diameter ujung nya minimum 300 mm. Pemakaian tiang kayu merupakan metode tertua dalam penggunaan tiang sebagai pondasi. Tiang kayu lebih murah dan mudah dalam penanganannya. Permukaan tiang dapat dilindungi ataupun tidak dilindungi tergantung dari kondisi


tanah. Tiang kayu dapat mengalami pembusukan atau rusak akibat dimakan serangga. Tiang kayu yang selalu terendam air biasanya lebih awet. Untuk menghindari kerusakan pada saat pemancangan, ujung tiang dilindungi dengan sepatu dari besi. Beban maksimum yang dapat dipikul oleh tiang kayu tunggal dapat mencapai 270 – 300 kN.

Gambar 2.5 Pondasi Tiang Kayu 2. Tiang Tekan Hidrolis Beton Pracetak (Precast Concrete Pile) Tiang beton pracetak yaitu tiang dari beton yang dicetak di suatu tempat dan kemudian diangkut ke lokasi rencana bangunan. Tiang pancang (precast pile) dapat dibuat dengan menggunakan penguatan biasa ataupun dengan menggunakan tiang pancang prategang (prestressed). Beton prategang yang digunakan dalam konstruksi-konstruksi kuatan harus memenuhi kriteria sebagai berikut (Bowles, 1991) : 1. Gunakan agregat yang tak bereaksi (tak reaktif); 2. Gunakan 8

1 2

sampai 10 karung semen per meter kubik dari beton;

3. Gunakan semen jenis V (mempunyai ketahanan yang tinggi terhadap sulfat); 4. Gunakan perbandingan

𝑊 𝐶

≤ 0,53 (perbandingan berat);

5. Gunakan beton –udara (air – entrained concrete) dalam daerah sedang dan dalam daerah dingin; 6. Gunakan paling sedikit 75 mm tutu[ bersih pada semua penguatan baja.


Tiang beton umumnya berbentuk prisma atau bulat. Ukuran diameter yang biasanya dipakai untuk tiang beton yang tidak berlubang diantara 20 sampai 60 cm. Untuk tiang yang berlubang, diameternya dapat mencapai 100 cm. Panjang tiang beton pracetak biasanya berkisar diantara 20 sampai 40 m. Untuk tiang beton berlubang bias mencapai 60 m. Beban maksimum untuk tiang ukuran kecil berkisar diantara 300 sampai 600 kN. Keuntungan pemakaian pondasi tiang pracetak, antara lain : 1. Bahan tiang dapat diperiksa sebelum pemancangan; 2. Prosedur pelaksanaan tidak dipengaruhi air tanah; 3. Tiang dapat dipancang sampai kedalaman yang dalam; 4. Pemancangan tiang dapat menambah kepadatan tanah granuler. Kerugian pemakaian tiang pancang pracetak, antara lain : 1. Penggembungan permukaan tanah dan gangguan tanah akibat pemancangan dapat menimbulkan masalah; 2. Kepala tiang kadang-kadang pecah akibat pemancangan; 3. Pemancangan sulit bila diameter tiang terlalu besar; 4. Pemancangan menimbulkan gangguan suara, getaran dan deformasi tanah yang dapat menimbulkan kerusakan bangunan di sekitarnya; 5. Banyaknya tulangan dipengaruhi oleh tegangan yang terjadi pada waktu pengangkutan dan pemancangan tiang.

Gambar 2.6 Pondasi Tiang Precast Reinforced Concrete Pile (Bowles, 1991)


Nilai – nilai beban maksimum tiang beton pracetak pada umurnya, yang ditinjau dari segi kekuatan bahan tiangnya dapat dilihat dalam tabel 2.2

Tabel 2.2 Nilai – nilai tipikal beban ijin tiang beton pracetak Diameter Tiang (cm)

Beban tiang maksimum (kN)

30

300– 700

35

350 – 850

40

450 – 1200

45

500 – 1400

50

700 – 1750

60

800- 2500

3. Tiang Beton Cetak di Tempat ( Cast In Place Pile ) Pondasi tiang dicetak di tempat, dibentuk dengan cara menggali lubang dalam tanah dan mengisinya dengan beton. Lubang tersebut dapat dibor, tapi lebih sering dengan memancangkan sebuah sel atau corong (casing) ke dalam tanah. Tiang beton cetak di tempat terdiri dari dua tipe, yaitu : 1. Tiang yang berselubung pipa; 2. Tiang yang tidak berselubung pipa.

Pada tiang yang berselubung pipa, pipa baja dipancang lebih dulu ke dalam tanah. Kemudian adukan beton dimasukkan ke dalam lubang. Pada akhirnya nanti, pipa besi tetap tinggal di dalam tanah. Tiang jenis ini termasuk tiang Standard Raimond.


Pada tiang yang tidak terselubung pipa, pipa baja yang berlubang dipancang lebih dulu ke dalam tanah. Kemudian adukan beton dimasukkan ke dalam lubang, dan pipa ditarik keluar ketika atau sudah pengecoran. Jenis tiang ini termasuk tiang Franki. Keuntungan pemakaian tiang yang dicor di tempat (Sosrodarsono, 1980) : 1. Cocok digunakan pada daerah yang padat penduduknya, karena getaran dan keruntuhan pada saat melaksanakan pekerjaan sangat kecil. 2. Karena tanpa sambungan, dapat dibuat tiang yang lurus dengn diameter besar, juga untuk tiang yang lebih panjang. 3. Diameter biasanya lebih besar daripada tiang pracetak, dan daya dukung setiap tiang juga lebih besar, sehingga tumpuan dapat dibuat lebih kecil. 4. Selain cara pemboran dalam arah berlawanan dengan arah putaran jarum jam, tanah galian dapat diamati secara langsung dan sifat-sifat tanah pada lapisan antara atau pada tanah pendukung pondasi dapat langsung diketahui. 5. Pengaruh jelek terhadap bangunan didekatnya cukup kecil.

Kerugian pemakaian tiang yang dicor di tempat (Sosrodarsono, 1980) : 1. Kualitasnya lebih rendah daripada tiang pracetak. Di samping itu, pemeriksaan kualitas hanya dapat dilakukan secara tidak langsung. 2. Ketika beton dituangkan, dikhawatirkan adukan beton akan bercampur dengan runtuhan tanah. Oleh karena itu, beton harus segera dituang dengan seksama setelah penggalian dilakukan. 3. Walaupun penetrasi sampai ke tanah pendukung pondasi dianggap telah terpenuhi, kadang-kadang terjadi bahwa tiang pendukung kurang sempurna karena adanya lumpur yang tertimbun di dasar. 4. Karena diameter tiang cukup besar dan memerlukan banyak beton, untuk pekerjaan yang kecil mengkibatkan banyaknya biaya yang harus dikeluarkan (tidak ekonomis). 5. Karena pada pemacangan tiang yang berlawanan arah putaran jarum jam memerlukan air, maka lapangan akan menjadi kotor.


Gambar 2.7 Jenis-jenis tiang pancang cast in place (Bowles, 1991) 4. Tiang Tekan Hidrolis Baja Jenis-jenis tiang baja ini biasanya berbentuk H yang digiling atau merupakan tiang pipa. Tiang H adalah tiang pancang yang memiliki perpindahan volume yang kecil karena daerah penampangnya tidak terlalu besar. Pondasi tiang H mempunyai suatu keuntungan kekakuan yang memadai yang mana tiang H ini akan memecah bongkah-bongkah batu kecil atau memindahkannya ke satu sisi. Sambungan-sambungan dalam tiang baja dibuat dengan cara yang sama seperti dalam kolom-kolom baja, yaitu dengan mengelas atau dengan pemakaian baut. Kecuali untuk proyek-proyek kecil yang hanya membutuhkan sedikit pondasi tiang, saat ini kebanyakan sambungan (splices) dibuat dengan penyambung-penyambung sambungan yang telah dibuat terlebih dahulu. Tingkat karat pada tiang baja berbeda-beda terhadap tekstur tanah, panjang tiang yang berada dalam tanah dan kelembababn tanah. Pada umumnya tiang baja akan berkarat di bagian atas yang dekat dengan permukaan tanah. Hal ini akan disebabkan Aerated Condition (keadaan udara pada pori-pori tanah) pada lapisan tanah tersebut dan adanya bahan-bahan organik dari air tanah. Hal ini dapat ditanggulangi dengan memoles tiang baja dengan ter (coaltar) atau dengan sarung beton sekurang-kurangnya 20” ( ± 60 cm ) dari muka air terendah. Selain itu, karat pada bagian tiang yang terletak


di atas tanah akibat udara (atmosphere corrosion) dapat dicegah dengan pengecatan seperti pada konstruksi baja biasa.

Gambar 2.8 Pondasi Tiang Baja (Sumber : Bowles, 1991) 5. Tiang Tekan Hidrolis Komposit Tiang komposit adalah pondasi tiang yang terdiri dari dua bahan yang berbeda yang bekerja bersama-sama sehingga menjadi satu kesatuan. Terkadang pondasi tiang terbentuk dengan menghubungkan bagian atas dan bagian bawah tiang dengan bahan yang berbeda, misalnya bahan beton di atas muka air tanah dan bahan kayu tanpa perlakuan apapun di sebelah bawahnya. Biaya dan kesuliatan yang timbul dalam pembuatan sambungan menyebabkan caraa ini diabaikan.

B. Pondasi Tiang Tekan Hidrolis Menurut Teknik Pemasangannya (Nakazawa, 1980) Pondasi tiang menurut teknik pemasangannya dibagi menjadi dua jenis : tiang pancang pracetak dan tiang pancang yang dicor di tempat.


Gambar 2.9 Pondasi Tiang Menurut Pemasangannya (Nakazawa, 2005) 2.3.3. Penyaluran Beban yang Diterima Tiang ke Dalam Tanah Berikut ini akan dipelajari distribusi tekanan di sekitar fondasi untuk ke dua tipe tiang, tiang dukung ujung dan tiang gesek, seperti yang disampaikan Chellis (1961). (a) Tiang Dukung Ujung ( End Bearing Pile ) Pada tiang dukung ujung (end bearing pile), beban struktur didukung sepenuhnya oleh lapisan tanah keras yang terletak pada dasar atau ujung bawah tiang.

Gambar 2.10 Pondasi Tiang dengan Tahanan Ujung (Sardjono, 1998)


(b) Tiang Gesek ( Friction Pile ) Pada tiang gesek (friction pile), beban akan diteruskan ke tanah melalui gesekan antara tiang dengan tanah di sekelilingnya. Bila butiran tanah sangat halus, tidak akan menyebabkan tanah di antara tiang-tiang menjadi padat. Sebaliknya, bila butiran tanah kasar maka tanah diantara tiang-tiang akan semakin padat.

Gambar 2.11 Pondasi Tiang dengan Tahanan Gesek (Sardjono, 1998)

(c) Tiang Tahanan Lekatan (Adhesive Pile) Bila tiang dipancangkan di dasar tanah pondasi yang memiliki nilai kohesi yang tinggi, maka beban yang diterima oleh tiang akan ditahan oleh lekatan antara tanah di sekitar dan permukaan tiang

Gambar 2.12 Pondasi Tiang dengan Tahanan Lekatan (Sardjono, 1988)

2.4. Sistem Hidrolis (Hydraulic System) Sistem hidrolis adalah sistem pemancangan pondasi dengan menggunakan mekanisme hydraulic jacking foundation system, dimana sistem ini telah mendapat hak


paten dari United States, United Kingdom, China, dan New Zealand. Nama alat yang digunakan pada sistem ini Jack In Pile. Sistem ini terdiri dari suatu hydraulic ram yang ditempatkan paralel dengan tiang yang akan dipancang, dimana untuk menekan tiang tersebut ditempatkan sebuah mekanisme berupa plat penekan yang berada pada puncak tiang dan juga ditempatkan sebuah mekanisme pemegang (grip) tiang, kemudian ditekan di dalam tanah. Dengan sistem ini tiang akan tertekan secara kontinu ke dalam tanah, tanpa suara, tanpa pukulan dan tanpa getaran. Penempatan sistem penekan hydraulic yang senyawa dan menjepit dua sisi tiang menyebabkan didapatnya posisi titik pancang yang cukup presisi dan akurat. Ukuran diameter piston tergantung dengan besar kapasitas daya dukung mesin tersebut. Sebagai pembebanan, ditempatkan balok-balok beton pada dua sisi bantalan alat yang pembebanannya disesuaikan dengan muatan yang dibutuhkan tiang. Alat lain yang digunakan untuk mendukung kinerja alat ini adalah mobile crane yang berfungsi untuk mengangkat pondasi tiang dekat ke alat pancang. Mobile crane sering

digunakan

dalam proyek

berskala

menengah,namun

proyek

tersebut

membutuhkan alat untuk mengangkut bahan-bahan konstruksi yang cukup berat, termasuk pondasi tiang. Mobile crane digunakan dalam proyek konstruksi yang memilik area yang cukup luas karena mobile crane mampu bergerak bebas mengelilingi area proyek [Nunnally, 2000].

Cara kerja alat ini secara garis besar adalah sebagai berikut : 

Langkah 1 Tiang pancang diangkat dan dimasukkan perlahan ke dalam lubang pengikat tiang yang disebut grip, kemudian sistem jack in akan naik dan memegangi tiang tersebut. Ketika tiang sudah dipegang erat oleh grip, maka tiang mulai ditekan.



Langkah 2 Alat ini memiliki kabin / ruang kontrol yang dilengkapi dengan oil pressure atau hydraulic yang menunjukkan pile pressure yang kemudian


akan dikonversikan ke pressure force dengan menggunakan table yang sudah ada. 

Langkah 3 Jika grip hanya mampu menekan tiang pancang sampai bagian pangkal lubang mesin saja, maka penekanan dihentikan dan grip bergerak naik ke atas untuk mengambil tiang sambungan yang telah disiapkan. Tiang sambungan (upper) kemudian diangkat dan dimasukkan ke dalam grip. Setelah itu sistem jack in akan naik dan memegangi tiang tersebut. Ketika tiang sudah dipegang erat oleh grip, maka tiang mulai ditekan mendekati pondasi tiang pertama (lower). Penekanan dihentikan sejenak saat kedua tiang sudah bersentuhan. Hal ini dilakukan guna mempersiapkan penyambungan ke dua tiang dengan cara pengelasan.



Langkah 4 Untuk menyambung tiang pertama dan tiang kedua digunakan sistem pengelasan. Agar proses pengelasan berlangsung dengan baik, maka kedua ujung pondasi tiang yang diberi plat harus benar-benar tanpa rongga. Pengelasan harus dilakukan dengan ketelitian karena kecerobohan dapat mengakibatkan kesalahan fatal, yaitu beban tidak tersalur sempurna.

Keunggulan teknik hidrolik sistem ini yang ditinjau dari beberapa segi antara lain : 1. Bebas getaran Bila suatu proyek dikerjakan berdampingan dengan bangunan ataupun instasi yang sarat akan instrumentasi yang sedang bekerja, maka teknologi hydraulic jacking sytem ini akan menyelesaikan masalah wajib bebas getaran terhadap instalasi yang ada tersebut. 2. Bebas pengotoran lokasi kerja dan udara serta bebas dari kebisingan Teknologi pemancangannya bersih dari asap dan partikel debu (jika dibandingkan dengan sistem drop hammer) serta bebas dari unsur berlumpur (jika dibandingkan dengan sistem bore piles). Karena sistem ini juga tidak bising akibat pukulan pancang seperti sistem drop hammer, maka untuk lokasi yang membutuhkan ketenangan seperti rumah sakit, ataupun bangunan di tengah kota, sistem ini tidak akan mengganggu aktivitas lingkungan sekitar.


Hydraulic jacking system ini disebut juga dengan teknologi ramah lingkungan (environment friendly). 3. Daya dukung aktual per tiang dapat diketahui Dengan hydraulic jacking system, daya dukung setiap tiang dapat diketahui dan dimonitor langsung dari manometer yang dipasang pada peralatan hydraulic jacking system selama proses pemancangan berlangsung. 4. Harga yang ekonomis Teknologi hydraulic jacking ini tidak memerlukan pemasangan tulangan ekstra penahan impact pada kepala tiang pancang seperti pada tiang pancang umumnya. Di samping itu, dengan sistem pemancangan yang simpel dan cepat menyebabkan biaya operasional yang lebih hemat. 5. Dapat digunakan pada lokasi kerja yang terbatas Karena tinggi alat yang relatif rendah, hydraulic jacking system dapat digunakan untuk pembangunan basement, ground floor,tau lokasi kerja yang terbatas. Alat hydraulic jacking system ini dapat dipisahkan menjadi beberapa komponen sehingga memudahkan untuk dibawa masuk atau keluar lokasi kerja. Kekurangan dari hydraulic jacking system ini antara lain : 1. Apabila terdapat batu atau lapisan tanah keras yang tipis pada ujung tiang yang ditekan, maka hal tersebut akan mengakibatkan kesalahan pada saat pemancangan. 2. Sulitnya mobilisasi alat pada daerah lunak atau daerah berlumpur (biasanya pada areal timbunan). 3. Karena hydraulic jacking ini mempunyai berat sekitar 320 ton dan digunakan pada permukaan tanah yang tidak sama daya dukungnya, maka hal tersebut akan mengakibatkan posisi alat pancang menjadi menjadi miring bahkan tumbang. Kondisi seperti ini membahayakan keselamatan pekerja. 4. Pergerakan alat hydraulic jacking ini sedikit lambat, proses pemindahannya relatif lama untuk pemancangan titik yang berjauhan.


2.5. Kapasitas Daya Dukung Axial Tiang Tekan Hidrolis Yang dimaksud dengan kapasitas dukung tiang adalah kemampuan atau kapasitas tiang dalam mendukung beban. Jika satuan yang digunakan dalam kapasitas dukung pondasi dangkal adalah satuan tekanan (kPa), maka dalam kapasitas dukung tiang satuannya adalah satuan gaya (kN). Dalam beberapa literatur digunakan istilah pile capacity atau pile carrying capacity. Hitungan kapasitas dukung tiang dapat dilakukan dengan cara pendekatan statis dan dinamis. Hitungan kapasitas dukung tiang secara statis dilakukan menurut teori mekanika tanah, yaitu dengan cara mempelajari sifat-sifat teknis tanah, sedangkan hitungan dengan cara dinamis dilakukan dengan menganalisis kapasitas ultimit dengan data yang diperoleh dari data pemancangan tiang. 2.5.1. Kapasitas Daya Dukung Tiang Tekan Hidrolis dari Hasil Sondir Kapasitas dukung tiang dapat diperleh dari data uji kerucut statis (CPT) atau sondir. Tahanan ujung yang termobilisasi pada tiang pancang harus setara dengan tahanan ujung saat uji penetrasi. Fleming et al. (2009) menyarankan untuk tiang pancang yang ujungnya tertutup maka tahanan ujung satuan tiang sama dengan tahanan konus (qc), namun untuk tiang pancang yang ujungnya terbuka atau tiang bor, tahanan ujung satuan tiang diambil 70% nya. Kapasitas dukung ultimit netto (Qu), dihitung dengan persamaan umum : 𝑄𝑢 = 𝑄𝑏 + 𝑄𝑠 = 𝐴𝑏 𝑞𝑏 + 𝐴𝑠 𝑓𝑠

(2.7)

dimana :

𝑄𝑢 = kapasitas daya dukung aksial ultimit tiang pancang (kN)

𝑄𝑏 = tahanan ujung tiang (kN) 𝑄𝑠 = tahanan selimut (kN)

𝐴𝑏 = luas ujung bawah tiang (cm2 )

𝐴𝑠 = luas selimut tiang (cm2)

𝑞𝑏 = kapasitas daya dukung di ujung tiang per satuan luas (kg/cm2)

𝑓𝑠 = satuan tahanan kulit per satuan luas (kg/cm2)


Dalam menghitung kapsitas daya dukung aksial ultimit (Qu), ada beberapa metode yang dapat dipakai sebagai acuan. Salah satunya adalah metode Meyerhof. Daya dukung ultimit pondasi tiang pancang dinyatakan sebagai berikut : 𝑄𝑢𝑙𝑡 = �𝑞𝑐 × 𝐴𝑝 � + (𝐽𝐻𝐿 × 𝑃)

(2.8)

Kapasitas daya dukung pondasi yang diijinkan (𝑄𝑎𝑙𝑙 ) dapat dihitung dengan rumus : 𝑄𝑎𝑙𝑙 =

dimana :

𝑄𝑢𝑙𝑡

𝑞𝑐 ×𝐴𝑝 3

+

𝐽𝐻𝐿 ×𝑃 5

(2.9)

= kapasitas daya dukung ultimit pada tiang pancang tunggal (kN)

𝑞𝑐

= tahanan ujung sondir (kg/cm2)

𝐽𝐻𝐿

= Jumlah Hambatan Lekat (kg/cm)

𝐴𝑝

= luas penampang tiang (cm2)

𝑃

= keliling tiang (cm)

Daya dukung terhadap kekuatan tanah untuk tiang tarik : 𝑇𝑢𝑙𝑡 = 𝐽𝐻𝐿 × 𝑃

Daya dukung ijin tarik : 𝑄𝑖𝑗𝑖𝑛 =

𝑇𝑢𝑙𝑡 3

(2.10)

Daya dukung terhadap kekuatan bahan : 𝑃𝑡𝑖𝑎𝑛𝑔 = 𝜎𝑏𝑒𝑡𝑜𝑛 × 𝐴𝑝

(2.11)

dimana : 𝑇𝑢𝑙𝑡

= daya dukung terhadap kekuatan tanah untuk tiang tarik (kg)

𝑃𝑡𝑖𝑎𝑛𝑔

= kekuatan yang diijinkan pada tiang (kg)

𝐴𝑝

= luas penampang tiang (cm2)

𝜎𝑏𝑒𝑡𝑜𝑛 = tegangan tekan ijin bahan tiang (kg/cm2), untuk beton = 500 kg/cm2


2.6. Kapasitas Daya Dukung Lateral Tiang Tekan Hidrolis Gaya tahanan maksimum dari beban lateral yang bekerja pada tiang tunggal adalah merupakan permasalahan interaksi antara elemen bangunan agak kaku dengan tanah, yang mana dapat diperlakukan berdeformasi sebagai elastis ataupun plastis. Tiang vertikal yang menanggung beban lateral akan menahan beban ini dengan memobilisasi tahanan tanah pasif yang mengelilinginya. Pendistribusian tegangan tanah pasif akibat beban lateral akan mempengaruhi kekakuan tiang, kekakuan tanah dan kondisi ujung tiang. Secara umum tiang yang menerima beban lateral dapat dibagi dalam dua bagian besar, yaitu tiang pendek (rigid pile) dan tiang panjang (elastic pile). Jika kepala tiang dapat berinteraksi dan berotasi akibat beban geser dan/atau momen maka tiang tersebut dapat dikatakan berkepala bebas (free head). Sedangkan jika kepala tiang hanya bertranslasi maka disebut dengan kepala jepit (fixed head). Menurut McNulty (1956), tiang yang disebut berkepala jepit (fixed head) adalah tiang yang ujung atasnya terjepit dalam pile cap paling sedikit sedalam 60 cm, sedangkan tiang berkepala bebas (free head) adalah tiang yang ujung atasnya tidak terjepit ke dalam pile cap atau setidaknya terjepit kurang dari 60 cm. Beban lateral yang diijinkan pada pondasi tiang diperoleh berdasarkan salah satu dari dua kriteria berikut : •

Beban lateral ijin ditentukan dengan membagi beban ultimit dengan suatu faktr keamanan.

•

Beban lateral ditentukan berdasarkan defleksi maksimum yang diijinkan.

Metode analisis yang dapat digunakan adalah : •

Metode Broms (1964)

•

Metode Brinch Hansen (1961)

•

Metode Reese-Matlock (1956)


Gambar 2.13 Tiang Panjang Dikenai Beban Lateral (Broms, 1964) Tabel 2.3 Nilai-nilai nh untuk Tanah Granuler (c = 0)

Kerapatan relatif (Dr)

Tak padat

Sedang

Padat

Interval nilai A

100-300

300 - 1000

1000 - 2000

Nilai A dipakai

200

600

1500

1s386

4850

11779

5300

16300

34000

nh pasir terendam air (kN/m3) Terzaghi Reese dkk


Tabel 2.4 Nilai – nilai nh untuk Tanah Kohesif Tanah

nh (kN/m3)

Referensi

Lempung 166 – 3518

Reese dan Matlock (1956)

277 - 554

Davisson – Prakash (1963)

111 - 277

Peck dan Davidsson (1962)

111 - 831

Davidsson (1970)

55

Davidsson (1970)

terkonsolidasi normal lunak Lempung terkonsolidasi normal organik Gambut

27,7 - 111

Loess

8033 - 11080

Wilson dan Hilts (1967)

Bowles (1968)

Dari nilai-nilai faktor kekakuan R dan T yang telah dihitung, Tomlinson (1977) mengusulkan criteria tiang kaku (tiang pendek) dan tiang elastis (tiang panjang) yang dikaitkan dengan panjang tiang yang tertanam dalam tanah (L). Seperti yang ditunjukkan pada Tabel 2.8. Batasan ini terutamandigunakan untuk menghitung defleksi tiang oleh akibat gaya horizontal.


Tabel 2.5 Kriteria Tiang Kaku dan Tiang Tidak Kaku (Porous, 1964) Tipe Tiang

Modulus tanah (K) bertambah dengan kedalaman

Modulus tanah (K) konstan

Kaku

L ≤ 2T

L ≤ 2R

Tidak Kaku

L≤ 4T

L≤ 3,5R

2.6.1. Hitungan Tahanan Beban Lateral Ultimit Pondasi tiang sering dirancang dengan memperhitungkan beban lateral atau horizontal, seperti beban angin. Gaya lateral yang harus didukung pondasi tiang tergantung pada rangka bangunan yang mengirim gaya lateral tersebut ke kolom bagian bawah. Apabila tiang dipasang secara vertikal dan dirancang untuk mendukung gaya horizontal yang cukup besar, maka bagian atas dari tanah pendukung harus mampu menahan gaya tersebut sehingga tiang-tiang tidak mengalami gerakan lateral yang berlebihan. Derajat reaksi tanah tergantung pada : a. Kekuatan tiang b. Kekakuan tanah c. Kekakuan ujung tiang Hal pertama yang harus kita lakukan dalam menghitung kapasitas lateral tiang adalah menentukan apakah tiang tersebut berperilaku sebagai tiang panjang atau tiang pendek. Hal tersebut dilakukan dengan menentukan faktor kekakuan tiang R dan T. Untuk tanah berupa lempung kaku terkonsolidasi berlebihan (stiff over consolidated clay), modulus tanah umumnya dianggap konstan di seluruh kedalamannya. Faktor kekakuan R dinyatakan dengan persamaan :


4

𝐸𝐼

𝑅=�

(2.16)

𝐾

(sumber : Broms, 1964) dimana : K = khd =

𝑘1

1,5

= modulus tanah

E = modulus elastik tiang I = momen inersia tiang d = diameter tiang 2.6.2. Kapasitas Ultimit Tiang Tekan Hidrolis dengan Metode Brooms a. Tiang Dalam Tanah Kohesif Broms mengusulkan cara pendekatan sederhana untuk mengestimasi distribusi tekanan tanah yang menahan tiang dalam lempung, yaitu tahanan tanah dianggap sama dengan nol di permukaan tanah sampai kedalaman 1,5d dan konstan sebesar 9cu untuk kedalaman yang lebih besar dari 1,5d tersebut. - Tiang Ujung Bebas Untuk tiang panjang, tahanan tiang terhadap gaya lateral akan ditentukan oleh momen maksimum yang dapat ditahan tiang itu sendiri (My). Untuk tiang pendek, tahanan tiang terhadap gaya lateral lebih ditentukan oleh tahanan tanah di sekitar tiang. Pada gamabar dapat dijelaskan bahwa f mendefinisikan letak momen maksimum, dimana pada titik ini gaya lintang pada tiang sama dengan nol. 𝑓= dan

𝐻𝑒

9𝑐𝑢 𝑑

𝑀𝑚𝑎𝑘𝑠 = 𝐻𝑢 (𝑒 = 1,5𝑑 + 0,5𝑓)

(2.17)

(2.18)


Gambar 2.14 Mekanisme Keruntuhan pada Tiang Ujung Bebas pada Tanah Kohesif menurut Broms (a) Tiang Pendek (b) Tiang Panjang (Broms,1964)

- Tiang Ujung Jepit Pada tiang ujung jepit, Brooms menganggap bahwa momen yang terjadi pada tubuh tiang yang tertanam di dalam tanah sama dengan momen yang terjadi di ujung atas tiang yang terjepit oleh pile cap.

Gambar 2.15 Tiang Ujung Jepit pada Tanah Kohesif


(a) Tiang Pendek (b) Tiang Panjang (Broms, 1964) Untuk tiang panjang, tahanan ultimit tiang terhadap beban lateral dapat dihitung dengan persamaan : 𝐻𝑢 =

2𝑀𝑦

(2.19)

1,5𝑑+0,5𝑓

Sedangkan untuk tiang pendek, Hu dapat dicari dengan persamaan : 𝐻𝑢 = 9𝑐𝑢 𝑑 ( 𝐿 − 1,5𝑑)

(2.20)

𝑀𝑚𝑎𝑘𝑠 = 𝐻𝑢 (0,5𝐿 + 0,75𝑑)

(2.21)

(a)

(b) Gambar 2.16 Grafik Tahanan Lateral Ultimit Tiang Pada Tanah Kohesif (a) Tiang Pendek (b) Tiang Panjang (Broms, 1964) b. Tiang Dalam Tanah Granuler


Untuk tiang dalam tanah granuler (c = 0), Brooms (1964) berasumsi sebagai berikut : 1.) Tekanan tanah aktif yang bekerja di belakang tiang diabaikan 2.) Distribusikan tekanan tanah pasif di sepanjang tiang bagian depan sama dengan tiga kali tekanan tanah pasif Rankine 3.) Bentuk penampang tiang tidak berpengaruh terhadap tekanan tanah ultimit atau tahanan tanah lateral 4.) Tahanan lateral sepenuhnya termobilisasi pada gerakan tiang yang diperhitungkan.

Distribusi tekanan tanah dinyatakan oleh persamaan : 𝑝𝑢 = 3𝑝𝑜 𝐾𝑝

(2.22)

dimana :

-

𝑝𝑢

= tahanan tanah ultimit

𝐾𝑝

= 𝑡𝑎𝑛2 (450 +

𝑝𝑜

= tekanan overburden efektif

𝛷

= sudut geser dalam efektif

𝜙 2

)

Tiang Ujung Bebas Untuk tiang pendek, tiang dianggap berotasi di dekat ujung bawah tiang.

Tekanan yang terjadi di tempat ini dianggap dapat digantikan oleh gaya terpusat yang bekerja pada ujung bawah tiang. 𝐻𝑢

0.5 𝛾𝑑𝐿3 𝐾𝑝 𝑒+𝐿

(2.23)

Momen maksimum terjadi pada jarak f di bawah permukaan tanah, dimana : 𝐻𝑢 = 1,5 𝛾 𝑑 𝐾𝑝 𝑓 2

(2.24)

dan


𝑓 = 0,82 �

𝐻𝑢

(2.25)

𝑑 𝐾𝑝 𝛾

sehingga momen maksimum dapat dinyatakan oleh persamaan 𝑀𝑚𝑎𝑘𝑠 = 𝐻𝑢 (𝑒 + 1,5𝑓)

(2.26)

Gambar 2.17 Tiang Ujung Bebas pada Tanah Granuler (a) Tiang Pendek (b) Tiang Panjang (Broms,1964) -

Tiang Ujung Jepit Untuk tiang ujung jepit yang kaku (tiang pendek), keruntuhan tiang akan berupa translasi, beban lateral ultimit dinyatakan oleh : 𝐻𝑢 = 1,5 𝛾 𝑑 𝐿2 𝐾𝑝

(2.27)


Defleksi

Reaksi Tanah

Diagram momen

Gambar 2.18 Tiang Ujung Jepit dalam Tanah Granuler menurut Broms (a) Tiang pendek (b) Tiang Panjang (Broms, 1964) Sedangkan untuk tiang ujung jepit yang tidak kaku (tiang panjang), dimana momen maksimum mencapai My di dua lokasi (Mu+ = Mu-) maka Hu dapat diperoleh dari persamaan : 𝐻𝑢 =

2𝑀𝑦

𝐻

(2.28)

𝑢 𝑒+0,54 �𝛾 𝑑 𝐾

𝑝

Gambar 2.19 Grafik Tahanan Lateral Ultimit Tiang pada Tanah Granuler (Broms, 1964) 2.7.

Penurunan Tiang (Settlement) Menurut Poulus dan Davis (1980), penurunan jangka panjang untuk pondasi

tunggal tidak perlu ditinjau karena penurunan tiang akibat konsolidasi dari tanah relatif


kecil. Hal ini disebabkan karena pondasi tiang direncanakan terhadap dukung ujung dan kuat dukung friksinya atau penjumlahan dari kedua nya. Perkiraan penurunan tiang tunggal dapat dihitung berdasarkan : a. Untuk tiang apung atau friksi 𝑆=

𝑄 .𝐼

(2.33)

𝐸𝑠 .𝐷

dimana :

𝐼 = 𝐼𝑜 . 𝑅𝑘 . 𝑅ℎ . 𝑅𝜇

(2.34)

b. Untuk tiang dukung ujung 𝑆=

𝑄 .𝐼

(2.35)

𝐸𝑠 .𝐷

dimana : 𝐼 = 𝐼𝑜 . 𝑅𝑘 . 𝑅𝑏 . 𝑅𝜇

(2.36)

Keterangan : S

= besar penurunan yang terjadi

Q

= besar beban yang bekerja

D

= diameter tiang

Es

= modulus elastisitas bahan tiang

Io

= faktor pengaruh penurunan tiang yang tidak mudah mampat (Incompressible) dalam massa semi tak terhingga

Rk

= faktor koreksi kemudahmampatan tiang untuk μ = 0,3

Rh

= faktor koreksi untuk ketebalan lapisan yang terletak pada tanah keras

Rμ

= faktor koreksi angka poisson

Rb

= faktor koreksi untuk kekakuan lapisan pendukung

h

= kedalaman

K adalah suatu ukuran kompressibilitas relatif dari tiang dan tanah yang dinyatakan oleh persamaan :


𝐾=

dimana :

𝑅𝐴 =

dengan :

𝐸𝑝 .𝑅𝐴 𝐸𝑠

𝐴𝑝 1 𝜋𝑑 2 4

K

= faktor kekakuan tiang

EP

= modulus elastisitas dari bahan tiang

Es

= modulus elastisitas tanah di sekitar tiang

Eb

= modulus elastisitas tanah di dasar tiang

(2.37)

(2.38)

Terzaghi menyarankan nilai μ = 0,3 untuk tanah pasir, μ= 0,4 sampai 0,43 untuk tanah lempung. Umumnya banyak digunakan μ = 0,3 sampai 0,35 untuk tanah pasir dan μ = 0,4 sampai 0,5 untuk tanah lempung. Sedangkan Io, Rk, Rh, Rμ, dan Rb dapat dilihat pada gambar 2.27, 2.28, 2.29, 2.30, dan 2.31 .

Gambar 2.20 Faktor penurunan Io (Poulus dan Davis, 1980)


Gambar 2.21 Koreksi kompresi Rk (Poulus dan Davis, 1980)

Gambar 2.22 Koreksi kedalaman Rh (Paulo Davis, 1980)

Gambar 2.23 Koreksi angka Poisson, Rμ (Paulos dan Davis, 1980)


Gambar 2.24 Koreksi kekakuan lapisan pendukung Rb (Paulos dan Davis, 1980) Berbagai metode tesedia untuk menentukan nilai modulus elastisitas tanah (Es), antara lain dengan percobaan langsung di tempat yaitu dengan menggunakan data hasil pengujian kerucut statis (sondir). Namun Bowles memberikan persamaan yang dihasilkan dari pengumpulan data pengujian kerucut statis (sondir) sebagai berikut : 𝐸𝑠 = 3 × 𝑞𝑐

𝐸𝑠 = (2 − 8) × 𝑞𝑐

(untuk pasir)

(2.39)

(untuk lempung)

(2.40)

Adapun besar nilai Eb menurut Meyerhoff, akibat adany pemadatan tanah maka akan terjadi nilai peningkatan modulus elastisitas tanah di bawah ujung tiang yakni :

2.8.

𝐸𝑏 = (5 − 10) × 𝐸𝑠

(2.41)

Faktor Aman Tiang Tekan Hidrolis (Safety Factor) Untuk memperoleh kapasitas ijin tiang, maka kapasitas ultimit tiang dibagi

dengan faktor aman tertentu. Fungsi faktor aman adalah :


a. Untuk memberikan keamanan terhadap ketidakpastian dari nilai kuat geser dan kompresibilitas yang mewakili kondisi lapisan tanah b. Untuk meyakinkan bahwa penurunan tidak seragam diantara tiang – tiang masih dalam batas – batas toleransi. c. Untuk meyakinkan bahwa bahan tiang cukup aman dalam mendukung beban yang bekerja. d. Untuk meyakinkan bahwa penurunan total yang terjadi pada tiang tunggal atau kelompok tiang masih dalam batas-batas toleransi. e. Untuk mengantisipasi adanya ketidakpastian metode hitungan yang digunakan. Reese dan O’ Neill ( 1989 ) menyarankan pemilihan factor aman ( F ) untuk perancangan pondasi tiang yang dipertimbangkan faktor – faktor sebagai berikut : 1) Tipe dan kepentingan dari struktur 2) Variabilitas tanah ( tanah tidak uniform ) 3) Ketelitian penyelidikan tanah 4) Tipe dan jumlah uji tanah yang dilakukan 5) Keterediaan data di tempat ( uji beban tiang ) 6) Pengawasan / kontrol kualitas di lapangan 7) Kemungkinan beban desain aktual yang terjadi selama beban layanan struktur Nilai – nilai faktor keamanan yang disarankan oleh Reese dan O’ Neill (1989) ditunjukkan dalam Tabel 2.10 Kisaran faktor aman dari analisis statis yang umumnya sering digunakan adalah sekitar 2 – 4, dan kebanyakan digunakan 3.


Tabel 2.6 Faktor Aman yang Disarankan oleh Reese dan O’Neill Klasifikasi Struktur

Faktor Aman Kontrol Baik

Kontrol Normal

Kontrol Jelek

Kontrol Sangat Jelek

2,3

3

3,5

4

Permanen

3

2,5

2,8

3,4

Sementara

1,4

2,0

2,3

2,8

Monumental

2.9.

Uji Pembebanan ( Loading Test ) Loading test biasanya disebut juga dengan uji pembebanan statik. Cara yang

paling dapat diandalkan untuk menguji daya dukung pondasi tiang adalah dengan uji pembebanan statik. Pengaplikasian terhadap hasil benda uji pembebanan statik merupakan bagian yang cukup penting untuk mengetahui respon tiang pada selimut dan ujungnya serta besarnya daya dukung ultimit. Berbagai metode interpretasi perlu mendapat perhatian dalam hal nilai daya dukung ultimit yang diperoleh karena setiap metode dapat memberikan hasil yang berbeda. Yang terpenting adalah dari hasil nilai uji pembebanan statik, seorang praktisi dalam rekayasa pondasi dapat menentukan mekanisme yang terjadi, misalnya dengan melihat kurva beban – penurunan, besarnya deformasi plastis tiang, kemungkinan terjadinya kegagalan bahan tiang, dan sebagainya. Pengujian pembebanan tiang umumnya dilaksanakan dengan maksud : 1. Menentukan grafik hubungan beban dan penurunan, terutama pada pembebanan di sekitar beban yang diharapkan.


2. Sebagai percobaan guna meyakinkan bahwa keruntuhan pondasi tidak akan terjadi sebelum beban ditentukan tercapai. Nilainya beberapa kali beban rencana. Nilai pengali tersebut dipakai sebagi faktor aman. 3. Menentukan kapasitas ultimit riil, mengecek hasil hitungan kapasitas tiang yang diperoleh dari rumus statis dan dinamis. Uji pembebanan biasanya perlu dilakukan untuk kondisi-kondisi seperti berikut ini : 1. Perhitungan analitis tidak memungkinkan untuk dilakukan karena keterbatasan informasi mengenai detail dan geometri struktur. 2. Kinerja struktur yang sudah menurun karena adanya penurunan kualitas bahan akibat serangan zat kimia, ataupun karena adanya kerusakan fisik yang dialami bagian-bagian struktur, misalnya akibat gempa, kebakaran, pembebanan yang berlebihan, dan lain-lain. 3. Tingkat keamanan struktur yang rendah akibat jeleknya kualitas pelaksanaan ataupun akibat adanya kesalahan perencanaan yang sebelumnya tidak terdeteksi. 4. Struktur

direncanakan

dengan

metode-metode

khusus,

sehingga

menimbulkan kekhawatiran akan tingkat keamanan struktur tersebut. 5. Perubahan fungsi struktur, sehingga menimbulkan pembebanan tambahan yang belum diperhitungkan pada perencanaan. 6. Diperlukan pembuktian mengenai kinerja suatu struktur yang baru saja dicor. Pengujian hingga 200% dari beban kerja sering dilakukan pada tahap verifikasi daya dukung, tetapi untuk alasan lain misalnya untuk keperluan optimasi dan untuk kontrol beban ultimit pada gempa kuat, seringkali diperlukan pengujian sebesar 250% hingga 300% dari beban kerja. Pengujian beban statik melibatkan pemberian beban statik dan pengukuran pergerakan tiang. Beban – beban umumnya diberikan secara bertahap dan penurunan tiang diamati. Umumnya defenisi keruntuhan yang dicatat untuk interpretasi lebih


lanjut adalah bila di bawah suatu beban yang konstan, tiang terus mengalami penurunan. Sesudah tiang uji dipancang, perlu ditunggu terlebih dahulu selama tujuh hingga tiga puluh hari sebelum pengujian pembebanan tiang. Hal ini penting untuk memungkinkan tanah yang telah terganggu kembali ke keadaan semula, dan tekanan air pori yang terjadi akibat pemancangan tiang telah berdisipasi. Beban kontra dapat dilakukan dengan dua cara. Cara pertama dengan menggunakan sistem kentledge seperti ditunjukkan pada gambar. Cara kedua dapat menggunakan kerangka baja atau jangkar pada tang seperti ilustrasi gambar. Pembebanan diberikan pada tiang dengan menggunakan dongkrak hidrolik. Pergerakan tiang dapat diukur menggunakan satu set dial guges yang terpasang pada kepala tiang. Toleransi pembacaan antara satu dial gauge lainnya adalah satu milimeter. Perlu diperhatikan bahwa pengukuran pergerakan relatif tiang sangatlah penting. Untuk mendapatkan informasi lebih lanjut dari interaksi tanah dengan tiang, pengujian tiang sebaiknya dilengkapi dengan instumentasi. Instrumentasi yang dapat digunakan adalah strain gauges

yang dapat dipasang pada lokasi-lokasi tertentu

sepanjang tiang. Tell – tales pada kedalaman-kedalaman tertentu atau load cells yang ditempatkan di bawah kaki tiang. Instrumentasi dapat memberikan informasi mengenai pergerakan kaki tiang, deformasi sepanjang tiang, atau distribusi beban sepanjang tiang selama pengujian. (American Society Testing and Materials, 2010).


Gambar 2.25 Pengujian dengan sistem kentledge (Coduto,2001)

Gambar 2.26 Pengujian dengan tiang jangkar (Tomlinson, 1980)

2.9.1. Metode Pembebanan Terdapat empat metode pembebanan, yaitu : 1) Prosedur Pembebanan Standar (SML) Monotonik Slow Maintained Load Test (SML) menggunakan delapan kali peningkatan beban. Direkomendasikan oleh ASTM D1143-81 (1989), metode uji standart ASTM; umum digunakan pada penelitian di lapangan sebelum dilakukan pekerjaan selanjutnya, terdiri atas : a. Beban tiang dalam delapan tahapan yang sama (yaitu 25%, 50%, 75%, 100%, 125%, 150%, 175%, dan 200%) hingga 200% beban rencana.


b. Setiap penambahan beban harus mempertahankan laju penurun harus lebih kecil 0,01 in/jam (0,25 mm/jam). c. Mempertahankan 200% beban selama dua puluh empat jam. d. Setelah waktu dibutuhkan diperoleh, lepaskan beban dengan pengurangan sebesar 25% dengan jarak waktu satu jam diantara pengurangan. e. Setelah beban diberikan dan dilepas ke atas, bebani tiang kembali untuk pengujian beban dengan penambahan 50% dari beban desain, menyediakan waktu dua puluh menit untuk penambahan beban. f. Kemudian tambahkan beban dengan penambahan 10% beban desain.

2) Quick Load Test ( Quick ML ) Karena prosedur standar membutuhkan waktu yang cukup lama, maka para peneliti membuat modifikasi untuk mempercepat pengujian. Direkomendasikan oleh Dinas Perhubungan Amerika Serikat, Pengelola Jalan Raya dan ASTM 1143-81 (opsional), terdiri atas : a. Bebani tiang dalam penambahan dua puluh kali hingga 300% dari beban desain (masing-masing tambahan adalah 15% dari beban desain). b. Pertahankan tiap beban selama lima menit, bacaan diambil setiap 2,5 menit. c. Tambahkan peningkatan beban hingga jacking continue dibutuhkan untuk mempertahankan beban uji. d. Setelah interval lima menit, lepaskan atau hilangkan beban penuh dari tiang dalam empat pengurangan dengan jarak diantara pengurangan lima menit. Metode ini lebih cepat dan ekonomis, lebih mendekati suatu kondisi. Waktu ujinya 3-5 jam. Metode ini tidak dapat digunakan untuk estimasi penurunan karena metode cepat.


Gambar 2.27 Contoh hasil uji pembebanan static aksial tekan (Tomlinson,2001) 3) Prosedur Pembebanan Standar (SML) siklik Metode pembebanan sama dengan SML monotonik, tetapi pada tiap tahapan beban dilakukan pelepasan beban dan kemudian dibebani kembali hingga tahap beban berikutnya (unloading – reloading). Dengan cara ini, rebound dari setiap tahap beban diketahui dan perilaku pemikulan beban pada tanah dapat disimpulkan dengan lebih baik. Metode ini membutuhkan waktu yang lebih lama daripada metode SML monotonik. 4) Prosedur Pembebanan dengan Kecepatan Konstan (Constant Rate of Penetration Method atau CRP) Metode CRP merupakan salah satu alternatif lain untuk pengujian tiang secara statis. Metode ini disarankan oleh Komisi Pile Swedia, departemen Perhubungan dan ASTND 1143-81. Prosedurnya adalah sebagai berikut : a. Kepala tiang didorong untuk settle pada 0,05 in/menit (1,25 mm/menit). b. Gaya yang dibutuhkan untuk mencapai penetrasi akan dicatat. c. Uji dilakukan dengan total penetrasi 2-3 in ( 50-70 mm ) Keuntungan utama dari metode ini adalah lebih cpat 2-3 jam dan lebih ekonomis. Hasil pengujian tiang dengan metode CRP menunjukkan bahwa beban runtuh relatif tidak tergantung oleh kecepatan penetrasi bila digunakan batasan kecepatan penurunan kurang dari 1,25 mm/menit. Kecepatan yang lebih tinggi


dapat menghasilkan daya dukung yang sedikit. Beban dan pembacaan deformasi diambil setiap menit. Pengujian dihentikan bila pergerakan total kepala tiang mencapai 10% dari diameter tiang bila pergerakan (displacement) sudah cukup besar. 2.9.2. Interpretasi Hasil Uji Pembebanan Statik Dari hasil uji pembebanan, dapat dilakukan interpretasi untuk menentukan besarnya beban ultimit. Ada berbagai metode interpretasi, yaitu : 1) Metode Chin Dasar dari teori ini, diantaranya sebagai berikut (Gambar 2.35): a. Kurva load settlement digambar dalam kaitannya dengan S/Q, dimana : 𝑆� = 𝐶 . 𝑆 + 𝐶 1 2 𝑄

(2.42)

b. Kegagalan beban (Qf) atau beban terakhir (Qult) digambarkan sebagai : 𝑄𝑢𝑙𝑡 =

1

𝐶1

(2.43)

dimana : S : settlement Q : penambahan beban C1 : kemiringan garis lurus

Gambar 2.28 Grafik hubungan beban dengan penurunan menurut metode Chin Kegagalan metode Chin dapat digunakan untuk tes beban dengan cepat dan tes beban yang dilakukan dengan lambat. Biasanya memberikan perilaku yang tidak realistik untuk kegagalan beban, jika tidak digunakan


suatu kenaikan waktu yang konstan pada uji tiang. Jika sepanjang kemajuan tes beban statis, keruntuhan pada tiang akan bertambah maka garis Chin akan menunjukkan suatu titik temu, oleh karena itu dalam merencakan tiap pembacaan

metod

Chin

perlu

dipertimbangkan.

Metode

Chin

memperhatikan batasan beban yang diregresikan linier yang mendekati nilai satu dalam mengambil suatu hasil tes beban statis, dengan dasar nilai-nilai yang ditentukan dari dua cara yang telah disebutkan. Secara umum dua titik akan menentukan satu garis dan titik ketiga pada garis yang sama mengkorfimasikan suatu gris (Fellenius, Bengt H. 2001). 2) Metode Davisson (1972) Prosedur penentuan beban ultimit dari pondasi tiang dengan menggunakan metode ini adalah sebagai berikut : Gambarkan kurva beban terhadap penurunan. 1. Penurunan elastic dapat dihitung dengan menggunakan rumus berikut : 𝑆𝑒 𝑄

=

𝐿

𝐴𝑝 𝑥 𝐸𝑝

(2.44)

dimana : Se = Penurunan elastic Q = Beban uji yang diberikan L = Panjang tiang Ap = Luas penampang tiang Ep = Modulus elastisitas tiang 2. Tarik garis OA seperti gambar berdasarkan persamaan penurunan elastic (Se). 3. Tarik garis BC yang sejajar dengan garis OA dengan jarak X, dimana X adalah :


𝑋 = 0.15 + 𝐷⁄120 ….. (dalam inch)

(2.45)

Dengan D adalah diameter atau sisi tiang dalam satuan inch. 4. Perpotongan antara kurva beban – penurunan dengan garis lurus merupakan daya dukung ultimit.

Gambar 2.29 Interpretasi daya dukung ultimit dengan metode Davisson

2.10.

Aplikasi Metode Elemen Hingga pada Tiang Tekan Hidrolis dengan Program Plaxis

2.10.1. Pendahuluan Plaxis adalah program yang berbasis metode elemen hingga (finite element method) untuk aplikasi geoteknik, berguna untuk mensimulasikan perilaku tanah. Dasar – dasar teori yang dipakai yang antara lain : teori deformasi, teori aliran air tanah, teori konsolidasi, teori elemen hingga yang sesuai dengan geoteknik. Sedangkan metode numerik yang menjadi dasar pemrograman Plaxis ini, adalah inntegrasi numeric elemen – elemen garis dan integrasi numeric elemen – elemen berbentuk segitiga. Akurasi hasil ( output ) yang didapatkan

dari pemakaian program Plaxis ini, apabila ingin

dibandingkan dengan hasil yang sebenarnya di lapangan, bergantung pada keahlian pengguna dalam memodelkan permasalahan, pemahaman terhadap model – model,


penentuan parameter yang digunakan, dan kemampuan menginterpretasi hasil analisis menggunakan program Plaxis tersebut. Di dalam program Plaxis ada beberpa jenis pemodelan tanah, diantaranya model tanah Mohr – Coulomb dan model tanah lunak (Soft Soil). Adapun tahapan – tahapan analisa dengan menggunakan metode elemen hingga adalah sebagai berikut : a.) Pemilihan Tipe Elemen

Gambar 2.30 Jenis – Jenis Elemen Ada tiga pembagian elemen secara garis besar dalam metode elemen hingga, yaitu -

1D (line elements) ; sering dipakai dalam pemodelan beam element. Beam element menerima momen tahanan (bending moment), tegangan normal dan juga tegangan geser.

-

2D (plane elements) : bentuk elemen 2D yang umum dipakai dalah triangular element (segitiga) dan quadrilateral element (segiempat).

-

3D

: secara umum elemen – elemen 3D bisa dibedakan menjadi solid elements, shell elements, dan solid – shell elements. Bentuk elemen 3D yang umum dipakai adalah tetrahedral element (limas segitiga) dan hexahedral element (balok). Di dalam elemen terdapat dua jenis titik, yaitu titik nodal dan juga titik

integrasi. Titik nodal adalah titik yang penghubung antar elemen. Perpindahan terjadi pada titik nodal. Titik integrasi (stress point) dapat diperoleh tegangan dan regangan yang terjadi pada elemen.


Gambar 2.31 Titik Nodal dan Integrasi 2.10.2. Fungsi Perpindahan (shape function) Fungsi

perpindahan

atau

shape

function

(N)

adalah

fungsi

yang

menginterpolasikan perpindahan di titik nodal ke perpindahan di elemen dengan menggunakan segitiga pascal. Dalam pemilihan fungsi perpindahan, hal mendasar yang perlu diketahui adalah fungsi perpindahan di titik yang ditinjau selalu bernilai satu dan bernilai nol (0) di titik lainnya.

Gambar 2.32 Tabel Fungsi Perpindahan


2.10.3. Matriks Kekakuan Persamaan dari matriks kekakuan adalah sebagai berikut :

dimana [D]

: matriks konstitutif yang nilainya bergantung pada jenis permodelan .

[k]

: matriks kekakuan (stiffness matrix)

[B]

: matriks interpolasi regangan

1 𝑣 𝐷 = � 1−𝑣 0 𝐸

𝑣 1 0

0 0� 1−𝑣 2

1−𝑣 𝐷= � 𝑣 (1+𝑣)(1−2𝑣) 0 𝐸

Untuk elemen plain stress 𝑣 1−𝑣 0

0 0 �Untuk elemen plain strain 1−𝑣

(2.46)

(2.47)

2

2.10.4. Pemodelan Pada Program Plaxis Dalam menggunakan program Plaxis, pengguna harus mengetahui terlebih dahulu konsep pemodelan yang akan dipilih. Sebelum melakukan perhitungan secara numerik, maka terlebih dahulu dibuat model dari pondasi tiang pancang yang akan dianalisis, seperti Gambar 2.38 berikut ini


Gambar 2.33 Model Pondasi Tiang Tekan Hidrolis Material yang dipergunakan dalam pemodelan tersebut adalah material tanah dan material pondasi, dimana masing-masing material mempunyai sifat teknis yang memengaruhi perilakunya. Dalam program Plaxis, sifat – sifat tersebut diwakili oleh parameter dan pemodelan yang spesifik. Pemodelan pada Plaxis

mengasumsikan perilaku tanah bersifat isotropis

elastic linier berdasarkan Hukum Hooke. Akan tetapi, model ini meiliki keterbatasan dalam memodelkan perilaku tanah, sehingga umumnya digunakan untuk struktur yang padat dan kaku di dalam tanah. Input parameter berupa Modulus Young E dan rasio Poisson υ dari material yang bersangkutan. 𝐸= 𝜈=

𝜎

(2.48)

𝜀ℎ

(2.49)

𝜀

𝜀𝑣

Di dalam program Plaxis ada beberapa jenis permodelan tanah antara lain model tanah Mohr – Coulomb dan model Soft Soil. 2.10.5. Model Mohr – Coulumb Pemodelan Mohr – Coulomb mengasumsikan bahwa perilaku tanah bersifat plastis sempurna (Linear Elastic Perfectl Plastic Model), dengan menetapkan suatu


nilai tegangan batas dimana pada titik tersebut tegangan tidak lagi dipengaruhi oleh regangan. Input parameter meliputi lima buah parameter yaitu : •

modulus Young ( E ), rasio Poisson ( υ ) yang memodelkan keelastisitasan tanah

•

kohesi ( c ), sudut geser ( ϕ ) memodelkan perilaku plastis dari tanah

•

dan sudut dilantasi ( ψ ) memodelkan perilaku dilantansi tanah

Pada pemodelan Mohr – Coulumb umumnya dianggap bahwa nilai E konstan untuk suatu kedalaman pada suatu jenis tanah, namun jika diinginkan adanya peningkatan nilai E per kedalaman tertentu disediakan input tambahan dalam program Plaxis. Untuk setiap lapisan yang memperkirakan rata – rata kekakuan yang konstan sehingga perhitungan relatif lebih cepat dan dapat diperoleh kesan pertama deformasi. Selain lima parameter di atas, kondisi tanah awal memiliki peran penting dalam masalah deformasi tanah. Nilai rasio Poisson υ dalam pemodelan Mohr – Coulomb didapat dari hubungannya dengan koefisien tekanan 𝐾𝑜 = dimana :

υ

1−υ

𝜎ℎ 𝜎𝑣

=

𝜎ℎ 𝜎𝑣

(2.50) (2.51)

Secara umum nilai υ bervariasi dari 0,3 sampai 0,4 namun untuk kasu – kasus penggalian (unloading) nilai υ yang lebih kecil masih realistis. Nilai kohesi c dan sudut geser ϕ diperoleh dari uji geser triaxial, atau diperoleh dari hubungan empiris berdasarkan data uji lapangan. Sementara sudut dilantasi ψ digunakan untuk memodelkan regangan volumetrik plastik yang bernilai positif. Pada tanah lempung NC, pada umumnya tidak terjadi dilantasi (ψ = 0), sementara pada tanah pasir dilantasi tergantung dari kerapatan dan sudut geser ϕ dimana ψ = ϕ – 30°. Jika ϕ < 30° maka ψ = 0. Sudut dilantasi ψ bernilai negatif hanya bersifat realistis jika diaplikasikan pada pasir lepas.


2.10.6. Model Tanah Lunak ( Soft Soil ) Seperti pada pemodelan Mohr – Coulomb, batas kekuatan tanah dimodelkan dengan parameter kohesi (c), sudut geser dalam tanah (ϕ), dan sudut dilantasi (ψ). Sedangkan untuk kekakuan tanah dimodelkn menggunakan parameter λ* dan k*, yang merupakan parameter kekakuan yang didapatkan dari uji triaksial maupun oedometer. λ∗ =

𝐶𝐶

(2.52)

2.3(1+𝑒 )

𝑘∗ =

2𝐶𝑠 2.3 (1+𝑒)

(2.53)

Model Soft Soil ini dapat memodelkan hal – hal sebagai berikut : -

Kekakuan yang berubah bersama dengan tegangan (Stress Dependent Stiffness)

-

Membedakan pembebanan primer (primary loading) terhadap unloading – reloading

-

Mengingat tegangan pra – konsolidasi

2.10.7. Studi Parameter a. Tanah Model tanah yang dipilih adalah model Mohr – Coulomb, dimana perilaku tanah dianggap elastic dengan parameter yang dibutuhkan yaitu : 1. Berat isi tanah γ (kN/m3), didapat dari hasil pengujian laboratorium 2. Modulus elastisitas, E (stiffness modulus) digunakan pendekatan terlebih dahulu dengan memperoleh Modulus Geser Tanah (G), sehingga nilai E dapat diperoleh melalui persamaan : 𝐸 = 2 𝐺 (1 + υ )

(2.54)

3. Poisson’s ratio (υ) diambil nilai 0.2 – 0.4 4. Sudut Geser Dalam (ϕ) didapat dari hasil pengujian laboratorium 5. Kohesi ( c ) didapat dari hasil pengujian laboratorium 6. Sudut dilantasi (ψ) diasumsikan sama dengan nol. 7. Perilaku tanah dianggap elastis b. Tiang pancang, material yang dipilih adalah linier elastis


Gambar 2.34 Tab Parameter untuk Model Mohr – Coulomb

2.10.8. Parameter Tanah •

Modulus Young ( E ) Terdapat beberapa usulan nilai E yang diberikan oleh peneliti, diantaranya

pengujian sondir yang dilakukan oleh DeBeer (1965) dan Webb (1970) memberikan korelasi antara tahanan kerucut qc dan E sebagai berikut : E = 2 qc ( dalam satuan kg/cm2 )

(2.55)

Bowles memberikan persamaan yang dihasilkan dari pengumpulan data sondir, sebagai berikut : E = 3 qc

(untuk pasir)

(2.56)

E = 2 – 8 qc

(untuk lempung)

(2.57)

dengan qc dalam kg/cm2 Nilai perkiraan modulus elastisitas dapat diperoleh dengan pengujian SPT (Standard Penetration Test). Nilai modulus elastis yang dihubungkan dengan nilai SPT, sebagai berikut : 𝐸 = 6(𝑁 + 5) 𝑘⁄𝑓𝑡 2

(untuk pasir berlempung)

𝐸 = 10(𝑁 + 15) 𝑘⁄𝑓𝑡 2 (untuk pasir)

(2.58) (2.59)


Tabel 2.7 Korelasi N-SPT dengan modulus elastisitas pada tanah pasir (Schmertman, 1970) Subsurface Penetration Friction Poisson Relative

Young’s

Shear

Condition

Resistance

Angle

Ratio

Density

Modulus

Modulus

Range N

Φ (deg)

(v)

Dr (%)

Range

Range

Es* (psi)

G** (psi)

Very Loose

0–4

28

0.45

0 – 15

0-440

0-160

Loose

4 – 10

28 – 30

0.40

15 – 35

440-1100

160-390

Medium

10 – 30

30 – 36

0.35

35 – 65

11003300

3901200

Dense

30 – 50

36 – 41

0.30

65 – 85

33005500

12001990

Very Dense

50 - 100

41 - 45

0.2

85 100

– 550011000

19903900

Es* = 2 qc psf

G** =

𝐸𝑠

2(1+𝑣)

; dimana v = 0,5


Tabel 2.8 Korelasi N-SPT dengan modulus elastisitas pada tanah lempung (Randolph,1978) Subsurface Penetration Poisson Shear

Young’s

Shear

Condition

Resistance

Ratio

Strength

Modulus

Modulus

Range N

(v)

Su

Range

Range

(psf)

Es* (psi)

G** (psi)

Very soft

2

0.45

250

170 – 340

60-110

Soft

2–4

0.40

375

260 – 520

80-170

Medium

4–8

0.35

750

520 – 1040

170-340

Subsurface Penetration Poisson Shear

Young’s

Shear

Condition

Lanjutan Tabel 2.8

Resistance

Ratio

Strength

Modulus

Modulus

Range N

(v)

Su

Range

Range

(psf)

Es* (psi)

G** (psi)

Stiff

8 – 15

0.30

1500

1040– 2080 340-690

Very Stiff

15 - 30

0.2

3000

2080-4160

690-1390


Hard

30

0.004

4000

2890-5780

960-1930

40

0.004

5000

3470-6940

1150-2310

60

0.0035

7000

4860-9720

1620-3420

80

0.0035

9000

6250-12500 2080-4160

100

0.003

11000

7640-15270 2540-5090

120

0.003

13000

9020-18050 3010-6020

Es = (100-200)Su psf •

G** =

𝐸𝑠

2(1+𝑣)

; dimana v = 0,5

Poisson’s Ratio (μ) Rasio poisson sering dianggap sebesar 0.2 – 0.4 dalam pekerjaan – pekerjaan

mekanika tanah. Nilai sebesar 0.5 biasanya dipakai untuk tanah jenuh dan nilai 0 sering dipakai untuk tanah kering dan tanah lainnya untuk kemudahan perhitungan. Tabel 2.9 Hubungan Jenis Tanah, konsistensi dan Poisson’s Ratio (μ) Soil Type Clay

Sand •

Description Soft Medium Stiff Loose Medium Dense

μ 0.35 – 0.40 0.30 – 0.35 0.20 – 0.30 0.15 – 0.25 0.25 – 0.30 0.25– 0.35

Berat Jenis Tanah Kering ( γdry ) Berat jenis tanah kering adalah perbandingan antara berat tanah kering dengan

satuan volume tanah. Berat jenis tanah kering dapat diperoleh dari data Soil Test dan Direct Shear. •

Berat Jenis Tanah Jenuh ( γsat ) Berat jenis tanah jenuh adalah perbandingan antara berat tanah jenuh.

Dimana ruang porinya terisi penuh dengan air.


𝐺𝑠 + 𝑒

𝛾𝑠𝑎𝑡 = �

1+𝑒

� 𝛾𝑤

(2.60)

(sumber : Braja, 1995) dimana : Gs

: Spesific Gravity

e

: Angka Pori

γw

: Berat Isi Ai

Nilai – nilai dari Gs, e dan γw didapat dari hasil pengujin tanah dengan Triaxial Test dan Soil Test •

Sudut Geser Dalam (ϕ) Sudut geser dalam tanah dan kohesi merupakan faktor dari kuat geser tanah

yang menentukan ketahan tanah terhadap deformasi akibat tegangan yang bekerja pada tanah. Deformasi dapat terjadi akibat adanya kombinasi keadaan kritis dari tegangan normal dan tegangan geser. Nilai dari sudut geser dalam tanah didapat dari engineering properties tanah, yaitu dengan triaxial test dan direct shear test. •

Kohesi (c) Kohesi merupakan gaya tarik menarik antar partikel tanah. Nilai dari kohesi

didapat dari engineering properties, yaitu dengan triaxial test dan direct shear test. •

Permeabilitas (k) Berdasarkan persamaan Kozeny – Carman, nilai permeabilitas untuk setiap

layer tanah dapat dicari dengan menggunakan rumus : 𝑘=

𝑒3

(2.61)

1+𝑒

Untuk tanah yang berlapis – lapis harus dicari nilai permeabilitas untuk arah vertikal dan horizontal dapat dicari dengan rumus : 𝑘𝑣 =

𝐻

𝐻

𝐻

𝐻

� 𝑘 1 �+ � 𝑘 2 �+⋯+� 𝑘 𝑛 � 1

2

(2.62)

𝑛

(sumber : Das, 1995) dimana :


H : tebal lapisan e

: angka pori

k

: koefisien permeabilitas

kv : koefisien permeabilitas arah vertikal kh : koefisien permeabilitas arah horizontal Nilai koefisien permeabilitas tanah dapat ditentukan berdasarkan jenis tanah tersebut seperti pada Tabel 2.10 berikut ini : Tabel 2.10 Nilai Koefisien Permeabilitas Tanah (Das, 1995)

K Jenis Tanah cm/dtk

ft/mnt

Kerikil bersih

1.0 - 100

2.0 - 200

Pasir kasar

1.0 – 0.01

2.0 – 0.02

Pasir halus

0.01 – 0.001

0.02 – 0.002

0.001 – 0.00001

0.002 – 0.00002

< 0.000001

< 0.000002

Lanau

Lempung


BAB II TINJAUAN PUSTAKA

Recommend Documents