BAB II RESPONS STRUKTUR TERHADAP PEMBEBANAN DINAMIK

Laporan Tugas Akhir Pemodelan Numerik Respons Benturan Tiga Struktur Akibat Gempa

BAB II RESPONS STRUKTUR TERHADAP PEMBEBANAN DINAMIK

2.1 UMUM Gempa bumi adalah suatu gerakan tiba–tiba atau suatu rentetan gerakan tiba–tiba dari tanah dan bersifat transien yang berasal dari suatu daerah terbatas dan menyebar dari titik tersebut ke segala arah (M. T. Zein). Gempa bumi ini adalah penyebab goncangan tanah. Goncangan tanah ini menyebabkan suatu gedung berespons secara khusus, respons ini disebut respons dinamis gedung. Beban dinamik adalah beban yang merupakan fungsi dari waktu, jadi besar dan arah beban berubah-ubah tergantung waktu. Apabila struktur menerima beban dinamik ini maka struktur akan berespons secara dinamik juga, dimana selain mempunyai simpangan juga mempunyai kecepatan dan percepatan. Selain sifat perubahan waktu pada masalah dinamik seperti di atas, juga terdapat sifat lain yaitu pada pembebanan dinamik timbul gaya inersia yang menahan percepatan struktur akibat pembebanan.

P(t)

Gaya inersia Gambar 2.1 Struktur dengan pembebanan dinamik

Bab II Respons Struktur Terhadap Pembebanan Dinamik

II-1


Untuk keadaan seperti pada gambar di atas, analisis gaya inersia sangat rumit karena massa terdistribusi secara kontinu sepanjang bentang sehingga perpindahan dan percepatan harus ditetapkan untuk tiap-tiap titik sepanjang bentang tersebut. Untuk menyederhanakan hal tersebut, massa batang dianggap terpusat pada titik-titik tertentu. Dengan demikian gaya inersia, perpindahan dan percepatan hanya terjadi pada titik-titik tersebut. Hal ini yang disebut dengan konsep massa tergumpal (lumped mass). Jumlah

komponen

perpindahan

pada

massa

tergumpal

yang

harus

dipertimbangkan agar mewakili pengaruh semua gaya inersia yang penting dari struktur tersebut disebut jumlah derajat kebebasan dinamik. Apabila suatu sistem dengan satu massa tergumpal dibuat sedemikian rupa sehingga massa tersebut hanya dapat bergerak dalam satu arah saja maka disebut sistem dengan satu derajad kebebasan (SDOF). Komponen-komponen utama dalam pembebanan dinamik pada sistem SDOF ini adalah massa, sifat elastis (kekakuan), mekanisme kehilangan energi (redaman) dan beban luar. Percepatan, kecepatan dan simpangan masing-masing akan menimbulkan gaya inersia, gaya redaman, dan gaya pegas.

2.2 SIFAT GONCANGAN TANAH Berdasarkan penyebab goncangan tanah, terdapat beberapa macam gempa bumi, yaitu : a. Gempa bumi runtuhan Gempa bumi ini disebabkan antara lain oleh keruntuhan yang terjadi baik di atas maupun di bawah permukaan tanah, contohnya tanah longsor, salju longsor, dan jatuhnya batuan. b. Gempa bumi vulkanik Gempa bumi ini disebabkan oleh kegiatan gunung berapi baik sebelum maupun saat meletusnya gunung berapi tersebut.


II-2


c. Gempa bumi tektonik Gempa bumi ini disebabkan oleh terjadinya pergeseran kulit bumi (litosfer) yang umumnya terjadi di daerah patahan kulit bumi. Beberapa retakan yang terdapat pada permukaan tanah kadang-kadang menjadi besar akibat suatu goncangan gempa dengan arah goncangan gempa adalah sembarang. Suatu rekaman gempa (earthquake record) terdiri dari tiga bagian yang diukur dalam masing-masing arah yang tegak lurus, yaitu dua buah komponen horisontal dan satu buah komponen vertikal sebagaimana yang dilukiskan dalam Gambar 2.2. Dari gambar ini kita dapat melihat harga goncangan gempa maksimum, tidak serentak terjadi pada ketiga arah yang saling tegak lurus. Hasil ini dapat diramalkan apabila sifat goncangan gempa tadi adalah benar-benar sembarang (semacam random process). Sekarang timbul pertanyaan lain yaitu apa tolak ukur yang paling tepat digunakan untuk melukiskan goncangan tanah itu ?

Gambar 2.2 Sifat goncangan gempa


II-3


Goncangan atau gerakan tanah dapat dilukiskan dengan menggunakan tolak ukur perpindahan, kecepatan atau percepatan. Dalam Grafik 2.1 menggambarkan mengenai rekaman gempa bumi El-Centro (1940) N-S, Amerika Serikat. Rekaman tersebut dilukiskan dengan menggunakan tolak ukur seperti yang telah disebutkan di atas. Bilamana rekaman percepatan dengan waktu diintegrasikan maka akan dihasilkan rekaman kecepatan dengan waktu. Kemudian bilamana rekaman baru ini diintegrasikan sekali lagi maka akan dihasilkan rekaman perpindahan dengan waktu. Dengan kata lain, bilamana kita mengetahui salah satu dari rekamanrekaman tadi maka dengan mudah dapat ditentukan rekaman yang lainnya. Tetapi mana dari ketiga rekaman tadi yang paling berguna, atau apakah kita harus menggunakan lebih dari satu bentuk rekaman? Berhubung pengertian kita terhadap rekaman kecepatan dan perpindahan masih sangat terbatas maka biasanya kita hanya memakai rekaman percepatan saja untuk analisis dinamik. Biasanya juga kita mengabaikan pengaruh dari komponen goncangan tanah yang vertikal dalam perencanaan struktur bangunan gedung. Tetapi untuk beberapa elemen gedung harus diakui bahwa ada pengaruh goncangan vertikal. Jadi, tiap bangunan gedung tahan gempa harus direncankan agar dapat menahan goncangan gempa horisontal, yang terdiri dari dua komponen yang saling tegak lurus.

4.00

Time History Acceleration El Centro

2.00

2

x"g (m/s )

3.00

1.00 0.00 -1.000.00

10.00

20.00

30.00

40.00

50.00

60.00

-2.00 -3.00

t (detik)

Grafik 2.1 Rekaman gempa bumi El-Centro


II-4


2.3 RESPONS STRUKTUR DENGAN SATU DAN DUA DERAJAT KEBEBASAN Dalam dinamika struktur, jumlah koordinat bebas (independent coordinates) diperlukan untuk menetapkan susunan atau posisi sistem pada setiap saat, yang berhubungan dengan jumlah derajat kebebasan (degree of freedom). Pada umumnya struktur berkesinambungan mempunyai jumlah derajat kebebasan tak berhingga. Namun dengan posisi idealisasi atau seleksi, sebuah model matematis yang tepat dapat mereduksi jumlah derajat kebebasan menjadi suatu jumlah diskrit dan untuk beberapa keadaan dapat menjadi berderajat kebebasan tunggal. Suatu struktur dapat dianggap sebagai berderajat tunggal bila dapat dimodelisasikan sebagai sistem dengan koordinat perpindahan tunggal (single displacement coordinate).

2.3.1 Model Matematik Sistem Dinamik SDOF Persamaan gerak untuk sistem dengan SDOF dapat diperoleh dengan prinsip kesetimbangan dari gaya-gaya yang bekerja pada sistem tersebut, yaitu gaya luar dan gaya-gaya lainnya yang terjadi akibat adanya gerakan-gerakan pada sistem tersebut, seperti gaya inersia dan gaya elastik pegas seperti terlihat pada Gambar 2.3 di bawah ini.

Gambar 2.3 Sistem dinamik massa-pegas SDOF Struktur yang paling sederhana pada masalah dinamik dapat diidealisasikan seperti pada Gambar 2.3, dengan satu derajat kebebasan yaitu translasi lateral.


II-5


Sistem berderajat tunggal dapat dijelaskan secara tepat dengan model matematis yang mempunyai elemen-elemen sebagai berikut: (1) elemen massa m menyatakan massa dan sifat inersia dari struktur, (2) elemen pegas k yang menyatakan gaya balik elastis (elastic restoring force) dan kapasitas energi potensial dari struktur, (3) elemen redaman c yang menyatakan sifat geseran dan kehilangan energi dari struktur dan (4) gaya pengaruh P(t) yang menyatakan gaya luar yang bekerja pada sistem struktur. Sehingga persamaan gerak dapat ditulis sebagai persamaan kesetimbangan dari gaya-gaya tersebut, yaitu : FI(t) + FD(t) + FS(t) = P(t)

(2-1)

dimana FI = gaya inersia, FD = gaya redaman, FS = gaya pegas (elastik), P = beban dinamik, yang semuanya merupakan fungsi dari waktu. Gaya inersia, redaman, dan elastik dapat diperoleh melalui persamaan : FI = m&x& (t) FD = cx& (t)

(2-2)

FS = kx(t) Substitusi Persamaan (2-2) kedalam Persamaan (2-1) maka persamaan gerak SDOF adalah : m&x& (t)+ cx& (t) + kx(t) = P(t)

(2-3)

dimana :

&x&(t )

= percepatan

x& (t )

= kecepatan

x(t)

= perpindahan


II-6


dengan m, c dan k berturut-turut adalah massa, redaman dan kekakuan struktur, P(t) adalah beban dinamik fungsi waktu t yang bekerja pada sistem, yang selanjutnya untuk alasan praktis, fungsi waktu t dapat tidak ditulis. Beban gempa bumi adalah beban dari percepatan tanah ( &x&g (t)) bukan beban luar

P(t), sehingga persamaan menjadi : m( &x& + &x&g ) + cx& + kx = 0

(2-4)

Dalam membahas sifat dinamis dari sistem berderajat kebebasan tunggal, dianggap bahwa gaya pemulih (restoring forces) selaras dengan perpindahan pada model yang mewakili struktur. Juga dianggap terjadi kehilangan energi akibat mekanisme redaman liat dimana gaya redaman selaras dengan kecepatan. Sebagai tambahan, massa pada model selalu ditetapkan tak berubah. Sebagai akibat dari anggapan ini, persamaan gerak sistem menjadi persamaan diferensial linear orde kedua dengan koefisien konstan seperti Persamaan (2-3) di bawah ini : m&x& (t)+ cx& (t) + kx(t) = P(t)

Persamaan (2-3) menyatakan sifat dinamis dari berbagai struktur dengan model sebagai sistem berderajat kebebasan tunggal. Namun, ada kondisi fisik dimana model linear tak dapat menyatakan karakteristik dinamis dari struktur. Analisis keadaan ini memerlukan suatu model dimana gaya pegas atau gaya redaman tidak tetap proporsional terhadap perpindahan atau kecepatan. Akibatnya hasil persamaan gerak tidak linear dan pada umumnya solusi matematisnya lebih rumit dan sering memerlukan penyelesaian numerik untuk integrasinya.


II-7


Pergerakan (respons) SDOF absolut adalah sebagai berikut :

xs

Respons SDOF relatif terhadap dasar struktur

Absolut displacemen x(t) = x1(t) + xs(t) (x1,0)

(0,0) x1

&x&g

Gambar 2.4 Idealisasi struktur SDOF yang mengalami gerakan pada tumpuannya

pada saat t dimana : FI = m (&x&s (t ) + &x&g (t ) ) merupakan gaya inersia pada struktur (percepatan absolut struktur). FD

= c x& s (t ) merupakan gaya damping (respons relatif).

FS

= kxs(t) merupakan gaya pegas, gaya ini harus dipikul oleh struktur

terutama elemen vertikal (respons relatif). 2.3.2 Respons Getaran Bebas (free vibration)

Respons getaran bebas adalah akibat adanya simpangan dan/atau kecepatan awal dari struktur. Dalam hal ini beban luar P(t) = 0 (tidak ada). Apabila Persamaan (23) diselesaikan untuk getaran bebas tanpa redaman dengan c dan P(t) = 0 maka akan diperoleh persamaan umum simpangan : x(t) =

x& 0

ω

sin ωt + x0 cos ωt


(2-5)

II-8


dimana : ω

= 2πf =

1 ω 2π k (Hz), dengan 1 Hz (radian/detik), T = (detik), f = = m ω T 2π

= 1 siklus perdetik dan ω menyatakan frekuensi alami dari sistem tersebut. x0

= perpindahan awal pada saat t = 0.

x& 0

= kecepatan awal pada saat t = 0.

2.3.3

Respons Getaran Paksa (forced vibration)

Respons ini adalah akibat adanya beban luar dinamik yang berupa beban periodik. Beban periodik merupakan beban yang mempunyai besar dan bentuk yang sama setiap selang waktu tertentu. a. Beban harmonik Beban harmonik adalah beban periodik yang berbentuk sederhana, biasanya merupakan fungsi sinus. Beban bervariasi secara harmonik dengan amplitudo F0 dan frekuensi sudut Ω (dari gaya luar) dan didefenisikan sebagai : P(t) = F0 sin Ωt Respons dinamik akibat beban harmonik untuk sistem getaran paksa tanpa redaman adalah : x(t) =

F0 / k sin Ωt (1 − r 2 )

(2-6)

Persamaan (2-6) ini biasa disebut juga sebagai persamaan steady state. dimana r = perbandingan antara frekunsi gaya luar dengan frekuensi alami sistem, r=

Ω

ω

.


II-9


b. Beban kompleks Beban kompleks adalah beban periodik dengan bentuk yang lebih kompleks. Beban ini biasa dinyatakan sebagai Deret Fourier. Beban harmonik dan beban kompleks merupakan beban yang sifatnya periodik. Adapula beban-beban luar yang sifatnya non periodik, seperti beban impulsif dan beban dinamik sembarang. a. Beban impulsif Beban impulsif adalah beban yang bekerja dengan waktu yang sangat singkat. Karena beban bekerja dalam waktu yang sangat singkat maka redaman tidak mempunyai cukup waktu untuk mengabsorpsi energi impuls sehingga struktur berespons dengan sistem tanpa redaman sampai terjadinya respons maksimum. Beban impuls digambarkan sebagai gaya dikalikan dengan waktu terjadinya gaya tersebut, beban ini dapat digunakan sebagai dasar untuk pengembangan formula untuk mencari respons beban dinamik sembarang. b. Beban sembarang Diasumsikan sebagai kumpulan dari beban impulsif. Beban-beban ini dapat berupa gaya luar konstan, gaya luar segiempat, gaya luar segitiga, dan gaya luar sinusoidal.

2.3.4

Sistem Dinamik Dengan Dua Derajat Kebebasan

Sistem dengan dua derajat kebebasan merupakan bagian dari sistem dengan banyak derajat kebebasan (MDOF). Sistem dinamik dengan dua derajat kebebasan dapat diperlihatkan pada Gambar 2.5 di bawah ini.

Gambar 2.5 Model massa-pegas dengan dua derajat kebebasan


II-10


Persamaan gerak untuk sistem yang diperlihatkan pada Gambar 2.5 adalah : m1 &x&1 + (c1 + c 2 ) x&1 − c 2 x& 2 + (k1 + k 2 ) x1 − k 2 x 2 = P1 m2 &x&2 + c 2 x& 2 − c 2 x&1 + k 2 x 2 − k 2 x1 = P2

(2-7)

Dalam bentuk matriks, persamaan (2-7) menjadi : ⎡m1 ⎢0 ⎣

0 ⎤ ⎧ &x&1 ⎫ ⎡c1 + c 2 ⎨ ⎬+ m2 ⎥⎦ ⎩ &x&2 ⎭ ⎢⎣ − c 2

− c 2 ⎤ ⎧ x&1 ⎫ ⎡k1 + k 2 ⎨ ⎬+ c 2 ⎥⎦ ⎩ x& 2 ⎭ ⎢⎣ − k 2

− k 2 ⎤ ⎧ x1 ⎫ ⎧ P1 ⎫ ⎨ ⎬=⎨ ⎬ k 2 ⎥⎦ ⎩ x 2 ⎭ ⎩ P2 ⎭

(2-8)

dimana P1 dan P2 adalah gaya yang masing-masing bekerja pada m1 dan m2. a. Getaran Bebas Untuk gerakan bebas tanpa gaya luar maka P1 dan P2 = 0 dan persamaannya menjadi : M&x& + Kx = 0

(2-9)

dimana : ⎡m M= ⎢ 1 ⎣0

0⎤ ⎡k + k 2 , K =⎢ 1 ⎥ m2 ⎦ ⎣ − k2

− k2 ⎤ ⎧x ⎫ ⎧P ⎫ , x = ⎨ 1 ⎬ dan P = ⎨ 1 ⎬ . ⎥ k2 ⎦ ⎩ x2 ⎭ ⎩ P2 ⎭

Frekuensi alami dari sistem tersebut dapat diperoleh dengan menyelesaikan Persamaan (2-9). Solusi non-trivial didapat dengan mencari harga ω yang menganulir harga determinan matriks. K − ω 2 M = 0 dan akar-akar persamaan ini adalah ω1 dan ω 2 yang mengandung k . m

dimana : ω1 dan ω 2 adalah frekuensi alami yang ditinjau. Dengan mensubstitusi ω1 dan ω 2 kedalam Persamaan (2-9) didapat : 2 ⎧x ⎫ 2 Δ(ω1 )⎨ 1 ⎬ = Δ (ω1 )φ1 = 0 x ⎩ 2⎭ 2 2 ⎧x ⎫ Δ(ω 2 )⎨ 1 ⎬ = Δ(ω 2 )φ 2 = 0 ⎩x2 ⎭


II-11


dimana φ1 dan φ 2 adalah mode getaran dari sistem. Secara umum dikatakan bahwa ω1 , φ1 dan ω 2 , φ 2 menyatakan dua buah mode getaran dari sistem. b. Getaran Paksa Persamaan gerak umum untuk sistem getaran paksa dengan gaya luar harmonik adalah :

M&x& + Cx& + Kx = P(t )

(2-10)

dimana gaya luar adalah merupakan fungsi harmonik P(t) = F0 e jΩt . Jawab dari Persamaan (2-10) dapat diperoleh dengan berbagai pendekatan misalnya dengan Metode Eksak atau Metode Modal.

2.4 RESPONS STRUKTUR DENGAN BANYAK DERAJAT KEBEBASAN

Analisis dinamis struktur yang dibebani oleh beban sebagai fungsi waktu disebut analisis yang tertentu (deterministic). Bila beban yang bekerja pada struktur mempunyai bentuk yang acak dan dalam analisisnya ditentukan secara statistik maka dinamakan analisis tak tentu (non-deterministic). Beban seperti ini dijumpai pada ledakan yang terjadi dekat struktur, getaran pada jet dan getaran akibat gempa. Getaran akibat gempa termasuk dalam analisis non-deterministic sebab tidak diketahui harga sesaatnya. Meskipun demikian, fenomena random ini mempunyai keteraturan bila dianalisis secara statistik. Bila jumlah data yang tersedia cukup banyak (untuk dianalisis secara statistik) maka hasil yang akan didapat semakin mendekati kebenaran, sayangnya catatan (rekaman) data gempa yang terbatas. Struktur akan berespons dinamis jika struktur tersebut menerima gaya luar atau simpangan awal. Yang dimaksud dengan gaya luar disini adalah beban dinamis yaitu beban dan arah dan besarnya merupakan fungsi waktu. Beban dinamis tersebut dapat berupa beban harmonis, beban impulsif ataupun beban yang diakibatkan oleh gempa.


II-12


Sifat dari beban harmonis maupun beban impulsif adalah beban luar murni karena bekerja langsung pada struktur dan menghasilkan respons struktur yang searah. Tidak demikian halnya dengan beban yang diakibatkan oleh gempa karena gempa tidak mengakibatkan gaya luar murni akan tetapi mengakibatkan percepatan tanah. Percepatan tanah ini akan mengakibatkan struktur berespons secara dinamis dengan arah berlawanan. Masalah dinamis yang gaya-gayanya tergantung pada waktu dan yang menyebabkan getaran pada struktur, perlu diperhitungkan gaya akibat inersia massa yang mempunyai percepatan. Untuk itu, kita gunakan hukum gerak Newton kedua yang menyatakan bahwa hasil kali massa dan percepatannya sama dengan gaya. Dalam prakteknya, beban dinamis ditimbulkan oleh gaya gempa, angin yang tidak tetap, ledakan, mesin torak atau kejut (impact) akibat beban bergerak. Asumsi yang digunakan dalam analisis dengan MDOF adalah : a. Massa perlantai sangat kaku (diafragma). b. Gaya aksial diabaikan. c. Derajat Kebebasan (degree of freedom) lateral.

2.4.1 Model Matematik Sistem Dinamik MDOF

Sebagaimana sistem SDOF, persamaan gerak untuk sistem MDOF dapat diperoleh dari prinsip kesetimbangan gaya-gaya yang bekerja pada sistem tersebut, yaitu gaya luar, gaya inersia, gaya elastik pegas dan gaya redaman.


II-13


Gambar 2.6 Idealisasi tiga struktur dengan massa tergumpal

Persamaan umum MDOF adalah :

[m]{&x&s + &x&g }+[c] {x& s }+[k]{xs} = P(t)

(2-11)

dimana : [m]

= matiks massa yang merupakan matriks diagonal

[c]

= matriks redaman

[k]

= matriks kekakuan lateral

{P}

= vektor gaya luar yang bekerja pada massa

{xs}

= vektor simpangan relatif

{x& s }

= vektor kecepatan

{&x&s }

= vektor percepatan relatif

{&x&

= vektor percepatan total

g

+ &x&s }

&x&g (t )

= percepatan gempa (ground).


II-14


Persamaan di atas biasa ditulis :

[m]{&x&}+[c] {x&}+[k]{x} = -[m] {&x&g }

(2-12)

Semua matriks di atas berdimensi (nxn), sedangkan semua vektor berdimensi (1xn) dimana n adalah jumlah derajat kebebasan horisontal yang sama dengan jumlah lantai tingkat dari struktur yang ditinjau.

m10 &x&10 = F10 (t ) k10 ( x10 − x9 )

m9 &x&9 = F9 (t ) k9 ( x9 − x8 )

m8 &x&8 = F8 (t ) k8 ( x8 − x7 ) m7 &x&7 = F7 (t )

k 7 ( x7 − x6 ) m6 &x&6 = F6 (t )

k 6 ( x6 − x5 ) m5 &x&5 = F5 (t )

k5 ( x5 − x4 ) m4 &x&4 = F4 (t )

k 4 ( x4 − x3 ) m3 &x&3 = F3 (t )

k3 ( x3 − x2 )

m2 &x&2 = F2 (t ) k 2 ( x2 − x1 ) m1 &x&1 = F1 (t ) k1 x1

Gambar 2.7 Pemodelan bangunan menjadi sistem lumped mass


II-15


Berdasarkan kesetimbangan gaya dari Gambar 2.7, diperoleh gaya-gaya yang bekerja pada setiap massa (untuk 5 lantai) : ..

m1 x1 + k1 x1 − k 2 ( x 2 − x1 ) − P1 = 0 ..

m2 x 2 + k 2 ( x 2 − x1 ) − k 3 ( x3 − x 2 ) − P2 = 0 ..

m3 x 3 + k 3 ( x3 − x 2 ) − k 4 ( x 4 − x3 ) − P3 = 0

(2-13)

..

m4 x 4 + k 4 ( x 4 − x3 ) − k 5 ( x5 − x 4 ) − P4 = 0 ..

m5 x 5 + k 5 ( x5 − x 4 ) − P5 = 0 Dalam bentuk matriks dapat ditulis sebagai : ⎡m1 ⎢0 ⎢ [M ] = ⎢ 0 ⎢ ⎢0 ⎢⎣ 0

0

0

0

m2

0

0

0 0

m3 0

0 m4

0

0

0

⎡ k1 + k 2 ⎢ −k 2 ⎢ [K ] = ⎢ 0 ⎢ ⎢ 0 ⎢⎣ 0

0⎤ 0 ⎥⎥ 0 ⎥ merupakan matriks massa. ⎥ 0⎥ m5 ⎥⎦

− k2 k 2 + k3

0 − k3

0 0

− k3

k3 + k 4

− k4

0

− k4

k 4 + k5

0

0

− k5

0 ⎤ 0 ⎥⎥ 0 ⎥ merupakan matriks kekakuan. ⎥ − k5 ⎥ k 5 ⎥⎦

Vektor {X}, { X&& } dan {P} adalah masing-masing vektor perpindahan, vektor percepatan dan vektor beban gempa, seperti ditunjukkan di bawah ini : ⎡ P1 (t ) ⎤ ⎡ &x&1 ⎤ ⎡ x1 ⎤ ⎢ P (t )⎥ ⎢ &x& ⎥ ⎢x ⎥ ⎢ 2 ⎥ ⎢ 2⎥ ⎢ 2⎥ & & { X } = ⎢ x3 ⎥, { X } = ⎢ &x&3 ⎥, {P} = ⎢ P3 (t ) ⎥ ⎥ ⎢ ⎢ ⎥ ⎢ ⎥ ⎢ P4 (t )⎥ ⎢ &x&4 ⎥ ⎢ x4 ⎥ ⎢⎣ P5 (t ) ⎥⎦ ⎢⎣ &x&5 ⎥⎦ ⎢⎣ x5 ⎥⎦


(2-14)

II-16


Dalam bentuk matriks notasi dapat ditulis sebagai berikut : [M] { X&& }+ [K]{X} = {P} dimana : [M]

= matriks massa

[K]

= matriks kekakuan.

Solusi umumnya dapat ditulis sebagai : {X} = {Xh} + {Xk} dimana : {Xh} = vektor perpindahan solusi homogen {Xk} = vektor perpindahan solusi khusus Dan solusi homogennya dapat ditulis sebagai : [M]{ X&& } + [K]{X} = 0

(2-15)

Apabila solusi homogen berbentuk fungsi sinusoidal, maka perpindahannya menjadi : xi(t) = Ai cos ωt + Bi sin ωt x& i (t) = -ωAi sin ωt + ωBi cos ωt &x&i (t) = -ω2Ai cos ωt -ω2Bi sin ωt = -ω2 xi

(2-16)

Apabila Persamaan (2-16) disubstitusi ke Persamaan (2-15) akan didapatkan : -ω2[M]{X} + [K]{X} = 0 ω2[M]{X} = [K]{X} [K] −1 [K]{X} = ω2[K] −1 [M]{X} 1

ω

2

[I]{X} = [K] −1 [M]{X}

1 ⎤ ⎡ -1 ⎢⎣[K] [M] - ω 2 [I]⎥⎦ {X} = 0, bentuk ini dapat diubah menjadi persamaan di bawah ini :

1 ⎤ ⎡ ⎢⎣[ A] − λ [ I ]⎥⎦{ X } = 0


(2-17)

II-17


Dimana [A] = [K] −1 [M] yang merupakan matriks dinamik dan λ =

1

ω2

yang

biasa disebut sebagai nilai eigen (eigen value).

⎡k1 + k2 − m1ω2 − k2 0 0 0 ⎤⎡x1 ⎤ ⎡0⎤ ⎢ ⎥⎢ ⎥ ⎢ ⎥ − k2 − k3 0 0 ⎥⎢x2 ⎥ ⎢0⎥ k2 + k3 − m2ω2 ⎢ ⎢ − k3 − k4 0 0 ⎥⎢x3 ⎥ = ⎢0⎥ k3 + k4 − m3ω2 ⎢ ⎥⎢ ⎥ ⎢ ⎥ − k4 − k5 ⎥⎢x4 ⎥ ⎢0⎥ 0 0 k4 + k5 − m4ω2 ⎢ ⎢ − k5 0 0 0 k5 − m5ω2 ⎥⎦⎢⎣x5 ⎥⎦ ⎢⎣0⎥⎦ ⎣ Untuk solusi non-trivial maka determinan matriks diatas harus nol, sehingga dapat ditulis sebagai :

⎤ ⎡k1 + k2 − m1ω 2 0 0 0 − k2 ⎥ ⎢ 2 k2 + k3 − m2ω 0 0 − k2 − k3 ⎥ ⎢ 2 ⎥ =0 ⎢ k3 + k4 − m3ω 0 0 − k3 − k4 ⎥ ⎢ k4 + k5 − m4ω 2 0 0 − k4 − k5 ⎥ ⎢ ⎢ k5 − m5ω 2 ⎥⎦ 0 0 0 − k5 ⎣ Sebagaimana

uraian

kesetimbangan

gaya-gaya

untuk

5

(lima)

lantai,

kesetimbangan gaya-gaya untuk 10 (sepuluh) lantai sama saja, dan setelah dijabarkan maka akan diperoleh persamaan matriks dengan determinan sebagai berikut : 2 k1 +k2 −m1ω

−k2

−k2

k2 +k3 −m2ω

−k3

0

−k3

k3 +k4 −m3ω

−k4

0

−k4

k4 +k5 −m4ω

−k5

0

−k5

k5 +k6 −m5ω

−k6

0 0

0

0 2

2

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

−k7

0

0

0

0

0

2

2

2

0

0

0

0

−k6

k6 +k7 −m6ω

0

0

0

0

0

−k7

2 k7 +k8 −m7ω

−k8

0

−k8

k8 +k9 −m8ω

−k9

0

0

0

0

0

2

0 2

0

0

0

0

0

0

0

−k9

k9 +k10−m9ω

0

0

0

0

0

0

0

0

−k10


−k10

2 k10−m10ω

II-18

=0


Perhitungan-perhitungan di atas akan dilakukan dengan program Matlab 5.3. Perhitungan eigen value ( λi ) , frekuensi alami ( ω i =

1 ) , mode getar ( xi )

λi

yang biasa disebut juga sebagai eigen vector { φi } . Vektor-vektor eigen menggambarkan pola-pola deformasi dari struktur pada setiap frekuensi alaminya.

2.4.2 Normalisasi Mode

Harga dari mode getar { φi } adalah harga relatif, elemen-elemen dari mode getar menunjukkan perbandingan satu dengan lainnya. Untuk mendapatkan harga mode getar yang umum maka mode getar yang didapat dari hasil perhitungan problem eigen harus dinormalisasi terlebih dahulu. Ada beberapa cara normalisasi mode getar yang biasa digunakan, antara lain : a. Mode getar untuk setiap modenya dinormalisasi dengan membuat massa umum Mi menjadi satu φ T Mφ = I . b. Elemen-elemen tertentu dari setiap mode getar dibuat sama dengan satu satuan dan elemen lainnya hanya merupakan perbandingan saja. Pemilihan normalisasi tergantung kepada kebutuhan dan acuan yang digunakan dalam analisis dinamik.


II-19


2.5 GAYA TUMBUKAN

Bila dua buah benda bermassa saling bertumbukan, maka diantara kedua benda tersebut akan timbul gaya tumbukan atau berturan (Fc) yang arahnya saling berlawanan satu dengan lainnya, seperti yang ditunjukkan pada Gambar (2-8) di bawah ini :

Fc=kDt M1

M2

Gambar 2.8 Gaya tumbukan Fc dari dua massa yang saling bertumbukan

Bila kedua benda tersebut rigid (padat) maka akan terjadi tumbukan yang sangat singkat dengan amplitudo gaya tumbukan yang ditimbulkan akan sangat besar. Persamaan gerak dari kedua massa selama tumbukan dapat ditulis sebagai berikut: Sistem 1 : [M] 1 [ X&& ] 1 + [K] 1 [X] 1 + [Fc] = P(t) Sistem 2 : [M] 2 [ X&& ] 2 + [K] 2 [X] 2 - [Fc] = P(t)

(2-18)

dimana : P(t)

= adalah beban gempa yang bekerja pada sistem.

Fc

= adalah gaya bentur yang bekerja pada struktur yang merupakan gaya

luar.


II-20


Indeks pada persamaan-persamaan di atas menunjukkan bangunan ke-1 dan ke-2. Besarnya gaya tumbukan Fc bergantung pada perilaku dinamis zona kontak massa dan kecepatan tumbukan. Perilaku zona kontak biasanya disimulasikan dengan model matematis. Penyelesaian persamaan gerak selama tumbukan dilakukan dengan menggunakan metode numerik, dalam skripsi ini digunakan metode Runga-Kutta. Benturan akan terjadi bila jarak benturan (gap atau Dt) antara dua buah model tidak mencukupi (negatif atau nol), dan dapat ditulis dalam bentuk : Dt = Initial gap + x 2 − x1

(2-19)

Initial gap Dt x2

x1

M1

M1

M2

M2

&x&g Gambar 2.9 Jarak Benturan (Dt)

dimana : x1

= Displacement relatif massa ke-1.

x2

= Displacement relatif massa ke-2.

Dt

= Jarak benturan.

Initial gap

= Jarak antara bangunan yang berdampingan.


II-21


2.6 INTEGRASI NUMERIK RUNGA-KUTTA

Untuk sistem dinamik dengan banyak derajad kebebasan yang mengalami beban sembarang seperti beban gempa, angin, gelombang laut, beban mesin atau beban dinamik sembarang lainnya, respon struktur dapat dihitung dengan menggunakan integrasi numerik Runga-Kutta. Integrasi numerik metode Runga-Kutta banyak digunakan karena ketepatan dan kemudahannya. Metode ini adalah metode numerik yang mereduksi persamaan diferensial orde kedua menjadi dua persamaan diferensial orde pertama. Persamaan diferensial tingkat dua dari sistem dinamik dengan n-derajat kebebasan adalah : [ X&& ] = [ M ] −1{[ P(t )] − [C ][ X& ] − [ K ][ X ] = [G ( X , X& , t )]

(2-20)

Persamaan di atas dapat juga ditulis menjadi dua buah persamaan diferensial tingkat satu, yaitu : [ X& ] = [Y ] [Y& ] = [G ( X , Y , t )]

(2-21)

Respons struktur sebagai fungsi waktu untuk setiap interval waktu Δt dapat dihitung dengan menggunakan persamaan : 1 [ X (t n + h)] = [ X (t n )] + h([Y1 ] + 2[Y2 ] + 2[Y3 ] + [Y4 ]) 6 1 [ X& (t n + h)] = [ X& (t n )] + h([G1 ] + 2[G2 ] + 2[G3 ] + [G4 ]) 6 − 1 [ X&& (t n + h)] = M [ P(t n )] − [C ][ X& (t n )] − [ K ][ X (t n )]


(2-22)

II-22


dimana : T1 = t i

[X1] = [X i ]

[Y1] = [Y i ]

[G1] =

[G(T1,X1,Y1)]

T2 = t i +

h 2

[X2] = [X i ] + [Y1]

h 2

[Y2] = [Y i ]+[P1]

h 2

[G2] =

[X3] = [X i ] + [Y2]

h 2

[Y3] = [Y i ]+[P2]

h 2

[G3] =

[X4] = [X i ] + [Y3]

h 2

[Y3] = [Y i ]+[P3] h

[G3] =

[G(T2,X2,Y2)]

T3 = t i +

h 2

[G(T3,X3,Y3)]

T4 = t i +

h 2

[G(T4,X4,Y4)]

(2-23)

h = Δt , X i dan Y i adalah vektor respons awal pada setiap iterasi.


II-23

BAB II RESPONS STRUKTUR TERHADAP PEMBEBANAN DINAMIK

Recommend Documents