A. PRŮVODNÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA B. SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA

Akce :ZPEVNĚNÍ

ČÁSTI BŘEHU TLOSKOVSKÉHO POTOKA

Stavebník :

CENTRUM SOCIÁLNÍCH SLUŽEB TLOSKOV TLOSKOV 1, NEVEKLOV 257 56

Místo stavby :

POZEMKY K.Č. 1093, 1095, 1113 V K.Ú. NEVEKLOV

Projektant:

Ing. Petr Jiroušek, Na Vyhlídce 102, 257 22 Čerčany

A. PRŮVODNÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA B. SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA

V Benešově září 2013

Vypracoval : Ing. Petr Jiroušek

A.PRŮVODNÍ ZPRÁVA A.1 IDENTIFIKAČNÍ ÚDAJE A.1.1 ÚDAJE O STAVBĚ a) Název stavby :

ZPEVNĚNÍ ČÁSTI BŘEHU TLOSKOVSKÉHO POTOKA

b) Místo stavby : POZEMKY S K.Č. 1093, 1095, 1113 V K.Ú. NEVEKLOV A.1.2 ÚDAJE O STAVEBNÍKOVI a) CENTRUM SOCIÁLNÍCH SLUŽEB TLOSKOV TLOSKOV 1, NEVEKLOV 257 56 A.1.3 ÚDAJE O ZPRACOVATELI PROJEKTOVÉ DOKUMENTACE a) Ing. Petr Jiroušek, Na Vyhlídce 102, Čerčany 257 22 Autorizovaný inženýr pro pozemní stavby, statiku a dynamiku staveb ČKAIT 0008207 A.2 SEZNAM VSTUPNÍCH PODKLADŮ a) Výchozím podkladem pro zpracování projektu oprav byl záměr a požadavky stavebníka podpořené statickým posudkem na předmětnou část vodního toku, a podrobný polohopis s výškopis. A.3 ÚDAJE O ÚZEMÍ a) Rozsah řešeného území je levý břeh Tloskovského potoka v úseku cca. 60m, který se nachází na východním okraji areálu CSS TLOSKOV. b) Stávající dešťové vody z řešeného území jsou odváděny pomocí stávající dešťové kanalizace přímo do koryta potoka, tato kanalizace ani způsob odvádění dešťových vod nejsou stavbou dotčeny, pouze budou provedeny opravy zakončení potrubí v nové opěrné konstrukci c) Předmětný stavební objekt nemění poměry v území z hlediska územního plánu d) Stavba nevyžaduje žádné související a podmiňující investice e) Seznam pozemků a staveb dotčených prováděním stavby Pozemky s p.č.1093, 1095 jsou v majetku CSS TLOSKOV Pozemek s p.č. 1113 je v majetku Povodí Vltavy A.4 ÚDAJE O STAVBĚ a) Nová opěrná konstrukce bude nahrazovat původní kamennou stěnu, která se z větší části zřítila po povodni v červnu roku 2013

b) Účel užívání stavby se nemění c) Trvalé stavební úpravy d) Stavba nemá ochranu podle žádných právních předpisů, pouze se nachází na okraji památkově chráněné zóny e) Stavba dodržuje technické požadavky na stavby a svým charakterem nevyžaduje dodržení obecných technických požadavků zabezpečujících bezbariérové užívání staveb f) Časově bude stavba provedena najednou během 1 roku po vydání příslušných povolení g) Orientační náklady na stavbu jsou stanoveny předběžně na částku 1,5mil bez DPH A.5 ČLENĚNÍ STAVBY NA OBJEKTY Předmětem projektové dokumentace je řešení zpevnění části pravého břehu Tloskovského potoka přímo navazující na kamenný můstek na hrázi přilehlého rybníka Stavba není dělena a tvoří jeden stavební objekt. Řešená stavba nemění zastavěný půdorys stávajících objektů ani nemění výšku objektů. Důvodem vypracování projektu je řešení popovodňového stavu předmětné části břehu potoka. Zpevnění je navrženo z gabionové konstrukce, která bude tvořit opěrnou konstrukci pro přilehlé pozemky a stavby na nich.

B. SOUHRNNÁ A TECHNICKÁ ZPRÁVA B.1 POPIS ÚZEMÍ STAVBY a) Předmětná stavba je součástí rozsáhlého areálu CSS TLOSKOV a leží na jeho východním okraji přímo na břehu Tloskovského potoka. K objektu opěrné stěny je umožněn přístup po zpevněné obecní komunikaci a dále po pozemcích v majetku stavebníka. Pro přístup přes pozemky s p.č. 1093, 1095 bude využito lehčí techniky vzhledem k měkkému povrchu nasyceného vlhkostí. Pro zařízení staveniště budou využity výhradně pozemky stavebníka. b) Na pozemku stavby nebyl v rámci projektu prováděn geologický ani hydrogeologický průzkum, jelikož jsou poměry patrné z bočního profilu vodního toku c) Ve stávajícím stavu bude u stavebního objektu respektováno bezpečnostní ochranné pásmo podzemních inženýrských sítí dle podmínek ochrany ve vyjádření jejich správců. d) Stavba se nachází, přímo v záplavovém území přilehlé vodoteče, a toto respektuje ve způsobu založení a použité konstrukci e) Navrhovaná stavba nemá vliv na okolní stavby ani pozemky. Při osazení stěny návrh respektuje polohu původní stěny svým lícem přilehlým k vodoteči. f) Při přípravě stavby budou prováděny výkopové práce společně s demolicí zbytků stěn tvořených kamenným zdivem převážně prováděným na sucho případně na MC maltu. Požadavky na kácení dřevin nejsou g) Požadavky na zábory zemědělského půdního fondu ani pozemků určených k plnění funkce lesa stavba nemá. h) Stavba nemá nové požadavky na napojení na stávající technickou infrastrukturu pouze, respektuje stávající. i) Stavba nemá věcné ani časové vazby, ani vyvolané ani jiné související investice B.2 CELKOVÝ POPIS STAVBY B.2.1 ÚČEL UŽÍVÁNÍ STAVBY Stavbou opěrné stěny se účel užívání ani základní kapacity funkčních jednotek nemění. B.2.2 CELKOVÉ URBANISTICKÉ A ARCHITEKTONICKÉ ŘEŠENÍ a) Prostorově stavba využívá stávající využité plochy a dále je nerozšiřuje b) Stavba výrazně nemění stávající architektonický vzhled areálu B.2.3 CELKOVÉ PROVOZNÍ ŘEŠENÍ, TECHNOLOGIE VÝROBY Vzhledem k charakteru stavby není řešeno.

B.2.4 BEZBARIÉROVÉ UŽÍVÁNÍ STAVBY Vzhledem k charakteru stavby není řešeno B.2.5 BEZPEČNOST PŘI UŽÍVÁNÍ STAVBY Stavba je navržena a musí být provedena tak, aby při jejím užívání a provozu nedocházelo k úrazu uklouznutím, pádem, nárazem, popálením, zásahem elektrickým proudem, výbuchem uvnitř nebo v blízkosti stavby atd.

B.2.6 ZÁKLADNÍ CHARAKTERISTIKA OBJEKTŮ a) Konstrukční a materiálové řešení Vlastní opěrná stěna, která tvoří zpevnění pravého břehu Tloskovského potoka je navržena z gabionové konstrukce. Sítě jsou navrženy s oky 100/100m. Sítě jsou provedeny z drátu o průměru min. 3,8mm s povrchovou úpravou FeZnAl úprava GALFAN a s min. pevností 400MPa. Vlastní sítě budou spojovány pomocí spirál a doplněny o rohová táhla ve třetinách výšky 1m výškového modulu. Jako výplňový materiál musí být použito kameniva splňujícího TKP kapitola 30. Musí být použity pevné úlomky horniny nebo valouny, které nepodléhají povětrnostním vlivům, nebobtnají, nejsou křehké a neobsahují vodou rozpustné soli. Přednost mají horniny s vyšší měrnou hmotností a nízkou pórovitostí. Obecně je navrženo, že bude provedeno skládání pohledové strany od vodního toku. Z ohledem na nebezpečí podemletí základového podloží vlastní gabionové konstrukce, je navrženo provést gabionovou matraci, která bude přesahovat do vodního koryta. V tomto specifickém případě je nutné také dbát na správnou orientaci jednotlivých drátů sítě, které přiléhají k vodnímu toku. Vodorovné dráty musí v tomto případě být umístěny před dráty svislými (resp. Dráty ve směru toku musí být nad dráty kolmými ke směru toku). Schéma orientace vnější sítě při styku s vodním tokem ukazuje následující obr.

Mezi jednotlivými výškovými moduly (1m) bude provedeno štěrková vrstva dle níže uvedeného obr.

Při rozmístění distančních spon je nutné dodržet níže uvedené schémata.

Pro uložení základové matrace bude proveden hutněný štěrkodrťový polštář tl. 150mm z frakce 32-63mm. Po provedení vlastní gabionové konstrukce bude na rubové straně proveden zpětný zásyp, který bude hutněný po vrstvách tl. 300mm. Na rubový líc stěny bude uložena filtrační tkaná geotextilie 300g/m2. V oblasti, kde se stěna dotýká stávajícího plaňkového oplocení, bude toto v předstihu odstraněno a po provedení vlastní stěny opět nově provedeno s napojením na zbývající úseky. b) Mechanická odolnost a stabilita Veškeré nosné konstrukce odpovídají platným technickým normám a vyhovují v I. (mezní stav únosnosti) a II. (mezní stav použitelnosti) mezním stavu na dané zatěžovací stavy. Je doložen statický výpočet opěrné stěny. B.2.7 ZÁKLADNÍ CHARAKTERISTIKA TECHNICKÝCH ZAŘÍZENÍ Navržená stavba neobsahuje žádné technické ani technologické zařízení.

B.2.8 POŽÁRNĚ BEZPEČNOSTNÍ ŘEŠENÍ Vzhledem k charakteru stavby není řešeno. B.2.9 ZÁSADY HOSPODAŘENÍ S ENERGIEMI Vzhledem k charakteru stavby není řešeno. B.2.10 HYGIENICKÉ POŽADAVKY NA STAVBY Vzhledem k charakteru stavby není řešeno. B.2.11 OCHRANA STAVBY PŘED NEGATIVNÍMI ÚČINKY VNĚJŠÍHO PROSTŘEDÍ a) Předmětná stavba je přímo svojí funkcí navržena, aby chránila břehy a přilehlé pozemky proti vodní erozi obzvláště při povodňových stavech B.3 PŘIPOJENÍ TECHNICKOU INFRASTRUKTURU Připojení na stávající technickou infrastrukturu není stavbou dotčeno a není požadováno nové. B.4 DOPRAVNÍ ŘEŠENÍ a) Dopravní přístup k objektu je zabezpečen z místních komunikací a přes pozemky stavebníka. b) Doprava v klidu není navrhovanou stavbou dotčena B.5 ŘEŠENÍ VEGETACE A SOUVISEJÍCÍCH TERÉNNÍCH ÚPRAV a) Terénní úpravy jsou pouze minimálního rozsahu v okolí stavebního objektu s dorovnáním v místě horního ukončení opěrné stěny. b) V okolí stavebního objektu bude oset trávník. c) Kácení dřevin není vyžadováno B.6 POPIS VLIVŮ STAVBY NA ŽIVOTNÍ PROSTŘEDÍ A JEHO OCHRANA a) Stavba nemá žádný zhoršující vliv na životní prostředí b) Při provádění stavebních prací bude dbáno na ochranu stávajících vzrostlých dřevin. B.7 OCHRANA OBYVATELSTVA Vzhledem k charakteru stavby není řešeno

B.8 ZÁSADY ORGANIZACE VÝSTAVBY a) Pro provedení stavby bude zajištěno ze stávajícího objektu potřebné množství elektrické energie a vody. Stavební materiály pro provedení stavebních prací budou zajištěny od obchodníků z okolí stavby b) Odvodnění staveniště je ve stávající stavu neměnné. Při provádění základové části bude nutné směřovat vodní tok ke druhému břehu pomocí vhodného opatření dle možností provádějící firmy (val, beraněné Larseny….) c) Napojení staveniště na dopravní infrastrukturu bude prostřednictvím stávající místní komunikace a nebude měněno. Žádné další napojení staveniště není třeba. d) Vliv provádění stavby na okolní stavby a pozemky bude minimální s ohledem na charakter a rozsah stavby. V prostoru stavby je zakázáno mytí strojů a vozidel. e) Požadavky na kácení dřevin stavby nevyžaduje. f) Stavba nevyžaduje žádné zábory veřejného prostranství g) Bude minimalizována prašnost prací na staveništi. Odpady budou likvidovány odborně stavební firmou a to odvozem na pověřenou skládku. V rámci staveniště je vyloučena likvidace odpadů pálením. h) Stavba nevyžaduje žádnou deponii a přesuny zeminy budou probíhat v rámci stavby s výslednou vyrovnanou bilancí množství zeminy. i) V prostoru stavby je zakázána manipulace a skladování látek nebezpečných podzemním vodám. j) Stavební práce bude provádět odborná stavební firma s oprávněním k provádění příslušných stavebních činností, která bude práce provádět kvalifikovanými pracovníky. Pracovníci budou při práci vybaveni potřebnými ochrannými pomůckami. K zajištění bezpečnosti a ochrany zdraví při práci platí právní předpisy, jimiž jsou zákon č. 309/2006 Sb., kterým se upravují další požadavky bezpečnosti a ochrany zdraví při práci v pracovně právních vztazích, a o zajištění bezpečnosti a ochrany zdraví při činnosti nebo poskytování služeb mimo pracovně právní vztahy (zákon o zajištění dalších podmínek bezpečnosti a ochrany zdraví při práci), a jeho prováděcí předpisy, respektive nařízení vlády č. 591/2006 Sb. o bližších minimálních požadavcích na bezpečnost a ochranu zdraví při práci na staveništích. Při provádění stavebních prací budou dodržovány stanovené technologické postupy a návody k používání včetně určeného způsobu ochrany osob před případnými škodlivinami. Podle nařízení vlády č. 591/2006 Sb. o bližších minimálních požadavcích na bezpečnost a ochranu zdraví při práci na staveništích nebudou na staveništi prováděny práce a činnosti vystavující fyzickou osobu zvýšenému ohrožení života nebo poškození zdraví v rozsahu podle přílohy č. 5. k) Žádné úpravy pro bezbariérové užívání výstavbou dotčených staveb není l) Žádné dopravně inženýrské opatření není stavbou vyžadováno m) Žádné speciální podmínky pro provádění stavby úpravy nevyžadují n) Stavební objekty budou provedeny najednou během jedné stavební sezony.

ZPEVNĚNÍ PRAVÉHO BŘEHU TLOSKOVSKÉHO POTOKA

C 2 ZÁKRES DO KATASTRÁLNÍ MAPY

Akce :ZPEVN

NÍ ÁSTI B EHU TLOSKOVSKÉHO POTOKA

Stavebník :


Místo stavby :

POZEMKY K. . 1093, 1095, 1113 V K.Ú. NEVEKLOV

Projektant:

Ing. Petr Jiroušek, Na Vyhlídce 102, 257 22 er any

D 1.2.1 STATICKÝ VÝPO ET

V Benešov zá í 2013


OPERNA STENA TLOSKOVSKY POTOK JIROUŠEK

Výpočet gabionu Vstupní data Projekt Akce Popis Autor Datum

: : : :

OPERNA STENA TLOSKOVSKY POTOK LEVY BREH USEK 1 JIROUŠEK 13.9.2013

Nastavení Česká republika - EN 1997, předběžný návrh, gama vody=1.0 Výpočet zdí Výpočet aktivního tlaku : Výpočet pasivního tlaku : Výpočet zemětřesení : Tvar zemního klínu : Metodika posouzení : Návrhový přístup :

Coulomb (ČSN 730037) Caqout-Kerisel (ČSN 730037) Mononobe-Okabe počítat šikmý výpočet podle EN1997 1 - redukce zatížení a materiálu Součinitele redukce zatížení (F) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Nepříznivé Příznivé 1,35 [–] 1,00 [–]

Stálé zatížení :

gG =

Proměnné zatížení :

gQ =

1,50 [–]

Zatížení vodou :

gw =

1,00 [–]

Kombinace 2 Nepříznivé Příznivé 1,00 [–] 1,00 [–]

0,00 [–]

1,30 [–] 1,00 [–]

Součinitele redukce materiálu (M) Trvalá návrhová situace Kombinace 1 Součinitel redukce úhlu vnitřního tření : 1,00 [–] gf = Součinitel redukce efektivní soudržnosti : Součinitel redukce neodv. smykové pevnosti : Součinitel redukce Poissonova čísla :

0,00 [–]

Kombinace 2 1,25 [–]

gc =

1,00 [–]

1,25 [–]

gcu =

1,00 [–]

1,40 [–]

gv =

1,00 [–]

1,00 [–]

Kombinační součinitele pro proměnná zatížení Trvalá návrhová situace Součinitel kombinační hodnoty : y0 =

0,70 [–]

Součinitel časté hodnoty :

y1 =

0,50 [–]

Součinitel kvazistálé hodnoty :

y2 =

0,30 [–]

Materiály bloků - výplň Číslo 1

Název Materiál č. 1

g [kN/m3] 16,00

j [°] 30,00

c [kPa] 0,00

Materiály bloků - pletivo Číslo 1

Název Materiál č. 1

Pevnost sítě Rt [kN/m] 35,00

Vzdálenost Únosnost svislých sítí čelního spoje Rs [kN/m] b [m] 1,00 35,00

1 [GEO5 - Gabion | verze 5.15.16.0 | hardwarový klíč 5674 / 1 | Jiroušek Petr, Ing. | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.fine.cz]


Geometrie konstrukce Šířka b [m]

Číslo 3 2 1

Výška h [m] 1,00 1,00 1,00

Odskok a [m] 0,60 1,00 1,00

Materiál 0,00 Materiál č. 1 0,00 Materiál č. 1 - Materiál č. 1

Sklon gabionu = 0,00 ° Celková výška = 2,60 m Celk. objem zdi = 2,60 m3/m

Parametry zemin Třída F3, konzistence měkká Objemová tíha : Napjatost : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Třecí úhel kce-zemina : Zemina : Obj.tíha sat.zeminy :

g = 18,00 kN/m 3 efektivní jef = 26,50 ° cef = 12,00 kPa d = 15,00 ° nesoudržná gsat = 24,00 kN/m 3

Třída S2, středně ulehlá Objemová tíha : Napjatost : Úhel vnitřního tření : Soudržnost zeminy : Třecí úhel kce-zemina : Zemina : Obj.tíha sat.zeminy :

g = 18,50 kN/m 3 efektivní jef = 33,50 ° cef = 0,00 kPa d = 15,00 ° nesoudržná gsat = 24,00 kN/m 3

Geologický profil a přiřazení zemin Číslo

Vrstva [m]

Přiřazená zemina

1

2,00 Třída F3, konzistence měkká

2

2,00 Třída S2, středně ulehlá

3

-

Vzorek

Třída S2, středně ulehlá

Tvar terénu Terén za konstrukcí je ve sklonu 1: 4,33 (úhel sklonu je 13,00 °). Vliv vody Hladina podzemní vody za konstrukcí je v hloubce 1,50 m Hladina podzemní vody před konstrukcí je v hloubce 2,00 m Podloží u paty konstrukce je nepropustné. Vztlak v základové spáře od rozdílných tlaků je uvažován lineární. Odpor na líci konstrukce Odpor na líci konstrukce není uvažován. Nastavení výpočtu fáze Návrhová situace : trvalá 2 [GEO5 - Gabion | verze 5.15.16.0 | hardwarový klíč 5674 / 1 | Jiroušek Petr, Ing. | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.fine.cz]


Posouzení čís. 1 Výpočet aktivního tlaku za konstrukcí - mezivýsledky Vrst.

Mocnost

čís. 1 2 3 4 5 6

[m] 0,60 0,90 0,10 0,38 0,02 0,60

cd

jd

a [°] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

[°] 26,50 26,50 26,50 26,50 26,50 33,50

[kPa] 12,00 12,00 12,00 12,00 12,00 0,00

Ka

dd

g [kN/m3] 18,00 18,00 14,00 14,00 14,00 14,00

[°] 15,00 15,00 15,00 15,00 15,00 15,00

Pozn.

0,420 0,420 0,420 0,420 0,420 0,307

Průběh aktivního tlaku za konstrukcí (bez přitížení) Vrst.

Poč. [m]

čís.

Kon. [m] 0,00 0,60 0,60 1,50 1,50 1,60 1,60 1,98 1,98 2,00 2,00 2,60

1 2 3 4 5 6

sZ

sW

[kPa] 0,00 10,80 10,80 27,00 27,00 28,40 28,40 33,75 33,75 34,00 34,00 42,40

[kPa] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 1,00 4,82 4,82 5,00 5,00 5,00

Tlak

Složka vod.

Složka sv.

[kPa]

[kPa]

[kPa]

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,11 10,43 13,01

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,10 10,08 12,57

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,03 2,70 3,37

Průběh tlaku vody Bod čís. 1 2 3 4 5 6 7

Hloubka [m]

Vod.složka [kPa] 0,00 0,60 1,50 1,60 1,98 2,00 2,60

Svis. složka [kPa] 0,00 0,00 0,00 1,00 4,82 5,00 5,00

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Spočtené síly působící na konstrukci - kombinace 1 Fvod

Název

[kN/m] 0,00 6,79 4,25 0,00

Tíh.- zeď Aktivní tlak Tlak vody Vztlak vody

Působiště Z [m] -1,47 -0,29 -0,44 0,00

Fsvis [kN/m] 35,60 1,82 0,00 -2,50

Působiště X [m] 0,50 1,00 1,00 0,67

Koef. překl. 1,000 1,350 1,000 1,000

Koef. posun. 1,000 1,350 1,000 1,000

Koef. napětí 1,350 1,350 1,000 1,000

Posouzení celé zdi Posouzení na překlopení Moment vzdorující Mvzd = 18,59 kNm/m Moment klopící Mkl = 4,51 kNm/m 3 [GEO5 - Gabion | verze 5.15.16.0 | hardwarový klíč 5674 / 1 | Jiroušek Petr, Ing. | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.fine.cz]


Zeď na překlopení VYHOVUJE Posouzení na posunutí Vodor. síla vzdorující Hvzd = 23,54 kN/m Vodor. síla posunující Hpos = 13,42 kN/m Zeď na posunutí VYHOVUJE Celkové posouzení - ZEĎ VYHOVUJE Maximální napětí v základové spáře : 56,76kPa Výpočet aktivního tlaku za konstrukcí - mezivýsledky Vrst. čís. 1 2 3 4 5 6

Mocnost [m] 0,60 0,76 0,14 0,10 0,40 0,60

cd

jd

a [°] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

[°] 21,75 21,75 21,75 21,75 21,75 27,90

[kPa] 9,60 9,60 9,60 9,60 9,60 0,00

Ka

dd

g [kN/m3] 18,00 18,00 18,00 14,00 14,00 14,00

[°] 12,31 12,31 12,31 12,31 12,31 12,49

Pozn.

0,523 0,523 0,523 0,523 0,523 0,395


Poč. [m]

čís.

Kon. [m] 0,00 0,60 0,60 1,36 1,36 1,50 1,50 1,60 1,60 2,00 2,00 2,60

1 2 3 4 5 6

sZ

sW

[kPa] 0,00 10,80 10,80 24,43 24,43 27,00 27,00 28,40 28,40 34,00 34,00 42,40

[kPa] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 1,00 5,00 5,00 5,00

Tlak

Složka vod.

Složka sv.

[kPa]

[kPa]

[kPa]

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,34 1,34 2,08 2,08 5,01 13,43 16,75

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,31 1,31 2,03 2,03 4,89 13,12 16,36

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,29 0,29 0,44 0,44 1,07 2,91 3,62

Průběh tlaku vody Bod čís. 1 2 3 4 5 6 7

Hloubka [m]

Vod.složka [kPa] 0,00 0,60 1,36 1,50 1,60 2,00 2,60

Svis. složka [kPa] 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00 5,00 5,00

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Spočtené síly působící na konstrukci - kombinace 2 Název Tíh.- zeď

Fvod [kN/m] 0,00

Působiště Z [m] -1,47

Fsvis [kN/m] 35,60

Působiště X [m] 0,50

Koef. překl. 1,000

Koef. posun. 1,000

Koef. napětí 1,000 4

[GEO5 - Gabion | verze 5.15.16.0 | hardwarový klíč 5674 / 1 | Jiroušek Petr, Ing. | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.fine.cz]


Fvod

Název

[kN/m] 10,49 4,25 0,00

Aktivní tlak Tlak vody Vztlak vody

Působiště Z [m] -0,37 -0,44 0,00

Fsvis [kN/m] 2,32 0,00 -2,50

Působiště X [m] 1,00 1,00 0,67

Koef. překl. 1,000 1,000 1,000

Koef. posun. 1,000 1,000 1,000

Koef. napětí 1,000 1,000 1,000

Posouzení celé zdi Posouzení na překlopení Moment vzdorující Mvzd = 18,45 kNm/m Moment klopící Mkl = 5,77 kNm/m Zeď na překlopení VYHOVUJE Posouzení na posunutí Vodor. síla vzdorující Hvzd = 18,75 kN/m Vodor. síla posunující Hpos = 14,74 kN/m Zeď na posunutí VYHOVUJE Celkové posouzení - ZEĎ VYHOVUJE Maximální napětí v základové spáře : 49,44kPa

Únosnost základové půdy Síly působící ve středu základové spáry Číslo

Moment [kNm/m]

1 2

3,70 3,70

Norm. síla [kN/m] 48,02 35,56

Pos. síla [kN/m] 13,42 13,42

Excentricita [m] 0,10 0,08

Napětí [kPa] 44,89 56,76

Posouzení únosnosti základové půdy Posouzení excentricity Max. excentricita normálové síly e = 104,0 mm Maximální dovolená excentricita edov = 330,0 mm Excentricita normálové síly VYHOVUJE Posouzení únosnosti základové spáry Max. napětí v základové spáře s = 56,76 kPa Únosnost základové půdy Rd = 100,00 kPa Únosnost základové půdy VYHOVUJE Celkové posouzení - únosnost základové půdy VYHOVUJE

Dimenzace čís. 1 Výpočet aktivního tlaku za konstrukcí - mezivýsledky Vrst.

Mocnost

čís. 1 2 3

[m] 0,60 0,90 0,10

a [°] 0,00 0,00 0,00

jd [°] 26,50 26,50 26,50

cd [kPa] 12,00 12,00 12,00

g [kN/m3] 18,00 18,00 14,00

dd [°] 15,00 15,00 15,00

Ka

Pozn.

0,420 0,420 0,420




Poč. [m]

čís.

Kon. [m] 0,00 0,60 0,60 1,50 1,50 1,60

1 2 3

sZ

sW

[kPa] 0,00 10,80 10,80 27,00 27,00 28,40

Tlak

[kPa] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00

Složka vod.

[kPa] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Složka sv.

[kPa]

[kPa] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Průběh tlaku vody Bod čís. 1 2 3 4

Hloubka [m]

Vod.složka [kPa]

Svis. složka [kPa]

0,00 0,60 1,50 1,60

0,00 0,00 0,00 1,00

0,00 0,00 0,00 0,00


Název

[kN/m] 0,00 0,00 0,05 0,00


Působiště Z [m] -0,80 -1,60 -0,03 0,00

Fsvis [kN/m] 25,60 0,00 0,00 -0,50

Působiště X [m] 0,50 1,00 1,00 0,67

g

dd

Koef. překl. 1,000 1,000 1,000 1,000

Koef. posun. 1,000 1,000 1,000 1,000

Koef. napětí 1,350 1,000 1,000 1,000

Posouzení pracovní spáry nad blokem čís.: 1 Posouzení na překlopení Moment vzdorující Mvzd = 12,47 kNm/m Moment klopící Mkl = 0,00 kNm/m Spára na překlopení VYHOVUJE Posouzení na posunutí Vodor. síla vzdorující Hvzd = 14,49 kN/m Vodor. síla posunující Hpos = 0,05 kN/m Spára na posunutí VYHOVUJE Výpočet aktivního tlaku za konstrukcí - mezivýsledky Vrst.

Mocnost

čís. 1 2 3 4

[m] 0,60 0,76 0,14 0,10

a [°] 0,00 0,00 0,00 0,00

jd [°] 21,75 21,75 21,75 21,75

cd [kPa] 9,60 9,60 9,60 9,60

[kN/m3] 18,00 18,00 18,00 14,00

[°] 12,31 12,31 12,31 12,31

Ka

Pozn.

0,523 0,523 0,523 0,523




Poč. [m]

čís.

Kon. [m] 0,00 0,60 0,60 1,36 1,36 1,50 1,50 1,60

1 2 3 4

sZ

sW

[kPa] 0,00 10,80 10,80 24,43 24,43 27,00 27,00 28,40

Tlak

[kPa] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00

Složka vod.

[kPa] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,34 1,34 2,08

Složka sv.

[kPa]

[kPa] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 1,31 1,31 2,03

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,29 0,29 0,44

Průběh tlaku vody Bod čís. 1 2 3 4 5

Hloubka [m]

Vod.složka [kPa] 0,00 0,60 1,36 1,50 1,60

Svis. složka [kPa] 0,00 0,00 0,00 0,00 1,00

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00


Název

[kN/m] 0,00 0,26 0,05 0,00


Působiště Z [m] -0,80 -0,08 -0,03 0,00

Fsvis [kN/m] 25,60 0,06 0,00 -0,50

Působiště X [m] 0,50 1,00 1,00 0,67

Koef. překl. 1,000 1,000 1,000 1,000

Koef. posun. 1,000 1,000 1,000 1,000

Koef. napětí 1,000 1,000 1,000 1,000

Posouzení pracovní spáry nad blokem čís.: 1 Posouzení na překlopení Moment vzdorující Mvzd = 12,52 kNm/m Moment klopící Mkl = 0,02 kNm/m Spára na překlopení VYHOVUJE Posouzení na posunutí Vodor. síla vzdorující Hvzd = 14,52 kN/m Vodor. síla posunující Hpos = 0,31 kN/m Spára na posunutí VYHOVUJE Posouzení bloku gabionu na maximální napětí: Maximální napětí na spodní blok Souč.redukce odskokem hor.bloku Průměrná hodnota tlaku na čelo Smyková síla přenášená třením

= 34,23 kPa = 1,00 = 17,60 kPa = 19,66 kN/m

Únosnost na boční tlak: Únosnost spoje = 35,00 kN/m Spočtené namáhání = 8,80 kN/m 7 [GEO5 - Gabion | verze 5.15.16.0 | hardwarový klíč 5674 / 1 | Jiroušek Petr, Ing. | Copyright © 2013 Fine spol. s r.o. All Rights Reserved | www.fine.cz]


Posouzení na boční tlak VYHOVUJE Posouzení spáry mezi bloky: Únosnost materiálu sítě = 35,00 kN/m Spočtené namáhání = 8,80 kN/m Spára mezi bloky VYHOVUJE


Akce :ZPEVNĚNÍ

ČÁSTI BŘEHU TLOSKOVSKÉHO POTOKA

Stavebník :


Místo stavby :

POZEMKY K.Č. 1093, 1095, 1113 V K.Ú. NEVEKLOV

Projektant:

Ing. Petr Jiroušek, Na Vyhlídce 102, 257 22 Čerčany

E. DOKLADOVÁ ČÁST

V Benešově září 2013


Akce :ZPEVN

NÍ ÁSTI B EHU TLOSKOVSKÉHO POTOKA

Stavebník :


Místo stavby :

POZEMKY K. . 1093, 1095, 1113 V K.Ú. NEVEKLOV

Projektant:

Ing. Petr Jiroušek, Na Vyhlídce 102, 257 22 er any

F. VÝKAZ VÝM R

V Benešov zá í 2013


VÝKAZ VÝMĚR - ROZPOČET OPĚRNÁ STĚNA ODSTRANĚNÍ LÁVKY VČ. LIKVIDACE BOURÁNÍ KAMENNÉ ZDIVO (KAMENIVO BUDE VYUŽITO ZPĚTNĚ DO GABIONOVÉ KONSTRUKCE) BOURÁNÍ PLAŇKOVÝ PLOT VČ. LIKVIDACE VÝKOPY PRO PROVEDENÍ OPĚRNÉ STĚNY VČ. PŘÍPLATKU ZA TEKOUCÍ VODU PŘESUN ZEMINY VÝKOPU PO POZEMKU 1095,1093 ZPĚTNÝ HUTNĚNÝ ZÁSYP VČ. PŘESUNU D+M FILTRAČNÍ GEOTEXTILIE TKANÁ 300g/m2 SVISLÁ ROZPROSTŘENÍ ZBÝVAJÍCÍ ZEMINY PO POZEMCÍCH 1095,1093 D+M KOMPLETNÍ GABIONOVÉ KONSTRUKCE (SÍŤ+SPONY+TÁHLA+VÝPLŇ) D+M KOMPLETNÍ GABIONOVÉ KONSTRUKCE ZÁKLADOVÉ MATRACE (SÍŤ+SPONY+TÁHLA+VÝPLŇ) D+M HUTNĚNÝ ŠTĚRKODRŤOVÝ POLŠTÁŘ TL. 150mm D+M VYKLÍNOVÁNÍ KAMENY 20-30kg ZAJIŠTĚNÍ VODNÍHO TOKU BĚHEM PROVÁDĚNÍ STAVEBNÍCH PRACÍ FINÁLNÍ DOROVNÁNÍ PŘILEHLÝCH POZEMKŮ 1095,1093 S OSETÍM TRÁVOU D+M ÚPRAVY ZAKONČENÍ STÁVAJÍCÍCH VÝVODŮ DEŠŤOVÉ KANALIZACE KG125 D+M ÚPRAVY ZAKONČENÍ STÁVAJÍCÍCH VÝVODŮ DEŠŤOVÉ KANALIZACE KG300 D+M CHRÁNIČEK DO GAB. KONSTRUKCE PRO KOTVENÍ OPLOCENÍ KG160 D+M NOVÉ PLAŇKOVÉ OPLOCENÍ S NAPOJENÍM NA STÁVAJÍCÍ ÚSEKY ZAŘÍZENÍ STAVENIŠTĚ VÝROBNÍ REŽIJNÍ NÁKLADY

CELKOVÁ CENA BEZ DPH CELKOVÁ CENA VČ. 21%DPH

MJ KS

výměra

jedn. cena 1

m m

3

21 14

m

3

210

3

260 148 160

m m3 m

2

m

3

60

m3

126

m3 m3 t

35 130 17

2

120

m2

230

KS

4

KS

1

KS

5

m KS %

17 1 1

m

celk. cena

A. PRŮVODNÍ TECHNICKÁ ZPRÁVA B. SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA

Recommend Documents