Telefon: Zakázka: Položka: Dílec:

RIB stavební software s.r.o. Zelený pruh 1560/99 software na statiku stavebních konstrukcí Telefon: +420 241 442 078

www.rib.cz

Zakázka:

Položka:

RIB Software AG Soubor: Prefabrikovaný základ.RTfun

CZ-140 00 Praha 4 RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo email: [email protected] Dílec: Typ: Základ s botkou

Funda V15.0 Build-Nr. 06062015

Informace o projektu Zakázka Název Položka Dílec

Systémové informace Schéma systému [m]

Normy Zakládání: ČSN EN 1997-1 Návrhová situace: trvalá

Návrh: ČSN EN 1992-1-1:2015

Geometrie a materiál bx, by h bsx, bsy ax, ay he t γ1 tw γB fck fyd

Šířka základu ve směru x/y Výška základu Šířka sloupu ve směru x/y Excentricita sloupu ve směru x/y Zásyp zeminou Hloubka vetknutí základu Specifická tíha zeminy nad základovou spárou Hladina podzemní vody, vzdálenost od HH základu Specifická tíha betonu Tlaková válcová pevnost betonu, charakteristická Mez kluzu výztuže, návrhová hodnota

γS, γS,vnější fyk ftk φ c tan δs,f γ2 γc, γc,vnější

Součinitel spolehlivosti výztuže stálá/mimořád. Mez kluzu výztuže Tahová pevnost výztuže Úhel tření zeminy Koheze Úhel tření v základové spáře Specifická tíha zeminy pod základovou spárou Součinitel spolehlivosti betonu stálá/mimořád.

σRd fcd

Odolnost základové spáry Tlaková válcová pevnost betonu, návrhová hodnota Součinitel životnosti betonu

αcc

Základ a sloup Typ základu Základ s botkou

bx [m]

by [m]

h [m]

Typ sloupu

3.000

3.000

0.800

Obdélník

bsx [m]

bsy [m]

αx [m]

αy [m]

0.400

0.400

0.000

0.000

Geometrie kalichu Hloubka v základu Šířka kalichu horní ve směru X Šířka kalichu dolní ve směru X Tloušťka stěny x kalichu horní

hp: bxh: bxd: dx:

0.000 m 1.100 m 1.400 m 0.220 m

Výška kalichu Šířka kalichu horní ve směru Y Šířka kalichu dolní ve směru Y Tloušťka stěny y dolní

strana:1/8

hs: byh: byd: dy:

0.800 m 1.100 m 1.500 m 0.250 m


CZ-140 00 Praha 4 RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo

www.rib.cz

email: [email protected]

Zakázka: Položka: Charakteristiky železobetonu (C30/37, B500S)

Dílec:

Beton

γc

γc,vnější

αcc

γB [kN/m³]

fck [MN/m²]

fcd [MN/m²]

C30/37

1.50

1.20

1.00

25.00

30.00

20.00

γs

γs,vnější

fyd [MN/m²]

fyk [MN/m²]

ftk [MN/m²]

1.15

1.00

434.78

500.00

540.00

Měkká výztuž B500S

Podloží, geometrie a materiál tw [m]

φ [°]

c [°]

tan δs,f [°]

γ1 [kN/m³]

γ2 [kN/m³]

0.000 0.800 σRd= 360.00 kN/m², uživatelsky

30.00

0.00

0.577

20.00

20.00

he [m]

Zatížení Pz [kN] pz [kN/m] qz [kN/m²] Hx,y [kN] ΔMII [kNm] x1/y1 [m] x2/y2 [m] res.Mx [kNm] res.My [kNm] I ZSI AL

Svislé osamělé zatížení Liniové zatížení Plošné zatížení Vodorovná síla Přídavný moment z teorie II. řádu Poloha osamělého zatížení (ohraničení vlevo u spojitých a plošných zatížení) Ohraničení vpravo u spojitých a plošných zatížení Výsledný moment.x vlivem zatížení Výsledný moment.y vlivem zatížení Importované zatížení ze sloupu Číslo zať. stavu z importovaného zatížení ze sloupu Výška základu pro výpočet vlastní tíhy

Schematický výkres

Kombinační součinitele Typ účinku Stálé zatížení Kancelářské prostory (Proměnné B)

γsup

γinf

ψ0

ψ1

ψ2

1.35 1.50

1.00 0.00

1.00 0.70

1.00 0.50

1.00 0.30

Zatěžovací stavy ZS I

ZSI

Typ účinku

Zdroj

0 1 2

Název

Vlastní tíha Stálé zatížení Kancelářské prostory (Proměnné B)

Vlastní tíha Poloha x/y; Výslednice Pz.

Dílec

Pz [kN]

x [m]

y [m]

Deska

180.00

0.000

0.000

Součet vlastní tíhy ZS 0 ZS

Pz [kN]

0

180.0

Importovaná zatížení ze sloupu Typ: S=zatížení ze sloupu; I=importované zatížení; c=charakteristické; d=návrhové

ZS Typ 1 2

S.c S.c

Pz [kN]

Hx [kN]

Hy [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

ΔMxII [kNm]

ΔMyII [kNm]

ex [m]

ey [m]

1350.0 1500.0

0.0 0.0

0.0 0.0

0.0 0.0

-20.3 -22.5

0.0 0.0

0.0 0.0

0.000 0.000

0.000 0.000

strana:2/8


www.rib.cz

Zakázka:

Položka:

CZ-140 00 Praha 4 RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo email: [email protected] Dílec:

Kombinace zatěžovacích stavů Ed

Kombinace zatěžovacích stavů

Krit.

Typ: G

Ed jen ze stálých zatížení, pro posudek polohy výslednice (OJ)

Typ: G+Q

Kombinační kriterium: ZK=základní, M=mimořádná, SP=stabilita polohy, NÁ=náraz Ed ze stálých a proměnných zatížení, pro posudek polohy výslednice (OJ)

rozh.='ano' ... kombinace je u některého z posudků rozhodující.

Ed

rozh.

1 2

ANO ANO

Typ Krit. Kombinace G G+Q

ZK ZK

1.35*ZS1 1.35*ZS1+1.50*ZS2

Vnitřní účinky Vnitřní účinky v základové spáře, teorie I.řádu Ed 1 2

Nc

Nd

Hx,c

Hx,d

Hy,c

Hy,d

Mx,c

Mx,d

My,c

My,d

1530.0 3030.0

2065.5 4315.5

0.0 0.0

0.0 0.0

0.0 0.0

0.0 0.0

0.0 0.0

0.0 0.0

-20.3 -42.8

-27.4 -61.2

Vnitřní účinky v základové spáře, teorie II.řádu Ed 1 2

Nc

Nd

Hx,c

Hx,d

Hy,c

Hy,d

Mx,c

Mx,d

My,c

My,d

1530.0 3030.0

2065.5 4315.5

0.0 0.0

0.0 0.0

0.0 0.0

0.0 0.0

0.0 0.0

0.0 0.0

-20.3 -42.8

-27.4 -61.2

Vnitřní účinky v návrhových řezech (podrobně) Č. řezu 1, poloha ve směru y: y=0.20 m

Ed

Md [kNm]

Vd [kN]

1 2

513.3 1147.1

789.8 1764.8

Č. řezu 2, poloha ve směru x: x=0.20 m

Ed

Md [kNm]

Vd [kN]

1 2

524.3 1171.6

803.2 1794.8

Geotechnické posudky Posudek stability polohy (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Mdst,d ≤ Mstb,d Ačkoliv lze očekávat osu rotace ležící uvnitř základu, může být posudek veden porovnáním stabilizujících a destabilizujících momentů k fiktivní hraně základu. Mx,stb Mx,dst My,stb My,dst

Stabilizující moment (osa x) vztažený k hraně základu Destabilizující moment (osa x) vztažený k hraně základu Stabilizující moment (osa y) vztažený k hraně základu Destabilizující moment (osa y) vztažený k hraně základu

γG,stb

Součinitel spolehlivosti stálá=0.9 zohledněn

γG,dst

Součinitel spolehlivosti stálá=1.1 zohledněn

γQ,stb

Součinitel spolehlivosti proměnná=0.0 zohledněn

γQ,dst

Součinitel spolehlivosti proměnná=1.5 zohledněn

Zatěžovací stavy ZS 1 2

Import Typ účinku

Účinky EQU

γstb (import)

Stálé zatížení působí kombinovaně Kancelářské prostory (Proměnné působí kombinovaně B)

Výsledky - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed 1 2

Mx,stb [kNm]

Mx,dst [kNm]

My,stb [kNm]

My,dst [kNm]

dst/stb

2065.5 2065.5

0.0 0.0

2065.5 5440.5

18.3 52.0

0.01 0.01

Rozhodující návrhová kombinace: Ed 2, η=0.01

Posudek vyhovuje

strana:3/8

γdstb (import)


www.rib.cz

Zakázka:

Položka:


Posudky na mezních stavech únosnosti (MSÚ) Posouzení zatížení základové spáry (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: σd ≤ σRd Dle normy lze alternativně namísto posudků na mezních stavech GEO-2 a posudku mezního stavu použitelnosti vzájemně porovnat návrhové hodnoty napětí v základové spáře s návrhovou hodnotou odolnosti základové spáry. ex,c ey,c

Excentricita ve směru x charakteristická Excentricita ve směru y charakteristická

Pres Ared,c

σd

Tlak v základové spáře vztažený na Ared,c (návrhová hodnota)

σRd

Výslednice (P) Zmenšená, zcela přetlačená plocha Ared,c = (bx - 2ex) * (by - 2ey) Dovolený tlak v základové spáře (dle DIN nebo uživatelsky)


Pres,c [kN]

Pres,d [kN]

ex [m]

ey [m]

Ared,c [m²]

σd [kN/m²]

σRd [kN/m²]

σd/σRd

1530 3030

2066 4316

0.01 0.01

0.00 0.00

8.92 8.92

232 484

360 360

0.643 1.345


Posudek nevyhovuje!

Posudek usmyknutí (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Td/Rtd ≤ 1.0 Rtd = V · tan δs,f / γGl V Hx

Normálová síla, charakteristická Vodorovná síla X, charakteristická

Rtd Td

Hy Rtk

Vodorovná síla Y, charakteristická Odolnost na usmyknutí, charakteristická

η γGl

Odolnost na usmyknutí, návrhová hodnota Rtk / γGl Celková vodorovná síla (návrhová hodnota) √(Hx² + Hy²) Stupeň využití, musí být ≤ 1.0 Součinitel spolehlivosti pro usmyknutí = 1.1


V [kN]

Hx [kN]

Hy [kN]

Rtk [kN]

Rtd [kN]

Td [kN]

Td/Rtd

1530.0 3030.0

0.0 0.0

0.0 0.0

883.3 1749.4

803.0 1590.3

0.0 0.0

0.000 0.000


Posudek vyhovuje

Stabilita podloží (teorie II. řádu γ-násobná) Formát posudku: Vd ≤ Rnd Metodika DIN 4017, Rnd = (bx' · by' · γ2 · b' · Nb + γ1 · d · Nd + c · Nc) · 1/ γGr by'

d Nb

Zmenšená výpočetní šířka excentricky zatíženého základu Hloubka založení Součinitel únosnosti k vlivu šířky založení

Nd Nc

Součinitel únosnosti k vlivu bočního nárazu Součinitel únosnosti k vlivu koheze

Rn,c Rn,d

γ1 γ2

Specifická tíha zeminy nad základovou spárou Specifická tíha zeminy pod základovou spárou

Vd

bx'

Zmenšená výpočetní délka excentricky zatíženého základu Koheze Odolnost zeminy vybuzená vnějšími silami (max. 50%) Char. odolnost základové spáry kolmo k její ploše Návrhová odolnost stability podloží kolmo k základové spáře(γGr = 1.4) Návrhová hodnota působící normálové síly

c Ep,c,50


bx' [m]

by' [m]

Nb

Nd

2.97 2.97

3.00 3.00

7.1 7.1

27.5 27.5

Nc Epc,50[kN] 45.9 45.9


0.0 0.0

Rn,c [kN]

Rn,d [kN]

Vd [kN]

Vd / Rnd

7672.7 7666.3

5480.5 5475.9

2065.5 4315.5

0.377 0.788

Posudek vyhovuje

Posudky na mezních stavech použitelnosti (MSP)

strana:4/8


www.rib.cz

Zakázka: Rozevíraná spára

Položka:

R1/2: Rozh. výslednice oblastí jádra;


R3: Rozh. výslednice stability polohy

Natočení základu a omezení rozevírané spáry (teorie II. řádu, charakteristická) Formát posudku: ex/bx ≤ 1/6; ey/by ≤ 1/6; (ex/bx)²+(ey/by)² ≤ 1/9 Ověřuje se, zda výslednice od stálých zatížení leží uvnitř 1. oblasti jádra a výslednice od stálých a proměnných zatížení uvnitř 2. oblasti jádra. ex / bx ≤ 1/6 1. oblast jádra ve směru x ey / by ≤ 1/6 1. oblast jádra ve směru y (ex / bx)² + (ey / by)² ≤ 1/9 2. oblast jádra bx by ex,y,G ex,y,P Pres,G,c Pres,P,c

Šířka základu ve směru x Šířka základu ve směru y Excentricita ve směru x/y vlivem stálých zatížení Excentricita ve směru x/y vlivem stálých + proměnných zatížení Výslednice od stálých zatížení Výslednice od stálých + proměnných zatížení

OJ1x OJ1y OJ2 1. OJ

Korespondující excentricita = ex,G / bx Korespondující excentricita = ey,G / by Korespondující excentricita = (ex,P / bx)² + (ey,P / by)² Stupeň využití 1.oblast jádra OJ1 ≤ 1/6

2. OJ **

Stupeň využití 2.oblast jádra OJ2 ≤ 1/9 Bez posouzení OJ1, neboť atribut Ed je 'proměnná'

Posudek - návrhové hodnoty na základě Teorie I. řádu, charakteristická Ed 1 2

Pres,G,c [kN]

ex,G [m]

ey,G [m]

Pres,P,c [kN]

ex,P [m]

ey,P [m]

OJ1x

OJ1y

OJ2

1.OJx [%]

1.OJy [%]

1.OJ [%]

2.OJ [%]

1530 1530

0.01 0.01

0.00 0.00

1530 3030

0.01 0.01

0.00 0.00

0.00 **

0.00 **

0.00 0.00

2.7 **

0.0 **

2.7 **

0.0 0.0

1.oblast jádra: Rozhodující Ed 1, η=0.03

Posudek vyhovuje

2.oblast jádra: Rozhodující Ed 2, η=0.00

Posudek vyhovuje

Informativní posudky Výslednice a nulová čára při rozevírané spáře Formát posudku Poloha nulové čáry se počítá iterativně a protokoluje se jako úsečka procházející průsečíky s hranami základu. Podíl rozevírané spáry se pro porovnání zadává jako poměr k rozevírané ploše A k celkové plochy A. Ak/A = 0 tedy odpovídá plně přetlačené základové spáře, při Ak/A = 0.5 je dosaženo 50% maximálního dovoleného rozevření základové spáry. Ak/A = 0 pro stálá zatížení Ak/A ≤ 0.5 pro stálá a proměnná zatížení Pres ex ey σM Ak/A

Celková normálová síla Excentricita ve směru x Excentricita ve směru y Kontaktní napětí v těžišti tlačené plochy Poměr rozevíraná plocha / celková plocha

x1 y1 x2 y2

strana:5/8

1. bod nulové čáry napětí 1. bod nulové čáry napětí 2. bod nulové čáry napětí 2. bod nulové čáry napětí


CZ-140 00 Praha 4 RIBtec RIBfem RIBcad RIBgeo

www.rib.cz

email: [email protected]

Zakázka: Položka: Posudek polohy nulové čára na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed 1 2

Dílec:

Pres,G [kN]

ex [m]

Podloží [m]

σM [kN/m²]

x1 [m]

y1 [m]

x2 [m]

y2 [m]

Ak/A

1530.0 3030.0

0.013 0.014

0.000 0.000

170.0 336.7

---

---

---

---

0.0000 0.0000

Kontaktní napětí ve vrcholech Vrcholy

Pouze informativně, bez posouzení. Lze určit lokální maxima, resp. minima napětí ve vrcholech základu. Ed

σ1 [kN/m²]

σ2 [kN/m²]

σ3 [kN/m²]

σ4 [kN/m²]

165.5 327.2

174.5 346.2

174.5 346.2

165.5 327.2

1 2

Návrh železobetonu Rozdělení dolní výztuže

Návrhové řezy Řez 1 2

Směr As

Návrhový řez [m] Poloha Šířka

y x

0.200 0.200

3.000 3.000

Návrh na Výška 0.800 0.800

Ohyb+smyk Ohyb+smyk

Návrh na ohyb Legenda Mmax Mmin h b zi,B d1

Max. návrhový moment Min. návrhový moment Výška dílce v návrhovém řezu Šířka dílce v návrhovém řezu Vnitřní rameno pro návrh na ohyb Osové krytí výztuže horní(h) a dolní(d)

Nutná podélná výztuž dolní Nutná podélná výztuž horní Stlačení betonu Přetvoření výztuže Rozhoduje výztuž na celistvost Krytí betonem pro výpočet ziS

As,d As,h εb εs d cvl

Poloha výztuže [cm] d1,d,x

d1,d,y

d1,h,x

d1,h,y

cvl,d,x

cvl,d,y

cvl,h,x

cvl,h,y

3.0

3.0

3.0

3.0

6.0

6.0

6.0

6.0

strana:6/8


www.rib.cz

Zakázka: Návrh na ohyb

Položka:

rozhod.Ed As,d As,h 2 1 2 1

`Rez 1 2

Mmax [kNm] 1147.1 1171.6

Mmin [kNm] 513.3 524.3


h [m] 0.800 0.800

εb [‰] -2.54 -2.54

b [m] 3.000 3.000

εs [‰] 0.00 0.00

zi,B [m] 0.693 0.693

As,d [cm2] 34.8 35.6

As,h [cm2] 0.0 0.0

Dolní výztuž ve směru X rozdělit následovně (ya=-1.500 m) sby [m] Asd [cm²]

0.375 4.35

0.375 4.35

0.375 4.98

0.750 12.81

0.375 4.98

0.375 4.35

0.375 4.35

0.375 4.88

0.375 4.35

0.375 4.35

Dolní výztuž ve směru Y rozdělit následovně (xa=-1.500 m) sbx [m] Asd [cm²]

0.375 4.35

0.375 4.35

0.375 4.88

0.750 12.54

Návrh vnitřního kalichu s drsnou spárou dle Schlaich/Schäfer Schematický výkres

Legenda Nutná stykovací délka Světlá vzdálenost výztuže sloup / kalich - min(4*ds,50mm) Nutná kotevní délka Vodorovná výztuž kalichu (celkem) Tahová síla v přenosu zatížení sloup-základ

l0 an lbd Ash Tv,Th

tdopo tnut tstáv Asv aVýz

Doporučená hloubka vetknutí sloupu = 1,50 ∙ bs Nutná hloubka vetknutí sloupu = l0+an Stávající hloubka vetknutí sloupu Svislá výztuž sloupu / kalichu (po stranách) Vzdálenost výztuže sloup / kalich

Podmínky soudržnosti fck [N/mm²]

fbd [N/mm²]

fyd [N/mm²]

40 30

5.51 4.57

435 435

Sloup Kalich

Soudržnost Podmínky soudržnosti dobré Dobrá soudržnost

Zadání pro návrh kalichu Bednění: Asx,stáv svislé výztuže: Svislá výztuž kalichu ds:

profilovaný 0.00 cm2 16 mm

Tloušťka zálivky dt: Asy,stáv svislé výztuže: Svislá výztuž sloupu ds:

0.050 m 0.00 cm2 20 mm

Návrh Směr As x y x y

Asv Asv Ash Ash

Ed

Mx,d [kNm]

My,d [kNm]

Pz,d [kN]

Hx,d [kN]

Hy,d [kN]

2 0 0 0

0.0 0.0

61.2 0.0 -

4072.5 0.0 0.0 0.0

0.0 0.0 -

0.0 0.0

Sloup tstáv [m]

tnut [m]

tdopo [m]

aVýz,x [m]

aVýz,y [m]

0.600

0.424

0.480

0.170

0.170

Směr As x y

ds[mm]

T1v [kN]

Asv1,nut[cm²]

Asv1,stáv[cm²]

an [m]

lbd [m]

l0 [m]

20 20

0.00 0.00

9.0 0.0

9.0 0.0

0.000 0.000

0.394 0.394

0.000 0.000

ds[mm]

T1v [kN]

Asv1,nut[cm²]

Asv1,stáv[cm²]

an [m]

lbd [m]

l0 [m]

T2h [kN]

Ash2 [cm²]

16 16

0.00 0.00

0.0 0.0

0.0 0.0

0.000 0.000

0.000 0.000

0.000 0.000

0.00 0.00

0.0 0.0

Kalich Směr As x y

strana:7/8


www.rib.cz

Zakázka:

Položka:


Návrh na smyk Posudek propíchnutí v montážním stavu Legenda VEd σ0,d Acrit Ucrit U0 acrit/dm

Působící posouvající síla Tlak v základové spáře uvnitř Acrit Odpočtové plochy uvnitř kritického řezu Efektivní obvod kritického řezu Efektivní obvod zatěžované plochy Sklon propichujícího kužele acrit/dm=cotθ

VEd,red ß acrit Uout dm vEd

vRd,c

Odolnost na propíchnutí bez výztuže na propíchnutí Vzdálenost poslední vnější řady výztuže od hrany sloupu Průměrný stupeň vyztužení Vzdálenost řady výztuže od hrany sloupu

vRd,max

Zmenšená posouvající síla Součinitel navýšení pro excentrická zatížení Vzdálenost kritického řezu od hrany sloupu Obvod oblasti s výztuží na propíchnutí Průměrná statická účinná výška Korespondující posouvající síla (ß⋅ VEd/(Ucrit)⋅ dm) Maximální odolnost na propíchnutí

asx/asy

Stáv./nut. podélná výztuž dolní/horní

Asw,j Uuj

Součty výztuže na propíchnutí po řadách Efektivní obvod řady výztuže

Lw ρl aj

Posudek propíchnutí - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed ρl [%] 1 1.381

VEd [kN] Acrit [m²]

σ0d [kN/m²] Ucrit [m]

VEd,Red [kN] Uout [m]

β [-] U0 [m]

acrit [m] Lw [m]

dm [m] acrit/dm [-]

asx,h [cm²/m] asx,d [cm²/m]

asy,h [cm²/m] asy,d [cm²/m]

vEd [MN/m²] vrd,c [cm²/m]

vRd,max [MN/m²] vEd/vRd,c [-]

32.4 0.29

3.6 1.90

31.4 1.76

1.15 0.40

0.24 0.04

0.12 2.00

0.00 16.75

0.00 16.40

0.158 0.831

1.163 0.191

Není nutná výztuž na propíchnutí.

Posudek propíchnutí Posudek propíchnutí - návrhové hodnoty na základě teorie II. řádu γ-násobné Ed ρl [%] 2 0.173

VEd [kN] Acrit [m²]

σ0d [kN/m²] Ucrit [m]

VEd,Red [kN] Uout [m]

β [-] U0 [m]

acrit [m] Lw [m]

dm [m] acrit/dm [-]

asx,h [cm²/m] asx,d [cm²/m]

asy,h [cm²/m] asy,d [cm²/m]

vEd [MN/m²] vrd,c [cm²/m]

vRd,max [MN/m²] vEd/vRd,c [-]

4072.5 1.83

452.5 4.86

3244.0 9.67

1.15 1.60

0.52 0.88

0.77 0.68

0.00 13.39

0.00 13.23

0.997 1.048

1.782 0.951

Není nutná výztuž na propíchnutí.

Přehled posudků Posudek

Stav

Ed

Stabilita polohy Tlak v zákl.spáře (TeoIIř) Posudek usmyknutí (TeoIIř) Stabilita podloží (TeoIIř) 1.oblast jádra (TeoIIř) 2.oblast jádra (TeoIIř)

vyhovuje nevyhovuje! vyhovuje vyhovuje vyhovuje vyhovuje

2 2 1 2 1 2

strana:8/8

Využití 0.01 1.34 0.00 0.79 0.03 0.00

Telefon: Zakázka: Položka: Dílec:

Recommend Documents