SOUHRNNÁ TECHNICKÁ ZPRÁVA
květen 2008
Stavba
:
Měčín – ČOV a kanalizace
Místo
:
k.ú. Měčín
Obec
:
Měčín
Kraj
:
Plzeňský
Pověř.obec :
Klatovy
Stavebník :
Město Měčín, Farní 43, 340 37 Měčín
Stupeň PD :
DSP
Ing Václav Mach
obsah B.1 Urbanistické,architektonické a stavební řešení B.1.1 Zhodnocení staveniště B.1.2 Urbanistické a architektonické řešení B.1.3 Technické řešení B.1.4 Napojení stavby na dopravní a technickou infrastrukturu B.1.5 Vliv stavby na životní prostředí B.1.6 Řešení bezbariérového užívání B.1.7 Průzkumy a měření B.1.8 Údaje pro vytýčení stavby B.1.9 Členění stavby na jednotlivé objekty B.1.10 Ochrana okolí stavby B.1.11 Ochrana zdraví a bezpečnosti pracovníků B.2 Mechanická odolnost a stabilita B.3 Požární bezpečnost B.4 Hygiena, ochrana zdraví a životní prostředí B.5 Bezpečnost při užívání B.6 Ochrana proti hluku B.7 Úspora energie a ochrana tepla B.8 Řešení přístupu a užívání stavby OsOSPaO B.9 Ochrana stavby před škodlivými vlivy vnějšího prostředí B.10 Ochrana obyvatelstva B.11 Hydrotechnické výpočty B.11.1 Bilance odpadní splaškové vody B 11.2 Návrh čistírny odpadních vod B 11.3 Návrh limitů vypouštění vod B 11.4 Výpočet průběhu hladiny velkých vod B 11.5 Výpočet retence a odlehčení dešťových vod
B.1 Urbanistické,architektonické a stavební řešení B.1.1 Zhodnocení staveniště Území stavby se nachází ve správním obvodu města Měčín, stavba se nachází převážně v zastavěném území, navržená ČOV je umístěna na louce pod hasičskou zbrojnicí. Do ČOV jsou přiváděny splaškové odpadní vody systémem kanalizačních stok, vedoucích v komunikacích v katastru Měčína. Součástí tohoto systému jsou též tři čerpací stanice, tři výtlačné kanalizační řady, kterými jsou odpadní vody přečerpávány do gravitačních stok. Pro ČOV je zřízena též přípojka vodovodní a elektro a nová příjezdní komunikace. Vlastní prostor staveniště je na soukromých pozemcích jednotlivých vlastníků, stávající silnice II.tř.jsou státní, ve správě SUS Klatovy. Na pozemcích stavby se vyskytují podzemní vedení, dle průzkumu a vyjádření správců jednotlivých sítí, které jsou doloženy v Dokladové části a zakresleny v koordinační situaci. Příjezd na staveniště je možný přímo ze silnic II/117, II/182, II/11759 a po místních komunikacích.
B.1.2 Urbanistické a architektonické řešení Investor akce řeší odkanalizování města Měčín, na současném stavu technického poznání, přistoupil k záměru vybudovat ČOV a splaškovou kanalizaci která bude tvořena novým systémem stok splaškové kanalizace a dále bude do systému připojena stávající vyhovující dešťová kanalizace s přepady ze septiků. Na této kanalizaci bude realizována retenční nádrž, která zachytí přítok mezního deště z území a bude zajišťovat regulovaný odtok do nové splaškové kanalizace a touto dále na ČOV. Dešťová voda z přepadu bude přepojena zpět na stávající dešťovou kanalizaci. . Připojením splaškové kanalizace na navrženou ČOV se zlepší poměry v městě Měčín. Architektonické řešení u podzemní stavby není uplatňováno, nadzemní část u ČOV je navržena z klasických materiálů se střechou z tvrdé krytiny
B.1.3 Technické řešení Stavba řeší výstavbu nových objektů, část F.1 řeší výstavbu nové ČOV, část F.2 řeší výstavbu kanalizace, kterou tvoří stoková gravitační síť a výtlaky kanalizace. Část F.3 potom řeší ČS 1, část F.4 potom ČS 2 a část F.5 technologii ČOV a ČS. Čištění odpadních vod je řešeno v centrální městské čistírně odpadních vod, která je realizována v jihozápadní části obce v prodloužení komunikace u hasičské zbrojnice při vodním toku Třebýcinky. Do prostoru ČOV je vedena hlavní stoka A, na kterou jsou připojeny stoky nižšího řádu a kanalizační výtlaky od 2 čerpacích stanic, kde ČS 1 je realizována při silnici ve směru na Malinec, na obecním pozemku před objektem Domu s pečovatelskou službou. Výtlak je potom veden silnicí zpět do centrální části obce, kde před farou je připojen na gravitační kanalizační síť. Druhá čerpací stanice ČS 2 je navržena v údolnici pod místní komunikací od zámku na komunikaci ke Skašovu. Výtlak je potom připojen na stávající kanalizaci, která je určena k zapojení do systému odvádění splaškových vod na městskou ČOV. Do systému odkanalizování splaškových vod je začleněna i stávající kanalizace z lokality zástavby RD v části nad fotbalovým stadionem, řešení oddělení vod je realizováno v prostoru zelené plochy za prodejnou potravin, kde je navržena retenční záchytná zdrž, ze které je řešen regulovaný odtok do nové splaškové kanalizace v objemu mezního deště, zbývající dešťové vody pokračují odtokem stávající dešťovou kanalizací. Staveniště ČOV je řešeno s vyvýšením nad úroveň hladiny stoleté vod o min.0,50 m, na výletním objektu je osazena zpětná klapka proti případnému vzdutí vody v toku Třebýcinka při průtocích n-letých vod
B.1.4 Napojení stavby na dopravní a technickou infrastrukturu Technické vybavení území je respektováno, dopravně je řešena nová příjezdní komunikace v prodloužení stávající od hasičské zbrojnice do prostoru ČOV, pro ČS 1 byl využit stávající sjezd ze silnice na pozemek DPS a pro ČS 2 byl na místní komunikaci navržen záliv. Z hlediska napojení na veřejnou síť elektro rozvodů v obci jsou zřízeny 3 nové kabelové přípojky, pro ČOV je vedena příjezdovou komunikací, pro ČS 1 a ČS 2 jsou potom přípojky vedeny ze stávajících rozvodů. Pro areál ČOV je zřízena rovněž nová vodovodní přípojka.
Pro budoucí údržbu a opravu bude v trase kanalizace zřízeno na pozemcích věcné břemeno v šířce pracovního pruhu 4 m, ochranné pásmo kanalizace a vodovodu je 1,50 m., ochranné pásmo ČOV je 50 m
B.1.5 Vliv stavby na životní prostředí Stavba bude mít negativní vliv na životní prostředí, v prostředí se projeví zejména při zemních pracích zvýšená hlučnost a případně prašnost, rovněž při provádění prací v blízkosti vodního zdroje je zvýšené nebezpečí při úniku ropných látek při případné poruše nebo havárii zemních strojů. Proto je potřeba, aby dodavatel dodržoval podmínky ochrany vodního zdroje Naopak po realizaci a optimálním provozování bude stav životního prostředí v souladu s legislativou ČR, budou chráněny jednak stávající zdroje vod i zabezpečeno čištění odpadních splaškových vod v souladu se zdravotními a hygienickými požadavky. Odpadové hospodářství je nutno řešit v souladu se zákonem o odpadech a kategorizaci odpadů v oblasti likvidace, v případě potřeby, doporučujeme obrátit se na odbornou firmu, zabývající se likvidací odpadů. Množství a druhy odpadů : Při výstavbě přebytek zeminy z výkopů množství
: cca 800 m3
katalog.číslo
: 170501
název
: výkopová zemina
kategorizace : likvidace
O
: terénní úpravy v pracovním pruhu před znovu rozprostřením ornice, případně odvoz na skládku Štěpánovice
při provozu zbytkový kal biomasy stabilizovaný charakter odpadu:
vodná suspense biomasy , není zařazen mezi nebezpečné odpady
roční produkce:
do 10 tun sušiny za rok (320 m3/rok v suspensi o 3% sušiny. nebo cca 38 m3/rok odvodněného na 25 % sušiny
kategorizace odpadu 19 08 05 zneškodnění:
odvozem externím zneškodňovatelem
shrabky z česlí charakter odpadu :
plasty, hadry, papíry -praný odpad, hyg. ošetřený desinfekcí
(není zařazen mezi nebezpečné odpady) roční produkce:
do 3 tun sušiny za rok
kategorizace odpadu 19 08 01 (0) zneškodnění:
odvozem externím oprávněným zneškodňovatelem na skládku komun. odpadu
písek z lapáku písku: charakter odpadu : roční produkce:
štěrk, škvára, písek není zařazen mezi nebezpečné odpady do 4 tun sušiny za rok
kategorizace odpadu : 19 08 02 zneškodnění:
odvozem externím oprávněným zneškodňovatelem na skládku přísluš. kategorie odpadu
Udaná množství jsou pouze informativní. Způsoby likvidace zajistí v době realizace a před kolaudací investor.
B.1.6 Řešení bezbariérového užívání Jedná se o podzemní liniovou veřejnou stavbu, není řešeno
B.1.7 Průzkumy a měření Byly zajištěny mapové podklady. Mapové podklady – ZM 1 : 10000, katastrální mapa 1 : 2000 a bylo provedeno výškopisné a polohopisné zaměření v systému JTSK a BPV,
toto zaměření bylo doplněno vložením pozemků z KM, které provedla firma Geoplan Plzeň. Dále byly provedeny průzkumy podzemních vedení, vyjádření v dokladové části
B.1.8 Údaje pro vytýčení stavby Stavba bude vytýčena přímo v terénu, trubní vedení tvoří polygon s následujícími souřadnicemi vrcholových bodů převážně v šachtách STOKY „A“ VO
824865,322
1099825,541
ČOV
824892,983
1099790,137
ČS 0
824879,531
1099781,472
RŠ 01A
824872,126
1099786,891
RŠ 02A
824854,842
1099763,268
RŠ 03A
824844,744
1099730,288
RŠ 04A
824815,091
1099690,351
RŠ 05A
824791,315
1099657,061
RŠ 06A
824778,338
1099645,178
RŠ 07A
824810,972
1099607,276
RŠ 08A
824835,085
1099581,499
RŠ 09A
824861,657
1099548,912
RŠ 10A
824887,209
1099516,881
RŠ 11A
824920,963
1099480,320
RŠ 12A
824957,546
1099450,742
RŠ 13A
824997,081
1099420,306
RŠ 14A
825024,752
1099397,635
RŠ 02A2
824874,232
1099499,767
RŠ 03A2
824904,200
1099461,012
RŠ 04A2
824934,395
1099422,378
RŠ 02A1
824801,949
1099597,917
RŠ 03A1
824758,898
1099574,014
RŠ 04A1
824736,493
1099555,843
RŠ 05A1
824718,669
1099532,093
RŠ 06A1
824693,246
1099501,692
RŠ 07A1
824666,137
1099470,006
RŠ 08A1
824641,716
1099442,155
RŠ 09A1
824620,105
1099416,058
RŠ 02A1-1
824712,108
1099536,628
RŠ 03A1-1
824683,483
1099569,038
RŠ 04A1-1
824651,952
1099605,435
RŠ 05A1-1
824621,566
1099640,488
RŠ 06A1-1
824588,635
1099677,460
RŠ 07A1-1
824555,779
1099713,362
RŠ 08A1-1
824536,443
1099736,110
RŠ 02B
824761,660
1099663,392
RŠ 03B
824730,017
1099698,529
RŠ 04B
824690,230
1099728,785
RŠ 05B
824675,335
1099742,312
RŠ 06B
824646,068
1099782,588
RŠ 07B
824614,372
1099821,302
RŠ 08B
824592,086
1099837,816
RŠ 09B
824565,859
1099864,438
RŠ 10B
824544,399
1099896,974
RŠ 11B
824543,094
1099946,724
RŠ 12B
824542,499
1099974,124
RŠ 02B1
824578,811
1099788,945
RŠ 03B1
824559,598
1099768,043
RŠ 02B2
824509,475
1099889,338
RŠ 03B2
824498,422
1099877,327
RŠ 04B2
824476,817
1099847,375
RŠ 05B2
824466,265
1099827,893
STOKY „B“
STOKY „C“ RŠ 02C
824723,336
1099525,361
RŠ 03C
824754,990
1099488,367
RŠ 04C
824787,652
1099450,703
RŠ 05C
824820,576
1099412,881
RŠ 06C
824853,337
1099374,990
RŠ 07C
824886,099
1099337,192
RŠ 08C
824882,634
1099330,647
RŠ 09C
824857,307
1099302,674
RŠ 10C
824821,903
1099268,622
RŠ 11C
824787,050
1099233,850
RŠ 12C
824759,747
1099192,268
RŠ 13C
824731,631
1099151,269
RŠ 02C1
824752,154
1099421,144
RŠ 03C1
824726,797
1099398,902
RŠ 04C1
824757,119
1099364,511
RŠ 05C1
824740,071
1099348,127
RŠ 06C1
824737,626
1099307,082
RŠ 02C1-1
824706,127
1099380,015
RŠ 03C1-1
824685,423
1099361,102
RŠ 04C1-1
824684,635
1099352,803
RŠ 05C1-1
824682,102
1099319,439
RŠ 02C2
824897,356
1099341,964
RŠ 03C2
824911,052
1099329,775
zRN
824912,526
1099328,456
kRN
824910,399
1099322,111
RŠ 04C2
824906,171
1099317,461
RŠ 05C2
824904,628
1099319,142
STOKY „D“ ČS 2
824888,952
1098985,892
RŠ 01D
824883,351
1098992,102
RŠ 02D
824905,633
1099012,507
RŠ 03D
824927,912
1099032,908
RŠ 04D
824950,838
1099077,327
RŠ 05D
824961,251
1099107,072
RŠ 06D
824967,978
1099150,878
RŠ 02D1
824863,657
1098974,497
RŠ 03D1
824843,959
1098956,889
RŠ 04D1
824806,895
1098924,145
RŠ 05D1
824769,970
1098890,467
RŠ 02D1-1
824814,853
1098984,590
RŠ 03D1-1
824793,053
1099005,338
RŠ 04D1-1
824772,248
1099026,951
RŠ 02D1-2
824764,637
1098980,570
RŠ 03D1-2
824746,925
1098973,239
ČS 1
825167,610
1099151,572
RŠ 01E
825169,477
1099158,897
RŠ 02E
825128,903
1099172,263
RŠ 03E
825118,988
1099185,386
RŠ 04E
825114,111
1099211,838
RŠ 05E
825103,140
1099259,747
RŠ 06E
825094,082
1099303,144
RŠ 07E
825083,826
1099337,913
RŠ 08E
825071,851
1099357,975
RŠ 09E
825035,471
1099392,143
RŠ 02E1
825203,024
1099149,264
STOKY „E“
RŠ 03E1
825248,681
1099135,131
RŠ 02E3
825104,025
1099186,063
RŠ 03E3
825062,667
1099195,116
RŠ 02E4
825068,985
1099337,199
RŠ 03E4
825051,074
1099297,860
RŠ 04E4
825036,326
1099269,620
RŠ 02E2
825127,016
1099169,976
RŠ 03E2
825132,866
1099120,660
RŠ 04E2
825140,173
1099071,270
RŠ 05E2
825144,471
1099021,880
RŠ 06E2
825138,334
1098972,618
RŠ 07E2
825129,361
1098923,488
RŠ 08E2
825119,592
1098874,575
RŠ 09E2
825110,148
1098825,402
RŠ 10E2
825088,329
1098780,488
RŠ 11E2
825069,311
1098734,219
RŠ 12E2
825060,323
1098685,110
RŠ 13E2
825050,944
1098647,660
RŠ 14E2
825027,366
1098603,632
VÝTLAKY ČS 1
825167,610
1099151,572
VB 1
825167,812
1099158,443
VB 2
825127,473
1099171,707
VB 3
825117,529
1099185,394
VB 4
825114,463
1099205,550
VB 5
825110,728
1099222,950
VB 6
825102,080
1099260,591
VB 7
825094,881
1099293,529
VB 8
825086,653
1099325,855
VB 9
825084,226
1099333,305
VB 10
825075,784
1099349,548
VB 11
825070,526
1099356,767
VB 12
825047,925
1099378,457
RŠ 14A
825024,752
1099397,635
ČS 2
824888,952
1098985,892
VB 1
824884,789
1098992,017
VB 2
824892,537
1098999,091
VB 3
824889,193
1099003,371
VB 4
824883,310
1099051,069
RŠ ST.DEŠŤ.
824880,440
1099055,280
ČS 0
824879,531
1099781,472
ČOV
824892,983
1099790,137
824776,674
1099642,361
VB 1
824792,129
1099656,479
VB 2
824845,701
1099729,995
VB 3
824855,799
1099762,975
H 80
824868,969
1099780,760
VODOMĚR.ŠACHTA
824875,635
1099782,051
ČOV
824892,983
1099790,137
KANALIZACE
VODOVOD NAPOJ.STÁV. VODOVOD
B.1.9 Členění stavby na jednotlivé objekty
Stavba je členěna na následující stavební objekty : F.1 Čistírna odpadních vod F 1.1 SO 01 - ČOV – stavební část 01.1 – stavební část 01.2 – elektro 01.3 – ZTI 01.4 – VZT F 1.2 IO 02 – TÚ, SÚ IO 03 – Oplocení IO 06 – Příjezdová komunikace F 1.3 IO 04 – Přípojka NN F 1.4 IO 05 – Vodovodní přípojka F 1.5 IO 07 – Čerpací stanice ČS 0 F.2 Kanalizace F 2.1 IO 08 – Stoková gravitační síť F 2.2 IO 09 – Výtlaky kanalizace F.3 Čerpací stanice ČS 1 F 3.1 SO 10 – ČS 1 – stavební část F 3.2 IO 11 – Přípojka NN F 3.3 IO 12 – Oplocení a TÚ F.4 Čerpací stanice ČS 2 F 4.1 SO 15 – ČS 2 – stavební část F 4.2 IO 16 – Přípojka NN F 4.3 IO 17 – Oplocení a TÚ F.5 Technologie F 5.1 PS 01 – ČOV strojní část F 5.2 PS 02 – ČOV elektro část F 5.3 PS 03 – ČS– technologie
B.1.10 Ochrana okolí stavby Pro okolí stavby platí stávající a navržená ochranná pásma : vodovod - 1,5 m na obě strany od osy potrubí stoky do DN 500 - 1,5 m na obě strany od osy potrubí stoky nad DN 500- 2,5 m na obě strany od osy potrubí plynovod – dle vyjádření správce kabely ČEZ– dle vyjádření správce kabeláž Telefonica O2– dle vyjádření správce hygienické pásmo ČOV- kruh o poloměru 50,0 m
B.1.11 Ochrana zdraví a bezpečnosti pracovníků Péči o bezpečnost práce lze opět rozdělit do období realizace stavby a doby provozování dokončené stavby. Snížení rizika při stavbě je možné bezpodmínečným dodržováním předpisů o bezpečnosti a ochraně zdraví pracovníky na stavbě. Stejně tak i během provozování je potřeba dodržovat ustanovení provozního řádu vodovodu.
B.2 Mechanická odolnost a stabilita Stavba je navržena tak, aby zatížení na ni působící v průběhu výstavby a užívání nemělo za následek zřícení stavby nebo její části , z tohoto důvodu je nutno výkopy pažit vhodným pažením, vodoměrnou šachtu použít pouze od výrobce, který doloží jejich vhodnost uložení do navrhovaného prostředí s tím, že nádrže čistírny a čerpacích stanic budou provedeny z monolitického vodostavebního betonu nebo prefabrikované (ČS 1 a ČS 2). Vlastní nádrže jsou navrženy z materiálů odolných prostředí
B.3 Požární bezpečnost Požárně bezpečnostní řešení je předmětem přílohy požárního specialisty, která tvoří přílohu Souhrnné technické zprávy
B.4 Hygiena, ochrana zdraví a životní prostředí Stavba bude mít negativní vliv na životní prostředí, v prostředí se projeví zejména při zemních pracích zvýšená hlučnost a případně prašnost, rovněž při provádění prací v blízkosti vodního zdroje je zvýšené nebezpečí při úniku ropných látek při případné poruše nebo havárii zemních strojů. Proto je potřeba, aby dodavatel dodržoval podmínky ochrany vodního zdroje a vodního toku Naopak po realizaci a optimálním provozování bude stav životního prostředí v souladu s legislativou ČR budou chráněny jednak stávající zdroje vod a povrchové vody
B.5 Bezpečnost při užívání Objekty kanalizace a ČOV jsou navrženy tak, aby byla zajištěna bezpečnost při jejich užívání za předpokladu, že zařízení bude užíváno v souladu s provozním řádem zařízení
B.6 Ochrana proti hluku Ochrana proti hluku není řešena, dmychadla v objektu ČOV budou opatřena protihlukovým krytem tak, aby ve venkovním prostředím při provozu ČOV byl hluk do úrovně dané hygienickými předpisy
B.7 Úspora energie a ochrana tepla U kanalizace není potřeba řešit, neboť se jedná o provoz bez nároku na elektrickou energii, vodovodní řad bude uložen v nezámrzné hloubce, stavební objekt ČOV je řešen s dostatečnou ochranou proti úniku tepla
B.8 Řešení přístupu a užívání stavby OsOSPaO Nejedná se o veřejnou stavbu a není tudíž předmětem řešení
B.9 Ochrana stavby před škodlivými vlivy vnějšího prostředí Stavba je navržena z materiálů, které zajišťují ochranu před škodlivými vlivy vnějšího prostředí
B.10 Ochrana obyvatelstva Řešení ochrana obyvatelstva se u této stavby neuplatňuje, stavba sama obyvatelstvo neohrožuje
B.11 Hydrotechnické výpočty B.11.1 Bilance odpadní splaškové vody Hydrotechnický výpočet – splašková kanalizace - výpočet dle ČSN 75 6101 - 700 EO (zahrnuta i základní a technická vybavenost) Průměrné množství odpadních vod Q24,m Q24,m = 700 x 0,15 = 105,0 m3/den = 1,22 l/s Průměrné množství balastních vod QB QB = 0,15 x 0,15 = 15,75 m3/den Průměrné množství odpadních vod na ČOV Q24 = Q24,m + QB = 105,0 + 15,75 = 120,75 m3/den = 1,40 l/s Max. denní množství odpadních vod na ČOV Q24 = Q24,m x kd + QB = 105,0 x 1,5 + 15,75 = 173,25 m3/den = 2,0 l/s Max. hodinové množství odpadních vod na ČOV Q24 = (Q24,m x kd x kh + QB) : 24 = (105,0 x 1,5 x 2,44 + 15,75) : 24 = 16,67 m3/hod = 4,63 l/s Roční množství odpadních vod Qroč Qroč= 120,75 x 365 = 44 074 m3/rok Látkové znečištění BSK 5 = 700 x 0,060 = 42,0 kg/den = 348 mg/l = 15,33 t/rok CHSK = 700 x 0,120 = 84,0 kg/den = 696 mg/l = 30,66 t/rok NL = 700 x 0,055 = 38,50 kg/den = 319 mg/l = 14,05 t/rok Ncelk = 700 x 0,011 = 7,7 kg/den = 64 mg/l = 2,81 t/rok Pcelk = 700 x 0,0025 = 1,75 kg/den = 14,5 mg/l = 0,64 t/rok
B 11.2 Návrh čistírny odpadních vod – technologické výpočty Návrhové zatížení čistírny návrhové látkové zatížení:
42 kg BSK5/den
výpočtová specif. produkce 1 EO
0,06 kg BSK5/obyv./den
vstupní zátěž dle EO:
700 EO
Množství odp. vod (vč. vod balastních): Q24:
120,75 m3 /d
(5,03 m3/h)
Qd:
173,25 m3/d
(7,22 m3/h, 2,0 1 l/sec)
Q max :
16,67 m3/h
Qrok:
44 074 m3/rok
(4,63 l/s)
Přivedené znečištění na přítok ČOV: BSK5
700 x 0,060 = 42 kg/den (6,08 t/rok)
CHSKcr 700 x 0120 = 84 kg/den (30,7 t/rok) NL
700 x 0,055 = 38,5 kg/den (14,05 t/rok)
N-celk. 700 x 0,011 = 7,7 kg/den (2,81 t/rok) Pc
700 x 0,0025 = 4,5 kg/den (0,64 t/rok)
Návrhové parametry čistírny Výpočtová koncentrace BSK5:
42: 120,75 = 348 kg/m3 = 348 mg/l
NL/BSK = 0,917 Ncelk/BSK5= 0,183 teplota substrátu:
15 oC
produkce přebyt. kalu dle BSK5:
0,7 x 42 = 29,4 kg/den
Provozní koncentrace kalu v DEN+NITR :
4 kg/m3
Provozní koncentrace kalu v RN:
8 kg/m3
Objemy nádrží aktivace a jejich členění:
Denitrifikace (Den.n.):
m3
29,3
Nitrifikace (NITR.N.):
148,7 m3
Celkem DEN+NITR
118
m3
Regenerační nádrž (RN):
61,0
m3
Celkem objem aktivace:
187 m3
Užitečná hloubka (návrh):
D=
3,05 m
N=
3,0 m
R=
3,1
dosazovák:
5,0 m
m
Provozní hmotnost sušiny kalu v DEN+NITR :
472 kg
Provozní koncentrace sušiny kalu v R:
488 kg
Celková provozní hmotnost sušiny kalu:
960 kg
Návrhové zatížení aktivace dle BSK5:
42 kg/d
Návrhové specif. látkové zatížení kalu:
0,0438 kg BSK5/kg .den
Návrhové specif. objemové zatížení v DEN + NITR:
0,356 kg BSK5 /m3.den
Návrhové specif. látkové zatížení kalu N-NH4 v nitrif.:
0,011
kg N-NH4 /kg .den
Návrhové stáří kalu:
>23 dní
Průměrná doba zdržení v DEN+ NITR:
9,0 h
Interní recirkulace Ri (z N do D):
100 – 150% Qd (7,2 ÷ 11 m3/hod)
Recirkulace kalu Rk (z DN do R,):
50 – 150% Qd
(3,6 ÷ 11 m3/hod)
Doba kontaktu v DEN :
minim. 1,8 h
Doba kontaktu v NITR :
minim. 9,2 h
Celková bilance potřeby aerace: spotřeba kyslíku v aktivaci: na org. látky a end. resp.:
OCpC = 3,5 x 42 = 147 kg O2/d
na oxid N-NH4:
OCp.N = 4,57 x 6,5 = 29,7 kg O2/d
celkem: návrhová hodnota:
176,7 kg O2/den OC v = 200 kg O2/kg BSK5
Instalovaná aerační kapacita musí zahrnovat i spotřebu kyslíku pro event. dostabilizaci a uskladnění přebytečného kalu (do 21 kg O2/den). Návrh dosazovací nádrže Navrhované zařízení: Vertikální čtvercový dosazovák, 1 ks:
plocha nádrže
23 m2
výška hladiny v nádrži:
5,0 m
užitečný objem celkový: Hydraulické povrchové zatížení: Látkové zatížení separační plochy:
55 m3
0,72 m3/m2. h pro Qmax.hodd = 16,67 m3/d prům. 2,5 kg/m2.h max. 5,9 kg/m2.h
Doba zdržení v dosazovací nádrži.:
prům. 7,6 h (při Qd) min. 3,2 h (při Qmax = 4,63 l/s)
Chemické srážení slouč. fosforu:
nezařazeno
Kalové hospodářství-akumulace a zahuštění přebytečného kalu produkce přebyt. kalu z biol. procesu:
26,3 kg suš./den (9,6 t suš./rok) 3,3 m3/den , při konc. 0,8 %
zahuštění kalu:
primárně sedimentací v kalové
nádrži koncentrace kalu po zahuštění:
3%
objem kalové nádrže uskladňovací:
29,2 m3
kapacita uskladnění:
700 kg suš. kalu ( = cca 27 dnů
provozu) Max. roční produkce kalu (3%suš.): další zahuštění: koncentrace sušiny po odvodnění kalu v OZK: produkce odvod. kalu při 25%:
320 m3/rok , 3 % suš. odvodňovací zařízení kalu OZK 25 % suš. cca 38 m3/rok (0,1 m3/den)
B 11.3 Návrh limitů vypouštění vod Látkové Výstup z ČOV (p)
:
BSK 5
15,0 mg/l
CHSK
80,0 mg/l
NL
20,0 mg/l
BSK 5
1,8 mg/l
CHSK
14,5 mg/l
NL
4,8 mg/l
Recipient Q355 = 2,0 l/s
1,4 x 15 + 2 x 1,8 BSK5 = ----------------------------- = 7,2 mg /l 3,4 1,4 x 80 + 2 x 14,4 CHSK = ----------------------------- = 41,4 mg /l 3,4
NL
1,4 x 20 + 2 x 4,8 = ----------------------------- = 12,5 mg /l 3,4
Pro dosažení imisních limitů po roce 2012 pro ukazatel BSK
5
a CHSK dle nařízení
vl.69/2003 a 229/2006 je potřeba řešit zlepšení kvality vody v recipientu a předpokládat následující výstup z ČOV (p)
:
BSK 5
12,0 mg/l
CHSK
65,0 mg/l
BSK 5
1,5 mg/l
CHSK
12,0 mg/l
Recipient Q355 = 2,0 l/s
1,4 x 12 + 2 x 1,5 BSK5 = ----------------------------- = 5,8 mg /l 3,4 1,4 x 65 + 2 x 12,0 CHSK = ----------------------------- = 33,8 mg /l 3,4
Návrh limitů vypouštění Hydraulické Q24 = 1,40 l/s = 120 m3/den maxQh maxQměs
= 4,6 l/s = 4 000 m3/měsíc
Q roč = 44 tisíc m3/rok Látkové ukazatel
p (mg/l)
m (mg/l
t/rok
BSK 5
12
20
0,53
CHSK
65
100
2,86
NL
20
40
0,88
N-NH4+
12
20
0,53
B 11.4 Výpočet průběhu hladiny velkých vod Vypocet ustaleneho rovnomerneho proudeni
Datum : 17.3.2008 Cas : 8:34:31
Zpracovani souboru : C:\PROGRA~1\HYDROC~1\HC1\TREBYCIN.HC1 profilu : PF 1 Hloubka [m]: 0.881/457.851 Podelny sklon koryta : 0.016960 Metoda vypoctu C podle : Manning(0.0280)/Strickler/21.1(10.0) Vypocet prum. drsnosti : n-prum Nahradni drsnost vody : 0.010000 Alfa metoda : f(1)
1. Celkem H[m] 0.88 457.85 B[m] 14.50 14.50 S[m2] 4.96 4.96 O[m] 14.84 14.84 R[m] 0.334 0.334 n 0.028 0.028 C 29.750 29.750 al 1.253 1.253 Fr 1.369 1.369 v[m/s] 2.24 2.24 Q[m3/s] 11.10 11.10 profilu : PF 2 Hloubka [m]: 1.366/459.096 Podelny sklon koryta : 0.016960 Metoda vypoctu C podle : Manning(0.0280)/Strickler/21.1(10.0) Vypocet prum. drsnosti : n-prum Nahradni drsnost vody : 0.010000 Alfa metoda : f(1)
1. Celkem H[m] 1.37 459.10 B[m] 24.38 24.38 S[m2] 6.11 6.11 O[m] 25.16 25.16 R[m] 0.243 0.243 n 0.028 0.028 C 28.282 28.282 al 2.085 2.085 Fr 1.672 1.672 v[m/s] 1.82 1.82 Q[m3/s] 11.10 11.10 profilu : PF 3 Hloubka [m]: 0.574/459.574 Podelny sklon koryta : 0.016960 Metoda vypoctu C podle : Manning(0.0280)/Strickler/21.1(10.0) Vypocet prum. drsnosti : n-prum Nahradni drsnost vody : 0.010000 Alfa metoda : f(1)
1. Celkem H[m] 0.57 459.57 B[m] 18.44 18.44 S[m2] 5.45 5.45 O[m] 19.38 19.38
R[m] 0.281 0.281 n 0.027 0.027 C 29.471 29.471 al 1.184 1.184 Fr 1.301 1.301 v[m/s] 2.04 2.04 Q[m3/s] 11.10 11.10
Vypocet ustaleneho nerovnomerneho proudeni
Datum : 23.3.2008 Cas : 17:44:55 Zpracovani souboru : C:\PROGRA~1\HYDROC~1\HC1\TREBYCIN.HC1 Prumerna drsnost n-prum Ztraty trenim zt-k Pocatecni hodnoty prutok Q = 11.100[m3/s] hloubka h = 0.881[m] PF 1
staniceni [km] : Prutok profilem Q = 11.100 Hloubka vody h = 0.881 Kriticka hloubka hk = 0.971 Sirka v hladine B = 14.500
0.000 [m3/s] [m] [m] [m]
Kota hladiny Kh = 457.851 [mnm] Kota dna Kd = 456.970 [mnm] Kota leveho brehu Kl = 458.250 [mnm] Kota praveho brehu Kp = 458.360 [mnm] Kota osy koryta Ko = 456.970 [mnm] Rychlost (vazena) Vp = 2.239 [m/s] Rychlost (Q/S) V = 2.239 [m/s] Plocha S = 4.957 [m2] Teziste k hladine ht = 0.239 [m] Omoceny obvod O = 14.837 [m] Hydraulicky polomer R = 0.334 [m] Prumerna drsnost n = 0.0280 Metoda vypoctu C podle : Manning(0.0280)/Strickler/21.1(10.0) Rychl. soucinitel C = 29.750 [sqrt(m)/s] Energeticka vyska E = 1.201 [m] Skl. cary energie Ie = 0.016960 Coriol. cislo Alfa = 1.253 Froudovo cislo Fr = 1.369 Dilci profily (Kh = 457.851) 1. Q = 11.100 v = 2.239 y = 0.881
b = 14.500 Kd= 456.97 S = 4.957 O = 14.837 R = 0.334 n = 0.0280 C = 29.750 Al= 1.253 Fr= 1.369 PF 1
-> PF 2 V useku je vzduti Prevyseni hladin
dzetaV = 0.500 Dh = 1.1603 [m]
Rozdil rychl. vysek Rv = -0.3998 [m] Ztrata mistni Zm = 0.1999 [m] Ztrata trenim Zt = 1.3602 [m] PF 2
staniceni [km] : Prutok profilem Q = 11.100 Hloubka vody h = 1.281 Kriticka hloubka hk = 1.457 Sirka v hladine B = 24.217
0.046 [m3/s] [m] [m] [m]
Kota hladiny Kh = 459.011 [mnm] Kota dna Kd = 457.730 [mnm] Kota leveho brehu Kl = 459.000 [mnm] Kota praveho brehu Kp = 459.190 [mnm] Kota osy koryta Ko = 457.730 [mnm] Rychlost (vazena) Vp = 2.734 [m/s] Rychlost (Q/S) V = 2.734 [m/s] Plocha S = 4.060 [m2] Teziste k hladine ht = 0.311 [m] Omoceny obvod O = 24.888 [m] Hydraulicky polomer R = 0.163 [m] Prumerna drsnost n = 0.0280 Metoda vypoctu C podle : Manning(0.0280)/Strickler/21.1(10.0) Rychl. soucinitel C = 26.407 [sqrt(m)/s] Energeticka vyska E = 2.001 [m] Skl. cary energie Ie = 0.065698 Coriol. cislo Alfa = 1.890 Froudovo cislo Fr = 2.931 Dilci profily (Kh = 459.011) 1. Q = 11.100 v = 2.734 y = 1.281 b = 24.217
Kd= 457.73 S = 4.060 O = 24.888 R = 0.163 n = 0.0280 C = 26.407 Al= 1.890 Fr= 2.931 PF 2
-> PF 3 V useku je snizeni Prevyseni hladin
dzetaS = 0.100 Dh = 0.9455 [m]
Rozdil rychl. vysek Rv = 0.6857 [m] Ztrata mistni Zm = 0.0686 [m] Ztrata trenim Zt = 0.1912 [m] PF 3
staniceni [km] : Prutok profilem Q = 11.100 Hloubka vody h = 0.957 Kriticka hloubka hk = 0.641 Sirka v hladine B = 26.220
0.105 [m3/s] [m] [m] [m]
Kota hladiny Kh = 459.957 [mnm] Kota dna Kd = 459.000 [mnm] Kota leveho brehu Kl = 459.000 [mnm] Kota praveho brehu Kp = 459.620 [mnm] Kota osy koryta Ko = 459.000 [mnm] Rychlost (vazena) Vp = 0.762 [m/s] Rychlost (Q/S) V = 0.762 [m/s] Plocha S = 14.566 [m2] Teziste k hladine ht = 0.330 [m] Omoceny obvod O = 27.969 [m] Hydraulicky polomer R = 0.521 [m] Prumerna drsnost n = 0.0272 Metoda vypoctu C podle : Manning(0.0280)/Strickler/21.1(10.0) Rychl. soucinitel C = 33.016 [sqrt(m)/s] Energeticka vyska E = 0.991 [m] Skl. cary energie Ie = 0.001023 Coriol. cislo Alfa = 1.159 Froudovo cislo Fr = 0.351 Dilci profily (Kh = 459.957) 1. Q = 11.100 v = 0.762 y = 0.957 b = 26.220 Kd= 459.00
S = 14.566 O = 27.969 R = 0.521 n = 0.0272 C = 33.016 Al= 1.159 Fr= 0.351
Soubor : C:\PROGRA~1\HYDROC~1\HC1\TREBYCIN.HC1 pro prutok: 11.100 [m3/s] Profil St[km] hkri[m] h[m] Z[mnm] Dno[mnm] LB[mnm] PB[mnm] dz% [m/s] [m3/s] -------------------------------------------------------------------------------PF 1 0.0000 0.97 *0.881 457.85 456.97 458.25 458.36 50 2.24 11.10 PF 2 0.0456 1.46 *1.281 459.01 457.73 459.00 459.19 *10 2.73 11.10 PF 3 0.1047 0.64 0.957 459.96 459.00 459.00 459.62 -- 0.76 11.10
B 11.5 Výpočet retence a odlehčení dešťových vod Hydrotechnický výpočet - jednotné kanalizace (retence) - výpočet dle ČSN 75 6162 Dešťové intenzity pro dobu trvání deště, vycházejí z údajů ze srážkoměrné stanice Klatovy přepočtem pro lokalitu Měčín tc (min.)
5
10
15
20
30
40
60
90
120
qc (l/s/ha)
200
142
110
90,5
68,0
55,0
40,5
29,5
23,5
Celk.red.plocha odvodňovaného území
Sr = 0,40 ha
Návrhový průtok
Q15 = 43,8 l/s
Odtok z retence
Qo = 4,6 l/s
Specifický odtok
qo = 11,5 l/s/ha
Návrh retenční nádrže Vs = 0,06 x qc x tc – 0,06 x tc x qo – 0,06 x td x (1 – qo/qc) V = max Vs x Sr tc
qc
0,06 x qc x tc
5 10 15 20
200 142 110 90,5
60,0 85,2 99,0 108,6
0,06 x qo x tc 3,5 6,9 10,4 13,8
0,06 x td x(1-qo/qc)
Vs
0,3 0,3 0,3 0,2
56,2 78,0 88,3 94,6
30 40 60 90 120
68,0 55,0 40,5 29,5 23,5
122,4 132,0 145,8 159,3 169,2
20,8 27,6 41,4 62,4 82,8
0,2 0,2 0,2 0,2 0,2
101,4 104,4 104,2 96,7 86,2
V = 104,4 x 0,40 = 41,76 m3 Navržený objem retence bude 3 x 7 x 2 = 42,0 m3
Odtok přepadem do dešťové kanalizace Q = 0,4 x 55,0 = 22,0 l/s Odtok dešt.kanalizací do toku Q = 10,87 ha x 0,221 x 55,0 = 132,1 l/s 132,1 x 3 + 22 x 20 BSK5 = ----------------------------- = 9,0 mg /l 154,1 Při dešti za dešťovou výústí bude kvalita vody po smísení 154,1 x 9 + 530 x 3 BSK5 = ----------------------------- = 4,3 mg /l 684,1
květen 2008
Ing Václav Mach
