Rekonstrukce ubytovny "A" na upravitelné byty. F Tepelně technické řešení stavby AKCE: Riegrova 2111, Hořice

AKCE:

Rekonstrukce ubytovny "A" na upravitelné byty Riegrova 2111, Hořice 508 01 Investor:

město Hořice, nám. Jiřího z Poděbrad 342, Hořice 508 01 Projektant

ing Jan Bartoš, Havlíčkova 145, Hořice 508 01

F.1.4.2 - Tepelně technické řešení stavby

REKOSTRUKCE UBYTOVNY "A" NA UPRAVITELNÉ BYTY

DOKUMENTACE PRO STAVEBNÍ POVOLENÍ A VÝBĚR DODAVATELE STAVBY

TEPELNÁ TECHNIKA OBSAH: 1

ÚČEL DOKUMENTU ........................................................................................................................... 3

2

POŽADAVKY NORMY......................................................................................................................... 3

3

VYHODNOCENÍ POSUZOVANÉ BUDOVY ......................................................................................... 5 3.1 3.2

4

POSOUZENÍ PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA PRO STÁVAJÍCÍ STAV ...................................................... 6 POSOUZENÍ PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA PRO NÁVRH....................................................................... 6

VÝPOČTOVÁ ČÁST ............................................................................................................................ 7 4.1 4.2 4.3

PROTOKOL VÝPOČTU Z PROGRAMU ENERGIE 2010 PRO STÁVAJÍCÍ STAV ....................................................................... 7 PROTOKOL VÝPOČTU Z PROGRAMU ENERGIE 2010 PRO NÁVRH...................................................................................... 13 POSOUZENÍ OBVODOVÝCH KONSTRUKCÍ............................................................................................................................... 19

SAMOSTATNÉ PŘÍLOHY PŘÍLOHA 1 – ENERGETICKÝ ŠTÍTEK OBÁLKY BUDOVY – STÁVAJÍCÍ STAV PŘÍLOHA 2 – ENERGETICKÝ ŠTÍTEK OBÁLKY BUDOVY - NÁVRH

0519HM12-1500 F.1.4.2 TEPELNĚ TECHNICKÉ ŘEŠENÍ STAVBY.DOC

STRANA 2 / 34


1


ÚČEL DOKUMENTU

V tomto dokumentu jsou posuzovány stavební konstrukce po stránce tepelně technické. Posouzeny jsou jednotlivé obvodové konstrukce a objekt jako celek. Posouzení je provedeno pro stávající stav a návrh. Výsledné hodnoty výpočtů jsou vyhodnoceny v souladu s ČSN 730540-2:2011 a slouží pro posouzení s tzv. porovnávacími ukazateli definovanými vyhláškou 148/2007 o energetické náročnosti budov.

2

POŽADAVKY NORMY

Lokalita: Venkovní návrhová teplota Vnitřní návrhová teplota Posuzovaný objekt

Hořice v Podkrkonoší θae=-15°C θim=20°C změna ubytovny na bytový dům 10 b.j.

Součinitel prostupu tepla jednotlivých konstrukcí obálky budovy V následujících tabulkách jsou shrnuty současné vybrané požadavky pro součinitel prostupu tepla jednotlivých konstrukcí s ohledem na požadavek ČSN 73 0540-2:2011. Tabulka 1: Požadované a doporučené hodnoty součinitele prostupu tepla UN pro budovy s převažující návrhovou vnitřní teplotou im = 20°C Součinitel prostupu tepla 2 [W/m K] Popis konstrukce

Stěna vnější lehká Stěna k nevytápěné půdě (se střechou bez tepelné izolace) těžká Střecha strmá se sklonem nad 45° Střecha plochá a šikmá se sklonem do 45° včetně Strop s podlahou nad venkovním prostorem Strop pod nevytápěnou půdou (střecha bez tepelné izolace) Podlaha a stěna vytápěného prostoru přilehlá k zemině Strop a stěna vnitřní z vytápěného k nevytápěnému prostoru Strop nebo stěna vnitřní z vytápěného temperovanému prostoru Strop nebo stěna vnější z temperovaného k venkovnímu prostředí Podlaha a stěna temperovaného prostoru přilehlá k zemině Stěna mezi sousedními budovami Strop mezi prostory s rozdílem teplot do 10°C včetně Stěna mezi prostory s rozdílem teplot do 10°C včetně Strop vnitřní mezi prostory s rozdílem teplot do 5°C včetně Stěna vnitřní mezi prostory s rozdílem teplot do 5°C včetně Výplň otvoru ve vnější stěně a strmé střeše z vytápěného prostoru do venkovního prostředí, kromě dveří Šikmá výplň otvoru se sklonem do 45°, z vytápěného prostoru do venkovního prostředí Dveřní výplň otvoru z vytápěného prostoru do venkovního prostředí (včetně rámu) Výplň otvoru vedoucí z vytápěného do temperovaného prostoru Výplň otvoru vedoucí z temperovaného prostoru do venkovního prostředí Šikmá výplň otvoru se sklonem do 45°, z temperovaného prostoru do venkovního prostředí Lehký obvodový plášť (LOP), hodnocený jako smontovaná sestava včetně fw ≤ 0,50 nosných prvků s poměrnou plochou průsvitné výplně otvoru fw > 0,50 Kovový rám výplně otvoru Nekovový rám výplně otvoru Rám lehkého obvodového pláště Podrobnější specifikace viz. ČSN 730540:2011

Požadované hodnoty

Doporučené hodnoty

Doporučené hodnoty

UN,20

Urec,20 0,18 ~ 0,12

0,30

Urec,20 0,20 0,25 0,20

0,24

0,16

0,15 ~ 0,10

0,30 0,45 0,60

0,20 0,30 0,40

0,15 ~ 0,10 0,22 ~ 0,15 0,30 ~ 0,20

0,75

0,50

0,38 ~ 0,25

0,85

0,60

0,45 ~ 0,30

1,05

0,70

0,5

1,30 2,2 2,7

0,90 1,45 1,80

1,5

1,2

0,8 ~ 0,6

1,4 1,7 3,5 3,5

1,1 1,2 2,3 2,3

0,9 0,9 1,7 1,7

2,6

1,7

1,4

0,20 + f w

0,15+0,85.f w

1,8 1,3 1,8

1,0 0,9 ~ 0,7 1,2

0,30

0,3 + 1,4 . f w 0,7+ 0,6 . f w -

0,18 ~ 0,12

Pozn.: Převažující návrhová vnitřní teplota θim , ve °C, odpovídá návrhové vnitřní teplotě θi většiny prostorů v budově nebo zóně budovy. Za budovy s převažující návrhovou vnitřní teplotou θim = 20°C pro které platí tabulka 1, se považují všechny budovy obytné (nevýrobní bytové), občanské (nevýrobní nebytové) s převážně dlouhodobým pobytem lidí (např. školské, administrativní, ubytovací, veřejně správní, stravovací, většina zdravotnických) a jiné budovy, pokud převažující návrhová vnitřní teplota θim je v intervalu od 18°C do 22°C včetně.


STRANA 3 / 34



Pro ostatní budovy s jinou převažující návrhovou teplotou se hodnoty součinitele prostupu tepla UN počítají ze vztahu: UN=UN,20*e1 kde je

UN,20 součinitel prostupu tepla z tabulky 1 pro převažující vnitřní teplotu 20°C e1 součinitel typu budovy, stanoví se ze vztahu: e1 = 16/(θim – 4) θim převažující návrhová teplota vnitřního vzduchu ve °C

Průměrný součinitel prostupu tepla Prostup tepla obálkou budovy se dle ČSN 73 0540-2 hodnotí pomocí průměrného součinitele prostupu tepla 2 1 Uem ve W/m .K , který musí splňovat podmínku: Uem ≤ Uem,N kde je

Uem,N,20

UN,j Aj bj

Průměrný součinitel prostupu tepla referenční budovy, který se stanoví jako vážený průměr normových požadavků na jednotlivé konstrukce ze vztahu: Uem,N,20 = Σ(UN,j * Aj * bj)/ΣAj + 0,02 odpovídající normová požadovaná hodnota j-té teplosměnné konstrukce podle tabulky 1 plocha j-té teplosměnné konstrukce stanovená z vnějších rozměrů teplotní redukční činitel odpovídající j-té konstrukci; pro výplně otvorů se neuplatňuje zvýšení činitele b o 15%

Tabulka 2: Požadované a doporučené hodnoty průměrného součinitele prostupu tepla Uem,N pro budovy s převažující návrhovou vnitřní teplotou im = 20°C 2

Průměrný součinitel prostupu tepla Uem,N,20 [W/m .K]

Faktor tvaru budovy 2 3 A/V [ m /m ] Nové obytné budovy

Požadované hodnoty Uem,N,20 výpočet hodnoty maximálně přípustné hodnoty

libovolný

0,50

(A/V) ≤ 0,2 Ostatní budovy

Doporučené hodnoty Uem,rec

0,2 < (A/V) ≤ 1,0

Uem,N,20 = Σ(U N,j * Aj * bj)/ΣAj + 0,02

1,05 Uem,N,20 = 0,30 + 0,15 / (A/V)

(A/V) > 1,0

0,75* Uem,N,20

0,45

Pozn.: Požadované a doporučené hodnoty se vztahují pro všechny obytné budovy a nebytové prostory s převážně dlouhodobým pobytem lidí a s převažující vnitřní návrhovou teplotou θim v intervalu od 18°C do 22°C včetně. Pro ostatní budovy s odlišnou návrhovou vnitřní teplotou se hodnoty průměrného součinitele prostupu tepla Uem,N počítají ze vztahu: Uem,N=Uem,N,20*e1 kde je

Uem,N,20 Průměrný součinitel prostupu tepla z tabulky 2 e1 součinitel typu budovy, stanoví se ze vztahu: e1 = 16/(θim – 4) θim převažující návrhová teplota vnitřního vzduchu ve °C

Energetický štítek obálky budovy Klasifikaci tříd prostupu tepla obálkou budovy podle ČSN 73 0540-2:2011 uvádí následující tabulka. Klasifikace se provádí pomocí vypočtené hodnoty průměrného součinitele prostupu tepla konstrukcí na systémové hranici budovy (vnější obálka vytápěného prostoru budovy) Uem a požadované normové hodnoty průměrného součinitele prostupu tepla Uem,N . Veličina Uem,N představuje požadovanou hodnotu definovanou v tabulce 2. Klasifikační ukazatel Cl se stanoví ze vztahu: CI = Uem / Uem,N Tabulka 3: Klasifikační třídy prostupu tepla obálkou budovy Klasifikační třídy

Prům. souč. prostupu tepla budovy Uem [W/m K]

Slovní vyjádření

Klasifikační ukazatel CI

A

Uem ≤ 0,50 Uem,N

Velmi úsporná

CI ≤ 0,5

B

0,50 Uem,N < Uem ≤ 0,75 Uem,N

Úsporná

0,5 ≤ CI ≤ 0,75

C

0,75 Uem,N < Uem ≤ Uem,N

Vyhovující

0,75 ≤ CI ≤ 1,0

2

D

Uem,N < Uem ≤ 1,5 Uem,N

Nevyhovující

1,0 ≤ CI ≤ 1,5

E

1,5 Uem,N < Uem ≤ 2,0 Uem,N

Nehospodárná

1,5 ≤ CI ≤ 2,0

F

2,0 Uem,N < Uem ≤ 2,5 Uem,N

Velmi nehospodárná

2,0 ≤ CI ≤ 2,5

G

Uem > 2,5 Uem,N

Mimořádně nehospodárná

CI ≥ 2,5


STRANA 4 / 34


3


VYHODNOCENÍ POSUZOVANÉ BUDOVY

Tabulka 4: Přehled parametrů rozhodujících obalových konstrukcí: požadavek normy 2 [W/m K]

doporučení normy 2 [W/m K]

stávající stav 2 [W/m K]

S (N) Stěna CDm 365mm

0,30

0,25

1,33

0,20

3, 4

S (N) Stěna okál 170mm

0,30

0,25

0,59

0,17

5, 6

S (N) Strop v okálu

0,24

0,16

0,74

0,14

S Podlaha 1.NP S Stěna vnitřní CDm 365mm S Výlez na půdu

0,45 0,75 1,70

0,30 0,50 1,20

0,71 0,80 1,50

0,71 0,80 1,50

S (N) Výplně otvorů – okna

1,50

1,20

2,40

0,77

S (N) S Dveře vnitřní

3,50

2,30

5,65

1,70

0,59

0,59

č.k.

konstrukce

1, 2

7 8

objemový faktor tvaru budovy

-

-

průměrný součinitel prostupu tepla Uem

0,49

0,30

klasifikační ukazatel

≤1,0

-

návrh slovní hodnocení 2 [W/m K] navržených opatření vyhovuje doporučené úrovni vyhovuje doporučené úrovni vyhovuje doporučené úrovni stávající – bez úprav stávající – bez úprav stávající – bez úprav vyhovuje doporučené úrovni vyhovuje doporučené úrovni

vyhovuje doporučené úrovni CI = 2,31 F velmi nehospodárná CI = 0,75 B úsporná 0,90

0,30

Podrobný kompletní výpočet jednotlivých obalových konstrukcí je uveden v další části tohoto dokumentu. Ve výpočtech jsou stávající konstrukce označeny před popisem velkým písmenem „S“, nově navrhované energetické úpravy konstrukcí jsou označeny velkým písmenem „N“. Seznam konstrukcí použitých ve výpočtu a umístění jejich posouzení v dokumentu: Název úlohy :

Konstrukce č. 1 - S Stěna CDm 365mm .......................................................................... 19

Název úlohy :

Konstrukce č. 2 - N Stěna CDm 365mm .......................................................................... 21

Název úlohy :

Konstrukce č. 3 - S Stěna okál 170mm ........................................................................... 23

Název úlohy :

Konstrukce č. 4 - N Stěna okál 170mm ........................................................................... 25

Název úlohy :

Konstrukce č. 5 - S Strop v okálu.................................................................................... 27

Název úlohy :

Konstrukce č. 6 - N Strop v okálu ................................................................................... 29

Název úlohy :

Konstrukce č. 7 - S Podlaha 1.NP ................................................................................... 31

Název úlohy :

Konstrukce č. 8 - S Stěna vnitřní CDm 365mm............................................................... 32


STRANA 5 / 34


3.1


POSOUZENÍ PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA PRO STÁVAJÍCÍ STAV

VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ POSOUZENÍ PODLE ČSN 730540-2 (2011) Název úlohy:

Hořice - přestavba ubytovny - STÁVAJÍCÍ STAV

Rekapitulace vstupních dat:

Objem vytápěných zón budovy V = 2121,3 m3 Plocha ohraničujících konstrukcí A = 1252,0 m2 Převažující návrhová vnitřní teplota Tim: 20,0 C Podrobný výpis vstupních dat popisujících okrajové podmínky a obalové konstrukce je uveden v protokolu o výpočtu programu Energie. Průměrný součinitel prostupu tepla budovy (čl. 5.3) Požadavek:

max. prům. souč. prostupu tepla U,em,N =

0,39 W/m2K

Výsledky výpočtu:

průměrný součinitel prostupu tepla U,em =

0,90 W/m2K

U,em > U,em,N ... POŽADAVEK NENÍ SPLNĚN.

Klasifikační třída prostupu tepla obálkou budovy (čl. C.2) Klasifikační třída: F Slovní popis: velmi nehospodárná Klasifikační ukazatel CI: 2,3 Energie 2011, (c) 2011 Svoboda Software

3.2

POSOUZENÍ PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA PRO NÁVRH

VYHODNOCENÍ VÝSLEDKŮ POSOUZENÍ PODLE ČSN 730540-2 (2011) Název úlohy:

Hořice - přestavba ubytovny - NÁVRH

Rekapitulace vstupních dat:

Objem vytápěných zón budovy V = 2121,3 m3 Plocha ohraničujících konstrukcí A = 1252,0 m2 Převažující návrhová vnitřní teplota Tim: 20,0 C Podrobný výpis vstupních dat popisujících okrajové podmínky a obalové konstrukce je uveden v protokolu o výpočtu programu Energie. Průměrný součinitel prostupu tepla budovy (čl. 5.3) Požadavek:

max. prům. souč. prostupu tepla U,em,N =

0,40 W/m2K

Výsledky výpočtu:

průměrný součinitel prostupu tepla U,em =

0,30 W/m2K

U,em < U,em,N ... POŽADAVEK JE SPLNĚN.

Klasifikační třída prostupu tepla obálkou budovy (čl. C.2) Klasifikační třída: B Slovní popis: úsporná Klasifikační ukazatel CI: 0,7 Energie 2011, (c) 2011 Svoboda Software


STRANA 6 / 34



4

VÝPOČTOVÁ ČÁST

4.1

PROTOKOL VÝPOČTU Z PROGRAMU ENERGIE 2010 PRO STÁVAJÍCÍ STAV

VÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA podle vyhlášky č. 148/2007 Sb. a ČSN 730540 a podle ČSN EN ISO 13790 a ČSN EN 832 Energie 2011

Název úlohy: Zpracovatel: Zakázka: Datum:

Hořice - přestavba ubytovny - STÁVAJÍCÍ STAV Ing. Aleš Holemý 0519HM12-1500 31.7.2012

KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Počet zón v objektu: Typ výpočtu potřeby energie:

1 měsíční (pro jednotlivé měsíce v roce)

Okrajové podmínky výpočtu: Název období

Počet dnů

Teplota exteriéru

Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] Sever Jih Východ Západ Horizont

1. měsíc 2. měsíc 3. měsíc 4. měsíc 5. měsíc 6. měsíc 7. měsíc 8. měsíc 9. měsíc 10. měsíc 11. měsíc 12. měsíc

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

-2,4 C -0,5 C 3,2 C 8,1 C 13,1 C 16,2 C 17,5 C 17,0 C 13,3 C 8,6 C 3,3 C -0,5 C

50,0 83,0 126,0 158,0 212,0 223,0 223,0 184,0 126,0 86,0 43,0 40,0

Název období

Počet dnů

Teplota exteriéru

Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] SV SZ JV JZ


31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

-2,4 C -0,5 C 3,2 C 8,1 C 13,1 C 16,2 C 17,5 C 17,0 C 13,3 C 8,6 C 3,3 C -0,5 C

50,0 83,0 137,0 187,0 259,0 266,0 270,0 223,0 144,0 94,0 43,0 40,0

119,0 194,0 270,0 306,0 342,0 310,0 331,0 331,0 274,0 241,0 119,0 94,0

50,0 83,0 137,0 187,0 259,0 266,0 270,0 223,0 144,0 94,0 43,0 40,0

65,0 112,0 180,0 245,0 324,0 317,0 328,0 288,0 194,0 137,0 61,0 50,0

97,0 162,0 238,0 292,0 349,0 324,0 342,0 328,0 245,0 202,0 97,0 79,0

65,0 112,0 180,0 245,0 324,0 317,0 328,0 288,0 194,0 137,0 61,0 50,0

79,0 148,0 277,0 425,0 580,0 572,0 594,0 508,0 328,0 216,0 94,0 61,0

97,0 162,0 238,0 292,0 349,0 324,0 342,0 328,0 245,0 202,0 97,0 79,0

HODNOCENÍ JEDNOTLIVÝCH ZÓN V OBJEKTU : HODNOCENÍ ZÓNY Č. 1 : Základní popis zóny 0519HM12-1500 F.1.4.2 TEPELNĚ TECHNICKÉ ŘEŠENÍ STAVBY.DOC

STRANA 7 / 34



Název zóny: Geometrie (objem/podlah.pl.): Účinná vnitřní tepelná kapacita:

Obytná část "A" 2121,33 m3 / 667,6 m2 165,0 kJ/(K.m2)

Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena:

20,0 C / 20,0 C ano / ne

Regulace otopné soustavy:

ano

Průměrné vnitřní zisky: ....... odvozeny pro

2675 W · produkci tepla: 3,0+3,0 W/m2 (osoby+spotřebiče) · časový podíl produkce: 100+20 % (osoby+spotřebiče) · zohlednění spotřebičů: zisky i spotřeba · spotřebu energie na osvětlení: 4,5 kWh/(m2.a) · prům. účinnost osvětlení: 20 % · další tepelné zisky: 0,0 W

Teplo na přípravu TV: ....... odvozeno pro

48067,2 MJ/rok · spotřebu energie na přípravu TV: 20,0 kWh/(m2.a)

Zpětně získané teplo mimo VZT:

0,0 MJ/rok

Zdroje tepla na vytápění v zóně Vytápění je zajištěno VZT: Účinnost sdílení/distribuce: Název zdroje tepla: Typ zdroje tepla: Účinnost výroby/regulace: Příkon čerpadel vytápění: Příkon regulace/emise tepla:

ne 98,0 % / 98,0 % plynová kotelna mimo objek (podíl 100,0 %) obecný zdroj tepla (např. kotel) 88,0 % / 97,0 % 100,0 W 0,0 / 0,0 W

Zdroje tepla na přípravu TV v zóně Název zdroje tepla: Typ zdroje přípravy TV: Účinnost zdroje přípravy TV:

plynová kotelna mimo objek (podíl 100,0 %) obecný zdroj tepla (např. kotel) 82,0 %

Měrný tepelný tok větráním zóny č. 1 : Objem vzduchu v zóně: Podíl vzduchu z objemu zóny: Typ větrání zóny: Minimální násobnost výměny: Návrhová násobnost výměny: Měrný tepelný tok větráním Hv:

1697,064 m3 80,0 % přirozené 0,3 1/h 0,3 1/h 173,101 W/K

Měrný tepelný tok prostupem mezi zónou č. 1 a exteriérem : Název konstrukce

Plocha [m2]

N Stěna CDm 365mm N Stěna okál 170mm S Výlez na půdu N Strop v okálu 1a-V S Okno dřevěné 1b-V S Okno dřevěné 1a-Z S Okno dřevěné 1b-Z S Okno dřevěné 2-V S Okno dřevěné 2-Z S Okno dřevěné 3-S S Okno dřevěné 4a-V S Okno dřevěné 4b-V S Okno dřevěné 4a-Z S Okno dřevěné 4b-Z S Okno dřevěné 5-V S Okno dřevěné 5-Z S Okno dřevěné 6-S S Okno dřevěné

192,77 182,33 0,48 358,72 14,4 (1,2x1,5 x 8) 10,8 (1,2x1,5 x 6) 9,0 (1,2x1,5 x 5) 10,8 (1,2x1,5 x 6) 2,16 (0,45x1,6 x 3) 3,6 (0,45x1,6 x 5) 2,87 (1,43x2,01 x 1) 8,8 (1,16x1,27 x 6) 13,21 (1,16x1,27 x 9) 10,27 (1,16x1,27 x 7) 8,8 (1,16x1,27 x 6) 1,71 (0,45x1,27 x 3) 1,14 (0,45x1,27 x 2) 2,54 (1,21x2,1 x 1)

U [W/m2K]

b [-]

U,N [W/m2K]

1,330 0,590 1,500 0,740 2,400 2,400 2,400 2,400 2,400 2,400 2,400 2,400 2,400 2,400 2,400 2,400 2,400 2,400

1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

0,300 0,300 1,700 0,240 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500

Vliv tepelných vazeb je ve výpočtu zahrnut přibližně součinem (A * DeltaU,tbm). Průměrný vliv tepelných vazeb DeltaU,tbm: 0,10 W/m2K Měrný tok prostupem do exteriéru plošnými konstrukcemi Hd,c: 0519HM12-1500 F.1.4.2 TEPELNĚ TECHNICKÉ ŘEŠENÍ STAVBY.DOC

870,393 W/K STRANA 8 / 34



......................................... a příslušnými tepelnými vazbami Hd,tb: 83,441 W/K Měrný tok zeminou u zóny č. 1 : 1. konstrukce ve styku se zeminou Název konstrukce: S Podlaha 1.NP Tepelná vodivost zeminy: 2,0 W/mK Plocha podlahy: 356,94 m2 Exponovaný obvod podlahy: 80,13 m Součinitel vlivu spodní vody Gw: 1,0 Typ podlahové konstrukce: podlaha na terénu Tloušťka obvodové stěny: 0,365 m Tepelný odpor podlahy: 1,24 m2K/W Přídavná okrajová izolace: svislá Tloušťka okrajové izolace: 0,16 m Tepelná vodivost okrajové izolace: 0,034 W/mK Hloubka okrajové izolace: 1,0 m Vypočtený přídavný lin. činitel prostupu: -0,21 W/mK Souč.prostupu mezi interiérem a exteriérem U: 0,242 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 86,381 W/K Kolísání ekv. měsíčních měrných toků Hg,m: ....... stanoveno pro periodické toky Hpi / Hpe:

od 58,911 do 307,84 W/K 139,97 / 27,638 W/K

Celkový ustálený měrný tok zeminou Hg: ............. a příslušnými tep. vazbami Hg,tb:

86,381 W/K 35,694 W/K

Kolísání celk. ekv. měsíčních měrných toků Hg,m:

od 58,911 do 307,84 W/K

Měrný tok prostupem nevytápěnými prostory u zóny č. 1 : 1. konstrukce u nevytáp. prostoru Název konstrukce: S Dveře vnitřní Plocha kce ve styku s nevytáp.prostorem: 6,3 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 5,65 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,57 Měrný tep.tok touto konstrukcí: 20,289 W/K 2. konstrukce u nevytáp. prostoru Název konstrukce: S Stěna vnitřní CDm 365mm Plocha kce ve styku s nevytáp.prostorem: 54,34 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,8 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,57 Měrný tep.tok touto konstrukcí: 24,779 W/K Měrný tok prostupem nevytáp. prostory Hu: 45,068 W/K ............... a příslušnými tep. vazbami Hu,tb: 6,064 W/K Solární zisky stavebními konstrukcemi zóny č. 1 : Název konstrukce

Plocha [m2]

1a-V S Okno dřevěné 14,4 1b-V S Okno dřevěné 10,8 1a-Z S Okno dřevěné 9,0 1b-Z S Okno dřevěné 10,8 2-V S Okno dřevěné 2,16 2-Z S Okno dřevěné 3,6 3-S S Okno dřevěné 2,87 4a-V S Okno dřevěné 8,8 4b-V S Okno dřevěné 13,21 4a-Z S Okno dřevěné 10,27 4b-Z S Okno dřevěné 8,8 5-V S Okno dřevěné 1,71 5-Z S Okno dřevěné 1,14 6-S S Okno dřevěné 2,54 Celkový solární zisk konstrukcemi Qs (MJ): Měsíc:

Zisk (vytápění): Měsíc:

Zisk (vytápění):

g/alfa [-]

Fgl [-]

Fc [-]

Fs [-]

Orientace

0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75

0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

Východ Východ Západ Západ Východ Západ Sever Východ Východ Západ Západ Východ Západ Sever

1

2

3

3036,2

5223,6

8376,1

7

15246,2


8

13356,7

4

11366,2

5

15039,1

6

14754,0

9

10

11

12

9002,5

6349,8

2839,3

2339,5

STRANA 9 / 34



PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO JEDNOTLIVÉ ZÓNY : VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO ZÓNU Č. 1 : Název zóny: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Regulace otopné soustavy:

Obytná část "A" 20,0 C / 20,0 C ano / ne ano

Měrný tepelný tok větráním Hv: Měrný tok prostupem do exteriéru Hd a celkový měrný tok prostupem tep. vazbami H,tb: Ustálený měrný tok zeminou Hg: Měrný tok prostupem nevytáp. prostory Hu: Měrný tok Trombeho stěnami H,tw: Měrný tok větranými stěnami H,vw: Měrný tok prvky s transparentní izolací H,ti: Přídavný měrný tok podlahovým vytápěním dHt: Výsledný měrný tok H:

173,101 W/K 995,592 W/K 86,381 W/K 45,068 W/K --------1300,141 W/K

Potřeba tepla na vytápění po měsících: Měsíc

Q,H,ht[GJ]

Q,int[GJ]

Q,sol[GJ]

Q,gn [GJ]

Eta,H [-]

fH [%]

Q,H,nd[GJ]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

76,355 63,260 57,736 40,106 24,818 14,043 10,189 11,851 23,374 39,781 55,551 70,038

7,544 6,636 7,195 6,829 6,947 6,688 6,911 6,947 6,843 7,187 7,103 7,530

3,036 5,224 8,376 11,366 15,039 14,754 15,246 13,357 9,002 6,350 2,839 2,339

10,580 11,860 15,571 18,195 21,986 21,442 22,157 20,304 15,845 13,537 9,943 9,869

0,995 0,990 0,975 0,924 0,758 0,549 0,460 0,503 0,837 0,958 0,990 0,995

100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 27,7 0,0 18,2 100,0 100,0 100,0 100,0

65,828 51,525 42,550 23,299 8,159 2,262 --1,632 10,105 26,818 45,704 60,221

Vysvětlivky:

Q,H,ht je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty, Q,int jsou vnitřní tepelné zisky, Q,sol jsou solární tepelné zisky, Q,gn jsou celkové tepelné zisky, Eta,H je stupeň využitelnosti tepelných zisků, fH je část měsíce, v níž musí být zóna s regulovaným vytápěním vytápěna, a Q,H,nd je potřeba tepla na vytápění.

Potřeba tepla na vytápění za rok Q,H,nd:

338,102 GJ

Energie dodaná do zóny po měsících: Měsíc

Q,f,H[GJ]

Q,f,C[GJ]

Q,f,RH[GJ]

Q,f,W[GJ]

Q,f,L[GJ]

Q,f,A[GJ]

Q,fuel[GJ]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

80,298 62,850 51,903 28,421 9,952 2,759 --1,990 12,327 32,713 55,750 73,458

-------------------------

-------------------------

4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885

2,457 1,997 2,020 1,787 1,710 1,611 1,665 1,710 1,805 2,011 2,131 2,438

0,145 0,131 0,145 0,140 0,145 0,039 --0,026 0,140 0,145 0,140 0,145

87,784 69,863 58,952 35,233 16,692 9,293 6,549 8,612 19,156 39,753 62,905 80,926

Vysvětlivky:

Q,f,H je spotřeba energie na vytápění, Q,f,C je spotřeba energie na chlazení, Q,f,RH je spotřeba energie na úpravu vlhkosti vzduchu, Q,f,W je spotřeba energie na přípravu teplé vody, Q,f,L je spotřeba energie na osvětlení (a případně i na spotřebiče), Q,f,A je spotřeba pomocné energie (čerpadla, ventilátory atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů.

Celková roční dodaná energie Q,fuel:

495,719 GJ

Průměrný součinitel prostupu tepla zóny Měrný tepelný tok prostupem obálkou zóny Ht: Plocha obalových konstrukcí zóny:

1127,0 W/K 1252,0 m2

Výchozí hodnota požadavku na průměrný součinitel prostupu tepla podle čl. 5.3.4 v ČSN 730540-2 (2011) .......... Uem,N,20:

0,39 W/m2K

Průměrný součinitel prostupu tepla obálky zóny U,em:

0,90 W/m2K


STRANA 10 / 34



PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO CELÝ OBJEKT : Faktor tvaru budovy A/V:

0,59 m2/m3

Rozložení měrných tepelných toků Zóna

Položka

Měrný tok [W/K]

Procento [%]

1 Celkový měrný tok H: z toho: Měrný tok výměnou vzduchu Hv: Měrný (ustálený) tok zeminou Hg: Měrný tok přes nevytápěné prostory Hu: Měrný tok tepelnými vazbami H,tb: Měrný tok do ext. plošnými kcemi Hd,c:

1300,141 173,101 86,381 45,068 125,199 870,393

100,0 % 13,3 % 6,6 % 3,5 % 9,6 % 66,9 %

rozložení měrných toků po konstrukcích: Obvodová stěna: Střecha: Podlaha: Otvorová výplň: Vnitřní konstrukce: Zbylé méně významné konstrukce: Měrný tok speciálními konstrukcemi dH:

363,959 265,453 86,381 240,981 45,068 -----

28,0 % 20,4 % 6,6 % 18,5 % 3,5 % 0,0 % 0,0 %

Měrný tok budovou a parametry podle starších předpisů Součet celkových měrných tepelných toků jednotlivými zónami Hc: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Tepelná charakteristika budovy podle ČSN 730540 (1994): Spotřeba tepla na vytápění podle STN 730540, Zmena 5 (1997): Poznámka:

1300,141 W/K 2121,3 m3 0,61 W/m3K 45,0 kWh/m3,a

Orientační tepelnou ztrátu objektu lze získat vynásobením součtu měrných toků jednotlivých zón Hc působícím teplotním rozdílem mezi interiérem a exteriérem.

Průměrný součinitel prostupu tepla budovy Měrný tepelný tok prostupem obálkou budovy Ht: Plocha obalových konstrukcí budovy:

1127,0 W/K 1252,0 m2


0,39 W/m2K

Průměrný součinitel prostupu tepla obálky budovy U,em:

0,90 W/m2K

Celková a měrná potřeba tepla na vytápění Celková roční potřeba tepla na vytápění budovy: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Celková podlahová plocha budovy: Měrná potřeba tepla na vytápění budovy (na 1 m3):

338,102 GJ 2121,3 m3 667,6 m2 44,3 kWh/(m3.a)

Měrná potřeba tepla na vytápění budovy:

141 kWh/(m2.a)

Hodnota byla stanovena pro počet denostupňů D = Měrná potřeba tepla na vytápění pro 3422 denostupňů při daném způsobu větrání a vnitřních ziscích:

4258.

93,917 MWh

122 kWh/(m2.a)

Poznámka: Měrná potřeba tepla je stanovena bez vlivu účinností systémů výroby, distribuce a emise tepla.

Celková energie dodaná do budovy Měsíc

Q,f,H[GJ]

Q,f,C[GJ]

Q,f,RH[GJ]

Q,f,W[GJ]

Q,f,L[GJ]

Q,f,A[GJ]

Q,fuel[GJ]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

80,298 62,850 51,903 28,421 9,952 2,759 --1,990 12,327 32,713 55,750 73,458

-------------------------

-------------------------

4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885

2,457 1,997 2,020 1,787 1,710 1,611 1,665 1,710 1,805 2,011 2,131 2,438

0,145 0,131 0,145 0,140 0,145 0,039 --0,026 0,140 0,145 0,140 0,145

87,784 69,863 58,952 35,233 16,692 9,293 6,549 8,612 19,156 39,753 62,905 80,926

Vysvětlivky:

Q,f,H je spotřeba energie na vytápění, Q,f,C je spotřeba energie na chlazení, Q,f,RH je spotřeba energie


STRANA 11 / 34



na úpravu vlhkosti vzduchu, Q,f,W je spotřeba energie na přípravu teplé vody, Q,f,L je spotřeba energie na osvětlení (a případně i na spotřebiče), Q,f,A je spotřeba pomocné energie (čerpadla, ventilátory atd.) a Q,fuel je celková dodaná energie. Všechny hodnoty zohledňují vlivy účinností technických systémů.

Spotřeba energie na vytápění za rok Q,fuel,H: Spotřeba pom. energie na vytápění Q,aux,H: Energetická náročnost vytápění za rok EP,H: Spotřeba energie na chlazení za rok Q,fuel,C: Spotřeba pom. energie na chlazení Q,aux,C: Energetická náročnost chlazení za rok EP,C: Spotřeba energie na úpravu vlhkosti Q,fuel,RH: Spotřeba energie na ventilátory Q,aux,F: Energ. náročnost mech. větrání za rok EP,F: Spotřeba energie na přípravu TV Q,fuel,W: Spotřeba pom. energie na rozvod TV Q,aux,W: Energ. náročnost přípravy TV za rok EP,W: Spotřeba energie na osvětlení a spotř. Q,fuel,L: Energ. náročnost osvětlení za rok EP,L: Energie ze solárních kolektorů za rok Q,SC,e: z toho se v budově využije:

412,421 GJ 1,339 GJ 413,760 GJ ------------58,619 GJ --58,619 GJ 23,340 GJ 23,340 GJ -----

114,562 MWh 0,372 MWh 114,933 MWh ------------16,283 MWh --16,283 MWh 6,483 MWh 6,483 MWh -----

172 kWh/m2 1 kWh/m2 172 kWh/m2 ------------24 kWh/m2 --24 kWh/m2 10 kWh/m2 10 kWh/m2 -----

(již zahrnuto ve výchozí potřebě tepla na vytápění a přípravu teplé vody - zde uvedeno jen informativně)

Elektřina z FV článků za rok Q,PV,el: Elektřina z kogenerace za rok Q,CHP,el: Celková produkce energie za rok Q,e: z toho se do bilance zahrne:

------0,000 GJ

------0,000 MWh

------0 kWh/m2

Celková roční dodaná energie Q,fuel=EP:

495,719 GJ

137,700 MWh

206 kWh/m2

Měrná spotřeba energie dodané do budovy Celková roční dodaná energie: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Celková podlahová plocha budovy: Měrná spotřeba dodané energie EP,V:

137700 kWh 2121,3 m3 667,6 m2 64,9 kWh/(m3.a)

Měrná spotřeba energie budovy EP,A:

206 kWh/(m2,a)

Poznámka: Měrná spotřeba energie zahrnuje veškerou dodanou energii včetně vlivů účinností tech. systémů.

STOP, Energie 2011


STRANA 12 / 34


4.2


PROTOKOL VÝPOČTU Z PROGRAMU ENERGIE 2010 PRO NÁVRH

VÝPOČET ENERGETICKÉ NÁROČNOSTI BUDOV A PRŮMĚRNÉHO SOUČINITELE PROSTUPU TEPLA podle vyhlášky č. 148/2007 Sb. a ČSN 730540 a podle ČSN EN ISO 13790 a ČSN EN 832 Energie 2011

Název úlohy: Zpracovatel: Zakázka: Datum:

Hořice - přestavba ubytovny - NÁVRH Ing. Aleš Holemý 0519HM12-1500 31.7.2012

KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Počet zón v objektu: Typ výpočtu potřeby energie:

1 měsíční (pro jednotlivé měsíce v roce)

Okrajové podmínky výpočtu: Název období

Počet dnů

Teplota exteriéru

Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] Sever Jih Východ Západ Horizont


31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

-2,4 C -0,5 C 3,2 C 8,1 C 13,1 C 16,2 C 17,5 C 17,0 C 13,3 C 8,6 C 3,3 C -0,5 C

50,0 83,0 126,0 158,0 212,0 223,0 223,0 184,0 126,0 86,0 43,0 40,0

Název období

Počet dnů

Teplota exteriéru

Celková energie globálního slunečního záření [MJ/m2] SV SZ JV JZ


31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

-2,4 C -0,5 C 3,2 C 8,1 C 13,1 C 16,2 C 17,5 C 17,0 C 13,3 C 8,6 C 3,3 C -0,5 C

50,0 83,0 137,0 187,0 259,0 266,0 270,0 223,0 144,0 94,0 43,0 40,0

119,0 194,0 270,0 306,0 342,0 310,0 331,0 331,0 274,0 241,0 119,0 94,0

50,0 83,0 137,0 187,0 259,0 266,0 270,0 223,0 144,0 94,0 43,0 40,0

65,0 112,0 180,0 245,0 324,0 317,0 328,0 288,0 194,0 137,0 61,0 50,0

97,0 162,0 238,0 292,0 349,0 324,0 342,0 328,0 245,0 202,0 97,0 79,0

65,0 112,0 180,0 245,0 324,0 317,0 328,0 288,0 194,0 137,0 61,0 50,0

79,0 148,0 277,0 425,0 580,0 572,0 594,0 508,0 328,0 216,0 94,0 61,0

97,0 162,0 238,0 292,0 349,0 324,0 342,0 328,0 245,0 202,0 97,0 79,0

HODNOCENÍ JEDNOTLIVÝCH ZÓN V OBJEKTU : HODNOCENÍ ZÓNY Č. 1 : Základní popis zóny Název zóny: Geometrie (objem/podlah.pl.): Účinná vnitřní tepelná kapacita:

Obytná část "A" 2121,33 m3 / 667,6 m2 165,0 kJ/(K.m2)

Vnitřní teplota (zima/léto):

20,0 C / 20,0 C


STRANA 13 / 34



Zóna je vytápěna/chlazena:

ano / ne

Regulace otopné soustavy:

ano

Průměrné vnitřní zisky: ....... odvozeny pro

2675 W · produkci tepla: 3,0+3,0 W/m2 (osoby+spotřebiče) · časový podíl produkce: 100+20 % (osoby+spotřebiče) · zohlednění spotřebičů: zisky i spotřeba · spotřebu energie na osvětlení: 4,5 kWh/(m2.a) · prům. účinnost osvětlení: 20 % · další tepelné zisky: 0,0 W

Teplo na přípravu TV: ....... odvozeno pro

48067,2 MJ/rok · spotřebu energie na přípravu TV: 20,0 kWh/(m2.a)

Zpětně získané teplo mimo VZT:

0,0 MJ/rok

Zdroje tepla na vytápění v zóně Vytápění je zajištěno VZT: Účinnost sdílení/distribuce: Název zdroje tepla: Typ zdroje tepla: Účinnost výroby/regulace: Příkon čerpadel vytápění: Příkon regulace/emise tepla:

ne 98,0 % / 98,0 % plynová kotelna mimo objek (podíl 100,0 %) obecný zdroj tepla (např. kotel) 88,0 % / 97,0 % 100,0 W 0,0 / 0,0 W

Zdroje tepla na přípravu TV v zóně Název zdroje tepla: Typ zdroje přípravy TV: Účinnost zdroje přípravy TV:

plynová kotelna mimo objek (podíl 100,0 %) obecný zdroj tepla (např. kotel) 82,0 %

Měrný tepelný tok větráním zóny č. 1 : Objem vzduchu v zóně: Podíl vzduchu z objemu zóny: Typ větrání zóny: Minimální násobnost výměny: Návrhová násobnost výměny: Měrný tepelný tok větráním Hv:

1697,064 m3 80,0 % přirozené 0,3 1/h 0,3 1/h 173,101 W/K

Měrný tepelný tok prostupem mezi zónou č. 1 a exteriérem : Název konstrukce

Plocha [m2]

N Stěna CDm 365mm N Stěna okál 170mm S Výlez na půdu N Strop v okálu 1a-V N Okno plastové 1b-V N Okno plastové 1a-Z N Okno plastové 1b-Z N Okno plastové 2-V N Okno plastové 2-Z N Okno plastové 3-S N Okno plastové 4a-V N Okno plastové 4b-V N Okno plastové 4a-Z N Okno plastové 4b-Z N Okno plastové 5-V N Okno plastové 5-Z N Okno plastové 6-S N Okno plastové

188,45 175,37 0,48 358,72 14,4 (1,2x1,5 x 8) 12,96 (1,2x1,8 x 6) 9,0 (1,2x1,5 x 5) 12,96 (1,2x1,8 x 6) 2,16 (0,45x1,6 x 3) 3,6 (0,45x1,6 x 5) 2,87 (1,43x2,01 x 1) 8,8 (1,16x1,27 x 6) 17,38 (1,16x1,67 x 9) 10,27 (1,16x1,27 x 7) 11,59 (1,16x1,67 x 6) 1,71 (0,45x1,27 x 3) 1,14 (0,45x1,27 x 2) 2,54 (1,21x2,1 x 1)

U [W/m2K]

b [-]

U,N [W/m2K]

0,200 0,170 1,500 0,140 0,700 0,700 0,700 0,700 0,700 0,700 0,700 0,700 0,700 0,700 0,700 0,700 0,700 0,700

1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00

0,300 0,300 1,700 0,240 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500 1,500

Vliv tepelných vazeb je ve výpočtu zahrnut přibližně součinem (A * DeltaU,tbm). Průměrný vliv tepelných vazeb DeltaU,tbm: 0,05 W/m2K Měrný tok prostupem do exteriéru plošnými konstrukcemi Hd,c: 196,416 W/K ......................................... a příslušnými tepelnými vazbami Hd,tb: 41,720 W/K Měrný tok zeminou u zóny č. 1 : 0519HM12-1500 F.1.4.2 TEPELNĚ TECHNICKÉ ŘEŠENÍ STAVBY.DOC

STRANA 14 / 34



1. konstrukce ve styku se zeminou Název konstrukce: S Podlaha 1.NP Tepelná vodivost zeminy: 2,0 W/mK Plocha podlahy: 356,94 m2 Exponovaný obvod podlahy: 80,13 m Součinitel vlivu spodní vody Gw: 1,0 Typ podlahové konstrukce: podlaha na terénu Tloušťka obvodové stěny: 0,365 m Tepelný odpor podlahy: 1,24 m2K/W Přídavná okrajová izolace: svislá Tloušťka okrajové izolace: 0,16 m Tepelná vodivost okrajové izolace: 0,034 W/mK Hloubka okrajové izolace: 1,0 m Vypočtený přídavný lin. činitel prostupu: -0,21 W/mK Souč.prostupu mezi interiérem a exteriérem U: 0,242 W/m2K Ustálený měrný tok zeminou Hg: 86,381 W/K Kolísání ekv. měsíčních měrných toků Hg,m: ....... stanoveno pro periodické toky Hpi / Hpe:

od 58,911 do 307,84 W/K 139,97 / 27,638 W/K

Celkový ustálený měrný tok zeminou Hg: ............. a příslušnými tep. vazbami Hg,tb:

86,381 W/K 17,847 W/K

Kolísání celk. ekv. měsíčních měrných toků Hg,m:

od 58,911 do 307,84 W/K

Měrný tok prostupem nevytápěnými prostory u zóny č. 1 : 1. konstrukce u nevytáp. prostoru Název konstrukce: S Dveře vnitřní Plocha kce ve styku s nevytáp.prostorem: 6,3 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 1,7 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,57 Měrný tep.tok touto konstrukcí: 6,105 W/K 2. konstrukce u nevytáp. prostoru Název konstrukce: S Stěna vnitřní CDm 365mm Plocha kce ve styku s nevytáp.prostorem: 54,34 m2 Součinitel prostupu tepla této konstrukce: 0,8 W/m2K Činitel teplotní redukce: 0,57 Měrný tep.tok touto konstrukcí: 24,779 W/K Měrný tok prostupem nevytáp. prostory Hu: 30,884 W/K ............... a příslušnými tep. vazbami Hu,tb: 3,032 W/K Solární zisky stavebními konstrukcemi zóny č. 1 : Název konstrukce

Plocha [m2]

1a-V N Okno plastové 14,4 1b-V N Okno plastové 12,96 1a-Z N Okno plastové 9,0 1b-Z N Okno plastové 12,96 2-V N Okno plastové 2,16 2-Z N Okno plastové 3,6 3-S N Okno plastové 2,87 4a-V N Okno plastové 8,8 4b-V N Okno plastové 17,38 4a-Z N Okno plastové 10,27 4b-Z N Okno plastové 11,59 5-V N Okno plastové 1,71 5-Z N Okno plastové 1,14 6-S N Okno plastové 2,54 Celkový solární zisk konstrukcemi Qs (MJ): Měsíc:

Zisk (vytápění): Měsíc:

Zisk (vytápění):

g/alfa [-]

Fgl [-]

Fc [-]

Fs [-]

Orientace

0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5

0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7 0,7

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,0

Východ Východ Západ Západ Východ Západ Sever Východ Východ Západ Západ Východ Západ Sever

1

2

3

4

2255,1

3880,3

6223,6

8448,0

7

11329,6

5

11177,3

6

10962,4

8

9

10

11

12

9927,8

6691,0

4720,0

2109,6

1737,3

PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO JEDNOTLIVÉ ZÓNY : 0519HM12-1500 F.1.4.2 TEPELNĚ TECHNICKÉ ŘEŠENÍ STAVBY.DOC

STRANA 15 / 34



VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO ZÓNU Č. 1 : Název zóny: Vnitřní teplota (zima/léto): Zóna je vytápěna/chlazena: Regulace otopné soustavy:

Obytná část "A" 20,0 C / 20,0 C ano / ne ano

Měrný tepelný tok větráním Hv: Měrný tok prostupem do exteriéru Hd a celkový měrný tok prostupem tep. vazbami H,tb: Ustálený měrný tok zeminou Hg: Měrný tok prostupem nevytáp. prostory Hu: Měrný tok Trombeho stěnami H,tw: Měrný tok větranými stěnami H,vw: Měrný tok prvky s transparentní izolací H,ti: Přídavný měrný tok podlahovým vytápěním dHt: Výsledný měrný tok H:

173,101 W/K 259,015 W/K 86,381 W/K 30,884 W/K --------549,380 W/K

Potřeba tepla na vytápění po měsících: Měsíc

Q,H,ht[GJ]

Q,int[GJ]

Q,sol[GJ]

Q,gn [GJ]

Eta,H [-]

fH [%]

Q,H,nd[GJ]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

31,313 26,027 23,954 16,949 10,944 6,648 5,162 5,819 10,336 16,857 23,054 28,816

7,544 6,636 7,195 6,829 6,947 6,688 6,911 6,947 6,843 7,187 7,103 7,530

2,255 3,880 6,224 8,448 11,177 10,962 11,330 9,928 6,691 4,720 2,110 1,737

9,799 10,517 13,418 15,277 18,124 17,650 18,240 16,875 13,534 11,907 9,213 9,267

0,998 0,993 0,972 0,865 0,604 0,377 0,283 0,345 0,693 0,933 0,993 0,997

100,0 100,0 100,0 90,1 0,0 0,0 0,0 0,0 32,5 100,0 100,0 100,0

21,536 15,585 10,907 3,737 --------0,964 5,743 13,907 19,573

Vysvětlivky:

Q,H,ht je potřeba tepla na pokrytí tepelné ztráty, Q,int jsou vnitřní tepelné zisky, Q,sol jsou solární tepelné zisky, Q,gn jsou celkové tepelné zisky, Eta,H je stupeň využitelnosti tepelných zisků, fH je část měsíce, v níž musí být zóna s regulovaným vytápěním vytápěna, a Q,H,nd je potřeba tepla na vytápění.

Potřeba tepla na vytápění za rok Q,H,nd:

91,952 GJ

Energie dodaná do zóny po měsících: Měsíc

Q,f,H[GJ]

Q,f,C[GJ]

Q,f,RH[GJ]

Q,f,W[GJ]

Q,f,L[GJ]

Q,f,A[GJ]

Q,fuel[GJ]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

26,270 19,011 13,304 4,558 --------1,176 7,006 16,964 23,876

-------------------------

-------------------------

4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885

2,457 1,997 2,020 1,787 1,710 1,611 1,665 1,710 1,805 2,011 2,131 2,438

0,145 0,131 0,145 0,126 --------0,045 0,145 0,140 0,145

33,756 26,024 20,353 11,356 6,595 6,496 6,549 6,595 7,911 14,046 24,119 31,344

Vysvětlivky:


Celková roční dodaná energie Q,fuel:

195,144 GJ

Průměrný součinitel prostupu tepla zóny Měrný tepelný tok prostupem obálkou zóny Ht: Plocha obalových konstrukcí zóny:

376,3 W/K 1252,0 m2


0,40 W/m2K

Průměrný součinitel prostupu tepla obálky zóny U,em:

0,30 W/m2K

PŘEHLEDNÉ VÝSLEDKY VÝPOČTU PRO CELÝ OBJEKT : 0519HM12-1500 F.1.4.2 TEPELNĚ TECHNICKÉ ŘEŠENÍ STAVBY.DOC

STRANA 16 / 34


Faktor tvaru budovy A/V:


0,59 m2/m3

Rozložení měrných tepelných toků Zóna

Položka

Měrný tok [W/K]

Procento [%]

1 Celkový měrný tok H: z toho: Měrný tok výměnou vzduchu Hv: Měrný (ustálený) tok zeminou Hg: Měrný tok přes nevytápěné prostory Hu: Měrný tok tepelnými vazbami H,tb: Měrný tok do ext. plošnými kcemi Hd,c:

549,380 173,101 86,381 30,884 62,599 196,416

100,0 % 31,5 % 15,7 % 5,6 % 11,4 % 35,8 %

rozložení měrných toků po konstrukcích: Obvodová stěna: Střecha: Podlaha: Otvorová výplň: Vnitřní konstrukce: Zbylé méně významné konstrukce: Měrný tok speciálními konstrukcemi dH:

67,503 50,221 86,381 78,692 30,884 --0,000

12,3 % 9,1 % 15,7 % 14,3 % 5,6 % 0,0 % 0,0 %

Měrný tok budovou a parametry podle starších předpisů Součet celkových měrných tepelných toků jednotlivými zónami Hc: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Tepelná charakteristika budovy podle ČSN 730540 (1994): Spotřeba tepla na vytápění podle STN 730540, Zmena 5 (1997): Poznámka:

549,380 W/K 2121,3 m3 0,26 W/m3K 19,0 kWh/m3,a

Orientační tepelnou ztrátu objektu lze získat vynásobením součtu měrných toků jednotlivých zón Hc působícím teplotním rozdílem mezi interiérem a exteriérem.

Průměrný součinitel prostupu tepla budovy Měrný tepelný tok prostupem obálkou budovy Ht: Plocha obalových konstrukcí budovy:

376,3 W/K 1252,0 m2


0,40 W/m2K

Průměrný součinitel prostupu tepla obálky budovy U,em:

0,30 W/m2K

Celková a měrná potřeba tepla na vytápění Celková roční potřeba tepla na vytápění budovy: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Celková podlahová plocha budovy: Měrná potřeba tepla na vytápění budovy (na 1 m3):

91,952 GJ 2121,3 m3 667,6 m2 12,0 kWh/(m3.a)

Měrná potřeba tepla na vytápění budovy:

38 kWh/(m2.a)

Hodnota byla stanovena pro počet denostupňů D = Měrná potřeba tepla na vytápění pro 3422 denostupňů při daném způsobu větrání a vnitřních ziscích:

3837.

25,542 MWh

34 kWh/(m2.a)

Poznámka: Měrná potřeba tepla je stanovena bez vlivu účinností systémů výroby, distribuce a emise tepla.

Celková energie dodaná do budovy Měsíc

Q,f,H[GJ]

Q,f,C[GJ]

Q,f,RH[GJ]

Q,f,W[GJ]

Q,f,L[GJ]

Q,f,A[GJ]

Q,fuel[GJ]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

26,270 19,011 13,304 4,558 --------1,176 7,006 16,964 23,876

-------------------------

-------------------------

4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885 4,885

2,457 1,997 2,020 1,787 1,710 1,611 1,665 1,710 1,805 2,011 2,131 2,438

0,145 0,131 0,145 0,126 --------0,045 0,145 0,140 0,145

33,756 26,024 20,353 11,356 6,595 6,496 6,549 6,595 7,911 14,046 24,119 31,344

Vysvětlivky:



STRANA 17 / 34


Spotřeba energie na vytápění za rok Q,fuel,H: Spotřeba pom. energie na vytápění Q,aux,H: Energetická náročnost vytápění za rok EP,H: Spotřeba energie na chlazení za rok Q,fuel,C: Spotřeba pom. energie na chlazení Q,aux,C: Energetická náročnost chlazení za rok EP,C: Spotřeba energie na úpravu vlhkosti Q,fuel,RH: Spotřeba energie na ventilátory Q,aux,F: Energ. náročnost mech. větrání za rok EP,F: Spotřeba energie na přípravu TV Q,fuel,W: Spotřeba pom. energie na rozvod TV Q,aux,W: Energ. náročnost přípravy TV za rok EP,W: Spotřeba energie na osvětlení a spotř. Q,fuel,L: Energ. náročnost osvětlení za rok EP,L: Energie ze solárních kolektorů za rok Q,SC,e: z toho se v budově využije:


112,164 GJ 1,021 GJ 113,185 GJ ------------58,619 GJ --58,619 GJ 23,340 GJ 23,340 GJ -----

31,157 MWh 0,284 MWh 31,440 MWh ------------16,283 MWh --16,283 MWh 6,483 MWh 6,483 MWh -----

47 kWh/m2 0 kWh/m2 47 kWh/m2 ------------24 kWh/m2 --24 kWh/m2 10 kWh/m2 10 kWh/m2 -----

(již zahrnuto ve výchozí potřebě tepla na vytápění a přípravu teplé vody - zde uvedeno jen informativně)

Elektřina z FV článků za rok Q,PV,el: Elektřina z kogenerace za rok Q,CHP,el: Celková produkce energie za rok Q,e: z toho se do bilance zahrne:

------0,000 GJ

------0,000 MWh

------0 kWh/m2

Celková roční dodaná energie Q,fuel=EP:

195,144 GJ

54,207 MWh

81 kWh/m2

Měrná spotřeba energie dodané do budovy Celková roční dodaná energie: Objem budovy stanovený z vnějších rozměrů: Celková podlahová plocha budovy: Měrná spotřeba dodané energie EP,V:

54207 kWh 2121,3 m3 667,6 m2 25,6 kWh/(m3.a)

Měrná spotřeba energie budovy EP,A:

81 kWh/(m2,a)

Poznámka: Měrná spotřeba energie zahrnuje veškerou dodanou energii včetně vlivů účinností tech. systémů.

STOP, Energie 2011


STRANA 18 / 34


4.3


POSOUZENÍ OBVODOVÝCH KONSTRUKCÍ

ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELNĚ TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE podle ČSN EN ISO 13788, ČSN EN ISO 6946, ČSN 730540 a STN 730540 Teplo 2011

Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :

Konstrukce č. 1 - S Ing. Aleš Holemý 0519HM12-1500 24.7.2012

Stěna CDm 365mm

KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT : Typ hodnocené konstrukce : Korekce součinitele prostupu dU :

Stěna 0.000 W/m2K

Skladba konstrukce (od interiéru) : Číslo

1 2 3 Číslo

1 2 3

Název

D[m]

L[W/mK]

C[J/kgK]

Ro[kg/m3]

Mi[-]

Omítka vápenoc Zdivo CDm tl. Omítka vápenoc

0,0150 0,3650 0,0350

0,9900 0,6900 0,9900

790,0 960,0 790,0

2000,0 1450,0 2000,0

19,0 7,0 19,0

Kompletní název vrstvy

Ma[kg/m2]

0.0000 0.0000 0.0000

Interní výpočet tep. vodivosti

Omítka vápenocementová Zdivo CDm tl. 375 mm Omítka vápenocementová

-------

Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpočet kondenzace a povrch. teplot Rse :

0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W

Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitřního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitřního vzduchu RHi :

-15.0 C 21.0 C 84.0 % 55.0 %

Měsíc

Délka[dny]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

Tai[C]

21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0

RHi[%]

53.9 56.6 56.9 58.0 61.2 64.3 65.7 65.1 61.4 58.2 56.9 56.6

Pi[Pa]

1339.7 1406.8 1414.3 1441.6 1521.2 1598.2 1633.0 1618.1 1526.1 1446.6 1414.3 1406.8

Te[C]

-2.4 -0.5 3.2 8.1 13.1 16.2 17.5 17.0 13.3 8.6 3.3 -0.5

RHe[%]

81.2 80.7 79.4 77.3 74.2 71.7 70.4 70.9 74.1 77.0 79.4 80.7

Pe[Pa]

406.1 472.8 610.0 834.5 1118.0 1319.7 1407.2 1373.1 1131.2 859.9 614.3 472.8

Pro vnitřní prostředí byla uplatněna přirážka k vnitřní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí měsíc výpočtu bilance se stanovuje výpočtem dle ČSN EN ISO 13788. Počet hodnocených let : 1

TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: 0519HM12-1500 F.1.4.2 TEPELNĚ TECHNICKÉ ŘEŠENÍ STAVBY.DOC

STRANA 19 / 34



Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :

0.58 m2K/W 1.334 W/m2K

Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :

1.35 / 1.38 / 1.43 / 1.53 W/m2K

Uvedené orientační hodnoty platí pro různou kvalitu řešení tep. mostů vyjádřenou přibližnou přirážkou dle poznámek k čl. B.9.2 v ČSN 730540-4.

Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :

1.9E+0010 m/s 35.7 12.8 h

Teplota vnitřního povrchu a teplotní faktor dle ČSN 730540 a ČSN EN ISO 13788: Vnitřní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p :

10.65 C 0.712

Číslo měsíce

Vypočtené hodnoty

Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% --------Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi[C]

14.7 15.5 15.6 15.9 16.7 17.5 17.8 17.7 16.8 15.9 15.6 15.5

0.732 0.744 0.695 0.602 0.457 0.269 0.095 0.172 0.450 0.590 0.693 0.744

11.3 12.1 12.1 12.4 13.2 14.0 14.3 14.2 13.3 12.5 12.1 12.1

0.586 0.584 0.502 0.335 0.018 --------------------0.313 0.499 0.584

14.3 14.8 15.9 17.3 18.7 19.6 20.0 19.8 18.8 17.4 15.9 14.8

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:

f,Rsi

0.712 0.712 0.712 0.712 0.712 0.712 0.712 0.712 0.712 0.712 0.712 0.712

RHsi[%]

82.4 83.5 78.4 73.1 70.4 70.0 69.9 69.9 70.4 72.7 78.3 83.5

RHsi je relativní vlhkost na vnitřním povrchu, Tsi je vnitřní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.

Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle ČSN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a sluneční radiace) Průběh teplot a tlaků v návrhových okrajových podmínkách: rozhraní:

tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:

i

10.6 1367 1282

1-2

2-3

10.0 -11.9 1267 372 1229 219

e

-13.3 138 192

Při venkovní návrhové teplotě dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Kond.zóna číslo

1 2

Hranice kondenzační zóny levá [m] pravá

0.0000 0.0449

0.0000 0.3800

Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]

4.002E-0007 5.371E-0008

Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 3.205 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 2.632 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 0.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.

STOP, Teplo 2011


STRANA 20 / 34





Konstrukce č. 2 - N Ing. Aleš Holemý 0519HM12-1500 24.7.2012

Stěna CDm 365mm


Stěna 0.000 W/m2K


1 2 3 4 5 6 7 8 9 Číslo

1 2 3 4 5 6 7 8 9

Název

D[m]

L[W/mK]

C[J/kgK]

Ro[kg/m3]

Mi[-]

Omítka vápenoc Zdivo CDm tl. Omítka vápenoc Sto-Baukleber Isover Orsil T StoLevell Uni StoPrep Miral StoMiral K/R StoSilco Color

0,0150 0,3650 0,0350 0,0080 0,1800 0,0030 0,0003 0,0020 0,0002

0,9900 0,6900 0,9900 0,8700 0,0430 0,8700 0,8700 0,8700 0,7000

790,0 960,0 790,0 900,0 1140,0 900,0 900,0 900,0 900,0

2000,0 1450,0 2000,0 1400,0 150,0 1400,0 1500,0 1450,0 1500,0

19,0 7,0 19,0 25,0 1,5 25,0 30,0 25,0 450,0


Ma[kg/m2]

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000


Omítka vápenocementová Zdivo CDm tl. 375 mm Omítka vápenocementová Sto-Baukleber Isover Orsil TF StoLevell Uni StoPrep Miral StoMiral K/R StoSilco Color G

-------------------


0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W


-15.0 C 21.0 C 84.0 % 55.0 %

Měsíc

Délka[dny]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31

Tai[C]

21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0

RHi[%]

53.9 56.6 56.9 58.0 61.2 64.3 65.7 65.1 61.4 58.2


Pi[Pa]

1339.7 1406.8 1414.3 1441.6 1521.2 1598.2 1633.0 1618.1 1526.1 1446.6

Te[C]

-2.4 -0.5 3.2 8.1 13.1 16.2 17.5 17.0 13.3 8.6

RHe[%]

81.2 80.7 79.4 77.3 74.2 71.7 70.4 70.9 74.1 77.0

Pe[Pa]

406.1 472.8 610.0 834.5 1118.0 1319.7 1407.2 1373.1 1131.2 859.9 STRANA 21 / 34


11 12

30 31


21.0 21.0

56.9 56.6

1414.3 1406.8

3.3 -0.5

79.4 80.7

614.3 472.8


TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U :

4.78 m2K/W 0.202 W/m2K


0.22 / 0.25 / 0.30 / 0.40 W/m2K



2.2E+0010 m/s 1844.0 20.8 h


19.23 C 0.951

Číslo měsíce

Vypočtené hodnoty


f,Rsi,m

Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi[C]

14.7 15.5 15.6 15.9 16.7 17.5 17.8 17.7 16.8 15.9 15.6 15.5

0.732 0.744 0.695 0.602 0.457 0.269 0.095 0.172 0.450 0.590 0.693 0.744

11.3 12.1 12.1 12.4 13.2 14.0 14.3 14.2 13.3 12.5 12.1 12.1

0.586 0.584 0.502 0.335 0.018 --------------------0.313 0.499 0.584

19.8 19.9 20.1 20.4 20.6 20.8 20.8 20.8 20.6 20.4 20.1 19.9

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:

f,Rsi

RHsi[%]

0.951 0.951 0.951 0.951 0.951 0.951 0.951 0.951 0.951 0.951 0.951 0.951

57.9 60.4 60.1 60.3 62.7 65.2 66.4 65.9 62.9 60.4 60.0 60.4




i

19.2 1367 2227

1-2

2-3

3-4

4-5

19.1 1284 2212

15.4 536 1745

15.1 341 1717

15.0 -14.7 283 204 1709 170

5-6

6-7

7-8

8-9

e

-14.7 182 169

-14.7 179 169

-14.7 165 169

-14.7 138 169


1


0.6030

0.6030


3.216E-0008

Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.028 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 8.381 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788:


STRANA 22 / 34



Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.

STOP, Teplo 2011




Stěna okál 170mm


Stěna 0.052 W/m2K


1 2 3 4 Číslo

Název

D[m]

L[W/mK]

C[J/kgK]

Ro[kg/m3]

Mi[-]

Dřevotříska Al folie 2 net Minerální plsť Dřevotříska

0,0300 0,0002 0,0800 0,0300

0,1800 204,0000 0,0640 0,1800

1500,0 870,0 880,0 1500,0

800,0 2700,0 200,0 800,0

12,5 700,0 2,0 12,5


Ma[kg/m2]

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000


1 2 3

Dřevotříska Al folie 2 netěsná Minerální plsť 2 (do roku 2003)

4

Dřevotříska

---------


0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.13 m2K/W 0.04 m2K/W


-15.0 C 21.0 C 84.0 % 55.0 %

Měsíc

Délka[dny]

1 2 3 4 5 6 7 8 9

31 28 31 30 31 30 31 31 30

Tai[C]

21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0

RHi[%]

53.9 56.6 56.9 58.0 61.2 64.3 65.7 65.1 61.4


Pi[Pa]

1339.7 1406.8 1414.3 1441.6 1521.2 1598.2 1633.0 1618.1 1526.1

Te[C]

-2.4 -0.5 3.2 8.1 13.1 16.2 17.5 17.0 13.3

RHe[%]

81.2 80.7 79.4 77.3 74.2 71.7 70.4 70.9 74.1

Pe[Pa]

406.1 472.8 610.0 834.5 1118.0 1319.7 1407.2 1373.1 1131.2 STRANA 23 / 34


10 11 12

31 30 31


21.0 21.0 21.0

58.2 56.9 56.6

1446.6 1414.3 1406.8

8.6 3.3 -0.5

77.0 79.4 80.7

859.9 614.3 472.8



1.42 m2K/W 0.594 W/m2K


0.61 / 0.64 / 0.69 / 0.79 W/m2K



5.6E+0009 m/s 18.4 4.9 h


15.74 C 0.854

Číslo měsíce

Vypočtené hodnoty


f,Rsi,m

Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi[C]

14.7 15.5 15.6 15.9 16.7 17.5 17.8 17.7 16.8 15.9 15.6 15.5

0.732 0.744 0.695 0.602 0.457 0.269 0.095 0.172 0.450 0.590 0.693 0.744

11.3 12.1 12.1 12.4 13.2 14.0 14.3 14.2 13.3 12.5 12.1 12.1

0.586 0.584 0.502 0.335 0.018 --------------------0.313 0.499 0.584

17.6 17.9 18.4 19.1 19.8 20.3 20.5 20.4 19.9 19.2 18.4 17.9

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:

f,Rsi

0.854 0.854 0.854 0.854 0.854 0.854 0.854 0.854 0.854 0.854 0.854 0.854

RHsi[%]

66.7 68.8 66.9 65.2 65.7 67.1 67.8 67.5 65.8 65.1 66.8 68.8




i

16.2 1367 1840

1-2

2-3

13.0 928 1496

13.0 -11.0 764 577 1496 237

3-4

e

-14.2 138 177


1


0.1102

0.1102


2.826E-0007

Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 1.116 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 6.757 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než 5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: 0519HM12-1500 F.1.4.2 TEPELNĚ TECHNICKÉ ŘEŠENÍ STAVBY.DOC

STRANA 24 / 34



Roční cyklus č. 1 V konstrukci dochází během modelového roku ke kondenzaci. Kondenzační zóna č. 1 Hranice kondenzační zóny Měsíc levá [m] pravá

11 12 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

0.1102 0.1102 0.1102 0.1102 0.1102 0.1102 -------------

0.1102 0.1102 0.1102 0.1102 0.1102 0.1102 -------------

Akt.kond./vypař. Gc [kg/m2s]

Akumul.vlhkost Ma [kg/m2]

1.04E-0008 8.92E-0008 1.00E-0007 8.92E-0008 1.27E-0008 -1.13E-0007 -2.76E-0007 -----------

Maximální množství kondenzátu Mc,a:

0.0272 0.2661 0.5347 0.7505 0.7846 0.4893 0.0000 -----------

0.7846 kg/m2

Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a). Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.

STOP, Teplo 2011




Stěna okál 170mm


Stěna 0.007 W/m2K


Název

D[m]

L[W/mK]

C[J/kgK]

Ro[kg/m3]

Mi[-]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Dřevotříska Al folie 2 net Minerální plsť Dřevotříska Uzavřená vzduc Azbestocement Sto-Baukleber Isover Orsil T StoLevell Uni StoPrep Miral StoMiral K/R StoSilco Color

0,0300 0,0002 0,0800 0,0300 0,0220 0,0080 0,0080 0,1800 0,0030 0,0003 0,0020 0,0002

0,1800 204,0000 0,0640 0,1800 0,1243* 0,4500 0,8700 0,0430 0,8700 0,8700 0,8700 0,7000

1500,0 870,0 880,0 1500,0 1010,0 960,0 900,0 1140,0 900,0 900,0 900,0 900,0

800,0 2700,0 200,0 800,0 1,2 1800,0 1400,0 150,0 1400,0 1500,0 1450,0 1500,0

12,5 700,0 2,0 12,5 0,5 220,0 25,0 1,5 25,0 30,0 25,0 450,0

Ma[kg/m2]

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

* ekvival. tep. vodivost s vlivem tepelných mostů, stanovena interním výpočtem 0519HM12-1500 F.1.4.2 TEPELNĚ TECHNICKÉ ŘEŠENÍ STAVBY.DOC

STRANA 25 / 34


Číslo




1 2 3

Dřevotříska Al folie 2 netěsná Minerální plsť 2 (do roku 2003)

-----

4 5

Dřevotříska Uzavřená vzduch. dutina tl. 22 mm

6 7 8 9 10 11 12

Azbestocement Sto-Baukleber Isover Orsil TF StoLevell Uni StoPrep Miral StoMiral K/R StoSilco Color G

----velká vzduch. dutina dle EN ISO 6946 (standard) ---------------


0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.13 m2K/W 0.04 m2K/W


-15.0 C 21.0 C 84.0 % 55.0 %

Měsíc

Délka[dny]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

Tai[C]

21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0

RHi[%]

Pi[Pa]

53.9 56.6 56.9 58.0 61.2 64.3 65.7 65.1 61.4 58.2 56.9 56.6

Te[C]

1339.7 1406.8 1414.3 1441.6 1521.2 1598.2 1633.0 1618.1 1526.1 1446.6 1414.3 1406.8

-2.4 -0.5 3.2 8.1 13.1 16.2 17.5 17.0 13.3 8.6 3.3 -0.5

RHe[%]

81.2 80.7 79.4 77.3 74.2 71.7 70.4 70.9 74.1 77.0 79.4 80.7

Pe[Pa]

406.1 472.8 610.0 834.5 1118.0 1319.7 1407.2 1373.1 1131.2 859.9 614.3 472.8



5.72 m2K/W 0.167 W/m2K


0.19 / 0.22 / 0.27 / 0.37 W/m2K



1.9E+0010 m/s 562.7 15.2 h


19.50 C 0.958

Číslo měsíce

Vypočtené hodnoty


f,Rsi,m

Tsi,m[C]


f,Rsi,m

Tsi[C]

f,Rsi

RHsi[%] STRANA 26 / 34


1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

14.7 15.5 15.6 15.9 16.7 17.5 17.8 17.7 16.8 15.9 15.6 15.5

0.732 0.744 0.695 0.602 0.457 0.269 0.095 0.172 0.450 0.590 0.693 0.744

Poznámka:


11.3 12.1 12.1 12.4 13.2 14.0 14.3 14.2 13.3 12.5 12.1 12.1

0.586 0.584 0.502 0.335 0.018 --------------------0.313 0.499 0.584

20.0 20.1 20.3 20.5 20.7 20.8 20.9 20.8 20.7 20.5 20.3 20.1

0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958 0.958

57.2 59.8 59.6 59.9 62.4 65.1 66.3 65.8 62.6 60.1 59.5 59.8



tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]: rozhraní:


i

19.6 1367 2275 10-11

-14.8 187 169

1-2

2-3

3-4

4-5

5-6

6-7

7-8

18.6 1236 2143

18.6 1187 2143

11.4 1131 1350

10.5 1000 1267

9.5 996 1183

9.4 381 1175

9.3 -14.7 311 217 1171 169

11-12

-14.8 170 168

8-9

9-10

-14.8 190 169

e

-14.8 138 168


1


0.3582

0.3582


4.564E-0008

Celoroční bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.048 kg/m2,rok Množství vypařitelné vodní páry Mev,a: 8.311 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází při venkovní teplotě nižší než -5.0 C. Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.

STOP, Teplo 2011




Strop v okálu


STRANA 27 / 34




Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.077 W/m2K


1 2 3 Číslo

1 2 3

Název

D[m]

L[W/mK]

Dřevotříska Al folie netěs Minerální plsť

0,0100 0,0002 0,0800

0,1800 1500,0 204,0000 870,0 0,0640 880,0


C[J/kgK]

Ro[kg/m3]

Mi[-]

800,0 2700,0 200,0

12,5 700,0 2,0

Ma[kg/m2]

0.0000 0.0000 0.0000


Dřevotříska Al folie netěsná Minerální plsť 2 (do roku 2003)

-------


0.10 m2K/W 0.25 m2K/W 0.10 m2K/W 0.04 m2K/W


-15.0 C 21.0 C 84.0 % 55.0 %

Měsíc

Délka[dny]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

Tai[C]

21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0

RHi[%]

55.3 57.9 56.1 55.0 59.8 64.8 67.5 67.1 63.9 60.7 59.1 58.7

Pi[Pa]

Te[C]

1374.5 1439.2 1394.4 1367.1 1486.4 1610.7 1677.8 1667.8 1588.3 1508.7 1469.0 1459.0

-2.0 -0.1 3.6 8.4 13.5 16.7 18.0 17.5 13.8 9.0 3.8 -0.1

RHe[%]

84.9 83.2 76.8 70.2 71.1 71.2 71.4 72.2 76.9 81.8 86.0 86.6

Pe[Pa]

439.0 503.8 606.9 773.4 1099.6 1352.9 1472.9 1443.2 1212.8 938.6 689.3 524.4


TISK VÝSLEDKŮ VYŠETŘOVÁNÍ : Tepelný odpor a součinitel prostupu tepla dle ČSN EN ISO 6946: Tepelný odpor konstrukce R : Součinitel prostupu tepla konstrukce U : Součinitel prostupu zabudované kce U,kc :

1.15 m2K/W 0.741 W/m2K 0.76 / 0.79 / 0.84 / 0.94 W/m2K



2.3E+0009 m/s 15.5 1.5 h


14.75 C 0.826

Číslo

Vypočtené

Minimální požadované hodnoty při max.


STRANA 28 / 34


měsíce


rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------

hodnoty

Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi[C]

15.1 15.8 15.3 15.0 16.3 17.6 18.3 18.2 17.4 16.6 16.2 16.1

0.745 0.756 0.675 0.527 0.380 0.213 0.088 0.191 0.499 0.632 0.719 0.766

11.7 12.4 11.9 11.6 12.9 14.1 14.8 14.7 13.9 13.1 12.7 12.6

0.596 0.592 0.478 0.256 --------------------0.015 0.343 0.518 0.602

17.0 17.3 18.0 18.8 19.7 20.3 20.5 20.4 19.7 18.9 18.0 17.3

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:

f,Rsi

0.826 0.826 0.826 0.826 0.826 0.826 0.826 0.826 0.826 0.826 0.826 0.826

RHsi[%]

71.0 72.8 67.7 63.0 64.8 67.9 69.7 69.7 69.0 69.1 71.2 73.8




i

15.4 1367 1744

1-2

2-3

e

14.1 1006 1609

14.1 -14.1 601 138 1609 179

Při venkovní návrhové teplotě nedochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry. Množství difundující vodní páry Gd : 5.782E-0007 kg/m2s Bilance zkondenzované a vypařené vlhkosti dle ČSN EN ISO 13788: Roční cyklus č. 1 V konstrukci nedochází během modelového roku ke kondenzaci. Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro předpoklad 1D šíření vodní páry převažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpočtu jen orientační. Přesnější výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.

STOP, Teplo 2011




Strop v okálu


Strop, střecha - tepelný tok zdola 0.014 W/m2K

Skladba konstrukce (od interiéru) : 0519HM12-1500 F.1.4.2 TEPELNĚ TECHNICKÉ ŘEŠENÍ STAVBY.DOC

STRANA 29 / 34


Číslo

1 2 3 4 5 6 Číslo


Název

D[m]

L[W/mK]

C[J/kgK]

Ro[kg/m3]

Mi[-]

Dřevotříska Al folie netěs Minerální plsť Isover Domo Isover Domo Bramac Pro

0,0100 0,0002 0,0800 0,0800 0,2000 0,0001

0,1800 204,0000 0,0640 0,0430 0,0430 0,3500

1500,0 870,0 880,0 840,0 840,0 1450,0

800,0 2700,0 200,0 12,0 15,0 800,0

12,5 700,0 2,0 1,0 1,0 130,0


Ma[kg/m2]

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000


1 2 3

Dřevotříska Al folie netěsná Minerální plsť 2 (do roku 2003)

4 5 6

Isover Domo Isover Domo Bramac Pro

-------------


0.10 m2K/W 0.25 m2K/W 0.10 m2K/W 0.04 m2K/W


-15.0 C 21.0 C 84.0 % 55.0 %

Měsíc

Délka[dny]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

Tai[C]

21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0

RHi[%]

55.3 57.9 56.1 55.0 59.8 64.8 67.5 67.1 63.9 60.7 59.1 58.7

Pi[Pa]

Te[C]

1374.5 1439.2 1394.4 1367.1 1486.4 1610.7 1677.8 1667.8 1588.3 1508.7 1469.0 1459.0

-2.0 -0.1 3.6 8.4 13.5 16.7 18.0 17.5 13.8 9.0 3.8 -0.1

RHe[%]

84.9 83.2 76.8 70.2 71.1 71.2 71.4 72.2 76.9 81.8 86.0 86.6

Pe[Pa]

439.0 503.8 606.9 773.4 1099.6 1352.9 1472.9 1443.2 1212.8 938.6 689.3 524.4



7.01 m2K/W 0.139 W/m2K 0.16 / 0.19 / 0.24 / 0.34 W/m2K



3.8E+0009 m/s 98.9 4.2 h


19.77 C 0.966

Číslo měsíce

Vypočtené hodnoty

Minimální požadované hodnoty při max. rel. vlhkosti na vnitřním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------


STRANA 30 / 34



Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi,m[C]

f,Rsi,m

Tsi[C]

15.1 15.8 15.3 15.0 16.3 17.6 18.3 18.2 17.4 16.6 16.2 16.1

0.745 0.756 0.675 0.527 0.380 0.213 0.088 0.191 0.499 0.632 0.719 0.766

11.7 12.4 11.9 11.6 12.9 14.1 14.8 14.7 13.9 13.1 12.7 12.6

0.596 0.592 0.478 0.256 --------------------0.015 0.343 0.518 0.602

20.2 20.3 20.4 20.6 20.7 20.9 20.9 20.9 20.8 20.6 20.4 20.3

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:

f,Rsi

0.966 0.966 0.966 0.966 0.966 0.966 0.966 0.966 0.966 0.966 0.966 0.966

RHsi[%]

58.1 60.5 58.2 56.5 60.8 65.4 67.9 67.6 64.9 62.3 61.3 61.4



i


19.9 1367 2321

1-2

2-3

3-4

4-5

19.6 1153 2286

19.6 914 2286

14.1 640 1607

5.8 503 924

5-6

e

-14.8 161 167

-14.8 138 167


STOP, Teplo 2011




Podlaha 1.NP


Podlaha - výpočet poklesu dotykové teploty 0.000 W/m2K


1

Název

D[m]

L[W/mK]

C[J/kgK]

Ro[kg/m3]

Mi[-]

PVC

0,0030

0,1700

1400,0

1200,0

1000,0


Ma[kg/m2]

0.0000 STRANA 31 / 34


2 3 4 5 6 7 Číslo

Beton hutný 2 PE folie Pěnový polysty Bitagit Beton hutný 1 Půda písčitá v


0,0600 0,0001 0,0300 0,0020 0,1000 0,6000

1,3000 0,3500 0,0390 0,2100 0,7400 2,3000


1020,0 1470,0 1270,0 1470,0 1020,0 920,0

2200,0 900,0 20,0 1345,0 2100,0 2000,0

20,0 144000,0 50,0 14000,0 17,0 2,0

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000


1 2 3 4

PVC Beton hutný 2 PE folie Pěnový polystyren 2 (do roku 2003)

5 6 7

Bitagit Beton hutný 1 Půda písčitá vlhká

---------------

Okrajové podmínky výpočtu : Tepelný odpor při přestupu tepla v interiéru Rsi : Tepelný odpor při přestupu tepla v exteriéru Rse :

0.17 m2K/W 0.00 m2K/W


5.0 C 20.0 C 100.0 % 55.0 %


1.24 m2K/W 0.710 W/m2K 0.73 / 0.76 / 0.81 / 0.91 W/m2K


Difuzní odpor konstrukce ZpT :

2.7E+0011 m/s


17.55 C 0.836

Pokles dotykové teploty podlahy dle ČSN 730540: Tepelná jímavost podlahové konstrukce B : Pokles dotykové teploty podlahy DeltaT :

1227.47 Ws/m2K 7.75 C

STOP, Teplo 2011


Název úlohy : Zpracovatel :

Konstrukce č. 8 - S Ing. Aleš Holemý

Stěna vnitřní CDm 365mm


STRANA 32 / 34


Zakázka : Datum :


0519HM12-1500 24.7.2012


Stěna 0.000 W/m2K


1 2 3 4 5

Název

D[m]

L[W/mK]

C[J/kgK]

Ro[kg/m3]

Mi[-]

Omítka vápenoc Zdivo CDm tl. Uzavřená vzduc Zdivo CDm tl. Omítka vápenoc

0,0150 0,3650 0,4000 0,2400 0,0150

0,9900 0,6900 2,2222* 0,7100 0,9900

790,0 960,0 1010,0 960,0 790,0

2000,0 1450,0 1,2 1350,0 2000,0

19,0 7,0 0,0 7,0 19,0

Ma[kg/m2]

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

* ekvival. tep. vodivost s vlivem tepelných mostů, stanovena interním výpočtem Číslo



1 2 3

Omítka vápenocementová Zdivo CDm tl. 375 mm Uzavřená vzduch. dutina tl. 400 mm

4 5

Zdivo CDm tl. 240 mm 1 Omítka vápenocementová

----velká vzduch. dutina dle EN ISO 6946 (standard) -----


0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W


11.0 C 21.0 C 50.0 % 55.0 %

Měsíc

Délka[dny]

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

Tai[C]

21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0

RHi[%]

46.1 46.1 46.2 46.9 48.1 50.8 53.4 53.4 50.8 48.1 46.2 46.1

Pi[Pa]

Te[C]

1145.9 1145.9 1148.3 1165.7 1195.6 1262.7 1327.3 1327.3 1262.7 1195.6 1148.3 1145.9

11.0 11.0 12.0 14.0 16.0 19.0 21.0 21.0 19.0 16.0 12.0 11.0

RHe[%]

50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0 50.0

Pe[Pa]

656.0 656.0 700.9 798.9 908.6 1098.1 1242.8 1242.8 1098.1 908.6 700.9 656.0



1.08 m2K/W 0.802 W/m2K 0.82 / 0.85 / 0.90 / 1.00 W/m2K


Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : 0519HM12-1500 F.1.4.2 TEPELNĚ TECHNICKÉ ŘEŠENÍ STAVBY.DOC

2.6E+0010 m/s 358.1 STRANA 33 / 34



Fázový posun teplotního kmitu Psi* :

20.9 h


19.17 C 0.817

Číslo měsíce

Vypočtené hodnoty


f,Rsi,m

Tsi,m[C]

12.3 12.3 12.4 12.6 13.0 13.8 14.6 14.6 13.8 13.0 12.4 12.3

0.133 0.133 0.040 -----------------------------------0.040 0.133

9.0 9.0 9.0 9.2 9.6 10.4 11.2 11.2 10.4 9.6 9.0 9.0

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 Poznámka:

f,Rsi,m

Tsi[C]

-------------------------------------------------------------

19.2 19.2 19.4 19.7 20.1 20.6 21.0 21.0 20.6 20.1 19.4 19.2

f,Rsi

0.817 0.817 0.817 0.817 0.817 0.817 1.000 1.000 0.817 0.817 0.817 0.817

RHsi[%]

51.6 51.6 51.1 50.8 50.9 52.0 53.4 53.4 52.0 50.9 51.1 51.6




i

19.2 1367 2220

1-2

2-3

3-4

4-5

19.1 1325 2204

15.2 948 1726

13.9 946 1585

11.4 698 1348

e

11.3 656 1338


STOP, Teplo 2011


STRANA 34 / 34


PŘÍLOHA 1 ENERGETICKÝ ŠTÍTEK OBÁLKY BUDOVY STÁVAJÍCÍ STAV


zak.č.: 0519HM12-1500 09/2012

Protokol k energetickému štítku obálky budovy Identifikační údaje Druh stavby

Domov důchodců - byty

Adresa (místo, ulice, číslo, PSČ)

Riegrova č.p. 2176, 508 01 Hořice

Katastrální území a katastrální číslo

645168 Hořice v Podkrkonoší, č.kat. st. 3012/3, st. 3012/2, st. 3012/1

Provozovatel, popř. budoucí provozovatel

Město Hořice Vlastník nebo společenství vlastníků, popř. stavebník

Město Hořice

Adresa

Náměstí Jiřího z Poděbrad, 508 01 Hořice

Telefon / E-mail

+420 492 105 411 / [email protected] /

Charakteristika budovy Objem budovy V - vnější objem vytápěné zóny budovy, nezahrnuje lodžie, římsy, atiky a základy

2 121,3 m

3

Celková plocha A - součet vnějších ploch ochlazovaných konstrukcí ohraničujících objem budovy

1 252,0 m

2

Objemový faktor tvaru budovy A / V

0,59 m /m

2

Typ budovy

ostatní

Převažující vnitřní teplota v otopném období  im

20 °C

Venkovní návrhová teplota v zimním období  e

-15 °C

3

Charakteristika energeticky významných údajů ochlazovaných konstrukcí Ochlazovaná konstrukce

Ai 2 [m ]

Součinitel (činitel) prostupu tepla Ui (ΣΨk.lk + Σχj) 2 [W/(m ·K)]

Obvodová stěna

375,1

0,97

0,30

(0,20)

1,00

364,0

Střecha

358,7

0,74

0,24

(0,16)

1,00

265,5

Podlaha

356,9

0,71

0,45

(0,30)

0,34

86,4

Otvorová výplň

100,6

2,40

1,50

(1,20)

1,00

241,0

Vnitřní konstrukce

60,6

1,30

0,75

(0,50)

0,57

45,1

Tepelné vazby

Plocha

Požadovaný (doporučený) součinitel prostupu tepla UN (Urec) 2 [W/(m ·K)]

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

Činitel teplotní redukce

Měrná ztráta konstrukce prostupem tepla

bi [-]

HTi = Ai . Ui. bi [W/K]

125,2

(pokračování)

(pokračování)

Celkem

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

1 252,0

Konstrukce splňují požadavky na součinitele prostupu tepla podle ČSN 73 0540-2.

1 127,0

Stanovení prostupu tepla obálky budovy Měrná ztráta prostupem tepla HT

W/K

1 127,0

2

0,90

2

0,39

2

0,30

2

Průměrný součinitel prostupu tepla Uem = HT / A

W/(m ·K)

Výchozí požadavek na průměrný součinitel prostupu tepla podle čl. 5.3.4 v ČSN 730540-2 pro rozmezí  im od 18 do 22 C

W/(m ·K)

Doporučený součinitel prostupu tepla Uem,rec

W/(m ·K)

Požadovaný součinitel prostupu tepla Uem,N

W/(m ·K)

0,39

Hodnota

Požadavek na stavebně energetickou vlastnost budovy není splněn. Klasifikační třídy prostupu tepla obálky hodnocené budovy Hranice klasifikačních tříd

Veličina

Jednotka

A–B

0,5·Uem,N

W/(m ·K)

B–C

0,75·Uem,N

W/(m ·K)

2

0,19

2

0,29

2

0,39

2

0,58

2

0,78

2

0,97

C–D

Uem,N

W/(m ·K)

D–E

1,5·Uem,N

W/(m ·K)

E–F

2,0·Uem,N

W/(m ·K)

F–G

2,5·Uem,N

W/(m ·K)

Klasifikace: F - velmi nehospodárná

Datum vystavení energetického štítku obálky budovy:

31.8.2012

Zpracovatel energetického štítku obálky budovy:

HM-PROJEKT s.r.o.

IČ:

27470644

Zpracoval:

Ing. Aleš Holemý

Podpis: ………………………………….

Tento protokol a stavebně energetický štítek obálky budovy odpovídá směrnici evropského parlamentu a rady č. 2002/91/ES a prEN 15217. Byl vypracován v souladu s ČSN 73 0540-2 a podle projektové dokumentace stavby dodané objednatelem.

ENERGETICKÝ ŠTÍTEK OBÁLKY BUDOVY Domov důchodců - byty

Hodnocení obálky


budovy 2

Celková podlahová plocha Ac = 667,6 m Cl

stávající

doporučení

Velmi úsporná

A 0,5

B 0,75

C 1,0

D 1,5

E 2,0

2,31

F 2,5

G Mimořádně nehospodárná KLASIFIKACE

Průměrný součinitel prostupu tepla obálky budovy 2 Uem ve W/(m ·K)

Uem = HT / A

Požadovaná hodnota průměrného součinitele prostupu tepla obálky budovy podle ČSN 73 0540-2 Uem,N ve 2 W/(m ·K) Klasifikační ukazatele Cl a jim odpovídající hodnoty Uem

0,90 0,39

0,39

CI

0,50

0,75

1,00

1,50

2,00

2,50

Uem

0,19

0,29

0,39

0,58

0,78

0,97

Platnost štítku do: 31.8.2022 Štítek vypracoval(a):

Datum vystavení štítku: 31.8.2012

Ing. Aleš Holemý Autorizovaný inženýr pro obor pozemní stavby ČKAIT 0601632


PŘÍLOHA 2 ENERGETICKÝ ŠTÍTEK OBÁLKY BUDOVY NÁVRH


zak.č.: 0519HM12-1500 09/2012

Protokol k energetickému štítku obálky budovy Identifikační údaje Druh stavby

Domov důchodců - byty

Adresa (místo, ulice, číslo, PSČ)


Katastrální území a katastrální číslo

645168 Hořice v Podkrkonoší, č.kat. st. 3012/3, st. 3012/2, st. 3012/1

Provozovatel, popř. budoucí provozovatel

Město Hořice Vlastník nebo společenství vlastníků, popř. stavebník

Město Hořice

Adresa

Náměstí Jiřího z Poděbrad, 508 01 Hořice

Telefon / E-mail

+420 492 105 411 / [email protected] /

Charakteristika budovy Objem budovy V - vnější objem vytápěné zóny budovy, nezahrnuje lodžie, římsy, atiky a základy

2 121,3 m

3

Celková plocha A - součet vnějších ploch ochlazovaných konstrukcí ohraničujících objem budovy

1 252,0 m

2

Objemový faktor tvaru budovy A / V

0,59 m /m

2

Typ budovy

ostatní

Převažující vnitřní teplota v otopném období  im

20 °C

Venkovní návrhová teplota v zimním období  e

-15 °C

3

Charakteristika energeticky významných údajů ochlazovaných konstrukcí Ochlazovaná konstrukce

Ai 2 [m ]

Součinitel (činitel) prostupu tepla Ui (ΣΨk.lk + Σχj) 2 [W/(m ·K)]

Obvodová stěna

363,8

0,19

0,30

(0,20)

1,00

67,5

Střecha

358,7

0,14

0,24

(0,16)

1,00

50,2

Podlaha

356,9

0,71

0,45

(0,30)

0,34

86,4

Otvorová výplň

111,9

0,70

1,50

(1,20)

1,00

78,7

Vnitřní konstrukce

60,6

0,89

0,75

(0,50)

0,57

30,9

Tepelné vazby

Plocha

Požadovaný (doporučený) součinitel prostupu tepla UN (Urec) 2 [W/(m ·K)]

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

Činitel teplotní redukce

Měrná ztráta konstrukce prostupem tepla

bi [-]

HTi = Ai . Ui. bi [W/K]

62,6

(pokračování)

(pokračování)

Celkem

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

(

)

1 252,0

Konstrukce splňují požadavky na součinitele prostupu tepla podle ČSN 73 0540-2.

376,3

Stanovení prostupu tepla obálky budovy Měrná ztráta prostupem tepla HT

W/K

376,3

2

0,30

2

0,40

2

0,30

2

Průměrný součinitel prostupu tepla Uem = HT / A

W/(m ·K)

Výchozí požadavek na průměrný součinitel prostupu tepla podle čl. 5.3.4 v ČSN 730540-2 pro rozmezí  im od 18 do 22 C

W/(m ·K)

Doporučený součinitel prostupu tepla Uem,rec

W/(m ·K)

Požadovaný součinitel prostupu tepla Uem,N

W/(m ·K)

0,40

Hodnota

Požadavek na stavebně energetickou vlastnost budovy je splněn. Klasifikační třídy prostupu tepla obálky hodnocené budovy Hranice klasifikačních tříd

Veličina

Jednotka

A–B

0,5·Uem,N

W/(m ·K)

B–C

0,75·Uem,N

W/(m ·K)

2

0,20

2

0,30

2

0,40

2

0,60

2

0,80

2

1,00

C–D

Uem,N

W/(m ·K)

D–E

1,5·Uem,N

W/(m ·K)

E–F

2,0·Uem,N

W/(m ·K)

F–G

2,5·Uem,N

W/(m ·K)

Klasifikace: B - úsporná

Datum vystavení energetického štítku obálky budovy:

31.8.2012

Zpracovatel energetického štítku obálky budovy:

HM-PROJEKT s.r.o.

IČ:

27470644

Zpracoval:

Ing. Aleš Holemý

Podpis: ………………………………….

Tento protokol a stavebně energetický štítek obálky budovy odpovídá směrnici evropského parlamentu a rady č. 2002/91/ES a prEN 15217. Byl vypracován v souladu s ČSN 73 0540-2 a podle projektové dokumentace stavby dodané objednatelem.

ENERGETICKÝ ŠTÍTEK OBÁLKY BUDOVY Domov důchodců - byty

Hodnocení obálky


budovy 2

Celková podlahová plocha Ac = 667,6 m Cl

stávající

doporučení

Velmi úsporná

A 0,5

B

0,75

0,75

C 1,0

D 1,5

E 2,0

F 2,5

G Mimořádně nehospodárná KLASIFIKACE

Průměrný součinitel prostupu tepla obálky budovy 2 Uem ve W/(m ·K)

Uem = HT / A

Požadovaná hodnota průměrného součinitele prostupu tepla obálky budovy podle ČSN 73 0540-2 Uem,N ve 2 W/(m ·K) Klasifikační ukazatele Cl a jim odpovídající hodnoty Uem

0,30 0,40

0,40

CI

0,50

0,75

1,00

1,50

2,00

2,50

Uem

0,20

0,30

0,40

0,60

0,80

1,00

Platnost štítku do: 31.8.2022 Štítek vypracoval(a):

Datum vystavení štítku: 31.8.2012

Ing. Aleš Holemý Autorizovaný inženýr pro obor pozemní stavby ČKAIT 0601632

Rekonstrukce ubytovny "A" na upravitelné byty. F Tepelně technické řešení stavby AKCE: Riegrova 2111, Hořice

Recommend Documents