R-05 MOST V UL. PRVOMÁJOVÁ PŘEPOČET ZATÍŽITELNOSTI MOSTU PO OPRAVĚ

R-05 MOST V UL. PRVOMÁJOVÁ

PŘEPOČET ZATÍŽITELNOSTI MOSTU PO OPRAVĚ

únor 2014

Ing. P. Milek

R-05 Most v ul. Prvomájová

Přepočet zatížitelnosti

Obsah : 1.

Průvodní zpráva ke statickému výpočtu .............................................................................................. 3 1.1. Úvod............................................................................................................................................ 3 1.2. Identifikační údaje stavby............................................................................................................ 3 1.3. Použitá literatura, podklady a výpočetní programy ..................................................................... 3 1.4. Základní údaje objektu................................................................................................................ 4 1.5. Popis konstrukce mostu.............................................................................................................. 4 1.6. Přehledné výkresy mostu............................................................................................................ 4 1.7. Výsledky stavebnětechnického průzkumu .................................................................................. 6 Materiály ................................................................................................................................................. 7 2. Konstrukce mostu................................................................................................................................ 8 2.1. Posuzované průřezy ................................................................................................................... 8 2.2. Popis statického modelu ............................................................................................................. 8 3. Zatížení ............................................................................................................................................... 8 3.1. Montážní ..................................................................................................................................... 8 3.2. Stálé............................................................................................................................................ 8 3.3. Nahodilé krátkodobé ................................................................................................................... 9 3.3.1. Nahodilá dopravou ................................................................................................................ 9 3.3.2. Zatížení na únavu ............................................................................................................... 12 3.3.3. Dynamické účinky zatížení dopravou ................................................................................. 12 3.3.4. Zatížení větrem w ............................................................................................................... 12 3.3.5. Vodorovné příčné síly ......................................................................................................... 12 3.3.6. Vodorovné podélné síly ...................................................................................................... 12 3.3.7. Zatížení nerovnoměrnou teplotou ....................................................................................... 12 4. Průřezové charakteristiky .................................................................................................................. 13 4.1. Podélný trám............................................................................................................................. 13 4.2. Příčník....................................................................................................................................... 13 4.3. Příčná výztuha krajního trámu .................................................................................................. 14 5. Podélné trámy ................................................................................................................................... 14 5.1. Vnitřní síly a kombinace zatížení .............................................................................................. 14 5.2. Posouzení ................................................................................................................................. 15 5.2.1. Průřez uprostřed rozpětí ..................................................................................................... 15 5.3. Určení zatížitelnosti................................................................................................................... 16 5.3.1. Obecné rovnice................................................................................................................... 16 5.3.2. Normální zatížitelnost ......................................................................................................... 16 5.3.3. Výhradní zatížitelnost.......................................................................................................... 17 5.4. Vnitřní síly a kombinace zatížení od redukovaného zatížení.................................................... 17 5.5. Posouzení ................................................................................................................................. 18 5.5.1. Průřez nad podporou .......................................................................................................... 18 5.5.2. Průřez ve vzdálenosti cca 2,0 m od podpory ...................................................................... 19 5.5.3. Průřez uprostřed rozpětí ..................................................................................................... 21 6. ŽB deska mezi trámy......................................................................................................................... 22 6.1. Zatížení ..................................................................................................................................... 22 6.2. Vnitřní síly a kombinace zatížení .............................................................................................. 22 6.3. Posouzení průřezu.................................................................................................................... 23 7. Stanovení informativní zbytkové životnosti objektu ........................................................................... 23 8. Závěr ................................................................................................................................................. 24

TOP CON SERVIS s.r.o.

2



1. Průvodní zpráva ke statickému výpočtu 1.1. Úvod Účelem tohoto statického výpočtu je výpočet zatížitelnosti silničního železobetonového objektu R – 05 Most v ul. Prvomájová po opravě . Objekt převádí ul. Prvomájová přes Radotínský potok.

1.2. Identifikační údaje stavby 1.

Číslo a název objektu:


2.

Katastrální obec:

Radotín

3.

Místo stavby:

Radotín

4.

Kraj:

Praha

5.

Investor:

Městská část Praha 16 – Radotín

6.

Správce mostu:

Městská část Praha 16 – Radotín

7.

Projektant stavby:

TOP CON SERVIS s.r.o., Ke Stírce 56, Praha 8

8.

Pozemní komunikace:

místní komunikace - ul. Prvomájová

9.

Staničení na komunikaci:

-

10. Úhel křížení:

67°

1.3. Použitá literatura, podklady a výpočetní programy /1/ Archivní dokumentace mostu: Rekonstrukce mostu v Podbabě, Pražská silniční služba, 1955 /2/ Mostní list mostu R – 05 Most v ul. Prvomájová, (TOPCON SERVIS, 2013) /3/ Hlavní prohlídka mostu R – 05 Most v ul. Prvomájová, (TOPCON SERVIS, 2013) /4/ ČSN 73 6201 Projektování mostních objektů (2/1995 + změna a/1988) /5/ ČSN 73 6222 Zatížitelnost mostů pozemních komunikací /6/ ČSN ISO 13822 Zásady navrhování konstrukcí – Hodnocení existujících konstrukcí /7/ ČSN 73 6203 Zatížení mostů (9/1987 + změny a/1988, b/1989) /8/ ČSN 73 6206 Navrhování betonových a železobetonových mostních konstrukcí /9/ ČSN 73 1001 Základová půda pod plošnými základy /10/ ČSN EN 1990 Zásady navrhování konstrukcí, včetně změny A1 /11/ ČSN EN 1991-1-4 Zatížení konstrukcí, Část 1-4: Obecná zatížení – Zatížení větrem /12/ ČSN EN 1991-1-5 Zatížení konstrukcí, Část 1-5: Obecná zatížení – Zatížení teplotou /13/ ČSN EN 1991-2 Zatížení konstrukcí, Část 2: Zatížení mostů dopravou /14/ ČSN EN 1992-1-1 Navrhování betonových konstrukcí, Část 1-1: Obecná pravidla pro pozemní stavby /15/ ČSN EN 1992-2 Navrhování betonových konstrukcí, Část 2: Betonové mosty /16/ IDA NEXIS 32 ver. 3.40.07 – program pro výpočet prutových, deskostěnových a skořepinových konstrukcí ( Ida & spol. s.r.o. Brno, FEM consulting s.r.o. Brno, SCIA International, Belgie)


3



1.4. Základní údaje objektu Rok postavení:

neznámý

Charakteristika objektu:

Trvalý ŽB monolitický trámový most o jednom poli přes Radotínský potok.

Volná šířka objektu:

6,85 m

Šířka mezi obrubami:

5,85 m

Šířka mostu:

7,45 m

Délka přemostění:

7,49 m

Délka NK:

8,69 m

Stavební výška:

0,82 m

Světlá výška mostu:

1,31 m

Zatížení:

dle ČSN 73 6222

Komunikace na objektu:

ul. Prvomájová

1.5. Popis konstrukce mostu Trvalý silniční trámový most o jednom prostém poli zajišťuje převedení ul. Prvomájová v obci Radotín přes Radotínský potok v říčním km 0,694. Most je veden půdorysně v přímé, podélný i příčný sklon je přibližně nulový. Nosnou konstrukci tvoří železobetonová deska vyztužená 5 podélnými ŽB trámy výšky 570 mm, které jsou nad opěrami ztuženy koncovými ŽB příčníky. Obě krajní části desky jsou podepřeny krátkými příčnými ŽB konzolami. Během rekonstrukce proběhne betonáž ŽB římsy, na kterou se osadí nové ocelové zábradlí se svislou výplní. Podhled nosné konstrukce bude lokálně sanován.

1.6. Přehledné výkresy mostu Příčný řez :


4



Podélný řez :

Půdorys :


5



1.7. Výsledky stavebnětechnického průzkumu Předměty a výsledky prováděného stavebnětechnického průzkumu: 1) Vizuální prohlídka: - na mostě není vyřešeno odvodnění, voda stéká po krajních nosnících a dochází ke korozi výztuže a degradaci beton, - krajnice mostovky je silně degradována, nebyla zastižena hydroizolace, - zábradlí je uchyceno pouze provizorním řešením, není dostatečně kotveno do mostovky. 2) Nedestruktivní zkoušky pevnosti betonu v tlaku: - nosníky, deska mostovky: C30/37, - opěra: C25/30. 3) Hloubka karbonatace a tloušťka betonové krycí vrstvy výztuže: - deska mostovky: krycí vrstva hlavní výztuže 12-35 mm, - nosníky: 15-50 mm. 4) Lokalizace a identifikace výztuže: Umístění, počet a průřezy jsou zobrazeny na následujících řezech:


6



Materiály Beton: beton

C30/37

C25/30

fck

=

30

25

MPa

fcm

=

38

33

MPa

fctm

=

2,9

2,6

MPa

fctk,0,05

=

2,0

1,8

MPa

Ecm

=

32

31

GPa

εc3

=

0,00175

0,00175

pom. přet. na mezi plasticity

εcu3

=

0,0035

0,0035

pom. přet. na mezi porušení

γc

=

1,5

1,5

αcc

=

0,85

0,85

αct

=

1

1

fcd

=

20

16,7

MPa

fctd

=

1,33

1,2

MPa

Betonářská ocel 10372 dle ČSN ISO 13822:

fyk = 180 MPa ftk = 340 MPa E = 200 GPa


7



2. Konstrukce mostu 2.1. Posuzované průřezy Pro určení zatížitelnosti byly posuzovány tuhosti průřezů: smyková a torzní únosnost trámu nad podporou a ve třetině rozpětí, ohybová únosnost trámu cca uprostřed a ve třetině rozpětí, ohybová únosnost desky mezi trámy. Ze stavu konstrukce je patrno, že nejsou poškozeny základy.

2.2. Popis statického modelu Pro výpočet vnitřních sil byl vytvořen deskový model s výztužnými žebry v programu /16/.

Deskový model: Nosná konstrukce je tvořena 5 trámy výšky 510 mm, které jsou zmonolitněny ŽB deskou tl. 200 mm mezi trámy (tl. 100 mm podél krajních nosníků). Vzájemná vzdálenost trámů je 1350 mm. Krajní část je nad podporami ztužena příčnými trámy výšky 600 mm. Podélné trámy jsou nad podporami zmonolitněny ŽB příčníky výšky 510 mm. Trámy a příčníky jsou modelovány jako žebra, která vyztužují ŽB desku.

3. Zatížení 3.1. Montážní Předpokládá se, že nosná konstrukce byla betonována na skruži. vl. tíha NK

byla generována programem

normové zatížení γf

1,35

3.2. Stálé odhadnutá skladba mostního svršku na NK tl. 200 mm: živičná vozovka tl. 85 mm ložná vrstva z betonu tl. 30 mm svršek vozovky celkem


0,085*23 0,03*25

2,00 kN/m2 0,75 kN/m2 2,75 kN/m2

1,35 1,35 1,35

8


římsa tl. 210 mm římsa v kraji tl. 500 mm


0,21*25 0,45*25

5,25 kN/m2 11,25 kN/m2

1,35 1,35

3.3. Nahodilé krátkodobé 3.3.1.

Nahodilá dopravou

Zatěžovací schémata normální zatížitelnosti


9




10



Zatěžovací schémata výhradní zatížitelnosti:


11


3.3.2.


Zatížení na únavu

Zatížení únavou nebude rozhodovat. Jedná se o místní komunikaci s minimem těžké dopravy.

3.3.3.

Dynamické účinky zatížení dopravou

Jedná se o konstrukci běžného statického schématu, proto se použije pro zohlednění dynamických účinků jednotlivých zatížení dopravou dynamický součinitel. Hodnoty jednotlivých dynamických součinitelů se stanoví v závislosti na typu zatížení a vlastní frekvenci nosné konstrukce mostu. Normální zatížitelnost: Výhradní zatížitelnost:

3.3.4.

δ = δ2 = 1,20 δ = δ1 = 1,25

Zatížení větrem w

Pro určení zatížitelnosti lze zatížení větrem zanedbat.

3.3.5.

Vodorovné příčné síly

Odstředivá síla se uvažuje jako příčná síla působící v úrovni povrchu vozovky, proto se pro posouzení konstrukce zanedbává.

3.3.6.

Vodorovné podélné síly

Konstrukce není uložena na ložiska, ale přímo na opěry mostu. Vodorovné podélné síly lze u takovéto konstrukce zanedbat.

3.3.7.

Zatížení nerovnoměrnou teplotou

Zatížení teplotními změnami bude zanedbáno vzhledem ke statickému působení konstrukce.


12



4. Průřezové charakteristiky

beff = Σbeff ,i + bw < b beff ,i = 0, 2 * bi + 0,1 * l0 < 0, 2 * l0

beff ,i < bi

4.1. Podélný trám l 0 = 6,9m beff ,i = 0, 2 * 0,54 + 0,1 * 6,9 = 0,798 m < 0, 2 * 6,9 = 1,38 m beff = 2 * 0,798 + 0,27 = 1,866 > 1,35 m = b beff = 1,35 m

4.2. Příčník l 0 = 1,5m beff ,i = 0, 2 * 1,5 = 0,3m beff = 0,3 + 0,3 = 0,6 m


13



4.3. Příčná výztuha krajního trámu l 0 = 0,6 * 2 = 1,2m

b eff ,i = 0 , 2 * 0 ,51 + 0 ,1 * 1, 2 = 0, 22 m < 0 , 2 * 1, 2 = 0 , 24 m beff = 2 * 0,22 + 0, 2 = 0,64 < 1, 22 m = b beff = 0,64 m

5. Podélné trámy 5.1. Vnitřní síly a kombinace zatížení Pro výpočet zatížitelnosti byl posouzen krajní nosník.


14



5.2. Posouzení 5.2.1.

Průřez uprostřed rozpětí

Průřez ve středu rozpětí je posuzován na ohybové namáhání. Průřezové charakteristiky:

průřez h = b =

0,71 1,35

c =

38

m m

šířka výška

mm

krytí

výztuž φ = počet = As =

26 5

mm ks

2,65E-03 m2

>

As,min =

6,39E-04

m2

<

As,max =

3,83E-02

m2

Posouzení ohybové tuhosti průřezu: d = x =

0,659 0,026

m m

účinná výška výška tlač. oblasti

ξ = z =

0,040 0,648

m

poměrná výška tl.obl. rameno vnitřních sil

MRd =

314,3

kNm

>

Med

=

300,2

< kNm

ξmax = 0,79

NEVYHOVUJE

Průřez krajního nosníku uprostřed rozpětí nevyhoví uvažovanému zatížení. Je třeba zmenšit velikost užitného zatížení a tím určit zatížitelnost mostu.


15



5.3. Určení zatížitelnosti 5.3.1.

Obecné rovnice

Platí pro určení zatížitelnosti z ohybového momentu, obdobně lze modifikovat rovnici pro určení zatížitelnosti z posouvající síly. MVk,c,a = (MRd − ΣγG * MGk,j - Σ γQ,i * ψ0,i * MQk,i)/(γV * ψ0,1 ) MVk,c,b = (MRd − ΣγG * ξ * MGk,j - Σ γQ,i * ψ0,i * MQk,i)/γV Hodnoty součinitelů: γV =

1,5

ψ0,1 =

0,75

Normální zatížitelnost: vn = 1 kN/m2 Va = 100 * vn Vn = 4 / 3 Va / 10 kN Vn = 4 / 3 *100 * kn / 10 = 13,33 * kn [t] Výhradní zatížitelnost: Konstrukce se zatíží čtyřnápravovým vozidlem celkové tíhy 80 t. Vrw = kr * 800 Vr = Vrw / 10 Vr = kr * 800/ 10 Součinitele kr a kn se určí interpolací.

5.3.2.

Normální zatížitelnost


16


5.3.3.


Výhradní zatížitelnost

Mezivýsledky hodnot zatížitelnosti bez redukce stupněm stavu konstrukce:

NORMÁLNÍ

vn = 16 t

VÝHRADNÍ

Vr = 20 t

5.4. Vnitřní síly a kombinace zatížení od redukovaného zatížení Vnitřní síly od zatěžovacích schémat užitných zatížení se přenásobí součiniteli kn a kr, výsledné hodnoty se kombinují s ostatním zatížením dle ČSN 73 6222.


17



5.5. Posouzení Průřezy se posoudí na rozhodující kombinace zatížení.

5.5.1.

Průřez nad podporou

Průřezy se posoudí na rozhodující kombinace zatížení posouvající silou a kroutícím momentem. Průřezové charakteristiky: Průřez je vyztužený smykovou výztuží: 2 ohyby φ 26 mm.

5.5.1.1.

Smyková únosnost průřezu

bt=bw =

0,27

CRd,c = k =

0,12 1,551

k1 =

0,15

Asl =

1,59E-03

ρI =

8,95E-03

vmin =

0,370

VRd,c =

99,2

m

šířka průřezu pro smyk

m2

plocha tahové výztuže, která zasahuje min. lbd + d směrem k podpoře

kN

<

Ved

=

144,3

kNm JE TŘEBA POČÍTAT SE SMYKOVOU VÝZTUŽ

Zanesení smykové výztuže do průřezu: mm profil φ = 26 n = ks počet střihů 2 s = m vzdálennost řad 1 ° sklon smykové výztuže (od vodorovné) α = 30 cot θ = sklon tlakových diagonál 2,5 ν1 =

0,528

VRd,s =

257,4

kN

únosnost smykové výztuže

VRd,max =

887,5

kN

únosnost tlakové diagonály

VRd,s =

257,4

kN

Ftd =

55,4

kN


>

Ved

=

144,3

kNm VYHOVUJE

přírůstek tahové síly v podélné výztuži

18



návrh přídavné podélné výztuže As,req φ počet As

= = = =

5.5.1.2.

3,04E-04 26 1 5,31E-04

m2 plocha výztuže odpovídající přírůstku tahové síly mm přídavná výztuž ks m2 > As,req = 3,04E-04 m2 VYHOVUJE

Torzní únosnost průřezu

Posouzení průřezu na torzní namáhání bylo provedeno v programu IDEA RS: Návrhové hodnoty krouticího momentu a únosnosti v kroucení T Ed

T Rd,c

T Rd,max

T Rd,s

T Rd

[ kNm ]

[ kNm ]

[ kNm ]

[ kNm ]

[ kNm ]

30,0

27,87

75,63

16,55

16,55

Vstupní hodnoty a mezivýsledky posouzení kroucení Ak

uk

t eff

A sw

A sl

A sp

[ mm2 ]

[ mm ]

[ mm ]

[ mm2 ]

[ mm2 ]

[ mm2 ]

105416

1569

98

151

3421

0

V průřezu nad podporou dojde ke vzniku smykové trhliny od namáhání posouvající silou. Proto je třeba zanedbat únosnost betonové části průřezu. Mxd = 7,9 kNm > 16,55 kN = TRd,s – PRŮŘEZ VYHOVUJE

5.5.2.

Průřez ve vzdálenosti cca 2,0 m od podpory

Průřezy se posoudí na rozhodující kombinace zatížení ohybovým momentem, posouvající silou a kroutícím momentem. Průřezové charakteristiky: průřezem neprochází ohyby.


19


5.5.2.1.


Posouzení ohybové únosnosti průřezu

průřez h = b =

0,71 0,27

c =

38

m m

šířka výška

mm

krytí

mezní stav únosnosti ohyb d = 0,659 m x = 0,079 m ξ = z =

0,120 0,627

m

MRd =

182,5

kNm

5.5.2.2.

výztuž φ = počet = As =

26 3

mm ks

1,59E-03 m2

As,min =

6,39E-04

m2

<

As,max =

7,67E-03

m2

účinná výška výška tlač. oblasti poměrná výška tl.obl. rameno vnitřních sil >

Med

=

< 159,4

ξmax = 0,79

kNm !!! VYHOVUJE !!!

Omezení napětí

Med =

111,5

kNm

αe = x =

6,1 0,1842

pracovní součinitel pro krátkodobé zatížení m

Ixi = 2,74E-03 m4 7,5 MPa σc = σs = 117,2 MPa

5.5.2.3.

< <

0,6fck 0,8fyk

= =

18 168

MPa MPa

VYHOVUJE VYHOVUJE

Mezní šířka trhlin

Med =

105,11

kNm

αe = x =

15,0 0,264

pracovní součinitel pro dlouhodobé zatížení m

Ixi σc σs wk

>

= 5,38E-03 m4 = 5,2 MPa = 115,6 MPa = 0,08 mm

0,45fck =

13,5

MPa

VYHOVUJE

<

wlim =

0,3

mm

VYHOVUJE

k1 =

0,8

sr,max =

225

ρp,eff =

4,63E-02

k2 =

0,5

hc,eff =

0,128

k3 =

3,4

0,4

k4 =

0,425

kt =

5.5.2.4.

mm

<

Posouzení smykové únosnosti průřezu

bt=bw =

0,27

CRd,c = k =

0,12 1,551

k1 =

0,15


m

šířka průřezu pro smyk

20



Asl = 1,59E-03 m2

plocha tahové výztuže, která zasahuje min. lbd + d směrem k podpoře

ρI = 8,95E-03 vmin =

0,370

VRd,c =

99,2

kN

Ved

<

=

100,1

5.5.3.

Průřez uprostřed rozpětí

5.5.3.1.

Ohybová únosnost průřezu

průřez h = b =

0,71 1,35

c =

38

m m

šířka výška

mm

krytí

výztuž φ = počet =

kNm VYHOVUJE

26 5

mm ks

As = 2,65E-03 m2

>

As,min =

6,39E-04

m2

<

As,max =

3,83E-02

m2

mezní stav únosnosti d = x =

0,659 0,026

m m

účinná výška výška tlač. oblasti

ξ = z =

0,040 0,648

m

poměrná výška tl.obl. rameno vnitřních sil

MRd =

314,3

kNm

5.5.3.2.

>

Med

=

< 314,0


Omezení napětí

Med =

234,0

kNm

αe = x =

6,1 0,1140

pracovní součinitel pro krátkodobé zatížení m

Ixi = σc = σs =

5,45E-03 4,9 142,0

5.5.3.3.

m4 MPa MPa

< <

0,6fck 0,8fyk

= =

18 168

MPa MPa

VYHOVUJE VYHOVUJE

Mezní šířka trhlin

Med =

105,11

kNm

αe = x =

15,0 0,170

pracovní součinitel pro dlouhodobé zatížení m

Ixi σc σs wk

= 1,17E-02 m4 = 1,5 MPa = 65,7 MPa = 0,08 mm

0,45fck =

13,5

MPa

VYHOVUJE

<

wlim =

0,3

mm

VYHOVUJE

k1 =

0,8

416

ρp,eff =

1,54E-02

k2 =

0,5

hc,eff =

0,128

k3 =

3,4

0,4

k4 =

0,425


mm

<

sr,max =

kt =

ξmax = 0,79

21



6. ŽB deska mezi trámy 6.1. Zatížení Nahodilé zatížení dopravou pro posouzení desky mezi trámy je převzato z odstavce 3.3.1.

6.2. Vnitřní síly a kombinace zatížení

Vnitřní síly byly přezásobeny koeficienty kn a kr. Kombinace zatížení

MSÚ (STR)

Med

5,6

3,8

3,8

kNm

Qed

21,9

14,6

14,6

kN


MSP MSP charakteristická kvazistálá

22



6.3. Posouzení průřezu průřez: h = b =

0,20 1,00

c =

20

m m

šířka výška

mm

krytí

mezní stav únosnosti ohyb d = 0,176 m x = 0,004 m ξ = z =

0,023 0,174

MRd =

9,6

m kNm

výztuž: φ = počet = As =

8 6

mm ks

3,02E-04 m2

>

As,min =

1,71E-04

m2

<

As,max =

8,00E-03

m2

účinná výška výška tlač. oblasti poměrná výška tl.obl. rameno vnitřních sil >

Med

=

< 5,0

ξmax = 0,79


7. Stanovení informativní zbytkové životnosti objektu Z hlediska požadavku na trvanlivost konstrukce je nutné se zabývat velikostí krytí výztuže. Posuzovaná konstrukce se nachází v prostředí XC1, beton je třídy C 30/37, třmínky jsou φ 5 mm, nosná výztuž φ 26 mm, krytí třmínků cd,s = 10-45 mm. nosné výztuže: cd = 15 + 5 = 20 mm. Nominální krycí vrstva: cnom = cmin + ∆cdev Přídavek na návrhovou odchylku ∆cdev = 10 mm Minimální krycí vrstva cmin = max (cmin,b; cmin,dur + ∆cdur,γ - ∆cdur,st – ∆cdur,add;10) Minimální krycí vrstva z hlediska soudržnosti: cmin,b = 26 mm Minimální krycí vrstva z hlediska podmínek prostředí a návrhovou životnost 50 let pro třídu konstrukce S3: cmin,dur = 10 mm cnom = 26 + 10 = 36 mm > 20 mm = cd,s. U trámu není splněna podmínka trvanlivosti a krycí vrstvy výztuže s ohledem na vliv prostředí. Vzhledem k nedostatečné tloušťce betonové krycí vrstvy, doporučuji zakázat používání rozmrazovacích prostředků na mostě.


23



8. Závěr Výsledek posouzení průřezů potvrdil hodnoty zatížitelnosti.

Normální zatížitelnost:

Vn = V – CZEN 16 t

Výhradní zatížitelnost:

Vr = V – CZEN

20 t

Předpokládám, že po opravě bude provedena hlavní prohlídka mostu, ve které bude stanoven stav konstrukce stupněm III – dobrý s koeficientem stavu α = 1,0. Hodnoty zatížitelnosti nebudou redukované.


24

R-05 MOST V UL. PRVOMÁJOVÁ PŘEPOČET ZATÍŽITELNOSTI MOSTU PO OPRAVĚ

Recommend Documents