Pr vodní dopis. Projekt 4 - C

Prvodní dopis

Projekt 4 - C

Jméno a píjmení :

Bc. Michal ubr

Datum narození :

08.07.1987

Adresa : Telefonní íslo : Email : Roník : Konzultoval:

Hodonínská 49 Plze – Vinice 32300 +420 723706 561 [email protected] 1. roník magisterského studia (FSV obor C) prof. Ing. František Wald , CSc.

ČVUT v Praze, Fakulta stavební Katedra ocelových a dřevěných konstrukcí

Projekt 4C

Autor projektu : Michal Čubr Autor arch. návrhu : Pavel Brůža Vedoucí projektu : prof.Ing. František Wald, CSc. 23. Dubna 2012 , Praha

1



OSNOVA PREZENTACE:

23. Dubna 2012 , Praha

2



Vizualizace od architekta



Architektonický návrh : Pavel Brůža


3





4





5



Varianta 1a – různé materiálové řešení sloupů

•

Dřevěné sloupy : průřez 500x300 GL 28h

•

Relativní průhyb sloupu: 23 mm < h/300 =10000/300=33mm Celková vodorovná deformace vazby: 43 mm < h/150= 66 mm Hmotnost dřevěné kce : M= l´ * A * ρ = 500*0,5*0,3*0,41= 31 t

• •


6



Varianta 1b – různé materiálové řešení sloupů

•

Ocelové sloupy: průřez 400x300x16 S420

•

Relativní průhyb sloupu: 9 mm < h/300 =10000/300=33mm Celková vodorovná deformace vazby: 42 mm < h/150= 66 mm Hmotnost kce : M = l´ *As * ρs = 500* 0,0203 * 7,85 = 80 t

• •


7



Varianta 1c – různé materiálové řešení sloupů

•

Ocelobetonové sloupy: průřez 300x200x12 S355 beton C40/50

•

Relativní průhyb sloupu: 22 mm < h/300 =10000/300=33mm Celková vodorovná deformace vazby: 42 mm < h/150= 66 mm Hmotnost kce : M= Ms + Mc = l´ * (As * ρs + Ac* ρc) = M = 500 * ( 0,0114 * 7,85 + 0,049 * 2,5 ) M = 106 t

• •


8



Varianta 2a – varianta zastřešení haly

•

Ocelový příhradový vazník

•

Horní a dolní pas : 300x200x10 S355 Diagonály : 120x120x6 Svislý průhyb : 68 mm < L/300 = 88 mm Hmotnost kce : M = M1* p = 7,25* 6 = 43,5 t

• • •


h= 3m L = 45,5 m

9



Varianta 2b – varianta zastřešení haly

•

Ocelový prostorový příhradový vazník

•

Horní a dolní pas : 355.6x10 S420 Diagonály : 168,3x8 Svislý průhyb : 88,2mm cca L/300 = 88 mm Hmotnost kce : M = M1* p = 25* 3 = 75 t

• • •


h= 3m L = 45,5 m

10

•

3D model haly pro program Scia Engineer


11

 • • • •

Dimenze prutů: Horní pás - 355.6x10 Dolní pás - 355.6x10 Diagonály - 168.3x8 Táhlo - d= 10 mm


S420 S420 S355 S235

12



Detail uložení vazníku na sloup


13

 • • •

Dimenze prvků haly: Sloup : ocelobeton. 400x300x12 C40/50 L=10,9m Vaznice podélná: 250x150x10 L= 8,7 m Vaznice příčná : 300x150x10 L= 9,8 m



Dimenze prutů vazníku : Horní pás - 355.6x10 S420 Dolní pás - 355.6x10 S420 Diagonály - 163,8x8 S355 Táhlo - d= 10 mm S235

• • • •


14


15

Úvodní zpráva

PJ4-C

Vypracoval:Michalubr Konzultoval:prof.Ing.FrantišekWald,CSc

Charakteristikaobjektu

Halabudesloužitjakocentrumvolnoasovýchaktivitproobyvatelenedalekéhosídlišt.Dálese poításvyužitímhalyžákymístníchškol.Dležitýmpožadavkemjecelkovébezbariérovostvšech provoz. Halajenavrženaobdélníkovéhopdorysusobloukovoustechoumaléhovzeptí. Uvnithalysenacházídalšívestavnéobjekty,kterémajívlastnínezávislounosnoukonstrukci. Pokonstruknístráncejebudovatvoenašikmýmiocelobetonovýmisloupy.Sloupyjsounaklonny odvertikálnípolohyo29°.Šikmostsloupzajištujeztuženístnhaly,protonenípotebanavrhovat dalšíztužení. Stechajetvoenaprostorovýmtrubkovýmpíhradovýmvazníkemovýšce3marozptí39m. Vazníktvoízárovestešnísvtlík.Vestatickémmodelubylmodelovánbezpídavnýchdiagonál, kterétvoípodprnoukonstrukcizasklenívazníku.

Zadáníprojektu ȱ Cílemprojektujenavrhnoutmateriálovéešeníslouphaly,zastešeníhalyakonstrukníešení pístavby–zázemíprohalu.

ȱ Variantybylydodatenupravenypoprovedenípodrobnéhostatickéhovýpotu.Modelací vprogramuSciaEngineerbylydimenzeupravenytak,abyprezvyhovlinameznístav použitelnosti.

ástKPSjezpracovánanavariantusrovinnýmpíhradovýmvazníkem.

ȱ ȱ ȱ

dĞĐŚŶŝĐŬĄǌƉƌĄǀĂ

W:ϰͲʹēĄƐƚ<W^ ! " #

ͳ

ͳǤͳ «Àï &

& '

'((

)

*()

(

ͳǤʹ

$%$

ͳǤ͵

ϭ͘ϯ͘ϭ ^dZhE|WKW/^*

ϭ͘ϯ͘Ϯ >KE1 &0'( 0*!G+@ 0 0# ' (8A! 80 ! ; '; 0 < 8! # (0( !A /;/ / ? ' ! & 0( ! *!(/ J (/ ' A! 8/ 8 ! '''!J *'(( 0 (/ ' ' !8*( * ) #'( (*'* ? '! '; A! < #;' < (' <(#'* ) ; *('8 * '* (

ϭ͘ϯ͘ϯ ^>KhW J(!( ! ';!*<( L<! (/ 77A>*& 0 8 0<'!8 / !0 ? +* #< 1
ϭ͘ϯ͘ϰ sE1< J(!( !( ' ( <' 0< '! '! * /'8;!+*

/ / / +4* '!'(8* *( ;'('! / 0'#( ' 0 !( ! ('( ;' (

ϭ͘ϯ͘ϱ KsKKs|W>ae & ;'#;N/ ( ;'* ( 7>@** / 00 ! 8*? * -08#;N / !80 ( !O@**0 8(! 8* ('! &! <('! /(0 # (8*;!*8*(

$+$

ͳǤͶ

A

ϭ͘ϰ͘ϭ ^dZhE|WKW/^5+A>* Q ? '/ !( (!#0#( (8? 8 !0( 8 ( ? '(0; 0<#; J(#!( ! ( 0' *'*0 / ? / ! # !( ! A & 76@**A)R%T@&+>> ( "R=7O@&%+> & / ( /*(( '* ( (<* *= *%@@** Q? '/ !/ 0' '8*?0 0* ? 8*/#0 /'' ( (0;

$O$

Stecha

9.3.2012

MichalM

Trapézové plec Železobeton 1 Rooflek Al EPS Glasbit G 200 Elastek 50

1 2 3 4 5 6

0.0007 0.0150 0.0040 0.2000 0.0040 0.0040

D[m]

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0

Tai[C]

53.9 56.0 56.9 57.8 60.9 64.0 65.7 65.1 61.4 58.0 56.9 56.5

RHi[%]

1339.7 1391.9 1414.3 1436.7 1513.7 1590.8 1633.0 1618.1 1526.1 1441.6 1414.3 1404.4

Pi[Pa]

-2.4 -0.9 3.0 7.7 12.7 15.9 17.5 17.0 13.3 8.3 2.9 -0.6

Te[C]

81.2 80.8 79.5 77.5 74.5 72.0 70.4 70.9 74.1 77.1 79.5 80.7

RHe[%]

Mi[-]

406.1 457.9 602.1 814.1 1093.5 1300.1 1407.2 1373.1 1131.2 843.7 597.9 468.9

Pe[Pa]

1720.0 23.0 100000.0 70.0 14480.0 50000.0

0.21 / 0.24 / 0.29 / 0.39 W/m2K

5.15 m2K/W 0.189 W/m2K

Uvedené orientaní hodnoty platí pro rznou kvalitu ešení tep. most vyjádenou pibližnou pirážkou dle poznámek k l. B.9.2 v SN 730540-4.

Souinitel prostupu zabudované kce U,kc :

Tepelný odpor konstrukce R : Souinitel prostupu tepla konstrukce U :

Tepelný odpor a souinitel prostupu tepla dle SN EN ISO 6946:

TISK VÝSLEDK VYŠETOVÁNÍ :

Pro vnitní prostedí byla uplatnna pirážka k vnitní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí msíc výpotu bilance se stanovuje výpotem dle SN EN ISO 13788. Poet hodnocených let : 1

Délka[dny]

Msíc

-13.0 C 21.0 C 84.0 % 55.0 %

7850.0 2300.0 1200.0 40.0 1125.0 1200.0

Ro[kg/m3]

Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitního vzduchu RHi :

870.0 1020.0 1470.0 1270.0 1470.0 1470.0

C[J/kgK]

0.10 m2K/W 0.10 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W

50.0000 1.4300 0.2100 0.0350 0.2100 0.2100

L[W/mK]

Strop, stecha - tepelný tok zdola 0.020 W/m2K

Tepelný odpor pi pestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpoet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor pi pestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpoet kondenzace a povrch. teplot Rse :

Okrajové podmínky výpotu :

Název

íslo

Skladba konstrukce (od interiéru) :

Typ hodnocené konstrukce : Korekce souinitele prostupu dU :

KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT :

Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :

Teplo 2010

podle SN EN ISO 13788, SN EN ISO 6946, SN 730540 a STN 730540

ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELN TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Ma[kg/m2]

3.6E+0012 m/s 70.2 4.3 h

11.3 11.9 12.1 12.4 13.2 13.9 14.3 14.2 13.3 12.4 12.1 12.0

Tsi,m[C]

0.586 0.584 0.507 0.351 0.057 --------------------0.325 0.510 0.585

f,Rsi,m

20.6 20.6 20.7 20.7 20.8 20.9 20.9 20.9 20.9 20.8 20.7 20.6

RHsi je relativní vlhkost na vnitním povrchu, Tsi je vnitní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.

0.732 0.741 0.698 0.610 0.474 0.298 0.095 0.172 0.450 0.596 0.700 0.743

f,Rsi,m

0.981 0.981 0.981 0.981 0.981 0.981 0.981 0.981 0.981 0.981 0.981 0.981

f,Rsi

55.4 57.4 58.1 58.7 61.5 64.4 66.0 65.4 62.0 58.9 58.1 57.9

RHsi[%]

i

20.4 1367 2399

1-2

20.4 1365 2399

2-3

20.4 1364 2390

3-4

4-5

20.3 -12.6 651 626 2374 206

5-6

-12.7 523 204

e

-12.8 166 202

0.2197

0.2197

Hranice kondenzaní zóny levá [m] pravá

5.278E-0010

Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]

1.83E-0010 2.92E-0010 3.15E-0010 2.96E-0010 1.80E-0010 -1.33E-0011 -2.81E-0010 -5.05E-0010 -6.42E-0010 ------Maximální množství kondenzátu Mc,a:

0.0033 kg/m2

Akt.kond./vypa. Gc [kg/m2s]

0.2197 0.2197 0.2197 0.2197 0.2197 0.2197 0.2197 0.2197 ---------

11 12 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10

0.2197 0.2197 0.2197 0.2197 0.2197 0.2197 0.2197 0.2197 ---------

Kondenzaní zóna . 1 Hranice kondenzaní zóny Msíc levá [m] pravá

V konstrukci dochází bhem modelového roku ke kondenzaci.

Roní cyklus . 1

0.0005 0.0013 0.0021 0.0028 0.0033 0.0033 0.0025 0.0012 0.0000 -------

Akumul.vlhkost Ma [kg/m2]

Bilance zkondenzované a vypaené vlhkosti dle SN EN ISO 13788:

Celoroní bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.003 kg/m2,rok Množství vypaitelné vodní páry Mev,a: 0.009 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází pi venkovní teplot nižší než 10.0 C.

1

Kond.zóna íslo

Pi venkovní návrhové teplot dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry.

tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:

rozhraní:

Prbh teplot a tlak v návrhových okrajových podmínkách:

Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle SN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a slunení radiace)

14.7 15.3 15.6 15.8 16.6 17.4 17.8 17.7 16.8 15.9 15.6 15.5

Tsi,m[C]

Poznámka:

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Vypotené hodnoty

íslo msíce

Minimální požadované hodnoty pi max. rel. vlhkosti na vnitním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------

20.36 C 0.981

Vnitní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p :

Tsi[C]

Teplota vnitního povrchu a teplotní faktor dle SN 730540 a SN EN ISO 13788:

Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :

Stna

9.3.2012

MichalM

Malta vápenoce Porotherm 11.5 EPS Baumit Granopo

1 2 3 4

0.0100 0.1150 0.2000 0.0050

D[m]

31 28 31 30 31 30 31 31 30 31 30 31

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0 21.0

Tai[C]

53.9 56.0 56.9 57.8 60.9 64.0 65.7 65.1 61.4 58.0 56.9 56.5

RHi[%]

1339.7 1391.9 1414.3 1436.7 1513.7 1590.8 1633.0 1618.1 1526.1 1441.6 1414.3 1404.4

Pi[Pa]

-2.4 -0.9 3.0 7.7 12.7 15.9 17.5 17.0 13.3 8.3 2.9 -0.6

Te[C]

81.2 80.8 79.5 77.5 74.5 72.0 70.4 70.9 74.1 77.1 79.5 80.7

RHe[%]

406.1 457.9 602.1 814.1 1093.5 1300.1 1407.2 1373.1 1131.2 843.7 597.9 468.9

Pe[Pa]

14.0 7.0 70.0 121.0

Mi[-]

Tepelný odpor a souinitel prostupu tepla dle SN EN ISO 6946:

TISK VÝSLEDK VYŠETOVÁNÍ :

Pro vnitní prostedí byla uplatnna pirážka k vnitní relativní vlhkosti : 5.0 % Výchozí msíc výpotu bilance se stanovuje výpotem dle SN EN ISO 13788. Poet hodnocených let : 1

Délka[dny]

Msíc

-13.0 C 21.0 C 84.0 % 55.0 %

1850.0 1000.0 40.0 1700.0

Ro[kg/m3]

Návrhová venkovní teplota Te : Návrhová teplota vnitního vzduchu Tai : Návrhová relativní vlhkost venkovního vzduchu RHe : Návrhová relativní vlhkost vnitního vzduchu RHi :

840.0 960.0 1270.0 920.0

C[J/kgK]

0.13 m2K/W 0.25 m2K/W 0.04 m2K/W 0.04 m2K/W

0.9700 0.4400 0.0350 0.7000

L[W/mK]

Stna 0.020 W/m2K

Tepelný odpor pi pestupu tepla v interiéru Rsi : dtto pro výpoet kondenzace a povrch. teplot Rsi : Tepelný odpor pi pestupu tepla v exteriéru Rse : dtto pro výpoet kondenzace a povrch. teplot Rse :

Okrajové podmínky výpotu :

Název

íslo

Skladba konstrukce (od interiéru) :

Typ hodnocené konstrukce : Korekce souinitele prostupu dU :

KONTROLNÍ TISK VSTUPNÍCH DAT :

Název úlohy : Zpracovatel : Zakázka : Datum :

Teplo 2010

podle SN EN ISO 13788, SN EN ISO 6946, SN 730540 a STN 730540

ZÁKLADNÍ KOMPLEXNÍ TEPELN TECHNICKÉ POSOUZENÍ STAVEBNÍ KONSTRUKCE

STOP, Teplo 2010

Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro pedpoklad 1D šíení vodní páry pevažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpotu jen orientaní. Pesnjší výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.

Na konci modelového roku je zóna suchá (tj. Mc,a < Mev,a).

0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

Ma[kg/m2]

0.20 / 0.23 / 0.28 / 0.38 W/m2K

5.32 m2K/W 0.182 W/m2K

8.3E+0010 m/s 117.2 8.3 h

11.3 11.9 12.1 12.4 13.2 13.9 14.3 14.2 13.3 12.4 12.1 12.0

Tsi,m[C]

0.586 0.584 0.507 0.351 0.057 --------------------0.325 0.510 0.585

f,Rsi,m

20.0 20.0 20.2 20.4 20.6 20.8 20.8 20.8 20.7 20.4 20.2 20.0

Tsi[C]

RHsi je relativní vlhkost na vnitním povrchu, Tsi je vnitní povrchová teplota a f,Rsi je teplotní faktor.

0.732 0.741 0.698 0.610 0.474 0.298 0.095 0.172 0.450 0.596 0.700 0.743

f,Rsi,m

0.955 0.955 0.955 0.955 0.955 0.955 0.955 0.955 0.955 0.955 0.955 0.955

f,Rsi

57.5 59.5 59.8 59.9 62.3 64.9 66.3 65.8 62.7 60.1 59.8 60.0

RHsi[%]

i

19.6 1367 2286

1-2

19.6 1356 2278

2-3

3-4

18.2 -12.7 1294 213 2086 203

e

-12.8 166 202

0.2676

0.3072

Hranice kondenzaní zóny levá [m] pravá

6.865E-0009

Kondenzující množství vodní páry [kg/m2s]

STOP, Teplo 2010

Poznámka: Hodnocení difuze vodní páry bylo provedeno pro pedpoklad 1D šíení vodní páry pevažující skladbou konstrukce. Pro konstrukce s výraznými systematickými tepelnými mosty je výsledek výpotu jen orientaní. Pesnjší výsledky lze získat s pomocí 2D analýzy.

V konstrukci nedochází bhem modelového roku ke kondenzaci.

Roní cyklus . 1

Bilance zkondenzované a vypaené vlhkosti dle SN EN ISO 13788:

Celoroní bilance vlhkosti: Množství zkondenzované vodní páry Mc,a: 0.007 kg/m2,rok Množství vypaitelné vodní páry Mev,a: 0.889 kg/m2,rok Ke kondenzaci dochází pi venkovní teplot nižší než -5.0 C.

1

Kond.zóna íslo

Pi venkovní návrhové teplot dochází v konstrukci ke kondenzaci vodní páry.

tepl.[C]: p [Pa]: p,sat [Pa]:

rozhraní:

Prbh teplot a tlak v návrhových okrajových podmínkách:

Difuze vodní páry v návrhových podmínkách a bilance vlhkosti dle SN 730540: (bez vlivu zabudované vlhkosti a slunení radiace)

14.7 15.3 15.6 15.8 16.6 17.4 17.8 17.7 16.8 15.9 15.6 15.5

Tsi,m[C]

Poznámka:

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

Vypotené hodnoty

íslo msíce

Minimální požadované hodnoty pi max. rel. vlhkosti na vnitním povrchu: --------- 80% --------- -------- 100% ---------

19.48 C 0.955

Vnitní povrchová teplota v návrhových podmínkách Tsi,p : Teplotní faktor v návrhových podmínkách f,Rsi,p :

Teplota vnitního povrchu a teplotní faktor dle SN 730540 a SN EN ISO 13788:

Difuzní odpor konstrukce ZpT : Teplotní útlum konstrukce Ny* : Fázový posun teplotního kmitu Psi* :

Uvedené orientaní hodnoty platí pro rznou kvalitu ešení tep. most vyjádenou pibližnou pirážkou dle poznámek k l. B.9.2 v SN 730540-4.

Souinitel prostupu zabudované kce U,kc :

Tepelný odpor konstrukce R : Souinitel prostupu tepla konstrukce U :

Konstrukþní varianty Ĝešení haly

PJ4-C

YZ ; ![ 0AB&

Varianta 3 - dĜevČné sloupy VSTUPNÍ DATA - MEZNÍ STAV ÚNOSNOSTI: tĜída dĜeva:

Materiálové charakterisktiky:

GL 32h

f m, g , k =

32,0

MPa

f t ,0, g , k =

22,5

MPa

f t , 90 , g , k =

f c , 90 , g , k =

3,3

MPa

f v, g ,k =

3,8

MPa

E0, g , mean =

E 90 , g , mean = 460

MPa

ρ g ,k =

430

kg/m

MPa

f c ,0, g , k =

13 700 MPa

E 0 , g , 0 , 05 =

0,5

βc =

3

Krátkodobé - tĜída provozu 2

zatížení:

γ

0,1

m

=

1,25

RozmČrové charakterisktiky:

b=

300

mm

ly =

10,900

m

h=

500

mm

lz =

10,900

m

NÁVRH =>

VzpČrné délky tlaþeného prutu ve smČru z-z: oba konce pĜipojené kloubovČ

Lcr , z = l × 1,0

Lcr , z =

=>

10,900

m

VzpČrné délky tlaþeného prutu ve smČru y-y: oba konce pĜipojené kloubovČ

Lcr , y = l × 1,0 VnitĜní síly:

Lcr , y =

=>

10,900

m

(z programu Scia Enginner)

N=

Vy =

12,70

kN

Vz =

8,50

kN

My =

2,60

kNm

M z=

28,50

kNm

570,00 kN

Mx =

kNm

2,80

Návrhová pevnost dĜeva v ohybu:

f m,d = k mod

f m ,k

γm

=

23,040

PrĤĜezový modul:

MPa

Návrhová pevnost dĜeva v tlaku kolmo k vláknĤm:

f c , 0 , d = k mod

f c , 0 ,k

γm

=

20,880

f v ,k

γ

=

1 b × h2 = 6

1,25E-02 m 3

Wz =

1 h × b2 = 6

7,50E-03 m 3

MPa

Návrhová pevnost dĜeva ve smyku:

f v , d = k mod

Wy =

Momenty setrvaþnosti: 2,736

MPa

Iy =

1 b × h3 = 12

3,13E-03 m 4

Iz =

1 h × b3 = 12

1,13E-03 m 4

m

POSOUZENÍ PěÍýNÉ A TÓRZNÍ STABILITY: Návrhové napČtí za ohybu:

Návrhové napČtí v tlaku:

σ m , y ,d =

My

=

0,208

MPa

σ m , z ,d =

Mz = Wz

3,800

MPa

Wy

PolomČry setrvaþnosti ve smČru z-z:

iz =

Iz = A

0,087

m

σ c , 0,d =

N = A

3,800

PolomČry setrvaþnosti ve smČru y-y:

iy =

Iy A

=

0,144

m

MPa

29,0

MPa

11 100 MPa

k mod =

0,9

Souþinitel vzpČrnosti:

λz =

Lcr , z iz

λrel , z =

λy =

= 125,86

λz π

f c , 0,k

=

E0 , 05

(

1 k z + k z − λrel , z 2

2

2

)=

=

σ c , 0 ,d

+

σ c , 0 ,d

σ m , y ,d f m , y ,d

+ km

k c , z × f c , 0,d

+ km

σ m , y ,d f m, y ,d

+

f m , z ,d

f c , 0 ,k E0 , 05

=

k c, y =

1,229

1 k y + k y − λrel , y 2

2

=

0,44

≤ 1,0

PODMÍNKA SPLNċNA

=

0,98

≤ 1,0

PODMÍNKA SPLNċNA

POSOUZENÍ - KOMBINACE OHYB A TLAK:

k m = 0,7 … pro obdélníkové prĤĜezy k m = 1,0 … pro ostatní prĤĜezy

Hlavní podmínky spolehlivosti: 2

§ σ c , 0 ,d ¨ ¨ f © c , 0 ,d

· σ σ ¸ + m , y ,d + k m m , z ,d = ¸ f f m, z ,d m , y , d ¹

§ σ c , 0 ,d ¨ ¨ f © c , 0 ,d

· σ σ ¸ + k m m , y ,d + m , z ,d = ¸ f m, y ,d f m, z ,d ¹

0,16

≤ 1,0

PODMÍNKA SPLNċNA

0,20

≤ 1,0

PODMÍNKA SPLNċNA

2

POSOUZENÍ - SMYK: Efektivní šíĜka:

bef = k cr × b =

201,0

mm

3 Vz ,d = 2 Aeff

0,127

MPa

τ v , z ,d =

k cr = 0,67

τ v, y ,d =

3 V y ,d = 2 Aeff

0,190

Podmínka spolehlivosti:

τ v , z ,d f v ,d

+

τ v , y ,d f v ,d

=

≤ 1,0

0,12

PODMÍNKA SPLNċNA

REKAPITULACE - VYUŽITÍ MEZNÍHO STAVU ÚNOSNOSTI

Využití [%]

Stabilita

Ohyb a tlak

Smyk

97,6

20,4

11,6

2

)=

0,578


=

f m , z ,d

σ m , z ,d

75,52

(

0,226

σ m , z ,d

λy π

=

k y = 0,5 1 + β c (λrel , y − 0,3) + λrel , z

2,684

Stabilitní podmínka spolehlivosti:

k c , y × f c , 0 ,d

iy

λrel , y =

2,048

k z = 0,5 1 + β c (λrel , z − 0,3) + λrel , z

k c, z =

Lcr , y

MPa

1,301

Varianta 3 - dĜevČné sloupy VSTUPNÍ DATA - MEZNÍ STAV ÚNOSNOSTI: tĜída dĜeva:

Materiálové charakterisktiky:

GL 32h

f m, g , k =

32,0

MPa

f t ,0, g , k =

22,5

MPa

f t , 90 , g , k =

f c , 90 , g , k =

3,3

MPa

f v, g ,k =

3,8

MPa

E0, g , mean =

E 90 , g , mean = 460

MPa

ρ g ,k =

430

kg/m

MPa

f c ,0, g , k =

13 700 MPa

E 0 , g , 0 , 05 =

0,5

βc =

3

Krátkodobé - tĜída provozu 2

zatížení:

γ

0,1

m

=

1,25

RozmČrové charakterisktiky:

b=

300

mm

ly =

10,900

m

h=

500

mm

lz =

10,900

m

NÁVRH =>

VzpČrné délky tlaþeného prutu ve smČru z-z: oba konce pĜipojené kloubovČ

Lcr , z = l × 1,0

Lcr , z =

=>

10,900

m

VzpČrné délky tlaþeného prutu ve smČru y-y: oba konce pĜipojené kloubovČ

Lcr , y = l × 1,0 VnitĜní síly:

Lcr , y =

=>

10,900

m

(z programu Scia Enginner)

N=

Vy =

0,30

kN

Vz =

2,40

kN

My =

97,00

kNm

M z=

1,20

kNm

200,00 kN

Mx =

kNm

8,60

Návrhová pevnost dĜeva v ohybu:

f m,d = k mod

f m ,k

γm

=

23,040

PrĤĜezový modul:

MPa

Návrhová pevnost dĜeva v tlaku kolmo k vláknĤm:

f c , 0 , d = k mod

f c , 0 ,k

γm

=

20,880

f v ,k

γ

=

1 b × h2 = 6

1,25E-02 m 3

Wz =

1 h × b2 = 6

7,50E-03 m 3

MPa

Návrhová pevnost dĜeva ve smyku:

f v , d = k mod

Wy =

Momenty setrvaþnosti: 2,736

MPa

Iy =

1 b × h3 = 12

3,13E-03 m 4

Iz =

1 h × b3 = 12

1,13E-03 m 4

m

POSOUZENÍ PěÍýNÉ A TÓRZNÍ STABILITY: Návrhové napČtí za ohybu:

Návrhové napČtí v tlaku:

σ m , y ,d =

My

=

7,760

MPa

σ m , z ,d =

Mz = Wz

0,160

MPa

Wy

PolomČry setrvaþnosti ve smČru z-z:

iz =

Iz = A

0,087

m

σ c , 0,d =

N = A

1,333

PolomČry setrvaþnosti ve smČru y-y:

iy =

Iy A

=

0,144

m

MPa

29,0

MPa

11 100 MPa

k mod =

0,9

Souþinitel vzpČrnosti:

λz =

Lcr , z iz

λrel , z =

λy =

= 125,86

λz π

f c , 0,k

=

E0 , 05

(

1 k z + k z − λrel , z 2

2

2

)=

=

σ c , 0 ,d

+

σ c , 0 ,d

σ m , y ,d f m , y ,d

+ km

k c , z × f c , 0,d

+ km

σ m , y ,d f m, y ,d

+

f m , z ,d

f c , 0 ,k E0 , 05

=

k c, y =

1,229

1 k y + k y − λrel , y 2

2

=

0,45

≤ 1,0

PODMÍNKA SPLNċNA

=

0,52

≤ 1,0

PODMÍNKA SPLNċNA

POSOUZENÍ - KOMBINACE OHYB A TLAK:


Hlavní podmínky spolehlivosti: 2

§ σ c , 0 ,d ¨ ¨ f © c , 0 ,d

· σ σ ¸ + m , y ,d + k m m , z ,d = ¸ f f m, z ,d m , y , d ¹

§ σ c , 0 ,d ¨ ¨ f © c , 0 ,d

· σ σ ¸ + k m m , y ,d + m , z ,d = ¸ f m, y ,d f m, z ,d ¹

0,35

≤ 1,0

PODMÍNKA SPLNċNA

0,25

≤ 1,0

PODMÍNKA SPLNċNA

2

POSOUZENÍ - SMYK: Efektivní šíĜka:

bef = k cr × b =

201,0

mm

3 Vz ,d = 2 Aeff

0,036

MPa

τ v , z ,d =

k cr = 0,67

τ v, y ,d =

3 V y ,d = 2 Aeff

0,004

Podmínka spolehlivosti:

τ v , z ,d f v ,d

+

τ v , y ,d f v ,d

=

≤ 1,0

0,01

PODMÍNKA SPLNċNA

REKAPITULACE - VYUŽITÍ MEZNÍHO STAVU ÚNOSNOSTI

Využití [%]

Stabilita

Ohyb a tlak

Smyk

52,5

34,6

1,5

2

)=

0,578


=

f m , z ,d

σ m , z ,d

75,52

(

0,226

σ m , z ,d

λy π

=

k y = 0,5 1 + β c (λrel , y − 0,3) + λrel , z

2,684

Stabilitní podmínka spolehlivosti:

k c , y × f c , 0 ,d

iy

λrel , y =

2,048

k z = 0,5 1 + β c (λrel , z − 0,3) + λrel , z

k c, z =

Lcr , y

MPa

1,301

Návrh konstrukþního systému haly pro zázemí

PJ4-C

YZ ; ![ 0AB&

WKW/^z Konstrukce budovy pro zázemí má jedno nadzemní podlaží a je navrhnuta, jako ocelobetonový skelet s velikosti pole 5x3,5 m. Založení objektu se skládá s prostých železobetonových patek pod sloupy a betonových pasĤ pro založení schodištČ a obvodového pláštČ. Nosná konstrukce stropu nad pĜízemím budovy je navrženy jako ocelobetonová konstrukce, panely Spiroll 160 mm ,IPE 270 S355 a sloupy HEB 140 S235. StĜecha je tvoĜena ze stejné konstrukce. Atika je dozdČna. StĜecha je plochá a odvodnČna vnitĜním prostorem budovy. Obvodový plášĢ je tvoĜen pĜíþkovkami Porotherm tl. 11,5 cm spolu se zateplovacím systémem Baumit tl. 200 mm. Ztužení objektu je docíleno pĜíþnými ztužidly a dvČma železobetonovými jádry ohraniþující prostor schodištČ.

ȱ ȱ ȱ

TECHNICKÁ ZPRÁVA

PJ4-C

Vypracoval: Michal ubr Konzultoval: prof.Ing. František Wald, CSc

Souborpoužitýchnoremaliteratury adanoremSNEN ZatíženístavebníchkonstrukcíSN730005 SNEN1993$1$1$2006Zásadynavrhováníocelovýchkonstrukcí (Obecnápravidlaapravidlapropozemnístavby) SNEN1993$1$8$2006Navrhovánístyník (Obecnápravidlaapravidlapropozemnístavby)

SNEN1994$1$4$2006Navrhováníspaženýchocelobetonovýchkonstrukcí (Obecnápravidlaapravidlapropozemnístavby)

Použitépodklady PodkladyodarchitektaPavlaBrhy

Použitéprogramy ProgramAutoCAD2007,SciaEngineer2011

Charakteristikaobjektu

Funkceatvarbudovy Halabudesloužitjakocentrumvolnoasovýchaktivitproobyvatelenedalekéhosídlišt.Dálese poításvyužitímhalyžákymístníchškol.Dležitýmpožadavkemjecelkovébezbariérovostvšech provoz. Halajenavrženaobdélníkovéhopdorysusobloukovoustechoumaléhovzeptí. Uvnithalysenacházídalšívestavnéobjekty,kterémajívlastnínezávislounosnoukonstrukci.

Konstruknísystém

Pokonstruknístráncejebudovatvoenašikmýmiocelobetonovýmisloupy.Sloupybylynavrženy obdélníkovéhoprezu300x200mmS355sbetonemC40/50ajsounaklonnyodvertikálnípolohyo 29°.Šikmostsloupzajištujeztuženístnhaly,protonenípotebanavrhovatdalšíztužení. Stechajetvoenaprostorovýmtrubkovýmpíhradovýmvazníkemovýšce3marozptí39m. Vazníktvoízárovestešnísvtlík.Vestatickémmodelubylmodelovánbezpídavnýchdiagonál, kterétvoípodprnoukonstrukcizasklenívazníku.

Spodnístavba Spodnístavbubudoutvoitprefabrikovanéželezobetonovépatkyorozmrech1200x1000x1000 mm,kterébudouzbetonuC25/30.Vpatcebudezabudovánpatníplechsvýztuhou,kterýbude

kotvenšrouby.Kotevníšroubybudoulepenévevrtanýchkanálechsdostatenouhloubkou,abybylo zajištnojejichvytrženízpatky. Sloupybudouspatkamikloubovspojeny.Nasloupjepivaenpatníplech,kterýjebezvýztuha kotevníchpíník.Namístseprovedespojenípatníchplechkoutovýmsvarem.

Vrchnístavba ObvodovýplášNbudetvoenkopilotovýmideskamiAKYVERtl.25mm.Budepoužitovertikáln kladenýchpanel.Konstrukceobvodovéhopláštbudepodpíránasklennýmivodorovnýminosníky ukotvenýchdonosnýchslouphaly..Prostoradministrativnívestavbybudezdvodprotipožárních aakustickýchoddlenzdnoustnou.

Ztužení

Celkovátuhostobjektubudezajištnašikmýmiocelobetonovýmisloupyatuhoustešnírovinou.Ta budezajištnastešnímiztužidly.NavrženyjsouMacalloy460M16oprmru15mm.

Použitémateriály Ocelovékonstrukce: S420MHvazník,sloupy,vaznice S460JOMACALLOYtáhla S355JOstyníkovéplechy,komponenta S235JOkotevníšrouby Betonovékonstrukce: C25/30základy C40/50sloupy

Závr

Vpílozetechnickézprávyjsouveškerévýpoty+výkresováást

Projekt 4C

Statický výpoet

Michal ubr

Výpoetzatíženívtremnahalu Základnícharakteristiky: z= = vb,0=

10 4 25

zo=

0,05

m

zmin=

2

m

zo,II=

0,05

m

Oblast: Kategorieterénu:

m ° m*s$1

II II

1)Stanoveníúinkvtru Souinitelterénu: 0,07 kr= 0,19*(zo/zo,II) kr= 0,19

Souiniteldrsnostiterénu: cr= cr=

kr*ln(z/z0) 1,0067

Stednírychlostvtru vm= vm=

cr*co*vb,0

c0=

1

=

1,25

25,167 m*s$1

Základnídynamickýtlakvtru qb= qb=

0,5**vm2 395,86 N/m2

Souinitelexpozice ce= ce=

1+7*kl/(co*ln(z/z0))

kl=

1

2,3212

Maximálnídynamickýtlakvtru qp=

qb*ce

qp=

918,86 N/m2

1

kg/m3

Projekt 4C

Statický výpoet

Michal ubr

2)Výpoetuinkvtrunastny Rozmryobjektu: b=

61

m

d=

39

m

h=

10

m

Vítrkolmonaheben min(b,2*h)

we(N/m2)

A

$1,2

$1102,6

B

$0,8

$735,09

C

$0,5

$459,43

D

0,8

735,09

E

$0,4

$367,55

Vítrrovnobžnshebenem e= e=

OBLAST

min(b,2*h) m 20

Cpe

m

<

61

$1,2 $0,8 $0,5 0,7

$1102,6 $735,09 $459,43 643,2

E

$0,3

$275,66

19

A

B

C

0,1639

h/d=

m

we(N/m2)

A B C D

16

Vítr

= 90

d=

4

E

D

2

41

39

16

d=

4

Cpe

<

E

m

C

20

B

OBLAST

0,2564

h/d=

A

e=

0

D

e=

=

Projekt 4C

Statický výpoet

Michal ubr

3)Výpoetuinkvtrunasvtlíkstechy Vítrkolmonaheben 2

2,5

4,5

H

I

m

d=

9

m

h=

10

m

5

39

F

29

b=

G

5

Rozmrystechy

F

e=

min(b,2*h)

e=

m 20 qp*Cpe

we= OBLAST

Vítr

we(N/m2)

Cpe

F

$0,5

$459,43

G

$0,5

$459,43

H

$0,2

$183,77

I

$0,4

$367,55

Vítrrovnobžnshebenem 2,25

2,25

2,25

2,25

F

G

G

F

m

d=

39

m

h=

10

m

e=

min(b,2*h)

e=

9 m qp*Cpe

we= OBLAST

Cpe

3,6

9

H

H

34,5

b=

0,9

Rozmrystechy

I

I

we(N/m2)

F

$1,5

$1378,3

G

$2

$1837,7

H

$0,8

$735,09

I

$0,5

$459,43

3

Projekt 4C

Statický výpoet

Michal ubr

4)Výpoetuinkvtrunastechu Vítrkolmonaheben

5

m m m

F

51

Rozmrystechy b= 61 d= 39 h= 10

G

5

2

F

17,5

19,5

H

I

e= min(b,2*h) 20 e= m qp*Cpe we= OBLAST F G H I

Vítr

Cpe $2,5 $1,2 $0,6 $0,6

we(N/m2) $2297 $1103 $551,3 $551,3

Vítrrovnobžnshebenem

2,25

5

F

G

G

F

8

2

m m m

2,25

H

H

51

Rozmrystechy b= 39 d= 61 h= 10

5

I

I

e= min(b,2*h) 20 e= m qp*Cpe we= OBLAST F G H I

Cpe $1,6 $2 $0,7 $0,5

we(N/m2) $1470 $1838 $643,2 $459,4

4

Statický výpoet

Michal ubr

Projekt 4C

Výpoetzatíženínahalu StešníplásN$panelyKingspan STÁLÉ panelKingspan

h(m)

d(m) kN/m3gk(kN/m2

0,1

$

STÁLÉ=

0,18

0,18 qk(kN/m2

PROMNN

0,72 0,72

sníhII.oblastS=*Ce*Ct*Sk=0,8*1,2*1*0,75 NAHODILÉ

g 1,35 q 1,5

0,9 kN/m2

gd 0,243 0,24 qd 1,08 1,08 1,32 kN/m2

Stálézatíženínasloupyvazby odobvodovéhoplášt sklennýobvodovýplášNtl2cm

f=t*28=0,02*28=0,56kN/m2

Výpoetzatíženínaprvkyhaly Vaznice$liniovézatíže

d=

4,9

m

odstáleho

L

p

v1,k=

odnahodilého

L

n

v1,k=

3,528

kN/m

sáníodvtru

L

w1 v1,k= w2 L v1,k=

$7,350

kN/m

Wmin=

$2,254

kN/m

Wmax=

sáníodvtru

0,882

kN/m $1,500 $0,460

kN/m2

kolmo

kN/m3

kolmo

krajnívaznicepínývítrf=2,3*2+0,45*1,1=5,1kN/m bežnávaznicepodélnývítrf=0,55*4,9=2,7kN/m

Vazník$bžnávazba

d=

4

m

zatíženíodstálého$sklonavazníku síladostyníkuF=A*t*28/n

bžnépoleF=4,9*5,8*0,02*28/4=4N

sílavestyníkujepak2i4násobek

krajnípoleF=7,5*8,7*0,02*28/3=12,2kN zatíženíodsnhunavazníku síladostyníkuF=sk*Apud/n

bžnépoleF=4,9*4,2*0,72/4=3,7kN

sílavestyníkujepak2i4násobek

krajnípoleF=4,9*8,7*0,72/5=6,13kN zatíženíodvtrunavazníku podélnývítr$návtrnástranasvtlíkuf=0,46kN/m2$tlak bžnépoleF=4,9*5,8*0,46/4=3,3kN

sílavestyníkujepak2násobek

podélnývítr$závtrnástranasvtlíkuf=0,36kN/m2$sání bžnépoleF=4,9*5,8*0,36/4=2,56kN pínývítr$návtrnástranasvtlíkuf=0,46kN/m2$tlak bžnépoleF=7,5*8,7*0,46/3=10kN pínývítr$bokysvtlíkuf=0,46kN/m2$sání bžnépoleF=4,9*5,8*0,46/4=3,3kN

sílavestyníkujepak2násobek

Statický výpoet

Michal ubr

Projekt 4C

vítrkolmonakeben a)stecha OblastG

w G e=

$0,459

kN/m2

OblastH

w e=

$0,184

kN/m

OblastI

w I e=

$0,368

kN/m

b)stny OblastD

wDe=

0,735

kN/m

OblastE

w Ee =

$0,368

kN/m

Vazník$krajnívazba

d=

LG= $1,838 kN/m H L = $0,735 kN/m LI= $1,470 kN/m

2

H

2

2

H,I

L =

2,940 kN/m H,I L = $1,470 kN/m

2

2

L=

2,0

m

L=

2,5

m

L=

4,5

m

L=

40,0

m

L=

40,0

m

L=

2,3

m

L=

2,3

m

m

vítrrovnobžnshebenem a)stecha OblastF

w F e=

$1,378

2

kN/m

2

OblastG

G

w e=

$1,838

kN/m

a)stny OblastD

wDe=

0,643

kN/m

OblastE

w Ee =

$0,276

kN/m

OblastA

w A e=

$1,103

kN/m

$0,459

kN/m

2 2 2

LF= $2,757 kN/m LG= $3,675 kN/m

LD=

2,573 kN/m LE= $1,103 kN/m LA= $4,411 kN/m

L=

40,0

m

L=

40,0

m

L=

40,0

m

L=

2,0

m

L=

2,5

m

L=

4,5

m

L=

40,0

m

L=

40,0

m

vítrkolmonakeben a)stecha OblastF

w F e=

2 2

OblastH

H

w e=

$0,184

kN/m

OblastI

w I e=

$0,368

kN/m

a)stny OblastD

wDe=

0,735

kN/m

OblastE

E

w e=

$0,368

2

2 2

kN/m

LF= $1,838 kN/m LH= $0,735 kN/m LI= $1,470 kN/m

LH,I=

2,940 kN/m LH,I= $1,470 kN/m

Statický výpoet

Projekt 4C

Michal ubr

Návrhprutpíhradovéhovazníku

Oznaeníprvk

Návrhaposouzeníprostorovéhopíhradovéhovazníku Hornípásvazníku

prez: ocel: fyd=

355,6x10 S420MLH 420

A= Wpl,y=

MPa

Wpl,z=

2 0,01085 m 3 0,00119 m 3 0,00119 m

Iz=

4 0,000162 m 4 0,000192 m

Avy=

2 0,0069 m

I y=

Prvek

L(m)

N(kN)

Vy (kN)

Vz (kN)

Mx (kNm)

My (kNm) Mz(kNm)

B405

4,9

$2340

0,04

4,3

$0,58

19,31

0,26

B470

4,9

$1778

0

6,47

0,27

29,83

0,18

Posouzení: TLAK 0,686 4,9

=

0,5709243

=

3126

2340

kN

=

1675

0,04

kN

8,582573 3,126 1,00 SMYK

smrY 1675 1,00

smrZ

Statický výpoet

Projekt 4C

959

=

Michal ubr

959

6,47

kN

1,00 OHYBAOSOVÁSÍLA

šikmýohyb 0,168 MNm 0,168 MNm

29,83

4,4

0,18 4,4

+

168

1

1

168 0,000494

Dimenzeprutvyhový.VprogramuSciabyloovenožeprhybnedosahujemax. dovolenéhoprhybu. Dolnípásvazníku

prez: ocel: fyd=

355,6x10 S420MLH 420

A= Wpl,y= Wpl,z=

MPa

2 0,01085 m 3 0,00119 m 3 0,00119 m

B=

0,3

m

H=

0,2

m

I y=

t=

0,01

m

Iz=

4 0,000162 m 4 0,000192 m

Avy=

2 0,0069 m

Prvek B481

L(m)

N(kN)

Vz (kN)

Vy (kN)

Mx (kNm)

0,2

6,94

9,39

4,9

1169

B214

4,9

961,8

Posouzení:

TAH 4557

1,43

10,6

Mz (kNm) My(kNm) 10,24

0,8

0

42,44

2,88

=

4557

1169

kN

=

959

10,6

kN

1,00 SMYK

smrY 959 1,00

Dimenzeprutvyhový.VprogramuSciabyloovenožeprhybnedosahujemax. dovolenéhoprhybu.

Statický výpoet

Projekt 4C

Diagonálavazníku

prez: ocel: fyd=

219,1x10 S420MLH 420

Michal ubr

A= Wpl,y= Wpl,z=

MPa

2 0,00656 m 3 0,000437 m 3 0,000437 m

4 Iy= 0,0000359 m 4 Iz= 0,0000359 m 2 Avy= 0,00418 m

Prvek

L(m)

N(kN)

Vz (kN)

Vy (kN)

Mx (kNm)

B647

5,2

$238

1,7

0,2

0,2

0,81

3,98

B489

4,9

547

0,4

1

0,37

1

1,48

B522

4,9

8,2

0

43,32

0

34,5

0

Posouzení:

TAH =

2755,2

547

2755,2 1,00

Mz (kNm) My(kNm)

kN

TLAK 0,666 5,2

=

1,0007674

=

1835

238

kN

=

1014

1,7

kN

=

1014

43,32

kN

5,196012 1,834963 1,00 SMYK

smrY 1013,626 1,00 smrZ 1013,626 1,00

Táhlovazníku$T

Prvek

prez: ocel: fyd=

2 A= 0,000078 m3 m Wpl,= 5,536E$07

10 S460JQ 460 MPa

N(kN)

B456

7,31 TAH 36 1,00

=

36

7,31

kN

Statický výpoet

Projekt 4C

Vaznicepíná$mezisloupy B=

0,3

m

H=

0,15

m

t=

0,01

m

prez: ocel: fyd=

300/150/10 S420MLH 420

Michal ubr

A= Wpl,y= Wpl,z=

MPa

2 0,00825 m 3 0,000776 m 3 0,000479 m

4 0,000092 m 4 Iz= 0,0000312 m 2 Avy= 0,0055 m

I y=

Prvek

L(m)

N(kN)

Vz (kN)

Vy (kN)

Mx (kNm)

B270 max

9,8 9,8

$84 160

3,75 0,7

1,26 8,7

7 1

9 107

Posouzení:

TAH =

3465

160

3465 1,00

Mz (kNm) My(kNm) 2 33

kN

TLAK 0,172 9,8 4,319418

=

2,2688244

0,59598 1,00

=

596

$84

OHYBAOSOVÁSÍLA

šikmýohyb 0,4144937 MNm 0,1887937 MNm

107 414

2

+

33 189 0,159949

2

1

1

kN

Statický výpoet

Projekt 4C

Táhlostešní

prez:

Michal ubr

2 A= 0,000379 m 3 Wpl,= 5,536E$07 m

22

ocel:

S460JQ

fyd=

460

MPa

N(kN) 141

Prvek B456 TAH

174 1,00

prez:

Vaznicepodelná$V

ocel: fyd=

=

174

220/120/6.3 S420MLH 420

MPa

141

kN

A= Wpl,y=

2 0,00408 m 3 0,000292 m

Wpl,z=

3 0,000191 m

B=

0,25

m

H=

0,15

m

4 Iy= 0,0000261 m

t=

0,01

m

4 Iz= 0,0000101 m

Avy= Prvek B269 B268 B265

L(m) 8,7 8,7 8,7

Posouzení:

TAH

N(kN) 9,4 254 $202

1713,6 1,00

2 0,00141 m

Vy(kN)

Vz(kN)

Mx(kNm)

My(kNm) Mz(kNm)

3,2 0,2 7,7

2 7 25

0 0 1

63 0 0

=

1714

254

10 0,4 15

kN

TLAK 0,4

SMYK

8,7 5,62

=

1,55

685 1,00

=

685

202

kN

=

342

7,7

kN

=

647

25

kN

smrY 342 1,00 smrZ 647 1,00

Statický výpoet

Projekt 4C

Michal ubr

OHYBAOSOVÁSÍLA

šikmýohyb 0,1392821 MNm 63 139

2

+

10 91

2

0,0911058 MNm

1 0,2825 Dimenzeprutvyhový.VprogramuSciabyloovenožeprhybnedosahujemax.dovolenéhoprhybu.

Projekt ást Autor

3D model haly Projekt 4 C Michal ubr

1. Projekt Licenní jméno Projekt ást Autor Datum Konstrukce Po. uzl : Po. prut : Po. ploch : Poet tles : Po. prez : Po. zat. stav : Po. materiál : Tíhové zrychlení [m/sec2] Národní norma

vut 3D model haly Projekt 4 C Michal ubr 01. 04. 2012 Obecná XYZ 218 417 0 0 9 6 5 9,810 EC - EN

2. Nelineární kombinace Jméno

Typ

Zatžovací stavy

Sou. [-]

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze

NC1

Únosnost

NC2

Únosnost

NC3

Únosnost

NC4

Únosnost

NC5

Únosnost

NC6

Únosnost

NC7

Únosnost

NC8

Únosnost

pruhyb

Použitelnost

vlastní stálé sníh vlastní stálé sníh vítr pod vlastní stálé sníh vítr pí vlastní stálé vítr pí vlastní stálé vítr pod vlastní stálé sníh vítr pod vlastní stálé sníh vítr pí vlastní stálé sníh vítr pí vlastní stálé sníh

1,35 1,35 1,50 1,35 1,35 1,50 0,90 1,35 1,35 1,50 0,90 1,35 1,35 1,50 1,35 1,35 1,50 1,35 1,35 0,90 1,50 1,35 1,35 0,90 1,50 1,35 1,35 0,90 1,50 1,00 1,00 1,00

Projekt ást Autor


3. Vnitní síly na pásu Nelineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : Vše Tída : RC2 Prez : Pás horní - CFCHS355.6X10 Prvek

Stav

dx [m]

N [kN]

Vy [kN]

Vz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská v

B410 B486 B486 B470 B400 B195 B470 B196 B400 B486

NC1 NC4 NC5 NC5 NC1 NC1 NC4 NC4 NC1 NC5

0,000 4,898 0,000 0,000 4,898 0,000 0,000 0,000 0,000 4,898

-2340,38 -566,56 -607,31 -604,03 -1779,41 -1766,01 -571,08 -730,53 -1778,74 -606,64

-0,04 -0,94 -1,70 1,54 -0,07 -0,01 0,34 0,06 -0,07 -1,70

4,30 -0,53 6,29 -0,43 -11,96 11,87 -0,16 1,79 -6,47 0,80

-0,58 2,80 2,46 -2,08 -0,27 1,45 -4,16 5,24 -0,27 2,46

19,31 6,28 -8,68 8,15 -15,29 -15,53 7,36 7,88 29,83 8,67

0,26 -2,04 4,03 -4,00 -0,14 0,62 -1,10 0,34 0,18 -4,29

4. Vnitní síly na prutu Nelineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : Vše Tída : RC2 Prez : Pas dolni - CFCHS355.6X10 Prvek

Stav

dx [m]

N [kN]

Vy [kN]

Vz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská

B420 B481 B350 B461 B484 B367 B461 B367 B336 B214 B420

NC4 NC2 NC7 NC6 NC1 NC1 NC7 NC3 NC4 NC1 NC6

2,449 0,000 0,000 2,449 4,898 0,000 2,449 2,454 0,000 2,442 2,449

26,64 1169,79 254,27 276,74 919,45 895,41 322,46 808,95 218,77 961,87 274,95

-10,34 0,20 -13,07 13,00 1,90 -2,78 0,28 -1,55 0,68 -1,43 8,86

3,27 6,97 6,48 -3,00 -16,10 17,15 -2,92 -4,99 7,01 10,60 2,10

9,39 -4,19 -1,96 -7,69 9,47 -10,86 -16,96 13,64 -8,81 -0,80 3,06

0,75 22,51 0,00 10,68 -4,20 -6,68 10,48 32,39 -23,36 42,44 8,93

14,83 -0,04 19,36 -15,20 -0,85 1,43 -5,98 0,87 -10,79 -2,88 -16,06

5. Vnitní síly na prutu Nelineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : Vše Tída : RC2 Prez : Diagonála - CFCHS168.3X8 Prvek

Stav

dx [m]

N [kN]

Vy [kN]

Vz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]


B647 B489 B442 B275 B522 B522 B663 B650 B522 B522 B264

NC2 NC2 NC4 NC4 NC1 NC1 NC1 NC1 NC4 NC1 NC7

5,284 0,000 0,000 8,700 8,697 0,000 0,000 0,000 4,349 4,349 8,700

-238,02 547,67 -91,19 127,31 -8,20 -8,20 4,43 -0,47 20,27 -8,20 135,78

-1,54 0,31 -42,32 10,43 -0,01 -0,01 1,28 -1,26 -1,24 -0,01 -7,46

-0,45 1,24 3,86 -6,51 -15,89 15,89 -5,60 4,75 0,00 0,00 -6,51

0,10 0,37 -0,02 -0,01 0,02 0,02 -2,51 1,74 0,37 0,02 0,34

0,81 -1,00 0,83 0,00 0,00 0,00 6,94 -5,91 -9,57 34,54 0,00

-3,98 -1,48 2,35 19,40 -0,02 0,07 -3,99 -0,51 0,02 0,03 -14,46

Projekt ást Autor


6. Vnitní síly na prutu Nelineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : Vše Tída : RC2 Prez : táhlo vazník - RD10 Prvek

Stav

dx [m]

N [kN]

Vy [kN]

Vz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentsk

B560 B558 B212 B591 B591 B591 B564 B565 B347 B591

NC6 NC4 NC4 NC7 NC6 NC4 NC3 NC3 NC1 NC7

0,000 9,982 0,000 0,000 10,030 0,000 0,000 0,000 4,996 10,030

0,00 7,04 6,81 0,00 0,00 0,00 0,00 4,09 0,00 0,00

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,04 -0,04 0,04 0,04 -0,04 0,04 0,04 0,04 0,00 -0,04

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 0,00 0,00 -0,07 -0,07 -0,07 0,00 0,00 0,10 -0,07

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

7. Vnitní síly na prutu Nelineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : Vše Tída : RC2 Prez : táhlo stešní - RD22 Prvek

Stav

dx [m]

N [kN]

Vy [kN]

Vz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentsk

B646 B600 B630 B589 B613 B601 B592 B624 B600

NC7 NC7 NC7 NC2 NC1 NC1 NC2 NC1 NC7

9,986 0,000 0,000 10,030 0,000 0,000 0,000 4,996 9,986

-0,02 141,52 105,97 -0,01 18,23 17,20 24,62 0,00 141,50

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

-0,20 0,20 0,20 -0,20 0,20 0,20 0,20 0,00 -0,20

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

0,00 -0,32 -0,32 -0,35 -0,35 -0,34 -0,34 0,49 -0,33

0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Vz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

8. Vnitní síly na prutu Lineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : Vše Tída : RC1 Prez : vaznice píná - CFRHS300X150X10 Prvek

Stav

dx [m]

N [kN]

Vy [kN]

Mz [kNm]

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studen

B270 B270 B281 B284 B623 B623 B272 B271 B515 B271 B284 B284

stale a pí/1 stale a snih,pod/2 stale,pod,snih/3 stale,pod,snih/3 stale a snih/4 stale a snih/4 stale,pri,snih/5 stale,pri,snih/5 stale a snih/4 stale a snih/4 stale a pí/1 stale,pod,snih/3

4,897 9,795 2,449 7,346 9,795 0,000 4,882 2,448 9,793 4,897 9,795 9,795

-84,53 207,90 52,79 51,10 69,84 138,10 43,43 67,71 128,60 160,86 -5,75 50,57

-3,76 -1,40 -16,18 16,43 -1,68 -0,46 -4,21 -1,55 -1,96 -0,65 -11,67 14,30

1,26 -27,29 -0,13 0,09 -36,62 38,44 -1,14 7,97 -36,04 -8,69 -3,68 -3,63

-4,76 2,97 6,11 -6,33 -0,32 -0,94 -6,78 6,41 1,65 -1,07 5,06 -6,33

8,99 0,00 4,90 4,99 -52,80 -58,47 42,48 30,61 -59,71 107,43 0,00 0,00

2,23 -2,53 -3,38 -3,44 -4,34 0,98 1,08 -0,26 -3,44 0,20 -29,41 33,31

Projekt ást Autor


9. Vnitní síly na prutu Nelineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : Vše Tída : RC2 Prez : vaznice podélná - RRW220/120/6.3 Prvek

Stav

dx [m]

N [kN]

Vy [kN]

Vz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]


B269 B497 B280 B265 B280 B533 B265 B280 B280

NC4 NC7 NC5 NC4 NC6 NC1 NC4 NC6 NC7

0,000 8,631 0,000 0,000 0,000 0,000 4,350 3,955 8,700

-202,42 57,51 11,99 -80,11 10,11 -4,42 -80,11 10,11 34,46

7,66 32,14 -8,62 7,72 -8,46 0,00 0,65 -2,85 8,29

-24,16 -0,15 26,08 -24,16 29,52 15,91 0,00 0,99 5,05

-0,96 6,29 -0,01 -0,56 -0,10 -4,13 -0,56 -0,10 -0,58

0,00 0,01 0,00 0,00 0,00 0,00 -49,14 62,88 0,00

-14,34 2,45 17,16 -15,46 16,44 0,00 7,87 -9,63 17,98

10. Vnitní síly na prutu Nelineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : Vše Tída : RC2 Prez : sloup podelny1 - typ d (RHSCF(Hy)300/200/12.0) Prvek

Stav

dx [m]

N [kN]

Vy [kN]

Vz [kN]

Mx [kNm]

My [kNm]

Mz [kNm]


B43 B578 B23 B8 B31 B22 B4 B578 B285 B285 B6 B30

NC2 NC4 NC5 NC3 NC5 NC5 NC7 NC3 NC6 NC4 NC1 NC6

10,909 0,000 11,117 0,000 10,909 0,000 0,000 0,000 6,444 6,444 12,395 7,147

-584,30 255,84 -32,89 -119,97 -72,48 -84,07 128,63 57,63 -34,05 -200,17 -10,03 -9,94

-12,89 2,57 -18,35 19,17 -11,01 10,96 7,63 1,81 0,09 0,06 -16,39 -0,76

-8,54 17,86 19,99 13,88 -34,44 34,48 -2,53 12,52 0,99 -2,36 -0,71 11,15

2,83 8,33 -5,41 -7,01 -0,33 0,24 -13,37 13,28 9,62 -8,74 0,33 5,25

-2,90 -35,19 1,58 0,61 -14,80 -14,82 18,63 -13,43 -93,08 97,14 -8,26 -44,99

-29,12 -4,09 -39,11 -45,68 -19,92 -19,56 -23,44 -4,94 18,21 18,20 -58,11 29,17

11. Deformace na prutu Lineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : B195,B196,B231,B254,B343,B344,B400,B405,B407,B410,B416,B418,B470,B475,B477,B480,B486,B488 Kombinace : pruhyb Prez : Pás horní - CFCHS355.6X10 Stav

Prvek

dx [m]

ux [mm]

uy [mm]

uz [mm]

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Students

pruhyb/6 pruhyb/6 pruhyb/6 pruhyb/6 pruhyb/6 pruhyb/6

B418 B254 B231 B480 B410 B344

4,898 0,000 1,633 4,082 4,898 4,898

-2,6 4,2 2,7 -1,4 -2,1 0,8

-0,2 -1,2 -1,2 2,8 -0,2 -0,1

-80,3 -76,6 -82,3 -83,5 -86,9 -31,5

Projekt ást Autor


12. Deformace na prutu Lineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : Vše Kombinace : pruhyb Prez : Pas dolni - CFCHS355.6X10 Stav

Prvek

dx [m]

ux [mm]

uy [mm]

uz [mm]


pruhyb/6 pruhyb/6 pruhyb/6 pruhyb/6 pruhyb/6

B467 B241 B336 B193 B411

0,000 4,898 2,449 4,898 0,000

-15,6 15,8 -10,2 7,4 2,2

-0,4 -0,4 -3,8 3,5 1,2

2,0 2,0 -50,0 -61,4 -88,9

13. Deformace na prutu Lineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : Vše Kombinace : pruhyb Prez : Diagonála - CFCHS168.3X8 Stav

Prvek

dx [m]

ux [mm]

uy [mm]

uz [mm]



B479 B376 B514 B275 B522 B279

0,000 5,284 3,955 8,700 4,349 8,700

-50,1 49,9 -0,1 0,4 1,6 1,5

0,6 0,5 -16,0 16,0 -0,5 14,2

-71,8 -72,9 -36,7 -0,5 -147,2 -0,5

14. Deformace na prutu Lineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : B270..B272,B281,B282,B284,B515 Kombinace : pruhyb Prez : vaznice píná - CFRHS300X150X10 Stav

Prvek

dx [m]

ux [mm]

uy [mm]

uz [mm]



B270 B284 B271 B515 B271 B270

0,000 9,795 9,793 9,793 4,897 9,795

-1,3 0,9 0,0 0,0 -0,4 -0,7

2,4 1,7 -3,6 2,5 -3,1 -3,6

-0,8 -0,6 -0,2 -0,2 -37,5 -0,1

15. Deformace na prutu Nelineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : B2..B16,B18..B25,B27..B29,B32..B43,B285,B512,B578 Nelineární kombinace : pruhyb Prez : sloup podelny1 - typ d (RHSCF(Hy)300/200/12.0) Stav

Prvek

dx [m]

ux [mm]

uy [mm]

uz [mm]

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Stude

pruhyb pruhyb pruhyb pruhyb

B10 B578 B28 B4

10,909 0,000 6,971 10,472

-1,0 5,7 -0,1 -0,1

1,1 8,3 -13,6 -0,2

-14,9 -36,2 2,4 3,5

Projekt ást Autor


16. Relativní deformace Nelineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : B32..B37,B1..B16,B18..B25,B27..B31,B38..B44,B285,B512,B578 Nelineární kombinace : pruhyb Prez : sloup podelny1 - typ d (RHSCF(Hy)300/200/12.0) Stav - kombinace

Prvek

dx [m]

uy [mm]

Rel uy [1/xx]

uz [mm]

Rel uz [1/xx]

*Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze* *Studentská verze*

pruhyb pruhyb pruhyb pruhyb

B28 B29 B9 B1

6,971 2,321 4,675 6,353

-13,4 3,2 -4,9 -8,4

1/926 1/3899 1/2245 1/1319

1,4 0,8 -6,9 3,6

1/8742 1/10000 1/1585 1/3102

17. Relativní deformace Lineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : B265,B267,B269,B274,B276,B280,B263,B307,B309,B311,B490,B491,B493,B495..B498,B500,B502,B503,B505,B507, B509,B513,B516,B518..B520,B523,B525..B529,B532..B541,B543..B555,B568..B573,B619,B625..B627 Kombinace : pruhyb Prez : vaznice podélná - RRW220/120/6.3 Stav - kombinace

Prvek

dx [m]

uy [mm]

Rel uy [1/xx]

uz [mm]

Rel uz [1/xx]


pruhyb/6 pruhyb/6 pruhyb/6 pruhyb/6

B274 B263 B311 B516

2,373 6,327 4,350 8,698

-1,6 1,2 0,1 0,0

1/5541 1/6994 1/10000 0

-27,5 -27,5 -40,3 60,2

1/316 1/316 1/216 1/145

18. Relativní deformace Lineární výpoet, Extrém : Globální, Systém : Hlavní Výbr : B270..B272,B281,B282,B284,B515,B623 Kombinace : pruhyb Prez : vaznice píná - CFRHS300X150X10 Stav - kombinace

Prvek

dx [m]

uy [mm]

Rel uy [1/xx]

uz [mm]

Rel uz [1/xx]


pruhyb/6 pruhyb/6 pruhyb/6 pruhyb/6

B270 B271 B271 B270

4,897 5,713 4,897 0,000

-1,9 0,5 0,5 0,0

1/5024 1/10000 1/10000 0

-36,3 -36,0 -37,3 0,0

1/270 1/272 1/263 0

Pr vodní dopis. Projekt 4 - C

Recommend Documents