Obsah: 1 VŠEOBECNÁ ČÁST VÝPOČTOVÁ ČÁST PŘÍLOHY... 26

_________________________________________________________________________________________________

Obsah: 1

VŠEOBECNÁ ČÁST................................................................................................................................... 2 1.1 1.2 1.3 1.4 1.5 1.6 1.7

2

Evidenční údaje ..............................................................................................................................................2 Podklady pro výpočet .....................................................................................................................................2 Použitá literatura.............................................................................................................................................2 Mechanická odolnost a stabilita, bezpečnost práce .......................................................................................2 Předmět statického výpočtu ...........................................................................................................................3 Specifické požadavky na obsah dokumentace zajišťované zhotovitelem ......................................................3 Popis konstrukce ............................................................................................................................................3

VÝPOČTOVÁ ČÁST .................................................................................................................................. 6 2.1 Postup výpočtu a výpočtové modely ..............................................................................................................6 2.2 Materiálové charakteristiky .............................................................................................................................6 2.3 Zatížení...........................................................................................................................................................7 2.4 Posouzení.......................................................................................................................................................9 2.4.1 Základy .......................................................................................................................................................9 2.4.1.1 Základový pas pod obvodovou nosnou zdí ................................................................................................9 2.4.1.2 Základový pas pod vnitřní nosnou zdí ......................................................................................................11 2.4.1.3 Základy - patky .........................................................................................................................................13 2.4.2 Železobetonové konstrukce......................................................................................................................14 2.4.2.1 Žb věnec ve 2.NP .....................................................................................................................................14 2.4.2.2 Stropní deska nad 1.NP ...........................................................................................................................15 2.4.2.3 ŽB Průvlak ................................................................................................................................................20 2.4.2.4 Schodiště..................................................................................................................................................22 2.4.3 Krov ..........................................................................................................................................................23 2.4.3.1 Krokev ......................................................................................................................................................23 2.4.3.2 Středová vaznice ......................................................................................................................................24 2.4.3.3 Úžlabní krokev ..........................................................................................................................................25 2.4.3.4 Kleštiny .....................................................................................................................................................25 2.4.3.5 Pozednice.................................................................................................................................................25 2.4.3.6 Sloupek.....................................................................................................................................................25 2.4.3.7 Schéma s vyznačenými podporami krovu ................................................................................................25 2.5 Závěr ............................................................................................................................................................26

3

PŘÍLOHY.................................................................................................................................................. 26

Strana 1

_________________________________________________________________________________________________

1 VŠEOBECNÁ ČÁST 1.1

Evidenční údaje

Akce :

Novostavba RD Okrouhlo

Lokalita:

parc. č. 46/2, 46/6 v katastrálním území Okrouhlo

Investor :

Ivan Vavrek, Sibirska 24, Prešov Kateřina Topinková, Nuslova 45, Stodůlky

Projektant:

Ing.arch. Jana Syrovátková

Statika:

Ing. Vlastimil Bárta, Bezručova 1, 67801 Blansko , mob.: 604 342 442, ČKAIT 1004858 Autorizovaný inženýr pro obor mosty a inž. konstrukce, statika a dynamika staveb

1.2

Podklady pro výpočet

Podkladem pro zpracování jsou: - výkresová dokumentace – Ing.arch. Jana Syrovátková - Podrobný inženýrskogeologický průzkum, Okrouhlo Rodinný dům na p.č. 46/2 a 46/6 - Mgr. Jeroným Lešner

1.3

Použitá literatura

ČSN EN 1990 Eurokód:

Zásady navrhování konstrukcí

ČSN EN 1991-1-1 Eurokód 1:

Zatížení konstrukcí – Část 1-1: Obecná zatížení – Objemové tíhy, vlastní tíha a užitná zatížení pozemních staveb

ČSN EN 1992-1 Eurokód 2:

Navrhování betonových konstrukcí


Navrhování ocelových konstrukcí


Navrhování dřevěných konstrukcí


Navrhování geotechnických konstrukcí

Uvedené normy jsou základním výčtem norem použitých zejména při zpracování projektové dokumentace. Obecně platí, že veškeré konstrukce jsou navrženy v souladu s platnými normami, právními předpisy a nařízeními pro území ČR v době zpracování projektové dokumentace.

1.4

Mechanická odolnost a stabilita, bezpečnost práce

Statickým výpočtem, je mimo jiné prokázáno, že v rámci tímto projektem uvažovaných konstrukcí a zadaných parametrů IG podloží : 1. Nedojde ke zřícení stavby nebo její části. 2. Nedojde k většímu stupni nepřípustného přetvoření. Přetvoření konstrukce bude úměrné plánované stavební činnosti. Způsob zajištění, demontáží konstrukčních prvků nebo celků, bourání a následné výstavby bude proveden na návrh a zodpovědnost dodavatele stavby, který případně zpracuje na jednotlivé činnosti odpovídající technologický postup. Okolní stavby ani pozemky nesmí být pracemi nikterak ovlivněny. 3. Nedojde k poškození jiných částí stavby nebo technických zařízení anebo instalovaného vybavení v důsledku většího přetvoření nosné konstrukce. Jedná se části konstrukcí a konstrukce známé a přesně identifikované v průběhu projekčních prací či následných prohlídek a dopřesnění dodavatelem. 4. Nedojde k poškození v případě, kdy je rozsah neúměrný původní příčině. Návrh zajišťující konstrukce počítá s jejím neustálým působením při dodržení všech projekčních předpokladů, řádných udržovacích prací, při dodržení vypočteného statického schématu (bez jeho modifikací v budoucnosti), při řádném a kvalitním provedení a při řádném odvodnění rubu stěny.

Strana 2

_________________________________________________________________________________________________

1.5

Předmět statického výpočtu

Předmětem statického výpočtu je návrh a posouzení zásadních prvků nosných konstrukcí řešené stavby. Tato dokumentace slouží pouze pro účely stavebního řízení, neslouží pro realizaci stavby nutno vypracovat realizační dokumentaci stavby !!!

1.6

Specifické požadavky na obsah dokumentace zajišťované zhotovitelem

Technologický postup prací bude proveden zhotovitelem. Před započetím prací budou identifikovány přesné polohy, průběhy a výšky všech inženýrských sítí v dosahu staveniště. Tyto budou předány zhotoviteli a bude o tomto kroku učiněn zápis ve Stavebním deníku. Výrobní a dílenská dokumentace ocelových a kovových konstrukcí. Pažení stavebních jam a výkopů. Autorský dozor ani následné konzultace projektanta nejsou součástí této dokumentace a budou objednávány zvlášť. Toto je dokumentace zpracovaná v podrobnosti pro stavební povolení, ověřuje tedy základní předpoklady nosných konstrukcí a předpokládá se vytvoření dokumentace pro provedení stavby, dokumentace zajišťovaní zhotovitelem stavby a dalších projekčních stupňů.

1.7

Popis konstrukce

všeobecný popis – Dům má tvar T půdorysu, kde v hlavní části se nachází obytné přízemí, v přilehlé garáž. Celá hmota domu je přízemní s obytným podkrovím. V obytném podkroví se nacházejí ložnice a pokoje se zázemím koupelny, v přízemí pak obytný prostor s kuchyní, technické místnosti a pracovna. Dům je omítnut světlou omítkou jemně žluté barvy , na střeše je použita skládaná krytina (pálená, betonová) v cihlové barvě. Střecha je sedlová. Okolí domu bude doplněno navážkami a terénními úpravami z důvodu většího terénního rozdílu mezi ulicí a pozemkem – viz PD. základové konstrukce - Základová spára bude vytvořena na potřebné výškové úrovni a zemní pláň nesmí být znehodnocena deštěm, pojezdem či jinak. V takovém případě je nutné znehodnocenou pláň odtěžit. Základy budou tvořeny betonovými pasy a nosnou podlahovou deskou v tloušťce 150mm. Obvodový základový pas byly určen v dimenzi 600mm šířky. Vnitřní základový pas byly určen v dimenzi 700mm šířky. Základové patky pod ostěními v místě balkónu jsou vysoké min. 500mm a min. půdorysné rozměry jsou 1,4m x 1,4m. Základové konstrukce budou vytvořeny z betonu C 20/25 - XC2 a vždy se základovou spárou minimálně 1200mm pod upraveným terénem a zároveň 400mm pod stávajícím terénem. Založení pasů a patek rodinného domu bude vždy na jílech hlinitých třídy F6-tuhé konzistence (parametry viz. geologický průzkum). Hladina podzemní vody byla zastižena v sondách v hloubce od cca 2,50m. Jedná se o dlouhodobé málo vydatné zvodnění. Podlahová deska bude vytvořena na vrstvě hutněných násypů. Požadovaný Edef,2= min. 40 MPa při poměru Edef,2/Edef,1 = max 2,5 na horním líci této zhutněné vrstvy štěrkodrtě. Betonáž základů bude prováděna z prostého betonu C 20/25 - XC2 přímo do vykopaných rýh. Betonáž musí být provedena v období, kdy teplota neklesne pod 5 °C. V průběhu zrání bude zajištěno příslušné ošetření betonu. Před započetím betonáže je nutno provést kontrolu umístění prostupů v základech. svislé nosné konstrukce - Svislé konstrukce domu budou vyzděny z tvarovek POROTHERM 24, P10, M5 a po obvodě zatepleny 180mm tepelnou izolací. Nenosné vnitřní dělicí svislé konstrukce jsou řešené převážně jako keramické těžké nebo sádrokartonové. vodorovné konstrukce – Podkladní betonová konstrukce: Desky budou tl. 150 mm, z betonu C20/25 – XC2, vyztuženy KARi sítěmi ØR6, oka 150/150 mm, při spodním i horním okraji. Strop nad 1.NP: Stropní deska nad 1.NP, tl. 160, 200 mm, beton C20/25 – XC1, vyztuženy betonářskou výztuží dle výkresové dokumentace. Vykonzolovaná část stropní desky bude zateplena. Schodiště: Schodiště mezi 1.NP a 2.NP, tl. 150 mm, beton C20/25 – XC1, vyztuženy betonářskou výztuží dle výkresové dokumentace. Věnce: Věnce ve 2.NP budou z monolitického betonu C20/25 – XC1. Dimenze viz. kapitola Posouzení. Překlady 1.NP: Překlady jsou systémové. U větších rozpětí nebo při větším zatížení bude překlad součástí železobetonového stropu. Min. počet POROTHERM překlad 7 v napřažích otvorů jsou 3 ks. Překlady 2.NP: Překlady jsou systémové. Min. počet POROTHERM překlad 7 v napřažích otvorů jsou 3 ks. Střecha – Sedlová střecha vaznicové soustavy půdorysného tvaru T je tvořena krokvemi a kleštinami v každé vazbě. Krokve jsou přikotveny na středovou vaznici a pozednici. Vaznice jsou uloženy na obvodových, vnitřních nosných zdech a dřevěných sloupcích. Tyto sloupky leží na stropní žb desky, která je na dané přitížení nadimenzovaná. Pozednice budou přikotveny k žb věnci pomocí chem. kotev po vzdálenosti max. 2m. Prostorová tuhost je zajištěna konstrukčním systémem. Strana 3

_________________________________________________________________________________________________

Půdorys 1.NP

Půdorys 2.NP

Strana 4

_________________________________________________________________________________________________

Řez A-A

Strana 5

_________________________________________________________________________________________________

2 VÝPOČTOVÁ ČÁST 2.1

Postup výpočtu a výpočtové modely

Zatížení je uvažováno dle EN 1991. Posouzení nk je provedeno pomocí metody mezních stavů. Jsou vyhodnoceny odpovídající vnitřní síly v nejnepříznivějších řezech.

model stropní konstrukce nad 1.NP

2.2

Materiálové charakteristiky

Strana 6

_________________________________________________________________________________________________

2.3

Zatížení

Sníh – Okrouhlo – II.sněhová oblast - charakteristická hodnota zatížení sněhem sk = 1,00 kN/m - součinitel expozice Ce = 1,0 - tepelný součinitel Ct = 1,0 - tvarový součinitel µ1 = 0,6 2 sd = 1,00 * 1,0 * 1,0 * 0,6 = 0,60 kN/m

2

Vítr – Okrouhlo - II.větrová oblast - výchozí základní rychlost větru vb,0 = 25,0 m/s - výška nad terénem z = 7,7 m - kategorie terénu II 2 - qb = 0,391 kN/m ce = 2,189 2 - qp(ze) = 0,855 kN/m 2 - wn(H) = 0,50 * 0,855 = 0,450kN/m - střecha - tlak 2 - wn(I) = -0,30 * 0,855 = -0,250 kN/m - střecha - sání Proměnné užitné 2

- obytné kat.A – qk = 1,5 kN/m - stropní konstrukce 2 - obytné kat.A – qk = 3,0 kN/m - schodiště, balkón 2 - příčky q = 1,5 kN/m Strana 7

_________________________________________________________________________________________________

STÁLÉ ZATÍŽENÍ NA STROPNÍ DESKU NAD 1.NP OZN.

1 2 3 4 5 6

VÝPOČET

POPIS

vlastní tíha PVC anhydrit zvuková izolace hydroizolace podhled

0,010 0,060 0,03 0,01

x x x x

21,0 22,0 1,0 21,0

x x x x

1,00 1,00 1,00 1,00

HODNOTA (kN/m2)

Souč. zatížení γ

HODNOTA (kN/m2)

0,21 1,32 0,03 0,14 0,30 2,00

1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35

0,28 1,78 0,04 0,18 0,41 2,70

HODNOTA (kN/m)


HODNOTA (kN/m)

6,88 0,50 1,10 8,47

1,35 1,35 1,35

9,28 0,67 1,49 11,43

HODNOTA (kN/m)


HODNOTA (kN/m)

0,48 0,12 0,20 0,20

1,35 1,35 1,35 1,35 1,35

0,65 0,16 0,27 0,27

STÁLÉ ZATÍŽENÍ ZDIVEM V 1.NP OZN.

1 2 3

VÝPOČET

POPIS

zdivo tl.250mm tepelná izolace tl.180mm omítka tl.2x10mm

0,25 0,18 0,02

x x x

10,0 x 1,0 x 20,0 x

2,75 2,75 2,75

ZATÍŽENÍ NA KROKEV OZN.

1 2 3 4 5 6 7

VÝPOČET

POPIS

vlastní tíha krytina - betonová taška laťování tepelná izolace tl.200mm SDK podhled proměnné - vítr proměnné - sníh

0,020 0,020 0,20 0,020

x x x x

24,0 6,0 1,0 10,0

x x x x

1,0 1,0 1,0 1,0

1,00

1,35

Strana 8

_________________________________________________________________________________________________

2.4

Posouzení

2.4.1 Základy 2.4.1.1 Základový pas pod obvodovou nosnou zdí Rozměr: š. = 600mm, v.=500mm Materiál: beton C20/25 – XC2 Poznámka: Posudek Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 Třída F6 ,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název

fi c [st.] [kPa] Třída F6 ,konzistence pevná Sr>0.8 17.00 12.00

m gama [-] [kN/m3] 0.30 18.50

Název

ny Sigma,c [-] [MPa ] 0.40 -

Edef Eoed [MPa] [MPa] Třída F6 ,konzistence pevná Sr>0.8 4.00 -

Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost [kN/m3] [0-1] Třída F6 ,konzistence pevná Sr>0.8 19.50 -

gama,sk [kN/m3] -

gama,su [kN/m3] 9.50

Hladina podzemní vody je v hloubce 2.00 m od původního terénu. Zatížení Název

Typ

Zatížení číslo: 1 Výpočtové Zatížení číslo: 1 - Provozní

N [kN] 60.00 50.00

Mx [kNm] 0.00 0.00

My [kNm] 0.00 0.00

Hx [kN] 0.00 0.00

Hy [kN] 0.00 0.00

Geometrie patky: Typ základu : základový pas Celková délka pasu = 10.00 m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Šírka pasu (x) = 0.60 m Tlouštka pasu = 0.50 m Šírka sloupu ve směru x = 0.25 m Objem 1bm pasu = 0.30 m3/m Vzdál.osy sloupu od kraje patky ve směru x = 0.30 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu Objemová tíha zeminy nad základem Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky Výpočtový součinitel tíhy nadloží Materiál konstrukce: Objemová tíha gama =

= = = = =

0.80 m 1.50 m 20.00 kN/m3 1.10 1.30

24.00 kN/m3

Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa

Strana 9

_________________________________________________________________________________________________

Ocel podélná : 10 Pevnost v tahu Pevnost v tlaku Modul pružnosti

505 R Rsd = 450.00 MPa Rscd = 420.00 MPa Es = 210000.00 MPa

Posouzení únosnosti čís.1 - 1.MS: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G = 7.92 kN/m Spočtená tíha nadloží Z = 9.10 kN/m Posouzení svislé únosnosti: Nehomogenni zemina pod základem: Uvažováno vytvoření Prandtlovy smykové plochy. Hloubka smykové plochy zsp = 0.64 m Dosah smykové plochy lsp = 1.61 m Spočtené průměrné charakteristiky Úhel vnitřího tření zeminy fi Soudržnost zeminy c Objemová tíha zeminy pod základem Objemová tíha zeminy nad základem

prostředí: = 17.00 stup. = 12.00 kPa = 18.50 kN/m3 = 18.50 kN/m3

Výpočtová únosnost zákl. půdy = 174.66 kPa Extrémní kontaktní napětí = 128.37 kPa Svislá únosnost

VYHOVUJE

Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu Výpočtová velikost zemního odporu Spd Úhel tření základ-základová spára psi Soudržnost základ-základová spára a Horizontální únosnost základu = Extrémní horizontální síla = Vodorovná únosnost Únosnost patky

(Sp/1.3) = 2.77 kN = 17.00 stup. = 12.00 kPa

24.15 kN 0.00 kN

VYHOVUJE

VYHOVUJE

Výpočet sednutí čís.1 - 2.MS: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - pas o délce 10.00 m. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 7.20 kN/m Spočtená tíha nadloží Z = 7.00 kN/m Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 4.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=4702.0) Základ je ve směru šířky tuhý (k=1015.6) Sednutí středu délkové hrany = 1.8 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 3.4 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 3.4 mm Sednutí středu základu = 4.9 mm Sednutí charakteristického bodu = 4.0 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 1.87 m Sednutí základu = 4.0 mm Natočení ve směru šířky = 0.000 (tan*1000) Strana 10

_________________________________________________________________________________________________

2.4.1.2 Základový pas pod vnitřní nosnou zdí Rozměr: š. = 700mm, v.=500mm Materiál: beton C20/25 – XC2 Poznámka: Posudek Geologický profil a přiřazení zemin Číslo Vrstva Zemina vrst. [m] 1 Třída F6 ,konzistence pevná Sr>0.8 Parametry zemin Název

fi c [st.] [kPa] Třída F6 ,konzistence pevná Sr>0.8 17.00 12.00

m gama [-] [kN/m3] 0.30 18.50

Název

ny Sigma,c [-] [MPa ] 0.40 -

Edef Eoed [MPa] [MPa] Třída F6 ,konzistence pevná Sr>0.8 4.00 -

Parametry zemin pro výpočet vztlaku Název gama,sat pórovitost [kN/m3] [0-1] Třída F6 ,konzistence pevná Sr>0.8 19.50 -

gama,sk [kN/m3] -

gama,su [kN/m3] 9.50

Hladina podzemní vody je v hloubce 2.00 m od původního terénu. Zatížení Název

Typ

Zatížení číslo: 1 Výpočtové Zatížení číslo: 1 - Provozní

N [kN] 90.00 70.00

Mx [kNm] 0.00 0.00

My [kNm] 0.00 0.00

Hx [kN] 0.00 0.00

Hy [kN] 0.00 0.00

Geometrie patky: Typ základu : základový pas Celková délka pasu = 10.00 m Zadané zatížení je uvažováno na 1bm délky pasu. Šírka pasu (x) = 0.70 m Tlouštka pasu = 0.50 m Šírka sloupu ve směru x = 0.25 m Objem 1bm pasu = 0.35 m3/m Vzdál.osy sloupu od kraje patky ve směru x = 0.35 m Hloubka zákl.spáry od původního terénu Hloubka zákl.spáry od upraveného terénu Objemová tíha zeminy nad základem Výpočtový součinitel vlastní tíhy patky Výpočtový součinitel tíhy nadloží Materiál konstrukce: Objemová tíha gama =

= = = = =

0.80 m 1.50 m 20.00 kN/m3 1.10 1.30

24.00 kN/m3

Výpočet betonových konstrukcí Beton : B 30 Pevnost v tlaku Rbd = 17.00 MPa Pevnost v tahu Rbtd = 1.20 MPa Modul pružnosti Eb = 32500.00 MPa Ocel podélná : 10 Pevnost v tahu Pevnost v tlaku Modul pružnosti


Strana 11

_________________________________________________________________________________________________

Ocel příčná : 10 Pevnost v tahu Pevnost v tlaku Modul pružnosti


Posouzení únosnosti čís.1 - 1.MS: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Spočtená vlastní tíha pasu G = 9.24 kN/m Spočtená tíha nadloží Z = 11.70 kN/m Posouzení svislé únosnosti: Nehomogenni zemina pod základem: Uvažováno vytvoření Prandtlovy smykové plochy. Hloubka smykové plochy zsp = 0.75 m Dosah smykové plochy lsp = 1.88 m Spočtené průměrné charakteristiky Úhel vnitřího tření zeminy fi Soudržnost zeminy c Objemová tíha zeminy pod základem Objemová tíha zeminy nad základem

prostředí: = 17.00 stup. = 12.00 kPa = 18.50 kN/m3 = 18.50 kN/m3

Výpočtová únosnost zákl. půdy = 174.30 kPa Extrémní kontaktní napětí = 158.49 kPa Svislá únosnost

VYHOVUJE

Posouzení vodorovné únosnosti: Zemní odpor uvažován jako tlak v klidu Výpočtová velikost zemního odporu Spd Úhel tření základ-základová spára psi Soudržnost základ-základová spára a Horizontální únosnost základu = Extrémní horizontální síla = Vodorovná únosnost Únosnost patky

(Sp/1.3) = 2.77 kN = 17.00 stup. = 12.00 kPa

32.58 kN 0.00 kN

VYHOVUJE

VYHOVUJE

Výpočet sednutí čís.1 - 2.MS: Výpočet proveden s automatickým výběrem nejnepříznivějších zatěžovacích stavů. Typ základu - pas o délce 10.00 m. Napětí v základové spáře uvažováno od původního terénu. Spočtená vlastní tíha pasu G = 8.40 kN/m Spočtená tíha nadloží Z = 9.00 kN/m Sednutí a natočení základu - II.skupina mezních stavů: Spočtený vážený průměrný modul přetvárnosti Edef = 4.0 MPa Základ je ve směru délky tuhý (k=2961.0) Základ je ve směru šířky tuhý (k=1015.6) Sednutí středu délkové hrany = 2.7 mm Sednutí středu šířkové hrany 1 = 5.1 mm Sednutí středu šířkové hrany 2 = 5.1 mm Sednutí středu základu = 7.4 mm Sednutí charakteristického bodu = 5.8 mm (1-hrana max.tlačená; 2-hrana min.tlačená) Maximální sednutí a natočení základu: Hloubka deformační zóny = 2.41 m Sednutí základu = 5.8 mm Natočení ve směru šířky = 0.000 (tan*1000) Strana 12

_________________________________________________________________________________________________

2.4.1.3 Základy - patky Rozměr: min. půdorysné rozměry = 1,4x1,4m, v. = 500mm Materiál: beton C20/25 – XC2 Poznámka: Při dolním povrchu kari síť 8/150, krytí 60mm

Schéma – půdorys 1.NP

Strana 13

_________________________________________________________________________________________________

2.4.2 Železobetonové konstrukce 2.4.2.1 Žb věnec ve 2.NP Rozměry: min. 250 x 200mm Materiál: beton C20/25 – XC1, betonářská výztuž B 500B (10 505R) betonářská výztuž podélná - horní: 2x φR12 , krytí 31mm betonářská výztuž podélná - střední: 2x φR12 , krytí 31mm betonářská výztuž podélná - dolní: 2x φR12 , krytí 31mm betonářská výztuž příčná: třmínek φR6 po 200mm , krytí 25mm Poznámky: rohy věnců musí být řádně provázené. V místě nad otvory od rozpětí 1,7m bude přidáno 1x φR12 k dolnímu povrchu s přesahem 200mm za líc podpory. Schéma výztuže – příčný řez

Strana 14

_________________________________________________________________________________________________

2.4.2.2 Stropní deska nad 1.NP Rozměry: tl. 200mm Materiál: beton C20/25 – XC1, betonářská výztuž B 500B (10 505R) betonářská výztuž v poli (spodní) směr Y: R10 po 150mm, krytí 25mm betonářská výztuž v poli (spodní) směr X: R10 po 150mm, krytí 35mm betonářská výztuž nad podporou (horní) směr Y: R10 po 100mm, krytí 25mm betonářská výztuž nad podporou (horní) směr X: R10 po 150mm, krytí 35mm Poznámky: Výše uvedená výztuž je navržena v rozhodujících řezech. Vnitřní síly - spodní moment myD-

Vnitřní síly - spodní moment mxD-

Strana 15

_________________________________________________________________________________________________ Posouzení spodní výztuže: směr Y

Posudek Rozhodující typ posudku Odezva N-M-M Typ posudku Únosnost N-M-M Odezva N-M-M Smyk Kroucení Interakce Šířka trhlin Konstrukční zásady Mezní hodnota využití průřezu

N [ kN ] 0,00 N [ kN ] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Ed M Ed,y M Ed,z V [ kNm ] [ kNm ] [ kN ] 27,50 0,00 Ed M Ed,y M Ed,z V [ kNm ] [ kNm ] [ kN ] 27,50 0,00 27,50 0,00 0,00 27,50 20,40 27,50

0,00 0,00 0,00 100,00 %

0,00

Ed T [ kNm ] Ed T [ kNm ]

0,00 0,00

Ed Využití [%] 78,44 Ed Využití [%] 74,94 78,44 0,00 0,00 78,44 49,01 42,21

Posudek Vyhovuje Posudek Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje

Posouzení spodní výztuže: směr X


N [ kN ] 0,00 N [ kN ] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Ed M Ed,y M Ed,z V [ kNm ] [ kNm ] [ kN ] 29,00 0,00 Ed M Ed,y M Ed,z V [ kNm ] [ kNm ] [ kN ] 29,00 0,00 29,00 0,00 0,00 29,00 21,50 29,00

0,00 0,00 0,00 100,00 %

0,00


0,00 0,00



Strana 16

_________________________________________________________________________________________________ Vnitřní síly - horní moment myD+

Vnitřní síly - horní moment mxD+

Strana 17

_________________________________________________________________________________________________ Posouzení spodní výztuže: směr Y


N [ kN ] 0,00 N [ kN ] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Ed M Ed,y M Ed,z V [ kNm ] [ kNm ] [ kN ] -30,00 0,00 Ed M Ed,y M Ed,z V [ kNm ] [ kNm ] [ kN ] -30,00 0,00 -30,00 0,00 0,00 -30,00 -22,50 -30,00

0,00 0,00 0,00 100,00 %

0,00


0,00 0,00



Posouzení spodní výztuže: směr X


N [ kN ] 0,00 N [ kN ] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Ed M Ed,y M Ed,z V [ kNm ] [ kNm ] [ kN ] -25,00 0,00 Ed M Ed,y M Ed,z V [ kNm ] [ kNm ] [ kN ] -25,00 0,00 -25,00 0,00 0,00 -25,00 -18,50 -25,00

0,00 0,00 0,00 100,00 %

0,00


0,00 0,00



Strana 18

_________________________________________________________________________________________________ Tloušťky desek

Strana 19

_________________________________________________________________________________________________

2.4.2.3 ŽB Průvlak Rozměry: 250 x 450mm Materiál: beton C20/25 – XC1, betonářská výztuž B 500B (10 505R) betonářská výztuž podélná - horní: 3x φR14 , krytí 33mm betonářská výztuž podélná - dolní: 3x φR14 , krytí 33mm betonářská výztuž příčná: třmínek φR8 po 150(200)mm , krytí 25mm Poznámky: uložení na nosném zdivu min. 300mm Vnitřní síly - ohybový moment My

Vnitřní síly - smyková síla Vz

Strana 20

_________________________________________________________________________________________________ Vnitřní síly – kroutící moment Mx

Posouzení: podpora

Posudek Rozhodující typ posudku Interakce Typ posudku Únosnost N-M-M Odezva N-M-M Smyk Kroucení Interakce Šířka trhlin Konstrukční zásady Mezní hodnota využití průřezu

N [ kN ] 0,00 N [ kN ] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Ed M Ed,y M Ed,z V [ kNm ] [ kNm ] [ kN ] -40,00 0,00 82,00 Ed M Ed,y M Ed,z V [ kNm ] [ kNm ] [ kN ] -40,00 0,00 -40,00 0,00 82,00 -40,00 -30,00 -40,00

0,00 0,00 0,00 100,00 %

82,00

Ed T [ kNm ] 4,00 Ed T [ kNm ]

4,00 4,00



Strana 21

_________________________________________________________________________________________________

Posouzení: pole

Posudek Rozhodující typ posudku Omezení napětí Typ posudku Únosnost N-M-M Odezva N-M-M Smyk Kroucení Interakce Omezení napětí Šířka trhlin Konstrukční zásady Mezní hodnota využití průřezu

N [ kN ] 0,00 N [ kN ] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Ed M Ed,y M Ed,z V [ kNm ] [ kNm ] [ kN ] 40,00 0,00 Ed M Ed,y M Ed,z V [ kNm ] [ kNm ] [ kN ] 53,00 0,00 53,00 0,00 10,00 53,00 40,00 40,00 53,00

0,00 0,00 0,00 0,00 100,00 %

10,00


4,00 4,00

Ed Využití [%] 99,46 Ed Využití [%] 68,97 71,58 23,00 38,48 94,56 99,46 69,85 65,04

Posudek Vyhovuje Posudek Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje Vyhovuje

2.4.2.4 Schodiště Rozměry: min. tl. 150mm Materiál: beton C20/25 – XC1, betonářská výztuž podélná: R12 po 150mm, krytí 33mm betonářská výztuž příčná: R8 po 200mm, krytí 25mm Poznámky:

Strana 22

_________________________________________________________________________________________________

2.4.3 Krov 2.4.3.1 Krokev Rozměr: 100 x 160mm Materiál: dřevo C22 Poznámky: osová vzdálenost prvku je maximálně 900mm Vnitřní síly Prut B4 B1 B2 B1

Stav CO1/1 CO1/1 CO1/1 CO1/1

dx [m] 0,000 2,860 0,000 1,271

N [kN] -3,54 4,49 -3,14 2,72

Vz [kN] 1,54 -3,46 2,73 -0,24

My [kNm] -0,95 -1,61 -1,61 1,33

Mezní stav únosnosti

Posudek únosnosti N Vy Návrhová síla -3.1[kN] 0.0[kN] Návrhové napětí -0.2[MPa] 0.0[MPa] Limitní napětí 13.8[MPa] 1.7[MPa] Jedn. posudek 0.01 0.00 Ohyb : 0.25 (5.1.6b) Smyk : 0.15 (5.1.7.1) Tlak + ohyb : 0.25 (5.1.10b) Posudek stability Tlak (5.2.1) : 0.38 (5.2.1e) kcy=0.28 kcz=0.11 Ohyb (5.2.2) : 0.25 k crit=1.00 Maximální jednotkový posudek = 0.38

Vz 2.7[kN] 0.3[MPa] 1.7[MPa] 0.15

Mx 0.0[kNm] 0.0[MPa] 1.7[MPa] 0.00

My -1.6[kNm] -3.8[MPa] 15.2[MPa] 0.25

Mz 0.0[kNm] 0.0[MPa] 15.2[MPa] 0.00

- průřez vyhovuje.

Maximální jednotkový posudek je 0,38 < 1,0 ………….. vyhovuje Mezní stav použitelnosti

w = 2,8 mm < wlim = l / 250 = 2900 / 250 = 11,6 mm

………. Vyhovuje Strana 23

_________________________________________________________________________________________________

2.4.3.2 Středová vaznice Rozměr: 180 x 260mm Materiál: dřevo C22 Poznámky: Vnitřní síly Prut B6 B6 B7 B6 B6

Stav

dx [m] 0,000 4,500 0,000 4,500 1,929

CO1/4 CO1/1 CO1/5 CO1/5 CO1/1

N [kN] 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

Vz [kN] 11,36 -30,32 25,93 -30,16 0,87

My [kNm] 0,00 -13,64 -19,45 -19,45 24,23

Mezní stav únosnosti

Posudek únosnosti Návrhová síla Návrhové napětí Limitní napětí Jedn. posudek

N 0.0[kN] 0.0[MPa] 13.8[MPa] 0.00

Vy 0.0[kN] 0.0[MPa] 1.7[MPa] 0.00

Ohyb : 0.78 (5.1.6b) Smyk : 0.02 (5.1.7.1) Posudek stability Tlak (5.2.1) : 0.78 (5.2.1f) kcy=0.11 kcz=0.23 Ohyb (5.2.2) : 0.78 k crit=1.00 Maximální jednotkový posudek = 0.78

Vz 0.9[kN] 0.0[MPa] 1.7[MPa] 0.02

Mx 0.0[kNm] 0.0[MPa] 1.7[MPa] 0.00

My 24.2[kNm] 11.9[MPa] 15.2[MPa] 0.78

Mz 0.0[kNm] 0.0[MPa] 15.2[MPa] 0.00

- průřez vyhovuje.

Maximální jednotkový posudek je 0,78 < 1,0 ………….. vyhovuje Mezní stav použitelnosti

w = 16,7 mm < wlim = l / 250 = 4500 / 250 = 18,0 mm

………. Vyhovuje

Strana 24

_________________________________________________________________________________________________

2.4.3.3 Úžlabní krokev Rozměr: 120 x 180mm Materiál: dřevo C22 Poznámky:

2.4.3.4 Kleštiny Rozměr: 80 x 160mm Materiál: dřevo C22 Poznámky: v každé vazbě

2.4.3.5 Pozednice Rozměr: 140 x 140mm Materiál: dřevo C22 Poznámky:

2.4.3.6 Sloupek Rozměr: 160 x 160mm Materiál: dřevo C22 Poznámky:

2.4.3.7 Schéma s vyznačenými podporami krovu

Strana 25

_________________________________________________________________________________________________

2.5

Závěr

Na dokumentaci a podrobnostech nelze bez předchozího souhlasu zodpovědného projektanta statika nic měnit ani upravovat. Stavba bude prováděna odbornou firmou nebo za účasti odborného technického dozoru (autorizované osoby). Při provádění stavebních prací je nutno dodržovat všechny předpisy o bezpečnosti a ochraně zdraví při práci. Při výskytu jakýchkoliv nejasností nebo při výskytu zvýšených deformací v konstrukcích budou konstrukce ihned dočasně zabezpečeny a projektant bude ihned přizván ke konzultacím. Při zajištění všech výše uvedených podmínek a doporučení bude projektovaná novostavba konstrukčně stabilní a bezpečná, bude zajištěna její prostorová stabilita a nebude mít negativní statický vliv na stávající okolní objekty. Tato dokumentace nenahrazuje v žádné své části projektovou dokumentaci pro provedení stavby.

V Blansku, dne 11.02.2015

Vypracoval : Ing. Vlastimil Bárta Ing. David Kubín

3 PŘÍLOHY - Podrobný inženýrskogeologický průzkum, Okrouhlo Rodinný dům na p.č. 46/2 a 46/6 - Mgr. Jeroným Lešner

Strana 26

Obsah: 1 VŠEOBECNÁ ČÁST VÝPOČTOVÁ ČÁST PŘÍLOHY... 26

Recommend Documents