LDR 15 mrt Faalmechanisme KRUIP. Rob GOMMANS. Lastechnische Discussiegroep Rotterdam. MC KnowHow lezing LDR 29 maart 2016

Lastechnische Discussiegroep Rotterdam

MC‐KnowHow ‐ lezing LDR 29 maart 2016

LDR

15‐mrt‐2016

Faalmechanisme KRUIP

Rob GOMMANS

Materials & Corrosion Know‐How Rob GOMMANS

1

Lastechnische Discussiegroep Rotterdam Ook te vinden op: www.lasgroepldr.nl LinkedIn: LasgroepLDR http://lasgroepldr.wordpress.com Twitter: @lasgroepldr

Uw naam:

Hellevoetsluis, 4 maart 2016 Geachte heer / mevrouw, Het is het bestuur van de LDR een genoegen u uit te nodigen voor een bijeenkomst die plaats zal vinden bij; Novotel, Hargalaan 2, 3118 JA te Schiedam. Dinsdag 15 maart 2016, aanvang 20:00 uur Deze avond zal er een interessante lezing verzorgd worden door Rob Gommans, werkzaam bij de MC Know-How, met als onderwerp:

Faalmechanisme “Kruip” Rob Gommans is zijn carrière gestart bij DSM, waar hij betrokken was bij metaalkundig onderzoek, eigenschappen en gedrag van metallieke materialen en schadeonderzoek. Met als specialisme, hoge temperatuur problemen en schadeonderzoek. In 2000 heeft hij zijn eigen bedrijf gestart, Gommans Metallurgical Services (GMS) dat sinds 2016 actief is onder de naam Materials & Corrosion Know-How. Met zijn opgedane kennis en Know-How zal hij tijdens de LDR bijeenkomst ons meenemen in de wereld van Kruip.

“Kruip is de blijvende plastische vervorming van een materiaal dat gedurende langere tijd op hogere temperatuur op spanning belast wordt. Kruip is doorgaans een ongewenst en levensduurbeperkend verschijnsel” Kijkt u ook eens op onze website www.lasgroepldr.nl Met vriendelijke groet, Namens het bestuur van de LDR Jeroen Bodt LET OP!! In de plaats van door het bestuur af te geven verklaring dat de lezing, excursie etc. is bijgewoond (voor verlenging van diverse certificaten) zal een stempel op de aan u gestuurde uitnodiging worden gezet dat door het bestuur zal worden ondertekend als bewijs van presentie. Dus de uitnodiging meenemen!!!

Penningmeester LDR Zwijndrecht Email:[email protected] ABN-AMRO 50.88.24.303 ING Bank 4723020

CURRICULUM VITAE

Rob GOMMANS Rob Gommans (1961; Dutch nationality) studied materials science and engineering at the Delft Technical University and has a Master’s Degree since 1987. During this period practical work has been performed at Sandoz (now Novartis) in Switzerland. His Master’s Thesis has been performed at the Joint Research Centre of the European Commission about the interaction between creep and high-temperature. In 1987 Rob Gommans has started his career at DSM and worked for all its production plants. He was involved in materials investigations, properties and behaviour of metals and alloys and failure investigations. In most cases these metals have been applied as pressure vessel components or (rotating) machine parts. However, Rob Gommans is specialized in high-temperature problems, brittle fracture and failure investigations and mainly worked for the ethylene and ammonia plants. In 2000 Rob Gommans has started his own business as independent technical consultant in the area of materials behaviour. He worked for the (petro-)chemical industry, EPC-contractors, power stations, pulp- and paper industry, boiler and vessel manufacturers, manufacturers of special high-temperature steels, steam- and gas turbine manufacturers, insurance companies and damage surveyors. Rob Gommans is also active in various technical (materials) committees, such as the Technical Committee for Pressure Vessels in the Netherlands and the European Collaborative Creep Committee. Rob Gommans has set-up inspection programs (a.o. for urea and ammonia plants) based on RBI philosophy and supervised these inspections. He performed failure investigations, provided consultancy for many clients/companies, mainly in Europe, but also in Brazil, Argentina, United Arab Emirates, Saudi Arabia, Iran, Kuwait, Qatar, Syria, Libya, Egypt, Canada, USA, India, Bangladesh, Pakistan, Malaysia and Singapore. He organises training and courses on materials, corrosion, inspections and is also asked as guest speaker in this area. Training courses has been provided as open courses and in-house training for many clients. Technical presentations have been held at various (international) conferences. He assisted Giel Notten with the high-temperature subjects in his Corrosion Engineer Guide. Rob Gommans has also acted as expert witness in arbitration and court cases.

CURRICULUM VITAE

Rob GOMMANS Rob Gommans (1961) studied materials science and engineering at the Delft Technical University and has a Master’s Degree since 1987. During this period practical work has been performed at Sandoz (now Novartis) in Switserland. His Master’s Thesis has been performed at the Joint Research Centre of the European Commission in Petten about the interaction between creep and high-temperature corrosion of Alloy 800H in a sulfidising, carburising and oxidising atmosphere. In 1987 Rob Gommans has started his career at DSM and worked for all (53) its production plants. He was involved in materials investigations, properties and behaviour of metals and alloys and failure investigations. In most cases these metals have been applied as pressure vessel components or (rotating) machine parts. However, Rob Gommans is specialized in high-temperature problems, brittle fracture and failure investigations and mainly worked for the ethylene, syngas and power generation plants. He has many contacts in the (petro-)chemical industry in Europe and actively participated in national and European projects. In 2000 Rob Gommans has started his own business as independent technical consultant in materials science : "Gommans Metallurgical Services" (GMS). He worked for the (petro-)chemical industry, EPC-contractors, power stations, pulp- and paper industry, boiler and vessel manufacturers, manufacturers of special high-temperature steels, steam- and gas turbine manufacturers, insurance companies and damage surveyors. E-mail : [email protected] Between 2005 and 2015 he owned MCC Materials & Corrosion Consultants, a company specialised in investigations, inspections, and consultancy on materials and corrosion. Mainly for pressure vessels and (rotating) machinery in the process industry. Complete inspections including scaffolding, insulation (removal and application) and NDT were managed in-house. "One-stop shopping" for materials and welding, corrosion, inspections, regular and specialised NDT (including rope access), mechanical testing, metallurgical laboratory. Since 2016 Rob is active under the name of Materials & Corrosion Know-How (MC-KnowHow). The activities have remained similar and more emphasis is given to defining and predicting failure and damage mechanisms. E-mail : [email protected] ; website : www.mc-knowhow.nl In 2008 SINTRA Engineers (Structural INTegrity and Reliability Analysis) has been initiated. As the name already indicates the integrity and safety of plants, equipment and damaged components is assessed using Fitness-For-Service techniques (API-579, BS-7910). Fracture mechanics and Finite-Element-Modeling calculations (Abaqus) are used. Website : www.sintra-engineers.nl In 2009 the MTOC (Dutch for Materials and Technological Research Centre) has been initiated. This building houses specialised companies in the area of materials, engineering, technology, simulations, advanced calculations and investigations. By joining these expertise’s in one building a higher level of synergy is achieved for the clients. MC-KnowHow and Sintra Engineers participate in the MTOC. Website : www.mtoc.info Rob Gommans is also active in various technical (materials) committees : - Technical Committee for Pressure Vessels (TCD; Technische Commissie voor Drukapparatuur) member since 1997 - Working Group on Materials (WG/M) of the TCD member since 1993 ; chairman since 1997 - European Collaborative Creep Committee : - chairman of the Working Group on Austenitic Steels (1995-1999) - member of the Management Committee (1995-1999) - member of the Working Group on Austenitic Steels (1992-1995 and 1999-2006) - Dutch Contact Group on Creep and High-Temperature Phenomena (from 1989 onward), part of the Dutch Materials Society. Secretary of the Contact Group since 2010. - member of the Corrosion Advisory Board of the IIR (sinds 2011), that organizes conferences and courses in the area of corrosion and materials. Rob Gommans has performed inspections, failure investigations, provided consultancy for many clients/companies, mainly in Europe, but also in Brazil, Argentina, United Arab Emirates, Saudi Arabia, Iran, Kuwait, Qatar, Syria, Libya, Egypt, Canada, USA, India, Bangladesh, Pakistan, Malaysia and Singapore. He organises training and courses on materials, corrosion, inspections and is also asked as guest speaker in this area. Rob Gommans has also acted as expert witness in arbitration and court cases.



INHOUDSOPGAVE 1. 2. 3. 4. 5.

introductie en schades kruip ‐ inleiding kruip ‐ mechanismen kruip ‐ levensduur kruip ‐ voorbeelden

optioneel : 1. hoge‐temperatuur corrosie 2. SRC = Strain Relaxation Cracking

•

• • • • •

gespecialiseerd in het gedrag van metalen in hun omgeving (T, medium, %, pH, etc.) en belastingsomstandigheden (P, tR, Nf). schakel tussen theorie en praktijk. onderzoeken van complexe schadegevallen het geven van materiaal- en reparatie-adviezen opstellen inspectieplannen en -termijnen uitvoeren van “risk-based” inspecties

•

langdurige industriële kennis en ervaring in dit vakgebied


1



C-Mn staal / PWHT 560°C / martensiet / tegenlas

CORROSIE onder ISOLATIE • • • • • •


½Mo‐stalen regeneratieleiding molzeven NH3‐fabriek) alternerende bedrijfsvoering (T = ambient – 350°C) P = 70 bar waterstof (H2) personal protection  isolatie

1



overheating due to operator error root cause : management decision other examples : ‐ row 2 of AFA2 gas turbine (choking) ‐ Agrium primary reformer 1998

8 nov 2012 explosie Centrale Nijmegen Hoofdstoom Leiding Ø600 x 35 mm 180 bar - 540°C X20CrMoV12.1


2



multiple factors required for catastrophes such as :

facilitated by :

‐ material defect, weld defect ‐ design mistake ‐ operating mistake ‐ management decision ‐ corrosion, mechanical failure ‐ etc. ‐ lack of knowledge, training ‐ lack of exchanging information of failures ‐ retirement of experienced engineers and experts

INHOUDSOPGAVE 1. introductie en schades

2. kruip ‐ inleiding 3. kruip ‐ mechanismen 4. kruip ‐ levensduur 5. kruip ‐ voorbeelden


3



wat is “KRUIP”? tijd-afhankelijke plastische vervorming onder invloed van belasting (constant of wisselend) onder invloed van hoge temperatuur (T > 0,4 Tm in K) bij σ < Re (T) -

staal : aluminium : lood : ijs : kunststoffen :

> 400 °C > 100 °C > -50 °C > -150 °C > 0 °C

gevolg: vervormingen  scheuren (locaties met hoogste spanning het eerst)

RestLevensduur problematiek bij hoge-temperatuur installaties -

hoge-druk stoomsystemen (>50 bar) stoomketels, OVO’s, turbines, leidingwerk - gasturbines (stationair en vliegend) - stralings- en convectiesecties van fornuizen - ? staaf onder belasting  wordt langer buis onder inwendige druk  zwelt op


4



thin-lip fish-mouth rupture (short-term overheating)

thick-lip creep rupture (long-term creep)


5



veel toegepaste materialen grenstemperatuur [°C]

staalsoort type

voorbeelden

voor kruip voor kruip-vermoeiing

C-staal C-Mn staal

St.35.8, St. 45.8 P265GH, P355GH

16Mo3, 16Mo5, Grade 1 13CrMo4-5, Grade 11/12 10CrMo9-10, Grade 22 laaggelegeerd Cr-Mo-V staal 14MoV6-3, 1CMV hooggelegeerd Cr-Mo staal X11CrMo5; Grade 5 X11CrMo9-1; Grade 9 martensitisch Cr-Mo staal X20CrMoV11-1, Grade91

400

350

475

425

575

525

laaggelegeerd Cr-Mo staal

austenitisch RVS

TP 304, TP316 TP321, TP347 TP310 X10NiCrAlTi32.20

Alloy 800 H/HT

primary Yield strain

secondary

tertiary

  t Elastic deformation

Time

Few voids


Orientation

Micro-cracks

6



Scheuren betekenen het eindstadium van de levensduur. Vooraf hieraan onderkennen we gedurende de bedrijfstijd diverse degradatiestadia die aangegeven worden in kruipklassen 0 t/m 5 Achtereenvolgens ontstaat: • Structuurverval en carbidevorming (klasse 1) • Ontstaan van niet-georiënteerde kruipholten (klasse 2) • Ontstaan van georiënteerde kruipholten (klasse 3) • Microscheuren (klasse 4) • Macroscheuren (klasse 5)

Neubauer (TüV 1983), VGB TW-507, NordTest TR 170

..... . .....

.......... . . . . . ............ ...... ..... .. ........... .. ........ ......... Klasse 0

.... ....... . ............ ........ .................................. .... ............. ... .. .. .. ... . . . . .. ...... ....... ..... ... . ... .... . .......... ........ . ...... . .... ... ....... .. .... ... ... ...... ...................................... ............. ...... .. .... .......... ... ................ . ..... . . . .. . . . .. . .. . ............ .... ............................. ...... ... .. Klasse 3


.... ........

. .. . . .. . . . .. . .. . . . . . . . .. . . . . . . . .. . . . . . . . . .... . . .. . .. . .. . . . . . . . . .. . . . . . .... . . . . . . . . . STAGE 2

Klasse 1

Klasse 2

1m m

Klasse 4

1m m

Klasse 5

7



structuurverval en carbidevorming (klasse 1) • structuurdegradatie door globularisering van perliet, bainiet of martensiet (in ferritische stalen) • verdere “rijping en faseverandering” door vorming carbides in de korrels en op de korrelgrenzen, met lagere hardheid en kruipsterkte als gevolg • gaat door als f (t,T)

geïsoleerde kruipholten (klasse 2) • secundair kruipstadium • holten (voids) worden gevormd op de korrelgrenzen, bij voorkeur op tripelpunten, tgv. afschuiving van de korrels. • onderscheid tussen klasse 2A en 2B is de hoeveelheid gevormde (geïsoleerde) holten.


8



georiënteerde kruipholten (klasse 3)

• Holten gaan zich oriënteren op de korrelgrenzen • Oriëntatie zichtbaar loodrecht op de spanningsrichting • Onderscheid tussen klasse 3A en 3B is de hoeveelheid gevormde holten (3B: parelsnoer)

klasse 3


9



micro-scheuren (klasse 4) • Holten groeien en groeien aaneen, waardoor de tussenliggende “damwanden” verdwijnen, en de eerste microscheurtjes worden gevormd. • scheurtjes verminderen de dragende doorsnede, waardoor spanning en vervormingssnelheid toenemen.

klasse 4A


10



klasse 4B

macroscheuren (klasse 5) • Tertiaire kruipstadium • Microscheurtjes groeien, groeien aaneen en vormen macroscheuren, die met DPI of MPI, vaak met blote oog zichtbaar zijn.


11



klasse 5

Werkproces RestLevensduur houdt zich bezig met de beheersing van de faalmechanismen kruip en kruip-vermoeiing (LCF) TEAM (senior) proces technoloog (senior) mechanical engineer inspectie deskundige (IKT-3) hoge-temperatuur materiaaldeskundige vertegenwoordiger AKI


12



ontwerp 100.000 uur na 100.000 uur : inventarisatie (P, T, N) en dimensies

werkproces beheersing faalmechanismen

berekening spanningen en verbruiksfractie (u)

“kruip en LCF”

selectie kritische componenten

RToD T0102 PRD 2.3 bijlage 7

opstellen eerste / vervolg aanvullend onderzoek uitvoering onderzoek

ontoelaatbare kruipschade : uitbreiding onderzoek, reparatie of vervanging

evaluatie resultaten

INHOUDSOPGAVE 1. introductie en schades 2. kruip ‐ inleiding

3. kruip ‐ mechanismen 4. kruip ‐ levensduur 5. kruip ‐ voorbeelden


13



KRUIP = tijd‐afhankelijke plastische vervorming onder invloed van belasting, temperatuur en tijd 400

350

warmsterkte P355GH

sterkte [MPa]

300

250

200

150

Re

100

[MPa]

R1%100k [MPa] Rmg200k [MPa]

50

0 0

100

200

300

400

500

temperatuur [°C]

Kruipproef


14



KRUIPCURVE infuence of temperature or stress

primaire kruip afnemende kruipsnelheid door versteviging door vorming van meer dislocaties


15



secundaire kruip Gelijkblijvende kruipsnelheid omdat evenveel dislocaties gevormd worden als dat opgeheven worden

SECONDAIRE KRUIP


16



DISLOCATIE-KRUIP

dislocatie-beweging door glijden (in één glijvlak)

m = 0 en n  3 dislocatie-beweging door glijden en klimmen

DIFFUSIE-KRUIP

m = 2 (volume) m = 3 (korrelgrens) en n = 1


17



Deformation mechanism maps

(1)

Deformation mechanism maps

(2)


18



extrapolatie probleem 1 E-03

Alloy 800 H/HT @ 800°C

strain rate [1/h]

1 E-04

Alloy 800H bottom manifold DMY

T = 800°C

P = 30 bar

1 E-05

1 E-06 diffusion creep dislocation creep combined creep

1 E-07

1 E-08 1

10

stress [MPa]

100

stabiliteit micro-structuur S T A BI E L

N IE TS T A BI E L

Omega methode


19



tertiaire kruip

vermindering van dragend oppervlak door vorming van holten en scheuren

INHOUDSOPGAVE 1. introductie en schades 2. kruip ‐ inleiding 3. kruip ‐ mechanismen

4. kruip ‐ levensduur 5. kruip ‐ voorbeelden


20



kruipproef

13 CrMo 4-5 bij T = 500°C


21



parametrische benadering Larson - Miller PLM = T * (C + log tR) C = 15-25 / T in K / tR in hours

Manson - Haferd log tR - C PMH = ---------------( T – To) n T in K / tR in hours / n ~ 1 / C = 10-15 / To ~ bedrijfstemperatuur


22



extrapolatie onbetrouwbaar ?

P91 @ 600°C 105h avg rupture USA : 100 MPa 1995 : 94 MPa 2009 : 90 MPa

invloed legeringselementen


23



modified 9Cr-steel (P91) element

content

C N V Nb

0.08 – 0.12 0.03 – 0.07 0.18 – 0.25 0.06 – 0.10

influence formation of carbides and carbo-nitrides formation of carbo-nitrides VC (VNb)C (VNb)(CN) NbC (NbV)C (NbV)(CN) oxidation resistance; Cr23C6 formation

Cr

8.0 – 9.5

Mo

0.85 – 1.05

Ni

< 0.40

Mn

0.3 – 0.6

residual

Si

0.2 – 0.4

residual

Al

< 0.040

desoxidation

P

< 0.020

impurity

S

< 0.010

impurity

solid solution hardening; stabilisation of Cr23C6 ; formation of Mo2C and Laves limitation of delta-ferrite formation

P 91


24



influence of creep strength on wall thickness

calculation of used-life fraction material information

dimensions

(minimum) design curves or parametric formulae

load

operating history P(t) and T(t)

stress component formulae hoop stress formula bend : torus factor T-piece : z - factor


operating time

rupture time

used - life fraction

u

=

Σij tij / tRij

25



sensitivity of used-life fraction ( for ferritic steels in HP-steam systems )

- temperature :

- u doubles every 15-20 °C

- pressure :

- u + 2% for every bar

- wall thickness

- (variable)

- hours

- linear

INHOUDSOPGAVE 1. introductie en schades 2. kruip ‐ inleiding 3. kruip ‐ mechanismen 4. kruip ‐ levensduur

5. kruip ‐ voorbeelden


26




dimensions

(minimum) design curves or parametric formulae

load

operating history P(t) and T(t)

stress component formulae hoop stress formula bend : torus factor T-piece : z - factor

operating time

rupture time


u

=

Σij tij / tRij

kruip - cases - korte-duur oververhitting - lange-duur oververhitting - kruip-vermoeiing interactie


27



case : korte-duur oververhitting

KVW-coil in convectie-sectie van oven - normaal niet in kruipgebied (300°C) - oververhitting bij opstart (>534°C) - medium = ketelvoedingswater (126 bar) - materiaal = staal 15Mo3

bedrijfsgegevens 600

534°C ?

rookgas

500

temperatuur [°C]

400

KVW

300

200

druk

100

flow

0 16:48

18:00

19:12

20:24

21:36

22:48


0:00

1:12

2:24

3:36

4:48

28




Pijp ø114,3 x 8,8 mm

parametric ISO TR-7468

P= 126 bar (max)

minimum : σ = 1,25

operating history P(t), T(t)  figuur

stress

tijd = 8 uur

rupture time

component formulae hoop stress formula


σ = P · (OD-d) / 2d

u

Σij tij / tRij

=

RESULTAAT : oververhitting niet relevant component =

materiaal P1 = 15Mo3 P11 = 13CrMo44 P22 = 10CrMo910

LEIDING

onderdeel

in-bedrijfname uren per jaar bereken-datum 1 bereken-datum 2

1982 0 0 0

T materiaal [oC]

bedrijfsuren 0 0

Du [mm]

d [mm]

d-min [mm]

P [bar]

S [Mpa]

S*1,25 [Mpa]

tR-min bedrijftijd [uren] [uren]

P=constant slangen uitlaatkast leiding WV-424

101,6 101,6 114,3

7,0 7,0 8,8

7,0 7,0 8,8

126 126 126

85,1 85,1 75,5

106,4 106,4 94,4

570 570 570

P1 P1 P1

337 337 522

8 8 8

0,0237 0,0237 0,0153

< 3%

P = uurgemiddelde slangen slangen slangen slangen slangen slangen slangen slangen

101,6 101,6 101,6 101,6 101,6 101,6 101,6 101,6

7,0 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0

7,0 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0 7,0

73,2 76,7 86,9 101,2 108,0 108,5 98,2 118,4

49,5 51,8 58,7 68,4 73,0 73,3 66,4 80,0

61,8 64,8 73,4 85,5 91,2 91,6 82,9 100,0

570 570 570 570 570 570 570 570

P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1 P1

1.467 1.233 778 445 351 345 497 249

1 1 1 1 1 1 1 1

0,0007 0,0008 0,0013 0,0022 0,0028 0,0029 0,0020 0,0040

19-20u 20-21u 21-22u 22-23u 23-24u 24-01u 01-02u 02-03u

u-totaal

8

0,0168

Σ

u-max [-]

uurgemiddelde per uur in de genoemde tijdperiode

alleen kruip beoordeeld / andere faalmechanismen ?


29



case : lange-duur oververhitting

OVO-coil in convectie-sectie van oven - normaal in kruipgebied (515°C) - set-point 20°C overtreden (binnen vergunning) - medium = hoge-druk stoom (P = 126 bar) - materiaal = staal 10 CrMo 9.10

calculation of used-life fraction pijp

material information

ø114,3 x 10 mm

parametric ISO TR-7468

ø273,1 x 14 mm

operating history

minimum : σ = 1,25

P= 126 bar (max)

P(-), T(+20°C)

stress component formulae hoop stress formula σ = P · (OD-d) / 2d


tijd = 12 jaar

rupture time


u

=

Σij tij / tRij

30



lange-duur oververhitting component =

onderdeel of DN


LEIDING

Du [mm]

d [mm]

d-min [mm]

P [bar]

S [MPa]

in-bedrijfname uren per jaar bereken-datum 1 bereken-datum 2 S*1,25 [MPa]

1980 8500 1995 2007

T materiaal [oC]

tR-min [uren]

bedrijfsuren 127,500 229,500 u-max 1995

u-max 2007

[-]

[-]

0.3320 0.1610

0.5977 0.2898

OVO-1 slangen uitlaatkast

114.3 273.1

10.0 28.0

9.0 24.5

126 126

component =

onderdeel of DN

73.7 63.9

92.1 79.9

d [mm]

P22 P22


LEIDING

Du [mm]

515 515

d-min [mm]

P [bar]

S [MPa]

384,000 792,000

in-bedrijfname uren per jaar bereken-datum 1 bereken-datum 2 S*1,25 [MPa]

T materiaal [oC]

1995 8500 2007 2007 tR-min [uren]

u-max 2007

Σu 2007

[-]

OVO-1 + 20°C slangen uitlaatkast

114.3 273.1

10.0 28.0

10.0 28.0

126 126

65.7 55.1

82.1 68.9

535 535

P22 P22

110,000 241,000

0.9273 0.4232

1.2593 0.5842

lange-duur oververhitting : vaak :

op termijn

korte-duur oververhitting : - vaak geen probleem - maar (laten) controleren ONTHOUDEN : iedere +15°C  halvering levensduur dus : bij 45°C  factor 2*2*2 = 8 korter


31



=

Σ N / Nf fatigue damage

u

kruip vermoeiing interactie

fatigue damage

creep damage

u

=

Σ t / tR

base-load operation (creep-damage)

u

=

Σ t / tR

e.g. 25 yrs

creep damage


32


fatigue damage


change base-load two-shifting (LCF after creep)

e.g.

in year 27

creep damage

BEDANKT VOOR UW AANDACHT !

Rob GOMMANS your Materials & Corrosion Consultant


33

Company details

Materials & Corrosion Know - How b.v.

Statutory address

Eiland 15 | 6107CA Stevensweert | The Netherlands

Correspondence-address MTOC Building | Kampstraat 86 | 6163HG Geleen | The Netherlands Telephone

Rob Gommans

+31 46 410 7709 +31 6 5135 6198

Internet

internet site e-mail address

www.mc-knowhow.nl [email protected]

Banking data

ING Bank | P.O. Box 54 | 6190AB Amsterdam | The Netherlands IBAN NL31 INGB 0007 1819 24 BIC / SWIFT INGB NL2A

Chamber of Commerce

Chamber Roermond nr. 1205 6223 SBI-codes 7112 / 71202 / 71203 / 72192

VAT-number

NL.8141.00.478.B01

Qualifications

M.Sc. in Materials Science and Engineering (1987, Delft University) Eur.Ing. recognised by FEANI (2000, certificate 00/001/GO) Level III Inspection Specialist (2003, Hogeschool Utrecht - NL)

Membership

KIVI (Royal Dutch Institute of Engineers) - member number 4423 FEANI (European Federation of National Engineering Associations) Bond voor Materialenkennis (Dutch Materials Society) NACE (National Association of Corrosion Engineers, member nr. 315736)

Gommans Metallurgical Services is a trade name of M.C. Know-How bv

(office) (mobile)

LDR 15 mrt Faalmechanisme KRUIP. Rob GOMMANS. Lastechnische Discussiegroep Rotterdam. MC KnowHow lezing LDR 29 maart 2016

Recommend Documents