Fakulta stavební ČVUT v Praze Katedra hydrauliky a hydrologie Předmět HY2V © K141 FSv ČVUT
Přepady Doc. Ing. Aleš Havlík, CSc., Ing. Tomáš Picek PhD.
K141 HY2V
Přepady
1
přepad - hydraulický jev X přeliv - konstrukce voda přepadá přes přeliv (konstrukci)
přelivy: provozní části vzdouvacích staveb (jezy, přehrady) bezpečnostní zařízení (přehrady, rybníky ...) oddělení části průtoku (dešťové oddělovače, závlahové kanály ...) měření průtoku ...
K141 HY2V
Přepady
2
Členění podle tvaru konstrukce Základní typy : přepad přes ostrohranný přeliv t < 0.67·h měrné přelivy přepad přes jezový přeliv 0.67·h < t < 2·h přepad přes proudnicový přeliv
přepad přes širokou korunu t > 2·h
K141 HY2V
Přepady
3
Speciální typy : přepad s nízkým prahem ve dně Jamborův práh
stupeň ve dně
šachtové přelivy násoskové přelivy
K141 HY2V
Přepady
4
Členění podle půdorysného uspořádání čelní přeliv šikmý přeliv lomený přeliv zakřivený přeliv boční přeliv
K141 HY2V
Přepady
5
Základní části a rozměry přelivu přelivná hrana (ostrohranné) / koruna přelivu : nejvyšší část přelivného tělesa h – přepadová výška h s - výška přelivu v horní vodě sd – výška přelivu v dolní vodě H – spád hladin s hσ – výška zatopení přelivu yd – hloubka dolní vody B – šířka přívodního koryta/kanálu b – šířka přepadu (délka koruny) v0 – přítoková rychlost, v0 = Q/[B(s+h)] μ, m – součinitel přepadu
K141 HY2V
Přepady
H hs
sd
yd
6
Základní rovnice přepadu v zásadě výtok otvorem shora neomezeným: v hloubce z pod hladinou rychlost
⎛ α ⋅ v 20 ⎞ ⎟⎟ u = φ ⋅ 2 ⋅ g ⋅ ⎜⎜ z + 2⋅g ⎠ ⎝
b z dz
h
dQ = u ⋅ dS = u ⋅ x ⋅ dz
x
celkový průtok pro ideální kapalinu
⎛ α ⋅ v 20 ⎞ ⎟⎟ Q = ∫ dQ = ∫ u ⋅ x ⋅ dz = 2g ⋅ ∫ ⎜⎜ z + 2⋅g ⎠ 0 0 0⎝ h
h
h
12
⋅ x ⋅ dz
zúžení přepadového paprsku pro skutečnou kapalinu
⎛ α ⋅ v 20 ⎞ ⎟⎟ Q = μ ⋅ 2g ⋅ ∫ ⎜⎜ z + 2⋅g ⎠ 0⎝ h
K141 HY2V
12
⋅ x ⋅ dz
Přepady
μ - součinitel přepadu 7
a z toho pro obdélník (x=b=konst.)
⎛ α⋅v Q = μ ⋅ 2g ⋅ ∫ ⎜⎜ z + 2⋅g 0⎝
2 0
h
α ⋅ v 20 = h0d 2⋅g
⎞ ⎟⎟ ⎠
⇒
12
⎛ α⋅v ⋅ b ⋅ dz = μ ⋅ b ⋅ 2g ⋅ ∫ ⎜⎜ z + 2⋅g 0⎝
2 0
h
Q=
[
2 32 ⋅ μ ⋅ b ⋅ 2g ⋅ (z + h0d ) 3
]
⎞ ⎟⎟ ⎠
12
⋅ dz
h 0
pro jiné tvary obdobně s uvažováním x=f(z);
trojúhelník (x=k⋅z)
⎛ α ⋅ v 20 ⎞ ⎟⎟ Q = μ ⋅ k ⋅ 2g ⋅ ∫ z ⋅ ⎜⎜ z + 2⋅g ⎠ 0 ⎝ h
K141 HY2V
12
⋅ dz
Přepady
⇒
Q = fce(z 5 2 )
8
Různé přístupy uvažování vlivu přítokové rychlosti v0
Rovnice:
Weisbachova Q=
[
2 32 32 ⋅ μW ⋅ b ⋅ 2g ⋅ (h + h0d ) − (h0d ) 3
]
též ve tvaru α ⋅ v 20 h0 = h + 2⋅g
2 Q = ⋅ μ ⋅ b ⋅ 2 ⋅ g ⋅ h30 2 3 Dubuatova (Poleniova):
Q=
2 ⋅ μD ⋅ b ⋅ 2 ⋅ g ⋅ h3 2 3
μ - součinitel přepadu μD ≥ μW > μ často: m = 2 ⋅ μ , nebo 3 K141 HY2V
h
C=
2 ⋅μ⋅ 2⋅g 3 Přepady
> 3h
9
Tvar přepadového paprsku dokonalé zavzdušení prostoru pod paprskem → spodní obálka vrhovou parabolou; v bezrozměrném tvaru (Blaisdel) 2
⎛ x⎞ y x = A ⋅ ⎜⎜ ⎟⎟ + B ⋅ +C h0 h0 ⎝ h0 ⎠ předpoklad - konstantní svislá tloušťka paprsku ⇒ horní obálka 2
⎛ x⎞ y x = A ⋅ ⎜⎜ ⎟⎟ + B ⋅ +C+D h0 h0 ⎝ h0 ⎠
⎛ αv 20 ⎞ ⎜ 2g ⎟ ⎟ koeficienty – f ⎜ h ⎟⎟ ⎜⎜ 0 ⎠ ⎝ měření na ostrohranném přelivu se svislou stěnou při v0=0: A=-0,425, B=0,055, C=0,150, D=0,600, x/h > 0,5 (na obr.)
Pro x/h < 0,7 Bazinovy souřadnice (na obr.). K141 HY2V
Přepady
10
Přepadový paprsek bezrozměrné souřadnice 1
y/h 0.8 0.6
h
0.4
Bazin
0,25
0.2
0,112 0 -0.2
Blaisdel
-0.4 -0.6
2/3h
-0.8 -3
-2
-1
0
1
x/h
2
v prostoru pod paprskem podtlak - paprsek snížený až lpící – větší zakřivení, větší kapacita, nebezpečí vibrací, nestálý jev přetlak - paprsek zdvižený - menší zakřivení, menší kapacita, nestálý jev K141 HY2V
Přepady
11
Přepad dokonalý – nedokonalý dokonalý přepad – Q = f(h) nebo Q = f(h0), nezávisí na yd nedokonalý (zatopený) přepad – Q = f(h, hσ), resp. Q = f(h, H) nebo – Q = f(h0, hσ), resp. Q = f(h0, H) Q se redukuje součinitelem zatopení σz: σz = f(typ přelivu, h0, sd, H) h
H
Q = σ z ⋅ m ⋅ b ⋅ 2 ⋅ g ⋅ h3 2
hs
nebo
s sd
K141 HY2V
yd
Přepady
Q = σ z ⋅ m ⋅ b ⋅ 2 ⋅ g ⋅ h30 2
12
Přelivy ostrohranné – Q = f(h)
1-2 mm
přelivy s t<0,67h; Měrné přelivy - pro měření specielní úprava přelivné hrany
45-60 °
hlavní typy: obdélníkový - bez boční kontrakce (Bazinův) s boční kontrakcí (Ponceletův) Bazinův přeliv
Ponceletův přeliv
αv0 /2g
h v0 s
h
p=pa t<0,67h
b
s
B
K141 HY2V
Přepady
13
trojúhelníkový (s vrchol. úhlem 90° - Thomsonův) lichoběžníkový (s bočními stěnami 4:1 - Cipolettiho) řada dalších Trojúhelníkový přeliv
Thomsonův přeliv
b
b=2h
2α
h
h 90
Cipolettiho přeliv a>3h
a>3h
b>3h
s>2h
h
B>10h
K141 HY2V
Přepady
14
Obdélníkové přelivy Q = m ⋅ b ⋅ 2 ⋅ g ⋅ h3 2 Bazinův přeliv
2 0.003 ⎞ ⎡ ⎛ h ⎞ ⎤ ⎛ m = ⎜ 0.405 + ⎟ ⎥ ⎟ ⋅ ⎢1 + 0.55 ⋅ ⎜ h h s + ⎝ ⎠ ⎦ ⎝ ⎠ ⎣
0.2 < b < 2.0 [m], 0.2 < s < 1.13 [m], 0.1 < h <1.24 [m] Ponceletův přeliv 2 2 0.027 b ⎞⎤ ⎡ ⎡ ⎛b⎞ ⎛ h ⎞ ⎤ ⎛ m = ⎢0.405 + − 0.030 ⋅ ⎜ 1 − ⎟ ⎥ ⋅ ⎢1 + 0.55 ⋅ ⎜ ⎟ ⋅ ⎜ ⎟ ⎥ h B ⎠⎦ ⎣ ⎝B⎠ ⎝h + s⎠ ⎦ ⎝ ⎣
Pro obdélníkové přelivy (Bazinův i Ponceletův) řada vzorců pro m od různých autorů, rozdíly obvykle < 2-3 %. K141 HY2V
Přepady
15
Zatopení mezní hodnoty podle Pavlovského 1 (H/sd)* 0.9 0.8 0.7 0.6 0
1
2
h/sd
3
pokud skutečný poměr H/sd < (H/sd)* pro dané h/sd, je přepad zatopený a
K141 HY2V
⎛ h ⎞ H σ z = 1.05 ⋅ ⎜⎜ 1 + 0.2 ⋅ σ ⎟⎟ ⋅ 3 sd ⎠ h ⎝ Přepady
16
Trojúhelníkový přeliv
Q=
8 α ⋅ μ ⋅ tg ⋅ 2 ⋅ g ⋅ h5e 2 15 2
součinitel přepadu podle Kulina et al 0.6
μ α
0.59
0.58
0.57 20 K141 HY2V
40
60 Přepady
80
α [°] 100 17
k [mm]
he = h + k 3 2.5 2 1.5 1 0.5 20
40
60
80
α [°] 100
nebo podle Graveho pro 20 ° < α < 120 °
⎛ α⎞ Q = 1.331⋅ ⎜ tg ⎟ ⎝ 2⎠
0.996
⋅ h2.47
Rozdíly průtoku podle obou rovnic pro α > 45 ° menší než 2 % K141 HY2V
Přepady
18
Trojúhelníkový přeliv pravoúhlý (Thomsonův) podle Thomsona
Q = 1.4 ⋅ h2.5
Kinga
Q = 1.343 ⋅ h2.47 0.05 < h < 0.55 m, s > 3h a B > 8h
trojúhelníkové přelivy - vliv zatopení pro yd > sd - 0,05 [m] Lichoběžníkový přeliv Cipolettiho B > 3h
K141 HY2V
Q = 1.86 ⋅ b ⋅ h1.5
Přepady
19
Lineární přeliv Q = k⋅h – průtok roste lineárně s přepadovou výškou
h
Q = μ ⋅ 2g ⋅ ∫ z 1 2 ⋅ b ⋅ dz 0
h
h
1 12 ⋅ z .dz 12 0z
Q = a ⋅ h ⇐ k ⋅ [z ] ⇐ k ⋅ ∫ dz ⇐ k ⋅ ∫ h 0
b=
K141 HY2V
a z1 2
0
⇒ tvar přelivné hrany - hyperbola Přepady
20
Přepad přes jezová tělesa, přehradní hráze – Q=f(h0) Jezy - pohyblivé nebo pevné konstrukce ke vzdutí vody (plavba, využití vodní energie, odběry vody) - často vliv dolní vody Přehrady - vyšší konstrukce k vytvoření zásoby vody, pro neškodné odvedení velkých průtoků opatřené přelivy
Q=
2 μ ⋅ b 0 ⋅ 2 ⋅ g ⋅ h30 2 3
, resp.
Q = m ⋅ b0 ⋅ 2 ⋅ g ⋅ h30 2
pro zatopený (nedokonalý) přepad
2 Q = σ z ⋅ μ ⋅ b 0 ⋅ 2 ⋅ g ⋅ h30 2 3
K141 HY2V
, resp.
Přepady
Q = σ z ⋅ m ⋅ b0 ⋅ 2 ⋅ g ⋅ h30 2
21
Přelivy jezů a přehrad často hrazené ⇒ dělicí pilíře ⇒ kontrakce vodního proudu, účinná šířka přelivu b0 < b
b 0 = b − 0.1 ⋅ ∑ ξ ⋅ h0 b - součet šířek jednotlivých polí, ξ - součinitel zúžení, ξ = f(tvar pilíře/křídla)
r
r =0,5d r
ξ 1-2
K141 HY2V
1,0
1,0
d
d
d
0,7
0,45 - 0,7
proudnicové zhlaví
90
d 5) ,7 -1
0,15 h 0
5 ,2 (1 r=
r
(0,75 - 1,25)d
δ 45 a
r
0,5h 0
a
PŘEDSAZENÉ ZHLAVÍ
0,45 - 0,7
0,25 - 0,4
0,15 - 0,2
0,1 - 0,2
0
0
0,5h 0
0,25
0
0
0
2d
Přepady
0
22
Jezové přelivy „jednoduchého“ profilu
s
s
s
k' 1:
t
1:k
h 1: k
h
k' 1:
h
t
Obdélníkový příčný průřez h/t
0,10
0,33
0,50
1,00
1,50
2,00
µp
0,450
0,480
0,498
0,555
0,615
0,630
Trojúhelníkový příčný průřez podle Bazina k
k'
h[m] 0,09
0,12
0,15
0,21
0,27
0,30
0,36
0,45
1
1
0,796 0,786 0,774
0,768
0,766
0,763
0,735
0,700
1
2
0,711 0,705 0,705
0,714
0,720
0,720
0,720
0,718
2
2
0,720 0,715 0,712
0,715
0,723
0,723
0,723
0,723
K141 HY2V
Přepady
23
Lichoběžníkový příčný průřez podle Pavlovského typ jezu
sklon stěn
vysoké jezy
k'≤0,5
s>5m
k≤0,5
h/t>2
1
0,5
0,646÷0,630
0,600÷0,570
0,540÷0,525
středně vysoké jezy
skloněná návodní stěna
k=1
0,660
0,630
0,600
k=2
0,645
0,615
0,585
k'=1
0,630
0,600
0,563
2<s<5m
skloněná vzdušní stěna
k'=2
0,600
0,570
0,533
k=3
0,630
0,60
0,570
nízké jezy
skloněná návodní stěna
k=5
0,600
0,570
0,540
k=10
0,570
0,540
---
k'=3
0,585
0,555
0,525
k'=5
0,563
0,525
---
k'=10
0,525
0,525
---
s<2m K141 HY2V
skloněná vzdušní stěna
Přepady
24
Součinitel zatopení pro přelivy „jednoduchého“ profilu (dle Pikalova) 1 0,9 0,8 0,7
σz
0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0 0
0,1
0,2
0,3
0,4
0,5
0,6
0,7
0,8
0,9
1
hs/h K141 HY2V
Přepady
25
Jezové přelivy se zaoblenou korunou
a - Kramer b – Rehbock
c – Rehbock
2 ⎡ ⎤ r 1.015 ⎛h ⎞ μ p = 1.02 − + ⎢0.04 ⋅ ⎜ + 0.19 ⎟ + 0.0223 ⎥ ⋅ h ⎝r ⎠ ⎦ s + 2.08 ⎣ r 2 h⎞ h ⎛ μ p = 0.312 + 0.3 − 0.01 ⋅ ⎜ 5 − ⎟ + 0.09 ⋅ r⎠ s ⎝ 20 ⋅ r ⎞ ⎛ pro 0.02 < r < s h ≤ r ⋅ ⎜6 − ⎟ s + 3⋅r ⎠ ⎝ h μ p = 0.55 + 0.22 ⋅ pro 0.1 ≤ h / s ≤ 0.8 s
d – Kramer – použití rovnice dle a) při dosazení K141 HY2V
a ⎛ 4.57 ⎞ r = b⋅⎜ + − 0.573 ⎟ ⎝ 2 ⋅ a / b + 1 20 ⋅ b ⎠
Přepady
26
Přelivy proudnicové
tvar - z dolní obálky přepadového paprsku
přelivné plochy: beztlakové - sledují dolní obálku přepadového paprsku - na ploše nulové tlaky tlakové - menší křivost než přepadající paprsek - v lib. bodě p > pa, menší kapacita přelivu podtlakové - větší křivost než přepadající paprsek - v lib. bodě p < pa, větší kapacita přelivu, podtlak a vysoké rychlosti ⇒ nebezpečí kavitace, eroze, vibrací konstrukce ... x x beztlaková plocha
tlaková plocha
y beztlaková plocha
y podtlaková plocha
tvar přepadového paprsku funkcí h0 ⇒ beztlaková plocha pouze pro přepadovou výšku hn (návrhová přepadová výška) → h < hn → „tlaková plocha“, h > hn – „podtlaková plocha“ K141 HY2V
Přepady
27
Beztlaková plocha Scimemiho souřadnice přelivné plochy pro hn :
⎛ xT ⎞ yT = 0.5 ⎜⎜ ⎟⎟ hn ⎝ hn ⎠
1.85
x/hn > 0,
⎛ x⎞ y = 0.5 ⋅ ⎜⎜ ⎟⎟ hn ⎝ hn ⎠
1.85
-0.3 < x/hn < 0
tečný bod přelivné plochy k návodnímu líci hráze o úhlu α: směrnice tečny v [xT,yT] ⇒ x T = ⎛⎜ tgα ⎞⎟ hn ⎝ 0.925 ⎠
1 0.85
, y = 5.727 ⋅ ⎛⎜ − x ⎟⎞ ⎜ h ⎟ hn ⎝ n⎠
3.184
součinitel přepadu mn = 0.510 pro hn,
⎛ h⎞ h ⎟⎟, m = mn ⋅ ⎜⎜ 0.94 + 0.06 ⋅ ≥ 0,7 hn ⎠ hn ⎝
⎛ h⎞ h ⎟⎟, m = mn ⋅ ⎜⎜ 0.72 + 0.32 ⋅ < 0.7 hn ⎠ hn ⎝
Scimemiho plocha neuvažuje vliv přítokové rychlosti → jen pro vysoké jezy/přehrady, jen svislý návodní líc
K141 HY2V
Přepady
28
Scimemiho plocha + další výzkumy → plochy USBR a WES, pro různé s/hn, sklon návodního líce (snl) ... n
WES:
⎛ x ⎞ x/h ≥ 0, y = K ⋅ ⎜⎜ ⎟⎟ n hn h ⎝ n⎠
K = f(h0n /hn , s/hn , snl)
n = f(h0n /hn , s/hn , snl)
pro x/hn < 0 složený kruhový oblouk, R1/hn a R2/hn = f(h0n /hn , s/hn , snl) m = f(h0 /hn , s/hn , snl) zatopení – Denverský graf
K141 HY2V
Přepady
29
pro vysoký jez (s/hn ≥ 3) se svislým návodním lícem: K = 0,50, n = 1,85, r1 = 0,5hn, r2 = 0,2hn, m = 0,502 n
⎛ h ⎞ m = mn ⋅ 0.949 ⋅ ⎜⎜ 0.346 + 0 ⎟⎟ hn ⎠ ⎝
-0,3 -0,2 -0,1
0
0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7
h max
r 1 0,2
T(xT,yT)
-1
0,3
x
2 1:
:1
S2
0,8
x/ha
0,1
r2
0.178
0,4
y
S1 K141 HY2V
Přepady
30
Přepad přes jezový objekt s vysokým stupněm zatopení • •
malé vzdutí hladiny objektem výpočet pomocí nerovnoměrného proudění s uvažováním místní ztráty
srpen 2002 – Praha, Vltava, Helmovský jez na Štvanici K141 HY2V
Přepady
31
Přepad přes širokou korunu - l = (2,5 - 15)h αvo2/2g
v0
h0
H
v1
h s
h1
h2
1
yd
sd
l 0
hσ
2
pro sd + h2 ≥ yd (dokonalý přepad) z Bernoulliho rovnice
α ⋅ v 20 α ⋅ v12 h+ = h1 + +Z 2⋅g 2⋅g
v12 Z = ∑ξ ⋅ 2g
⇒
v12 1 h0 − h1 = ⋅ (α + ∑ ξ ) ⇒ v1 = ⋅ 2 ⋅ g ⋅ (h0 − h1 ) 2⋅g α + ∑ξ 1 když =ϕ ⇒ v1 = ϕ ⋅ 2 ⋅ g ⋅ (h0 − h1 ) α + ∑ξ
K141 HY2V
Přepady
32
a průtok
Q = ϕ ⋅ S1 ⋅ 2 ⋅ g ⋅ (h0 − h1 )
h1 ⇒ h0 2 ⋅ g ⋅ (h0 − ε1 ⋅ h0 ) = ϕ ⋅ ε1 ⋅ 1 − ε1 ⋅ b ⋅ 2 ⋅ g ⋅ h30 2
S1 = b ⋅ h1 , zúžení paprsku
Q = ϕ ⋅ b ⋅ ε 1 ⋅ h0
ε1 =
položme m = ϕ ⋅ ε1 ⋅ 1 − ε1
⇒
Z pokusů h1 ≈ (0.8 − 0.9 )hk
- vodní skok (vlnový) ⇒
Q = m ⋅ b ⋅ 2 ⋅ g ⋅ h30 2
h2 = ε 2 ⋅ h0
přepad
ϕ
m
ε1
ε2
beze ztrát
1
0,385
2/3
2/3
vstupní část dobře zaoblena
0,951
0,36
0,60
0,73
zaoblená vstupní hrana
0,936
0,35
0,57
0,76
vstupní hrana seříznuta
0,912
0,33
0,53
0,79
ostrá vstupní hrana
0,900
0,32
0,51
0,805
dtto, práh mimořádně drsný
0,881
0,30
0,465
0,83
K141 HY2V
Přepady
33
nedokonalý přepad - sd + h2 < yd , resp.
h2 < hσ
Q = ϕ ⋅ b ⋅ hσ ⋅ 2 ⋅ g ⋅ (h0 − hσ )
též
Q = σ z ⋅ m ⋅ b 2g ⋅ h30 2 1
hσ/h0 0,95 0,9 0,85 0,8 0,75 0,7 0
K141 HY2V
0,2
0,4
Přepady
0,6
0,8
σ
1
34
Stupeň ve dně častý prvek (úpravy toků a hrazení bystřin) – snížení podélného sklonu, stabilizace koryta obdélníkové koryto
y
z impulsové věty – ye=0,667yk
y e = 0.715 ⋅ yk
Q = 5.18 ⋅ b ⋅ y1.5 e
yk
ye s
yd
zatopení: s < smin
(
smin = yk − 3.97 +
(n + 5.47 )2 − 14.15 )
2
, n = −1 + ⎛⎜⎜ yd ⎞⎟⎟ + 2 ⋅ yk − 2 yd ⎝ yk ⎠
⎛ 2 yk3 ⎞ 2 y − y ⎜⎜ yd + 2 ⋅ yd ⋅ s + s + 2 ⋅ ⎟⎟ = −2 ⋅ yk3 ⇒ yk ⇒ Q yd ⎠ ⎝ 3
K141 HY2V
Přepady
35
Šachtový přeliv přeliv s kruhovou přelivnou hranou ostrohranný
h
positivní negativní
h
D
s proudnicovou přelivnou plochou
positivní :
negativní:
K141 HY2V
Q = k ⋅ L ⋅ h1,42 = k ⋅ π ⋅ D ⋅ h1,42 , h < 0,2D k ≈ -0,0146D2 + 0,1196D + 1,4497 0,172 ≤ D ≤ 0,648 [m] D ⎛ ⎞ Q = π ⋅ D ⋅ 2 ⋅ g⎜ 0.0054 ⋅ + 0.4114 ⎟ ⋅ h3 2 h ⎝ ⎠ Přepady
36
Přeliv s proudnicovou plochou
y
h’ h zejména jako bezpečnostní přeliv sypaných hrází y x ⎛ x h′ ⎞ = f ⎜ , ⎟ pro < 0,5 h′ ⎝ h′ r ′ ⎠ souřadnice plochy h′ y x ⎛ y h′ ⎞ tabulky = f ⎜ , ⎟ pro < 0 h′ h′ ⎝ h′ r ′ ⎠
dokonalý přepad:
h ≤ 0.225 D
x
Q = μ ⋅ L 0 ⋅ 2 ⋅ g ⋅ h3 2
nedokonalý přepad – výtok otvorem:
r r’
D
⎛ h′ ⎞ μ = f⎜ ⎟ ⎝ r′ ⎠
h > 0.225 D
π ⋅ D2 Q = μ⋅ 2⋅g⋅h 4 K141 HY2V
Přepady
37
Přepad přes jezovou klapku, segment, sektor 50 α
h0 v0
α
h0/r 0,7 0
40
r 30
Q = C ⋅ b ⋅ h30 2
⎛ h ⎞ C = f ⎜ α, 0 ⎟ ⎝ r ⎠ protože součinitel průtoku C je v US jednotkách, třeba převést:
C = m⋅ 2⋅g
20 10 h0/r=0 0 -10 -20 2,8
g = 9.81 ms −2 (SI) = 32.185 ft ⋅ s −2 (US) CSI = 0.552 ⋅ CUS K141 HY2V
Přepady
h0/r 3,0
3,2
3,4
3,6
3,8
C
38
4,0
