SIMULASI NUMERIK PROSES GASIFIKASI LIMBAH TANDAN KOSONG KELAPA SAWIT NUMERICAL SIMULATION OF GASIFICATION PROCESS FOR PALM EMPTY FRUIT BUNCH WASTE

ISSN 1978-2365

Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan Vol. 12 No. 1 Juni 2013 : 11 – 20

SIMULASI NUMERIK PROSES GASIFIKASI LIMBAH TANDAN KOSONG KELAPA SAWIT NUMERICAL SIMULATION OF GASIFICATION PROCESS FOR PALM EMPTY FRUIT BUNCH WASTE Sabar Pangihutan Simanungkalit Pusat Penelitian Kimia – LIPI Kawasan PUSPIPTEK – Serpong (Banten – Indonesia) [email protected]

ABSTRAK Salah satu metoda pengolahan biomassa seperti limbah TKKS (tandan kosong kelapa sawit) menjadi bio energi adalah dengan proses gasifikasi. Gasifikasi biomassa merupakan sebuah proses thermo chemical yang sangat kompleks karena melibatkan reaksi-reaksi kimia elementer sehingga akurasi desain dan studi awal secara komputasi sangat diperlukan untuk merekayasa reaktor gasifikasi. Dalam penelitian ini telah dilakukan studi komputasi proses gasifikasi (throat downdraft gasifier) untuk melihat potensi limbah tandan kosong kelapa sawit (TKKS) berbentuk serat (fiber) sebagai bahan umpan dalam proses gasifikasi serta untuk mendapatkan akurasi dan optimalisasi desain reaktor gasifikasi. Studi komputasi menggunakan perangkat lunak Gambit 2.3.16 untuk proses meshing dan CFD FLUENT 6.3.26 untuk solver dan post processor. Laju massa bahan umpan limbah TKKS dalam simulasi = 10 kg/jam dengan equivalence ratio = 0.25 (media oksidasi: udara). Dari hasil simulasi diperoleh volume combustible gas CO = 15.80%, H2 = 4.27% dan CH4 = 0.19% dengan efisiensi gasifikasi sebesar 48.22% serta daya output = 20.39kW. Kata kunci: Tandan kosong kelapa sawit, gasifikasi, CFD

ABSTRACT One of methods for processing biomass like PEFB (palm empty fruit bunch) waste into bio energy is the gasification process. Biomass gasification is a complex thermo-chemical process because it involves elementary chemical reactions so that the accuracy of design and initial study by computational very necessary for engineering of gasification reactor. In this study has been carried out computational analysis for gasification process (throat downdraft gasifier) to see the potential of PEFB waste (fiber shape) as a feedstock in the gasification process as well as to obtain accuracy and optimization of the gasification reactor design. Computational studies using Gambit 2.3.16 software for the meshing and CFD FLUENT 6.3.26 for solver and post processor. Mass flow of feedstock PEFB in simulation = 10 kg/h with equivalence ratio = 0.25 (oxidized by air). The simulation shows the volume of combustible gas CO = 15.80%, H2 =4.27% and CH4 = 0.19% with gasification efficiency of 48.22% and power output = 20.39kW. Key words: Palm empty fruit bunch, gasification, CFD

Diterima redaksi : 15 Maret 2013, dinyatakan layak muat : 19 Juni 2013

11

Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan Vol. 12 No. 1 Juni 2013 : 11 – 20 Vol. 12 No. 1 Juni 2013 : 11 – 20

PENDAHULUAN Indonesia merupakan salah satu Negara

maupun digunakan sebagai bahan baku untuk produksi gas sintetik atau hidrogen.

produsen kelapa sawit terbesar di dunia. Hal ini

Berdasarkan kontak antara solid dan gas,

membuat industri kelapa sawit tumbuh dengan

gasifier dikategorikan atas: (1). fixed bed

pesat, terlihat dengan banyaknya pembukaan

(unggun diam) atau moving bed (unggun

lahan baru untuk perkebunan kelapa sawit.

bergerak),

Dalam proses produksi minyak kelapa sawit

terfluidisasi), (3). entrained flow gasifier.

(Crude Palm Oil – CPO) dihasilkan limbah

Setiap jenis gasifier tersebut memiliki rentang

seperti cangkang, serabut dan tandan kosong

aplikasi yang berbeda. Unggun diam atau

kelapa sawit (TKKS). Limbah cangkang dan

unggun bergerak diaplikasikan untuk daya

serabut biasanya langsung dibakar untuk

antara 10 – 10.000 kW, unggun terfluidisasi

menunjang kebutuhan energi dalam pabrik.

untuk daya antara 5 – 100 MW, sedangkan

Sementara itu, limbah TKKS memiliki kadar

entrained flow gasifier untuk daya yang besar

air yang cukup tinggi sehingga pemanfaatan

yakni diatas 50 MW(2). Gasifier unggun diam

limbah ini belum optimal. Dalam setiap

merupakan gasifier yang paling simpel dan

pemrosesan satu ton tandan buah segar kelapa

aplikatif untuk skala rendah(3)(4). Pada gasifier

sawit akan dihasilkan TKKS sebanyak kurang

unggun diam, bahan umpan (feed stock)

lebih 23% atau sekitar 230 kg TKKS(1), dimana

dimasukkan dari atas reaktor memanfaatkan

jumlah tersebut adalah jumlah yang sangat

gaya gravitasi. Oleh karena itu bulk density dari

besar sehingga akan sangat menguntungkan

bahan umpan harus cukup tinggi agar dapat

jika limbah tersebut dapat diolah menjadi

terus mengalir selama proses gasifikasi. Gb.1

sumber energi alternatif (bio energi).

menunjukkan klasifikasi gasifier unggun diam

Salah satu metoda pengolahan biomassa seperti TKKS menjadi bioenergi adalah dengan

(2).

fluidized

bed

(unggun

berdasarkan aliran gas, yakni updraft gasifier dan downdraft gasifier(5).

proses gasifikasi. Gasifikasi merupakan salah satu metode yang sedang marak dilakukan oleh para peneliti dalam mengolah limbah TKKS sebagai sumber energi alternatif. Gasifikasi adalah proses konversi bahan bakar secara thermo chemical dimana bahan bakar solid (biomassa) dikonversi menjadi bahan bakar gas. Gas yang dihasilkan bisanya disebut dengan syngas yang terdiri dari bahan-bahan dasar gas seperti CO, H2, CO2, H2O dan CH4. Gas tersebut dapat dibakar secara langsung

Gambar 1. Kasifikasi gasifier unggun diam(4), (a).updraft, (b).downdraft

Diterima redaksi : 15 Maret 2013, dinyatakan layak muat : 19 Juni 2013 12

Simulasi Numerik Proses Gasifikasi Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan Limbah Tandan Kosong Kelapa Sawit Vol. 12 No. 1 Juni 2013 : 11 – 20

Penelitian tentang downdraft gasifier sebagian

besar

memanfaatkan

biomassa

komputasi untuk proses gasifikasi limbah TKKS berkapasitas 10 kg/jam dengan udara

sebagai bahan umpan. Studi tersebut telah dan

sebagai

terus dilakukan untuk meningkatkan kinerja,

downdraft gasifier. Studi ini bertujuan untuk

meningkatkan keselamatan dalam pengujian,

melihat potensi limbah TKKS berbentuk serat

variasi jenis bahan bakar yang berbeda serta

(fiber) sebagai bahan umpan dalam proses

pengujian

internal

gasifikasi serta untuk mendapatkan akurasi dan

combustion engine. Beberapa hal yang menjadi

optimalisasi desain reaktor gasifikasi dengan

fokus panelitian misalnya pengaruh penurunan

efisiensi waktu dan biaya.

untuk

aplikasi

pada

media

oksidasi

didalam

throat

tekanan terhadap laju alir gas dalam sistem gasifikasi(6), serta peningkatan yield hidrogen

METODOLOGI

dari gasifikasi dengan media oksidasi udara dan

Karakterisasi bahan umpan

(7)

steam . Evaluasi terhadap penggunaan sisa

Bahan umpan yang digunakan dalam

serbuk gergaji juga telah dilakukan dalam

penelitian ini adalah limbah tandan kosong

downdraft gasifier dengan menerapkan sistem

kelapa

(8)

sawit

(TKKS)

yang

memiliki

sirkulasi gas . Penulis melaporkan bahwa

kandungan air 45-60%, berbentuk serat (fiber,

karakteristik mekanik dari serbuk gergaji

ϕ = ± 2mm), panjang antara 2-6 mm(11) dengan

menjadi sebuah permasalahan tersendiri dalam

bulk density = 112.04 kg/m3(12). Hasil analisa

proses gasifikasi, sedangkan dengan adanya

ultimate dan proximate limbah TKKS tersebut

sirkulasi

dinyatakan dalam Tabel 1, dan data-data

gas

meningkatkan

kinerja

dari

gasifikasi secara keseluruhan. Untuk

penelitian

tersebut dalam

bidang

dimasukkan

sebagai

material

properties dalam simulasi CFD.

komputasi, telah dibuat sebuah model transien satu dimensi dari open-top gasifier dengan

Penentuan ukuran gasifier

bahan umpan potongan kayu dan menemukan hubungan antara efek rasio udara dan bahan (9)

Salah satu proses dalam tahap awal (pre-processor)

simulasi

CFD

adalah

bakar . Penggunaan limbah industri kayu

mendefenisikan geometri model, dalam hal ini

dalam studi komputasi downdraft gasifier telah

geometri throat downdraft gasifier. Persamaan-

dilakukan untuk melihat pengaruh kadar air

persamaan yang digunakan untuk menghitung

dalam bahan umpan terhadap rasio udara dan

geometri gasifier, seperti diameter (D) dan

bahan

tinggi (H) gasifier dinyatakan dalam pers. (1) –

bakar,

serta

distribusi temperatur

dampaknya

terhadap

(10)

.

Sementara itu, referensi pemanfaatan

(2)(13). FCR (Fuel Consumption Rate) adalah laju konsumsi bahan bakar gasifikasi (kg/jam)

limbah TKKS sebagai bahan umpan gasifikasi

dan

SGR

(Specific

belum banyak dilakukan. Sehingga dalam

merupakan laju gasifikasi spesifik (kg/jam.m2).

penelitian ini dilakukan studi awal secara

Besarnya FCR dan SGR yang digunakan dalam


Gasification

Rate)

13


penelitian ini adalah 10 kg/jam dan 150

proses gasifikasi disebut dengan Equivalence

kg/jam.m2(14).

Ratio (ER). Sebagaimana yang telah diketahui, untuk

mencegah

terjadinya

pembakaran

Tabel 1. Analisa ultimate dan proximate dari

sempurna dalam dalam proses gasifikasi maka

TKKS(11).

jumlah media oksidasi (udara) harus dapat

Proximate analysis (wt.%) Moisture Volatiles Ash Fixed carbon HHV, MJ/kg (dry basis) Ultimate analysis (wt.%) Carbon Hydrogen Nitrogen Oxygen (diff.) Stoichiometric air/fuel ratio (kg/kg)

TKKS 7.8 79.34 4.5 8.36 15.22

dikendalikan. Batas ER untuk proses gasifikasi yang ideal adalah antara 0.19 – 0.43(15). Sehingga dalam penelitian ini digunakan ER = 0.25 dengan besarnya mass flow (laju massa) udara (Wb) = 0.00336 kg per-detik.

43.52 5.72 1.2 48.9 4.84

Sementara itu, parameter ‘t’ adalah lamanya waktu operasi (jam) dan ‘ρ’ adalah

Gambar 2. Geometri throat downdraft gasifier

bulk density (kg/m3) dari bahan umpan TKKS. Pada studi ini, waktu proses gasifikasi dalam 1 batch = 1 jam. Berdasarkan perhitungan dari

Model Komputasi Simulasi numerik dalam penelitian ini

persamaan diatas, maka didapatkan diameter

merupakan

(D) dan tinggi (H) gasifier adalah 30 cm dan

menggunakan

135 cm. Sedangkan untuk letak tenggorokan

2.3.16 untuk proses meshing dengan bentuk

(throat) dari gasifikasi adalah 45 cm dari dasar

elemen triangle tipe pave dengan jumlah cells

gasifier dan diameter pipa inlet udara sebagai

2236. Sedangkan untuk solver dan post-

media oksidasi dan outlet syngas adalah 5 cm

processor digunakan perangkat lunak CFD

(Gb. 2).

FLUENT 6.3.26 dengan model komputasi

Perbandingan

jumlah

bahan

bakar

pendekatan perangkat

2

dimensi lunak

seperti ditampilkan dalam Tabel 2.

dengan udara sebagai media oksidasi dalam


(2D)

GAMBIT

Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan Simulasi Numerik Proses Gasifikasi Vol. 12 No. 1 Juni 2013 : 11 – 20 Limbah Tandan Kosong Kelapa Sawit

Tabel 2. Model komputasi. Model Space Time

Heat Transfer Species Transport Discrete phase Name fluid outlet-syngas inlet-air inlet-tkks

Settings 2D Steady Realizable k-epsilon turbulence model Standard Wall Functions Enabled Reacting (9 species) Surface injection Type Fluid exhaust-fan mass-flow-inlet mass-flow-inlet

drying

Wall (mixed)

pyrolysis

Wall (mixed)

oxidation

Wall (mixed)

reduction

Wall (mixed)

Variable Pressure Momentum Turbulent Kinetic Energy Turbulent Dissipation Rate Energy

Discretization Scheme PRESTO! Second Order Upwind

Information Air (21% O2) 1.68e-3 kg/s (2) 2.78e-3 kg/s Convection and Radiation Convection and Radiation Convection and Radiation Convection and Radiation Information -

Second Order Upwind

-

Second Order Upwind

-

Second Order Upwind

-

Viscous Models Setting Wall Treatment

Boundary Condition

Solvers

CO

Model Reaksi dalam Proses Gasifikasi Model

reaksi

dalam

penelitian

ini

mengadopsi model reaksi yang telah dilakukan oleh Janajreh dan Al Shrah

(16)

, yakni :

a. Reaksi dekomposisi volatil Volatil biomasa 

Information Turbulence intensity = 10% -

+ H2O  CO2 + H2

(R4)

c. Reaksi permukaan partikel C(S)

+ O2

 CO2

(R5)

C(S)

+ O2

 2CO

(R6)

C(S)

+ 2H2  CH4

(R7)

C(S)

+ H2O  CO + H2

(R8)

0.268CO + 0.371H2O + 0.357H2 + 0.003N2

(R1)

b. Reaksi fase gas

Model interaksi antara reaksi tersebut diatas dengan turbulensi menggunakan finite

2CO

+ O2

 2CO2

(R2)

rate/ eddy dissipation. Sementara itu, untuk

2H2

+ O2

 2H2O

(R3)

model pergerakan partikel TKKS (particle


15


trajectory) dalam gasifier maka dipakai model fase diskrit yang dikopel dengan fase kontinu.

Dengan SA adalah stoichiometric air fuel ratio dan ρa adalah massa jenis udara = 1.2 kg/m3.

Pengukuran Kinerja Proses Gasifikasi

Berdasarkan

besarnya

laju

alir

perhitungan, volume

maka

udara

yang

Pengukuran kinerja proses gasifikasi

digunakan dalam penelitian ini adalah 10.25

dilakukan berdasarkan besarnya volume (%)

Nm3/jam. Berdasarkan efisiensi gasifikasi maka

combustible gas (CO, H2 dan CH4) yang

dapat dihitung besaran daya output gasifikasi

terdapat dalam syngas hasil gasifikasi. Volume

(PO) dengan menggunakan pers. (7)(13).

combustible gas tersebut kemudian digunakan η

untuk menghitung besarnya HHV (Higher Heating Value), Y (dry gas yield), dan η (efisiensi gasifikasi) menggunakan pers. (3) -

HASIL DAN PEMBAHASAN

(5)(17).

Gb. 3.a menunjukkan grafik besaran rata-rata dari distribusi temperatur disepanjang tinggi reaktor gasifikasi yang ditandai dengan notasi lingkaran. Grafik distribusi temperatur didapatkan dengan menggunakan fasilitas XYPLOT pada perangkat lunak CFD FLUENT 6.3.26. Sementara itu, distribusi temperatur didalam reaktor gasifikasi dinyatakan dengan kontur CFD (Gb. 3.b). Distribusi temperatur tersebut Dimana Qa adalah laju alir volume dari udara sebagai media oksidasi (Nm3/jam) dan dinyatakan dalam pers. (6). Wb adalah laju alir

diatas

mewakili

proses

thermo

chemical yang terjadi disetiap zona yang ada di reaktor gasifikasi (Gb. 1.b). Pada

ketinggian

reaktor

80

cm

massa dari bahan umpan (kg/jam) dalam hal ini

merupakan tempat dimana berakhirnya zona

adalah TKKS, dan N2% adalah persentase

drying dengan temperatur ±550K. Sementara

volume dari gas Nitrogen (N2) dalam syngas

itu temperatur di zona oxidation mencapai

hasil gasifikasi. Sementara itu, Hg (MJ/Nm3)

1450K dan terlihat lebih tinggi dibandingkan

dan Hb (MJ/kg) adalah heating value dari

dengan ketiga zona lainnya. Posisi temperatur

syngas hasil gasifikasi dan heating value

tertinggi tepat disekitar inlet udara, dimana

biomassa (TKKS) hasil analisa proximate.

pada lokasi tersebut terdapat konsentrasi Oksigen (O2) paling banyak. Dalam zona oxidation

terjadi

proses eksotermis

yang

menyediakan panas untuk proses endotermis di


Simulasi Numerik Proses Gasifikasi Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan Vol. 12 No. 1 Juni 2013 : 11 – 20 Limbah Tandan Kosong Kelapa Sawit

ketiga zona lainnya. Sementara itu, pada batas

ini sesuai dengan hasil penelitian secara

bawah zona oxidation hingga masuk pada zona

eksperimen yang menyatakan bahwa gasifikasi

reduction devolatisasi sudah tidak terjadi lagi.

dengan

Hal

menurunnya

menghasilkan CO2 dalam konsentrasi yang

temperatur pada zona reduction, kemudian gas

tinggi(18). Sementara itu, komposisi gas H2

hasil gasifikasi (syngas) keluar melalui outlet.

dalam syngas cukup rendah, yakni 4.27%. Hal

ini

ditandai

dengan

Volume komposisi syngas (%) hasil gasifikasi

yang

keluar

melalui

media

oksidasi

udara

akan

ini terjadi karena rendahnya kadar moisture

outlet

dari TKKS yang digunakan sebagai bahan

ditunjukkan pada Gb.4. Sedangkan Gb.5

umpan dalam studi ini, yakni 7.8%. Seperti

merupakan kontur CFD combustible gas hasil

yang

simulasi. Combustible gas yang paling banyak

eksperimen, peningkatan kadar moisture serbuk

terbentuk adalah gas carbon monoksida (CO)

kayu

diikuti dengan hidrogen (H2) dan methane

meningkatkan komposisi gas H2 dalam syngas

(CH4). Persentase dari gas CO2 memiliki

dari 5% menjadi 9%(19).

dilaporkan

pinus

dari

dari

10%

hasil

penelitian

menjadi

25%

jumlah terbesar dalam komposisi syngas. Hal

Gambar 3. Distribusi temperatur disepanjang tinggi reaktor gasifikasi, (a). Grafik besaran temperatur rata-rata, (b). Kontur temperatur

Gambar 4. Volume komposisi syngas (%) hasil gasifikasi Diterima redaksi : 15 Maret 2013, dinyatakan layak muat : 19 Juni 2013

17


Gambar 5. Kontur CFD fraksi massa combustible gas, (a).CO, (b).H2, (c).CH4 tersebut adalah gas CO diikuti dengan gas H2 dan gas CH4. Dengan demikian hasil penelitian eksperimen tersebut memvalidasi hasil studi komputasi dalam penelitian ini. Besarnya

HHV

(MJ/Nm3)

dihitung

berdasarkan pers. (3). Sehingga besarnya HHV dari syngas hasil gasifikasi dalam simulasi adalah

2.62

MJ/Nm3.

Sedangkan

untuk

Gambar 6. Komposisi gas hasil gasifikasi

mengetahui besarnya dry gas yield (Y)

dengan variasi equivalence ratio (ER)(11)

digunakan pers. (4), dan didapatkan besarnya dry gas yield (Y) = 2.81 Nm3/kg. Sementara itu

Sebagai pembanding, Gb. 6 adalah grafik

pers. (5) dipakai untuk menghitung besarnya

komposisi gas hasil gasifikasi dengan variasi

efisiensi gasifikasi (η). Berdasarkan hasil

equivalence ratio (ER) yang merupakan hasil

simulasi besarnya efisiensi gasifikasi adalah

penelitian eksperimen yang dilakukan oleh

48.22%. Nilai efisiensi gasifikasi kemudian

Lahijani dan Zainal

(11)

. Dalam studi tersebut

digunakan untuk menghitung besaran daya

bahan umpan (limbah TKKS) yang memiliki

output gasifikasi (PO) dengan menggunakan

karakteristik yang sama dengan penelitian ini,

pers.(7).

digasifikasi menggunakan gasifier unggun

besarnya daya output gasifikasi (PO) hasil

terfluidisasi dengan udara sebagai media

simulasi = 20.39 kW.

Berdasarkan

perhitungan,

maka

oksidasi. Hasil penelitian menunjukkan % volume komposisi gas CO2 adalah yang paling tinggi. Sementara itu, persentase combustible gas paling tinggi yang dihasilkan dalam studi

KESIMPULAN DAN SARAN Simulasi CFD proses gasifikasi limbah tandan kosong kelapa sawit (TKKS) sebanyak 10 kg/jam dengan equivalence ratio 0.25


Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan Simulasi Numerik Proses Gasifikasi Vol. 12 No. 1 Juni 2013 : 11 – 20 Limbah Tandan Kosong Kelapa Sawit

(media

oksidasi:

didalam downdraft

udara)

reaktor

telah

gasifikasi

gasifier.

Dari

dilakukan

tipe hasil

throat simulasi

diperoleh combustible gas dengan komposisi

[6]. Sharma AK. Experimental study on 75 kWth

downdraft

(biomass)

gasifier

system. Renewable Energy 2009;34:1726– 33.

CO = 15.80%, H2 = 4.27% dan CH4 = 0.19%,

[7]. Hanaoka T, Inoue S, Uno S, Ogi T,

dimana efisiensi gasifikasi mencapai 48.22%

Minowa T. Effect of woody biomass

dengan daya output 20.39 kW. Hasil tersebut

components on air–steam gasification.

menunjukkan potensi besar limbah TKKS

Biomass Bioenergy 2005;28:69–76.

sebagai sumber bio-energi. Sehingga perlu

[8]. Wander PR, Altafini CR, Barreto RM.

dilakukan studi lanjut untuk mendapatkan

Assessment

of

rancangan throat downdraft gasifier yang lebih

gasification

unit.

ideal untuk aplikasi gasifikasi TKKS.

2004;27:467–76.

a

small

Biomass

sawdust Bioenergy

[9]. Di Blasi C. Dynamic behaviour of DAFTAR PUSTAKA

stratified downdraft gasifiers. Chem Eng

[1]. Umikalsom MS, Ariff AB, Zulkifli HS,

Sci 2000;55:2931–44.

Tong CC, Hassan MA, Karim MIA, et al.

[10]. Sheth PN, Babu BV. Experimental studies

The treatment of oil palm empty fruit

on producer gas generation from wood

bunch fiber for subsequent use as substrate

waste in a downdraft biomass gasifier. Bio

for cellulase production by Chaetomium

resource Technology 2009;100:3127–33.

globosum Kunze. Bioresource Technology 1997;62:1–9.

[11]. Lahijani P, Zainal ZA. Gasification of palm empty fruit bunch in a bubbling

[2]. Basu, P., 2010. Biomass Gasification and

fluidized

bed:

A

performance

Pyrolysis: Practical Design and Theory.

agglomeration

studi.

Elsevier Inc..

Technology 2011; 102: 2068-2076.

and

Bioresource

[3]. Hsi, C., Wang, T., Tsai, C., Chang, C.,

[12]. Kerdsuwan S., Laohalidanond K., 2011.

Liu, C., Chang, Y., Kuo, J., 2008.

Renewable Energy from Palm Oil Empty

Characteristics of an air-blown fixed-bed

Fruit Bunch, Renewable Energy - Trends

downdraft biomass gasifier. Energy &

and Applications. ISBN 978-953-307-939-

Fuels 22 (6), 4196–4205.

4, Publisher InTech.

[4]. Reed, T., Das, A., 1988. Handbook of Biomass

Downdraft

Gasifier

Engine

Systems. Biomass Energy Foundation. [5]. Rajvanshi, Gasification.

A.,

1986.

Alternative

Handbook.

Appropriate

Technology

Center, Central Philippine University.

Biomass Energy

[13]. Belonio, A.T., 2005. Rice Husk Gas Stove

in

Agriculture, vol. II. Citeseer, pp. 83–102.

[14]. Kythavone, COOPENER

S.,

2007.

Programme,

Gasification. EIE-06-256

REEPRO.


19


[15]. Zainal

ZA,

Seetharamu

Rifau

A,

KN.

Quadir

GA,

Experimental

investigation of a downdraft biomass gasifier.

Biomass

Bioenergy

2002;23(4):283–9. [16]. Janajreh I., Al Shrah M., 2013. Numerical and

experimental

investigation

of

downdraft gasification of wood chips. Energy and Management 65, 783-792. [17]. Xiao R, Zhang M, Jin B, Huang Y. Hightemperature air/steam-blown gasification of coal in a pressurized spout-fluid bed. Energy & Fuels 2006; 20: 715-720. [18]. Pinto, F., Franco, C., Andre, R., Tavares, C., Dias, M., Gulyurtlu, I., Cabrita, I., 2003.Effect of experimental conditions on co-gasification of coal, biomass and plastics wastes with air/steam mixtures in a fluidized bed system* 1. Fuel 82, 1967– 1976. [19]. Narvaez, I., Orio, A., Aznar, M., Corella, J., 1996. Biomass gasification with air in an atmospheric bubbling fluidized bed. Effect of six operational variables on the quality of the produced raw gas. Ind. Eng. Chem. Res. 35, 2110–2.


SIMULASI NUMERIK PROSES GASIFIKASI LIMBAH TANDAN KOSONG KELAPA SAWIT NUMERICAL SIMULATION OF GASIFICATION PROCESS FOR PALM EMPTY FRUIT BUNCH WASTE

Recommend Documents