SIMULASI NUMERIK PROSES GASIFIKASI LIMBAH TANDAN KOSONG KELAPA SAWIT NUMERICAL SIMULATION OF GASIFICATION PROCESS FOR PALM EMPTY FRUIT BUNCH WASTE

ISSN 1978-2365

Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan Vol. 12 No. 1 Juni 2013 : 11 – 20

SIMULASI NUMERIK PROSES GASIFIKASI LIMBAH TANDAN KOSONG KELAPA SAWIT NUMERICAL SIMULATION OF GASIFICATION PROCESS FOR PALM EMPTY FRUIT BUNCH WASTE Sabar Pangihutan Simanungkalit Pusat Penelitian Kimia – LIPI Kawasan PUSPIPTEK – Serpong (Banten – Indonesia) [email protected]

Abstrak Salah satu metoda pengolahan biomassa seperti limbah TKKS (tandan kosong kelapa sawit) menjadi bio energi adalah dengan proses gasifikasi. Gasifikasi biomassa merupakan sebuah proses thermo chemical yang sangat kompleks karena melibatkan reaksi-reaksi kimia elementer sehingga akurasi desain dan studi awal secara komputasi sangat diperlukan untuk merekayasa reaktor gasifikasi. Dalam penelitian ini telah dilakukan studi komputasi proses gasifikasi (throat downdraft gasifier) untuk melihat potensi limbah tandan kosong kelapa sawit (TKKS) berbentuk serat (fiber) sebagai bahan umpan dalam proses gasifikasi serta untuk mendapatkan akurasi dan optimalisasi desain reaktor gasifikasi. Studi komputasi menggunakan perangkat lunak Gambit 2.3.16 untuk proses meshing dan CFD FLUENT 6.3.26 untuk solver dan post processor. Laju massa bahan umpan limbah TKKS dalam simulasi = 10 kg/jam dengan equivalence ratio = 0.25 (media oksidasi: udara). Dari hasil simulasi diperoleh volume combustible gas CO = 15.80%, H2 = 4.27% dan CH4 = 0.19% dengan efisiensi gasifikasi sebesar 48.22% serta daya output = 20.39kW. Kata kunci: Tandan kosong kelapa sawit, gasifikasi, CFD

Abstract One of methods for processing biomass like PEFB (palm empty fruit bunch) waste into bio energy is the gasification process. Biomass gasification is a complex thermo-chemical process because it involves elementary chemical reactions so that the accuracy of design and initial study by computational very necessary for engineering of gasification reactor. In this study has been carried out computational analysis for gasification process (throat downdraft gasifier) to see the potential of PEFB waste (fiber shape) as a feedstock in the gasification process as well as to obtain accuracy and optimization of the gasification reactor design. Computational studies using Gambit 2.3.16 software for the meshing and CFD FLUENT 6.3.26 for solver and post processor. Mass flow of feedstock PEFB in simulation = 10 kg/h with equivalence ratio = 0.25 (oxidized by air). The simulation shows the volume of combustible gas CO = 15.80%, H2 =4.27% and CH4 = 0.19% with gasification efficiency of 48.22% and power output = 20.39kW. Key words: Palm empty fruit bunch, gasification, CFD

PENDAHULUAN

pesat, terlihat dengan banyaknya pembukaan

Indonesia merupakan salah satu Negara

lahan baru untuk perkebunan kelapa sawit.

produsen kelapa sawit terbesar di dunia. Hal ini

Dalam proses produksi minyak kelapa sawit

membuat industri kelapa sawit tumbuh dengan

(Crude Palm Oil – CPO) dihasilkan limbah

Diterima : 15 Maret 2013, disetujui terbit : 19 Juni 2013

11

Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan Vol. 12 No. 1 Juni 2013 : 11 – 20 Vol. 12 No. 1 Juni 2013 : 11 – 20

seperti cangkang, serabut dan tandan kosong

unggun bergerak diaplikasikan untuk daya

kelapa sawit (TKKS). Limbah cangkang dan

antara 10 – 10.000 kW, unggun terfluidisasi

serabut biasanya langsung dibakar untuk

untuk daya antara 5 – 100 MW, sedangkan

menunjang kebutuhan energi dalam pabrik.

entrained flow gasifier untuk daya yang besar

Sementara itu, limbah TKKS memiliki kadar

yakni diatas 50 MW(2). Gasifier unggun diam

air yang cukup tinggi sehingga pemanfaatan

merupakan gasifier yang paling simpel dan

limbah ini belum optimal. Dalam setiap

aplikatif untuk skala rendah(3)(4). Pada gasifier

pemrosesan satu ton tandan buah segar kelapa

unggun diam, bahan umpan (feed stock)

sawit akan dihasilkan TKKS sebanyak kurang

dimasukkan dari atas reaktor memanfaatkan

lebih 23% atau sekitar 230 kg TKKS(1), dimana

gaya gravitasi. Oleh karena itu bulk density dari

jumlah tersebut adalah jumlah yang sangat

bahan umpan harus cukup tinggi agar dapat

besar sehingga akan sangat menguntungkan

terus mengalir selama proses gasifikasi. Gb.1

jika limbah tersebut dapat diolah menjadi

menunjukkan klasifikasi gasifier unggun diam

sumber energi alternatif (bio energi).

berdasarkan aliran gas, yakni updraft gasifier

Salah satu metoda pengolahan biomassa

dan downdraft gasifier(5).

seperti TKKS menjadi bioenergi adalah dengan proses gasifikasi. Gasifikasi merupakan salah satu metode yang sedang marak dilakukan oleh para peneliti dalam mengolah limbah TKKS sebagai sumber energi alternatif. Gasifikasi adalah proses konversi bahan bakar secara thermo chemical dimana bahan bakar solid (biomassa) dikonversi menjadi bahan bakar gas. Gas yang dihasilkan bisanya disebut dengan syngas yang terdiri dari bahan-bahan dasar gas seperti CO, H2, CO2, H2O dan CH4.

Gambar 1. Kasifikasi gasifier unggun diam(4),

Gas tersebut dapat dibakar secara langsung

(a).updraft, (b).downdraft

maupun digunakan sebagai bahan baku untuk produksi gas sintetik atau hidrogen.

Penelitian tentang downdraft gasifier sebagian

besar

memanfaatkan

biomassa

Berdasarkan kontak antara solid dan gas,

sebagai bahan umpan. Studi tersebut telah dan

gasifier dikategorikan atas: (1). fixed bed

terus dilakukan untuk meningkatkan kinerja,

(unggun diam) atau moving bed (unggun

meningkatkan keselamatan dalam pengujian,

bergerak),

variasi jenis bahan bakar yang berbeda serta

(2).

fluidized

bed

(unggun

terfluidisasi), (3). entrained flow gasifier.

pengujian

Setiap jenis gasifier tersebut memiliki rentang

combustion engine. Beberapa hal yang menjadi

aplikasi yang berbeda. Unggun diam atau

fokus panelitian misalnya pengaruh penurunan

Diterima : 15 Maret 2013, disetujui terbit : 19 Juni 2013 12

untuk

aplikasi

pada

internal

Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan Simulasi Numerik Proses Gasifikasi Vol. 12 No. 1 Juni 2013 : 11 – 20 Limbah Tandan Kosong Kelapa Sawit

tekanan terhadap laju alir gas dalam sistem

METODOLOGI

gasifikasi(6), serta peningkatan yield hidrogen

Karakterisasi bahan umpan

dari gasifikasi dengan media oksidasi udara dan (7)

Bahan umpan yang digunakan dalam

steam . Evaluasi terhadap penggunaan sisa

penelitian ini adalah limbah tandan kosong

serbuk gergaji juga telah dilakukan dalam

kelapa

downdraft gasifier dengan menerapkan sistem

kandungan air 45-60%, berbentuk serat (fiber,

sawit

(TKKS)

yang

memiliki

sirkulasi gas . Penulis melaporkan bahwa

ϕ = ± 2mm), panjang antara 2-6 mm(11) dengan

karakteristik mekanik dari serbuk gergaji

bulk density = 112.04 kg/m3(12). Hasil analisa

menjadi sebuah permasalahan tersendiri dalam

ultimate dan proximate limbah TKKS tersebut

proses gasifikasi, sedangkan dengan adanya

dinyatakan dalam Tabel 1, dan data-data

sirkulasi

tersebut

(8)

gas

meningkatkan

kinerja

dari

gasifikasi secara keseluruhan. Untuk

penelitian

dimasukkan

sebagai

material

properties dalam simulasi CFD. dalam

bidang

komputasi, telah dibuat sebuah model transien

Penentuan ukuran gasifier

satu dimensi dari open-top gasifier dengan

Salah satu proses dalam tahap awal

bahan umpan potongan kayu dan menemukan

(pre-processor)

hubungan antara efek rasio udara dan bahan

mendefenisikan geometri model, dalam hal ini

bakar(9). Penggunaan limbah industri kayu

geometri throat downdraft gasifier. Persamaan-

dalam studi komputasi downdraft gasifier telah

persamaan yang digunakan untuk menghitung

dilakukan untuk melihat pengaruh kadar air

geometri gasifier, seperti diameter (D) dan

dalam bahan umpan terhadap rasio udara dan

tinggi (H) gasifier dinyatakan dalam pers. (1) –

bahan

(2)(13). FCR (Fuel Consumption Rate) adalah

bakar,

serta

dampaknya

terhadap

distribusi temperatur(10).

simulasi

CFD

adalah

laju konsumsi bahan bakar gasifikasi (kg/jam)

Sementara itu, referensi pemanfaatan

dan

SGR

(Specific

Gasification

Rate)

limbah TKKS sebagai bahan umpan gasifikasi

merupakan laju gasifikasi spesifik (kg/jam.m2).

belum banyak dilakukan. Sehingga dalam

Besarnya FCR dan SGR yang digunakan dalam

penelitian ini dilakukan studi awal secara

penelitian ini adalah 10 kg/jam dan 150

komputasi untuk proses gasifikasi limbah

kg/jam.m2(14).

TKKS berkapasitas 10 kg/jam dengan udara sebagai

media

oksidasi

didalam

throat

downdraft gasifier. Studi ini bertujuan untuk

Tabel 1. Analisa ultimate dan proximate dari TKKS(11).

melihat potensi limbah TKKS berbentuk serat (fiber) sebagai bahan umpan dalam proses gasifikasi serta untuk mendapatkan akurasi dan optimalisasi desain reaktor gasifikasi dengan efisiensi waktu dan biaya.

Proximate analysis (wt.%) Moisture Volatiles Ash Fixed carbon HHV, MJ/kg (dry basis)

TKKS 7.8 79.34 4.5 8.36 15.22



Ultimate analysis (wt.%) Carbon Hydrogen Nitrogen Oxygen (diff.) Stoichiometric air/fuel ratio (kg/kg)

D=

1.27 x FCR SGR

H=

SGR x t ρ

dikendalikan. Batas ER untuk proses gasifikasi 43.52 5.72 1.2 48.9

yang ideal adalah antara 0.19 – 0.43(15). Sehingga dalam penelitian ini digunakan ER = 0.25 dengan besarnya mass flow (laju massa) udara (Wb) = 0.00336 kg per-detik.

4.84

0.5

m

(1)

m

(2)

Sementara itu, parameter ‘t’ adalah lamanya waktu operasi (jam) dan ‘ρ’ adalah bulk density (kg/m3) dari bahan umpan TKKS. Pada studi ini, waktu proses gasifikasi dalam 1 batch = 1 jam. Berdasarkan perhitungan dari persamaan diatas, maka didapatkan diameter Gambar 2. Geometri throat downdraft gasifier

(D) dan tinggi (H) gasifier adalah 30 cm dan 135 cm. Sedangkan untuk letak tenggorokan (throat) dari gasifikasi adalah 45 cm dari dasar

Model Komputasi Simulasi numerik dalam penelitian ini

gasifier dan diameter pipa inlet udara sebagai media oksidasi dan outlet syngas adalah 5 cm

pendekatan

menggunakan

(Gb. 2). Perbandingan

jumlah

bahan

bakar

dengan udara sebagai media oksidasi dalam proses gasifikasi disebut dengan Equivalence Ratio (ER). Sebagaimana yang telah diketahui, untuk

merupakan

mencegah

terjadinya

pembakaran

sempurna dalam dalam proses gasifikasi maka

2

perangkat

dimensi lunak

GAMBIT

2.3.16 untuk proses meshing dengan bentuk elemen triangle tipe pave dengan jumlah cells 2236. Sedangkan untuk solver dan postprocessor digunakan perangkat lunak CFD FLUENT 6.3.26 dengan model komputasi seperti ditampilkan dalam Tabel 2.

jumlah media oksidasi (udara) harus dapat Tabel 2. Model komputasi.

Models Setting

(2D)

Model Space Time Viscous


Settings 2D Steady Realizable k-epsilon turbulence model

Information Turbulence intensity = 10%

Simulasi Numerik Proses Gasifikasi Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan Limbah Tandan Kosong Kelapa Sawit Vol. 12 No. 1 Juni 2013 : 11 – 20

Wall Treatment Heat Transfer Species Transport Discrete phase Name fluid outlet-syngas inlet-air inlet-tkks

Standard Wall Functions Enabled Reacting (9 species) Surface injection Type Fluid exhaust-fan mass-flow-inlet mass-flow-inlet

drying

Wall (mixed)

pyrolysis

Wall (mixed)

oxidation

Wall (mixed)

reduction

Wall (mixed)

Variable Pressure Momentum Turbulent Kinetic Energy Turbulent Dissipation Rate Energy

Discretization Scheme PRESTO! Second Order Upwind

Information Air (21% O2) 1.68e-3 kg/s (2) 2.78e-3 kg/s Convection and Radiation Convection and Radiation Convection and Radiation Convection and Radiation Information -

Second Order Upwind

-

Second Order Upwind

-

Second Order Upwind

-

Boundary Condition

Solvers

Model Reaksi dalam Proses Gasifikasi Model

reaksi

dalam

penelitian

ini

-

C(S) + 2H2  CH4

(R7)

C(S) + H2O  CO + H2

(R8)

mengadopsi model reaksi yang telah dilakukan oleh Janajreh dan Al Shrah(16), yakni : a. Reaksi dekomposisi volatil

Model interaksi antara reaksi tersebut diatas dengan turbulensi menggunakan finite



rate/ eddy dissipation. Sementara itu, untuk

0.268CO + 0.371H2O +

model pergerakan partikel TKKS (particle

Volatil biomasa

0.357H2 + 0.003N2

(R1)

b. Reaksi fase gas

fase diskrit yang dikopel dengan fase kontinu.

2CO + O2

 2CO2

(R2)

2H2 + O2

 2H2O

(R3)

CO + H2O  CO2 + H2

trajectory) dalam gasifier maka dipakai model

Pengukuran Kinerja Proses Gasifikasi

(R4)

c. Reaksi permukaan partikel

Pengukuran kinerja proses gasifikasi dilakukan berdasarkan besarnya volume (%)

C(S) + O2

 CO2

(R5)

combustible gas (CO, H2 dan CH4) yang

C(S) + O2

 2CO

(R6)

terdapat dalam syngas hasil gasifikasi. Volume combustible gas tersebut kemudian digunakan


15


untuk menghitung besarnya HHV (Higher Heating Value), Y (dry gas yield), dan η

Po =

FCR ∗ HHVfeed 3.6

stock

∗ η

kW

(7)

(efisiensi gasifikasi) menggunakan persamaan HASIL DAN PEMBAHASAN

(3) - (5)(17).

Gb. 3.a menunjukkan grafik besaran HHV = H2 % ∗ 0.03052 + CO% ∗ 0.03018 +

rata-rata dari distribusi temperatur disepanjang

CH4 % ∗ 0.095 ∗ 4.2 (MJ/Nm3 ) (3)

tinggi reaktor gasifikasi yang ditandai dengan notasi lingkaran. Grafik distribusi temperatur didapatkan dengan menggunakan fasilitas XY-

Q a ∗ 0.79 Nm3 Y= Wb ∗ N2 % kg

(4)

PLOT pada perangkat lunak CFD FLUENT 6.3.26. Sementara itu, distribusi temperatur

η=

didalam reaktor gasifikasi dinyatakan dengan

Hg ∗ Y ∗ 100% Hb

(5)

kontur CFD (Gb. 3.b). Distribusi temperatur tersebut

Dimana Qa adalah laju alir volume dari udara sebagai media oksidasi (Nm3/jam) dan

diatas

mewakili

proses

thermo

chemical yang terjadi disetiap zona yang ada di reaktor gasifikasi (Gb. 1.b). Pada

dinyatakan dalam pers. (6). Wb adalah laju alir

ketinggian

reaktor

80

cm

massa dari bahan umpan (kg/jam) dalam hal ini

merupakan tempat dimana berakhirnya zona

adalah TKKS, dan N2% adalah persentase

drying dengan temperatur ±550K. Sementara

volume dari gas Nitrogen (N2) dalam syngas

itu temperatur di zona oxidation mencapai

hasil gasifikasi. Sementara itu, Hg (MJ/Nm3)

1450K dan terlihat lebih tinggi dibandingkan

dan Hb (MJ/kg) adalah heating value dari

dengan ketiga zona lainnya. Posisi temperatur

syngas hasil gasifikasi dan heating value

tertinggi tepat disekitar inlet udara, dimana

biomassa (TKKS) hasil analisa proximate.

pada lokasi tersebut terdapat konsentrasi Oksigen (O2) paling banyak. Dalam zona

ER ∗ FCR ∗ SA (Nm3 /jam) ρa

Qa =

(6)

oxidation

terjadi

proses eksotermis

yang

menyediakan panas untuk proses endotermis di ketiga zona lainnya. Sementara itu, pada batas

Dengan SA adalah stoichiometric air fuel ratio dan ρa adalah massa jenis udara = 1.2 kg/m3. besarnya

Berdasarkan laju

alir

perhitungan, volume

udara

maka yang

digunakan dalam penelitian ini adalah 10.25 Nm3/jam. Berdasarkan efisiensi gasifikasi maka dapat dihitung besaran daya output gasifikasi (PO) dengan menggunakan pers. (7)(13).

bawah zona oxidation hingga masuk pada zona reduction devolatisasi sudah tidak terjadi lagi. Hal

ini

ditandai

dengan

menurunnya

temperatur pada zona reduction, kemudian gas hasil gasifikasi (syngas) keluar melalui outlet. Volume komposisi syngas (%) hasil gasifikasi

yang

keluar

melalui

outlet

ditunjukkan pada Gb.4. Sedangkan Gb.5


Simulasi Numerik Proses Gasifikasi Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan Limbah Tandan Kosong Kelapa Sawit Vol. 12 No. 1 Juni 2013 : 11 – 20

merupakan kontur CFD combustible gas hasil

tinggi(18). Sementara itu, komposisi gas H2

simulasi. Combustible gas yang paling banyak

dalam syngas cukup rendah, yakni 4.27%. Hal

terbentuk adalah gas carbon monoksida (CO)

ini terjadi karena rendahnya kadar moisture

diikuti dengan hidrogen (H2) dan methane

dari TKKS yang digunakan sebagai bahan

(CH4). Persentase dari gas CO2 memiliki

umpan dalam studi ini, yakni 7.8%. Seperti

jumlah terbesar dalam komposisi syngas. Hal

yang

ini sesuai dengan hasil penelitian secara

eksperimen, peningkatan kadar moisture serbuk

eksperimen yang menyatakan bahwa gasifikasi

kayu

dengan

meningkatkan komposisi gas H2 dalam syngas

media

oksidasi

udara

akan

menghasilkan CO2 dalam konsentrasi yang

dilaporkan

pinus

dari

dari

10%

hasil

penelitian

menjadi

25%

dari 5% menjadi 9%(19).

Gambar 3. Distribusi temperatur disepanjang tinggi reaktor gasifikasi, (a). Grafik besaran temperatur rata-rata, (b). Kontur temperatur

Gambar 4. Volume komposisi syngas (%) hasil gasifikasi


17


Gambar 5. Kontur CFD fraksi massa combustible gas, (a).CO, (b).H2, (c).CH4 tersebut adalah gas CO diikuti dengan gas H2 dan gas CH4. Dengan demikian hasil penelitian eksperimen tersebut memvalidasi hasil studi komputasi dalam penelitian ini. Besarnya

HHV

(MJ/Nm3)

dihitung

berdasarkan pers. (3). Sehingga besarnya HHV dari syngas hasil gasifikasi dalam simulasi adalah

2.62

MJ/Nm3.

Sedangkan

untuk

Gambar 6. Komposisi gas hasil gasifikasi

mengetahui besarnya dry gas yield (Y)

dengan variasi equivalence ratio (ER)(11)

digunakan pers. (4), dan didapatkan besarnya dry gas yield (Y) = 2.81 Nm3/kg. Sementara itu

Sebagai pembanding, Gb. 6 adalah grafik

pers. (5) dipakai untuk menghitung besarnya

komposisi gas hasil gasifikasi dengan variasi

efisiensi gasifikasi (η). Berdasarkan hasil

equivalence ratio (ER) yang merupakan hasil

simulasi besarnya efisiensi gasifikasi adalah

penelitian eksperimen yang dilakukan oleh

48.22%. Nilai efisiensi gasifikasi kemudian

Lahijani dan Zainal

(11)

. Dalam studi tersebut

digunakan untuk menghitung besaran daya

bahan umpan (limbah TKKS) yang memiliki

output gasifikasi (PO) dengan menggunakan

karakteristik yang sama dengan penelitian ini,

pers.(7).

digasifikasi menggunakan gasifier unggun

besarnya daya output gasifikasi (PO) hasil

terfluidisasi dengan udara sebagai media

simulasi = 20.39 kW.

Berdasarkan

perhitungan,

maka

oksidasi. Hasil penelitian menunjukkan % volume komposisi gas CO2 adalah yang paling

KESIMPULAN DAN SARAN

tinggi. Sementara itu, persentase combustible gas paling tinggi yang dihasilkan dalam studi

Simulasi CFD proses gasifikasi limbah tandan kosong kelapa sawit (TKKS) sebanyak 10 kg/jam dengan equivalence ratio 0.25


Ketenagalistrikan Dan Energi Terbarukan Simulasi Numerik Proses Gasifikasi Vol. 12 No. 1 Juni 2013 : 11 – 20 Limbah Tandan Kosong Kelapa Sawit

(media

oksidasi:

didalam downdraft

udara)

reaktor

telah

gasifikasi

gasifier.

Dari

dilakukan

tipe hasil

[6].

kWth downdraft (biomass) gasifier system.

throat

Renewable Energy 2009;34:1726–33.

simulasi

diperoleh combustible gas dengan komposisi

Sharma AK. Experimental study on 75

[7].

Hanaoka T, Inoue S, Uno S, Ogi T,

CO = 15.80%, H2 = 4.27% dan CH4 = 0.19%,

Minowa T. Effect of woody biomass

dimana efisiensi gasifikasi mencapai 48.22%

components on air–steam gasification. Biomass Bioenergy 2005;28:69–76.

dengan daya output 20.39 kW. Hasil tersebut menunjukkan potensi besar limbah TKKS

[8].

Assessment of a small sawdust gasification

sebagai sumber bio-energi. Sehingga perlu

unit. Biomass Bioenergy 2004;27:467–76.

dilakukan studi lanjut untuk mendapatkan rancangan throat downdraft gasifier yang lebih

Wander PR, Altafini CR, Barreto RM.

[9].

Di Blasi C. Dynamic behaviour of stratified downdraft gasifiers. Chem Eng

ideal untuk aplikasi gasifikasi TKKS.

Sci 2000;55:2931–44. [10]. Sheth PN, Babu BV. Experimental studies

DAFTAR PUSTAKA [1].

on producer gas generation from wood

Umikalsom MS, Ariff AB, Zulkifli HS,

waste in a downdraft biomass gasifier. Bio

Tong CC, Hassan MA, Karim MIA, et al. The treatment of oil palm empty fruit

resource Technology 2009;100:3127–33. [11]. Lahijani P, Zainal ZA. Gasification of

bunch fiber for subsequent use as substrate

palm empty fruit bunch in a bubbling

for cellulase production by Chaetomium

fluidized

globosum Kunze. Bioresource Technology

[12].

Y.,

Kuo,

J.,

4, Publisher InTech. [13]. Belonio, A.T., 2005. Rice Husk Gas Stove

downdraft biomass gasifier. Energy &

Handbook.

Fuels 22 (6), 4196–4205.

Downdraft

Gasifier

[14]. Kythavone,

Engine

COOPENER

Systems. Biomass Energy Foundation. [5].

Appropriate

Technology

Center, Central Philippine University.

Reed, T., Das, A., 1988. Handbook of Biomass

Kerdsuwan S., Laohalidanond K., 2011.

and Applications. ISBN 978-953-307-939-

2008.

Characteristics of an air-blown fixed-bed

[4].

Bioresource

Fruit Bunch, Renewable Energy - Trends

Hsi, C., Wang, T., Tsai, C., Chang, C., Liu, Chang,

studi.

and

Renewable Energy from Palm Oil Empty

Elsevier Inc..

C.,

performance

Technology 2011; 102: 2068-2076.

Basu, P., 2010. Biomass Gasification and Pyrolysis: Practical Design and Theory.

[3].

A

agglomeration

1997;62:1–9. [2].

bed:

Rajvanshi, A., 1986. Biomass Gasification.

S.,

2007.

Programme,

Gasification. EIE-06-256

REEPRO. [15]. Zainal

Alternative Energy in Agriculture, vol. II. Citeseer, pp. 83–102.

ZA,

Rifau

Seetharamu

A,

KN.

Quadir

GA,

Experimental

investigation of a downdraft biomass gasifier.

Biomass

Bioenergy

2002;23(4):283–9.


19


[16]. Janajreh I., Al Shrah M., 2013. Numerical and

experimental

investigation

of

downdraft gasification of wood chips. Energy and Management 65, 783-792. [17]. Xiao R, Zhang M, Jin B, Huang Y. Hightemperature air/steam-blown gasification of coal in a pressurized spout-fluid bed. Energy & Fuels 2006; 20: 715-720. [18]. Pinto, F., Franco, C., Andre, R., Tavares, C., Dias, M., Gulyurtlu, I., Cabrita, I., 2003.Effect of experimental conditions on co-gasification of coal, biomass and plastics wastes with air/steam mixtures in a fluidized bed system* 1. Fuel 82, 1967– 1976. [19]. Narvaez, I., Orio, A., Aznar, M., Corella, J., 1996. Biomass gasification with air in an atmospheric bubbling fluidized bed. Effect of six operational variables on the quality of the produced raw gas. Ind. Eng. Chem. Res. 35, 2110–2.


SIMULASI NUMERIK PROSES GASIFIKASI LIMBAH TANDAN KOSONG KELAPA SAWIT NUMERICAL SIMULATION OF GASIFICATION PROCESS FOR PALM EMPTY FRUIT BUNCH WASTE

Recommend Documents