NEPROPUSTNOST KANALIZAČNÍHO SYSTÉMU INTEGRAL TLAKOVÉ KANALIZAČNÍ SÍTĚ A VÝTLAČNÉ ŘADY 16 KANALIZAČNÍ SÍTĚ S PRŮTOKEM O VOLNÉ HLADINĚ 20

OBSAH

NEPROPUSTNOST KANALIZAČNÍHO SYSTÉMU INTEGRAL GRAVITAČNÍ SÍTĚ

10

TLAKOVÉ KANALIZAČNÍ SÍTĚ A VÝTLAČNÉ ŘADY

16

ZÁMKOVÉ SPOJE

18

HYDRAULICKÉ PARAMETRY KANALIZAČNÍ SÍTĚ S PRŮTOKEM O VOLNÉ HLADINĚ

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD

ǹ

DALŠÍ

20

TLAKOVÁ KANALIZACE, GRAVITAČNÍ SÍTĚ S PLNÝM PROFILEM A VÝTLAČNÉ ŘADY

22

MECHANICKÁ ODOLNOST CHARAKTERISTIKY TVÁRNÉ LITINY

26

ODOLNOST NA ZATÍŽENÍ ZEMINOU A PŮSOBENÍ POHYBLIVÉHO ZATÍŽENÍ

30

NESTABILNÍ PODLOŽÍ – PODEMÍLÁNÍ, ODOLNOST V PODÉLNÉM OHYBU A SMYKU

40

BEZPEČNOST

42

ODOLNOST NA VNITŘNÍ TLAK

46

ABRAZE

48

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

ODOLNOST VŮČI CHEMICKÝM VLIVŮM CHEMICKÁ AGRESIVITA ODPADNÍCH VOD

52

SEPTICKÉ FERMENTACE

56

KOROZIVITA PŮD

60

PŘÍSTUPNOST SÍTÍ

64

HOSPODÁRNOST SYSTÉMU INTEGRAL

70

I

TISK KONEC

Nepropustnost kanalizačního systému INTEGRAL q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ÚVOD

h

Všechny materiály, které jsou používány a posuzovány pro kanalizace, jsou prohlášeny za nepropustné, ačkoliv podmínky pro zkoušení jsou rozdílné. Často po několika letech provozu potrubí je konečné sedání zeminy příčinou vychýlení nebo osového vybočení v oblasti spojů. Je důležité, aby materiály potrubí garantovaly stálou nepropustnost sítě, i když musí snášet mechanická a chemická namáhání v průběhu času.

Systém INTEGRAL je určen k výstavbě stok a kanalizačních přípojek a může fungovat: – beztlakově (GRAVITAČNÍ SÍTĚ), – s přetlakem (KANALIZAČNÍ VÝTLAKY), – s podtlakem (VAKUOVÉ SÍTĚ). Nepropustnost je zaručena pro všechny tři funkce (viz ČSN EN 598). (Tabulka převzata z této normy.) Hodnoty v barech Vnitřní tlak Způsob použití

Vnější tlak

Stálý

Nahodilý

Stálý

0 až 0,5

2

1

Přetlak

6

9

1

Podtlak

– 0,5

– 0,8

1

Gravitace

Rozdíly ve způsobu použití jsou popsány na následujících stránkách.

ŘEŠENÍ Předností spojů systému INTEGRAL je to, že zaručují nepropustnost i v mezních podmínkách provozu, odolávají mechanickým namáháním, kterým jsou spoje časem vystaveny, jako je namáhání na smyk, vychýlení nebo nahodilé zatížení. Spoj je základním kamenem systému INTEGRAL. 10

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

Gravitační sítě

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

■ Gravitační sítě (výkonnost vzhledem k nepropustnosti) Vnější tlak

Zvláštní podmínky

Úhlové vychýlení

Samotné trouby

2 bary

–

–

–

DN ≤ 300 40 barů vodou DN > 300 32 barů

Samotné tvarovky

2 bary

–

–

–

1 bar vzduchem

Spoj trouby STANDARD HR**

2 bary

1 bar

2 bary

1 bar

Tvarovka + IM HR **

– Excentrická síla 30 x DN (F v N) (DN v mm)

3°30 pro DN 100 až 300

– Největší výrobní tolerance

1°30 pro DN 700 až 1800

Tvarovka a spoj STANDARD HR **

2 bary

1 bar

Tvarovka se speciálními spoji

2 bary

1 bar

Příslušenství spojek FLEX-SEAL

1 bar

1 bar

– Excentrická síla 10 x DN

Spojka GGS

1 bar

1 bar

– Největší výrobní tolerance

2°30 pro DN 350 až 600

Výsledek

Specifický test ve výrobně*

}

h

Vnitřní tlak

– žádný viditelný únik vody – žádné rosení

ǹ Ǻ

– žádná známka porušení

3° max.

*Každá trouba a tvarovka PAM je v továrně podrobena zkoušce nepropustnosti na vnitřní tlak. ** HR = „Haute Résistance“ = vysoká odolnost

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

■ Specifikace spojů Typ spoje nebo výrobku

Použití

Charakteristiky

Spoj STANDARD

Trouby a tvarovky

– Spojení LITINA/LITINA – Odolnost na smyk – Respektování toku vody

Spoj IM (Intermaterial)

Tvarovky pro gravitační sítě

– Spojení LITINA/LITINA – Omezené namáhání spoje

GGS FLEX-SEAL

Spojky a opravné tvarovky

– Možnost demontáže – Spojení konců bez posunu potrubí

I

TISK

KONEC

11

Nepropustnost kanalizačního systému INTEGRAL OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

C – Maximální úhlové vychýlení.

ZKUŠENOST ■ Postup ověřování nepropustnosti spojů systému INTEGRAL

;;; ;;;

h

PAM stanovil jako minimální kritéria pro spoj:

Podmínky pro posouzení

Vnitřní a vnější tlak

2 bary

Vychýlení

Oblast použití + 1°

Usmyknutí

F(N) = 30 x DN (mm)

Tolerance v dimenzování

Extrémní návrhové charakteristiky

■ Typy prováděných zkoušek

;;; ;;;

q

A – Dobře vycentrovaný hladký konec v hrdle.

;;; ;;;

;;; ;;;

■ Princip fungování

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

B – Maximální radiální posun hladkého konce zatíženého smykovými silami.

I

TISK

KONEC

12

h

Gravitační sítě

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

13

Nepropustnost kanalizačního systému INTEGRAL q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

TEORIE Jako příklad zkoušky spoje STANDARD DN 150 byly udány následující výsledky: h

Nepropustnost spoje STANDARD vzhledem k vnějšímu tlaku vody Zkušební podmínky

Výsledky zkoušky

Dobře vycentrovaný hladký konec v hrdle

Spoj těsní při 0 - 0,5 - 0,2 0,4 - 1,8 - 2 bary (30 min. každá zkouška)

Hladký konec zcela vychýlený

Stejné výsledky (0 až 2 bary)

■ Chování spojů Rozeznáváme dva typy chování spoje vzhledem ke způsobu stlačení kroužku z kaučuku: • Plně automatické spoje: těsnicí kroužek dobře osazený v hrdle z litiny je stlačen radiální silou během nasouvání hladkého konce do hrdla.

■ Závěr Trouba INTEGRAL se spojem STANDARD HR se vyznačuje vynikající odolností na vnější tlak. Tato vlastnost je využívána zvláště v případech použití na sběrné stoky nebo při pokládce pod hladinou spodní vody.

SPOJ STANDARD JOINT STANDARDHR HR

Tudíž: –Vysoká samocentrovací schopnost. – Dobrá odolnost na smyk. – Ale zvýšené nároky na montážní sílu.

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

• Složené automatické spoje: těsnicí kroužek má výřezy ve své střední části kvůli snadnému provedení spoje a pro spojení s výrobky, které mají větší rozdíly vnějšího průměru.

+

ZVĚTŠIT

Pro extrémní případy je nutné použít centrovací kroužek, aby byla zajištěna nepropustnost a dodržen plynulý tok vody.

-

ZMENŠIT

I

TISK

JOINTINTERMATERIAL INTERMATÉRIAUHR HR SPOJ

ŽIVOTNOST Elastomery používané na těsnicí kroužky pro kanalizace jsou vybírány podle velmi přísných kritérií vzhledem k jejich fyzikálněchemickým vlastnostem v čase.

14

Tudíž: – Menší nároky na montážní sílu. – Použití jedině pro gravitační kanalizační sítě. – Ale nutné dobře vycentrovat.

KONEC

Gravitační sítě – nestabilní podloží

■ Funkce

h

Požadavky na spoj uvažované v PAM při jeho navrhování byly následující:

V každém z těchto případů je dobré odhadnout možné poklesy a učinit všechna opatření ke zmírnění účinku pohybu půdy na potrubí. Stále se však doporučuje provést měření na místě.

Při návrhu spoje Geometrie

Tvrdost

Přizpůsobení Síla spojení se tolerancím ani malá ani příliš velká výrobků

Pro udržení spojení

Prodloužení Odolnost Odolnost za Chemické provozu vlastnosti Možnost natáčení

Žádné poškození povrchů zajišťujících nepropustnost

Při skladování

Udržení sil zajišťujících nepropustProti stárnutí nost na vzduchu Dodržení Na šoky vlastností způsobené materiálu tepelnými změnami

Odolnost proti vedeným kapalinám

Spoje systému INTEGRAL jsou v souladu s normami: – NF A 48-870: spoj STANDARD GS. – NF EN 681.1 Všechny kroužky systému INTEGRAL jsou z kvalitního NITRILU*HR, aby odolávaly všem kapalinám běžně vedeným v kanalizacích a navíc i těm, které obsahují uhlovodík ( dešťové vody,vody z parkovišť atd.). Tato kvalita vyhovuje požadavkům evropské normy: EN 681-1 typ WG. Použití: nepitná voda, za provozu běžně až 45° C teplá, občasně až 95° C.

Zkušenost ukazuje, že jakmile se projeví pohyb terénu, musí se umět potrubí přizpůsobit deformacím vyvolaným vahou pohybující se zeminy na místo toho, aby odolávalo mechanickým namáháním (osové pnutí a ohyb), často velmi významným.V těchto případech hrdlové spoje tvoří body (klouby) s nulovým pnutím a nulovým průhybem v rámci jejich rozsahu úhlového vychýlení. Při rozsáhlých a rovnoměrných poklesech spoj dodává potrubí vlastnost chovat se jako pružný řetěz. Je jasné, že mezní deformace je dána úhlovým vychýlením a povoleným maximálním posunem v hrdle každého spoje.

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

PŘÍPUSTNÝ POKLES VZHLEDEM K ÚHLOVÉMU VYCHÝLENÍ VE SPOJÍCH Pokles: ∆H = l tg θ Axiální posun: ∆l = (∆H2 + l2)1/2 – l l: délka trouby (v m) θ: povolené úhlové vychýlení

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

■ Příklad Pro ∆H = 0,30 m v DN 200 θ = 3° (4° povoleno) ∆l = 7 mm (20 mm povoleno se spojem STANDARD). Nehrozí nebezpečí vytažení hladkého konce z hrdla, neboť posun může být zcela absorbován spojem.

*NITRIL = N.B.R. ( identifikovatelný podle žlutého označení). Terén

I

TISK

∆H

Spoje s elastomerovým kroužkem dodávají potrubí z tvárné litiny pružnost, která je bezpečnostním prvkem při průchodu nesoudržnými nebo nestabilními zeminami. Trasa potrubí může vést nesoudržnými nebo nestabilními terény (bažinaté zóny, poklesy způsobené čerpáním spodních vod, poddolovaná území, konsolidace silničních násypů …).

θ

■ Chování v nestabilním podloží

KONEC

15

h

Nepropustnost kanalizačního systému INTEGRAL ÚVOD

OBLAST POUŽITÍ

Doprava splaškových vod výtlakem nebo tlakovou kanalizací představuje významnou část kanalizačních sítí a vyžaduje od potrubí specifické vlastnosti a zvláště pak od spojů. • Tlakové sítě mohou být vystaveny buď náhodným přetlakům (vodní ráz) nebo podtlakům. • Spoje musí být konstruovány tak, aby zajistily trvalou nepropustnost i během těchto nahodilých jevů.

■ Výkonnosti

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

Norma ČSN EN 598 stanoví hodnoty tlaků, při kterých musí být kanalizační sítě nepropustné. Kanalizační výtlaky a vakuové sítě Vnitřní tlak

Zkušební tlak

Vnější tlak

Trvalý

Občasný

Trvalý

Přetlak

6 barů

9 barů

11 barů

1 bar

Podtlak

- 0,5 baru

- 0,8 baru

- 0,9 baru

1 bar

Poznámka: používat pouze tvarovky se spojem STANDARD HR. ■ Přípustné provozní tlaky Potrubí PAM jsou navržena tak, aby odolala zvýšeným tlakům, všeobecně daleko vyšším než jsou obvyklé hodnoty tlaků v sítích. Takže jsou dlouhodobě odolná na silná zatížení, často neočekávaná nebo nepředvídatelná.

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

ESSAIS RÉALISÉS: Les essais de type suivant le mode opératoire DDPP n° 008 du 04/08/98 ont été menés sur les diamŹtres 200, 300, 400, 1000 représentatifs de la gamme AEP. Pour chaque type d’assemblage, les performances de résistance et d’étanchéité des éléments d’assemblage avant et aprŹs 1000 cycles de surpression et dépression, ont été vérifiées dans les conditions suivantes : • sous une dépression statique de 80 kPa pendant 2 heures,

ŘEŠENÍ Je charakterizováno: • řadou spojů přizpůsobených různým funkcím spojení (nepropustnost, demontovatelnost, spojení různých materiálů...), • výkonností v mezních provozních podmínkách, která dodává systému INTEGRAL provozní bezpečnost. 16

• sous une surpression statique de 100 kPa pendant 15 mn, Les 1000 cycles ont été effectués entre une surpression d’au moins 100 kPa et une dépression d’au moins 80 kPa, la période d’un cycle étant inférieure ą 10 s.

Fascikl 71 ukládá pro výtlačné řady zkoušky na přetlak a podtlak jako povinné.

I

TISK

KONEC

Tlakové kanalizační sítě a výtlačné řady

Trouby (tlak v barech)

Tvarovky (tlak v barech)

80 100 125 150 200 250 300

64 64 64 64 59 48 40

64 64 64 57 50 46 43

350 400 500 600 700 800 900 1 000

33 30 27 26 28 28 27 26

41 40 38 36 34 32 31 30

1 200 1 400 1 600 1 800

28 28 27 26

28 25 25 23

DN

Typ použitého spoje

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ZKUŠENOST ■ Zkouška nepropustnosti na vnitřní tlak Spoj STANDARD je navržen tak, že se kontaktní tlak mezi těsnicím kroužkem z elastomeru a kovem zvyšuje, když vzrůstá vnitřní tlak kapaliny.

h

Vzhledem ke kvalitě svých výrobků může PAM garantovat hodnoty tlaků podle následující tabulky:

q

Vůle

STANDARD

Kontaktní tlak

Kontaktní tlak

STANDARD

ǹ Ǻ

Tlak kapaliny

■ Zkouška nepropustnosti vzduchem, odolnost na vakuum

STANDARD

Úplné nebo částečné vakuum se může v potrubí projevit následkem přetlaku. Vstup vzduchu spoji trouby podléhající vnitřnímu podtlaku může vyvolat škodlivé vzduchové kapsy a způsobit řadu problémů. Byly provedeny zkoušky na soustavě DN 900 se dvěma spoji STANDARD. Jeden (A) byl vystaven vnitřnímu tlaku vzduchu, druhý (B) vnějšímu tlaku vzduchu (simulujíc tak podmínky vnitřního vakua).

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

TEORIE ■ Hydraulické síly Hydraulické síly vznikají na základě změny směru, při změnách průtočného profilu (kolena, T kusy, přechody) a na koncích potrubí vedoucího kapalinu pod tlakem. Mohou být zvýšené a musí být zachyceny vhodnými zámkovými mechanizmy nebo betonovými bloky.

Zkouška nepropustnosti spojů DN 900 vzduchem

Spoj A Vzduch Spoj B

I Dosažené výsledky dokazují nepropustnost spojů STANDARD v dlouhém čase (až do 7 barů vzduchu), stejně tak po vychýlení, urychleném stárnutí a při následných podélných pohybech. Tento výkon potvrzuje bezpečnost systému INTEGRAL vzhledem k rizikům provozu výtlačných sítí.

TISK

KONEC

17

Nepropustnost kanalizačního systému INTEGRAL

h

Uzamykání hrdlových spojů je alternativní technika k betonovým opěrným blokům pro zachycení účinků hydraulických sil. Používá se hlavně tam, kde jsou obtíže vzhledem k četným podzemním sítím (zastavěné zóny) nebo v nestabilních zeminách. Technické řešení spočívá v návrhu délky uzamčení, tj. dostatečného počtu uzamčených spojů před a za kolenem tak, že se třením mezi zeminou a troubou zachytí hydraulické síly působící na potrubí uložené v zemi. Vypočtená délka potrubí, na kterou je nutné zamknout spoje, je nezávislá na použitém typu zámkového spoje.

F

šího kulového profilu, který se osadí za návarek, – speciální zámková příruba, která zajišťuje blokaci zámkového kroužku, – souprava litinových šroubů. * Pro DN 80 až DN 300 se tento spoj používá jedině ke spojení trouba – trouba.

Řešení spojů: ■ Spoj STANDARD Ve od DN 80 do DN 1200 * • Těsnicí kroužek STANDARD zajišťuje nepropustnost. Zámková příruba • Přenos axiálních sil zajišťuje mechanické zařízení nezávislé na Šroub těsnění, které obsahuje: – návarek provedený ve výrobně a umístěný na hladkém konci trouby, – zámkový kroužek, vcelku nebo Zámkový Návarek kroužek ze segmentů podle průměru, vněj-

18

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

Odchylka

Vychýlení

Přípustné vychýlení při pokládce

Odchylka

stupně

cm

80 až 150 (6 m)

5°

52

200 až 300 (6 m)

4°

42

350 až 600 (6 m)

3°

32

700 až 800 (7 m)

2°

25

900 a 1 000 (7 m)

1° 30

19

1 000 až 1 200 (8 m)

1° 30

21

F

Spoj STANDARD Ve a spoj PAMLOCK jsou doporučeny i pro uzamykání gravitačních potrubí. Spoj STANDARD Vi a spoj STANDARD V+i jsou přizpůsobeny pro provozní tlak na výtlacích až 6 barů ( ČSN EN 598)

OBSAH

■ Úhlové vychýlení

DN

Složité případy včas konzultujte s techniky.

q

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

■ Spoj STANDARD PAMLOCK od DN 1400 do DN 1800 Přítlačná vložka Kovové kuličky (broky)

Těsnicí kroužek

Zámkový Návarek kroužek

• Těsnicí kroužek STANDARD zajišťuje nepropustnost. • Přenos axiálních sil zajišťuje mechanické zařízení nezávislé na těsnění, které obsahuje: – návarek provedený ve výrobně, – zámkový kroužek z několika segmentů propojený mezi sebou spojovacími díly z elastomeru,

I

TISK

KONEC

Zámkové spoje

• Těsnicí kroužek STANDARD zajišťuje nepropustnost.

Zámková příruba

Přenos axiálních sil zajišťuje mechanické zařízení nezávislé na těsnění, které obsahuje

Šroub

– zámkový kroužek z elastomeru se zalisovanými ozuby. Ty se zakousnou do hladkého konce trouby při natlakování a tím zajistí uzamčení spoje.

Těsnicí kroužek STANDARD Zámkový kroužek UNIVERSAL Vi

■ Úhlové vychýlení: – 1° (odchylka 14 cm na konci). DN 1400 až 1600 – 0,5° (odchylka 7 cm na konci). DN 1800

– speciální zámková příruba, která zajišťuje blokaci zámkového kroužku,

■ Spoj STANDARD Vi od DN 80 do DN 300

– souprava litinových šroubů.

Odchylka

■ Úhlové vychýlení

DN

Přípustné vychýlení při pokládce

Odchylka

stupně

cm

60 až 150 (6 m)

5°

52

200 až 300 (6 m)

4°

42

DN

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

Vychýlení

Odchylka

Vychýlení

p

ǹ Ǻ

■ Úhlové vychýlení:

Kovové ozuby jsou zalisovány do elastomerového kroužku. Zakousnou se do hladkého konce trouby při natlakování a tím zajistí uzamčení spoje. Na čelní straně kroužku je manžeta, která uzavírá spáru mezi troubou a hrdlem a tak chrání smontovaný spoj.

OBSAH

■ Spoj STANDARD V+i od DN 350 do DN 600

h

– přítlačná vložka, která přenáší axiální sílu na vnitřní stěnu hrdla prostřednictvím kuliček–broků,vyplňujících prstencový prostor mezi hrdlem a přítlačnou vložkou, • Broky se chovají jako tekutina a umožní: – přenesení axiální síly na stěny hrdla, – automatické dotlačení prvků spoje při montáži. Případné pohyby potrubí během natlakování jsou vymezeny mírou zhutnění broků.

q

Přípustné vychýlení při pokládce

Odchylka

stupně

cm

350 (6 m)

3°

32

400 (6 m)

3°

32

450 (6 m)

3°

32

500 (6 m)

2°

25

600 (6 m)

2°

25

I

TISK

KONEC

19

h

Hydraulické parametry ÚVOD

OBLAST VYUŽITÍ

Dobrý návrh průměrů při nejvyšších odváděných průtocích podmiňuje pozdější dobrou funkci sítě (bez usazování, bez zatěžování). V debatách se často klade důraz na stanovení drsnosti pro výpočet. V praxi je vliv tohoto koeficientu na průtok vedené kapaliny často přeceňován vzhledem k dalším parametrům jako jsou skutečný vnitřní průměr, špatné osové vyrovnání, lomy spádu, jejichž vznik v krátkém čase mění situaci k horšímu.

Potrubí PAM jsou charakterizována vzhledem k hydraulickým parametrům: • hladkou stěnou, • velkou délkou trub snižující počet spojů a tím chyb v osovém vyrovnání, • dobrým vycentrováním prvků díky perfektně přizpůsobivým spojům, • prefabrikovanými tvarovkami, které nejsou překážkou plynulého průtoku.

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

Díky těmto kvalitám je možné použít pro výpočet průtokový koeficient ze vzorce MANNING – STRICKLERa při zachování celkové bezpečnosti: K = 105 Tento vzorec je tedy: Q =105 x S x R2/3 x i1/2 kde: Q = průtok v m3/s S = omočený průřez v m2 R = hydraulický poloměr v m i = ztráta v potrubí v m/m. Graf dále na stránce umožní stanovit hydraulické charakteristiky potrubí INTEGRAL. ■ Poznámka:

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

Připomínáme, že hydraulický poloměr se určí: omočený průřez omočený obvod (pro potrubí při plném průtoku: R = 1/4 DN). Maximální průtok dostaneme, je-li potrubí plněno na 94% své výšky. R=

1,20

Varianty rychlosti a průtoku v závislosti na procentech plnění

1,00 0,80

ŘEŠENÍ Trouba INTEGRAL v délce 6 až 8 m má hrdlo, které zajišťuje správné osové vyrovnání. K ní vyrobené příslušné tvarovky nejsou žádnou překážkou průtočnosti. Tento celek zaručuje provoz za optimálních průtočných podmínek v dlouhém čase. 20

Rychlost/Rychlost Vitesse / Vitessepřià plném průřezu pleine section Débit / Débit à Průtok/Průtok při pleine section plném průřezu

0,60

I

TISK

0,40 0,20 0,00 0

10 20 30 40 50 60 70 80 90

Taux de remplissage Procenta plnění (%) (%)

KONEC

ZKUŠENOST

TEORIE

■ Vliv drsnosti materiálu na průtok

■ Význam koeficientu drsnosti a vliv různých parametrů

Stanovení drsnosti potrubí bylo cílem různých studií ať od laboratoře SOGREAH v Grenoblu zabývající se hydraulikou nebo laboratoře HR Wallingford Ltd (Velká Británie). Dosažené hodnoty udávají: Trouba INTEGRAL samotná: k = 0,03 mm Trouba INTEGRAL pH1 samotná: k = 0,01 mm Nicméně technický servis doporučuje použít pro potrubí v provozu koeficient k = 0,1 mm, který reprezentuje jednotlivé aspekty zmíněné v úvodu kapitoly.

Koeficient K MANNING-STRICKLERa nebo drsnostní faktor, který je ve vzorcích pro výpočet průtočných množství, je koeficient zařazený do souboru specifických faktorů působících na potrubí v jeho trase a v praxi může mít snahu zvýšovat tlakové ztráty.

h

Kanalizační sítě s průtokem o volné hladině OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

Faktory ovlivňující K, kromě drsnosti vnitřního povrchu trub, jsou: • nepravidelnosti způsobené spoji, změnami směru, • přítomnost tvarovek, • špatné osové vyrovnání, • nánosy. Zkušenost ukazuje, že určujícím faktorem je počet spojů. Z tohoto pohledu použití krátkých trub v případě nestabilního podloží má extrémně škodlivý vliv na průtok.

PŘEDPISY

q

ǹ Ǻ

Je tedy doporučeno používat dlouhé trouby, tak jako je INTEGRAL, který nadto má dobrou odolnost na průhyb.

■ Evropská norma EN 752-4 Tato norma opravňuje používat vzorce MANNING-STRICKLERa nebo COLEBROOKa. Porovnává koeficient k od COLEBROOKa a K MANNING-STRICKLERa. Poznámka: volba koeficientu k (COLEBROOK) musí být v rozsahu od 0,03 mm až 3,00 mm.

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

21

h

Hydraulické parametry ÚVOD

OBLAST POUŽITÍ

Výpočet tlakových ztrát v průběhu vypracování projektu je nutný z důvodu nadimenzování čerpadel a stanovení charakteristik (PN, DN ..) pro různé úseky potrubí. Chybné stanovení tlakových ztrát v potrubí nebo jejich vzrůstání během provozu sítě vede k dodatečné spotřebě energie na čerpání a předčasnému opotřebení čerpadel.

■ Vzorec COLEBROOK-WHIT Vzorec COLEBROOK-WHITův se nyní všeobecně používá k určení koeficientu tlakových ztrát: 1 2,51 k —— = – 2 log ——— + ——— α Re §` α 3,71D §`

(

)

VD Re = —— (Reynoldsovo číslo) ν v: kinematická viskozita kapaliny při provozní teplotě (v m2 /s) k: ekvivalentní drsnost povrchu stěny trouby (připomínáme, že není shodná s výškou povrchových nerovností. Je to fiktivní rozměr vyjádřený v m vztažený k drsnosti povrchu, odtud termín „ekvivalentní“). Tyto dva výrazy logaritmické funkce odpovídají:

(

)

2,51 – první výraz ––––––– : tlakovým ztrátám od vnitřního tření kapaliny Re D §` samotné, – druhý výraz: tlakovým ztrátám vznikajících třením kapaliny o stěnu trouby. k ––––––– 3,71 D

(

)

Pro trouby ideálně hladké (k = 0) jsou tyto ztráty nulové a tlakové ztráty se jednoduše odvozují jen od vnitřního tření kapaliny samotné. PAM doporučuje používat vzorec COLEBROOKův z důvodu jeho vědeckého základu a přesnosti výpočtů a to s hodnotou k = 0,1 mm. Rovnocennost mezi vzorcem Colebrook-Whita a vzorcem ManningStrickera pro plné potrubí dovoluje určit Manningův koeficient ekvivalentně blízký skutečnosti: V případě kruhového potrubí s plným průtokem platí

ŘEŠENÍ Je charakterizováno: – výrobky (délka trouby, vycentrování..), které snižují na minimum ztráty za provozu, – zkušeností v dopravě kapalin pod tlakem jako jsou rozvody pitné vody a závlahy, což umožňuje PAM řešit technicky a obchodně i mimořádné případy. 22

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

1 D π.D2 Rh = ——— . —— ⇒ Rh = — ⇔ D = 4Rh 4 π.D 4

I

Z toho, dosazením do rovnice a po zkrácení, vychází:

(

)

k 2.51 v V = – 4 §```````` 2.g.Rh.i log ——— + —————— 14.8 Rh 8 Rh. §`````` 2.g.Rh.i POZOR: Tato rovnice platí pouze při plném průřezu.

TISK

KONEC

Tlaková kanalizace, gravitační sítě s plným profilem a výtlačné řady

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

■ Soupis provozních výkonností

■ Tabulka základních viskozit

Série průzkumů provedených ve Spojených státech na potrubích ze staré i nové litiny s vnitřním povrchem z cementové malty poskytla hodnoty C (podle vzorce HAZEN-WILLIAMa) pro šírokou škálu profilů trub a doby provozu. Tabulka níže rekapituluje tyto výsledky a udává hodnoty C a k nim příslušné ekvivalentní hodnoty k (pro vzorec COLEBROOK-WHITa). Ekvivalentní drsnost povrchu potrubí v provozu podle (1).

Viskozita kapalin klesá jakmile stoupá teplota. Je tomu zrovna tak s jejich kinematickou viskozitou, i když v menší míře. Poznamenáváme, že obyčejně viskozita (dynamická i kinematická) olejů je mnohem více odlišná než viskozita vody vzhledem k teplotě.

Průměr trouby (DN)

Rok uložení

150

1941

Popis kapaliny

Teplota (°C)

Kinematická viskozita v (cSt = 1E–6m2.s–1)

Voda

0

1,79

(mm)

10

1,31*

20

1,01

100

0,296

Doba posuzování (roky)

Hodnoty C

Hodnoty k

Nové potrubí 12 16

145 146 143

0,025 0,019 0,060

250

1925

16 32 39

134 135 138

0,148 0,135 0,098

300

1928

13 29 36

134 137 146

0,160 0,119 0,030

13 29 36

143 140 140

0,054 0,075 0,075

300

1928

700

1939

19 25

148 146

0,027 0,046

700

1944

13 20

148 146

0,027 0,046

(1) Miller „ Durability of cement mortar in cast iron pipes" Journal AWWA Juin 1965.

Závěrem – Potrubí s vnitřním povrchem z cementové malty zaručuje velkou průtočnou kapacitu, stálou po dlouhou dobu provozu. – Souhrnná hodnota k = 0,1 mm je rozumným a jistým předpokladem pro výpočet tlakových ztrát v dlouhém časovém horizontu u trub s vnitřím povrchem z cementové malty.

h

ZKUŠENOST

ǹ Ǻ

*Hodnota běžně používaná pro výpočty gravitačních kanalizačních přípojek domovních splaškových vod.

TEORIE ■ Drsnost povrchu vnitřní vystýlky z cementové malty Vnitřní vystýlky z odstředivě nanášené cementové malty mají hladký a pravidelný povrch. Byla provedena série zkoušek k určení ekvivalentní hodnoty k drsnosti povrchu trub s čerstvě nanesenou cementovou vystýlkou, určena průměrná hodnota 0,03 mm, která odpovídá tlakové ztrátě navýšené o 5 až 7 % (podle profilu trouby) vzhledem k troubě ideálně hladké s hodnotou k = 0 (počítaná pro rychlost 1m/s). Nicméně ekvivalentní drsnost povrchu potrubí nezávisí jen na pravidelnosti stěny trouby, ale stejně tak a to zvláště na počtu kolen, T kusů a odboček, nepravidelnostech profilu potrubí (špatné osové vyrovnání) a na usazeninách… Zkušenost ukazuje, že k = 0,1 mm je rozumnou hodnotou pro kanalizační potrubí. V případě velkých potrubí s malým množstvím tvarovek na kilometr, může být k mírně nižší (0,06 až 0,08 mm).

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

23

Hydraulické parametry

Ověření kapacity samočistící schopnosti navrhované sítě provádíme ve dvou fázích: nejdříve určíme hodnoty dvou podmínek a porovnáme s průtoky, pak ověříme, je-li splněna podmínka třetí.

Vzorec MANNING-STRICKERův Q = KSR 2/3 I1/2 Kde Q – průtok m3/s K – průtokový koeficient (různý podle materiálu) S - omočený průřez m2 R – hydraulický poloměr m I - ztráta v potrubí m/m

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

h/D = 0,8 h/D = 0,7 h/D = 0,6 h/D = 0,5 h/D = 0,4 h/D = 0,3 5 ,0

0 ,1

h/D = 0,2 D

h/D = 0,15

OBSAH

S

h

h

Jedná-li se o sítě odvádějící dešťové vody v oddílném nebo jednotném kanalizačním systému, jsou podmínky při nichž se stoka nezanáší zaručeny při 1/10 plnění profilu a můžeme všeobecně považovat tuto podmínku za splněnou, je-li dosažená rychlost 0,60 m/s. V případě sítí na splaškové vody v oddílném systému nebo nemůžeme-li nijak využít proplachy deštovou vodou, musí se navrhnout jiné řešení (vzhledem k průměrným skutečným průtokům): – při plném nebo polovičním plnění profilu musí mít kruhová trouba průtočnou rychlost 0,70 m/s, – při plnění odpovídající 2/10 profilu musí být průtočná rychlost nejméně 0,60 m/s, – při průměrném skutečném průtoku musí být míra plnění potrubí nejméně 2/10.

D

■ Podmínky pro samočištění:

q

h/

=

0

D

h/

=

0

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC 0,2

0,3

0,4

0,5

0,6 0,7 0,8 0,9 1

2

3

Rychlost (m/s) plné potrubí

24

Kanalizační sítě s průtokem o volné hladině

PRŮTOK

5

(m/s) potrubí částečně plněné

4

3

2

(l/s) potrubí částečně plněné

0,8 0,7

Zadání

Řešení

I: 0,005 (5 mm/m) K: 105 Vrcholový průtok 40 l/s

a: vybrat DN 250 b: maximální plnění h/D = 0,61 c. maximální rychlost 1,3 m/s

0,6 0,5

Schema použití nomogramu

0,4

h/D = 1 h/D = 0,8 h/D = 0,7 h/D = 0,6 h/D = 0,5

0,3

Rychlost

Průtok

m/s

l/s

h/D = 0,3

2000

h/D = 0,2

h/

40

100

h/D = 0,05

40

=

0,

50

5

10

3

0 DN 2

=

20

K

DN

5



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

10 9 8 7 6 5 4

4

2

ÚVOD

h/D = 0,1

200

0,2

DN

9

h/D = 0,15

61

6

KONTAKTY

300

D

1,3 m/s

p

3000

D

h/

OBSAH

h/D = 0,4

1000 900 800 700 600 500 400

■ Příklad

1 0,9

h/D = 0,95

10000 9000 8000 7000 6000 5000 4000

h

RYCHLOST

q

2

a 3

DALŠÍ ZPĚT

1 1

DN 300 DN 350 DN 400 DN 450 DN 500 DN 600 DN 700 DN 800 DN 900 DN 1000 DN 1100 DN 1200 DN 1400 DN 1500 DN 1600

DN 600 DN 70 DN 0 800

K = 120 K = 110 K = 105 K = 100 K = 90 K = 80 K = 70

DN 250 DN 300 DN 350 DN 400 DN 450 DN 500

DN 100 DN 125 DN 150 DN 175 DN 200 DN 250

DN 125 DN 150 DN 175 DN 200

b DN 100

0,1

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

DN 900 DN 1000

K = 60

DN 1100

K = 50 DN 1200

DN 1400 DN 1500 DN 1600

I

TISK

KONEC 4

5

1

2

3

4

5

6 7 8 9 10

20

30

40 50 60 708090100

200

1

2

3

4 5 6 7 8 9 10

20 30 40 5060708090100

200 300

500

1000

2000 3000 5000

10000

25

h

Mechanická odolnost ÚVOD

OBLAST VYUŽITÍ

Potrubí uložená v zemi jsou vystavena mechanickým namáháním od zatížení zeminou a dopravním provozem, jsou-li uložena pod vozovku. Chování potrubí zvláště závisí na vlastnostech materiálu. Je tedy důležité pro určení rizik plynoucích z chování potrubí v zemi znát specifické parametry materiálu nutné pro návrh potrubí.

Návrh INTEGRALU a vhodnost k využití jsou dány fyzikálními a mechanickými vlastnostmi tvárné litiny. Následující tabulka udává základní uvažované veličiny a zároveň srovnání s jinými materiály.

26

PVC

420

≤3

45

Využití

Mez pevnosti v tahu MPa (2)

Podélný ohyb Střih

Průtažnost (%) (2)

Deformace před porušením

> 10 %

< 0,1 %

= 80 %

Modul elasticity MPa (1) (%)

Odolnost na deformaci při zatížení

170 000

40 000

3 000

Pokles modulu elasticity v čase (%)

Odolnost na ovalizaci v čase

0%

65 %

50 %

Odolnost na proražení a vrypy*

(1) Fascikl 70 (2) Normové veličiny EN ČSN 598 * Přichází v úvahu na stavbě.

Fyzikální a mechanické vlastnosti litiny, neměnné v dlouhém čase a návrh na mezi pružnosti v tahu a ne na mezi porušení, dodávají troubě INTEGRAL výkonnost a provozní bezpečnost, což zaručuje dlouhodobě dobrou funkci sítí.

Beton

Parametr

Tvrdost povrchu

ŘEŠENÍ

Tvárná litina

230 HB

Neměřitelné

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

Charakteristiky tvárné litiny

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

CHOVÁNÍ Litina používaná na systém INTEGRAL je tvárný materiál s průtažností před porušením > 10%. Této hodnoty není nikdy dosaženo, tak vzniká určitá míra bezpečnosti. Křehké materiály, které mají hrubý lom, jsou dimenzovány s ohledem na tuto extrémní mez. Tvárné materiály jsou dimenzovány s ohledem na mez elasticity, která se nachází před porušením, což poskytuje určitou míru bezpečnosti. Návrhová hodnota je: Fr pro křehké materiály Fe << Fm pro tvárné materiály. Zatížení Tvárný materiál

Určité výrobky zvláště poddajné materiály mají mechanické vlastnosti, které se časem mění k horšímu (modul elasticity, tuhost...) a nechovají se tedy stejně po dlouhém čase jako na počátku. U těchto materiálů koeficient bezpečnosti časem klesá.

h

■ Chování v krátkém časovém úseku/Chování v dlouhém časovém úseku

■ Křehkost/tvárnost

MODUL ELASTICITY PO ČASE / POČÁTEČNÍ MODUL ELASTICITY

1

Litina

0,5 0,35

PVC

ǹ Ǻ

Beton

Fm 50 let Fu

Fr Fe

HODNOTA ODOLNOSTI PO ČASE / POČÁTEČNÍ HODNOTA

1 Křehký materiál

tvárná 0,5

Zdroj: Fascikl 70

Fm Fu Fr Fe

: maximální zatížení : poslední zatížení : zatížení při porušení : pravděpodobná mez elasticity

Litina

Průtažnost při porušení

křehká

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

PVC

50 let

Tyto změny mechanických vlastností se netýkají litiny INTEGRAL.

I

TISK

KONEC

27

Mechanická odolnost ZKUŠENOST

TEORIE

■ Tvárnost kovu

■ Norma a kvalita materiálu litiny

h

Prstencová zkouška může být použita jako ukázka tvárnosti stěny trouby, stejně tak dokazuje, že trouby z tvárné litiny mohou snášet silné deformace, aniž by se poškodily, a to díky velké deformační kapacitě kovu. V provozu trouba není nikdy namáhána na své meze, což dodává řešení systému INTEGRAL provozní bezpečnost.

Všechny trouby a tvarovky GS ve shodě s normami: – ČSN EN 598 – ISO 2531. Specifikace

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

jsou vyráběny z litiny

ČSN EN 598

Minimální pevnost v tahu Rm (MPa)

Trouby Tvarovky

Minimální průtažnost při porušení (%)

Trouby ≤ DN 1000 Tvarovky

Maximální tvrdost (HB)

Trouby Tvarovky

420 420 10% 5% 230 250

Každodenní praxe, organizace kvality (ISO 9001) ve výrobě vede ke kontrole každé etapy vývoje výrobku, což uspokojí specifické požadavky. Zvláště systematické rozbory litiny jsou prováděny v různých stádiích výroby.

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

28

Charakteristiky tvárné litiny

h

Grafit v šedých litinách je ve tvaru lamel, jež jsou původci křehkosti materiálu. Litiny tvárné mají grafit vykrystalizován v kulové formě, takže jsou vyloučeny linie náchylné k porušení existující v litině šedé. Tvárná litina vděčí za své pozoruhodné mechanické vlastnosti kuličkové formě grafitu, která jí předává:

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

– pevnost v tahu, – odolnost proti nárazům, – vysokou mez elasticity, – významnou průtažnost. Tyto vlastnosti mohou být ještě zlepšeny pomocí chemického rozboru a tepelnou úpravou kovové formy.Tvárná litina tak shrnuje tradiční mechanické kvality litin vycházející z jejich velkého obsahu uhlíku:

■ Mikrografická skladba tvárné litiny

ǹ Ǻ

– odolnost na stlačení, – způsobilost k odlévání, – odolnost na abrazi, – opracovatelnost, – odolnost na únavu, – odolnost proti korozi.

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

■ Zkouška krutem ukazující tvárnost litiny s kuličkovým grafitem

I

TISK

KONEC

29

h

Mechanická odolnost ÚVOD

OBLAST POUŽITÍ

Trouby uložené v zemi jsou mechanicky namáhány zásypem (zatížení zeminou, stálé zatížení), navíc musí odolávat zatížení občasnému (pohyblivé zatížení dopravou). Odolnost trub závisí na jejich vlastnostech a na typu uložení. Dimenzování spočívá v optimální volbě technických a ekonomických parametrů: – ekonomický návrh typu uložení, podložený vlastnostmi materiálu trub, – dostatečná spolehlivost v případě nepředvídaných okolností během ukládání nebo časem při terénních pohybech.

Přípustné výšky krytí se určí podle výpočtové metody Fascikl 70. Tato metoda je včleněna do normy ČSN EN 1295 „Statický návrh potrubí uloženého v zemi pro různé zatěžovací podmínky" jako jedna z metod statického návrhu potrubí. Návrhové parametry závisí: – na povaze zeminy (pět definovaných tříd zeminy), – na kvalitě hutnění obsypu (tři úrovně hutnění), – na povaze materiálu potrubí – tuhé nebo pružné, – na zvláštních okolnostech (spodní voda, pažení), – zda je potrubí vystaveno účinkům pohyblivého zatížení.

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

ŘEŠENÍ Vlastnosti tvárné litiny řadí materiál trub systému INTEGRAL na střed – mezi pružné materiály, závislé na kvalitě hutnění a mezi materiály tuhé, křehké, citlivé na kvalitu podkladového lože . Předností INTEGRALU je relativní nezávislost na podmínkách uložení: – ekonomické ukládání v běžných případech (zjednodušené hutnění, použití místního materiálu), – dostatečná bezpečnost během stavby při zvýšených nárocích (pokládka do spodní vody, poklesy terénu, malé nebo velké hloubky…). 30

I

TISK

KONEC

Odolnost na zatížení zeminou a působení pohyblivého zatížení

;;;; ;

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

PŘÍKLADY

• Charakteristiky trub INTEGRAL nutné pro výpočet jsou uvedeny na

následujících stránkách. • Výpočtová metoda Fascikl 70 dimenzuje trouby na působení různých zatížení při výškách krytí větších nebo rovných 0,80 m. Vzhledem k mechanickým vlastnostem trub INTEGRAL je možné je ukládat i s menší hloubkou krytí. Tyto speciální případy konzultujte s techniky SGTS.

h

• Jsou používány tři typy uložení trub: – PROSTÉ – STANDARDNÍ – SPECIÁLNÍ, které mohou být definovány následovně: – Uložení PROSTÉ Urovnané dno výkopu. Provedení ochranného obsypu z materiálů bez kamenů (úhel uložení 60°).

ǹ Ǻ

– Uložení STANDARDNÍ Lože z písku, štěrků... Provedení obsypu z materiálů bez kamenů, které jsou zhutněné až po vrch trouby (úhel uložení 90°).

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

– Uložení SPECIÁLNÍ Lože z písku, štěrků. Provedení obsypu s postupným hutněním po pravidelných vrstvách rovnoměrně až 0,10 m nad vrch trouby (úhel uložení 120°).

I

TISK

KONEC

31

Mechanická odolnost

h

FASCIKL 70

ULOŽENÍ PROSTÉ TROUBA INTEGRAL Maximální výšky krytí (Hc)

16 Hc (m)

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

14 12 10 8 6 4 2

ULOŽENÍ STANDARDNÍ TROUBA INTEGRAL Maximální výšky krytí (Hc)

16 Hc (m)

16 Hc (m)

14

14

12

12

10

10

8

8

6

6

4

4

1800

1600

1400

1200

900

1000

800

700

600

500

400

300

ULOŽENÍ SPECIÁLNÍ TROUBA INTEGRAL Maximální výšky krytí (Hc)

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

2 1800

1600

1400

1200

1000

900

800

700

600

500

400

300

200

150

125

2000

DN

0 100

1800

1600

1400

1200

900

1000

800

700

600

500

400

300

200

150

125

2000

DN

0 100

200

150

FASCIKL 70

2

32

125

100 FASCIKL 70

2000

DN

0

KONEC

h

Odolnost na zatížení zeminou a působení pohyblivého zatížení

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

33

h

Mechanická odolnost q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

34

h

Odolnost na zatížení zeminou a působení pohyblivého zatížení

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

35

Mechanická odolnost ZKUŠENOST

TEORIE

■ Odolnost a prstencová tuhost trub INTEGRAL

■ Výpočtová metoda mechanické odolnosti potrubí podle Fasciklu 70

h

Zkouška pevnosti na prstenci při kontrole kvality garantuje minimální prstencovou tuhost a ověřuje dobrou odolnost vnitřního povrchu při ovalizaci. Všechny zkoušky prováděné Oddělením kvality pod kontrolou CSTB a stejně tak zkoušky prováděné Výzkumným centrem Pont-aMousson dokazují mimořádně dobrou odolnost odstředivě nanášené cementové malty. Jako příklad – zkoušky provedené Laboratoří inženýrského stavitelství v Louvain na DN 1000 daly tyto výsledky: Aplikované zatížení (N) 0

Vertikální ovalizace vzorku (%) 0

4 000

0,58

10 000

1,58

15 000

2,54

18 000

3,17

Výběr materiálu potrubí se provádí ve třech etapách: 1. stanovení namáhání působící na troubu, 2. určení napětí a výsledných deformací, 3. porovnání s mezními kritérii definovanými normami (napětí, ovalizace, vybočení).

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

Tento postup je znázorněn v následujícím diagramu: Stanovení zatížení zeminou

Stanovení pohyblivého zatížení

Působení vnějších zatížení na troubu Podmínky pro uložení

Modelování vzájemného působení trouba-zemina

Výpočet deformací a napětí ve stěně trouby

Mezní hodnota při 3 % ovalizaci je 13 700 N. Během zkoušky nebylo pozorováno žádné odlepení vystýlky.

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

Posouzení trouby

Kritéria pro posuzování trub

I

TISK

KONEC Ve všech těchto případech jsou výsledky vždy lepší než požaduje norma ČSN EN 598.

36

Odolnost na zatížení zeminou a působení pohyblivého zatížení

DN (mm) 100 125 150 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1 000 1 200 1 400 1 500 1 600 1 800 2 000

2 – Parametry materiálů pro obsyp a zásyp Třída zeminy

Stručný popis

DE (mm)

Tloušťka stěny pro výpočet

1

Písky a štěrky čisté nebo slabě hlinité (zrna menší než 50 mm).

118 144 170 222 274 326 378 429 480 532 635 738 842 945 1 048 1 255 1 462 1 565 1 668 1 875 2 082

5,26 5,26 4,02 4,06 4,23 4,55 5,29 5,60 5,87 6,20 6,75 8,45 9,25 9,85 10,70 13,60 15,20 16,10 16,70 18,40 20,10

2

Písky a štěrky mírně nebo středně hlinité.

3

Křemičité a vápencové jíly. Sutě. Morény, přeměněné horniny, hrubozrnné naplaveniny s vysokým podílem jemných částic.

4

Naplaveniny, jemné písky, štěrkopísky, jíly, více či méně tvárné slíny (Ip < 50).

(1) 5a

Velmi tvárné jíly a slíny (Ip > 50). Organické látky, rozpustné a znečišťující.

(2) 5b

Sedimenty: křída, pískovec, břidlice... Kompozitní horniny (vápencové a křemičité jíly, sutě, morény), přeměněné horniny, hrubozrnné naplaveniny s částicemi, které mohou přesahovat 250 mm. Čisté štěrky, skalnaté horniny s částicemi > 50 mm.

Poznámky: Norma ČSN EN 598 udává pro každý DN minimální tuhost průměru. Tloušťka stěny pro výpočet v tabulce tuto tuhost zaručuje. – Okamžitý modul pružnosti (ETI): 170 000 MPa, – proměnný modul pružnosti ETV/ Okamžitý modul pružnosti ETI = 1, – Poissonův koeficient T = 0,25, – deformace před aplikací zatížení eo = 1,2 + DN/2000 v mm, – e výpočtové: odvozené od prstencové tuhosti, – mezní ovalizace: 4 %.

h

Základní parametry používané v této metodě jsou: 1 – Parametry litinového potrubí

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

(1) Tyto materiály nelze použít ani na obsyp ani na zásyp. (2) Tyto materiály nelze použít na obsyp, v některých případech mohou být použity na zásyp.

+

ZVĚTŠIT

3 – Parametry hutnění

-

ZMENŠIT

Jsou zavedeny tři úrovně kvality hutnění: – bez zhutnění: provedení obsypu nevyžaduje hutnící prostředky ani žádnou kontrolu nebo ověřování. – hutnění kontrolované: kontrola způsobu hutnění prováděného obsypu, přičemž dodavatel prací předkládá zodpovědnému vedoucímu stavby hlášení o způsobu provádění a kontrole hutnění podle stanovených kriterií. Ověření provedených prací se nevyžaduje. – hutnění kontrolované ověřené: jako výše ale s tím, že se provádí kontrola výsledků provedeného hutnění (90% OPN) (*).

I

TISK

(*) OPN = OPTIMUM PROCTOR NORMAL

KONEC

37

Mechanická odolnost

• Hodnoty modulu reakce obsypu Es (MPa) v závislosti na třídách zeminy a kvalitě hutnění.

• Kvalita hutnění spolu se třídou zeminy určí úhel uložení potrubí: HODNOTY ÚHLU ULOŽENÍ 2α

h

ÚROVEŇ KVALITY HUTNĚNÍ Třída zeminy

Bez zhutnění

Hutnění kontrolované

Hutnění kontrolované ověřené

Hutnění Bez zhutnění

Hutnění kontrolované

Hutnění kontrolované ověřené

1-2

60°

90°

120°

Třída zeminy

1

0,7

2

5

2

0,6

1,2

3

3

0,5

1

2,5

3

60°

90°

120°

4

< 0,3

0,6

0,6

4

60°

60°

60°

2

5

5b*

0,7

* Pouze pro zásyp.

• Fascikl 70 upozorňuje projektanty na skutečnost, že tyto hodnoty jsou nezávazné. Jsou určeny pro případ, že nejsou známy specifické informace o povaze zemin (geotechnický průzkum). • Výběr úrovně hutnění zůstává na posouzení odpovědného projektanta, který podle dostupných informací musí určit co možná reálný způsob uložení.

;;;;; ;;;;; ;; ;;;;; ;;;;;

Úhel uložení 2α zvýhodňuje rozložení reakce zeminy, snižuje specifický tlak a tím napětí ve stěně trouby.

2α

Příklad: litinová trouba INTEGRAL DN 300 uložená v zemině třídy 3, s výškou krytí 2 m.

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

Hutnění Třída zeminy

Bez zhutnění

Hutnění kontrolované

Hutnění kontrolované ověřené

Úhel uložení 2α

60°

90°

120°

Napětí*

186 MPa

110 MPa

51 MPa

* Mezní hodnota podle Fasciklu 70: 420 MPa. • Fascikl 70 považuje tyto návrhové hodnoty úhlu uložení 2α za hodnoty maximální a ponechává je na zvážení zpracovateli v závislosti na podmínkách ukládání potrubí. (Poznámka: přítomnost spodní vody je v určitých případech považována za zhoršující faktor).

38

I

TISK

KONEC

h

Odolnost na zatížení zeminou a působení pohyblivého zatížení

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

39

Mechanická odolnost ÚVOD

h

Potrubí uložené v zemi může být namáháno v průběhu doby různým sedáním půdy například v nestabilním podloží nebo vymíláním vyvolaným prouděním vody, která naruší podloží potrubí. Statistická studie příčin poruch pozorovaných na kanalizačních sítích jasně určila nedostatky při návrhu potrubí: materiály byly často využívány až na mez použitelnosti. Je tedy důležité vybrat potrubí s dostatečným koeficientem bezpečnosti, aby se vyloučily poruchy jako jsou porušení při průhybu, přerušení toku vody, rozpojení trub nebo ovalizace.

Trouba INTEGRAL je řešením zvláště výhodným do nestabilních terénů a na stavbách, kde jsou obavy, že potrubí bude namáháno na ohyb. Délka trub (6 až 8 m) a mechanická odolnost litiny dodává troubě zvýšenou bezpečnost použití. 40

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

OBLAST VYUŽITÍ Typ podloží

Povaha rizika

Výhody INTEGRALU

Zeminy se spodní vodou.

Vyplavování podkladního lože. Snížení tlaku okolních hornin. Vymílání.

Mechanická odolnost tvárné litiny umožňuje troubě chovat se jako nosník. Oproti tradičním materiálům, které mají snížené délky trub, INTEGRAL udrží tok vody a nepropustnost.

Nestabilní podloží vyžadující bezpečný materiál.

Usmyknutí. Proražení na tvrdých místech. Porušení spádu. Ztráta nepropustnosti.

Velmi dobrá odolnost na usmyknutí (charakteristický znak litiny). Dimenzování s významným koeficientem bezpečnosti. Hrdlový spoj s gumovým kroužkem umožňuje pohyb.

Při malém spádu.

Přerušení toku vody. Usazování. Snížení hydraulické kapacity.

Snadné vedení díky délkám trub 6 až 8 m. Jednoduchá pokládka, snížení na minimum rizik na stavbě. Hrdlový spoj s gumovým kroužkem umožňuje pohyb.

Uložení na podpěrách, v kolektoru, přechod mostu, uložení na pilotách.

ŘEŠENÍ

q

Nesnadná instalace podpěr, husté podpěry, beranění pilot.

Délka trub usnadňuje uložení (jedna podpora na jednu troubu) a snižuje náklady. Odolnost litiny dovoluje snížit počet podpor.

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

Nestabilní podloží – podemílání, odolnost v podélném ohybu a smyku OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

TEORIE

■ Zkouška v podélném ohybu na troubě

Kvalita přilnutí cementové malty na litinový podklad zaručuje dvě důležité vlastnosti vnitřního povrchu: – dobrou odolnost na vakuum (podtlaky vznikající od vodních rázů), – dobrou odolnost na ohyb a ovalizaci. Zkoušky na podélný ohyb na troubách malých profilů ukázaly odolnost vnitřního cementového povrchu při mezní deformaci trouby.

■ Zkouška v ohybu – usmyknutí v šachtě Betonová šachta o váze 3 tuny je nesena pouze třemi troubami INTEGRAL z tvárné litiny DN 200, což simuluje extrémní případ, který by mohl nastat v nestabilním podloží. V tomto případě výpočet ukazuje, že existuje faktor bezpečnosti okolo 20ti, který brání porušení trub usmyknutím, hodnota víc než postačující pro odolání nadměrným zátěžím od pojezdu povrchu.

■ Odolnost v ohybu podle normy ČSN EN 598 (DN 100 až DN 200) Zkušební metoda

h

ZKUŠENOST

q

F

120°

L = 4 000

ǹ Ǻ

120°

Trouby jsou uloženy na dvou podporách tvaru „V" pod 120 stupni ve vzdálenosti 4 metry. Jsou zatíženy vertikálním zatížením působícím ve stejné vzdálenosti od obou podpor. V první fázi jsou trouby namáhány předem určeným provozním ohybovým momentem po dobu 10 minut. Vizuální prohlídka po odstranění zátěže nesmí ukázat žádný zbytkový průhyb ani poškození vnitřního povrchu. V druhé fázi je ohybový moment zvýšen až na nejvyšší zkušební provozní hodnotu (zvýšení 70 %) po dobu 1 minuty při rychlosti zatěžování nepřekračující 2 kN/s. Při vizuální prohlídce nesmí být litinová stěna trouby prasklá.

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

41

h

Mechanická odolnost ÚVOD

OBLAST VYUŽITÍ

Při zjištění problémů na stávajících sítích a při jejich evidenci se přišlo na to, že materiály byly velmi často použity na mezi použitelnosti. Fascikl 70 upozorňuje na geotechnická rizika a doporučuje pro zvláštní případy (spodní voda, pažení) zvýšený stupeň bezpečnosti při dimenzování potrubí. Požadovaná bezpečnost materiálu závisí na četnosti kontrol při jeho výrobě a jeho vhodnosti pro daný způsob a podmínky uložení.

■ Bezpečnost vzhledem k porušení při zatížení zeminou INTEGRAL má skutečnou bezpečnost zvýšenou oproti minimální hodnotě udané Fasciklem 70 (1,5). Příčiny zvýšení bezpečnosti jsou následující: – stěna trouby je stále silnější než hodnoty používané pro výpočet, – vlastnosti materiálu trouby jsou stále lepší než jsou předepsané minimální požadované hodnoty, – INTEGRAL je navržen na mez elasticity v ohybu, která je před bodem porušení. Koeficient bezpečnosti počítaný na tuto mez je jasně vyšší než koeficient používaný pro dimenzování na ovalizaci (4%). V příkladu potrubí DN 200 uloženém v zemině velmi špatné kvality bez zhutnění v hloubce 6 m, jsou dosažené bezpečnosti:

(INTEGRAL) Jmenovitá tloušťka

Dosažená bezpečnost

(Fascikl 70) Minimální tloušťka

Mez porušení

Mez pružnosti

Mez porušení

Mez pružnosti

2,6

1,9

1,75

1,25

Poznámka: bezpečnost neexistuje, je-li hodnota rovna 1. Dosažená bezpečnost je poměr mezi zatížením, které působí na troubu a mezním návrhovým napětím. Minimální bezpečnost 1,25 se přiřazuje koeficientu bezpečnosti definovanému Fasciklem 70.

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

ŘEŠENÍ PAM přiřadil systému INTEGRAL při jeho tvorbě zvýšenou bezpečnost, aby se maximálně vyrovnala nespolehlivost při dimenzování a rizika pokládky. 42

KONEC

Bezpečnost

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

■ Bezpečnost vzhledem k vymílání podloží

■ Zkouška porušení na experimentálním úseku

Jako klasický příklad jsme zkoumali vymílání pod troubou DN 400: potrubí uloženo v hloubce 3 m s vymíláním v délce 2 m. Koeficient bezpečnosti S vzhledem na porušení je:

Zkouška provedena ve Výzkumném centru. Chování trub z tvárné litiny uložených v zemi do malých hloubek (0,6 až 1,2 m) a podrobených namáháním od pohyblivého zatížení bylo zkoumáno Výzkumným centrem Pont-a-Mousson, kde byl kvůli této zkoušce speciálně zhotoven „kolotoč“.

Materiál

Dosažená bezpečnost

INTEGRAL ČSN EN 598

46

Kamenina tř. 160 EN 295

6,6

Beton 135 A připr. EN 1916

9,3

h

ZKUŠENOST

Paprskovité výkopy mohou pojmout různé typy trub uložené do země za různých podmínek pokládky (různé typy lože pod potrubí, povaha materiálu na zásyp, zhutnění obsypu...).Výkopy jsou pod kruhovou cestou o poloměru 24 m.

ǹ Ǻ

■ Bezpečnost při usmyknutí v úrovni šachty Spojení trouba-šachta může být namáháno smykovými silami vznikajícími od pohyblivého zatížení dopravou. Jako klasický příklad jsme zkoumali vymílání pod šachtou výšky 5 m zatížené pohyblivým zatížením a osazené na potrubí DN 400: Materiál INTEGRAL ČSN EN 598

Dosažená bezpečnost 33

Kamenina tř. 160 EN 295

9,2

Beton 135 A připr. EN 1916

5,2

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

■ Bezpečnost na případný podtlak Kanalizační sítě mohou být namáhány nahodilým podtlakem při uzavření šoupěte nebo zastavení čerpadla. Jako příklad uvádíme potrubí DN 250: Počítaný tlak při prasknutí (e minimální)

18,5 bar

Maximální provozní tlak (ČSN EN 598)

0,9 bar

Dosažená bezpečnost

I

Z těchto početných zkoušek bylo možné vyhodnotit bezpečnost nabízenou troubou INTEGRAL při mezních podmínkách použití.

TISK

20

KONEC

Jako ukázku, norma ČSN EN 545 definuje pro PN 5,4 dosaženou bezpečnost 3,4, což odpovídá koeficientu bezpečnosti 3 (celkový koeficient bezpečnosti je 10).

43

Mechanická odolnost q

OBSAH

■ Reakce na zatížení

p

KONTAKTY

Potrubí mohou být zařazena do tří kategorií podle toho, jak se chovají vůči vnějším zatížením: – trouby tuhé, – trouby pružné, – trouby polotuhé.

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

TEORIE

Byly testovány dva typy trub: – Litina – DN 250 – vnitřní DN 250 mm – PVC – vnitřní průměr DN 240 mm.

Potrubí z tvárné litiny se řadí mezi trouby polotuhé. Odolnost na zatížení a deformace jsou u těchto trub v rovnováze, což je optimální pro jejich provozní bezpečnost v průběhu času.

Byly použity tři materiály na zásyp: – říční písek 0/5 mm, – drcený štěrk 6/20 mm, – jíl.

Systém zemina – trouba Reakce trouby v zemi vůči mechanickým namáháním může být správně pochopena pouze na základě systému zemina/trouba. Spolupůsobení trouby a okolního terénu je rozdílné, jedná-li se o tuhé nebo naopak o pružné trouby, s tím souvisí i rozdílné požadavky, které musí být splněny při pokládce. Potrubí mohou být rozdělena do tří kategorií podle toho, jak odolávají vnějšímu zatížení: – trouby tuhé, – trouby pružné, – trouby polotuhé.

Terén Vnější zatížení Reakce zeminy

Porovnávaly se dvě podmínky uložení: materiál hutněný na OPTIMUM PROCTOR NORMAL a nehutněný materiál.Výsledky jsou uvedeny v tabulce dole. ■ Závěrem

Reakce zeminy

h

Zkoušky realizované nezávislou organizací Centre d’Etude Technique de l’Equipement de l’Est hodnotí mechanickou bezpečnost pro dva typy materiálu potrubí: litina a PVC vzhledem k mezním hodnotám (pružnost a / nebo porušení) a také vliv povahy zeminy a způsobu hutnění zásypu výkopu na tuto bezpečnost.

Tyto zkoušky provedené veřejnou institucí dokazují: – že INTEGRAL oproti některým materiálům disponuje bezpečností, která odolá určitým rizikům hutnění, – že některé jiné materiály jsou používány za mezních podmínek.

Reakce zeminy

Bezpečnost (pod zatížením 4 m) Povaha zeminy

Písek 0/5

Drcený štěrk

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

Jíl

Materiál Způsob provádění

Hutněný

Bezpečnost vztažená k mezi elasticity

5,6

Minimální bezpečnost požadovaná Fasciklem 70

1,5

Nehutněný 3

Hutněný

Nehutněný

Hutněný

Nehutněný

5,9

5,3

3

2,6

Litina

PVC

Bezpečnost Zjištěná ovalita ————————————— Limitní ovalita ISO (%) Minimální bezpečnost požadovaná Fasciklem 70

44

I 1,6

1,6 1,5

TISK

0,9

KONEC

Případ tuhých trub

Případ polotuhých trub

■ Příklad: předpjatý beton…

■ Příklad: tvárná litina. ■ Chování: tuhé trouby dovolují jen velmi malou ovalizaci před porušením. Tato deformace nestačí k tomu, aby mohly působit reakce bočního opření trouby o zásyp. Veškeré svislé zatížení zeminou se přenáší na podloží a tím vznikají silná namáhání ohybem ve stěně trouby.

Terén

2 α

Namáhání ohybem 2α = úhel uložení

■ Kritérium pro dimenzování: obvykle se používá maximální zatížení při porušení. ■ Důsledky: tuhé trouby koncentrují zatížení na horním a dolním vrcholu trouby. Reakce systému zemina/tuhá trouba je silně závislá na úhlu uložení α, neboli na správně provedeném loži a to zejména, jedná-li se o pohyblivá zatížení. Tato citlivost je zvláště důležitá v případě nestabilního podloží: působení spodní vody, náraz, atd. Případ pružných trub

Terén

■ Chování: polotuhé trouby se vyznačují mírnou ovalizací, která je dostatečná k tomu, aby část svislého zatížení zeminou vyvolala boční reakci v místě opření o obsyp. V tomto případě působí jednak pasivní reakce na opření o obsyp a jednak vnitřní ohybová napětí ve stěně trouby. Odolnost vůči svislému zatížení je tudíž rozložena mezi vlastní pevnost trouby a pevnost okolního zásypu ve vzájemném poměru pevností trouby a zeminy.

h

Bezpečnost

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

■ Kritérium pro dimenzování: maximální přípustné napětí v ohybu (případ malých průměrů) nebo maximální přípustná ovalizace (případ velkých průměrů). ■ Důsledky: rozložení zatížení mezi troubu a zásyp v soustavě zemina/polotuhá trouba zajišťuje bezpečnost uložení potrubí i v případě, že se mechanická namáhání nebo podmínky uložení v průběhu času mění.

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

■ Příklad: plastové materiály, ocel… ■ Chování: pružné trouby dovolují značnou deformaci, aniž by došlo k jejich porušení. Tímto způsobem je svislé zatížení vyrovnáno pouze reakcí bočního opření trouby o okolní obsyp.

Terén

E'

E'

■ Kritérium pro dimenzování: maximální přípustná ovalizace nebo maximální přípustné ohybové napětí, ale též pevnost ve vzpěru.

I

■ Důsledky: stabilita systému zemina/pružná trouba je přímo závislá na schopnosti zásypu vytvořit pasivní reakci v místě opěry, neboli na modulu reakce (E’) obsypu a tedy na kvalitě obsypu, jeho hutnění a způsobu odstranění pažení. Modul reakce zeminy je také ovlivněn přítomností spodní vody.

TISK

KONEC

45

h

Mechanická odolnost ÚVOD

OBLAST VYUŽITÍ

Má-li kanalizační systém sloužit jako tlakový, musí celá sestava být schopná bezpečně odolat vnitřnímu tlaku vedené kapaliny jak v normálním provozu tak i v přechodném režimu při vodních rázech, které se často vyskytují ve výtlacích splaškových vod a je tedy často nesnadné chránit výtlaky proti jejich účinkům (přetlak a podtlak).

Přípustný provozní tlak (PFA) je vnitřní tlak bez uvažování vodních rázů, který mohou různé prvky sítě bezpečně snášet v trvalém hydraulickém režimu. Je-li uvažován vliv vodních rázů, mluvíme o maximálním přípustném tlaku (PMA). Vztah mezi těmito dvěma veličinami je PMA = 1,2 PFA. Přípustný zkušební tlak (PEA) odpovídá maximálnímu hydrostatickému tlaku, kterým může být nově instalované potrubí zkoušeno na místě montáže. (PEA = PMA + 5 barů). Hodnoty PFA pro systém INTEGRAL jsou uvedeny v následující tabulce. TROUBY INTEGRAL DN 80 100 125 150 200 250 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1 000 ≥ 1 200

Přípustný provozní tlak PFA (bary) 40 40 40 40 40 40 40 35 30 29 27 26 26 26 26 26 26

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

ŘEŠENÍ Systém INTERGRAL díky maximálním přípustným tlakům a kontrole kvality hydraulických zkoušek ve výrobně je možné použít na tlakové sítě, protože jeho bezpečnost je vyšší než jsou požadavky normy. 46

KONEC

ZKUŠENOST

TEORIE

■ Tlaková zkouška každého kusu ve výrobně při kontrole kvality

■ Výpočet tlaku (podle ČSN EN 545)

Zkoušky na roztržení jsou pravidelně prováděny na troubách z tvárné litiny při kontrole kvality. Trouby INTEGRAL jsou všechny jednotlivě hydraulicky zkoušeny na zkušební tlak uvedený v následující tabulce.

Přípustný provozní tlak trouby je podle klasického vzorce: 20 e Rm PFA = D . SF e: tloušťka stěny. Jedná se o minimální tloušťku výrobku s eventuelními výrobními tolerancemi v mm. D: průměrný profil trouby (DE – e) v mm. Rm: Mez pevnosti. SF: koeficient bezpečnosti. Může být různý podle použitého materiálu a příslušných norem. Pro INTEGRAL je SF = 3.

DN

Zkušební hydraulický tlak (bary)

80 až

300

40

350 až

600

32

700 až 1 000

32

1 200 až 1 600

32

1 800 až 2 000

32

h

Odolnost na vnitřní tlak

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

Jednotlivé kontroly, které jsou součástí procesu zajištění kvality ISO 9001, jsou zárukou kvality výrobku.

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

47

h

Abraze ÚVOD

OBLAST VYUŽITÍ

– Odpadní vody obsahují minerální abrazivní složky s usazeninami, které mohou být významné v případě povrchových vod. – Spád terénu může někdy výrazně zvýšit rychlost odpadní vody v gravitačních sítích, což má za následek zvýšenou možnost abraze. – Přítomnost abrazivních částic a rychlost odváděné vody vede k tomu, že je potřeba v určitých případech vybrat materiál potrubí s dobrou odolností na abrazi.

Trouby INTEGRAL díky své odstředivě nanášené vystýlce z hlinitanového cementu jsou schopné odvádět : I – Mírně znečištěné kapaliny (splaškové odpadní vody, předčištěné odpadní vody)

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

– Při maximálních rychlostech 7 m/sec – stále. – Při rychlostech 10 m/sec – občasně. – Při vyšších rychlostech po zvážení podmínek. II – Silně znečištěné kapaliny (z dešťových sběračů, jednotné kanalizace, průmyslové vody…) – Studiem průtočných podmínek odváděné vody a pro vody průmyslové abrazivního charakteru je možné upřesnit podmínky pro použití trouby INTEGRAL. – Snížení průtočné rychlosti (spadištní šachta) nebo abrazivity (lapač splavenin) může být užitečným doplňkem. Norma ČSN EN 598 udává odolnost na abrazi po 100 000 cyklech (viz zkušební metoda v kapitole ZKUŠENOST) pro přípustný úbytek: Zjištěný úbytek

Přípustný úbytek

0,13 mm*

0,6 mm

INTEGRAL PH1

0

0,6 mm

EPOXIDOVÝ POVRCH

0

0,2 mm

INTEGRAL

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

* Zkoušky provedeny pod kontrolou zkušebny BUREAU VERITAS.

ŘEŠENÍ – Vnitřní vystýlka z hlinitanového cementu nabízí vynikající odolnost na běžně odváděné odpadní vody i při přechodně zvýšených rychlostech, aniž dojde dlouhodobě k poškození potrubí (snížení tloušťky a mechanické odolnosti). – Speciální případy je možné konzultovat s techniky výrobce, zvláště pokud jde o horské oblasti. – Vyloučením poruch a narušení plynulosti odtoku se citelně snižují náklady na projekt. 48

I

TISK

KONEC

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ZKUŠENOST ■ Laboratorní zkouška (podle ČSN EN 598) b) Zkušební zařízení

a) Zkušební metoda

h

Zkouška musí být provedena na vzorku trouby dlouhém 1000 mm ± 10 mm, zaslepeném na obou koncích po naplnění zkušebním materiálem. Doporučený průměr je DN 200 a DN 400. Před zkouškou musí být vzorek s vnitřním povrchem z hlinitanového cementu ponořen do vody o okolní teplotě po dobu přibližně 24 hodin. Zkušební materiál musí obsahovat tolik přírodního křemičitého štěrku, aby bylo dosaženo úrovně 38 mm ± 2 mm ode dna trouby včetně potřebného množství vody. Zrna štěrku musí být od 2 mm do 10 mm, přičemž průměrně mají být 6 mm. Vzorek se osadí horizontálně do zkušebního zařízení, které neustále překlápí vzorek pod úhlem plus 22,5° a mínus 22,5° každé 3 až 5 sekund. Vzorek trubky se musí kontrolovat po 100 000 cyklech. Úbytek cementové vystýlky se bere jako průměrná hodnota z 15ti měření prováděných po 50 mm na délce 700 mm v úrovni povrchové čáry vody, s výjimkou 150 mm od obou konců vzorku trouby.

ǹ Ǻ

Křivka úbytku abrazí 3,00 Kamenina

2,50

– Pro systém INTEGRAL – viz předcházející stránka. – Zkoušky provedené v Technickém institutu v DARMSTADTU (Německo) daly výsledky podobné.

Azbestocement 2,00

Úbytek [mm]

c) Výsledky

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

1,50 Beton 1,00 PVC 0,50

I

Litina INTEGRAL

TISK

0,00 0,00

1,00

2,00

3,00

4,00

KONEC

(x105) cyklů Podklady dodané laboratoří DARMSTADT.

49

h

Abraze ■ Zkouška na zkušebním okruhu

■ Zkouška

Ve Výzkumném centru Pont-a-Mousson byly provedeny početné zkoušky na experimentálním okruhu. Spočívaly v tom, že se nechala cirkulovat kapalina znečištěná různými látkami. Tyto zkoušky pomohly stanovit zkušební pravidlo a porovnat odolnost různých materiálů. Úbytek abrazí se stanoví podle vzorce: U = k x V3 x N1/2 x 10–4 kde U = roční úbytek v mm/rok k = koeficient charakterizující materiál (čím je k vyšší, tím je materiál citlivější). V = průtočná rychlost v m/sec. N = Millerův index udávající abrazivní sílu částic.

V: 3 m/s Praný křemičitý písek: Millerův index (5 000 až 18 000) Koncentrace 20% (váha) Doba trvání: 2 300 hodin

Pohled na zkušební okruh

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

■ Výsledky Hodnoty koeficientu k určené zkouškami na abrazi pro různé používané materiály: Čedič Polyuretanový elastomer

5 až 15

Kaučuk Hlinitanová cementová malta

15 až 30

Holá litina

30 až 50

Vysokopecní cement Beton PVC Sklolamináty Osinkocement

50 až 100 300

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

> 1000

■ Závěr Tyto zkoušky dosvědčily vynikající odolnost hlinitanové cementové malty, která vyplývá jak z materiálů, které ji tvoří, tak z její soudržnosti (odstředivý způsob nanášení).

I

TISK

KONEC

50

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

TEORIE Certifikát BUREAU VERITAS

h

Je několik typů abrazí: Abraze vznikající nárazem jednotlivých částic unášených kapalinou na vnitřní plochu potrubí. Existují dva typy napadání: • Úbytek vrypy, je omezený, je-li stěna potrubí tvrdší než částice, • Úbytek nárazy, snížený, je-li materiál povrchu pružný. Jsou možné všechny varianty mezi těmito dvěma typy, ideální by bylo mít materiál jak velmi tvrdý tak velmi pružný. Abraze je komplexní jev. Na úbytek má přímý vliv mnoho parametrů. • Typ průtoku (laminární, turbulentní…) • Povaha vedené abrazivní kapaliny (koncentrace, tvrdost, granulace…) • Průtočná rychlost • Povaha trouby Průtočná rychlost hraje za stejných okolností převažující roli. Znalost a zkušební prostředky jsou nezbytné při řešení zvláštních případů (průmyslové vody).

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

51

h

Odolnost vůči chemickým vlivům ÚVOD

OBLAST POUŽITÍ

Příslušné zákony upřesňují podmínky, za kterých musí být prováděno odvedení a čištění splaškových vod. V kanalizačních sítích průmyslových závodů nebo v jednotných sítích, kde je nebezpečí vniknutí průmyslových odpadních vod, je důležité vybrat materiál potrubí a druh spoje, které garantují celistvost sítě a jeho dobrou funkci. Koroze od septické fermentace splašků je popsána ve zvláštní kapitole.

A - Odolnost systému INTEGRAL na kyseliny a zásady Typ výrobku

Typ vnitřního povrchu

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

Rozsah pH při 20 °C Trvale

Občasně

Hlinitanový cement Trouby INTEGRAL Trouby INTEGRAL PH1 Polyuretan

4 až 12 1 až 13

3 <1

Tvarovky

Epoxid

1 až 13

<1

Kroužky

Nitril NBR

1 až 12

<1

B - Odolnost systému INTEGRAL na chemické látky ■ Vnitřní vystýlka z hlinitanového cementu Tabulka na následující stránce udává mezní koncentrace agresivních látek, které se mohou vyskytovat v odpadních vodách a to zvláště ve vodách průmyslových. Tyto limitní hodnoty pH zaručují dlouhodobě dobrou provozní schopnost systému Integral s vnitřní cementovou hlinitanovou vystýlkou. Pro ostatní průmyslové odpadní vody ukázaly zkoušky a praktická zkušenost, že vystýlka z hlinitanového cementu je odolná proti velkému počtu různých chemických látek jako např.: glykoly, glycerin, fenoly, vápnitý bisulfát (papírenský průmysl), thiosulfát sodný (fotografický průmysl), rostlinné oleje (olivový, lněný…), cukry, citronová kyselina, máselná kyselina, octová kyselina (průmysl vinařský, ovocnářský, mlékárenský…).

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

■ Vnitřní vystýlka z polyuretanu (trouba INTEGRAL PH1)

ŘEŠENÍ Při návrhu systému INTEGRAL bylo uvažováno s rizikem vniku nebezpečných průmyslových agresivních splašků. Vnitřní povrchové úpravy (hlinitanový cement a epoxid) a charakter spoje zajišťují bezpečnost a dovolují použít potrubí v určitých případech i pro průmyslové odpadní vody. 52

Vrstva polyuretanu (tloušťky 2 mm) nanesená na vnitřní povrch trouby dovoluje systému INTEGRAL PH1 odvádět prakticky všechny agresivní kapaliny, které mohou být vypouštěny z průmyslových závodů. Uzavírací film povrchové úpravy je kontrolován jiskrovou zkouškou. Zvláštní případy konzultujte s techniky výrobce.

I

TISK

KONEC

Chemická agresivita odpadních vod

Těsnicí elastomerové kroužky jsou neustále v kontaktu se splaškovými vodami a musí být proto odolné proti jejich chemickému působení, které může způsobit: – absorpci kapaliny s následným nabobtnáním, – vyluhování rozpustných substancí v kapalině a tím úbytek elastomeru. Všechny kroužky jsou z nitrilu NBR typ WG (Nitril Haute Resistance = nitril s vysokou odolností) podle normy EN 681-1. Tím je zajištěno bezrizikové odvádění odpadních vod s obsahem uhlovodíků nebo olejů, dešťových vod z vozovek a parkovišť. Poznámka: Tento elastomer není určen pro potravinářské účely. Kroužky jsou označeny žlutou barvou, aby uživatelé věděli, že se jedná o nitrilové kroužky (NBR). Normy EN 681 – ISO 1817 určují metody zkoušek a požadované vlastnosti.

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

■ Chemická odolnost vnitřních cementových povrchů Případ průmyslových odpadních vod

Agresivní prvky (mg/litr)

Cement portlandský běžný

Cement hlinitanový

Dopravované chemické kondenzáty Důlní vody Surové vody

Amonium NH4+ Magnésium Mg ++ Sírany SO4 agresivní CO2

< 30 < 300 < 400 < 20

< 2 000 b. o. b. o. b. o.

pH

>

4 až 12

6

h

■ Spoj

q

b. o. = bez omezení

• Viz normy: NF EN 197-1 a NF P 15-315

ǹ Ǻ

■ Chemická odolnost vnitřního polyuretanového povrchu Testované kapaliny

Reakce povrchu

Použití

Demineralizovaná voda

Bez účinku

Bez omezení

Manganistan draselný (pH 1,5)

Nepatrná černá usazenina

Bez omezení

Čistící prostředek

Bez účinku

Bez omezení

Kyselina chlorečnan. (10%)

Zhnědnutí

Dočasně

Kyselina dusičná (10%)

Zhnědnutí

Dočasně

Kyselina sírová (10%)

Bez účinku

Bez omezení

Hydroxyd sodný (10%)

Bez účinku

Bez omezení

Čpavek (10%)

Nepatrná modrá usazenina

Dočasně

Benzin

Bez účinku

Bez omezení

Nafta

Bez účinku

Bez omezení

Technický líh

Bez účinku

Bez omezení

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

53

Odolnost vůči chemickým vlivům q

OBSAH

■ Odolnost hlinitanového cementu na kyseliny

p

KONTAKTY

Odolnost hlinitanového cementu na kyselé prostředí oproti Portlandskému cementu byla prokázána ponořením cementových hranolů do roztoku kyseliny sírové o pH = 3 a pak kontrolován úbytek váhy obou vzorků po určitém časovém období. Následující graf ukazuje dosažené výsledky:

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ZKUŠENOST Norma ČSN EN 598 předepisuje provedení zkoušky na chemickou odolnost takto: h

■ Chemická odolnost na vedené kapaliny Chování trub, tvarovek a příslušenství musí být dlouhodobě zkoušeno na působení kyselého a zásaditého roztoku po dobu šesti měsíců. Po šesti zkušebních měsících musí být splněny následující podmínky: – tloušťka vnitřní cementové vystýlky musí být stejná jako tloušťka počáteční, s rozdílem 0,2 mm, – nesmí dojít k viditelným trhlinám, puchýřům či viditelnému odlepení epoxidového povrchu (tvarovky a hrdla trub), – nesmí dojít k viditelným trhlinám těsnicího kroužku z kaučuku, jeho tvrdost, pevnost v tahu a průtažnost musí zůstat na předepsaných hodnotách. Musí být provedeny dva typy zkoušek na dvou zkušebních montážních sestavách (viz obrázek): – trubky s vnitřním povrchem z hlinitanového cementu a s hrdlem s vnitřním povrchem epoxidovým, – hladké konce s epoxidovým nátěrem vsunuté do hrdel, – těsnicí kroužky z kaučuku v hrdlech trub.

Úbytky váhy měřené na cementových hranolech ponořených do roztoku kyseliny sírové (pH = 3) Úbytek váhy (%) 10 8 6 D AN TL R PO

4

L cement CA Hlinitanový

2 0 30

60

90

120 150 180 210 240 270 300

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

Doba (dny)

Můžeme konstatovat: 1. Úbytek váhy je 4 krát menší u vzorku z hlinitanového cementu. 2. Asymptotický charakter křivky pro hlinitanový cement v porovnání s Portlandským cementem. Závěrem: Odolnost hlinitanového cementu zaručuje bezpečnost při jeho použití při nenadálém výskytu nebezpečných kyselin. Tyto sestavy jsou osazeny horizontálně a zkoušeny dvakrát: – první sestava se naplní až do poloviny výšky profilu roztokem kyseliny sírové s pH 3, – druhá se naplní až do poloviny roztokem hydroxydu sodného s pH 13.

54

■ Srovnávací studie s ostatními druhy cementů Laboratoř MAGNEL na Univerzitě GAND (Belgie) provedla kompletní srovnávací studii hlinitanového cementu CAL a ostatních cementů (Portland P 40 – Portland HSR). Tato studie má číslo 92-0707 a 92-0739 a je k dispozici na vyžádání. Tyto testy způsobilosti ukazují vynikající vlastnosti hlinitanového cementu. Vnitřní povrch trub INTEGRAL = vystýlka z hlinitanového cementu

I

TISK

KONEC

Chemická agresivita odpadních vod

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

TEORIE Chemická odolnost výrobků na bázi cementu je dána hlavně zhutněním (malou pórovitostí) a pak povahou cementu. Hladkost a zhutnění povrchu trub INTEGRAL je zaručena odstředivým nanášením a vhodným poměrem voda / cement. Struktura hlinitanového cementu zaručuje lepší vlastnosti než mají cementy Portlandské, hydroxidy v hlinitanovém cementu jsou méně rozpustné v minerálních kyselinách než v cementu Portlandském v přítomnosti agresivních látek.

■ Příklady chemické koroze málo odolných trub

h

■ Vlastnosti povrchu z cementové malty

■ Úprava konců trub Vnitřní plocha hrdla a vnější plocha hladkého konce mohou být v kontaktu s vedenými odpadními vodami. Epoxidový nátěr aplikovaný v těchto částech zabrání riziku koroze v místě spojů trub.

ǹ Ǻ

Konce všech trub jsou chráněny z výroby kartonovým obalem zelené barvy. Doporučujeme ho sejmout až těsně před montáží.

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

55

Odolnost vůči chemickým vlivům ÚVOD

h

Výstavba sítí dopravujících odpadní vodu ve venkovských oblastech z několika lokalit do společné čisticí stanice vede někdy k tomu, že se musí řešit dlouhé úseky sítě jako výtlačné. Zvláště tyto úseky vyvolávají septické fermentace odpadních vod, což bývá zdrojem vážných problémů: – vznik zápachu od sirovodíku, – koroze sítí. Kyselina sírová významně napadá potrubí, může vyvolat úplnou destrukci části sítě. – prudká toxicita. Sirovodík je nebezpečný plyn a jeho vdechování může způsobit smrt. Má-li být vyloučen vznik H2S ať už čištěním odpadních vod nebo návrhem sítě tak, že se výrazně omezí doba zdržení vody v úsecích bez přístupu vzduchu, je nutné zaručit bezpečnost dobrou odolností vnitřní stěny potrubí proti napadání korozí.

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

OBLAST POUŽITÍ

Řešení

Odolnost na občasný výskyt kyselin pH (4 – 12) 0 ≤ 35 °C

Odolnost na častý a významný výskyt kyselin pH (1 – 14) ≤ 40 °C *

Trouby INTEGRAL s vnitřním povrchem z hlinitanového cementu. Tvarovky s epoxidovým povrchem.

Trouby pH 1 s vnitřním povrchem z polyuretanu. Tvarovky s epoxidovým povrchem.

* pH okolo 0 je v případě vzniku kyseliny sírové (H2SO4) vázané na septické fermentace. ■ Důležité pravidlo Zóny, kde bylo potrubí řezáno (krácené trouby, osazení odboček), je nutné opravit povrchové ochrany pomocí opravných souprav podle Montážních postupů výrobce.

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

ŘEŠENÍ Jako opatření proti rizikům septické fermentace stojí na prvním místě optimalizace návrhu a provozování sítě, na druhém, zvláště v případě již existujících sítí, doporučovat materiály odolné na chemickou agresivitu. Proto PAM má dvě řešení, troubu s vnitřním povrchem z cementové hlinitanové vystýlky a troubu INTEGRAL pH1 pro situace, kde jsou stálá a zvýšená rizika septické fermentace. 56

I

TISK

KONEC

Septické fermentace

q

OBSAH

p

KONTAKTY

■ Důsledky působení H2S

9

ÚVOD

Je důležité posoudit celou soustavu čisticího systému a nejen samotné chování trouby. Vývin H2S je příčinou: – vzniku pachových škodlivin, – koroze vstupních šachet a poklopů, – koroze celé stávající sítě, – rizika poruch v čisticích stanicích, – nebezpečí pro obsluhu.



ZAČÁTEK

ZKUŠENOST MODELOVÁ KOROZNÍ ZKOUŠKA POMOCÍ H2S (SIROVODÍKU) V PROSTŘEDÍ ODPADNÍ VODY

Tato zkouška dokazuje odolnost odstředivě nanášené vystýlky z hlinitanového cementu vzhledem k septickým fermentacím a jeho možnost použití v případě přechodné nebo sezónní přítomnosti těchto látek. h

■ Zkušební zařízení [H2S]: 100 ppm. Průtok vzduchu: 400 l/hod. Doba trvání zkoušky: 2 roky

Přívod studené vody Přepad Vzduch + H 2S

Cement Litina Vodní lázeň 37 °C

ǹ Ǻ

Podrobné informace žádejte u našich techniků. Fotografie níže ukazují vzorky s poškozením v úrovni hladiny odpadní vody.

Studená voda

Cement Litina Odpadní voda

Vodní lázeň 37 °C

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

■ Výsledky Tabulka ukazuje hloubku napadení vystýlek v potrubí z různých druhů cementové malty v úrovni hladiny. Číslo vzorku 1 8 10 3

Druh cementu Vysokopecní cement Portlandský cement A Portlandský cement B Hlinitanový cement

Hloubka napadení v úrovni vody 1,7 až 2 mm 1,9 až 2,3 mm 1,7 mm 0,6 mm (úbytek jen cementového mléka)

I

TISK

KONEC

Vzorek č. 3. Jednoznačně dokazuje dobré vlastnosti hlinitanového cementu.

Vzorky viz na obr. v pravém sloupci.

57

Odolnost vůči chemickým vlivům q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

TEORIE

h

Tvorba sirovodíku může být výsledkem následujících činitelů: V anaerobních prostředích (nedostatek kyslíku), např. vrstva bahna na stěně trouby, plný profil potrubí, jsou sírany transformovány pomocí bakterií na sirovodík . Jestliže se tato odpadní voda dostane do prostředí okysličeného (gravitační úseky), sirovodík v ní obsažený se uvolňuje a kondenzuje na stěně trouby. Mění se v kyselinu sírovou (H2SO4). Faktory, které k tomu mohou vést: – malé průtočné rychlosti, které způsobují ukládání nánosů, – dlouhá doba zdržení odpadní vody v anaerobních zónách, – výchozí septicita odp.vody (zdržení v nádržích), – teplota, – organické znečištění vody (DBO5). Prakticky jsou možná dvě řešení: – hydraulické (zvýšení rychlosti, snížení doby zdržení) jako prevence, – úpravou chemickými přípravky (kyslík, soli železa) nebo jednodušeji aerací v nádrži, nebo ventilací sítí v dolní části výtlaků.

H2 SO4 H2 S

Originál atestu je na protější straně. ATEST VHODNOSTI A CHEMICKÉ ODOLNOSTI Bureau Veritas potvrzuje, že: Typové zkoušky týkající se systému INTEGRAL kanalizačního potrubí byly provedeny podle paragrafu 5.6 normy EN 598 a dávají následující výsledky: Ponoření zkušebních vzorků trvalo od 25/4 do 3/11 1995. Druhy zkoušky

Hodnocené parametry Tloušťka cementové vystýlky

Zkouška na pH 3 pro DN 150

Epoxidový povrch (tl. min.150 µm)

Těsnicí souprava

Tloušťka cementové vystýlky pH 13 pro DN 150

Epoxidový povrch (tl. min. 150 µm)

Těsnicí souprava

58

Výsledky odchylka < 0,2 mm bez trhlin bez puchýřů bez odlepení vzhled tvrdost odolnost, tah průtažnost odchylka < 0,2 mm bez trhlin bez puchýřů bez odlepení vzhled tvrdost odolnost, tah průtažnost

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

vyhovuje

vyhovuje

vyhovuje

vyhovuje

vyhovuje

I

TISK

vyhovuje

KONEC

h

Septické fermentace

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

59

h

Korozivita půd ÚVOD

OBLAST POUŽITÍ

Potrubí uložená v zemi jsou vystavena četným zátěžím včetně vlivu korozivních půd a zásypů. S korozivitou půd se musí počítat, a je-li to nutné, včas navrhnout zesílenou vnější povrchovou ochranu potrubí polyetylenovým obalem nebo speciálními povrchy.

Vnější povrchové ochrany kanalizačních trub a tvarovek jsou zatříděny do tří skupin podle chemického složení půdy: – základní povrchová ochrana, vhodná pro většinu typů půd, – zesílená povrchová ochrana, přizpůsobená pro půdy s větší korozivitou, – speciální povrchová ochrana do prostředí s extrémní korozivitou. Následující tabulka udává sortiment vnějších povrchových ochran. Trouby Kovový zinek + epoxidový nátěr

Zesílená povrchová ochrana

Kovový zinek Epoxidový povrch + nátěr vyplňující póry + polyetylénový obal + polyetylénový obal (aplikovaný na stavbě) (aplikovaný na stavbě) Speciální polyuretanový povrch (INTEGRAL TT)

Epoxidový povrch

Zesílený epoxidový povrch

Oblast použití povrchových ochran definovaná normou ČSN EN 598 je shrnuta v tabulce:

Minimální hodnota měrného odporu půdy (buňka nebo sonda) Ω x cm

Potrubí INTEGRAL se základní povrchovou ochranou se vyznačuje dobrou odolností vůči korozi díky zinkovému povrchu tl. 200g/m2 (vyšší než požaduje norma). Technici SGTS zajistí na vyžádání klientů korozní průzkumy půdy. 60

Špatně odvodněné půdy anaerobního charakteru Stálá vlhkost > 20% Dobře odvodněné půdy Plastické jíly anaerobního charakteru a naplaveniny Písek, štěrky (ručně zpracovatelné) Štěrkové naplaveniny Přítomnost podzemní vody

> 2 500

Základní povrchová ochrana*

Základní povrchová ochrana*

2 500 – 1 500

Zesílená povrchová ochrana

Základní povrchová ochrana*

1 500 – 750

Speciální povrchová ochrana

Zesílená povrchová ochrana

< 750

Speciální povrchová ochrana

Speciální povrchová ochrana

ŘEŠENÍ

* Základní povrchová ochrana: vhodná do většiny půd.

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

Tvarovky

Základní povrchová ochrana

Speciální povrchová ochrana

q

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

Topografická studie ■ Hlavní ukazatele korozivity Lokality, kde je možné předpokládat výskyt korozivních půd, se určí pomocí podrobné mapy, ve které jsou vyznačeny: – reliéf terénu: nejvyšší body jsou spíše suché a provzdušněné, tedy málo korozivní, nížiny vlhké a málo vzdušné, tedy náchylné ke korozivitě, – vodní toky, zamokřené oblasti, – rybníčky, bažiny, jezera, rašeliniště a další nížinné útvary bohaté na výskyt bakteriálních humózních kyselin, často znečištěných, – ústí řek, poldry, bažiny a slané půdy podél moří. ■ Specifické ukazatele znečištění a korozivity Podle podkladů od správců veřejných sítí se určí: – zóny znečištěné např. přítomností hnojišt, lihovary, mlékárnami, papírnami apod. či spíše odpadními vodami z těchto provozů, – průmyslové skládky např. strusky, škváry apod., – blízkost netěsnících stok, kolektorů, – zařízení na stejnosměrný proud (zařízení katodicky chráněná, el. železnice, elektrická vedení, měnírny atd.). Geologická studie ■ Všeobecně Přenesením plánovaných tras do odpovídajících geologických map zjistíme případné křížení a souběhy se zdroji korozivity a charakter půdního prostředí pro trubní vedení. Podle tohoto prvního průzkumu můžeme rozlišit půdy:

Jestliže se v půdě najdou amonity pyritu, je to známka toho, že jsou přítomny pyrity (kyz železný) a půda je tedy velmi korozivní. ■ Hydrogeologie Vlhkost je faktorem zvyšujícím korozivitu půdy. Hydrogeologický průzkum přesně určí nepropustné půdy zrovna tak jako půdy zvodnělé. Rozhraní těchto oblastí se často vyznačuje vývěrem pramenů. Je důležité posoudit tyto polohy: korozivita vodotěsné vrstvy může být značná, zrovna tak jako u vrstvy zvodnělé, jestliže odvádějí vodu ze sousedních lokalit, v níž se vyskytují rozpuštěné minerální látky (chlorid sodný, síran vápenatý, atd.).

h

TEORIE

■ Korozní průzkum Průzkum v terénu umožní vizuelně posoudit míru korozivity půdy, rozbor půdy podle odebraných vzorků umožní porovnat a tím doplnit výsledky topografického a geologického průzkumu terénu.

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

Agresivita (elektro chemická korozivita) půdy je dána hodnotou rezistivity půdy, která se měří pomocí Wennerovy metody. Toto měření zahrnuje vliv rozpuštěných solí v půdě včetně půdní vlhkosti a dává informace o vlastnostech elektrolytu, který hraje roli při elektrochemické reakci s kovem. Měřicí body jsou vybrány v předpokládané trase pokládky potrubí. Jejich vzdálenost je dána topografií terénu a naměřenými hodnotami. Půdy jsou tím korozivnější, čím je nižší jejich měrný odpor. Při hodnotách měrného odporu půdy pod 3 000 ohm x cm, kdy je půda považována za agresivní a korozivní, je vhodné upřesnit hodnoty změřené v terénu odebráním vzorku z hloubky předpokládaného uložení potrubí pro posouzení v laboratoři.

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

– málo náchylné ke korozivitě: • písky a štěrky, • štěrkovité materiály, • vápence, – se zvýšeným rizikem korozivity: • slíny, • jíly,

I

– s vysokým rizikem korozivity: • sádra, • pyrity (pyrit, chalkopyrit, měď), • sole pro chemický průmysl (chlorid sodný, síran vápenitý), • fosilní paliva (lignity, rašeliny, uhlí, ropy).

TISK

KONEC

61

Korozivita půd PAM používá zinkovou vrstvu v množství 200 g/m2 (místo 130 g/m2 jak ukládají normy). Tím se značně prodlužuje doba, po kterou zinek zajišťuje aktivní ochranu trouby. h

Množství zinku g/m2 200 50 % 130 100

V průběhu času je mechanismus samozacelování poškození povrchu aktivován jako první. Jednou ze zvláštností vnější povrchové ochrany zinkem je schopnost obnovovat souvislost ochranné vrstvy na místech drobných poškození povrchu. Ionty Zn++ se přesouvají přes vrchní vrstvu a usazují se na poškozeném místě, kde se dále transformují na stabilní a nerozpustné produkty koroze zinku.

PAM

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

Produkty přeměny zinku

0 Prodloužení ochrany

Ionty Zn++

Čas

El. proud I

50% zinku navíc přináší podstatné prodloužení doby životnosti galvanické ochrany. Litina

■ Mechanismus ochrany

Poškození

Pozinkování povrchu je aktivní ochrana, která využívá galvanického účinku článku železo-zinek. Mechanismus ochrany je dvojí: – vytvoření stabilní ochranné vrstvy Ve styku s okolní zeminou se kovový zinek pomalu mění v kompaktní, přilnavý, nepropustný a soudržný nános nerozpustných solí zinku, které tvoří ochrannou bariéru. Zanášení pórů umožňuje galvanickou ochranu a zacelování trhlinek a současně podporuje tvorbu stabilní a nerozpustné vrstvy sloučenin vzniklých transformací zinku. Kovový zinek

OBSAH

– samozacelení poškozených míst

NORMY

Plnidlo pórů

q

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

Litinový povrch trouby

I

TISK

KONEC

62

h

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

63

Přístupnost sítí q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ÚVOD

h

Přístup k síti kvůli provozní údržbě nebo opravám, zkouškám a kontrole je základní předpoklad funkčnosti kanalizační sítě. Stavby s vertikálními vstupy jsou běžně vystaveny pohyblivému zatížení, které na kanalizaci přenáší smykové síly, příčinu vážných poruch. Koncepce díla musí jednak zaručit různé funkce (prohlídky, provedení odboček, údržbu) a jednak garantovat nepropustnost systému.

ǹ Ǻ ŘEŠENÍ Nabídka systému INTEGRAL obsahuje: – kompletní sestavu betonové šachty VISITAL (montáž z dílů), – litinovou šachtu (monolitický kus k přímému osazení), – vstupní a čisticí T kusy, – revizní víka, – přípojkové kusy a tvarovky. Všechny tyto výrobky jsou charakteristické: – nepropustností a dobrou mechanickou odolností vyšší než požadují předpisy, což zaručuje bezpečnost při použití výrobku. PAM navíc nabízí řadu poklopů na šachty, které jsou přizpůsobeny různým podmínkám silničního provozu. 64

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

■ Vstupy Vstup Betonová šachta Visital

Litinová šachta

Litinová šachta

Svařovaná odbočka

Svařovaná odbočka

DN vstupu

1 000

1 000 až 1 800

800

800

400 až 700

DN stoky

150 až 800

150 až 1 600

150 až 600

1 000 až 2 000

600 až 2 000

Skladba

z dílů

monolit

monolit

volitelná délka odbočky

volitelná délka odbočky

Kyneta všemi směry

Kyneta všemi směry

Kyneta všemi směry

Přímý průtok

Přímý průtok

2 bary (v úrovni stoky)

2 bary

2 bary

2 bary

2 bary

Tok vody (profil) Nepropustnost

Označení

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

■ Zařízení pro údržbu Ve vstupních šachtách

OBSAH

Bez vstupu h

Označení

Občasný vstup

q

Mimo vstupní šachty

Revizní víka

Revizní T kus

T kus + přírubový adaptér

Čisticí T kus

Vstup

Viz kapitola Technnické specifikace

∅ 400

∅ 400

∅ 400

∅ 250

∅ 400

DN stoky

250 až 800

150 až 300

400 až 1 200

150 až 300

125-150

200

Nepropustnost

2 bary (všechny DN)

2 bary

2 bary

2 bary

2 bary

2 bary

Přípojkový kus

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

65

h

Přístupnost sítí VISITAL, NEPROPUSTNÁ ŠACHTA

ŠACHTOVÉ PŘECHODKY

VISITAL je betonová šachta o DN 1000 umožňující přístup pracovníka údržby ke kanalizační síti. Její nepropustnost je stejná jako u systému INTEGRAL: 2 bary vnitřního i vnějšího tlaku pro základové prvky (1 bar pro horní prvky). ■ Mechanická odolnost: VISITAL má koeficient bezpečnosti o 40% vyšší než požaduje norma. ■ VISITAL je opatřen továrně osazenou šachtovou přechodkou, což zjednodušuje pokládku potrubí a snižuje riziko netěsnosti, které by mohlo nastat v případě osazení přechodky až na stavbě. ■ Spoje skruží osazovaných na základovou skruž jsou opatřeny elastomerovým těsněním, které přenáší dotykový tlak, zvyšuje nepropustnost a snižuje namáhání spoje. ■ Kontaktní plochy skruží jsou natřeny červenou barvou, aby všechna případná poškození dopravou mohla být včas zjištěna. ■ VISITAL má z důvodu bezpečnosti stupadla opatřena červeným polyetylenovým povrchem. ■ VISITAL může být doplněn zvyšovacími a přechodovými skružemi perfektně přizpůsobenými k osazení do vozovky.

Šachtové přechodky zajišťují průchod stěnou betonové šachty a napojení potrubí INTEGRAL na šachtu. Podle DN jsou k dispozici se spojem STANDARD a /nebo INTERMATERIAL. Svým kloubovým principem snižují namáhání spoje a tím vylučují usmyknutí v líci šachty. Jiná uvažovaná řešení propojení potrubí se vstupními šachtami konzultujte s techniky výrobce.

■ Rozsah: DN šachty: 1000 mm DN stoky: 150 až 800 mm Konzultujte.

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

66

h

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

67

h

Přístupnost sítí REVIZNÍ KUS S PLOMBOU

REVIZNÍ VÍKA

Revizní kus se osazuje na přípojky objektů veřejné kanalizační síťě. ■ Uzavírací přepážka uvnitř tvarovky znemožňuje připojení bez souhlasu provozovatele sítě. ■ Víko s plombou zajišťuje tvarovku proti neoprávněné manipulaci. Zprovoznění přípojky se provede odstraněním uzavírací přepážky.

Tato zařízení umožňují vstup do sítě v běžných betonových šachtách. Jsou vhodná pro použití čisticích a kontrolních zařízení. ■ Jejich montáž je jednoduchá, osazují se na podélný výřez na troubě pomocí dvou třmenů. ■ Jsou ekonomická, do DN 300 jsou alternativou revizních T kusů. ■ Těsní při 2 barech vnitřních/vnějších, stejně jako ostatní prvky systému INTEGRAL a dovolují realizovat zkoušky v celé délce sítě (9 barů pro DN < 600). ■ Víko může být na objednávku vybaveno vypouštěcím ventilem k odvedení balastních vod.

REVIZNÍ A ČISTICÍ T KUSY Revizní T kusy z tvárné litiny jsou doplňkem vybavení běžných betonových šachet. Zcela izolují odváděné splaškové vody od vnitřku šachty a zabraňují vniknutí jakékoliv látky do potrubí. Revizní T kusy mají snadno ovladatelné víko s klapkou. Toto těsněné víko slouží jako vstup vhodný pro většinu přístrojů všeobecně používaných na potrubí (uzávěry, čisticí vřetena, kamery atd.). Osazení revizního kusu odděluje stoku od komínu šachty a odstraňuje nebezpečí porušení ohybem. Nepříjemné důsledky vznikající od váhy šachty, pohyblivého zatížení dopravou, pohybu terénu nebo rozdílného sedání se nepřenáší na stoku a tak je zajištěna nepropustnost sítě.

SVAŘOVANÉ ODBOČKY Jsou vyráběny v továrně na troubách svařením, tento typ vstupních kusů zaručuje absolutní nepropustnost kanalizační sítě. Tyto odbočky jsou vyráběny na objednávku po předchozím technickém upřesnění.

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

68

TEORIE

Je monoblok šachty svařený v továrně z prvků z tvárné litiny (tělo, krycí desky, základ, odbočky), nebo z oceli (speciální odbočky, stupadla). Kynety z betonu mohou být na požádání provedeny v továrně. Napojení potrubí na připravené odbočky se provádí pomocí spojů s povoleným úhlovým vychýlením. Monoblok je hotový výrobek připravený k osazení a propojení s potrubím. Samotné osazení je snadné díky relativně malé váze, navíc je usnadněné použitím závěsných ok. Ukotvení se snadno provede pomocí 4 upevňovacích ok ve dně šachty orientovaných do připravených otvorů základové desky.

■ Vstupní objekty na potrubí

Těsnící víko Redukční deska tvárná litina

Manipulační oka

Hůl (pro bezpečný vstup na žebřík)

Cementová vystýlka

Tělo z tvárné litiny Žebřík

Kanalizační síť musí být nepropustná jak směrem ven z potrubí tak i dovnitř potrubí. Nepropustnost směrem ven je důležitá kvůli čistotě spodní vody, zvláště když stoka vede splašky nebezpečné pro pitnou vodu. Stejně tak je nepropustnost důležitá z důvodu ochrany armatur v šachtě před zaplavením (čerpadla, kalníky, uzávěry, elektrická zařízení atd.). Nepropustnost směrem do potrubí je nutná, protože jinak by stoka plnila funkci drenáže, zvláště v případě, je-li položená pod hladinou spodní vody, a čisticí stanice by nebyla funkční (velké množství balastních vod). Obě složky kanalizační sítě, to je potrubí a šachty, musí splňovat tyto dva požadavky.

h

LITINOVÁ ŠACHTA

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ǹ Ǻ

■ Uzavírací zařízení šachet (poklopy) Poklopy musí, jako mezičlánek mezi vozovkou a sítí, vyhovovat dvěma často protichůdným požadavkům: jde o požadavky kladené z hlediska provozu na vozovce a požadavky vzniklé provozováním kanalizační sítě. Proto poklop musí být lehce otevíratelný z důvodu snadného přístupu k potrubí a nesmí vyskočit z rámu při pojezdu vozidel. Někdy musí mít ventilaci k odvětrání sítě nebo naopak musí těsnit, aby se zabránilo unikání zapáchajících výparů. Jako řešení všech těchto technických požadavků nabízí PAM kompletní sortiment poklopů vhodných pro každou situaci a další speciální výrobky pro kanalizační i jiné systémy.

Odbočka

Odbočka

q

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

Betonová kyneta Přítok

Litinové dno Kotvení

I

Tento typ šachty je odolný na velká mechanická zatížení a proto se používá v náročných prostředích, kde k zaručení spolehlivé vodotěsnosti je třeba velká mechanická odolnost. Šachty z tvárné litiny jsou vyráběny na objednávku po ověření podmínek k osazení.

TISK

KONEC

69

h

Hospodárnost systému INTEGRAL ÚVOD

OBLAST POUŽITÍ

PAM provedl evidenci a rozbor poruch na stávajících sítích, které jsou příčinou odstávky čerpacích a čisticích stanic. Byla vyhodnocena vhodnost použití s ohledem na volbu materiálu a následné dopady na bezpečnost provozu a životnost díla.

■ Nepropustnost Studie provedená Agenturou Bassin Rhin-Meuse dokumentuje, jak v oblasti pod jejich správou bylo v roce 1993 provedeno 1196 kontrol a z nich bylo 22,7 % nevyhovujících. Tyto kontroly sledované do roku 1983 dávají následující výsledky: Materiál

Bohaté zkušenosti získané v oblasti vodovodních sítí využil PAM při návrhu systému INTEGRAL. Přednosti výrobků a z nich vyplývající bezpečnost jsou výhodou při realizaci stavby a časové úspory optimalizují provozní náklady. 70

Počet kontrol s nevyhovujícím výsledkem

2 580

46,9 %

814

31,5 %

PVC

1 386

25,2 %

252

18,2 %

Kamenina

104

0,9 %

27

26,0 %

Litina

608

11,1 %

26

4,0 %

5 499

100,0 %

1 249

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

Procenta

Beton

Celkem

ŘEŠENÍ

Počet realizovaných kontrol

q

22,7 %

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

OBLAST POUŽITÍ

Jednotlivý výkon Zařízení stavby

Částečné pažení

3 000 až 7 000 podle technologie

Jednotka

100*

500*+

Dodání**

150

300

1 500

2 300

Denní sazba++

Opravy pomocí robota

Předpisy pro kanalizace se stále zpřísňují. Litina INTEGRAL umožňuje mistrům, stavbyvedoucím a podnikatelům pokládat sítě dlouhodobě spolehlivé díky: – mechanickým vlastnostem litiny, – vyzkoušeným automatickým spojům.

h

Opravy nových sítí kvůli mechanickým poruchám nebo netěsnosti vykazují náklady:

4 100***

ǹ Ǻ

Hodnoty udané v Eurech

*Pro potrubí DN 200 mm, mimo spodní vodu, v hloubce 3 m. **Počítáno pro úsek nutný k opravě jedné nebo více poruch nebo k použití jedné nebo více opravných jednotek mezi dvěma po sobě následujícími šachtami. ***Odpovídá nákladu na robota za jeden den (kdy je prováděna oprava asi patnácti základních jednotek), takže např.: – frézování a utěsnění trhliny 0,50 m nebo jednoho spoje = 1 jednotka, – oprava protržení nebo proražení = 1 jednotka, – frézování přístupné odbočky = 2 až 4 jednotky, – utěsnění odbočky = 2 jednotky. +Opravovaná jednotka 0,60 m. ++Opravné práce na nových sítích často na objednávku státní správy.

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

71

Hospodárnost systému INTEGRAL q

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

ZKUŠENOST DIAGNOSTICKÁ STUDIE

h

Šetření na kvalitě materiálu vede často k vyšším nákladům na provoz a opravy. Příklad z města o 50 000 obyvatelích to demonstruje. Toto lázeňské město se svými 50 000 obyvateli v zimě má v létě 230 000 obyvatel. Kanalizace má 400 km oddílných sítí, z nichž část je položena do spodní vody, 80 výtlačných stanic a čisticí stanici s čištěním třetího řádu. Diagnostická studie zaevidovala obrovské množství balastních vod, které mají původ v: – špatných odbočkách: 316 600 m3, – poruchách nepropustnosti: 2 665 000 m3, zvyšující víc než dvakrát objem čištěné vody.

3

2 980 000 m3

3

3

2 665 000 m 316 000 m3 2 077 000 m Sanitární průtok

3

2 077 000 m Déšť

3

2 077 000 m

Spodní voda

2 077 000 m

Spodní +dešťová voda

Náklady z důvodu špatného stavu sítě jsou zvýšené o: – vícenáklady na dopravu (čerpání): 100 000 €/rok, – vícenáklady na čištění (na odpovídající účinnost): 71 500 €/rok, – opravné práce: 915 000 €. Čištění 71 500 €/rok

Doprava 100 000 €/rok

Oprava vodotěsnosti sítě

915 000 €

Uvažováno 2 000 000 m3/rok

■ Závěr Tento případ konkrétně ukazuje, jak úspory na kvalitě materiálu vedou často k navýšení provozních nákladů.

ǹ Ǻ

DALŠÍ ZPĚT

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

72

■ Hospodárnost při použití systému INTEGRAL Řešení INTEGRAL

Geotechnická zatížení: – nestabilní podloží, – malá únosnost.

• Využití důležitého koeficientu bezpečnosti litiny a výhodného spolupůsobení materiál trouby/zemina. • Lze využít systém zámkových spojů.

OBSAH

p

KONTAKTY

9

ÚVOD



ZAČÁTEK

Ǻ

ZPĚT

Možné úspory h

Provozní zatížení

q

• Použití vykopané zeminy na obsyp. • Hutnění je méně důležité. • Menší citlivost na způsob odstraňování pažení. • Nejsou nutné piloty, postačí nosník z geotextilie.

Malá výška krytí.

• V extrémních případech zcela postačí obsyp z hubeného betonu.

• Nejsou nutné roznášecí desky, což vede k úspoře při stavbě.

Velký spád

• Velká odolnost na abrazi u hlinitanového cementu, proto může být potrubí ukládáno v přímých trasách.

• Nejsou nutné spadištní šachty. • Nejsou nutné kotevní bloky.

Malý spád

• Trouby o velkých délkách.

• Není nutno pokládat potrubí do velkých hloubek kvůli dodržení spádu. • Není nutné lože z betonu.

Pracovníci technického oddělení PAM jsou připraveni pomoci při optimálním návrhu potrubí z tvárné litiny INTEGRAL.

+

ZVĚTŠIT

-

ZMENŠIT

I

TISK

KONEC

73