D TECHNICKÁ ZPRÁVA

D.1.2.1 TECHNICKÁ ZPRÁVA Číslo zakázky

2015-006

DOLNÍ KOUNICE SANACE SVAHU NA ULICI ANTONÍNSKÁ

BRNO, ZÁŘÍ 2015


Název zakázky:

Dolní Kounice - sanace svahu na ulici Antonínská

Řešitel stavby:

Ing. Lenka Navrátilová

Odpovědný řešitel:

Ing. Stanislav Štábl

Číslo zakázky:

2015-006

D.1.2.1 TECHNICKÁ ZPRÁVA OBSAH: 1. 2. 3. 3.1 3.2 3.3 3.4 4. 4.1 4.2 5. 6. 7.

Koncepce stavby .............................................................................................................. 2 Postup prací ...................................................................................................................... 2 Technické řešení stavby ................................................................................................... 3 Hlavní sanační práce - zlepšení podloží tryskovou injektáží ....................................... 3 Gabionová zeď ............................................................................................................. 5 Úprava zemního svahu ................................................................................................. 6 Obnova povrchu komunikace a podélného odvodnění ................................................ 6 Specifikace použitých materiálů a požadavky stavby...................................................... 7 Požadavky a kontrolní zkoušky tryskové injektáže ....................................................... 7 Gabionová konstrukce.................................................................................................. 8 Technologický postup prací ............................................................................................. 9 Statická a geotechnická část ........................................................................................... 11 Závěrečné zhodnocení.................................................................................................... 13

PŘÍLOHY: STATICKÁ ČÁST - pouze paré 1 - 2 a elektronická verze

BRNO, ZÁŘÍ 2015

D.1.2.1 TECHNICKÁ ZPRÁVA

1


1.

KONCEPCE STAVBY

Cílem navržených sanačních opatření je zajištění ohrožených objektů nad a pod sesouvajícím se zemním svahem v občanské zástavbě a vlastní stabilizace sesuvu svahu. Sesuvem svahu jsou postiženy zeminy, které jsou dle výsledků provedeného IG průzkumu [3] charakteru antropogenních navážek typ GT 1. Mocnost těchto navážek je 4,2 - 6,5 m. Tyto zeminy jsou z hlediska vhodnosti pro násypy a zakládání objektů zcela nevyhovující. Základní geomechanické parametry této velmi mocné vrstvy jsou nedostatečné pro dlouhodobou stabilitu svahu, provoz na komunikaci a zakládání objektů. Málo únosné podloží má také zásadní vliv na dlouhodobé nerovnoměrné sedání všech domů, které se na ulici Antonínská nacházejí. Vlivem nevhodnosti zemního prostředí byly také v předchozích letech velké problémy při realizaci povrchu komunikace a výstavbě inženýrských sítí. Podloží je ve své podstatě nezhutnitelné. Pro sanace sesuvů svahů se nejčastěji využívají metody úpravy svahu, silové metody nebo prvky odtěžení a náhrady zeminy. V [1] byla pro sanaci svahu navržena kotvená mikropilotová stěna – silová metoda. Její účinnost a vhodnost byla následným IG průzkumem zcela zpochybněna a vyvrácena. Použití silové metody je v zastižených zeminách nevhodné až zcela nevhodné. Vzhledem k zástavbě, lokalizaci inženýrských sítí a velmi stísněným přístupovým podmínkám je nemožné řešit sanaci sesuvu povrchovou úpravou a stabilizací sesuvu remodelací území. Proto byla pro vlastní hlavní sanační práce navržena metoda tryskové injektáže, která zajistí zlepšení – výměnu zeminy v dotčeném sesuvném prostoru. K výměně zeminy resp. zlepšení zeminy a stabilizaci sesuvu svahu dojde z povrchu komunikace s minimalizací zemních prací a ohrožení stávajících objektů a inženýrských sítí. Navržené opatření pomocí orientovaných těles resp. sloupů tryskové injektáže řeší stabilizaci sesuvu svahu a bezprostředně přilehlého okolí. Sanační práce neřeší nevyhovující stav podloží a zlepšení základových poměrů okolní zástavby. Sanační práce nezlepší poměry pro únosnost podloží komunikace. Dosah opatření je z důvodu existence inženýrských síti omezen ochrannými pásmy těchto sítí a nelze je tak realizovat až po potřebnou úroveň pláně komunikace.

2.

POSTUP PRACÍ

Sanační práce jsou dle charakteru a rozsahu prací koncipovány do 4 etap, které technologicky na sebe navazují. Jednotlivé etapy nelze jinak měnit či přesunovat jejich návaznost v rámci celku stavby. Přípravné práce stavby Před zahájením sanačních prací musí zhotovitel zajistit místo stavby a zařízení staveniště. Následně je nutné provést pasportizaci ohrožených objektů a přeložky inženýrských sítí (dešťová kanalizace, nadzemní vedení nízkého napětí a sítě elektronických komunikací. Sanační práce budou prováděny ve 4 etapách po sobě následujících: 1.etapa – odstranění betonových žlabů a obrubníků, odstranění konstrukčních vrstev komunikace, vytýčení podzemních vedení inženýrských sítí, zajištění a dočasné přeložení dešťové kanalizace, vytýčení bodů vrtání a realizace těles tryskové injektáže v předepsaném postupu – stabilizace sesuvu svahu,


2


2.etapa – zpětné uložení dešťové kanalizace, rozebrání stávající kamenné zídky pod parkovacím stáním a realizace nové gabionové konstrukce ze svažovaných sítí, obnova původního vedení nadzemních inženýrských sítí, 3.etapa – doporučené přeskládání zídky na pozemku parc.č. 3089, povrchová stabilizace a konečná úprava terénu svahu nad objekty č.o. 10 a 12, 4.etapa – obnova povrchu komunikace na vylepšené pláni min. 2 měsíce po dokončení 1. etapy, realizace podélného odvodnění komunikace. Po dokončení sanačních prací je nutné provést repasportizaci ohrožených objektů a její vyhodnocení.

3.

TECHNICKÉ ŘEŠENÍ STAVBY

Stavba sanace sesuvu svahu ulice je z technického hlediska řešena hlavními sanačními pracemi a stabilizačními úpravami svahu a opravou povrchu komunikace. 3.1 Hlavní sanační práce - zlepšení podloží tryskovou injektáží Dle koncepce stavby jsou jako hlavní stabilizační práce navrženy tělesa tryskové injektáže v přímém podloží komunikace a dotčených částí sesuvu svahu. Jedná se usměrněnou (řízenou) injektáž, kterou lze protryskat, rozrušit a zaplnit zemní či horninové prostředí v přesně vymezeném prostoru. V tomto případě tryskovou injektáží vznikne 36 těles válcového tvaru s průměrem podstav 1,2 – 4,0 m, parametry jednotlivých těles tryskové injektáže jsou popsány v tabulce 1. Tabulka 1: Tělesa tryskové injektáže

Označení

L [m]

L1 [m]

ϕ1 [m]

L2 [m]

ϕ 2 [m]

Náklon [°]

V1 7,5 4,5 2,5 3,0 2,0 0 V2 7,5 4,5 2,5 3,0 2,0 0 V3 7,5 4,5 3,0 3,0 2,0 0 V4 7,5 4,5 2,5 3,0 2,0 0 V5 7,5 4,5 3,0 3,0 2,0 0 V6 8,25 5,25 3,0 3,0 2,0 18,9 V7 7,5 7,5 2,0 0 V8 8,5 8,5 2,0 7,2 V9 7,5 7,5 2,0 0 V10 8,5 8,5 2,0 7,2 V11 7,5 4,5 3,0 3,0 2,0 0 V12 8,25 5,75 4,0 2,5 2,0 18,9 V13 8,5 8,5 2,0 7,2 V14 8,5 8,5 2,0 7,2 V15 7,5 4,5 3,0 3,0 2,0 0 V16 8,25 5,75 4,0 2,5 2,0 18,9 V17 7,5 4,5 3,0 3,0 2,0 0 V18 8,5 8,5 2,0 7,2 V19 8,25 5,75 4,0 2,5 2,0 18,9 V20 7,5 4,5 3,0 3,0 2,0 0 V21 8,5 8,5 2,0 7,2 V22 8,5 8,5 2,0 7,2 V23 7,5 4,5 3,0 3,0 2,0 0 V24-V33 10 10 1,2 0 V34 8,25 5,75 4,0 2,5 2,0 18,9 V35-V36 8,5 8,5 1,6 7,2 Pozn.: Parametry s indexem 1 označují část tělesa od paty vzhůru a parametry s indexem 2 při jejich změně směrem k hlavě tělesa. Parametrem „Náklon“ je míněno odklon od svislice.


3


Poloha vrtů těles tryskové injektáže je dána vytyčovacími souřadnicemi, které na místě stavby bude koordinovat geotechnik či autorský dozor po úplném vytýčení všech inženýrských sítí. Aby nedošlo k poškození inženýrských sítí, je nutné dodržet minimální vzdálenost bodu vrtání (středu soutyčí) k ose jednotlivých potrubí inženýrských sítí následovně: Plynovod min. 475 mm Pitná voda min. 475 mm Splašková kanalizace min. 550 mm Ve svislém směru pak těleso tryskové injektáže může být realizováno až min. 0,5 m pod prokazatelnou hloubkou uložení jednotlivých inženýrských sítí. Postup provádění těles tryskové injektáže je následující: Nejprve se speciální vrtnou soupravou i vrtnou kolonou vyhloubí vrt do požadované hloubky. Pak se při otáčení soutyčí posunuje zdola nahoru a jednou nebo více tryskami v dolní části soutyčí přitom proudí do okolního prostředí paprsek cementové směsi nebo vody pod vysokým tlakem (cca 25 - 40 MPa), čímž se zemina v okolí vrtu rozrušuje. Rozrušená zemina smíchaná se současně vháněnou cementovou suspenzí zatuhne a ztvrdne, takže se kolem vrtu vytvoří sloup zpevněné zeminy průměru až 4,0 m charakteru betonu nižší pevnosti. Přebytečná směs zeminy, vody a cementu odchází v průběhu injektáže kolem vrtného soutyčí vzhůru, kde je jímána a deponována. Podrobný popis provádění a technologie prací tryskové injektáže bude předložen zhotovitelem na základě projektem požadovaných parametrů a dle technologických možností zhotovitele. Zhotovitel definuje i specifikaci vrtné, injektážní, mísící a dopravní techniky, která je nezbytná k provedení předmětu prací. Specifikace těchto prostředků musí odpovídat charakteru prací a také místním stísněným podmínkám stavby, zvláště pak omezené možnosti na zařízení staveniště. Tělesa tryskové injektáže budou realizována převážně v jemnozrnných zeminách třídy F6 (dle ČSN 73 1001) – jíl s nízkou až střední plasticitou. Pata těles tryskové injektáže bude realizována v jemnozrnných zeminách třídy F4 (dle ČSN 73 1001) – jíl písčitý. Ve stabilitních výpočtech byly použity geotechnické charakteristiky vrstev podloží uvedené v tabulce 2. Tab.2 Geotechnické charakteristiky vrstev podloží

Název F6 - jíl s nízkou až střední plasticitou F4 - jíl písčitý

γ [kN/m3] 20,4 18,5

φef [°] 15 24,5

cef [kPa] 7,5 14

Edef [MPa] 4 5

Realizací tryskové injektáže se předpokládá zlepšení parametrů zeminy a dosáhnutí následujících efektivních minimálních požadovaných parametrů zeminy u všech těles: Objemová hmotnost zeminy Úhel vnitřního tření zeminy Soudržnost zeminy Pevnost v tlaku po 28 dnech


γef = 21,5 kN/m3 φef = 40° cef = 35 kPa 6 MPa

4


Ostatní parametry tryskání musí být stanoveny na stavbě na základě kalibrační zkoušky injekční sestavy. Tyto parametry budou uvedeny v technologickém deníku stavby. Při realizaci tryskové injektáže budou jednotlivé parametry zaznamenávány do „Provozního záznamu TI“. Celkem bude na stavbě proveden v rámci hlavních sanačních prací rozsah prací dle tab. 3: Tab.3 Rozsah hlavních sanačních prací tryskové injektáže

Vrty maloprofilové D do 245 mm úklon do 45° hl do 25 m hor. I a II Cement portlandský CEM I 42.5 R VL - předpokládané množství dle tab. 3 Trysková injektáž sloupy D do 1600 mm standardní podmínky Trysková injektáž sloupy D do 2500 mm standardní podmínky Trysková injektáž sloupy D přes 2500 mm standardní podmínky

369,75 m 1 174,83 t 107,00 m 131,00 m 59,75 m

3.2 Gabionová zeď Místo sesuvem poškozené kamenné zídky bude po jejím úplném rozebrání realizována nová zídka z drátokamenných košů - gabionová zeď. Celková délka konstrukce gabionové zdi bude 11 m s hlavním sklonem líce 10:1. Sestává se až ze sedmi kladených vrstev výšky 0,5 m a její celková výška bude proměnlivá v rozsahu 1,25 – 3,5 m. Zeď bude vyskládána převážně z košů o velikosti (šířka x výška x hloubka) 1,0 x 0,5 x 0,75 m a také z košů o velikosti 0,5 x 0,5 x 0,5 viz výkres č. D.1.2.4 Přehledný výkres – gabionová zeď. V místech navázaní gabionů na stávající objekt (betonovou zeď) budou gabionové koše tvarově přizpůsobeny daným podmínkám a od stávajícího objektu oddilatovány polystyrenem min. tloušťky 20 mm. Pro realizaci gabionové zdi bude nutné rozebrat a odstranit stávající kamennou zídku a odkrýt tělesa tryskové injektáže za jejím rubem. Obnažení těles tryskové injektáže bude provedeno pomocí ručního nářadí a pod dohledem geotechnika. Následně také bude proveden odkop na základovou spáru gabionové zdi. Svahování bočních stran odkopu bude provedeno ve sklonu 1:1, v únosnějších zeminách i ve sklonu 1,25 :1. Založení bude realizováno na pásu ze štěrkodrti frakce 0 – 63 mm, tloušťky min. 500 mm. Polštář ze štěrkodrti bude od rostlého terénu oddělen filtrační netkanou geotextilií s plošnou hmotností do 150 g.m-2. Horní líc polštáře ze štěrkodrti bude zřízen v sklonu 1 : 10 po celé své délce a prokazatelně zhutněn na hodnotu Id,min = 0,8. Větší míra zhutnění není dosažitelná s ohledem na stav podloží pod gabionovou zdí. Základovou spáru i zrealizovaný základový polštář musí prokazatelně převzít projektant. Na štěrkovém polštáři dle vytyčovací linie paty zdi budou realizovány jednotlivé vrstvy gabionové konstrukce. Zhotovitel musí drátokamenné koše plnit tak, aby výsledná objemová hmotnost byla min. 18,5 kN/m3. V souběhu s realizací jednotlivých vrstev gabionové zdi bude prováděna kamenná zakládka za rubem zdi z hrubozrnného kameniva frakce 32-125 mm. Je nepřípustné použít jemnozrnnou složku s frakcí pod 32 mm. V horní rubové části gabionové zdi bude rozprostřena geotextílie s plošnou hmotností do 150 g.m-2, která bude rozprostřena také na korunu tělesa tryskové injektáže. Po dokončení gabionové zdi bude proveden zásyp její paty a modelace odkopané části svahu odtěženým materiálem. Realizace gabionové zdi bude provedena dle platných normativů a dle TKP 30 Speciální zemní konstrukce. Za korunou gabionové zdi bude zřízeno zábradlí výšky 1,1 m z hraněného jehličnatého dřeva. Při realizaci kamenné zakládky za gabionovou zdí se do ní v její konečné fázi zabudují trubky z PVC Ø min. 150 a max. 200 mm, délky 1,2 m v osové vzdálenosti 2,0 m. Do takto připravených


5


trubek se po dokončení gabionové zdi osadí a zabetonuje ocelový kotevní prvek pro sloupky zábradlí. Sloupky zábradlí budou z hranolu velikosti 80 x 100 mm a spojené madlem a příčkou ve střední části sloupků. Madla a příčky budou taktéž z hraněného jehličnatého dřeva průřezu 60 x 80 mm. Po dokončení bude zábradlí natřeno bezbarvým základním impregnačním nátěrem ve třech vrstvách. 3.3 Úprava zemního svahu Pro úpravu zemního svahu nad objektem č.o. 10 a 12 bude provedeno jeho vysvahování do pokud možno jednotného sklonu s vytvarováním nezpevněné krajnice šířky min. 0,5 m. Následně na takto provedený svahu bude proveden stabilizační přísyp ze štěrkodrti fr. 0-32 mm s maximálním množstvím jemnozrnné frakce 30%. Tento přísyp bude proveden v mocnosti do 0,1 m. Následně bude na svahu rozprostřena zatravňovací rohož z juty tak, aby dokonale přilnula k podkladu. Překryvy jednotlivých pásů jsou cca 0,15 m. Ihned po položení je nutné rohože řádně zakotvit kotvami vyrobenými z ocelových drátů Ø 6 mm ve tvaru U a velikosti 0,2-0,2-0,2 m. Vzdálenost kotev je 1,0 m. Na takto upravený svah se po konzultaci s botanikem navrhnou haťové drény vytvořené z dřevěných kůly Ø 100 mm, délky 1,5 m a hatí Ø 300 mm. Hatě jsou smotané válce z vrbového klestí převázané drátem Ø 3 mm po 0,8 m. Hatě jsou na koncích pevně svázány k sobě a ke svahu po 2 ks na výšku připevněny dřevěným kůlem v rozestupu max. 1,0 m. Nakonec se prostor mezi hatí a svahem vyplní zeminou schopnou zúrodnění v max. sklonu 1:5, do níž se zasadí vhodné nízké dřeviny, jejichž kořenový systém zpevní svah. Na horní hraně svahu doporučujeme vysázet keře listnaté nízké, např. skalník Dammenův, či skalník vodorovný a ve svahu do haťových drénů vysázet keře listnaté středně vysoké s výškou do 2-3 m, např. dřišťál Thunbergův, skalní černoplodý, růže šípková, růže mnohokvětá či růže svrasklá. 3.4 Obnova povrchu komunikace a podélného odvodnění Realizaci konečné úpravy povrchu komunikace je možné provést min. 1,5 měsíce po dokončení všech těles tryskové injektáže. Nejprve se srovná povrch pláně a zřídí se nové podélné odvodnění komunikace z plastového žlabu s pozinkovanou hranou a litinovým roštem. Žlaby budou dle ČSN EN 1433 odpovídat třídě zatížení B 125. Šířka žlabu bude odpovídat DN 200 při vnějších rozměrech do 240 mm. Žlaby budou uloženy do betonového lože z betonu C 12/15 X0 tl. 100 mm společně se silničním obrubníkem průřezu 150 x 250 mm, dále musí uložení odpovídat specifikaci výrobce žlabu. Průběh podélného odvodnění komunikace bude odpovídat stávajícímu betonovému žlabu tak, aby nedošlo ke změně šířkového uspořádání komunikace. Betonové žlaby budou nahrazeny plastovými od objektu č.o. 67 až k povrchovému vyústění do stávajících betonových žlabů mezi objekty č.o. 6 a 8. Napojení stávajících betonových žlabů na nově navrhované plastové žlaby bude realizováno pomocí betonu na místě stavby. Vyústění pak bude realizováno systémovou vpustí s kalovým košem a odtokem DN 200 svedeným na povrch do stávajících betonových žlabů. Spád žlabů bude odpovídat podélnému sklonu komunikace. Na stabilní podklad svahu bude provedena úprava zemní pláně jejím nahrazením štěrkodrtí 32-63 mm v min. hloubce 0,2 m. Následně budou realizovány konstrukční vrstvy komunikace. Povrch vozovky bude živičný.


6


Navržená skladba vozovky je: asfaltový beton – obrusná vrstva postřik spojovací, asfaltový asfaltový recyklát – ložní a podkladní vrstva postřik infiltrační štěrkodrť – Edef,2 = 60 MPa celkem

ABS III PS, A R-mat PI ŠD

50 mm 0,7 kg/m2 50 mm 1,0 kg/m2 200 mm 300 mm

Pláň vozovky bude zhutněna na Edef,2 = 30 MPa. Konstrukce vozovky bude odpovídat platným normativům a TP 170 Navrhování vozovek pozemních komunikací. V závislosti na dosažených paramterech únosnosti konstrukčních vrstev, bude na stavbě rozhodnuto o dodatečném zpevnění povrchu komunikace v obrusné vrstvě vyztužením ocelovou sítí (např. Road Mesh fa Maccaferri).

4. SPECIFIKACE POUŽITÝCH MATERIÁLŮ A POŽADAVKY STAVBY 4.1 Požadavky a kontrolní zkoušky tryskové injektáže Pro zlepšení podloží a sanaci sesuvu je navržena cementová injektážní směs s použitým cementem CEM I 42.5 R VL. Třída cementu odpovídá charakteru stavby a požadavku zlepšení geomechanických parametrů podloží. Bude použita injektážní směs s definovanými parametry dle tabulky č 4. Tab.4 Požadavky na injektážní směs

Poměr C/V 1,0

Složení na 1m3 C/kg 756

V/kg 756

Objemová hmotnost kg/l 1,51

Viskozita s 30

Pevnost v tlaku po 7 dnech 28 dnech MPa 10 15

Injekční směs - u každé injekční směsi bude kontrolována měřením objemová hmotnost a viskozita. Změřené hodnoty budou zaznamenány do laboratorního deníku. 1 x za týden bude odebrána sada (3 ks) vzorků injekční směsi do válcových vzorkovnic (50 x 150 mm) k vyhodnocení pevnosti v prostém tlaku po 28 dnech. Vyplavený materiál - z každého desátého sloupu TI z posledního 0,5 m injektáže bude odebrán vzorek vyplaveného materiálu k vyhodnocení pevnosti v prostém tlaku po 7 a 28 dnech. Dále bude vizuálně kontrolováno množství vyplaveného materiálu při realizaci tryskové injektáže a jakákoli odchylka od normálu bude okamžitě řešena technologem společnosti. Směs ve vrtu - v průběhu 24 hodin po dokončení každého sloupu tryskové injektáže bude kontrolováno klesání směsi ve vrtu a v případě úniku bude směs doplněna. V případě abnormálního klesání směsi ve vrtu se uvědomí projektant (možnost výskytu dutin).


7


DOVOLENÉ ODCHYLKY: Půdorysné umístění vrtu pro T. I. ve směru kruhového obvodu 50 mm Půdorysné umístění vrtů pro T. I. ve směru kolmém na kruhový obvod ± 50 mm Sklon vrtu 1,0 % z délky vrtu Průměr těles TI: 2000 mm ± 50 mm 2500 mm ± 80 mm 3000 mm ± 150 mm 4000 mm ± 150 mm Délka vrtu +100 mm Složení injekční směsi 2 % Parametry tryskání 2.5 % Tryskaná délka + 200 mm V průběhu injektáže a minimálně 1 hodinu po jejím ukončení musí pověření pracovníci zhotovitele, případně objednatele sledovat přiléhající nadzemní i podzemní prostory okolních objektů. Pokud bude v těchto prostorách zaznamenán výskyt injekční směsi, bude injektáž zastavena a budou přijata nápravná opatření k zajištění funkčnosti postižené oblasti. Injektáž bude obnovena po uplynutí minimálně 6 hodin. Po ukončení prací tryskové injektáže, vyzve stavbyvedoucí zápisem ve stavebním deníku zástupce objednatele k jejich převzetí. Kontrola z hlediska zajištěných mechanických vlastností bude doložena příslušnými protokoly o zkouškách v průběhu realizace. Co se týče geometrie, při předání není možné udělat výkopové práce do určité hloubky, proto bude proveden v místě sloupu V15 jádrový vrt, který bude proveden v ose sloupu. Z tohoto vrtu se udělají i navíc vzorky pro tlakovou zkoušku pevnosti. Při předání prací bude předána dokumentace dle skutečného provedení a protokoly „Hlášení o vrtání“, „Provozní záznamy TI“ a protokoly z laboratoře s výsledky jednotlivých zkoušek pevnosti v prostém tlaku. O předání a převzetí provedených prací bude sepsán zápis, ve kterém budou specifikovány předávané práce a jejich rozsah. 4.2 Gabionová konstrukce Projekt umožňuje použití pouze svařovaných košů gabionů a to z architektonického hlediska povahy konstrukce. Technické parametry projektem požadované na kvalitu drátokošů a spojovacího materiálu jsou uvedeny v tabulce č. 5. Tabulka č. 5:

Zkouška

Požadované vlastnosti drátu, pletiva a spojovacího materiálu

Metodika

Pletivo/sítě gabionových košů Průměr drátu Oko sítě Tloušťka pokovení ČSN ISO 1463 Tahová pevnost drátu ČSN EN 10002-1 Tažnost ČSN EN 10002-1 Tahová pevnost pletiva ČSN EN 10002-1 Odolnost proti korozi DIN 50021


Kritérium min. 4,00 mm min. 50 x 100 mm min. 50 µm , min. 260 g.m-2 min. 400 MPa max. 8% min. 40 kN.m-2 min. 350 hod.

Přípustná tolerance max. +/-0,4mm Galfan

8


Spojovací materiál Průměr drátu Tloušťka pokovení Tahová pevnost drátu Tažnost Odolnost proti korozi

ČSN ISO 1463 ČSN EN 10002-1 ČSN EN 10002-1 DIN 50021

min. 4,00 mm min. 50 µm , min. 240 g.m-2 min. 1670 MPa max 8% min. 350 hod.

max. +/-0,2mm Galfan

Pro výplň gabionů bude použito štípaného kamene rozměrů 50 x 30 až 50 x 125 mm. Kamenivo pro použití do gabionů musí splňovat podmínky kladené na tento výplňový materiál. Mohou být pouze nerozpadavé, pevné úlomky hornin, které nepodléhají povětrnostním vlivům, neobsahují vodou rozpustné soli a nejsou křehké. Tento materiál musí dále splňovat parametry uvedené v tabulce č. 6. Předpokládá se využití materiálu společnosti KÁMEN Zbraslav, a.s. z kamenolomu Dolní Kounice. Tabulka č. 6:

Průkazní zkoušky kamene

Zkouška Pevnost v tlaku Nasákavost Trvanlivost* Sypká hmotnost Pórovitost kamene Odplavitelné částice

Metodika ČSN 72 1151 ČSN 72 1151 ČSN 72 1176 ČSN EN 1936 ČSN EN 1936 ČSN EN 13755

Kritérium min. 50 MPa max. 1,5 % hmotnosti min. 9 % min. 16,5 kN.m-3 max. 15 % max. 3 % hmotnosti

*Zhotovitel zajistí provedení zkoušky trvanlivosti, pokud je nasákavost kamene větší než 1,5 %

5.

TECHNOLOGICKÝ POSTUP PRACÍ

Sanační práce budou prováděny v nezbytných technologických návaznostech a postupech dle charakteru prací. 0. Přípravné práce - v rámci těchto činností dojde předání staveniště zhotoviteli a jeho zajištění a zabezpečení. Musí být viditelně a jednoznačně vymezené skladovací, manipulační a obslužné prostory stavby. Stavbou bude silně omezen přístup obyvatel k jejich nemovitostem po nezbytně nutnou dobu, nelze však pohyb osob zcela vyloučit. Zhotovitel s tímto stavem musí být plně seznámen a musí dbát zvýšené bezpečnosti na stavbě a pohybu mechanizace. V rámci přípravných prací bude provedena přeložky nadzemních vedení inženýrských sítí. Zajišťuje zhotovitel dle koordinace se správci sítí. K přeložce dojde za předpokladu rizika jejích poškození a zajištění bezpečné manipulace vrtné a injektážní techniky na stavbě. Zhotovitel zajistí před zahájením stavby prokazatelné přesné vytýčení všech dokumentovaných podzemních sítí. Dle skutečné polohy se případně lokálně upraví poloha vrtu pro sloupy tryskové injektáže, které by nesplňovaly podmínky bezpečného pásma jednotlivých potrubí inženýrských sítí následovně: Plynovod min. 475 mm Pitná voda min. 475 mm Splašková kanalizace min. 550 mm Zhotovitel musí provést podrobnou pasportizaci stavu objektů nepřímo dotčených stavbou. Jedná se o domy č.o. 59; 61; 63; 65; 67; 10 a 12 na ulici Antonínská. Pokud majitel objektu neumožní provedení pasportizace, je nutné tento stav protokolárně zaznamenat. U takovéto D.1.2.1 TECHNICKÁ ZPRÁVA

9


nemovitosti nebude brán zřetel na případné poškození objektu a požadavky majitele nemovitosti na nápravu škod po dokončení stavby. Součástí přípravných prací je podrobné seznámení obyvatel a majitelů nemovitostí v ulici Antonínská s provozním řádem stavby a bezpečnostních opatřeních během realizace a vyjasnění nezbytné součinnosti během sanačních prací. 1. etapa sanačních prací - v rámci těchto prací dojde k odstranění živičného krytu komunikace a obnažení a úplnému zdokumentování dešťové kanalizace. Dojde k úplnému odstranění stávajících obrubníků a žlabů povrchového odvodnění. Po dobu stavby je nutné počítat se změnou odvádění srážkových vod a jejich případnému zasakování do zemního tělesa. Stavbou bude toto v koordinaci s projektantem řešeno dle aktuálních klimatických podmínek. Vytěžené hmoty budou odvezeny a uloženy na městskou skládku do 3 km - určí zhotoviteli zadavatel. Sanační práce metodou tryskové injektáže budou prováděny postupně dle definice čísel těles tryskové injektáže. Vrtná souprava může přes dokončený pilíř tělesa pojíždět nejdříve po 12 h od dokončení. Navržený postup provádění je možné dle aktuálních podmínek upravit dle možností zhotovitele a to jen se souhlasem projektanta. Vrtné a injekční práce budou prováděny bez omezení do celodenní teploty vzduchu ±0°C. Pokud bude objednatel požadovat provádění prací v rozmezí teplot ±0°C až - 5°C, budou pro realizaci prací provedena zimní opatření, která spočívají v zateplení, či průběžném ohřívání výrobny injekční směsi, injekčního čerpadla a rozvodů vody a injekční směsi. Pokud teplota vzduchu klesne v průběhu celého dne pod hodnotu - 5°C, budou práce zastaveny. Skladování, příprava, čerpání, zpětné čerpání a likvidace injektážní směsi bude specifikována v technologickém předpisu zhotovitele s úpravou pro místní podmínky a charakter stavby. 1. etapa sanačních prací končí úplným dokončením všech těles tryskové injektáže a odvozem veškeré techniky nezbytné pro provádění prací tryskové injektáže. Dojde tak ke snížení omezení možnosti pohybu osob a majitelů domů na ulici Antonínská. Po dobu vrtných prací je doporučeno vypínání podzemních produktových sítí - plyn a voda. Aby v případě poškození nedošlo k sekundárnímu riziku vzniku havárie podmáčením či výbuchu. Tuto koordinaci si se správci sítí zajišťuje zhotovitel. Předpokládaná doba realizace 1. etapy je cca 1,5 měsíce. 2. etapa sanačních prací - v této etapě dojde k úplnému postupnému rozebrání stávající kamenné zídky v určeném rozsahu včetně separace materiálu a jeho odvozu na určenou skládku. Po převzetí základové spáry bude realizován základový polštář a vlastní nová gabionová zeď dle specifikace uvedené v kapitolách 3. a 4. Podle stavu zdiva a okolního prostředí může projektant stavby rozhodnout o realizací prací v jednotlivých šířkových krocích po 4 m nebo umožní realizaci zdi v celé navržené šíři zdi. Dále dojde k obnově případně rekonstrukci, zdokumetování řádnému trvalému uložení dešťové kanalizace tak, aby bylo zamezeno infiltraci srážkových vod z této svodné sítě. Dojde k obnově vedení nadzemních inženýrských sítí, které byly případně v rámci přípravných prací dočasně přeloženy. Předpokládaná doba realizace 2. etapy je cca 1 měsíc. D.1.2.1 TECHNICKÁ ZPRÁVA

10


3. etapa sanačních prací - představuje realizaci stabilizace zemního svahu, instalace protierozních prvků a realizace výsadby pro stabilizaci povrchových partií svahu. Zemní svah pod prostorem komunikace bude v určeném rozsahu přesvahován a srovnán do projektovaného sklonu. V krajních částech dojde k doplnění krycí vrstvy ze štěrkodrti frakce 0 - 32 m v mocnosti do 0,1 m. Na takto upravený povrch se rozprostře a řádně ukotví biodegradabilní protierozní rohož z juty. Následně bude v projektantem určených pozicích realizován systém hatí a výsadby hluboce kořenících křovin. Krajní partie upraveného svahu budou vysvahovány do navazujících figur. Nedojde k zásahu do patních zídek, založení sloupu NN a do objektu sklepa. Předpokládaná doba realizace 3. etapy je cca 10 dnů. 4. etapa sanačních prací - bude realizována cca 1,5 – 2 měsíce po dokončení 1. etapy sanačních prací. Zkrácení doby je možné jen dle schválení projektanta na základě dobrých výsledků provedených těles tryskové injektáže. V rámci této etapy dojde k úplné obnově povrchového odvodnění s napojením na stávající prvky odvodnění. V konečné fázi bude realizován nový povrch a konstrukční vrstvy komunikace ulice Antonínská v určeném rozsahu prací. Dokončovací práce - po skončení 4. etapy prací bude provedeno skutečné zaměření stavby, pasportizace stavby po dokončení s vyhodnocením vlivu prací na okolní zástavbu. V případě prokazatelného poškození bude zpracován plán náprav vzniklých škod. Dotčené území bude uvedeno o čistého a způsobilého stavu pro pohyb osob a provoz na komunikaci.

6.

STATICKÁ A GEOTECHNICKÁ ČÁST

Pro stabilitní posouzení byly použity závěry a hodnoty z [3] Inženýrsko-geologického průzkumu Dolní Kounice, Geodrill s.r.o, Brno, květen 2015. Z regionálně-geologického hlediska se zájmové území nachází v moravskoslezské oblasti, konkrétně je podloží tvořeno horninami brněnského batolitu. Na krystaliniku se ukládaly neogenní sedimenty karpatské předhlubně. Z kvartérních sedimentů jsou zastoupeny fluviální, deluviální až deluviofluviální, eolické, nivní a antropogenní sedimenty. Na zkoumané lokalitě byly realizovány 2 vrtané sondy do hloubky 6,0 m (JV-2) a 12,0 m (JV-1a). Jako doplňující metoda byla za účelem zjištění mechanických parametrů zemin na lokalitě využita metoda sondování dynamickou penetrační soupravou. Penetrační sondy (DP1, DP3, DP4 a DP5) byly provedeny do hloubky 10,0 m až 14,0 m a v terénu byly umístěny po dohodě s objednatelem. V rámci stabilitních výpočtů byla zachována i popisná nomenklatura geotechnických typů dokumentovaných zemin. V rámci stabilitních výpočtů pro návrh a posouzení navržených technických opatření, byla provedena v kritickém řezu B zpětná analýza pro stanovení možných příčin a souvisejících podmínek vzniku svahové deformace - příloha 1. Hlavní příčinnou složkou vzniku sesuvu jsou zcela nevyhovující zeminy antropogenních navážek mocnosti 4 - 6,5 m a následně soustava stavebních zásahů v prostoru postiženém sesuvem výstavba inženýrských sítí, oprava komunikace, přeložka dešťové kanalizace, výstavba zídky v patě stavu a vyšší zatížení komunikace. Zpětnou analýzou byl také prokázán vliv změny stavu vlivem dlouhodobé saturace zemního prostředí z dešťové kanalizace a povrchového odvodnění.


11


Stabilitní výpočty byly provedeny v programu Fine GEO5 moduly stabilita svahu a MKP, gabion. Výpočty byly provedeny dle ČSN EN 1997 - návrhový postup 3. Zatížení bylo u všech profilů modelováno v základové spáře od rodinných domů hodnotnou 28 kN/m2 - přepočet předpokládaného zatížení od jednopodlažního objektu se sedlovou střechou. Dopravní zatížení bylo modelováno jako proměnné na celou šířku komunikace s hodnotou 13 kN/m2. Stabilitní posouzení bylo realizováno v třech nejnepříznivějších příčných řezech a to řez AA´, B-B´, C-C´ - přílohy 2 - 4. Geotechnické charakteristiky území převzaté z IG průzkumu a použité ve výpočtech jsou uvedeny v tab. 7. V profilu B-B´došlo i posouzení profilu metodou končených prvků pro ověření vlivu injektážních prací na přetvoření svahu a okolní zástavby příloha 5. Tab.7 Geotechnické charakteristiky

Název GT2 –F6 GT3a – F4 GT3b – G5

γ φef cef Edef 3 [kN/m ] [°] [kPa] [MPa] 20,4 15 7,5 4 18,5 24,5 14 5 19,5 30 6 5

Posouzení stability gabionové zdi jako obkladního prvku je provedeno v řezu D-D a tvoří přílohu 6. Provedené stabilitní výpočty prokázaly přínos pro stabilizaci svahu a dotčeného okolí a u všech profilů je předpokládaný stupeň stability dostatečně zajištěn. Navržená konstrukce tak plně vyhovuje z hlediska dlouhodobé životnosti, bezpečnosti a použitelnosti. Výsledná přetvoření se pohybují v řádu mm. U inženýrských sítí je možné předpoklad nadzvihnutí vlivem injektážních prací do 4 - 9 mm. Jiné objekty nebudou dotčeny. Na změnu kvality podloží mohou v dlouhodobém hledisku reagovat objekty, avšak v tuto chvíli nelze definovat míru takového dopadu. Konečné nerovnoměrné sedání objektů je ovlivněno více faktory, které nelze plně do výpočtu v tuto chvíli zadat a není to ani předmětem této dokumentace.


12


7.

ZÁVĚREČNÉ ZHODNOCENÍ

Navržené sanační řešení tryskovou injektáží zajistí trvalou stabilizaci svahového tělesa. Spodní stavba bude tímto dostatečně podchycena a zabrání se i dalším nežádoucím deformacím v úrovni základové spáry. Sanačními pracemi však nedojde k zamezení nerovnoměrného sedání objektů. Je možné, že dotvarování a reakce okolního prostředí na provedenou stavbu se bude projevovat ještě v dalších 1 3 letech. Ke vzniku takto rozsáhlé svahové deformace s ohrožením sítí a objektů již nedojde. Během stavby je nezbytná součinnost stavby a obyvatel a také zástupců zadavatele. Majitelé okolních nemovitostí jsou povinni zajistit, aby z jejich pozemků byla znemožněna či prokazatelně minimalizována infiltrace srážkových vod do podloží. V Brně 3. 9. 2015 Zpracoval:

ING. STANISLAV ŠTÁBL Autorizovaný inženýr pro geotechniku Ředitel společnosti SG-GEOPROJEKT, spol. s r.o.


13

D TECHNICKÁ ZPRÁVA

Recommend Documents