BAB V PENULANGAN STRUKTUR

PENULANGAN STRUKTUR

Bab V

BAB V PENULANGAN STRUKTUR

5.1 Penulangan Pelat

Gambar 5.1 : Denah type pelat lantai Ket : S2

: Jalur Pelat

Area yang diarsir : Jalur Kolom Data- data struktur pelat S2 : a. Tebal pelat lantai : 25 cm (diambil tebal pelat lantai 1-6) b. f’c : 35 mpa c. f’y : 400 mpa Beban Mati Pelat (DL) Berat sendiri pelat lantai

= 0.25 x 24 = 6 KN/m2

Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab

http://digilib.mercubuana.ac.id/

V-1

PENULANGAN STRUKTUR

Screed waterproofing

Bab V

= 0.25 x 0.05 = 0.0125 KN/m2 (+)

Total DL

= 6.0125 KN/m2

Beban hidup (LL) Beban hidup lantai

= 8 KN/m2

Beban Ultimit Wu

= 1.2 DL + 1.6 LL = (1.2 x 6.0125) + (1.6 x 8) =20.015 KN/m2 = 20015 N/m2

Menentukan syarat batas dan bentangnya Lx

= 10000 mm

Ly

= 8000 mm

𝐿𝑦

=

𝐿𝑥

8000 10000

= 0.8

Momen-momen yang menentukan pada Jalur pelat ( S 2 ) Momen-momen yang ditentukan dari table Cur 4 (Pelat type I) dimana,

𝐿𝑦 𝐿𝑥

0.8 Mlx = 0.001 . Wu . Lx2 . x

x = 28 (didapat dari interpolasi)

Mly = 0.001 . Wu . Lx2 . x

x = 47 (didapat dari interpolasi)

Mtx =

1

Mty =

1

2

2

x Mlx x Mly

Maka : Mlx = 0.001 x 20.015 x 102 x 28 = 56.042 KN/m



V-2

=

PENULANGAN STRUKTUR

Bab V

Mly = 0.001 x 20.015 x 102 x 47 = 94.07 KN/m Mtix =

1

Mtiy =

1

2

2

x 56.042 = 28.021 KN/m x 94.07 = 47.04 KN/m

Menghitung tulangan Tebal pelat hp = 250 mm Selimut beton (ρ) = 40 mm Tulangan yang direncanakan dalam arah x dan y ∅D = 10 mm Tinggi efektif (d) dalam arah x adalah Dx = hp – ρ -

1 2

∅D = 250 - 40 -

1 2

.10 = 205 mm

Tinggi efektif (d) dalam arah y adalah Dy = hp – ρ - ∅Dx

1 2

∅Dy = 250 - 40 - 10 -

1 2

.10 = 195 mm

 Momen lapangan arah x (Mlx = 56.042 KN/m) 𝑀𝑢 𝑏𝑑 ²

56.042

= 1 𝑥 0.205² = 1333.54 KN/m2

Menurut buku grafik dan table perencanaan beton bertulang (table CUR) table 5.3.j Mencari ρ (interpolasi) ρ

= 1200 = 0.0032

ρ

= 1400 = 0.0037

interpolasi : (1333 .54−1200 )

ρ

= 0.0032 +

ρ

= 0.0035 > ρmin

200

x (0.0037-0.0032)



V-3

PENULANGAN STRUKTUR

ρmin

= 0.0018 (table 7 CUR 1)

ρmax

= 0.0243 (table 8 CUR 1)

Bab V

ρmin < ρ < ρmax = ρ x bd x 106 = 0.0035 x 1 x 0.205 x 106 = 717.5 mm2 (71.75 cm2)

Aslx

 Momen lapangan arah y (Mly = 94.07 KN/m) 𝑀𝑢 𝑏𝑑 ²

94.07

= 1 𝑥 0.195² = 2473.89 KN/m2


= 2400 = 0.0064

ρ

= 2600 = 0.0069

interpolasi : (2473 .89−2400 )

ρ

= 0.0064 +

ρ

= 0.0066 > ρmin

200

x (0.0069-0.0064)

ρmin

= 0.0018 (table 7 CUR 1)

ρmax

= 0.0243 (table 8 CUR 1)

ρmin < ρ < ρmax = ρ x bd x 106 = 0.0065 x 1 x 0.195 x 106 = 1267.5 mm2 (126.75

Asly cm2)

 Momen jepit tak terduga permeter lebar arah X (Mtix = 28.021 KN/m) 𝑀𝑢 𝑏𝑑 ²

28.021

= 1 𝑥 0.205² = 666.77 KN/m2

Menurut buku grafik dan table perencanaan beton bertulang (table CUR) table 5.3.j



V-4

PENULANGAN STRUKTUR

ρ

Bab V

= 0.0017 (interpolasi) < ρmin …..Not OK

ρmin

= 0.0018 (table 7 CUR 1)

ρmax

= 0.0243 (table 8 CUR 1)


Astix

 Momen jepit tak terduga permeter lebar arah Y (Mtiy = 47.04 KN/m) 𝑀𝑢 𝑏𝑑 ²

28.021

= 1 𝑥 0.195² = 736.91 KN/m2

Menurut buku grafik dan table perencanaan beton bertulang (table CUR) table 5.3.j ρ

= 0.0017 (interpolasi) < ρmin …..Not OK

ρmin

= 0.0018 (table 7 CUR 1)

ρmax

= 0.0243 (table 8 CUR 1)


Astiy

 Menentukan tulangan pelat lantai type S2 pada jalur pelat 1. Momen lapangan dalam arah X : Aslx

= 717.5 mm2; pilih ϕD 10 – 300 = 314 mm2

2. Momen lapangan dalam arah Y : Asly

= 1267.5 mm2; pilih ϕD 10 – 300 = 314 mm2

3. Momen jepit tak terduga permeter lebar arah X Karena ρ < ρmin ; maka tulangan jepit arah X tidak dipakai 4. Momen jepit tak terduga permeter lebar arah Y Karena ρ < ρmin ; maka tulangan jepit arah Y tidak dipakai



V-5

PENULANGAN STRUKTUR

Bab V

5.2 Periksa geser Dua arah atau Geser Punching sekeliling kolom untuk panel interior

Gambar 5.2 : Asumsi distribusi tegangan geser untuk kolom interior Karena slab ini termasuk two way slab maka Vu ≤ ϕVc Vu2

=

𝑙1 𝑙2 − 𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚 + 𝑑 (𝑠𝑖𝑠𝑖 𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚 + 𝑑) *Wu

ϕVc

=3

1

𝑓 ′ 𝑐. 𝑏𝑜. 𝑑

dimana : Vu2

= Faktor gaya geser

l1

= Bentang panjang

l2

= Bentang pendek

ϕVc

= Geser nominal yang dilakukan oleh beton

b0

= perimeter bagian kritis untuk pelat dua arah

d

= tebal efektif

sesuai ACI, beban terfaktor untuk flat slab (1.4 qDL) + ( 1.7 qLL) beban yang bekerja pada pelat : a. Beban Mati Pelat (qDL) Berat sendiri pelat lantai

= 0.25 x 24 = 6 KN/m2


= 0.25 x 0.05 = 0.0125 KN/m2 (+)



V-6

PENULANGAN STRUKTUR

Total qDL

Bab V

= 6.0125 KN/m2

b. Beban hidup (qLL) Beban hidup lantai (qLL) = 8 KN/m2 c. Beban Ultimit (Wu) Wu

= 1.2 DL + 1.6 LL = (1.2 x 6.0125) + (1.6 x 8) =20.015 KN/m2 = 20015 N/m2

d. Menentukan tebal efektif pelat ( d ) d

= 250 – 40 = 210 mm

e. Perimeter bagian kritis untuk pelat dua arah b0 = 2 C1 + 2C2 + 4d b0 = (2 x 1300) + (2 x 1300) + (4 x 210) = 6040 mm = 6.04 m f. Vu2 =

𝑙1 𝑙2 − 𝑠𝑖𝑠𝑖𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚 + 𝑑 (𝑠𝑖𝑠𝑖𝑘𝑜𝑙𝑜𝑚 + 𝑑) *Wu

=

10 8 − 1.3 + 0.21 (1.3 + 0.21) x 20.015 KN

= 1555.56 KN 1

g. ϕVc

=3x

𝑓 ′ 𝑐. 𝑏𝑜. 𝑑

= 0.8 x

1 3

35 x 6040 x 210

= 2001054.83 N = 2001 KN > Vu2 = 1555.56 KN…….OK 5.3 Distribusi momen dalam pelat interior : 𝑊𝑢 .𝑙2 (𝑙𝑛 )2

M0

=

M0

= momen statis

Wu

= beban ultimit

8

dimana :



V-7

PENULANGAN STRUKTUR

l2

= bentang pendek

ln

= bentang panjang bersih

Bab V

Gambar 5.3 : Distribusi momen

Bagian dari momen yang diterima jalur kolom dan jalur tengah diasumsikan tersebar merata pada seluruh jalur.

Gambar 5.4 : Jalur kolom dan jalur tengah l2

=X

= 10 meter

l1

=Y

= 8 meter



V-8

PENULANGAN STRUKTUR

Bab V

a. Ukuran kolom 1300 x1300 mm, maka : ln untuk bentang 10 m

= 8.7 m

ln untuk bentang 8 m

= 6.7 m

b. Momen statis total yang harus ditahan dalam kedua arah Untuk bentang l1 = 8 m (gambar II)  Momen statis M01

=

𝑊𝑢 .𝑙1 (ln )2 8

=

20.015.8 (6.7)2 8

= 898.47 KN/m2

 Distribusi momen rencana statis kedalam momen negative dan postif untuk bentang interior sesuai peraturan ACI subbab 13.6.3.2 yaitu

Gambar 5.5 : Distribusi momen rencana statis 0.65 M0 untuk momen negative dan 0.35 M0 untuk momen positif 

Momen rencana negative

= 0.65 x 898.47 = - 584.01 KN/m2



Momen rencana positif

= 0.35 x 898.47 = + 314.46 KN/m2

c. Untuk bentang l2 = 10 m (gambar I)  Momen statis M02

=

𝑊𝑢 .𝑙1 (ln )2 8

=

20.015.10 (8.7)2 10

= 1514.94 KN/m2

Distribusi momen rencana statis kedalam momen negative dan postif untuk bentang interior sesuai peraturan ACI subbab 13.6.3.2 yaitu 0.65 M0 untuk momen negative dan 0.35 M0 untuk momen positif 

Momen rencana negative

= 0.65 x 1514.94 = - 984.71 KN/m2



V-9

PENULANGAN STRUKTUR



Momen rencana positif

Bab V

= 0.35 x 1514.94 = + 530.23 KN/m2

d. Presentase momen statis positif dan negative, dan pembagian nilai antara jalur kolom dan jalur tengah, menurut ACI subbab 13.6.4.1 flat slab jika tidak menggunakan balok sisi maka rasio kekakuan lentur

𝛼1.𝑙1 𝑙1

(α=0) maka

1. 0.75 M0 untuk momen negative pada jalur kolom 2. 0.25 M0 untuk momen negative pada jalur tengah 3. 0.6 M0 untuk momen positif pada jalur kolom 4. 0.4 M0 untuk momen positif pada jalur tengah d.1 untuk bentang l1 = 8 m (gambar II) 1. momen negative pada jalur kolom

: (0.75 x -584.01)

= - 438.01

: (0.25 x -584.01)

= - 146.00

: (0.6 x 314.46)

= 188.68

: (0.4 x 314.46)

= 125.78

: (0.75 x -984.71)

= - 738.53

: (0.25 x -984.71)

= - 246.18

: (0.6 x 530.23)

= 318.14

KN/m2 2. momen negative pada jalur tengah KN/m2 3. momen positif pada jalur kolom KN/m2 4. momen positif pada jalur tengah KN/m2 d.2 untuk bentang l2 =10 m (gambar II) 1. momen negative pada jalur kolom KN/m2 2. momen negative pada jalur tengah KN/m2 3. momen positif pada jalur kolom KN/m2 Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab


V-10

PENULANGAN STRUKTUR

4. momen positif pada jalur tengah

: (0.4 x 530.23)

Bab V

= 212.09

KN/m2 5.4 Perhitungan pembesian Flat Slab/ Jalur kolom  Perhitungan pembesian flat slab lajur kolom tulangan atas arah x : a. Mu

= 13808.077 kgm

b. Rn

= 𝜙 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 2 = 0.8 𝑥 1000 𝑥 250 2 = 2.76 Nmm

c. m

= 0.85

d. ρ

=𝑚 1− 1−

13808 .077 𝑥 10 4

𝑀𝑢

𝑓𝑦

400

. 𝑓′𝑐

= 0.85

1

.35

= 13.45 Nmm

2.𝑚 .𝑅𝑛 𝑓𝑦

1

= 13.45 1 − 1 −

2 . 13.45 . 2.76 400

= 0.0072 e. luas tulangan : As = ρ x b x d = 0.0072 x 1000 x 250 = 1813.46 mm2…..dipakai tulangan D 13 =

𝟏𝟖𝟏𝟑.𝟒𝟔 𝟏𝟑𝟐.𝟕𝟑

= 13.66

f. Jarak tulangan 1000 13.66

= 73.21

maka dipakai D 13 – 150

 Perhitungan pembesian flat slab lajur kolom tulangan atas arah y : a. Mu

= 11291.873 kgm

b. Rn

= 𝜙 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 2 = 0.8 𝑥 1000 𝑥 250 2 = 2.25 Nmm

c. m

= 0.85

d. ρ

=𝑚 1− 1−

11291 .873 𝑥 10 4

𝑀𝑢

𝑓𝑦

400

. 𝑓′𝑐

1

= 0.85

.35

= 13.45 Nmm


1

= 13.45 1 − 1 −

2 . 13.45 . 2.25 400

= 0.0058 Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab


V-11

PENULANGAN STRUKTUR

Bab V

e. luas tulangan : As = ρ x b x d = 0.0058 x 1000 x 250 = 1463.89 mm2…..dipakai tulangan D 13 =

𝟏𝟒𝟔𝟑.𝟖𝟗 𝟏𝟑𝟐.𝟕𝟑

= 11.02

f. Jarak tulangan 800 11.02

= 72.59

maka dipakai D 13 - 150

5.5 Perhitungan pembesian drop panel  Perhitungan pembesian drop panel arah X a. Mu

= 2504.78 kgm

b. Rn

= 𝜙 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 2 = 0.8 𝑥 1000 𝑥 250 2 = 0.5 Nmm

c. m

= 0.85

d. ρ

=𝑚 1− 1−

2504 .78 𝑥 10 4

𝑀𝑢

𝑓𝑦

400

. 𝑓′𝑐

= 0.85

1

.35

= 13.45 Nmm


1

= 13.45 1 − 1 −

2 . 13.45 . 0.5 400

= 0.0012 e. luas tulangan : As = ρ x b x d = 0.0012 x 1000 x 250 𝟑𝟎𝟎

= 300 mm2…..dipakai tulangan D 13 = 𝟏𝟑𝟐.𝟕𝟑 = 2.26 f. Jarak tulangan 200 2.26

= 88.50


 Perhitungan pembesian drop panel arah Y a. Mu

= 1521.82 kgm

b. Rn

= 𝜙 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 2 = 0.8 𝑥 1000 𝑥 250 2 = 0.3 Nmm

c. m

= 0.85

1521 .82 𝑥 10 4

𝑀𝑢

𝑓𝑦

400

. 𝑓′𝑐

= 0.85

.35

= 13.45 Nmm



V-12

PENULANGAN STRUKTUR

1

d. ρ

=𝑚 1− 1−


1

= 13.45 1 − 1 −

Bab V

2 . 13.45 . 0.3 400

= 0.00075 e. luas tulangan : As = ρ x b x d = 0.00075 x 1000 x 250 𝟏𝟖𝟖.𝟓𝟓

= 188.45 mm2…..dipakai tulangan D 13 = 𝟏𝟑𝟐.𝟕𝟑 = 1.42 f. Jarak tulangan 200 1.42

= 140.85


5.6 Penulangan balok 5.6.1 Perencanaan tulangan tarik dan tekan pada balok (ambil dimensi balok 450 mm x 900 mm di story 1) Data- data balok : Tinggi balok (h)

: 900 mm

Lebar balok (b)

: 450 mm

Selimut beton (ρ)

: 40 mm

Diameter tulangan utama yang dipakai

: D 22

Diameter tulangan sengkang yang dipakai

: D 10

Mutu beton (f’c)

: 35 Mpa

Mutu tulangan (f’y)

: 400 Mpa

5.6.1.1 Perencanaan tulangan tarik (tumpuan kiri) a. Mu

= -85051.93 kgm

b. Rn

= 𝜙 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 2 = 0.8 𝑥 450 𝑥 860 2 = 3.19 Nmm

𝑀𝑢

hasil analisis struktur ETABS

85051 .93 𝑥 10 4



V-13

PENULANGAN STRUKTUR

𝑓𝑦

400

c. m

= 0.85

d. ρ

=𝑚 1− 1−

. 𝑓′𝑐

= 0.85

1

.35

Bab V

= 1.34 Nmm


1

= 1.34 1 − 1 −

2 . 1.34 . 3.19 400

= 0.008 e. Cek rasio tulangan (ρmin < ρ < ρmax)

ρmin = 1.4 𝑓𝑦

1.4

= 400 = 0.0035

ρmax = 0.75 ρb .𝛽1 .𝑓′𝑐 600 Ρb = 0.85 𝑓𝑦 x 600+𝑓𝑦 =

0.85 .0.85 .35 400

600

x 600+400 = 0.037

ρmax = 0.75 x 0.037= 0.028 maka 0.0035 < 0.008 < 0.028……Ok f. Luas tulangan As = ρ x b x d = 0.008 x 450 x 860 = 3096 mm2…..dipakai tulangan 9 D 22 5.6.1.2 Perencanaan tulangan tekan (lapangan) a. Mu

= 47018.12 kgm

b. Rn

= 𝜙 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 2 = 0.8 𝑥 450 𝑥 860 2 = 1.76 Nmm

c. m

= 0.85

d. ρ

=𝑚 1− 1−

𝑀𝑢

𝑓𝑦 . 𝑓′𝑐

1


47018 .12 𝑥 10 4

400

= 0.85

.35

= 1.34 Nmm


1

= 1.34 1 − 1 −

2 . 1.34 . 1.76 400

= 0.0044 e. Cek rasio tulangan (ρmin < ρ < ρmax) Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab


V-14

PENULANGAN STRUKTUR


Bab V

1.4

= 400 = 0.0035


0.85 .0.85 .35 400

600

x 600+400 = 0.037

ρmax = 0.75 x 0.037= 0.028 maka 0.0035 < 0.0044 < 0.028……Ok f. Luas tulangan As = ρ x b x d = 0.0044 x 450 x 860 = 1702.8 mm2…..dipakai tulangan 5 D 22 5.6.1.3 Tulangan minimum (tulangan atas) daerah lapangan : a. ρmin = 𝑓𝑦 = 400 = 0.0035 1.4

1.4

b. As = ρ x b x d = 0.0035 x 450 x 860 = 1354.5 mm2…..dipakai tulangan 3 D 22 5.6.1.4 Perencanaan tulangan tarik (lapangan) a. Mu

= -79804.203 kgm

b. Rn

= 𝜙 𝑥 𝑏 𝑥 𝑑 2 = 0.8 𝑥 450 𝑥 860 2 = 2.99 Nmm

c. m

= 0.85

d. ρ

=𝑚 1− 1−

𝑀𝑢

𝑓𝑦 . 𝑓′𝑐

1


79804 .203 𝑥 10 4

400

= 0.85

.35

= 1.34 Nmm


1

= 1.34 1 − 1 −

2 . 1.34 . 2.99 400

= 0.0075 e. Cek rasio tulangan (ρmin < ρ < ρmax)



V-15

PENULANGAN STRUKTUR


Bab V

1.4

= 400 = 0.0035


0.85 .0.85 .35

600

x 600+400 = 0.037

400

ρmax = 0.75 x 0.037= 0.028 maka 0.0035 < 0.0075 < 0.028……Ok f. Luas tulangan As = ρ x b x d = 0.0075 x 450 x 860 = 2902.5 mm2…..dipakai tulangan 6 D 22 5.6.2 Perencanaan tulangan geser balok (450 x 900) 5.6.2.1 Perencanaan tulangan geser pada daerah tumpuan :  Vc

= 0 (karena pada daerah tumpuan)

 Vu

= 28137.25 Kg

 Vs

=

𝑉𝑢

 S

=

2.

=

∅

1 4

28137 .25𝑥10 0.75

hasil analisis struktur ETABS = 375163.33 N

. 𝜋 . 𝑑 2 . 𝑓𝑦 . 𝑑 𝑉𝑠

=

2.

1 4

. 3.14 . 10 2 . 400 . 860 375163 .33

= 144.03 mm ( D10-150

mm) 5.6.2.2 Perencanaan tulangan geser pada daerah tumpuan 1

1

 Vc

=6x

 Vu

= 9548.74 Kg

 Vs

=

𝑉𝑢

 S

=

2.

∅

𝑓 ′ 𝑐 . 𝑏 . 𝑑 = 6 x 35 . 450 . 860 = 613.39 kg

- Vc = 1 4


9548.74𝑥10 0.75

. 𝜋 . 𝑑 2 . 𝑓𝑦 . 𝑑 𝑉𝑠

=

- 613.39 = 126703.14 N

2.

1 4

. 3.14 . 10 2 . 400 . 860 126703 .14

= 426.47 mm ( D10-250

mm) Perancangan Struktur Atas Gedung Parkir dengan system Kombinasi Flat Slab


V-16

PENULANGAN STRUKTUR

Bab V

Maka dapat disimpulkan tulangan balok 450 x 900 mm : Tabel 5.1 resume hasil perhitungan penulangan balok TYPE BALOK

BALOK 450 x 900 Tumpuan kiri

Lapangan

Tumpuan kanan

Tul Atas

5 D 22

3 D 22

5 D 22

Tul Bawah

4 D 22

6 D 22

4 D 22

Tul sengkang

D10-150

D10-250

D10-150

5.7 Penulangan kolom Perhitungan penulangan kolom dengan menggunakan PCA COOL, diambil contoh kolom 1200 x 1200 : Rasio tulangan (ρ) didapat 1.11% Tulangan didapat 20 D32 Cek tulangan : 20 𝑥 804,25 1200 𝑥 1200

= 0.0111 𝑥 100 = 1.11% ∼ 1.11% ……. OK

Gambar 5.6 : tulangan kolom 1200 x 1200



V-17

PENULANGAN STRUKTUR

Bab V

5.7.1. Perhitungan Tulangan Geser kolom Asumsi Tulangan sengkang dipakai jarak 100 mm Ash = 0.3 (

𝑆 .𝑕𝑐.𝑓𝑐′

= 0.3 (

𝑓𝑦 𝑕

𝐴𝑔

) (𝐴𝑐𝑕−1)

100. 1200 −2𝑥40−20 .35 400

1200 2

) (1200 − 2𝑥40𝑥20 2

−1

)

= 0.3 x 9625 x 0.4675 = 1349.5 mm2 Ash

= 0.09

𝑆 . 𝑕𝑐 . 𝑓′𝑐 𝑓𝑦 𝑕

= 0.09 x

100 . 1100 . 35 400

= 866.25 mm2

Maka dipakai Ash 1349.5 mm2 di pakai 4 D22

Gambar 5.7 : tulangan sengkang kolom 1200 x 1200 5.8 Penulangan Ramp Data- data struktur pelat Ramp : d. Tebal pelat lantai : 12 cm e. f’c : 35 mpa f. f’y : 400 mpa Beban Mati Pelat (DL) Berat sendiri pelat lantai

= 0.12 x 24 = 2.88 KN/m2


= 0.12 x 0.05 = 0.006 KN/m2 (+)



V-18

PENULANGAN STRUKTUR

Total DL

Bab V

= 2.886 KN/m2

Beban hidup (LL) Beban hidup lantai

= 5 KN/m2

Beban Ultimit Wu

= 1.2 DL + 1.6 LL = (1.2 x 2.886) + (1.6 x 5) = 11.463 KN/m2 = 11463 N/m2

Menentukan syarat batas dan bentangnya Lx

= 10000 mm

Ly

= 16000 mm

𝐿𝑦

=

𝐿𝑥

16000 10000

= 1.6

Momen-momen yang menentukan pada Jalur pelat ( S 2 ) Momen-momen yang ditentukan dari table Cur 4 (Pelat type II) dimana,

𝐿𝑦 𝐿𝑥

=

0.8 Mlx = 0.001 . Wu . Lx2 . x

x = 49 (didapat dari tabel)

Mly = 0.001 . Wu . Lx2 . x


Mtx = -0.001 . Wu . Lx2 . x


Mty = -0.001 . Wu . Lx2 . x


Maka : Mlx = 0.001 x 11.463 x 102 x 49 = 56.17 KN/m Mly = 0.001 x 11.463 x 102 x 15 = 17.19 KN/m Mtx = -0.001 x 11.463 x 102 x 78 = -89.41 KN/m Mty = -0.001 x 11.463 x 102 x 54 = -61.90 KN/m



V-19

PENULANGAN STRUKTUR

Bab V

Menghitung tulangan Tebal pelat hp = 120 mm Selimut beton (ρ) = 40 mm Tulangan yang direncanakan dalam arah x dan y ∅D = 16 mm Tinggi efektif (d) dalam arah x adalah Dx = hp – ρ -

1 2

∅D = 120 - 40 -

1 2

.16 = 102 mm

Tinggi efektif (d) dalam arah y adalah Dy = hp – ρ - ∅Dx

1 2

∅Dy = 120 - 40 - 16 -

1 2

.16 = 56 mm

 Momen lapangan arah x (Mlx = 56.17 KN/m) 𝑀𝑢

56.17

= 1 𝑥 0.102² = 5398.88 KN/m2 𝑏𝑑 ²


= 5200 = 0.0140

ρ

= 5400 = 0.0146

interpolasi : (5398.88−5200 )

ρ

= 0.0140 +

ρ

= 0.0145 > ρmin

200

x (0.0146-0.0140)

ρmin

= 0.0018 (table 7 CUR 1)

ρmax

= 0.0243 (table 8 CUR 1)

ρmin < ρ < ρmax = ρ x bd x 106 = 0.0145 x 1 x 0.102 x 106 = 1488.85 mm2 (92.25

Aslx cm2)



V-20

PENULANGAN STRUKTUR

Bab V

 Momen lapangan arah y (Mly = 17.19 KN/m) 𝑀𝑢 𝑏𝑑 ²

17.19

= 1 𝑥 0.056² = 306.96 KN/m2


= 200 = 0.0005

ρ

= 400 = 0.0011

interpolasi : (306.96−200)

ρ

= 0.0005 +

ρ

= 0.0008 < ρmin……not OK

200

x (0.0011-0.0005)

ρmin

= 0.0018 (table 7 CUR 1)

ρmax

= 0.0243 (table 8 CUR 1)


Asly

 Momen tumpuan maksmum permeter lebar arah X (Mtx = 89.41 KN/m) 𝑀𝑢 𝑏𝑑 ²

89.41

= 1 𝑥 0.102² = 8593.81 KN/m2


= 0.0234 (interpolasi) > ρmin

ρmin

= 0.0018 (table 7 CUR 1)

ρmax

= 0.0243 (table 8 CUR 1)

ρmin < ρ < ρmax



V-21

PENULANGAN STRUKTUR

Bab V

= ρ x bd x 106 = 0.0234 x 1 x 0.102 x 106 = 2386.8 mm2 (238.68

Astx cm2)

 Momen tumpuan maksimum permeter lebar arah Y (Mty = 61.90 KN/m) 𝑀𝑢 𝑏𝑑 ²

61.90

= 1 𝑥 0.056² = 19738.52 KN/m2


= 0.0240 (interpolasi) > ρmin

ρmin

= 0.0018 (table 7 CUR 1)

ρmax

= 0.0243 (table 8 CUR 1)

ρmin < ρ < ρmax Asty

= ρ x bd x 106 = 0.024 x 1 x 0.056 x 106 = 1344 mm2 (134.4 cm2)

 Menentukan tulangan pelat Ramp 1. Momen lapangan dalam arah X : Aslx

= 1488.85 mm2; pilih ϕD 16 – 250 = 804.24 mm2

2. Momen lapangan dalam arah Y : Karena ρ = 0.0008 < ρmin maka tulangan sama ϕD 16 – 250 = 804.24 mm2 3. Momen tumpuan maksmum permeter lebar arah X Astx

= 2386.8 mm2; pilih ϕD 16 – 300 = 804.24 mm2

4. Momen tumpuan maksmum permeter lebar arah Y Asty

= 1344 mm2; pilih ϕD 16 – 250 = 804.24 mm2



V-22

BAB V PENULANGAN STRUKTUR

Recommend Documents