bagian tekan bagian tarik penulangan

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo

1. PENDAHULUAN Seperti yang telah diketahui bahwa beton adalah suatu material yang tahan terhadap tekanan, akan tetapi tidak tahan terhadap tarikan. Sedangkan baja adalah suatu material yang sangat tahan terhadap tarikan. Dengan mengkombinasikan antara beton dan baja dimana beton yang menahan tekanan sedangkan tarikan ditahan oleh baja akan menjadi material yang tahan terhadap tekanan dan tarikan yang dikenal sebagai beton bertulang ( reinforced concrete ). Jadi pada beton bertulang, beton hanya memikul tegangan tekan, sedangkan tegangan tarik dipikul oleh baja sebagai penulangan ( rebar ). Sehingga pada beton bertulang, penampang beton tidak dapat efektif 100 % digunakan, karena bagian yang tertarik tidak diperhitungkan sebagai pemikul tegangan.

h

c

bagian tekan

grs. netral d

bagian tarik penulangan b

Gambar 001

Hal ini dapat dilihat pada sketsa gambar disamping ini. Suatu penampang beton bertulang dimana penampang beton yang diperhitungkan untuk memikul tegangan tekan adalah bagian diatas garis netral ( bagian yang diarsir ), sedangkan bagian dibawah garis netral adalah bagian tarik yang tidak diperhitungkan untuk memikul gaya tarik karena beton tidak tahan terhadap tegangan tarik.

Gaya tarik pada beton bertulang dipikul oleh besi penulangan ( rebar ). Kelemahan lain dari konstruksi beton bertulang adalah bera t sendiri ( self weight ) yang besar, yaitu 2.400 kg/m3, dapat dibayangkan berapa berat penampang yang tidak diperhitungkan untuk memikul tegangan ( bagian tarik ). Untuk mengatasi ini pada beton diberi tekanan awal sebelum beban-beban bekerja, sehingga seluruh penampang beton dalam keadaan tertekan seluruhnya, inilah yang kemudian disebut beton pratekan atau beton prategang ( prestressed concrete ). Perbedaan utama antara beton bertulang dan beton pratekan. Beton bertulang : Cara bekerja beton bertulang adalah mengkombinasikan antara beton dan baja tulangan dengan membiarkan kedua material tersebut bekerja sendiri-sendiri, dimana beton bekerja memikul tegangan tekan dan baja penulangan memikul tegangan tarik. Jadi dengan menempatkan penulangan pada tempat yang tepat, beton bertulang dapat sekaligus memikul baik tegangan tekan maupun tegangan tarik. Beton pratekan : Pada beton pratekan, kombinasi antara beton dengan mutu yang tinggi dan baja bermutu tinggi dikombinasikan dengan cara aktif, sedangan beton bertulang kombinasinya secara pasif. Cara aktif ini dapat dicapai dengan cara menarik baja dengan menahannya kebeton, sehingga beton dalam keadaan tertekan. Karena penampang beton sebelum beban bekerja telah dalam kondisi tertekan, maka bila beban bekerja tegangan tarik yang terjadi dapat di-eliminir oleh tegangan tekan yang telah diberikan pada penampang sebelum beban bekerja.

01

[email protected]


2. PRINSIP DASAR BETON PRATEKAN Beton pratekan dapat didefinisikan sebagai beton yang diberikan tegangan tekan internal sedemikian rupa sehingga dapat meng-eliminir tegangan tarik yang terjadi akibat beban ekternal sampai suatu batas tertentu. Ada 3 ( tiga ) konsep yang dapat di pergunakan untuk menjelaskan dan menganalisa sifat-sifat dasar dari beton pratekan atau prategang : Konsep Pertama : Sistem pratekan/prategang untuk mengubah beton yang getas menjadi bahan yang elastis. Eugene Freyssinet menggambarkan dengan memberikan tekanan terlebih dahulu ( pratekan ) pada bahan beton yang pada dasarnya getas akan menjadi bahan yang elastis. Dengan memberikan tekanan ( dengan menarik baja mutu tinggi ), beton yang bersifat getas dan kuat memikul tekanan, akibat adanya tekanan internal ini dapat memikul tegangan tarik akibat beban eksternal. Hal ini dapat dijelaskan dengan gambar dibawah ini :

F

F

c

c.g.c

c Tendon konsentris

F + M. c I A GARIS NETRAL

c

+

= c

y M.y/I

F/A

M.c/I

AKIBAT GAYA PRATEGANG F

AKIBAT MOMEN EKSTERNAL M

F + M. c A I F - M. c I A AKIBAT F DAN M

Gambar 002 Akibat diberi gaya tekan ( gaya prategang ) F yang bekerja pada pusat berat penampang beton akan memberikan tegangan tekan yang merata diseluruh penampang beton sebaesar F/A, dimana A adalah luas penampang beton tsb. Akibat beban merata ( termasuk berat sendiri beton ) akan memberikan tegangan tarik dibawah garis netral dan tegangan tekan diatas garis netral yang besarnya pada serat terluar penampang adalah : M .c Tegangan lentur : f = I Dimana : M : momen lentur pada penampang yang ditinjau c : jarak garis netral ke serat terluar penampang I : momen inersia penampang. 02

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Kalau kedua tegangan akibat gaya prategang dan tegangan akibat momen lentur ini dijumlahkan, maka tegangan maksimum pada serat terluar penampang adalah : a. Diatas garis netral : F M .c fTotal = + → tidak boleh melampaui tegangan hancur beton. A I b. Dibawah garis netral : fTotal =

F M .c − ≥ 0 → tidak boleh lebih kecil dari nol. A I

Jadi dengan adanya gaya internal tekan ini, maka beton akan dapat memikul beban tarik. Konsep Kedua : Sistem Prategang untuk Kombinasi Baja Mutu Tinggi dengan Beton Mutu Tinggi. Konsep ini hampir sama dengan konsep beton bertulang biasa, yaitu beton prategang merupakan kombinasi kerja sama antara baja prategang dan beton, dimana beton menahan betan tekan dan baja prategang menahan beban tarik. Hal ini dapat dijelaskan sebagai berikut : q

q C

C

T

T Besi Tulangan

kabel prategang

BETON BERTULANG

BETON PRATEGANG

(B)

(A)

Gambar 003 Pada beton prategang, baja prategang ditarik dengan gaya prategang T yang mana membentuk suatu kopel momen dengan gaya tekan pada beton C untuk melawan momen akibat beban luar. Sedangkan pada beton bertulang biasa, besi penulangan menahan gaya tarik T akibat beban luar, yang juga membentuk kopel momen dengan gaya tekan pada beton C untuk melawan momen luar akibat beban luar. Konsep Ketiga : Sistem Prategang untuk Mencapai Keseimbangan Beban. Disini menggunakan prategang sebagai suatu usaha untuk membuat keseimbangan gaya-gaya pada suatu balok. Pada design struktur beton prategang, pengaruh dari prategang dipandang sebagai keseimbangan berat sendiri, sehingga batang yang mengalami lendutan seperti plat, balok dan gelagar tidak akan mengalami tegangan lentur pada kondisi pembebanan yang terjadi. Hal ini dapat dijelaskan sbagai berikut : 03

[email protected]


Kabel prategang dg. lintasan parabola F h

F

L

F

F Beban merata wb

Gambar 004 Suatu balok beton diatas dua perletakan ( simple beam ) yang diberi gaya prategang F melalui suatu kabel prategang dengan lintasan parabola. Beban akibat gaya prategang yang terdistribusi secara merata kearah atas dinyatakan : wb = Dimana :

wb h L F

8.F .h L2 : beban merata kearah atas, akibat gaya prategang F : tinggi parabola lintasan kabel prategang. : bentangan balok. : gaya prategang.

Jadi beban merata akibat beban ( mengarah kebawah ) diimbangi oleh gaya merata akibat prategang wb yang mengarah keatas. Inilah tiga konsep dari beton prategang ( pratekan ), yang nantinya dipergunakan untuk menganalisa suatu struktur beton prategang. 3. METHODE PRATEGANGAN Pada dasarnya ada 2 macam methode pemberian gaya prategang pada beton, yaitu : 3.1. Pratarik ( Pre-Tension Method ) Methode ini baja prategang diberi gaya prategang dulu sebelum beton dicor, oleh karena itu disebut pretension method. Adapun prinsip dari Pratarik ini secara singkat adalah sebagai berikut :

04

[email protected]


KABEL ( TENDON ) PRATEGANG ABUTMENT

LANDASAN ANGKER

F

F

(A)

BETON DICOR

F

F

(B)

TENDON DILEPAS GAYA PRATEGANG DITRANSFER KE BETON

F

F

(C)

Gambar 005 Tahap 1 : Kabel ( Tendon ) prategang ditarik atau diberi gaya prategang kemudian diangker pada suatu abutment tetap ( gambar 005 A ). Tahap 2 : Beton dicor pada cetakan ( formwork ) dan landasan yang sudah disediakan sedemikian sehingga melingkupi tendon yang sudah diberi gaya prategang dan dibiarkan mengering ( gambar 005 B ). Tahap 3 : Setelah beton mengering dan cukup umur kuat untuk menerima gaya prategang, tendon dipotong dan dilepas, sehingga gaya prategang ditransfer ke beton ( gambar 005 C ). Setelah gaya prategang ditransfer kebeton, balok beton tsb. akan melengkung keatas sebelum menerima beban kerja. Setelah beban kerja bekerja, maka balok beton tsb. akan rata. 3.2. Pascatarik ( Post-Tension Method ) Pada methode Pascatarik, beton dicor lebih dahulu, dimana sebelumnya telah disiapkan saluran kabel atau tendon yang disebut duct. Secara singkat methode ini dapat dijelaskan sebagai berikut : 05

[email protected]


BETON DICOR SALURAN TENDON

(A)

TENDON ( KABEL/BAJA PRATEGANG ) ANGKER

F (B)

(C)

F

GROUTING

F

F

Gambar 006 Tahap 1 : Dengan cetakan ( formwork ) yang telah disediakan lengkap dengan saluran/selongsong kabel prategang ( tendon duct ) yang dipasang melengkung sesuai bidang momen balok, beton dicor ( gambar 006 A ). Tahap 2 : Setelah beton cukup umur dan kuat memikul gaya prategang, tendon atau kabel prategang dimasukkan dalam selongsong ( tendon duct ), kemudian ditarik untuk mendapatkan gaya prategang. Methode pemberian gaya prategang ini, salah satu ujung kabel diangker, kemudian ujung lainnya ditarik ( ditarik dari satu sisi ). Ada pula yang ditarik dikedua sisinya dan diangker secara bersamaan. Setelah diangkur, kemudian saluran di grouting melalui lubang yang telah disediakan. ( Gambar 006 B ). Tahap 3 : Setelah diangkur, balok beton menjadi tertekan, jadi gaya prategang telah ditransfer kebeton. Karena tendon dipasang melengkung, maka akibat gaya prategang tendon memberikan beban merata kebalok yang arahnya keatas, akibatnya balok melengkung keatas ( gambar 006 C ).

06

[email protected]


Karena alasan transportasi dari pabrik beton kesite, maka biasanya beton prategang dengan sistem post-tension ini dilaksanakan secara segmental ( balok dibagibagi, misalnya dengan panjang 1 ∼ 1,5 m ), kemudian pemberian gaya prategang dilaksanakan disite, stelah balok segmental tsb. dirangkai. 4. TAHAP PEMBEBANAN Beton prategang dua tahap pembebanan, tidak seperti pada beton bertulang biasa. Pada setiap tahap pembebanan harus selalu diadakan pengecekan atas kondisi pada bagian yang tertekan maupun bagian yang tertarik untuk setiap penampang. Dua tahap pembebanan pada beton prategang adalah Tahap Transfer dan Tahap Service. 4.1. Tahap Transfer Untuk metode pratarik, tahap transfer ini terjadi pada saat angker dilepas dan gaya prategang direansfer ke beton. Untuk metode pascatarik, tahap transfer ini terjadi pada saat beton sudah cukup umur dan dilakukan penarikan kabel prategang. Pada saat ini beban yang bekerja hanya berat sendiri struktur, beban pekerja dan peralatan, sedangkan beban hidup belum bekerja sepenuhnya, jadi beban yang bekerja sangat minimum, sementara gaya prategang yang bekerja adalah maksimum karena belum ada kehilangan gaya prategang. 4.2. Tahap Service Setelah beton prategang digunakan atau difungsikan sebagai komponen struktur, maka mulailah masuk ke tahap service, atau tahap layan dari beton prategang tersebut. Pada tahap ini beban luar seperti live load, angin, gempa dll. mulai bekerja, sedangkan pada tahap ini semua kehilangan gaya prategang sudah harus dipertimbangkan didalam analisa strukturnya. Pada setiap tahap pembebanan pada beton prategang harus selalu dianalisis terhadap kekuatan, daya layan, lendutan terhadap lendutan ijin,nilai retak terhadap nilai batas yang di-ijinkan. Perhitungan untuk tegangan dapat dilakukan dengan pendekatan kombinasi pembebanan, konsep kopel internal ( internal couple concept ) atau methode beban penyeimbang ( load balancing method ), yang akan dibahas pada kuliah-kuliah berikutnya. 5. PERENCANAAN BETON PRATEGANG Ada 2 (dua) metode perencanaan beton prategang, yaitu : 1. Working stress method ( metode beban kerja ) Prinsip perencanaan disini ialah dengan menhitung tegangan yang terjadi akibat pembebanan ( tanpa dikalikan dengan faktor beban ) dan membandingkan dengan te-gangan yang di-ijinkan. Tegangan yang di-ijinkan dikalikan dengan suatu faktor ke-lebihan tegangan ( overstress factor ) dan jika tegangan yang terjadi lebih kecil dari tegangan yang di-ijinkan tersebut, maka struktur dinyatakan aman.

07

[email protected]


2. Limit state method ( metode beban batas ) Prinsip perencanaan disini didasarkan pada batas-batas tertentu yang dapat dilampaui oleh suatu sistim struktur. Batas-batas ini ditetapkan terutama terhadap kekuatan, kemampuan layan, keawetan, ketahanan terhadap beban, api , kelelahan dan persyaratan-persyaratan khusus yang berhubungan dengan penggunaan struktur tersebut. Dalam menghitung menghitung beban rencana maka beban harus dikalikan dengan suatu faktor beban ( load factor ), sedangkan kapasitas bahan dikalikan dengan suatu faktor reduksi kekuatan ( reduction factor ). Tahap batas ( limit state ) adalah suatu batas tidak di-inginkan yang berhubungan dengan kemungkinan kegagalan struktur. Kombinasi pembebanan untuk Tahap Batas Kekuatan ( Strength Limit State ) adalah : Berdasarkan SNI 03-2874-2002 1. U = 1,4 D …………………………………………. ( 4 ) 2. U = 1,2 D + 1,6 L + 0,5 ( A atau R ) ………………. ( 5 ) 3. U = 1,2 D + 1,0 L ± 1,6 W + 0,5 ( A atau R ) ……… ( 6 ) 4. U = 0,9 D ± 1,6 L …………………………………... ( 7 ) 5. U = 1,2 D + 1,0 L ± 1,0 E ………………………….. ( 8 ) 6. U = 0,9 D ± E ………………………………………. ( 9 ) Dimana :

U = D = L = A = R = W= E =

Kuat perlu Dead Load ( Beban Mati ) Live Load ( Beban Hidup ) Beban Atap Beban Air Hujan Beban Angin Beban Gempa

Catatan : a. Jika ketahanan terhadap tekanan tanah H diperhitungkan didalam perencanaan, maka pada persamaan 5, 7 dan 9 ditambahkan 1,6 H, kecuali bila akibat tekanan tanah H akan mengurangi pengaruh beban W dan E, maka pengaruh tekanan tanah H tidak perlu diperhitungkan. b. Jika ketahanan terhadap pembebanan akibat berat dan tekanan fluida F diperhitungkan dalam perencanaan, maka beban fluida 1,4 F harus ditambahkan pada persamaan 4, dan 1,2 F pada persamaan 5. c. Untuk kombinasi beban ini selanjutnya dapat dipelajari dalam buku code beton SNI 03 – 2874 – 2002 Perencanaan struktur untuk tahap batas kekuatan ( Strength Limit State ), menetapkan bahwa aksi design ( Ru ) harus lebih kecil dari kapasitas bahan dikalikan dengan suatu faktor reduksi kekuatan ∅. Ru ≤ ∅ Rn Dimana :

( 5.1 )

Ru = aksi desain Rn = kapasitas bahan ∅ = faktor reduksi 08

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Sehingga untuk aksi design , momen, geser, puntir dan gaya aksial berlaku : Mu Vu Tu Pu

≤ ≤ ≤ ≤

∅ Mn ∅ Vn ∅ Tn ∅ Pn

Harga-harga Mu, Vu, Tu dan Pu diperoleh dari kombinasi pempebanan yang paling maksimum, sedangkan Mn, Vn, Tn dan Pn adalah kapasitas penampang terhadap Momen, Geser, Puntir dan Gaya Aksial. Faktor Reduksi kekuatan menurut SNI 03 – 2874 – 2002 untuk : Lentur tanpa gaya aksial ……………………………………… : Aksial tarik dan aksial tarik dengan lentur …………………… : Aksial tekan dan aksial tekan dengan lentur : tulangan spiral : : tulangan sengkang : Gaya geser dan Puntir ………………………………………… :

∅ = 0,80 ∅ = 0,80 ∅ = 0,70 ∅ = 0,65 ∅ = 0,75

Untuk lebih memahami hal ini agar mempelajari sumbernya, yaitu SNI 03−2874−2002 Desain untuk tahap batas kemampuan layan ( serviceability limit state ) harus diperhitungkan sampai batas lendutan, batas retakan atau batasan-batasan yang lain. Untuk batas kekuatan lentur ( bending stress limit ), suatu komponen struktur dianalisis dari tahap awal ( beban layan ) sampai tahap batas ( beban batas/ultimate load ). Sedangkan untuk geser dan puntir , analisis dilakukan pada suatu tahap batas saja, karena pada geser dan puntir batas dari kedua tahap tersebut tidak sejelas pada analisis lentur. Karena kekuatan beton prategang sangat tergantung pada tingkat penegangan ( besarnya gaya prategang ) maka dikenal istilah : Prategang Penuh ( fully prestressed ) dan Prategang Sebagian ( partially prestressed ). Untuk komponen-kompenen struktur dari beton prategang penuh, maka komponen tersebut direncanakan untuk tidak mengalami retak pada beban layan, jadi pada komponen tersebut ditetapkan tegangan tarik yang terjadi = nol ( σtt = σts = 0 ). Dimana : σtt : tegangan tarik ijin pada saat transfer gaya prategang σts : tegangan tarik ijin pada saat servis Untuk kompomen struktur yang direncanakan sebagai beton prategang sebagian, maka komponen tersebut dapat didesain untuk mengalami retak pada beban layan dengan batasan tegangan tarik pada saat layan diperbolehkan maksimum : σts = 0,50

f c'

( 5.2 )

Dimana : fc′ : kuat tekan beton Oleh karena itu konstruksi beton prategang harus didesain sedemikian sehingga mempunyai kekuatan yang cukup dan mempunyai kemampuan layan yang sesuai kebutuhan. Disamping itu konstruksi harus awet, tahan terhadap api, tahan terhadap kelelahan ( untuk beban yang berulang-ulang dan berubah-ubah ), dan memenuhi persyaratan lain yang berhubungan dengan kegunaannya.

09

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Perhitungan tegangan pada beton prategang harus memperhitungkan hal-hal sbb. : 1. Kondisi pada saat transfer gaya prategang awal dengan beban terbatas ( dead load dan beban konstruksi ). 2. Kehilangan gaya prategang. Untuk perhitungan awal kehilangan gaya prategang ini biasanya ditentukan 25 % untuk sistem pratarik ( pre-tension ) dan 20 % untuk sistem pascatarik ( post-tension ). 3. Pada kondisi servis dengan gaya prategang efektif ( sudah diperhitungkan kehilangan gaya prategangnya ) dan beban maksimum ( beban mati, beban hidup dan pengaruh-pengaruh lain ). 4. Perlu diperhitungkan pengaruh-pengaruh lain yang mempengaruhi struktur beton prategang seperti adanya pengaruh sekunder pada struktur statis tak tentu, pengaruh P delta pada gedung bertingkat tinggi, serta perilaku struktur dari awal sampai waktu yang ditentukan. Tegangan-tegangan yang di-ijinkan beton untuk struktur lentur SNI 03 – 2874 – 2002 A.Tegangan sesaat setelah penyaluran gaya prategang dan sebelum terjadinya kehilangan gaya prategang sebagai fungsi waktu, tidak boleh melampaui : 1. Tegangan tekan serat terluar ………………………………………. : 0,60 fci′ 2. Tegangan tarik serat terluar ( kecuali item 1 dan 3 ) ………………. : 0,25

f ci'

3. Tegangan tarik serat terluar diujung struktur diatas tumpuan ………: 0,50

f ci'

Apabila tegangan melampaui nilai-nilai tersebut diatas, maka harus dipasang tulangan extra ( non prategang atau prategang ) untuk memikul gaya tarik total beton yang dihitung berdasarkan asumsi penampang penuh sebelum retak. B. Tegangan pada saat kondisi beban layan ( sesudah memperhitungkan semua kehilangan gaya prategang yang mungkin terjadi ), tidak boleh melampaui : 1. Tegangan tekan serat terluar akibat gaya prategang, beban mati dan beban hidup tetap ………………………………………………….. : 0,45 fc′ 2. Tegangan tekan serat terluar akibat gaya prategang, beban mati dan beban hidup total …………………………………………………… : 0,60 fc′ 3. Tegangan tarik serat terluar dalam daerah tarik yang pada awalnya mengalami tekanan ………………………………………………… : 0,50

f c'

Dari uraian-uraian diatas, pada prinsipnya konsep beton prategang dan beton bertulang biasa adalah sama, yaitu sama-sama dipasangnya tulangan pada daerah-daerah dimana akan terjadi tegangan tarik. Bedanya pada beton bertulang biasa, tulangan akan memikul tegangan tarik akibat beban, sedangkan pada beton prategang tulangan yang berupa kabel prategang ( tendon ) ditarik lebih dahulu sebelum bekerjanya beban luar. Penarikan kabel ini menyebabkan tertekannya beton, sehingga beton menjadi mampu menahan beban yang lebih tinggi sebelum retak. Pada dasarnya elemen struktur beton prategang akan mengalami keretakan pada beban yang lebih tinggi dari beban yang dibutuhkan untuk meretakan elemen struktur dari beton bertulang biasa. Demikian pula dengan lendutan, untuk beton prategang lendutannya relatif lebih kecil dibandingkan dengan beton bertulang biasa, oleh karena itu konstruksi beton prategang itu banyak dipergunakan untuk bentangan-bentangan yang panjang. 10

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo 6. MATERIAL BETON PRATEGANG 6.1. Beton Seperti telah di ketahui bahwa beton adalah campuran dari Semen, Agregat kasar ( split ), Agregat halus ( pasir ), Air dan bahan tambahan yang lain. Perbandingan berat campuran beton pada umumnya Semen 18 %, Agregat kasar 44 %, Agregat halus 31 % dan Air 7 %. Setelah beberapa jam campuran tersebut dituangkan atau dicor pada acuan ( formwork ) yang telah disediakan, bahan-bahan tersebut akan langsung mengeras sesuai bentuk acuan ( formwork ) yang telah dibuat. Kekuatan beton ditentukan oleh kuat tekan karakteristik ( fc′ ) pada usia 28 hari. Kuat tekan karakteristik adalah tegangan yang melampaui 95 % dari pengukuran kuat tekan uniaksial yang diambil dari tes penekanan contoh ( sample ) beton dengan ukuran kubus 150 x 150 mm, atau silinder dengan diameter 150 mm dan tinggi 300 mm. Perbandingan kekuatan tekan beton pada berbagai-bagai benda uji ( sample ). Benda Uji

Perbandingan Kekuatan 1.00 0.95 0.83

Kubus 150 x 150 x 150 mm Kubus 200 x 200 x 200 mm Silinder ( Dia. 150 ) x ( H = 300 ) mm

Perbandingan kekuatan tekan beton pada berbagai umur beton ( benda uji ). Umur Benda Beton ( hari ) Perbandingan kekuatan

3

7

14

21

28

90

365

0.40

0.65

0.88

0.95

1.00

1.20

1.35

Pada konstruksi beton prategang biasanya dipergunakan beton mutu tinggi dengan kuat tekan fc′ = 30 ∼ 40 MPa, hal ini diperlukan untuk menahan tegangan tekan pada pengangkuran tendon ( baja prategang ) agar tidak terjadi keretakankeretakan. Kuat tarik beton mempunyai harga yang jauh lebih rendah dari kuat tekannya. SNI 03 – 2874 – 2002 menetapkan untuk kuat tarik beton σts = 0,50 kan ACI menetapkan σts = 0,60

f c' sedang-

f c' .

Modulus elastisitas beton E dalam SNI 03 – 2874 – 2002 ditetapkan : Ec = (wc )1,5 x 0,043

f c'

Dimana : Ec : modulus elastisitas beton ( MPa ) wc : berat voluna beton ( kg/m3 ) fc′ : tegangan tekan beton ( MPa ) Sedangkan untuk beton normal diambil : Ec = 4700

f c' MPa

11 [email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo 6.2. Baja Prategang Didalam praktek baja prategang ( tendon ) yang dipergunakan ada 3 ( tiga ) macam, yaitu : a. Kawat tunggal ( wire ). Kawat tunggal ini biasanya dipergunakan dalam beton prategang dengan sistem pra-tarik ( pretension method ). b. Untaian kawat ( strand ). Untaian kawat ini biasanya dipergunakan dalam beton prategang dengan sistem pasca-tarik ( post-tension ). c. Kawat batangan ( bar ) Kawat batangan ini biasanya digunakan untuk beton prategang dengan sistem pra-tarik ( pretension ). Selain baja prategang diatas, beton prategang masih memerlukan penulangan biasa yang tidak diberi gaya prategang, seperti tulangan memanjang, sengkang, tulangan untuk pengangkuran dan lain-lain. Tabel Tipikal Baja Prategang Jenis Baja Prategang Kawat Tunggal ( wire )

Untaian Kawat ( strand )

Kawat Batangan ( bar )

Diameter ( mm )

Luas ( mm2)

Beban Putus ( kN )

Tegangan Tarik ( MPa )

3 4 5 7 8 9.3 12.7 15.2 23 26 29 32 38

7.1 12.6 19.6 38.5 50.3 54.7 100 143 415 530 660 804 1140

13.5 22.1 31.4 57.8 70.4 102 184 250 450 570 710 870 1230

1900 1750 1600 1500 1400 1860 1840 1750 1080 1080 1080 1080 1080

Jenis-jenis lain tendon yang sering digunakan untuk beton prategang pada sitem pre-tension adalah seven-wire strand dan single-wire. Untuk seven-wire ini, satu bendel kawat teriri dari 7 buah kawat, sedangkan single wire terdiri dari kawat tunggal. Sedangkan untuk beton prategang dengan sistem post-tension sering digunakan tendon monostrand, batang tunggal, multi-wire dan multi-strand. Untuk jenis post-tension method ini tendon dapat bersifat bonded ( dimana saluran kabel diisi dengan material grouting ) dan unbonded saluran kabel di-isi dengan minyak gemuk atau grease. Tujuan utama dari grouting ini adalah untuk : ∼ Melindungi tendon dari korosi ∼ Mengembangkan lekatan antara baja prategang dan beton sekitarnya. 12

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Material grouting ini biasanya terdiri dari campuran semen dan air dengan w/c ratio 0,5 dan admixe ( water reducing dan expansive agent ) Common Types from CPCI Metric Design Manual Grade Tendon Type

Seven - wire Strand

Prestressing Wire

Deformed

MPa

Size Designation

1860 1860 1860 1860 1760 1550 1720 1620 1760 1080 1030 1100

9 11 13 15 16 5 5 7 7 15 26 26

f pu

Nominal Dimension Diameter ( mm ) 9.53 11.13 12.70 15.24 15.47 5.00 5.00 7.00 7.00 15.0 26.5 26.5

Area ( mm2 ) 55 74 99 140 148 19.6 19.6 38.5 38.5 177 551 551

Mass ( kg/m ) 0.432 0.582 0.775 1.109 1.173 0.154 0.154 0.302 0.302 1.44 4.48 4.48

7. KEHILANGAN GAYA PRATEGANG Kehilangan gaya prategang itu adalah berkurangnya gaya yang bekerja pada tendon pada tahap-tahap pembebanan. Secara umum kehilangan gaya prategang dapat dijelaskan sebagai berikut : 1. Immediate Elastic Losses Ini adalah kehilangan gaya prategang langsung atau segera setelah beton diberi gaya prategang. Kehilangan gaya prategang secara langsung ini disebabkan oleh : − Perpendekan Elastic Beton. − Kehilangan akibat friksi atau geseran sepanjang kelengkungan dari tendon, ini terjadi pada beton prategang dengan sistem post tension. − Kehilangan pada sistem angkur, antara lain akibat slip diangkur 2. Time dependent Losses Ini adalah kehilangan gaya prategang akibat dari pengaruh waktu, yang mana hal ini disebabkan oleh : − Rangkak ( creep ) dan Susut pada beton. − Pengaruh temperatur. − Relaksasi baja prategang. Karena banyaknya faktor yang saling terkait, perhitungan kehilangan gaya prategang ( losses ) secara eksak sangat sulit untuk dilaksanakan, sehingga banyak dilakukan metoda pendekatan, misalnya metoda lump-sum ( AASHTO ), PCI method dan ASCEACI methods. 13 [email protected]


7.1. Perpendekan Elastis Beton Antara sistem pra-tarik dan pasca tarik pengaruh kehilangan gaya prategang akibat perpendekan elastis beton ini berbeda. Pada sistem pra-tarik perubahan regangan pada baja prategang yang diakibatkan oleh perpendekan elastis beton adalah sama dengan regangan beton pada baja prategang tersebut. 1. Sistem Pra-Tarik Kehilangan tegangan akibat perpendekan elastis ( elastic shortening ) tergantung pada rasio antara modulus elastisitas beton dan tegangan beton dimana baja prategang terletak dan dapat dinyatakan dengan persamaan : ( 7.1.1 )

ES = n . fc Dimana :

ES fc n

= kehilangan gaya prategang = tegangan beton ditempat baja prategang. = ratio antara modulus elastisitas baja prategang dan modulus elastisitas beton. Jadi : n = Dimana :

ES EC ES : modulus elastisitas baja prategang. EC : modulus elastisitas beton.

Jika gaya prategang ditransfer ke beton, maka beton akan memendek ( perpendekan elastis ) dan di-ikuti dengan perpendekan baja prategang yang mengikuti perpendekan beton tersebut. Dengan adanya perpendekan baja prategang maka akan menyebabkan terjadinya kehilangan tegangan yang ada pada baja prategang tersebut. Tegangan pada beton akibat gaya prategang awal ( Pi ) adalah : fc =

Pi AC + nAS

Sehingga kehilangan gaya prategang akibat perpendekan elastis dapat dirumuskan sebagai berikut :

Dimana :

ES =

n.Pi AC + n. AS

ES Pi AC AS n

= = = = =

( 7.1.2 )

kehilangan gaya prategang Gaya prategang awal Luas penampang beton Luas penampang baja prategang Ratio antara modulus elastisitas baja ( ES ) dan modulus elastisitas beton pada saat transfer gaya ( ECi ) 14

[email protected]


Contoh Soal 1 Suatu komponen struktur beton prategang dengan sistem pra-tarik panjang balok L = 12,20 m, dengan penampang 380 x 380 mm diberi gaya prategang secara konsentris dengan baja prategang seluas AS = 780 mm2 yang diangkurkan pada abutment dengan tegangan 1.035 MPa. Jika modulus elastisitas beton pada saat gaya prategang ditransfer ECi = 33.000 MPa dan modulud elastisitas baja prategang ES = 200.000 MPa, maka hitunglah kehilangan gaya prategang akibat perpendekan elastis beton. Penyelesaian : Gaya prategang awal Pi = fS . AS = 1035 x 780 = 807.300 N n=

ES 200.000 = = 6,06 ECi 33.000

Luas penampang beton : AC = 380 x 380 = 144.400 mm2 Jadi kehilangan gaya prategang akibat perpendekan elastis : ES =

n.Pi 6,06 x807.300 = = 32,81 MPa 144.400 + 6,06 x780 AC + n. AS

2. Pasca -Tarik Pada methode post tension ( pasca – tarik ) yang hanya menggunakan kabel tunggal tidak ada kehilangan prategang akibat perpendekan elastis beton, karena gaya prategang di-ukur setelah perpendekan elastis beton terjadi. Jika kabel prategang menggunakan lebih dari satu kabel, maka kehilangan gaya prategang ditentukan oleh kabel yang pertama ditarik dan memakai harga setengahnya untuk mendapatkan harga rata-rata semua kabel. Kehilangan gaya prategang pada methode post tension dapat ditentukan dengan persamaan sebagai berikut : ES = ∆ fc = Dimana : ES fc Pi Ac n

n.Pi Ac

( 7.1.3 )

= kehilangan gaya prategang = tegangan pada penampang beton = gaya prategang awal = luas penampang beton E = S EC

ES = modulus elastisitas kabel/baja prategang EC = modulus Elastisitas beton

15

[email protected]


Atau secara praktis untuk beton prategang dengan methode pasca tarik kehilangan gaya prategang dapat dihitung dengan persamaan : ES = 0,5 Dimana : ES fc ES EC

ES fc EC

( 7.1.3 )

= kehilangan gaya prategang = tegangan pada penampang beton = modulus elastisitas kabel/baja prategang = modulus elastisitas beton

Contoh Soal 2 Jika pada contoh 1 diatas digunakan methode pasca tarik dan anggap baja prategang dengan AS = 780 mm2 terdiri dari 4 buah kabel prategang masingmasing dengan luas 195 mm2. Kabel prategang ditarik satu persatu dengan tegangan sebesar 1.035 MPa, maka hitunglah kehilangan gaya prategang akibat perpendekan elastis. Penyelesaian : Kehilangan prategang tendon 1 Ini disebabkan oleh gaya prategang pada ketiga kabel lainnya Gaya prategang pada ke 3 kabel : Pi = 3 x 195 x 1.035 = 605.475 N n = 6,06 ( telah dihitung pada contoh 1 diatas ) AC = 144.400 ( telah dihitung pada contoh 1 diatas ) Jadi kehilangan gaya prategang pada tendon 1 dapat dihitung dengan persamaan ( 7.1.3 ) ES1 =

6,06 x605.475 = 25,41 MPa 144.400

Kehilangan prategang tendon 2 Kehilangan gaya prategang pada tendon 2 ini diakibat gaya prategang pada kedua kabel pratengan yang ditarik kemudian. Dengan cara yang sama seperti diatas dapat dihitung gaya prategang pada ke 2 tendon yang akan ditarik setelah tendon ke 2, yaitu : Pi = 2 x 195 x 1.035 = 403.650 N ES2 =

6,06 x 403.650 = 16,94 MPa 144.400

Kehilangan prategang tendon 3 Pi = 1 x 195 x 1.035 = 201.825 N ES3 =

6,06 x 201.825 = 8,47 MPa 144.400 16

[email protected]


Kehilangan prategang tendon 4 Pi = 0 x 195 x 1.035 = 0 N

6,06 x0 = 0 MPa 144.400

ES4 =

Jadi kehilangan gaya prategang rata-rata : ESRATA2 =

ES1 + ES 2 + ES 3 + ES 4 25,41 + 16,94 + 8,47 + 0 = = 12,71 MPa 4 4

Kehilangan gaya prategang rata-rata ini mendekati ½ nya kehilangan gaya prategang pada tendon ke 1, yaitu : ½ x 25,41 = 12,705 MPa Jadi prosentase kehilangan gaya prategang :

12,71 x 100 % = 1,23 % 1.035

Kalau dihitung dengan menggunakan persamaan ( 7.1.3 ), sebagai berikut. Gaya prategang total Pi = 4 x 195 x 1.035 = 807.300 N Jadi :

fc =

Pi 807.300 = = 5,59 MPa AC 144.400

Jadi : ES = 0,5 x

ES x fc = 0,5 x 6,06 x 5,59 = 16,94 MPa EC

Presentase kehilangan prategangan ;

16,94 x 100 % = 1,64 % 1.035

Jika dibandingkan dengan hasil diatas, ternyata lebih besar. 7.2. Kehilangan Gaya Prategang Akibat Geseran Sepanjang Tendon Pada struktur beton prategang dengan tendon yang dipasang melengkung ada gesekan antara sistem penarik ( jacking ) dan angkur, sehingga tegangan yng ada pada tendon atau kabel prategang sehungga akan lebih kecil dari pada bacaan pada alat baca tegangan ( pressure gauge ) Kehilangan prategang akibat gesekan pada tendon akan sangat dipengaruhi oleh : Pergerakan dari selongsong ( wobble ) kabel prategang, untuk itu dipergunakan koefisien wobble K . Kelengkungan tendon/kabel prategang, untuk itu digunakan koefisien geseran µ Untuk tendon type 7 wire strand pada selongsong yang fleksibel, harga koefisien wobble K = 0,0016 ~ 0.0066 dan koefisien kelengkungan µ = 0,15 ∼ 0,25

17

[email protected]


Kita tinjau gambar dibawah ini :

R

R

α

Ujung pendongkrakan

P1 1

P1 α

P2

µ P1 α

α

2

α

P1

L

P2 Tekanan Normal Akibat Gaya Prategang

Kehilangan Gaya Prategang Akibat Gesekan µ P1 α

Gambar 007 Kehilangan Gaya Prategang total akibat geseran disepanjang tendon yang dipasang melengkang sepanjang titik 1 dan 2 adalah : P1 − P2 = − µ P1 α → α = Jadi :

P1 − P2 = − µ P1

L R

( 7.2.1 )

L R

Untuk pengaruh gerakan selongsong ( wobble ) seperti yang telah dijelaskan diatas, disustitusikan : K. L = µ . α pada persamaan ( 7.2.1 ), sehingga didapat : P1 − P2 = − K L P1

( 7.2.2 )

Persamaan ( 7.2.1 ) adalah kehilangan gaya prategang akibat geseran disepanjang tendon, sedangkan peramaan ( 7.2.2 ) adalah kehilangan gaya prategang akibat pengaruh gerakan/goyangan dari selongsong kabel prategang ( cable duct ). Jadi kehilangan gaya prategang total sepanjang kabel akibat lenkungan kabel adalah : P1 − P2 = − K L P1 − µ P1 α

P1 − P2 =−KL−µα P1 Dimana :

P1 = P2 = L = α = µ = K =

( 7.2.3 )

gaya prategang dititik 1 gaya prategang dititik 2 panjang kabel prategang dari titik 1 ke titik 2 sudut pada tendon koefisien geseran koefisien wobble 18

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Menurut SNI 03 – 2874 – 2002 kehilangan gaya prategang akibat geseran pada tendon post tension ( pasca tarik ) harus dihitung dengan rumus : Ps = Px e ( K Lx + µ α )

( 7.2.4 )

Jika nilai ( K Lx + µ α ) < 0,3 maka kehilangan gaya prategang akibat geseran pada tendon dapat dihitung dengan persamaan dibawah ini : Ps = Px ( 1 + K Lx + µ α ) Dimana : Ps = Px = K = µ = Lx = e =

( 7.2.5 )

gaya prategang diujung angkur gaya prategang pada titik yang ditinjau. koefisien wobble koefisien geseran akibat kelengkungan kabel. panjang tendon dari angkur sampai titik yang ditinjau. 2,7183

Koefisien friksi tendon pasca tarik untuk persamaan ( 7.2.4 ) dan ( 7.2.5 ) dapat digunakan tabel 14 sesuai 03 – 2874 – 2002 pada Lampiran 01 Sedangkan menurut ACI 318, kehilangan gaya prategang akibat gesekan pada tendon dapat dihitung dengan persamaan : Ps = Px . e − µ ( αt + βp Lpa ) Dimana : Ps Px Lpa αt βp

µ

( 7.2.6 )

= = = =

gaya prategang di-ujung angkur gaya prategang pada titik yang ditinjau jarak dari tendon yang ditarik jumlah nilai absolut pada semua deviasi angular dari tendon sepanjang Lpa dalam radian. = deviasi angular atau dalam wobble, nilainya tergantung pada diameter selongsong ( ds ). Untuk selongsong berisi strand dan mempunyai diameter dalam : ds ≤ 50 mm → 0,016 ≤ βp ≤ 0,024 50 mm < ds ≤ 90 mm → 0,012 ≤ βp ≤ 0,016 90 mm < ds ≤ 140 mm → 0,008 ≤ βp ≤ 0,012 Selongsong metal datar → 0,016 ≤ βp ≤ 0,024 Batang yang diberi gemuk ( greased ) dan dibungkus βp = 0,008 = koefisien geseran akibat kelengkungan, dengan nilai : µ ≈ 0,2 untuk strand dengan selongsong besi yang mengkilap dan dilapisi zinc. µ ≈ 0,15 untuk strand yang diberi gemuk dan dibungkus. µ ≈ 0,5 untuk strand pada selongsong beton yang tidak dibentuk ( unlined ). 19

[email protected]


0.60

0.60

Contoh Soal 3 Suatu komponen struktur beton prategang dengan bentangan 18,30 m diberi gaya prategangan dengan kabel/tendon yang dipasang melengkung seperti gambar dibawah ini.

D

A α1

B 5.35

α

C 3.80

3.80

5.35

18.30

Tentukan kehilangan gaya prategang total akibat geseran pada tendon, jika koefisien geseran µ = 0,4 dan koefisien wobble K = 0,0026 per m. Pnyelesaian : Segmen A – B ( Tendon lurus ) Tegangan dititik A : PA = 1,0 L = 5,35 m → K L = 0,0026 x 5,35 = 0,014 PB − PA = − K L = − 0,014 PA Kehilangan gaya prategang : PB – 1 = − 0,014 Tegangan dititik B : PB = 1 – 0,014 = 0,986 Segmen B − C ( Tendon melengkung ) L = 2 x 3,80 = 7,60 m 0,60 α1 = = 0,066 → α = 2 x α1 = 2 x 0,066 = 0,132 5,35 + 3,80

PC − PB = − KL − µ α PB Kehilangan gaya prategang : PC − PB = − ( K L + µ α ) x PB = − ( 0,0026 x 7,60 + 0,4 x 0,132 ) x 0,986 = − 0,072 Tegangan dititik C : PC = PB – 0,072 = 0,986 – 0,072 = 0,914

20

[email protected]


Segmen C – D ( Tendon lurus ) L = 5,35 m → K L = 0,0026 x 5,35 = 0,014 PD − PC = − KL = − 0,014 PC Kehilangan gaya prategang : PD − PC = − 0,014 x 0,914 = − 0,013 Tegangan dititik D : PD = 0,914 – 0,013 = 0,901 Jadi kehilangan prategang total dari titik A sampai dengan titik D : PA − PD = 1 – 0,901 = 0,099 atau

PA − PD 0,099 x 100 % = x 100 % = 9,9 % PA 1 Cara penyelesaian diatas dihitung segmen per segmen, tetapi dapat pula dihitung sekaligus seperti dibawah ini : L = 5,35 + 3,80 + 3,80 + 5,35 = 18,3 m α = 0,132 ( sudah dihitung diatas ) Dengan menggunakan persamaan ( 7.2.3 ) PD − PA = − K L − µ α = − 0,0026 x 18,3 − 0,4 x 0,132 = − 0,10 atau 10 % PA 7.3. Kehilangan Gaya Prategang Akibat Slip di Pengangkuran Hal ini terjadi pada saat baja/kabel prategang dilepas dari mesin penarik ( dongkrak ) kemudian kabel ditahan oleh baji dipengangkuran dan gaya prategang ditransfer dari mesin penarik ke angkur. Besarnya slip pada pengankuran ini tergantung pada type baji dan tegangan pada kabel prategang ( tendon ). Slip dipengangkuran itu rata-rata biasanya mencapai 2,5 mm. Besarnya Perpanjangan Total Tendon : ∆L=

fC L ES

( 7.3.1 a )

Kehilangan gaya prategang akibat slip : Dimana :

ANC : ∆ : fc : ES : L : Srata2 :

ANC =

S Rata − Rata x 100 % ∆L

( 7.3.1 b )

kehilangan gaya prategang akibat slip dipengangkuran. deformasi pada angkur tegangan pada beton modulus elastisitas baja/kabel prategang panjang kabel. harga rata-rata slip diangkur

21

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Kehilangan gaya prategang akibat pemindahan gaya dapat digambarkan seperti gambar diagram dibawah ini : P Px A

Px - Ps

Ps(X)

1/2

Ps ges er

Z

Ps

B

C

D

L 1/2 X X

Diagram kehilangan Tegangan Gambar 008 Garis ABC adalah tegangan pada baja prategang ( tendon ) sebelum pengangkuran dilaksanakan. Garis DB adalah tegangan pada tendon setelah pengangkuran tendon dilaksanakan. Disepanjang bentangan L terjadi penurunan tegangan pada ujung pengangkuran dan gaya geser berubah arah pada suatu titik yang berjarak X dari ujung pengangkuran. Karena besarnya gaya geser yang berbalik arah ini tergantung pada koefisien geseran yang sama dengan koefisien geseran awal, maka kemiringan garisDB akan sama dengan garis AB akan tetapi arahnya berlawanan. Perpendekan total tendon sampai X adalah sama dengan panjang penyetelan angker ( anchorage set ) d, sehingga kehilangan tegangan pada ujung penarikan kabel dapat dituliskan sebagai berikut : Ps = 2 Ep Dimana :

d X

( 7.3.2 )

Ps : Gaya prategang pada ujung angkur Ps = Px . e – ( µ α + K Lx ) Px : Tegangan pada baja prategang di-ujung pengangkuran L : Panjang bentang, atau jarak yang ditentukan sepanjang kabel ( dengan asumsi kabel ditarik dari satu sisi saja ). K : Koefisien wabble µ : Koefisien geseran tendon Lx : Panjang tendon dari angkur sampai titik yang ditinjau. d : Penyetelan angkur ( Anchorage Set ) Ep : Modulus Elastisitas Baja Prategang 22

[email protected]


Nilai X tergantung dari tegangan pada tendon akibat gaya penarikan tendon Px dan karateristik gesekan dari tendon ( λ ) yang didapat pada tabel 7.3. dibawah ini : Tabel 7.3. Nilai λ dan X untuk Berbagai Profil Tendon ( Naaman, 1982 )

Linear

X

X jika kurang dari L

λ= K X

Ps Ps

X=

Ep d K Px

b

R

Ps

2µa

λ=

a

Parabolis

Melingkar

µα + K X

λ=

Gambar

Profil Tendon

b

λ=

µ R

2

+K

X=

X =

+K

Ep d

(2µ a/b +K ) P x 2

Ep d ( µ/R + K ) P x

Px

λ= z

Bentuk Lain

( ZL ) P1

x

X=

Ep d ( Z/L )

L X

Kehilangan tegangan sepanjang L : Z = Px − Ps ( L ) Contoh Soal 4 Tentukan kehilangan tegangan akibat slip pada angkur, jika panjang tendon L = 3 m, tegangan beton pada penampang fc = 1.035 N/mm2. Modulus elastisitas baja prategang Es = 200.000 N/mm2 dan harga rata-rata slip adalah 2,5 mm. Penyelesaian : Perpanjangan kabel tendon total : f 1.035 ∆L= C L= x 3.000 = 15,53 mm ES 200.000 Jadi prosentase kehilangan gaya prategang akibat slip diangkur : 2,5 ANC = x 100 % = 16,10 % 15,53

23

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Contoh Soal 5 Suatu balok prategang sistem post-tension dengan lintasan kabel parabolis seperti gambar sketsa dibawah ini.

0.45

TENDON PARABOLIK

7,50

7,50

Tegangan tendon pada ujung pengangkuran Px = 1.200 N/mm2 . Modulus elastisitas baja prategang Ep = 195.000 MPa, koefisien wobble K = 0,0025/m, koefisien geseran tendon µ = 0,15 / rad. Jika anchorage set d = 5,0 mm, maka : a. Tentukan nilai X dan gaya prategang pada ujung angkur ( Ps ) b. Tentukan nilai tegangan di pengangkuran. c. Gambar diagram tegangan sebelum dan sesudah pengangkuran. Penyelesaian : Pada gambar diatas dapat diketahui : a = 0,45 m dan b = 7,50 m Penyetelan angkur ( anchorage set ) : d = 5,00 mm = 0,005 m Dari tabel 7.3 untuk untuk profil tendon parabolik diperoleh : λ=

2 µ .a 2 x0,15 x0,45 +K= + 0,0025 = 0,0049 2 b 7,50 2

Px = 1.200 N/mm2 = 1,2 x 109 N/m2 Ep = 195.000 N/mm2 = 1,95 x 1011 N/m2 Dari tabel 7.3 diatas, untukprofil tendon parabolik diperoleh : X=

E p .d  2µ .a   2 + K .PX  b 

=

E p .d

λ.PX

=

1,95 x1011 x0,005 = 12,88 m 0,0049 x1,2 x10 9

Dari persamaan 7.3.2, diperoleh : Gaya prategang di ujung angkur : PS = 2 E p

d 0,005 = 2 x 1,95 x 1011 x = 151,4 MPa 12,88 X

Px – Ps = 1.200 – 151,4 = 1.048,6 MPa



A Ps = 151,4

Px = 1.200

Px - Ps = 1.048,6

∆ Ps

B

Ps ( X )

1/2 Ps

Z = 151,4 MPa

Ges er

D

C

X = 12,88 m

L = 15 m

X 2

Diagram diatas adalah diagram kehilangan tegangan akibat slip diangkur pada saat pemindahan ( transfer ) gaya prategang.

7.4. Kehilangan Gaya Prategang Akibat Creep ( Rangkak ) Kehilangan Gaya Prategang yang diakibatkan oleh Creep ( Rangkak ) dari beton ini merupakan salah satu kehilangan gaya prategang yang tergantung pada waktu ( time dependent loss of stress ) yang diakibatkan oleh proses penuaan dari beton selama pemakaian. Ada 2 cara dalam menghitung kehilangan gaya prategang akibat creep ( rangkak ) beton ini, yaitu : 7.4.1.

Dengan methode regangan rangkak batas. Besarnya kehilangan tegangan pada baja prategang akibat creep ( rangkak ) dapat ditentukan dengan persamaan : CR = εce . fc . Es Dimana :

7.4.2.

CR εce fc Es

: : : :

( 7.4.1 )

Kehilangan tegangan akibat creep ( rangkak ) Regangan elastis Tegangan beton pada posisi baja prategang. Modulus elastisitas baja prategang.

Dengan mothode koefisien rangkak Besarnya kehilangan tegangan pada baja prategang akibat creep ( rangkan ) dapat ditentukan dengan persamaan : CR = εcr . Es = ϕ

E fc Es = ϕ f c s = ϕ f c n Ec Ec

( 7.4.2 )

25

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo ϕ=

ε cr ε ce

n=

Es Ec

→ εcr = ϕ . εce = ϕ .

Dimana : ϕ εcr εce Ec Es fc n

: : : : : : :

fc Ec

koefisien rangkak regangan akibat rangkak regangan elastis modulus elastisitas beton modulus elastisitas baja prategang tegangan beton pada posisi/level baja prategang angka ratio modular

Creep ( Rangkak ) pada beton ini terjadi karena deformasi akibat adanya tegangan pada beton sebagai fungsi dari waktu. Pada struktur beton prategang creep ( rangkak ) mengakibatkan berkurangnya tegangan pada penampang. Untuk struktur dengan lekatan yang baik antara tendon dan beton ( bonded members ) kehilangan tegangan akibat rangkak dapat diperhitungkan dengan persamaan : CR = Kcr Dimana :

CR Kcr

Es Ec fci fcd

Es ( fci − fcd ) Ec

( 7.4.3 )

: kehilangan prategang akibat creep ( rangkak ) : koefisien rangkak, yang besarnya : pratarik ( pretension ) 2,0 pasca tarik ( post-tension ) 1,6 : modulus elastisitas baja prategang : modulus elastisitas beton : tegangan beton pada posisi/level baja prategang sesaat setelah transfer gaya prategang. : tegangan beton pada pusat berat tendon akibat dead load ( beban mati ).

Untuk struktur dimana tidak terjadi lekatan yang baik antara tendon dan beton ( unbonded members ), besarnya kehilangan gaya prategang dapat ditentukan dengan persamaan : CR = Kcr

Es fcp Ec

( 7.4.4 )

Dimana : fcp : tegangan tekan beton rata-rata pada pusat berat tendon

26

[email protected]


Contoh Soal 6 Suatu balok beton prategang dimensi 250 x 400 mm dengan lintasan tendon berbentuk parabola. Sketsa penampang balok ditengah-tengah bentangan seperti gambar dibawah ini.

200

Modulus elastisitas beton : Ec = 33.330 MPa

75

200

TENDON 5 Dia 12,7 mm

250

Modulus elastisitas baja prategang : Es = 200.000 MPa Tendon terdiri dari 5 buah kawat, masing - masing dengan diameter 12,7 mm Posisi tendon ditengah-tengah bentangan seperti gambar disamping.

Tegangan tarik pada tendon akibat gaya prategang awal fi = 1.200 N/mm2. Regangan elastis εce = 35 x 10 – 6 dan kosfisien rangkak ϕ = 1,6 maka : Hitunglah kehilangan gaya prategang akibat creep ( rangkak ) dengan cara regangan rangkak batas dan dengan cara koefisien rangkak. Penyelesaian : Perhitungan section properties penampang Luas penampang beton : A = 250 x 400 = 100.000 mm2 Momen inersia : I = 112 250 x 4003 = 1,33 x 109 mm4 Section Modulus : W = 1 6 250 x 4002 = 6,67 x 106 mm3 Eksentrisitas tendon : e = ½ x 400 – 75 = 125 mm Luas penampang total kabel prategang : Ap = 5 x ¼ π 12,72 = 633,4 mm2 Gaya prategang awal : P = Ap x fi = 633,4 x 1.200 = 760.080 N Jadi tegangan beton ditengah-tengah bentangan balok P P.e 760.080 760.080 x125 fc = + = + = 7,60 + 14,24 = 21,84 N/mm2 6 6,67 x10 A W 100.000 Perhitungan dengan regangan rangkak batas Dari persamaan ( 7.4.1 ), kehilangan tegangan pada baja prategang : CR = εce . fc . Es = 35 x 10-6 x 21,84 x 200.000 = 152,88 N/mm2 Jadi prosentase kehilangan prategang terhadap tegangan awal tendon : % CR =

CR 152,88 x 100 % = x 100 % = 12,73 % fi 1.200 27

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Perhitungan dengan koefisien rangkak Dari persamaan ( 7.4.2 ) diatas, kehilangan tegangan pada baja prategang :

Es 200.000 = 1,6 x 21,84 x = 209,68 N/mm2 Ec 33.330 Jadi prosentase kehilangan tegangan pada baja prategang : CR = ϕ fc

%CR =

CR 209,68 x 100 % = x 100 % = 17,47 % fi 1.200

Contoh 7 Suatu simple beam prategang dengan sistem post tension bentangan 19,80 m. Dimensi penampang ditengah-tengah bentangan seperti sketsa dibawah ini.

400

100

600

TENDON PRATEGANG

Beban mati ( Dead Load ) : 6,9 kN/m dan beban mati tambahan : 10,6 kN/m Balok tersebut diberi gaya prategang sebesar 2.758 kN. Modulus elastisitas baja prategang : Es = 189.750 N/mm2 Modulus elastisitas beton : Ec = 30.290 N/mm2

Tegangan tarik batas ( ultime tensile stress ) kabel prategang fpu = 1.862 N/mm2 Kosfisien rangkak ( creep coefficient ) Kcr = 1,6 Hitunglah prosentase kehilangan tegangan pada baja pratrgang akibat rangkak. Penyelesaian : Section Properties : A = 400 x 600 = 240.000 mm2 I = 112 x 400 x 6003 = 7,20 x 109 mm4 W=

1

6

x 400 x 6002 = 24 x 106 mm3

Eksentrisitas tendon ditengh bentang : e = ½ x 600 – 100 = 200 mm Kita ambil tegangan awal kabel prategang 75 % dari tegangan tarik batas prategang, jadi : fsi = 75 % x fpu = 75 % x 1.862 = 1.396,50 N/mm2 Momen akibat beban mati ( dead load ) : Mg = 18 x 6,9 x 19,802 = 338,13 kNm Momen akibat beban mati tambahan : Ms = 18 x 11,6 x 19,802 = 568,46 kNm

28

[email protected]


Tegangan beton pada pusat baja prategang ( tendon ) akibat gaya prategang : TEKAN

P.e W

Mg W TARIK

y

TEKAN

100

P P.e 2 fcp = + W .y A fcp =

2

P/A

TEKAN

y

TARIK

P

e

e

600

neutral axis

M g. e W. y

P.e W.y

DIAGRAM TEGANGAN

DIAGRAM TEGANGAN

AKIBAT GAYA PRATEGANG

AKIBAT DEAD LOAD

→ lihat diagram tegangan diatas.

2.758 2.758 x 200 2 = 1,15 x 10-2 + 1,53 x 10-2 = 2,68 x 10-2 kN/mm2 + 240.000 24 x10 6 x300

fcp = 26,8 N/mm2 ( tegangan tekan ) Tegangan beton pada pusat tendon akibat beban mati ( Dead Load ) fg =

M g .e W .y

=

338.130 x 200 = 9,39 x 10-3 kN/mm2 = 9,4 N/mm2 ( tegangan tarik ) 6 24 x10 x300

Jadi tegangan beton di pusat tendon pada saat transfer gaya prategang : fci = fcp − fg = 26,8 – 9,4 = 17,4 N/mm2 Tegangan beton di pusat tendon akibat beban mati tambahan : fcd =

M S .e ( ingat rumusnya sama dengan untuk Mg ) W .y

fcd =

568.458 x 200 = 1,58 x 10-2 kN/mm2 = 15,80 N/mm2 24 x10 6 x300

Kehilangan tegangan pada tendon akibat rangkak dapat dihitung dengan persamaan ( 7.4.3 ), diperoleh : CR = Kcr

Es 189.750 ( fci − fcd ) = 1,6 ( 17,40 – 15,80 ) = 16,04 N/mm2 30,290 Ec

Jadi presentase kehilangan tegangan pada tendon adalah: %CR =

CR 16,04 x 100 % = x 100 % = 1,15 % 1.396,50 f si 29

[email protected]


7.5. Kehilangan Gaya Prategang Akibat Penyusutan Beton Seperti telah dipelajari dalam Beton Teknologi, penyusutan beton dipengaruhi oleh : Rasio antara voluma beton dan luas permukaan beton. Kelembaban relatif waktu antara akhir pengecoran dan pemberian gaya prategang. Kehilangan tegangan akibat penyusutan beton dapat dihitung dengan persamaan : SH = εcs . Es Dimana : SH Es εcs

( 7.5.1 )

: kehilangan tegangan akibat penyusutan beton : modulus elastisitas baja prategang : regangan susut sisa total beton Untuk pra-tarik ( pre-tension ) εcs = 300 x 10-6 Untuk pasca tarik ( post-tension )

εcs =

200 x10 −6 log10 (t + 2)

( 7.5.1a )

Dimana t adalah usia beton ( hari ) pada waktu transfer gaya Kehilangan tegangan akibat penyusutan beton dapat pula dihitung dengan persamaan SH = εsh . Ksh . Es

( 7.5.2 )

Dimana : SH : Kehilangan tegangan pada tendon akibat penyusutan beton Es : Modulus elastisitas baja prategang εsh : Susut efektif yang dapat dicari dari persamaan berikut ini :

V  εsh = 8,2 x 10-6 1 − 0,06  ( 100 – RH ) S  V : S : RH : Ksh :

( 7.5.3 )

Volune beton dari suatu komponen struktur beton prategang Luas permukaan dari komponen struktur.beton prategang Kelembaban udara relatif Koefisien penyusutan, harganya ditentukan terhadap waktu antara akhir pengecoran dan saat pemberian gaya prategang, dan dapat dipergunakan angka-angka dalam tabel dibawah ini: Tabel Koefisien Susut Ksh

Selisih waktu antara pengeciran dan Prategangan ( hari ) Ksh

1

3

5

7

10

20

30

60

0.92

0.85

0.80

0.77

0.73

0.64

0.58

0.45

30

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Contoh Soal 8 Suatu komponen struktur berupa balok beton prategang. Gaya prategangan diberikan setelah ± 48 jam setelah pengecoran beton. Kelembaban udara relatif 75 % dan ratio voluma terhadap luas permukaan V/S = 3. Tegangan tarik batas ( ultimate tensile stress ) baja prategang fpu = 1.862 N/mm2 dan modulus elastisitas baja prategang adalah Es = 189.750 N/mm2 Hitunglah prosentase kehilangan gaya prategang akibat penyusutan beton : Penyelesaian : Gaya prategang diberikan 48 jam setelah pengecoran atau 2 hari setelah pengecoran, jadi menurut persamaan ( 7.5.1a ) diatas, diperoleh : Regangan susut sisa total : εcs =

200 x10 −6 → t = 2 hari log10 (t + 2)

200 x10 −6 εcs = = 0,00033 log10 (2 + 2) Jadi kehilangan tegangan pada baja prategang akibat penyusutan beton dapat dihitung dengan persamaan ( 7.5.1 ) sebagai berikut : SH = εcs x Es = 0,00033 x 189.750 = 62,62 N/mm2 Kita ambil tegangan awal baja prategang 75 % dari tegangan batas kabel prategang, jadi, tegangan awal : fsi = 75 % x fpu = 75 % x 1.862 = 1.396,5 N/mm2 Jadi prosentase kehilangan tegangan pada baja prategang akibat penyusutan beton adalah : % SH =

SH 62,62 x 100 % = x 100 % = 4,48 % f si 1.396,5

Sekarang dicoba dengan menggunakan persamaan ( 7.5.2 ) Penyusuan efektif dihitung dengan persamaan ( 7.5.3 ), diperoleh :

V  εsh = 8,2 x 10-6 1 − 0,06  ( 100 – RH ) S  -6 εsh = 8,2 x 10 ( 1 – 0,06 x 3 ) ( 100 – 75 ) = 1,68 x 10-4 Dari tabel koefisien susut ( Ksh ) untuk pemberian gaya prategang setelah 2 hari diperoleh : Ksh = 0,885 ( dengan interpolasi linear ), sehingga kehilangan tegangan pada baja prategang adalah : SH = εsh . Ksh . Es = 1,68 x 10-4 x 0,885 x 189.750 = 28,21 N/mm2 Jadi prosentase kehilangan gaya prategang : SH 28,21 x 100 % = 2,02 % % SH = x 100 % = f si 1.396,5

31

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo 7.6. Kehilangan Gaya Prategang Akibat Relaksasi Baja Prategang Relaksasi baja prategang terjadi pada baja prategang dengan perpanjangan tetap selama suatu periode yang mengalami pengurangan gaya prategang. Pengurangan gaya prategang ini akan tergantung pada lamanya waktu berjalan dan rasio antara prategang awal ( fpi ) dan prategang akhir ( fpy ). Besarnya kehilangan tegangan pada baja prategang akibat relaksasi baja prategang dapat dihitung dengan persamaan dibawah ini : RE = C [ Kre – J ( SH + CR + ES ) ] Dimana : RE C Kre J SH CR ES

( 7.6.1 )

: Kehilangan tegangan akibat relaksasi baja prategang : Faktor Relaksasi yang besarnya tergantung pada jenis kawat/ baja prategang. : Koefisien relaksasi, harganya berkisar 41 ~ 138 N/mm2 : Faktor waktu, harganya berkisar antara 0,05 ~ 0,15 : Kehilangan tegangan akibat penyusutan beton. : Kehilangan tegangan akibat rangkak ( creep ) beton : Kehilangan tegangan akibat perpendekan elastis

Kehilangan tegangan akibat relaksasi terhadap prosentase nilai prategangan awal dapat pula ditentukan dengan persamaan berikut ini :

 2 xECS   RE = R 1 −   f pi  

( 7.6.2 )

Dimana : RE : Kehilangan tegangan akibat relaksasi baja prategang R : Relaksasi yang direncanakan ( % ) ECS : Kehilangan tegangan akibat rangkak ditambah akibat penyusutan. fpi : Tegangan pada tendon sesaat setelah pemindahan gaya gaya prategang.

32

[email protected]


8. ANALISIS PENAMPANG BETON PRATEGANG Ada 2 macam analisis penampang beton prategang, yaitu : 1. Analisis Penampang Jangka Pendek Analisis penampang jangka pendek biasanya dilakukan untuk penampang utuh artinya penampang yang tidak retak. 2. Analisis Penampang Jangka Panjang Analisis penampang jangka panjang biasanya dilakukan untuk suatu waktu yang panjang dan dipengaruhi oleh waktu, hal ini dilakukan untuk mengakomodasi pengaruh susut dan creep ( rangkak ) beton yang sangat tergantung pada usia komponen struktur beton prategang tsb. Analisi ini dilakukan oleh Gilbert ( 1990 ) dan biasa disebut ″ Time Dependent Analysis ″

d s1

8.1. Analisis Penampang Jangka Pendek Penampang Tidak Retak Analisis jangka pendek biasanya dilakukan dengan mentransformasikan luas penulangan menjadi suatu luasan ekuivalen beton dengan menggunakan Teori Rasio Modulus. As1

εoi Ki

dp

ds2

h

(n-1)As1

y

Ap

εi

(n-1)Ap (n-1) As2

A s2 b Penampang Tidak Retak

Transformasi Penampang

Regangan

(a)

(b)

(c)

Gambar 009 Pada gambar diatas, ( a ) adalah gambar penampang tidak retak, sedangkan ( b ) gambar transformasi penampang kepenampang beton. Gamnar ( c ) adalah gambar diagram re-gangan, dimana εoi adalah regangan pada serat atas dari penampang. Regangan pada keda-laman y dapat dinyatakan sebagai : εi = εoi + y . Ki

→ dimana Ki adalah kelengkungan awal.

Tegangan awal beton pada kedalaman y dari serat atas penampang : σi = Ec . εi = Ec ( εoi + y . Ki ) Gaya aksial Ni pada penampang : Ni = ∫ σ i dA =

∫ E (ε c

oi

+ y.K i ).dA = Ec εoi

∫ dA

+ Ec . Ki

∫ y.dA

Ni = Ec . εoi . A + Ec . Ki . B Dimana : A =

∫ dA

→ Luas transformasi penampang. 33

[email protected]


B=

∫ y.dA

Momen dari luas transformasi terhadap sisi atas penampang Momen terhadap sisi atas penampang dapat dihitung sebagai berikut : Mi = ∫ σ i . y.dA = Mi = Ec . εoi .

∫ E (ε c

∫ y.dA

oi

+ y.K i ). y.dA

+ Ec . Ki

∫y

2

.dA

Mi = Ec εoi B + Ec Ki Is ………….. ( 8.1.1 ) Dimana : B : Momen dari luas transformasi terhadap sisi atas penampang. Is =

∫y

2

.dA : momen inersia dari transformasi penampang terhadap sisi atas penampang.

Dari persamaan-persamaan diatas, maka dapat diperoleh : εoi =

B.M i − I s .N i Ec ( B 2 − A.I s )

( 8.1.2 )

Ki =

B.N i − A.M i Ec ( B 2 − A.I s )

( 8.1.3 )

Dan :

Dengan mengetahui harga εoi dan Ki dapat diperoleh distribusi regangan setelah transfer gaya prategang untuk setiap kombinasi beban luar dan akibat gaya prategang. Contoh Soal 9 Suatu balok komponen struktur beton prategang dengan ukuran lebar balok 400 mm dan tinggi balok 900 mm. Penulangan non prategang pada sisi bawah terdiri dari 4 D25 dan pada sisi atas terdiri dari 2 D25, dengan beton decking setebal 60 mm dari titik berat tulangan. Saluran baja prategang ( tendon ) diameter 65 mm dan terletak pada 700 mm dari sisi atas balok, sedangkan luas penampang baja prategangnya Ap = 1200 mm2 (unbounded). Modulus elastisitas beton Ec = 30.000 N/mm2 dan baja Es = 200.000 N/mm2. Momen yang harus dipikul M = 125 kNm, sedangkan gaya prategang awal Pi = 1.400 kN. Tentukan diagram regangan dan tegangan untuk balok tersebut. Penyelesaian : Luas penulangan non prategang : Sisi atas : As1 = 2 x ¼ x π x 252 = 982 mm2 Sisi bawah : As2 = 4 x ¼ x π x 252 = 1.963 mm2 Ratio antara modulus elastisitas baja dan beton : E 200.000 n= s = = 6,67 Ec 30.000 34

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Luas penampang saluran baja prategang ( cable duct ) : Aduct = ¼ x π x 652 = 3.318 mm2 60

60

2 D25

700

900

Ø 65

840

700

900

(n-1)As1

Unbounded (n-1) As2 4 D25

60

400

400

PENAMPANG BETON

PENAMPANG TRANSFORMASI

Luas penampang transformasi : A = ( 400 x 900 ) + ( n - 1 ) As1 + ( n – 1 ) As2 − Aduct Karena dalam saluran kabel prategang tidak digrouting ( unbounded ), maka baja atau luas kabel prategang tidak ditransformasikan kedalam beton. Jadi : A = 360.000 + ( 6,67 – 1 ) 982 + ( 6,67 – 1 ) 1.963 – 3.318 A = 360.000 + 5.568 + 11.130 – 3.318 = 373.380 mm2 Statis momen luas penampang transformasi terhadap sisi atas balok : B = ( 400 x 900 ) x 450 + ( n – 1 ) As1 x 60 + ( n – 1 ) As2 x 840 - Aduct x 700 B = 162.000.000 + ( 6,67 – 1 ) 982 x 60 + ( 6,67 – 1 ) 1.963 x 840 – 3.318 x 700 B = 162.000.000 + 334.076 + 9.349.376 – 2.322.600 B = 169.360.852 mm3 = 1,694 x 108 mm3 Momen Inersia Penampang Transformasi terhadap sisi atas balok : Balok : 112 x 400 x 9003 + 400 x 900 x 4502 = 97.200.000.000 mm4 Tulangan Atas : ( 6,67 – 1 ) x 982 x 602 = 20.044.584 mm4 Tulangan Bawah : ( 6,67 – 1 ) x 1.963 x 8402 = 7.853.476.176 mm4 2 = 1.625.820.000 mm4 Duct kabel : 3.318 x 700 Is = 97.200.000.000 + 20.044.584 + 7.853.476.176 – 1.625.820.000 Is = 103.447.700.760 mm4 = 1,03 x 1011 mm4 Ni = − Pi = − 1.400 kN = − 1,4 x 106 N Mi = M – Pi . dp = 125.000.000 − 1.400.000 x 700 = − 855.000.000 Nmm Mi = − 855 x 106 Nmm

35

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Regangan diserat atas :

B.M i − I s .N i − (1,694 x108 x855 x10 6 ) − 1,03 x1011 (−1,4 x10 6 ) = 30.000{(1,694 x108 ) 2 − (373.380 x1,03 x1011 )} Ec ( B 2 − A.I s )

εoi =

εoi = − 2,86 x 10-8 Kelengkungan awal : Ki =

B.N i − A.M i − (1,694 x108 x1,4 x10 6 − 1,03 x1011 (−855 x10 6 ) = Ec ( B 2 − A.I s ) 30.000{(1,694 x108 ) 2 − (373.380 x1,03 x1011 )}

Ki = − 2,75 x 10-6 Regangan diserat bawah : εi = εoi + y . Ki = − 2,86 x 10-8 + 900 x ( − 2,75 x 10-6 ) εi = − 2,86 x 10-8 − 24,75 x 10-4 = − 2,48 x 10-3 Tegangan diserat atas : σoi = Ec . εoi = 30.000 x ( − 2,86 x 10-8 ) = − 8,58 x 10-4 N/mm2 Tegangan diserat bawah : σi = Ec . εi = 30.000 x ( − 2,48 x 10-3 ) = − 74,40 N/mm2 Tegangan pada baja tulangan : Tegangan pada tulangan atas ( y = 60 mm ) σs1 = Es ( εoi + y Ki ) = 200.000 { − 2,86 x 10-8 + 60 x ( − 2,75 x 10-6 ) } σs1 = 200.000 x ( − 1,65 x 10-4 ) = − 33 N/mm2 Tegangan pada level tulangan bawah ( y = 840 mm ) σs2 = Es ( εoi + y Ki ) = 200.000 { − 2,86 x 10-8 + 840 x ( − 2,75 x 10-6 ) } σs2 = 200.000 x ( − 0,002310 ) = − 462 N/mm2 2 D25

- 2,86 x 10

-8

- 8,58 x 10

-4

700

900

60

Ø 65

Unbounded 60

4 D25 400

PENAMPANG BETON

- 2,48 x 10

-3

REGANGAN

- 74,40

TEGANGAN

36

[email protected]


Penampang Retak Hal ini terjadi jika momen pada penampang melebihi momen retak, maka akan terjadi keretakan pada penampang. Perilaku jangka pendek penampang retak dapat dilakukan dengan asumsi-asumsi sebagai berikut : 1. Distribusi regangan adalah linear sepanjang tinggi penampang balok. 2. Ikatan terjadi dengan sempurna antara beton dengan semua baja tulangan. 3. Perilaku material pada saat tertentu ( instant ) adalah linear. 4. Analisis tidak melibatkan pengaruh perilaku non-elastis, dari susut dan creep (rangkak).. 5. Tegangan tarik pada beton diabaikan ( tidak ada tension stiffening effect ). A s1

ε oi

σoi

ε s1

σs1

Ap

εp ε bi

A s2 b

Cs

dc

Cc

dp

d s2

h

c

d s1

σp σs2

ε s2

Regangan

Tegangan

M

Tp Ts Gaya Dalam

Penampang Retak

Gambar 010 Pada analisis diatas terdapat 2 variabel yang belum diketahui, yaitu c ( kedalaman garis netral dari serat atas ) dan εoi ( regangan diserat atas balok ). Dari persamaan keseimbangan : Tp + Ts + Cs + Cc= 0 M = Tp . dp + Ts . ds2 + Cc . dc + Cs . ds1 Jika diagram tegangan dianggap linear, maka : Cc = ½ σoi . b . c = ½ Ec . εoi . b . c Dari diagram regangan, diperoleh : ( - εs2 ) : εoi = ( ds2 – c ) : c εs1 : εoi = ( c – ds1 ) : c

→ εs2 =

→ εs1 =

− ε oi (d s 2 − c) c

ε oi (c − d s1 ) c

Sehingga gaya dalam menjadi : Ts = σs2 . As2 = εs2 . Es . As2 Ts = Es . As2 .

− ε oi (d s 2 − c) c

( 8.1.4 )

37

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Cs = σs1. As1 = εs1 . Es . As1 Cs = Es . As1 .

ε oi (c − d s1 )

( 8.1.5 ) c Regangan pada Tendon terikat, terdiri dari 3 bagian, yaitu : Pe 1. Regangan efektif : εpe = ( 8.1.6 ) Ap .E p Dimana :

εpe : Pe : Ap ; Ep :

regangan efektif pada tendon akibat gaya prategang efektif. gaya prategang efektif. luas penampang baja prategang modulus elastisitas baja prategang

2. Regangan tekan instan pada beton :

 Pe pe .e 2   − −  I   A 3. Regangan batas pada baja prategang : ( - εpt ) : εoi = ( dp – c ) : c εce =

εpt =

1 Ec

( 8.1.7 )

− ε oi (d p − c)

( 8.1.8 )

c

Regangan total pada baja prategang : εp = εpe + εce  + εpt

( 8.1.9 )

Gaya dalam baja prategang : Tp = Ep . Ap . εp Tp = Ep . Ap { εpe + εce  + εpt }

 − ε oi (d p − c)  Tp = Ep . Ap ε pe + ε ce +  c  

( 8.1.10 )

Jika kita mempunyai diagram momen – kelengkungan dari suatu penampang beton prategang , maka pada setiap titik pada kurva berlaku : Ki =

− ε oi M − Pe .e = c Ec I av

( 8.1.11 )

Untuk penyelesaian harga εoi dan c digunakan cara trial and error sehingga persamaan diatas terpenuhi.


Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Contoh Soal 10 Suatu balok komponen struktur beton prategang dengan ukuran lebar balok 400 mm dan tinggi balok 900 mm. Penulangan non prategang pada sisi bawah terdiri dari 4 D25 dan pada sisi atas terdiri dari 2 D25, dengan beton decking setebal 60 mm dari titik berat tulangan. Saluran baja prategang ( tendon ) diameter 65 mm dan terletak pada 700 mm dari sisi atas balok dan tendon terdiri dari strand 10 Ø 12,7 mm ( bounded ). Modulus elastisitas beton Ec = 30.000 N/mm2 dan modulus elastisitas baja Es = 200.000 N/mm2. Gaya prategang efektif pada saat terjadi momen akibat beban luar Pe = 1.250 kN, sedangkan momen lentur yang bekerja M = 1291,2 kNm. Mutu beton dengan tegangan tekan fc′ = 40 N/mm2, tegangan leleh baja penulangan non prategang fy = 400 N/mm2 dan tegangan baja prategang fp = 1.840 N/mm2. Tentukan regangan dan tegangan pada saat penampang retak. Penyelesaian : 60

60

2 D25

700

900

Ø 65

840

700

900

(n-1)As1

(n-1) Ap

Bounded

(n-1) As2 60

4 D25 400

400

PENAMPANG BETON

PENAMPANG TRANSFORMASI

Luas penulangan non prategang : Sisi atas : As1 = 2 x ¼ x π x 252 = 982 mm2 Sisi bawah : As2 = 4 x ¼ x π x 252 = 1.963 mm2 Luas penampang saluran baja prategang ( cable duct ) : Aduct = ¼ x π x 652 = 3.318 mm2 Luas penampang baja prategang : Ap = 10 x ¼ x π x 12,72 = 1.267 mm2 Ratio antara modulus elastisitas baja dan beton : E 200.000 n= s = = 6,67 Ec 30.000 Luas penampang transformasi : A = ( 400 x 900 ) + ( n – 1 ) As1 + ( n – 1 ) As2 + ( n – 1 ) Ap A = 360.000 + ( 6,67 – 1 ) 982 + ( 6,67 – 1 ) 1.963 + ( 6,67 – 1 ) 1.267 A = 360.000 + 5.568 + 11.130 + 7.184 = 383.882 mm2

39

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Statis momen penampang transformasi terhadap sisi atas penampang : B = ( 400 x 900 ) x 450 + ( n – 1 ) As1 60 + ( n – 1 ) As2 840 + ( n – 1 ) Ap 700 B = 162.000.000 + ( 6,67 – 1 ) 982 x 60 + ( 6,67 – 1 ) 1.963 x 840 + ( 6,67 – 1 ) 1.267 x 700 B = 162.000.000 + 334.076 + 9.349.376 + 5.028.723 = 176.712.175 mm3 B = 1,77 x 108 mm3 Momen inersia penampang transformasi terhadap sisi atas : Balok : 112 400 9003 + 400 900 4502 = 97.200.000.000 mm4 Penulangan Atas : ( 6,67 – 1 ) 982 x 602 Penulangan Bawah : ( 6,67 – 1 ) 1.963 x 8402 Baja prategang : ( 6,67 – 1 ) 1.267 x 7002

= = =

20.044.584 mm4 7.853.476.176 mm4 3.520.106.100 mm4

Is = 97.200.000.000 + 20.044.584 + 7.853.476.176 + 3.520.106.100 Is = 1,086 x 1011 mm4 Gaya aksial pada penampang : Ni = - Pi = - 1.250 kN = − 1,25 x 106 N Mi = M – Pi . dp = 1.291,2 x 106 – ( 1,25 x 106 ) x 700 = 416,2 x 106 Nmm Regangan diserat atas : εoi =

B.M i − I s .N i (1,77 x108 x 4,16 x108 ) − (1,086 x1011 ) x(−1,25 x10 6 ) = Ec ( B 2 − A.I s ) 30.000 x[(1,77 x108 ) 2 − 383.882 x(1,086 x1011 )]

εoi = − 6,73 x 10-4 Tegangan beton diserat ( sisi ) atas : σoi = Ec . εoi = 30.000 ( − 6,73 x 10-4 ) = − 20,19 N/mm2 Momen inersia penampang transformasi sebelum terjadi retak ( momen inersia terhadap pusat berat penampang sebelum retak ) I = 112 400 9003 + ( n – 1 ) As1 ( 450 – 60 )2 + ( n – 1 ) As2 ( 840 – 450 )2 + ( n – 1 ) Ap ( 700 – 450 ) I = 2,43 x 1010 + ( 6,67 – 1 ) 982 x 3902 + ( 6,67 – 1 ) 1.963 x 3902 + ( 6,67 – 1 ) 1.267 x 2502 I = 2,43 x 1010 + 0,08 x 1010 + 0,17 x 1010 + 0,04 x 1010 = 2,72 x 1010 mm4 Regangan pada baja prategang akibat gaya prategang efektif : Pe 1,25 x10 6 εpe = = = 4,93 x 10-3 1.267 x 200.000 Ap xE p Regangan batas pada baja prategang : εpt =

− ε oi (d p − c) c

=

− 6,73 x10 −4 (700 − c) c

Regangan tekan instan pada beton : εce =

1 Ec

 Pe Pe .e 2   − −  I   A 40

[email protected]


1 εce = 30.000

 1,25 x10 6 1,25 x10 6 x 250 2   −  = − 2,04 x 10-4 − 10 2,72 x10  383.882 

Gaya dalam baja prategang :

 − ε oi (d p − c)  Tp = Ep . Ap ε pe + ε ce +  c    6,73 x10 −4 (700 − c)  Tp = 200.000 x 1.267 4,93 x10 −3 + 2,04 x10 −4 +  c   170.538,20(700 − c)   Tp = 1.300.955,60 + (A)  c   Gaya tarik pada penulangan non prategang bawah : Ts = Es . As1

− ε oi (d s 2 − c) 6,73 x10 −4 (840 − c) = 200.000 x 1.963 x c c

264.219,80(840 − c) (B) c Gaya tekan pada penulangan non prategang atas : Ts =

Cs = Es As1 Cs =

ε oi (c − d s1 )

− 6,73 x10 −4 (c − 60) = 200.000 x 982 x c

c

− 132.177,20(c − 60) c

(C)

Gaya tekan pada beton didaerah tekan : Cs = ½ Ec . εoi . b . c = ½ x 30.000 x ( - 6,73 x 10-4 ) 400 c Cs = − 4.038 c

(D)

Dengan cara trial and error dari persamaan A, B, C dan D dapat dihitung nilai c sebagai berikut : c 100 300 400

Tp 2,324,185 1,528,340 1,428,859

Ts 1,955,227 475,596 290,642

Cs -52,871 -105,742 -112,351

Cc -403,800 -1,211,400 -1,615,200

∑H 3,822,741 686,794 -8,050

Dengan pembulatan, sampai ∑ H < 10.000 N sudah dianggap cukup, dari perhitungan trial and error diatas ketemu c = 400 mm. M = Tp . dp + Ts . ds2 – Cs . ds1 – Cc . dc M = ( 1.428.859 x 700 ) + ( 290.642 x 840 ) – ( 112.351 x60 ) – ( 1.615.200 x 1 3 400 ) M = 1.000,20 + 244,14 − 6,74 − 215,36 = 1.022,24 kNm 41

[email protected]


− ε oi − (−6,73 x10 −4 ) = = 1,68 x 10-6 mm-1 c 400

Ki =

Ec . Iav =

M − Pe .e 1.022,24 x10 6 − (1,25 x10 6 x 250) = = 4,22 x 1014 Nmm2 Ki 1,68 x10 −6

Ec . I = 30.000 x 2,72 x 1010 = 8,16 x 1014 Nmm2 Kekakuan sisa penampang =

Ec .I av 4,22 x1014 x 100 % = x 100 % = 51,72 % Ec .I 8,16 x1014

Untuk penampang retak, tegangan pada level baja prategang dan penulangan non prategang atas dan bawah : Tp 1.428.859 σp = = = 1.128 N/mm2 1.267 Ap σs1 = σs2 =

Cs 112.351 = = 115 N/mm2 As1 981

Ts 290.642 = = 148 N/mm2 As 2 1.963

Regangan beton di serat terbawah : εbi = εoi + y Ki = ( - 6,73 x 10-4 ) + 900 ( 1,68 x 10-6 ) = 8,39 x 10-4 Tegangan beton di serat paling bawah : σbi = Ec . εbi = 30.000 x 8,39 x 10-4 = 25,17 N/mm2 ( Tegangan tarik ini melampaui tegangan tarik yang di-ijinkan oleh SNI 03 – 2874 – 2002 sebesar 0,5 60

40 = 3,16 N/mm2 )

f c' = 0,5

ε oi = - 6,73 x 10 - 4

20,19 N/mm2

700

840

900

400

2 D25

Ø 65

Bounded 60

4 D25 400

PENAMPANG BETON

ε bi = 8,39 x 10 - 4 REGANGAN

25,1 N/mm

2

TEGANGAN

42

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo 9. Desain Terhadap Lentur 9.1. Tahap pembebanan pada balok prategang : 1. Gaya prategang awal Pi pada kondisi transfer, yaitu pada saat gaya prategang ditransfer dari strand ( tendon ) ke beton. 2. Beban mati total WD dapat di-asumsikan bekerja bersama-sama Pi jika balok ditumpu sederhana ( tanpa perancah ). 3. Perlu dipertimbangkan jika ada beban mati tambahan seperti beban pekerja, peralatan dll, WSD ( Superimposed dead load ). 4. Akibat kehilangan gaya prategang jangka pendek ( short term losses ), menyebabkan gaya prategang menjadi Peo 5. Pada saat layan ( service condition ) diperhitungkan beban-beban hidup (liveload ), beban gempa ( earthquake load ) dll. Pada saat ini akibat kehilangan gaya prategang akibat pengaruh waktu ( long term losses ) gaya prategang effektif menjadi Pe. 6. Beban lebih ( overload ) pada kondisi-kondisi tertentu, hal ini mengarah pada kondisi batas pada keadaan unlimited. Hal-hal yang harus dihindari : a. Pada saat operasi penarikan tendon : Putusnya tendon. Gagalnya angkur. b. Pada transfer gaya prategang : Retak/crushing beton ( akibat gaya prestress ) Retak pada daerah angker. c. Pada kondisi layan : Putusnya tendon Retak yang berlebihan d. Pada kondisi beban batas : Retak/crushing beton Keruntuhan geser 9.2. Tegangan yang di-ijinkan pada Tendon Prategang ( Sesuai ACI dan SNI ) Tegangan tarik pada tendon tidak boleh melebihi : a. Akibat gaya penarikan ( jacking ) : Tegangan tarik pada tendon tidak boleh melebihi 0,94 fpy dan harus lebih kecil dari : − 0,80 f pu − Nilai maksimum yang direkomendasikan oleh produsen tendon b. Segera setelah transfer gaya prategang: Tegangan tarik pada tendon tidak boleh melebihi 0,82 fpy dan tidak boleh lebih besar dari : 0,74 fpu.

43

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo c. Pada beton prategang dengan sistem pasca tarik, pada daerah angkur dan sambungan segera setelah penyaluran gaya prategang, tegangan tarik pada tendon tidak boleh melebihi 0,70 fpu. Dimana : fpy = tegangan leleh baja prategang ( tendon ). fpu = tegangan ultimate baja prategang ( tendon ) Berdasarkan peraturan perencanaan CSA ( Kanada ), tegangan tarik pada tendon dibatasi seperti tabel dibawah ini : Batasan Tegangan Tendon ( dalam fpy ) f py

Jenis Tendon

Pada Saat Penarikan

Setelah

Pasca Tarik

Pra Tarik

Transfer Tegangan

0,9

0,85

0,80

0,74

0,85

0,80

0,80

0,70

Batang Prategang Polos

0,85

0,80

0,80

0,70

Batang Prategang Ulir

0,80

0,75

0,80

0,66

Strand dan Kawat low relaxation Strand dan Kawat normal Stress Relieved

9.3. Pemilihan Penampang Pada kondisi layan, balok diasumsikan homogen dan elastik, sedangkan pemilihan penampang biasanya didasarkan pada modulus penampang minimum yang diperlukan untuk menahan semua pembebanan setelah terjadinya kehilangan prategang. Ditinjau balok prategang di bawah ini. y cgc e

x

P

x

P

cgs

ya yb

y

Tendon

Gambar 011 Tegangan beton ditengah-tengah bentang balok secara umum dapat ditulis : fca = −

P P.e. y a M . ya + − Ac Ig Ig

( 8.2.1 )

fcb = −

P.e. yb M . yb P − + Ac Ig Ig

( 8.2.2 )

Dimana : − fca fcb

: Tanda minus adalah tekanan. Tegangan beton pada serat paling atas dari balok : Tegangan beton pada serat paling bawah dari balok. 44

[email protected]


P e

: Gaya prategang : Eksentrisitas gaya prategang terhadap pusat berat penampang beton. Ac : Luas penampang beton Ig : Momen Inersia penampang beton terhadap garis netral penampang beton ( sumbu x – x ) ya : Jarak dari pusat berat penampang beton ke sisi/serat atas penampang. : Jarak dari pusat berat penampang beton ke sisi/serat bayb wah nampang. M : Momen luar yang harus dipikul balok. cgc : Garis yang melalui pusat berat penampang. cgs : Garis lintasan tendon Tegangan yang terjadi pada saan transfer : P P .e. y M .y I fca = − i + i a − D a → Ig = r2 . Ac dan Sa = g ya Ac Ig Ig fca = −

Pi  e. y a  M D .1 − 2  − ≤¼ Ac  r  Sa

f ci '

( 9.3.1 )

Dengan cara yang sama untuk tegangan pada serat bawah balok : fcb = −

Pi  e. yb  M D .1 + 2  + ≤ 0,60 Ac  r  Sb

Dimana : Pi MD Sa Sb r fci′

= = = = = =

f ci '

( 9.3.2 )

Gaya prategang awal Momen maksimum akibat beban mati ( dead load ) Section modulus penampang terhadap sisi atas Section modulus penampang terhadap sisi bawah Jari-jari inersia Kuat tekan beton pada saat transfer gaya prategang

Tegangan efektif setelah kehilangan gaya prategang fca = −

Pe  e. y a  M D .1 − 2  − ≤¼ Ac  r  Sa

fcb = −

Pe  e. yb  M D ≤ 0,60 .1 + 2  + Ac  r  Sb

f c'

fc '

( 9.3.3 )

( 9.3.4 )

45

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Tegangan pada kondisi layan ( service ) fca = −

Pe  e. y a  M T .1 − 2  − ≤ 0,60 fc′ Ac  r  Sa

( 9.3.5 )

untuk beban hidup tetap ≤ 0,45 fc′ fcb = −

Pe Ac

 e. y  M .1 + 2b  + T ≤ ¼ r  Sb 

fc '

( 9.3.6 )

Dimana : Pe =

Gaya prategang effektif setelah semua kehilangan prategang diperhitungkan. MT = Momen total maksimum ( MD + MSD + ML ) MD = Momen akibat beban mati ( dead load ) MSD = Momen akibat beban mati tambahan ( superimpose dead load ). ML = Momen akibat beban hidup. fc′ = Kuat tekan beton umu 28 hari

9.4. Daerah Batas Penempatan Tendon Tegangan tarik pada serat beton terjauh akibat beban layan tidak boleh melebihi nilai maksimum yang di-ijinkan oleh peraturan yang ada. Oleh karena itu perlu ditentukan daerah batas pada penampang beton dimana pada daerah tersebut gaya prategang dapat diterapkan pada penampang tanpa menyebabkan terjadinya terjadinya tegangan tarik pada penampang beton. 1/2 b

1/2 h

1/2 b

ka kb 1/2 h

Pi

e

Inti ( Kern ) 1/6 b

1/6 b

Gambar 012 Tegangan tarik pada serat beton yang paling atas akibat gaya prategang Pi : fa = −

Pi P .e. y + i a = 0 → Ic = r2 . Ac Ac Ic 46

[email protected]


−

Pi P .e. y + i2 a = 0 Ac r . Ac

−

Pi  e. y a  1 − 2  = 0 Ac  r 

r2 e= → batas titik inti ( kern ) terbawah : ya Jadi kb =

I r2 → r2 = c = ya Ac

b.h 3 = b.h

1 12

1 12

h2 dan ya = ½ h

h2 = 16 h Jadi kb = 1 h 2 Dengan cara yang sama dapat dihitung pula batas titik inti ( kern ) teratas : 1 12

ka =

r2 = yb

1

6

h

Demikian pula untuk arah mendatar dapat diketahui batas titik inti dati titik berat penampang : 1 6 b

9.5. Daerah Batas Eksentrisitas disepanjang bentang balok Eksentrisitas rencana tendon disepanjang bentangan balok haruslah sedemikian rupa sehingga gaya tarik yang timbul pada serat penampang yang dikontrol atau ditinjau terbatas atau tidak ada sama sekali. Jika MD adalah momen akibat beban mati ( Mmin ), maka lengan kopel antara garis pusat tekanan ( C – line ) dan garis pusat tendon ( cgs ) adalah amin ( lihat gambar dibawah ini )

kb C

a min e b

Pi RD Gambar 013 MD = Mmin = Pi x amin M amin = D ( 9.5.1 ) Pi Nilai ini menunjukkan jarak maksimum dibawah batas bawah ( terendah ) daerah kern ( inti ). 47

[email protected]


eb = ( amin + kb )

( 9.5.2 )

Jika MT adalah momen total akibat beban mati, beban mati tambahan dan beban hidup ( Mmaks ), maka lengan kopel antara garis pusat tekanan ( C – line ) dan garis dan garis pusat tendon ( cgs ) adalah amaks ( lihat gambar dibawah )

C

kt et

a maks

Pe RT

Gambar 014 MT = Mmaks = Pe . amaks amaks =

MT Pe

( 9.5.1 )

et = ( amaks – kt )

( 9.5.2 )

Tegangan tarik dengan batasan nilai tertentu biasanya di-ijinkan oleh beberapa peraturan yang ada, baik pada saat transfer maupun pada saat kondisi layan. Jika hal ini diperhitugkan, maka cgs dapat ditempatkan sedikit diluar batas eb dan et.

9.6. Perencanaan untuk Kekuatan Lentur dan Daktilitas Berdasarkan SNI 03 – 2874 – 2002 pasal 20.7 kekuatan lentur penampang beton prategang dapat dihitung dengan methode kekuatan batas seperti pada peremcanaan beton bertulang biasa. Dalam perhitungan kekuatan dari tendon prategang, fy harus diganti dengan fps yaitu tegangan pada tendon prategang pada saat tercapainya kekuatan nominal penampang. Bila tidak dihitung secara lebih teliti berdasarkan konsep kompatibilitas regangan, nilai fps boleh didekati dengan formula sbb: Untuk tendon dengan lekatan penuh ( bounded )  γp fps = fpu 1 −  β1

  f pu d ( ) ρ + ω − ω '  p  fc ' d p  

( 9.6.1 )

Dengan syarat fse ≥ 0,5 fpu

48

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Dimana : fps

fpu fse

γp

= tegangan pada tendon pada saat penampang mencapai kuat nominalnya ( MPa ). = kuat tarik tendon prategang yang disyaratkan ( MPa ). = tegangan efektif pada baja prategang ( tendon ) sesudah memperhitungkan semua kehilangan prategang yg. mungkin terjadi ( MPa ). = suatu faktor yang memperhitungkan tipe tendon prategang f py untuk ≥ 0,80 → γp = 0,55 f pu untuk untuk

fpy β1

fc′ d dp

ρp Aps b

ω ω′

f py f pu f py f pu

≥ 0,85

→ γp = 0,40

≥ 0,90

→ γp = 0,28

= kuat leleh tendon prategang ( MPa ) = suatu faktor yang besarnya sesuai SNI – 03 – 2002 pasal 12.2, dimana : Untuk fc′ ≤ 30 MPa → β1 = 0,85 Untuk 30 < fc′< 55 MPa → β1 = 0,85 − 0,008 ( fc′ - 30 ) → β1 = 0,65 Untuk fc′ ≥ 55 = kuat tekan beton ( MPa ) = tinggi effektif penampang ( jarak dari serat tekan terjauh dari garis neral pepusat tulangan tarik non prategang ) = jarak dari serat tekan terjauh kepusat tendon prategang Aps = ratio penulangan prategang, ρp = b.d p = luas penampang baja prategang = lebar efektif flens tekan dari komponen struktur. ρ. f y A = → ρ = s fc ' b.d =

ρ '. f y fc '

→ ρ′ =

As ' b.d

As = luas penulangan tarik non prategang As′ = luas penulangan tekan non prategang Jika dalam menghitung fps pengaruh tulangan tekan non prategang diperhitungkan maka suku : f pu   d (ω − ω ') ≥ 0,17 dan d′ ≤ 0,15 dp + ρ p f c ' dp  

49

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Untuk tendon tanpa lekatan Dengan ratio antara bentangan dan tinggi komponen ≤ 35 fps = fse + 70 +

fc ' ≤ fy atau ≤ fse + 400 700.ρ p

( 9.6.2 )

Dengan ratio antara bentangan dan tinggi komponen > 35 fps = fse + 70 +

fc ' ≤ fy atau ≤ fse + 400 300.ρ p

( 9.6.3 )

Untuk menjamin terjadinya leleh pada tulangan non prategang, maka SNI membatasi indeks tulangan sebagai berikut : 1. Untuk komponen struktur dengan tulangan prategang saja : ωp ≤ 0,36 β1 f ps Dimana : ωp = ρp ( 9.6.4 ) fc ' 2. Untuk komponen struktur dengan tulangan prategang, tulangan tarik dan tulangan tekan non prategang : ωp + ( ω - ω′ )

d ≤ 0,36 β1 dp

3. Untuk penampang bersayap ωpw + ( ωw − ωw′ ) Dinama :

d ≤ 0,36 β1 dp

ωpw, ωw, ωw′ adalah indeks tulangan untuk penampang yang mempunyai flens, dihitung sebagai ωp, ω dan ω′ dengan b sebesar lebar badan.

50

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo 9.7. Proses Desain Penampang Dalam desain komponen struktur prategang terhadap lentur , harus bisa menjamin agar batasan tegangan ijin tidak dilanggar ( dilampaui ), defleksi atau lenditan yang terjadi masih dalam batasan yang di-ijinkan dan kompomen struktur mempunyai kekuatan yang cukup. Kita lihat penampang beton prategang seperti dibawah ini : ε'cu = 0,003

d

a

dp

Grs. Netral Grs. Berat

Ap

εi

∆εp

As

f ps

εy

C's

f s'

fy

C'c

Tp

Z p = d p - a /2

h

c

As

ε's

Z s = d - 1/2 a

d' '

0,85 fc'

d - d'

Ts

b

Gambar 015 Dari keseimbangan : Cs′ + Cc′ = Tp + Ts Dimana : Cs′ = As′ x fs′ Cc′ = 0,85 fc′ a b Tp = Ap x fps Ts = As x fy Keseimbangan momen terhadap garis berat ( titik berat ) :

h a Mn = Cc′  −  + Cs′ 2 2

h   − d '  + Ts 2 

h   d −  + Tp 2 

h  dp −  2 

( 9.7.1 )

Bila penulangan tekan diabaikan : Momen luar hanya ditahan oleh tulangan tarik dan baja pratekan : M n = Ts . Zs + Tp . Zp M n = T s ( d – ½ a ) + Tp ( d p – ½ a ) Dimana :

Ts ( d – ½ a ) Tp ( d p – ½ a )

: momen nominal yang dipikul tulangan tarik : momen nominal yang dipikul baja prategang

Prosentasi pratekan : T p (d p − 12 a) ρ= 100 % T p (d p − 12 a ) + Ts (d − 12 a)

51

[email protected]

Konstruksi Beton Pratekan Ir. Soetoyo Bila merupakan Prategang Penuh ( tulangan non prategang tidak diperhitungkan ), momen nominal hanya dipikul oleh baja prategang Mn = Tp ( dp – ½ a )

Contoh Soal 11 Suatu balok prategang penuh dan tendon terikat ( bounded ) dengan ukuran penampang 400 x 800. Mutu beton fc′ = 40 MPa dan modulus elastisitas beton Ec = 30.000 MPa. Kabel prategang terdiri dari 12 Ø 12,7 mm dengan tegangan leleh fpy = 1780 MPa, kuat tarik baja prategang fpu = 1910 MPa dan modulus elastisitas baja prategang Ep = 195.000 MPa. Kabel prategang terletak 700 mm dari sisi atas balok prategang. Hitunglah momen yang dapat dipikul balok dengan menggunakan SNI 03 – 2874 – 2002. Penyelesaian : ε'cu = 0,003

C'c

dp

Grs. Netral

h

Grs. Berat

Ap

εp

f ps

Tp

Z p = d p - a /2

c

a

0,85 fc'

b

Rumus praktis dari SNI 03 – 2874 – 2002 yang dipergunakan adalah ( 9.6.1 )  γp fps = fpu 1 −  β1

  f pu d (ω − ω ') + ρ p fc ' d p  

Untuk fc′ = 40 Mpa → β1 = 0,85 − 0,008 ( fc′ - 30 ) β1 = 0,85 – 0,008 ( 40 – 30 ) = 0,77 Luas baja prategang : Aps = 12 x ¼ x π x 12,72 = 1.520 mm2 Ratio baja prategang : Aps 1.520 ρp = = = 0,0054 b.d p 400 x700 Faktor :

f py f pu

=

1.780 = 0,93 ≥ 0,90 → γp = 0,28 1.910

Karena penulangan non prategang tidak diperhitungkan, maka : ω =0 dan juga ω′ = 0 Tegangan pada tendon pada saat penampang mencapai kuat nominalnya :

52

[email protected]


 γp  f pu  fps = fpu 1 − + 0  ρ p fc '   β1   0,28  1.910  fps = 1.910 1 − 0,0054  = 1.731 MPa 40   0,77  Tp = fps . Aps = 1.731 x 1.520 = 2.631.120 N = 2.631 kN Regangan pada baja prategang εp f ps 1.731 = = 0,0089 εp = Ep 195.000 c : εu′ = ( dp – c ) : εp c : 0,003 = ( 700 – c ) : 0,0089 0,0089 c = 0,003 ( 700 – c ) = 2,1 – 0,003 c 2,1 = 174 mm → a = β1 c = 0,77 x 174 = 134 mm 0,0089 + 0,003 Momen nominal yang dapat dipikul oleh penampang : c=

Mn = Tp ( dp – ½ a ) = 2.631 ( 700 – ½ 134 ) = 1.665.423 kNmm = 1.665 kNm Jadi momen maksimum yang dapat dipikul oleh penampang : Mu = Ø Mn → Faktor reduksi kekuatan untuk lentur Ø = 0,80 Mu = 0,80 x 1.665 = 1.332 kNm

53

[email protected]

bagian tekan bagian tarik penulangan

Recommend Documents