BAB II LANDASAN TEORI

1

BAB II LANDASAN TEORI


2.1

Uraian Umum Bendung merupakan bangunan air, dimana dalam perencanaan dan pelaksanaannya

melibatkan berbagai disiplin ilmu yang mendukung, seperti ilmu hidrologi, irigasi, teknik sungai, pondasi, mekanika tanah, dan ilmu teknik lingkungan untuk menganalisis dampak lingkungan akibat pembangunan bendung tersebut. Untuk menunjang proses perencanaan bendung maka berbagai teori dan rumus-rumus dari berbagai studi pustaka sangat diperlukan, terutama ketika pengolahan data maupun desain rencana bangunan air. 2.2

Analisis Hidrologi Data hidrologi adalah kumpulan keterangan atau fakta mengenai fenomena hidrologi

(hydrologic phenomena), seperti besarnya: curah hujan, temperatur, penguapan, lamanya penyinaran matahari, kecepatan angin, debit sungai, tinggi muka air sungai, kecepatan aliran, konsentrasi sedimen sungai akan selalu berubah terhadap waktu. Data hidrologi dianalisis untuk membuat keputusan dan menarik kesimpulan mengenai fenomena hidrologi berdasarkan sebagian data hidrologi yang dikumpulkan. Untuk perencanaan bendung analisis hidrologi yang terpenting yaitu dalam menentukan debit banjir rencana dan debit andalan. Adapun langkah-langkah dalam analisis debit tersebut adalah sebagai berikut : a. Menentukan Daerah Aliran Sungai (DAS) beserta luasnya. b. Menentukan luas pengaruh daerah stasiun-stasiun penakar hujan. c. Menentukan curah hujan maksimum tiap tahunnya dari data curah hujan yang ada. d. Menganalisis curah hujan rencana dengan periode ulang T tahun. PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA

TEGUH DWIMENA TRI HARYADI

L2A 004 121 L2A 004 126

2


e. Menghitung debit banjir rencana berdasarkan besarnya curah hujan rencana di atas pada periode ulang T tahun. f. Menghitung debit andalan dimana merupakan debit minimum sungai yang dipergunakan untuk keperluan irigasi. g. Menghitung kebutuhan air di sawah yang dibutuhkan untuk tanaman. h. Menghitung neraca air yang merupakan perbandingan antara debit air yang tersedia dengan debit air yang dibutuhkan untuk keperluan irigasi. 2.3

Perhitungan Debit Banjir Rencana 2.3.1

Uraian Umum Mengenai Banjir Rencana

Pemilihan banjir rencana untuk bangunan air adalah suatu masalah yang sangat bergantung pada analisis statistik dari urutan kejadian banjir baik berupa debit air di sungai maupun hujan. Dalam pemilihan suatu teknik analisis penentuan banjir rencana tergantung dari data-data yang tersedia dan macam dari bangunan air yang akan dibangun. 2.3.2

Curah Hujan Daerah

Untuk memperoleh data curah hujan, maka diperlukan alat untuk mengukurnya yaitu penakar hujan dan pencatat hujan. Dalam perencanaan bendung Sapon ini data curah hujan diperoleh dari stasiun-stasiun sekitar lokasi bendung dimana stasiun hujan tersebut masuk dalam DAS. 2.3.3

Daerah Aliran Sungai (DAS)

Daerah aliran sungai ditentukan berdasarkan topografi daerah tersebut, dimana daerah aliran sungai adalah daerah yang dibatasi oleh punggung-punggung bukit di antara dua buah sungai sampai ke sungai yang ditinjau. Pada peta topografi dapat ditentukan cara membuat garis imajiner yang menghubungkan titik yang mempunyai elevasi kontur tertinggi di sebelah kiri dan kanan sungai yang ditinjau. Untuk menentukan luas daerah aliran sungai dapat digunakan alat planimeter.

PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

3


2.3.4

Analisis Curah Hujan Rencana

Dalam penentuan curah hujan data dari pencatat atau penakar hanya didapatkan curah hujan di suatu titik tertentu (point rainfall). Untuk mendapatkan harga curah hujan areal dapat dihitung dengan beberapa metode : 2.3.4.1 Metode Rata-Rata Aljabar Curah hujan didapatkan dengan mengambil rata-rata hitung (arithmatic mean) dari penakaran pada penakar hujan areal tersebut. Cara ini digunakan apabila : 1.

Daerah tersebut berada pada daerah yang datar

2.

Penempatan alat ukur tersebar merata

3.

Variasi curah hujan sedikit dari harga tengahnya

Rumus yang digunakan pada perhitungan ini adalah sebagai berikut: R =

1 ( R1+R2+.........+Rn) .................................................................... (2.1) n (Hidrologi untuk Pengairan. Ir.Suyono Sosrodarsono dan Kensaku Takeda. hal :27)

dimana : R = curah hujan maksimum rata-rata (mm)

n = jumlah stasiun pengamatan R1 = curah hujan pada stasiun pengamatan satu (mm) R2 = curah hujan pada stasiun pengamatan dua (mm) Rn = curah hujan pada stasiun pengamatan n (mm) 2.3.4.2 Metode Polygon Thiessen

Cara ini didasarkan atas cara rata-rata timbang, dimana masing-masing stasiun mempunyai daerah pengaruh yang dibentuk dengan garis-garis sumbu tegak lurus terhadap garis penghubung antara dua stasiun, dengan planimeter maka dapat dihitung luas daerah tiap stasiun. Sebagai kontrol maka jumlah luas total harus sama dengan luas yang telah diketahui terlebih dahulu. Masing-masing luas lalu diambil prosentasenya dengan jumlah PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

4


total 100%. Kemudian harga ini dikalikan dengan curah hujan daerah di stasiun yang bersangkutan dan setelah dijumlah hasilnya merupakan curah hujan yang dicari. Hal yang perlu diperhatikan dalam metode ini adalah sebagai berikut : 1. Jumlah stasiun pengamatan minimal tiga buah stasiun. 2. Penambahan stasiun akan mengubah seluruh jaringan 3. Topografi daerah tidak diperhitungkan. 4. Stasiun hujan tidak tersebar merata Perhitungan menggunakan rumus sebagai berikut: R=

A1 .R1 + A2 .R 2 +..... + An .Rn ....................................................................... (2.2) A1 + A2 + ...... + An (Hidrologi untuk Pengairan, Ir.Suyono Sosrodarsono dan Kensaku Takeda, hal :27)

dimana : R

= curah hujan maksimum rata-rata (mm)

R1, R2,.......,Rn

= curah hujan pada stasiun 1,2,..........,n (mm)

A1, A2, …,An

= luas daerah pada polygon 1,2,…...,n (km2)

Gambar 2.01

Polygon Thiessen



L2A 004 121 L2A 004 126

5


2.3.4.3 Metode Isohyet

Pada metode ini, dengan data curah hujan yang ada dibuat garis-garis yang merupakan daerah yang mempunyai curah hujan yang sama (isohyet), seperti terlihat Gambar 2.2 Kemudian luas bagian di antara isohyet-isohyet yang berdekatan diukur, dan harga rata-ratanya dihitung sebagai rata-rata timbang dari nilai kontur, kemudian dikalikan dengan masing-masing luasnya. Hasilnya dijumlahkan dan dibagi dengan luas total daerah maka akan didapat curah hujan areal yang dicari. Metode ini ini digunakan dengan ketentuan : 1. Dapat digunakan pada daerah datar maupun pegunungan 2. Jumlah stasiun pengamatan harus banyak 3. Bermanfaat untuk hujan yang sangat singkat Rumus yang digunakan pada perhitungan ini adalah sebagai berikut:

R + R4 R + Rn −1 R1 + R2 A1 + 3 A2 + ................ + n An 2 2 2 R= .............................( 2.3 ) A1 + A2 + ....... + An (Hidrologi Teknik, Ir.CD.Soemarto,B.I.E.Dipl.H, hal: 34)

dimana: = curah hujan rata-rata (mm)

R

R1, R2, ......., Rn = curah hujan stasiun 1, 2,....., n (mm) A1, A2, ….. , An = luas bagian yang dibatasi oleh isohyet-isohyet (km2)

2

R1A1

4 1

R2A2

3 R4A4

RnAn

R3A3

n


Batas DAS


L2A 004 121 L2A 004 126

6


Gambar 2.02

2.3.5

Metode Isohyet

Analisis Frekuensi

Dari curah hujan rata-rata dari berbagai stasiun yang ada di daerah aliran sungai, selanjutnya dianalisis secara statistik untuk mendapatkan pola sebaran data curah hujan yang sesuai dengan pola sebaran data curah hujan rata-rata. 2.3.5.1

Perhitungan Dispersi

Pada kenyataannya tidak semua varian dari suatu variabel hidrologi terletak atau sama dengan nilai rata-ratanya. Variasi atau dispersi adalah besarnya derajat dari sebaran varian di sekitar nilai rata-ratanya. Cara menghitung besarnya dispersi disebut perhitungan dispersi. Adapun cara penghitungan dispersi antara lain : a. Standar Deviasi (S)

Rumus yang digunakan untuk menghitung standar deviasi adalah sebagai berikut: n

S=

∑(X i =1

i

− X )2

n

...............................................................................(2.4) (Hidrologi Teknik, Ir.CD.Soemarto,B.I.E.Dipl.H,)

dimana: S = standar deviasi

X i = nilai hujan DAS ke i X = nilai rata-rata hujan DAS

n = jumlah data b. Koefesien Skewness (CS)



L2A 004 121 L2A 004 126

7


Kemencengan (skewness) adalah suatu nilai yang menunjukan derajat ketidak simetrisan dari suatu bentuk distribusi yang dihitung dengan rumus sebagai berikut: n

CS =

n∑ ( X i − X ) 2 i =1

(n − 1)(n − 2)S 3

..........................................................................(2.5) (Hidrologi Teknik, Ir.CD.Soemarto,B.I.E.Dipl.H,)

dimana: CS

= koefesien skewness

Xi

= nilai hujan DAS ke-i

X

= nilai rata-rata hujan DAS

n

= jumlah data

S

= standar deviasi

c. Pengukuran Kurtosis

Pengukuran kurtosis dimaksudkan untuk mengukur keruncingan yang muncul dari bentuk kurva distribusi, dihitung dengan rumus sebagai berikut:

(

1 n ∑ Xi − X n i =1 CK = S4

)

4

........................................................................................(2.6) (Hidrologi Teknik, Ir.CD.Soemarto,B.I.E.Dipl.H,)

dimana: CK = koefisien kurtosis Xi

= nilai hujan DAS ke-i

X

= nilai rata-rata hujan DAS

n

= jumlah data

S

= standar deviasi

d. Koefisien Variasi (CV)



L2A 004 121 L2A 004 126

8


Koefisien Variasi adalah nilai perbandingan antara deviasi standar dengan nilai ratarata hitung suatu distribusi. Perhitungan koefisien variasi digunakan rumus berikut:

CV =

S .............................................................................................. (2.7) X (Hidrologi Teknik, Ir.CD.Soemarto,B.I.E.Dipl.H,)

dimana: CV

= koefisien variasi

X

= nilai rata-rata hujan DAS Dari nilai-nilai di atas, kemudian dilakukan pemilihan jenis sebaran yaitu dengan

membandingan koefisien distribusi dari metode yang akan digunakan. 2.3.5.2

Pemilihan Jenis Sebaran

Ada berbagai macam distribusi teoritis yang semuanya dapat dibagi menjadi dua yaitu distribusi diskret dan distribusi kontinyu. Yang termasuk distribusi diskret adalah binomial dan poisson, sedangkan yang termasuk distribusi kontinyu adalah Normal, Log Normal, Gama, Beta, Pearson dan Gumbel. Untuk memilih jenis sebaran, ada beberapa macam distribusi yang sering dipakai yaitu : a. Distribusi Normal

Dalam analisis hidrologi distribusi normal sering digunakan untuk menganalisis frekwensi curah hujan, analisis stastistik dari distribusi curah hujan tahuan, debit rata-rata tahuan. Rumus yang digunakan dalam perhitungan: Xt Di mana : Xt

=

X + z Sx ….……………………………… (2.8)

= curah hujan rencana

X

= curah hujan maksimum rata-rata

Sx

= standard deviasi =


1 Σ( X 1 − X ) 2 1− n


L2A 004 121 L2A 004 126

9


z

= faktor frekuensi ( Tabel 2.01 ) Tabel 2.01

Faktor Frekuensi Normal

P(z) 0,001 0,005 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05 0,1 0,15 0,2 0,3 0,4 0,5

Z -3,09 -2,58 -2,33 -2,05 -1,88 -1,75 -1,64 -1,28 -1,04 -0,84 -0,52 -0,25 0

P(z) 0,6 0,7 0,8 0,85 0,9 0,95 0,96 0,97 0,98 0,99 0,995 0,999

Z 0,24 0,52 0,84 1,04 1,28 1,64 1,75 1,88 2,05 2,33 2,58 3,09

(Sumber : CD Soemarto,1999)

Distribusi tipe normal, mempunyai koefisien kemencengan (Coefficient of skewness) atau CS = 0 b. Distribusi Log Normal

Distribusi Log Normal, merupakan hasil transformasi dari Distribusi Normal, yaitu dengan mengubah varian

X

menjadi nilai logaritmik varian X. Distribusi ini dapat

diperoleh juga dari distribusi Log Pearson Tipe III, apabila nilai koefisien kemencengan CS =0. Rumus yang digunakan dalam perhitungan metode ini adalah sebagai berikut: Xt = X + Kt . Sx ….……………………………………………… (2.9) dimana:

Xt = Besarnya curah hujan yang mungkin terjadi pada periode ulang T tahun Sx = Standar deviasi =

1 Σ( X 1 − X ) 2 1− n

X = Curah hujan rata-rata PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

10


Kt = Standar variabel untuk periode ulang tahun (Tabel 2.02) Tabel 2.02 Standar Variabel ( Kt )

T 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15

Kt -1,86 -0,22 0,17 0,44 0,64 0,81 0,95 1,06 1,17 1,26 1,35 1,43 1,50 1,57 1,63

T 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90

Kt 1,89 2,10 2,27 2,41 2,54 2,65 2,75 2,86 2,93 3,02 3,08 3,60 3,21 3,28 3,33

T 96 100 110 120 130 140 150 160 170 180 190 200 220 240 260

Kt 3,34 3,45 3,53 3,62 3,70 3,77 3,84 3,91 3,97 4,03 5,09 4,14 4,24 4,33 4,42

(Sumber : Sri Harto, BR, Dipl, H. Hidrologi Terapan)

Distribusi tipe Log Normal, mempunyai koefisien kemencengan (Coefficient of skewness) atau CS = 3 CV + CV3. Syarat lain distribusi sebaran Log Normal CK = CV 8 + 6 CV 6 + 15 CV4 + 16 CV2 + 3



L2A 004 121 L2A 004 126

11


c. Distribusi Gumbel I

Distribusi Tipe I Gumbel atau Distribusi Extrim Tipe I digunakan untuk analisis data maksimum, misalnya untuk analisis frekwensi banjir. Rumus yang digunakan dalam perhitungan adalah sebagai berikut: Xt = ⎯X +

(Yt - Yn) × Sx ….…………………………………… (2.10) Sn

dimana : Xt = curah hujan rencana dalam periode ulang T tahun (mm) X

= curah hujan rata-rata hasil pengamatan (mm)

Yt = reduced variabel, parameter Gumbel untuk periode T tahun Yn = reduced mean, merupakan fungsi dari banyaknya data (n) Sn = reduced standar deviasi, merupakan fungsi dari banyaknya data (n) ∑ (Xi - X) 2 n -1

Sx = standar deviasi =

Xi = curah hujan maksimum (mm) n

= lamanya pengamatan

Tabel 2.03

n

Reduced Mean (Yn)

0

1

2

3

4

0,507

0,51

5

6

7

8

10

0,4952 0,4996 0,5035

20

0,5236 0,5252 0,5268 0,5283 0,5296

0,53

0,582

0,5882 0,5343 0,5353

30

0,5363 0,5371

0,54

0,541

0,5418 0,5424

40

0,5463 0,5442 0,5448 0,5453 0,5458 0,5468 0,5468 0,5473 0,5477 0,5481

50

0,5485 0,5489 0,5493 0,5497 0,5501 0,5504 0,5508 0,5511 0,5515 0,5518

60

0,5521 0,5524 0,5527

70

0,5548

0,555

0,538

0,5388 0,5396

0,553

0,5128 0,5157 0,5181 0,5202

9

0,5533 0,5535 0,5538

0,554

0,522 0,543

0,5543 0,5545

0,5552 0,5555 0,5557 0,5559 0,5561 0,5563 0,5565 0,5567



L2A 004 121 L2A 004 126

12


80

0,5569

90

0,5586 0,5587 0,5589 0,5591 0,5592 0,5593 0,5595 0,5596 0,8898 0,5599

100

0,557

0,5572 0,5574 0,5576 0,5578

0,558

0,5581 0,5583 0,5585

0,56




L2A 004 121 L2A 004 126

13


Tabel 2.04

n

Reduced Standard Deviation (Sn)

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

0,9496 0,9676 0,9833

0,9971

1,0095 1,0206 1,0316 1,0411 1,0493 1,0565

20

1,0628 1,0696 1,0754

1,0811

1,0864 1,0915 1,0961 1,1004 1,1047

30

1,1124 1,1159 1,1193

1,226

1,1255 1,1285 1,1313 1,1339 1,1363 1,1388

40

1,1413 1,1436 1,1458

1,148

1,1499 1,1519 1,1538 1,1557 1,1574

50

1,1607 1,1623 1,1638

1,1658

1,1667 1,1681 1,1696 1,1708 1,1721 1,1734

60

1,1747 1,1759

1,177

1,1782

1,1793 1,1803 1,1814 1,1824 1,1834 1,1844

70

1,1854 1,1863 1,1873

1,1881

1,189

80

1,1938 1,1945 1,1953

1,1959

1,1967 1,1973

90

1,2007 1,2013 1,2026

1,2032

1,2038 1,2044 1,2046 1,2049 1,2055

1,1898 1,1906 1,1915 1,1923 1,198


Tabel 2.05 Reduced Variate (Yt)

Reduced Variate

2

0,3665

5

1,4999

10

2,2502

20

2,9606

25

3,1985

50

3,9019

100

4,6001

200

5,2960

500

6,2140

1000

6,9190

5000

8,5390

10000

9,9210

(Sumber : CD Soemarto,1999) PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


1,159

1,193

1,1987 1,1994 1,2001

100 1,2065

Periode Ulang

1,108

L2A 004 121 L2A 004 126

1,206

14


Distribusi Tipe I Gumbel, mempunyai koefisien kemencengan (Coefficient of skewness) atau CS = 1,139.



L2A 004 121 L2A 004 126

15


d. Distribusi Log Pearson Tipe III

Distribusi Log Pearson Tipe III atau Distribusi Extrim Tipe III digunakan untuk analisis variable hidrologi dengan nilai varian minimum misalnya analisis frekwensi distribusi dari debit minimum (low flows). Perhitungannya adalah sebagai berikut: LogX =

Nilai rata-rata

:

Standar deviasi

: Sx

Koefisien kemencengan :

∑ Log x n ∑ (Log x − LogX ) n −1

=

Cs

=

2

(

n ∑ LogXi − LogX

)

3

(n − 1)( n − 2) Si 3

Logaritma debit dengan periode ulang yang dikehendaki dengan rumus: Log Q = LogX + k.Sx ….……………………………………… (2.11) dimana: LogXt

= Logaritma curah hujan dalam periode ulang T tahun (mm)

LogX

= rata-rata LogX

K

= faktor frekuensi sebaran Lg pearson III

n

= Jumlah pengamatan

Cs

= Koefisien Kemencengan

Untuk menentukan factor frekuensi Distribusi Log Pearson III dapat dilihat pada Tabel

2.06 Distribusi Log Pearson Tipe III, mempunyai koefisien kemencengan (Coefficient of

skewness) atau CS ≠ 0. Setelah pemilihan jenis sebaran dilakukan maka prosedur selanjutnya yaitu mencari curah hujan rencana periode ulang 2, 5, 10 , 25, 50 dan 100 tahun.



L2A 004 121 L2A 004 126

16


2.3.5.3 Uji Keselarasan Distribusi a.

Uji Chi-Kuadrat

Uji keselarasan distribusi ini digunakan pengujian Chi-kuadarat yang dimaksudkan untuk menentukan apakah persamaan distribusi peluang yang telah dipilih dapat mewakili dari distribusi statistik sample data yang dianalisis. Rumus yang digunakan adalah:

( Ef − Of ) 2 .......................................................................................(2.12) X =∑ Ef i =1 G

2

(Hidrologi Teknik, Ir.CD.Soemarto,B.I.E.Dipl.H,)

dimana:

X2

= harga Chi-Kuadrat

G

= jumlah sub-kelompok

Of

= frekwensi yang terbaca pada kelas yang sama

Ef

= frekwensi yang diharapkan sesuai pembagian kelasnya. Adapun prosedur pengujian Chi-kuadrat adalah sebagai berikut:

1. Urutkan data pengamatan dari yang terbesar ke yang terkecil atau sebaliknya 2. Hitung jumlah kelas yang ada yaitu Nc = 1 + 1,33 ln (n) 3. Dalam pembagian kelas disarankan agar dalam masing-masing kelas terdapat minimal tiga buah data pengamatan. 4. Tentukan derajat kebebasan (DK) = G-P-1 (nilai P = 2 untuk distribusi normal dan binomial, untuk distribusi poisson dan Gumbel nilai P = 1) 5. Hitung n 6. Nilai Ef = jumlah data ( n )/Jumlah kelas 7. Tentukan nilai Of untuk masing-masing kelas ( Ef − Of ) 2 Ef untuk menentukan nilai Chi-kuadrat 8. Jumlah G Sub-group 9. Didapat nilai X2, harus < X2 Criticl yang di dapat dari Tabel 2.07



L2A 004 121 L2A 004 126

17


Tabel 2.06

Distribusi Log Pearson III untuk Koefisien Kemencengan Cs

Kemencengan (CS) 3,0 2,5 2,2 2,0 1,8 1,6 1,4 1,2 1,0 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0,0 -0,1 -0,2 -0,3 -0,4 -0,5 -0,6 -0,7 -0,8 -0,9 -1,0 -1,2 -1,4 -1,6 -1,8 -2,0 -2,2 -2,5

2

5

50 -0,396 -0,360 -0,330 -0,307 -0,282 -0,254 -0,225 -0,195 -0,164 -0,148 -0,132 -0,116 -0,099 -0,083 -0,066 -0,050 -0,033 -0,017 0,000 0,017 0,033 0,050 0,066 0,083 0,099 0,116 0,132 0,148 0,164 0,195 0,225 0,254 0,282 0,307 0,330 0,360

20 0,420 0,518 0,574 0,609 0,643 0,675 0,705 0,732 0,758 0,769 0,780 0,790 0,800 0,808 0,816 0,824 0,831 0,836 0,842 0,836 0,850 0,830 0,855 0,856 0,857 0,857 0,856 0,854 0,852 0,844 0,832 0,817 0,799 0,777 0,752 0,711

Periode Ulang (tahun) 10 25 50 100 Peluang (%) 10 4 2 1 1,180 2,278 3,152 4,051 1,250 2,262 3,048 3,845 1,840 2,240 2,970 3,705 1,302 2,219 2,912 3,605 1,318 2,193 2,848 3,499 1,329 2,163 2,780 3,388 1,337 2,128 2,706 3,271 1,340 2,087 2,626 3,149 1,340 2,043 2,542 3,022 1,339 2,018 2,498 2,957 1,336 1,998 2,453 2,891 1,333 1,967 2,407 2,824 1,328 1,939 2,359 2,755 1,323 1,910 2,311 2,686 1,317 1,880 2,261 2,615 1,309 1,849 2,211 2,544 1,301 1,818 2,159 2,472 1,292 1,785 2,107 2,400 1,282 1,751 2,054 2,326 1,270 1,761 2,000 2,252 1,258 1,680 1,945 2,178 1,245 1,643 1,890 2,104 1,231 1,606 1,834 2,029 1,216 1,567 1,777 1,955 1,200 1,528 1,720 1,880 1,183 1,488 1,663 1,806 1,166 1,488 1,606 1,733 1,147 1,407 1,549 1,660 1,128 1,366 1,492 1,588 1,086 1,282 1,379 1,449 1,041 1,198 1,270 1,318 0,994 1,116 1,166 1,200 0,945 1,035 1,069 1,089 0,895 0,959 0,980 0,990 0,844 0,888 0,900 0,905 0,771 0,793 1,798 0,799



200

500

0,5 4,970 4,652 4,444 4,298 4,147 6,990 3,828 3,661 3,489 3,401 3,312 3,223 3,132 3,041 2,949 2,856 2,763 2,670 2,576 2,482 2,388 2,294 2,201 2,108 2,016 1,926 1,837 1,749 1,664 1,501 1,351 1,216 1,097 1,995 0,907 0,800

0,1 7,250 6,600 6,200 5,910 5,660 5,390 5,110 4,820 4,540 4,395 4,250 4,105 3,960 3,815 3,670 5,525 3,380 3,235 3,090 3,950 2,810 2,675 2,540 2,400 2,275 2,150 2,035 1,910 1,800 1,625 1,465 1,280 1,130 1,000 0,910 0,802

L2A 004 121 L2A 004 126

18


-3,0

0,396

0,636

0,660

0,666

0,666

0,667

0,667

0,668

(Sumber : CD Soemarto, 1999).



L2A 004 121 L2A 004 126

19


Jika setelah diuji dengan Chi-kuadrat pemilihan jenis sebaran memenuhi syarat distribusi, maka curah hujan rencana dapat dihitung. Adapun kriteria penilaian hasilnya adalah sebagai berikut : 1. Apabila peluang lebih besar dari 5% maka persamaan distribusi teoritis yang digunakan dapat diterima. 2. Apabila peluang lebih kecil dari 1% maka persamaan distribusi teoritis yang digunakan dapat diterima. 3. Apabila peluang antara 1% - 5%, maka tidak mungkin mengambil keputusan, maka perlu penambahan data. Tabel 2.07

Dk 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25

Nilai Kritis untuk Distribusi Chi Kuadrat

0,995 0,0000393 0,100 0,0717 0,207 0,412 0,676 0,989 1,344 1,735 2,156 2,603 3,074 3,565 4,075 4,601 5,142 5,697 6,265 6,844 7,434 8,034 8,643 9,260 9,886 10,52

0,99 0,000157 0,0201 0,115 0,297 0,554 0,872 1,239 1,646 2,088 2,558 3,053 3,571 4,107 4,660 5,229 5,812 6,408 7,015 7,633 8,260 8,897 9,542 10,196 10,856 11,524

Derajat Kepercayaan 0,975 0,95 0,05 0,000982 0,00393 3,841 0,0506 0,103 5,991 0,216 0,352 7,815 0,484 0,711 9,488 0,831 1,145 11,070 1,237 1,635 12,592 1,69 2,167 14,067 2,18 2,733 15,507 2,7 3,325 16,919 3,247 3,940 18,307 3,816 4,575 19,675 4,404 5,226 21,026 5,009 5,892 22,362 5,629 6,571 23,685 6,161 7,261 24,996 6,908 7,962 26,296 7,564 8,672 27,587 8,231 9,390 28,869 8,907 10,117 30,144 9,591 10,851 31,410 10,283 11,591 32,671 10,982 12,338 33,924 11,689 13,091 36,172 12,401 13,848 36,415 13,120 14,611 37,652


0,025 5,024 7,378 9,348 11,143 12,832 14,449 16,013 17,535 19,023 20,483 214,92 23,337 24,736 26,119 27,488 28,845 30,191 31,526 32,852 34,17 35,479 36,781 38,076 39,364 40,646


0,01 6,635 9,210 11,345 13,277 15,086 16,812 18,475 20,09 21,666 23,209 24,725 26,217 27,688 29,141 30,578 32,000 33,409 34,805 36,191 37,566 38,932 40,289 41,638 42,980 44,314

0,005 7,879 10,597 12,838 14,860 16,750 18,548 20,278 21,955 23,589 25,188 26,757 28,300 29,819 31,319 32,801 34,267 35,718 37,156 38,582 39,997 41,401 42,796 44,181 45,558 46,928

L2A 004 121 L2A 004 126

20


26 27 28 29 30

11,16 11,808 12,461 13,121 13,787

12,198 12,879 13,565 14,256 14,953

13,844 14,573 15,308 16,047 16,791

15,379 16,151 16,928 17,708 18,493

38,885 40,113 41,337 42,557 43,773

41,923 43,194 44,461 45,722 46,979

45,642 46,963 48,278 49,588 50,892

48,290 49,645 50,993 52,336 53,672

(Sumber : CD Soemarto, 1999)

b. Uji Smirnov-Kolmogorov

Pengujian kecocokan sebaran dengan cara ini dinilai lebih sederhana dibanding dengan pengujian dengan cara Chi-Kuadrat. Dengan membandingkan kemungkinan (probability) untuk setiap variat, dari distribusi empiris dan teoritisnya, akan terdapat perbedaan (∆ ) tertentu (Soewarno, 1995). Apabila harga ∆ max yang terbaca pada kertas probabilitas kurang dari ∆ kritis untuk suatu derajat nyata dan banyaknya variat tertentu, maka dapat disimpulkan bahwa penyimpangan yang terjadi disebabkan oleh kesalahan-kesalahan yang terjadi secara kebetulan (Soewarno, 1995). Rumus : α =

Pmax P( xi ) − P( x ) ∆ cr

Tabel 2.08 Nilai Delta Kritis untuk Uji Keselarasan Smirnov Kolmogorof

n

α 0,2

0,1

0,05

0,01

5

0,45

0,51

0,56

0,67

10

0,32

0,37

0,41

0,49

15

0,27

0,30

0,34

0,00

20

0,23

0,26

0,29

0,36

25

0,21

0,24

0,27

0,32

30

0,19

0,22

0,24

0,29

35

0,18

0,20

0,23

0,27

40

0,17

0,19

0,21

0,25

45

0,16

0,18

0,20

0,24



L2A 004 121 L2A 004 126

21


50

0,15

0,17

0,19

0,23

n>50

1,07/n

1,22/n

1,36/n

1,693/n


2.3.5.4

Perhitungan Curah Hujan Rencana

Tujuan penghitungan curah hujan rencana adalah untuk mendapatkan curah hujan periode ulang tertentu yang akan digunakan untuk mencari debit banjir rencana. Untuk menghitung curah hujan rencana menggunakan parameter pemilihan distribusi curah hujan. 2.3.5.5

Ploting Data Curah Hujan ke Kertas Probabilitas

Ploting data distribusi frekwensi dalam kertas probabilitas bertujuan untuk mencocokan rangkaian data dengan jenis sebaran yang dipilih, dimana kecocokan dapat dilihat dengan persamaan garis yang membentuk garis lurus. Hasil ploting juga dapat digunakan untuk menaksir nilai tertentu dari data baru yang kita peroleh. Misal jika hasil hasil distribusi yang kita peroleh adalah distribusi Log Pearson tipe III, maka perhitungan ploting data sebagai berikut: a.

Persamaan untuk mencari besarnya probabiltas Log Pearson Tipe III p' ( x) =

1 ⎡ X − c⎤ a.γ (b) ⎢⎣ a ⎥⎦

b −1

e

⎡ X −c ⎤ −⎢ ⎥ ⎣ a ⎦

……………...........…………….........….(2.13)

(Mengenal Dasar-dasar Hidrologi, Ir. Joyce Martha W dan Ir. Wanny Adidarma ,Dipl.H, hal :141)

dimana: p’(x) = peluang varian X x

= variabel acak kontinu

a

= parameter skala, a =

b

⎡2⎤ = parameter bentuk ⇒ untuk a > 0, b = ⎢ ⎥ ⎣ Cs ⎦

Cs.σ 2


2


L2A 004 121 L2A 004 126

22


⎡ 2a ⎤ ⇒ untuk a < 0, b = ⎢ ⎥ ⎣ a.Cs ⎦

c

2

= parameter letak, c = µ - a.b ∞

γ(u) = ∫ e − x x u −1 dx 0

dimana: e

= 2,71828

µ

= X = rata-rata hitung



L2A 004 121 L2A 004 126

23


b.

Persamaan Garis lurus Hasil Ploting Log Pearson Tipe III Hasil ploting dari distribusi Log Perason tipe III terhadap variat X dalam kertas

probabilitas membentuk persamaan garis sebagai berikut:

Y= Y + k.Sx …………………………………..............……............…(2.14) dimana:

Y = nilai Log dari X Y = rata-rata hitung dari Log X

Sx = standar deviasi k = koefisien distribusi (dilihat dari Tabel 2.09 fungsi dari P(x) dan Cs) 2.3.6

Intensitas Curah Hujan

Intensitas curah hujan adalah ketinggian curah hujan yang terjadi pada suatu kurun waktu dimana air tersebut berkonsentrasi. Analisis intensitas curah hujan ini dapat diproses dari data curah hujan yang telah terjadi pada masa lampau. Di bawah ini akan dikemukakan perhitungan debit banjir sungai dengan daerah pengaliran yang kecil. Yakni cara pemikiran dan cara perhitungan curah hujan jangka waktu yang pendek. Curah hujan jangka pendek dinyatakan dalam intensitas per-jam. Yang disebut intensitas curah hujan (mm/jam) a. Menurut Dr. Mononobe

Rumus yang dipakai : I=

R24 ⎡ 24 ⎤ * 24 ⎢⎣ t ⎥⎦

2/3

……………………………………..(2.15)

(Perbaikan dan Pengaturan Sungai, Dr.Ir.Suyono Sosrodarsono dan Dr.Masateru Tominaga,hal : 32)

dimana: I

= intensitas curah hujan (mm/jam)

R24 = curah hujan maksimum dalam 24 jam (mm) t

= lamanya curah hujan (jam)



L2A 004 121 L2A 004 126

24




L2A 004 121 L2A 004 126

25


Tabel 2.09 Nilai koefisien distribusi ‘k’

(Cs)

2

5

10

3,0 2,5 2,2 2,0 1,8 1,6 1,4 1,2 1,0 0,9 0,8 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 0,1 0,0 -0,1 -0,2 -0,3 -0,4 -0,5 -0,6 -0,7 -0,8 -0,9 -1,0 -1,2 -1,4 -1,6 -1,8 -2,0

50 -0,396 -0,360 -0,330 -0,307 -0,282 -0,254 -0,225 -0,195 -0,164 -0,148 -0,132 -0,116 -0,099 -0,083 -0,066 -0,050 -0,033 -0,017 0,000 0,017 0,033 0,050 0,066 0,083 0,099 0,116 0,132 0,148 0,164 0,195 0,225 0,254 0,282 0,307

20 0,420 0,518 0,574 0,609 0,643 0,675 0,705 0,732 0,758 0,769 0,780 0,790 0,800 0,808 0,816 0,824 0,830 0,836 0,842 0,836 0,850 0,853 0,855 0,856 0,857 0,857 0,856 0,854 0,852 0,844 0,832 0,817 0,799 0,777

10 1,180 1,250 1,284 1,302 1,318 1,329 1,337 1,340 1,340 1,339 1,336 1,333 1,328 1,323 1,317 1,309 1,301 1,292 1,282 1,270 1,258 1,245 1,231 1,216 1,200 1,183 1,166 1,147 1,128 1,086 1,041 0,994 0,945 0,895

Periode Ulang (tahun) 25 50 Peluang (%) 4 2 2,278 3,152 2,262 3,048 2,240 2,970 2,219 2,912 2,193 2,848 2,163 2,780 2,128 2,706 2,087 2,626 2,043 2,542 2,018 2,498 1,998 2,453 1,967 2,407 1,939 2,359 1,910 2,311 1,880 2,261 1,849 2,211 1,818 2,159 1,785 2,107 1,751 2,054 1,761 2,000 1,680 1,945 1,643 1,890 1,606 1,834 1,567 1,777 1,528 1,720 1,488 1,663 1,448 1,606 1,407 1,549 1,366 1,492 1,282 1,379 1,198 1,270 1,116 1,166 1,035 1,069 0,959 0,980


100

200

1000

1 4,051 3,845 3,705 3,605 3,499 3,388 3,271 3,149 3,022 2,957 2,891 2,824 2,755 2,686 2,615 2,544 2,472 2,400 2,326 2,252 2,178 2,104 2,029 1,955 1,880 1,806 1,733 1,660 1,588 1,449 1,318 1,197 1,087 0,990

0,5 4,970 4,652 4,444 4,298 4,147 3,990 3,828 3,661 3,489 3,401 3,312 3,223 3,132 3,041 2,949 2,856 2,763 2,670 2,576 2,482 2,388 2,294 2,201 2,108 2,016 1,926 1,837 1,749 1,664 1,501 1,351 1,216 1,097 1,995

0,1 7,250 6,600 6,200 5,910 5,660 5,390 5,110 4,820 4,540 4,395 4,250 4,105 3,960 3,815 3,670 3,525 3,380 3,235 3,090 3,950 2,810 2,675 2,540 2,400 2,275 2,150 2,035 1,910 1,800 1,625 1,465 1,280 1,130 1,000


L2A 004 121 L2A 004 126

26


-2,2 -2,5 -3,0

0,330 0,360 0,396

0,752 0,711 0,636

0,844 0,771 0,660

0,888 0,793 0,666

0,900 0,798 0,666

0,905 0,799 0,667

0,907 0,800 0,667

0,910 0,802 0,668


b. Menurut Sherman

Rumus yang digunakan: I

a tb

=

………………...…………….………………………...(2.16) (Hidrologi Teknik, Ir.CD.Soemarto,B.I.E.Dipl.H, hal : 15)

log a

b

=

=

n

n

i =1

i =1

n

n

∑ (log i)∑ (log t ) 2 − ∑ (log t ⋅ log i)∑ (log t ) i =1

i =1

⎞ ⎛ n∑ (log t ) 2 − ⎜ ∑ (log t ) ⎟ i =1 ⎠ ⎝ i =1 n

n

n

n

n

i =1

i =1

i =1

2

∑ (log i)∑ (log t ) − n∑ (log t ⋅ log i) ⎛ n ⎞ n∑ (log t ) − ⎜ ∑ (log t ) ⎟ i =1 ⎝ i =1 ⎠ n

2

2

dimana: I


t

= lamanya curah hujan (menit)

a,b

= konstanta yang tergantung pada lama curah hujan yang terjadi di daerah aliran.

n

=

banyaknya pasangan data i dan t

c. Menurut Talbot

Rumus yang dipakai menurut Talbot adalah sebagai berikut: I

=

a (t + b )

…………………………………………….….…….(2.17) (Hidrologi Teknik, Ir.CD.Soemarto,B.I.E.Dipl.H, hal : 15)

dimana: PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

27


I


t


a,b

= konstanta yang tergantung pada lama curah hujan yang terjadi di daerah aliran.

n

= banyaknya pasangan data i dan t

( )

n

n

j =1

j =1

n

( )∑ (i ) n

∑ (i.t )∑ i 2 − ∑ i 2 .t a

=

j =1

n ⎡n ⎤ n∑ i 2 − ⎢∑ (i )⎥ j =1 ⎣ j =1 ⎦

( )

n

n

n

j =1

j =1

j =1

i =1

2

( )

∑ (i)∑ (i.t ) − n∑ i 2 .t b

=

n

n∑ j =1

⎡n ⎤ i − ⎢∑ (i )⎥ ⎣ j =1 ⎦

( )

2

2

d. Menurut Ishiguro

Rumus yang digunakan adalah sebagai berikut: I

=

a

…………………………………………..…………..(2.18)

t +b

(Hidrologi Teknik, Ir.CD.Soemarto,B.I.E.Dipl.H, hal : 15)

dimana: I


t


a,b

= konstanta yang tergantung pada lama curah hujan yang terjadi di daerah aliran

n

= banyaknya pasangan data i dan t

∑ (i. t )∑ (i ) − ∑ (i n

a

=

j =1

n

2

j =1

n

2

j =1

⎡ ⎤ n∑ i 2 − ⎢∑ (i )⎥ j =1 ⎣ j =1 ⎦ n

( )

n

)∑ (i ) n

. t

j =1

2



L2A 004 121 L2A 004 126

28


∑ (i)∑ (i. t ) − n∑ (i . t ) b

=

n

n

n

j =1

j =1

j =1

n

n∑ j =1

⎡n ⎤ i − ⎢∑ (i )⎥ ⎣ j =1 ⎦

( )

2

2

2



L2A 004 121 L2A 004 126

29


2.3.7

Analisis Debit Banjir Rencana

Metode yang digunakan untuk menghitung debit banjir rencana sebagai dasar perencanaan konstruksi bendung adalah sebagai berikut: 2.3.7.1 Metode Rasional

Perhitungan Metode rasional menggunakan rumus sebagai berikut: Q=

1 .α .r. A ..................................................................................................(2.19) 3,6

(Perbaikan dan Pengaturan Sungai, Dr.Ir.Suyono Sosrodarsono dan Dr.Masateru Tominaga, hal : 234)

dimana: Q = debit banjir rencana (m3/det)

α = koefisien pengaliran r = intensitas hujan selama t jam (mm/jam) r =

R24 24 2 / .3 ⎡ 0,347 ⎤ = R24 ⎢ 2 / 3 ⎥ ⎣T ⎦ 24T T=

l w

T = waktu konsentrasi ( jam ) w = 20

H 0,6 ( m / det) l

w = 72

H 0, 6 ( Km / jam ) l

w = waktu kecepatan perambatan (m/det atau km/jam) l = jarak dari ujung daerah hulu sampai titik yang ditinjau (km) A = luas DAS (km2) H = beda tinggi ujung hulu dengan titik tinggi yang ditinjau (m)



L2A 004 121 L2A 004 126

30


Koefisien pengaliran (α) tergantung dari beberapa faktor antara lain jenis tanah, kemiringan, luas dan bentuk pengaliran sungai. Sedangkan besarnya nilai koefisien pengaliran dapat dilihat pada Tabel 2.10.



L2A 004 121 L2A 004 126

31


Tabel 2.10 Koefisien Pengaliran

Kondisi Daerah Pengaliaran

Koefisien Pengaliran (α)

Daerah pegunungan berlereng terjal

0,75 – 0,90

Daerah perbukitan

0,70 – 0,80

Tanah bergelombang dan bersemak-semak

0,50 – 0,75

Tanah dataran yang digarap

0,45 – 0,65

Persawahan irigasi

0,70 – 0,80

Sungai di daerah pegunungan

0,75 – 0,85

Sungai kecil di dataran

0,45 – 0,75

Sungai yang besar dengan wilayah pengaliran lebih dari

0,50 – 0,75

seperduanya terdiri dari dataran (Sumber : Banjir Rencana Untuk Bangunan Air, Ir.Joesron Loebis, M.Eng.)

2.3.7.2

Metode Weduwen

Rumus dari Metode Weduwen adalah sebagai berikut :

Qt = α . β .q n A .................................................................................................(2.20) (Banjir Rencana Untuk Bangunan Air, Ir.Joesron Loebis, M.Eng. hal: IV-3)

t = 0,25LQ −0,125 I −0, 25

β =

120 + ((t + 1)(t + 9)) A 120 + A

qn =

Rn 67,65 240 t + 1,45

α = 1−

4,1 βq n + 7

dimana: Qt

= debit banjir rencana (m3/det)

Rn

= curah hujan maksimum (mm/hari)

α

= koefisien pengaliran

β

= koefisien pengurangan daerah untuk curah hujan DAS



L2A 004 121 L2A 004 126

32


qn

= debit persatuan luas (m3/det.km2)

t

= waktu konsentrasi (jam)

A

= luas daerah pengaliran (km2)

L

= panjang sungai (km)

I

= Gradien sungai atau medan yaitu kemiringan rata-rata sungai (10% bagian hulu dari panjang sungai tidak dihitung. Beda tinggi dan panjang diambil dari suatu titik 0,1 L dari batas hulu DAS). Adapun syarat dalam perhitungan debit banjir dengan Metode Weduwen adalah

sebagai berikut: A

= Lluas daerah pengaliran < 100 Km2

t

= 1/6 sampai 12 jam

Langkah kerja perhitungan Metode Weduwen: 1.

Hitung A, L dan I dari peta garis tinggi DAS, substitusikan kedalam persamaan

2.

Buat harga perkiraan untuk Q1 dan gunakan persamaan di atas untuk menghitung besarnya t, qn, α dan β .

3.

Setelah besarnya t, qn, α dan β didapat kemudian dilakukan iterasi perhitungan untuk Q2.

4.

Ulangi perhitungan sampai dengan Qn = Qn – 1 atau mendekati nilai tersebut. 2.3.7.3

Metode Haspers

Untuk menghitung besarnya debit dengan Metode Haspers digunakan persamaan sebagi berikut: Rumus Haspers:

Qt = α . β .q n A ...............................................................………............(2.21) (Banjir Rencana Untuk Bangunan Air, Ir.Joesron Loebis, M.Eng. hal: IV-3)

dimana: Qt

= debit banjir rencana (m3/det)



L2A 004 121 L2A 004 126

33


qn 1.

= debit persatuan luas (m3/det.km2) Koefisien Runoff (α)

α= 2.

Koefisien Reduksi (β)

1

β 3.

1 + 0.012 f 0.7 1 + 0.75 f 0.7

= 1+

t + 3.7 x10 −0.4t F 3 / 4 x 12 t 2 + 15

Waktu Konsentrasi (t) t = 0.1 L0.8 I-0.3

4.

Intensitas Hujan a. Untuk t < 2 jam

Rt =

tR 24 t + 1 − 0.0008 * (260 − R 24)(2 − t ) 2

b. Untuk 2 jam ≤ t <≤19 jam Rt =

tR 24 t +1

c. Untuk 19 jam ≤ t ≤ 30 jam

Rt = 0.707 R 24 t + 1 dimana t dalam jam dan Rt, R24 (mm) 5.

Hujan Maksimum (q) qn =

Rn 3.6 * t

dimana t dalam (jam),q (m3/km2/sec)

Adapun langkah-langkah dalam menghitung debit puncak adalah sebagai berikut : a. Menentukan besarnya curah hujan sehari (Rh rencana) untuk periode ulang rencana yang dipilih. b. Menentukan α, untuk daerah aliran sungai c. Menghitung A, L ,I, F untuk daerah aliran sungai PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

34


d. Menghutung nilai t (waktu konsentrasi) e. Menghitung β, Rt, qn dan Qt = α β qn A

2.3.7.4 Metode FSR Jawa Sumatera

Untuk menghitung debit banjir rencana dengan Metode FSR Jawa Sumatra digunakan persamaan: Q = GF . MAF ………………………………………………………...….(2.22) (Banjir Rencana Untuk Bangunan Air, Ir. Joesron Loebis, M.Eng.)

MAF

= 8.106 . (AREA)V . APBAR2,445 . SIMS0,117 . (1+LAKE) -0,85

V

= 1,02 – 0,0275 Log ( AREA )

APBAR = PBAR . ARF SIMS

= H / MSL

MSL

= 0,95 . L

LAKE

= Luas DAS di hulu bendung Luas DAS total

dimana:

Q

= debit banjir rencana (m3/dt)

GF

= Growth factor (Tabel 2.12)

AREA = luas DAS (km2) PBAR = hujan 24 jam maksimum merata tahunan (mm) ARF

= faktor reduksi (Tabel 2.11)

SIMS

= indeks kemiringan

H

= beda tinggi titik pengamatan dengan ujung sungai tertinggi

MSL

= panjang sungai sampai titik pengamatan (km)

L

= panjang sungai (km)

LAKE = indeks danau MAF

= debit maksimum rata-rata tahunan (m3/dt)

Tabel 2.11 Faktor Reduksi (ARF) PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

35


DAS (km2)

ARF

1 - 10

0,99

10 - 30

0,97

30 - 3000

1,52 – 0,0123 log A

(Sumber : Banjir Rencana Untuk Bangunan Air, Ir. Joesron Loebis, M.Eng.)

Tabel 2.12 Growth Factor (GF)

Return

Luas cathment area (km2)

Period T 5 10 20 50 100

<180 1,28 1,56 1,88 2,35 2,78

300 1,27 1,54 1,84 2,30 2,72

600 1,24 1,48 1,75 2,18 2,57

900 1,22 1,49 1,70 2,10 2,47

1200 1,19 1,47 1,64 2,03 2,37

>1500 1,17 1,37 1,59 1,95 2,27

(Sumber : Banjir Rencana Untuk Bangunan Air, Ir. Joesron Loebis, M.Eng)

2.3.7.5

Metode Passing Capacity

Metode Passing Capacity yaitu menghitung debit banjir rencana dengan memperhatikan keadaan sungai juga tinggi muka air dan menggunakan data penampang sungai yang ada. Rumus yang digunakan yaitu : Q=AxV R=

A P V =

1 * R 2 / 3 * i 1 / 2 .............................................................................................(2.23) n ( Standart Perencanaan Irigasi KP-03, hal 15 )

dimana: V = kecepatan rencana (m/det) n

= koefisien kekasaran Manning (det/m1/3)

R = jari-jari hidrolis (m) i

= kemiringan saluran



L2A 004 121 L2A 004 126

36


A = luas penampang basah (m2) P = keliling basah (m) 2.4

Perhitungan Neraca Air

Perhitungan neraca air dilakukan untuk mengecek apakah air yang tersedia cukup memadai untuk memenuhi kebutuhan air irigasi atau tidak. Perhitungan neraca air ini pada akhirnya akan menghasilkan kesimpulan mengenai : 1.

Pola tanam akhir yang akan dipakai untuk jaringan irigasi yang sedang direncanakan

2.

Penggambaran akhir daerah proyek irigasi. Ada tiga unsur pokok dalam perhitungan neraca air yaitu:

1. Kebutuhan Air 2. Tersedianya Air 3. Neraca Air Untuk menghitung neraca air digunakan berbagai parameter yang dapat dilihat pada Tabel 2.13



L2A 004 121 L2A 004 126

37


Tabel 2.13 Parameter Perhitungan Neraca Air

Agronomi dan Tanah Jaringan irigasi Topografi

Parameter yang dihitung Evaporasi dan Curah hujan Pola tanam Koefisien tanaman Efisiensi irigasi Daerah layanan

Hidrologi

Debit andalan

Bidang Meteorologi

Neraca Air

Kebutuhan air irigasi Debit andalan Debit minimum persetengah bulan periode 5 th kering bangunan utama

Kesimpulan

Jatah debit kebutuhan Luas daerah irigasi Pola tanam Pengaturan rotasi

(Sumber : Standar Perencanaan Irigasi, KP-01, 1986)

2.4.1

Analisis Kebutuhan Air

Menurut jenisnya ada dua macam pengertian kebutuhan air, yaitu: 2.4.1.1 Kebutuhan Air untuk Tanaman

Kebutuhan air untuk tanaman (Consumtive Use) yaitu banyaknya air yang dibutuhkan tanaman untuk membuat jaring tanaman (batang dan daun) dan untuk diuapkan (evapotranspirasi), perkolasi, curah hujan, pengolahan lahan, dan pertumbuhan tanaman. Rumus yang digunakan adalah sebagai berikut: Ir = ETc + P – Re +WLR…………………………………………....(2.24) (Buku Petunjuk Perencanaan Irigasi, PU Pengairan, Hal 5)

dimana: Ir

= kebutuhan air (mm/hari)

E

= evaporasi (mm/hari)

T

= transpirasi (mm)

P

= perkolasi (mm)

B

= infiltrasi (mm)



L2A 004 121 L2A 004 126

38


W

= tinggi genangan (mm)

Re

= hujan efektif (mm/hari) Berikut adalah penjelasan mengenai beberapa factor yang mempengaruhi besarnya

kebutuhan air: 1. Evapotranspirasi

Besarnya evapotranspirasi dihitung dengan menggunakan metoda Penman yang dimodifikasi oleh Nedeco/Prosida seperti diuraikan dalam PSA–010.

Evapotranspirasi

dihitung dengan menggunakan rumus-rumus teoritis empiris dengan meperhatikaan faktorfaktor meteorologi yang terkait seperti suhu udara, kelembaban, kecepatan angin dan penyinaran matahari. Evapotranspirasi tanaman yang dijadikan acuan adalah rerumputan pendek (albedo = 0,25). Selanjutnya untuk mendapatkan harga evapotaranspirasi harus dikalikan denagn koefisien tanaman tertentu. Sehingga evapotranspirasi sama dengan evapotranspirasi potensial hasil perhitungan Penman x crop factor. Dari

harga evapotranspirasi yang

diperoleh, kemudian digunakan untuk menghitung kebutuhan air bagi pertumbuhan dengan menyertakan data curah hujan efektif. Rumus evapotranspirasi Penman yang telah dimodifikasi adalah sebagai berikut:

Eto =

δE q 1 + .....................................................(2.25) L−1 xδ + ∆ H shne − H lone δ + A

(

)

dimana: Eto

= indek evaporasi yang besarnya sama dengan evapotranspirasi dari rumput yang dipotong pendek (mm/hr)

H

ne sh

= jaringan radiasi gelombang pendek (Longly/day) = { 1,75{0,29 cos Ώ + 0,52 r x 10-2 }} x α ahsh x 10-2 = { aah x f(r) } x α ahsh x 10-2 = aah x f(r) (Tabel Penman 5)



L2A 004 121 L2A 004 126

39


α

= albedo (koefisien reaksi), tergantung pada lapisan permukaan yang ada untuk rumput = 0,25

Ra

= α ah x 10-2 = radiasi gelombang pendek maksimum secara teori (Longly/day) = jaringan radiasi gelombang panjang (Longly/day) = 0,97 α Tai4 x (0,47 – 0,770

ed x{1 − 8 / 10(1 − r )}

H shne = f (Tai )xf (Tdp )xf (m )

f (Tai ) = αTabel Tai 4 2.14 Tabel Pengaruh Suhu untuk Evapotranspirasi (Tabe l Penm an 1)

= efek dari temp eratur radia si gelo mban g panja ng m

= 8 (1 – r)

f (m) = 1 – m/10



L2A 004 121 L2A 004 126

40


=

Suhu (°C)

e 20 f e 21 k d

22

a r 23 i a

24

n g 25 k a

26

n y 27 a t a

28

0 8,37 1,84 17,53 1,58 8,49 1,96 18,65 1,64 8,60 2,07 19,82 1,70 8,72 2,18 21,05 1,77 8,84 2,30 22,37 1,83 8,96 2,43 23,75 1,91 9,08 2,56 25,31 1,98 9,20 2,70 26,74 2,06 9,32 2,86 28,32 2,14

0,1 8,38 1,86 17,64 1,58 8,50 1,97 18,77 1,65 8,61 2,08 19,94 1,71 8,73 2,19 21,19 1,78 8,85 2,32 22,50 1,84 8,97 2,45 23,90 1,92 9,09 2,57 25,45 1,99 9,21 2,71 26,90 2,07 9,33 2,87 28,49 2,15

0,2 8,40 1,87 17,75 1,59 8,51 1,98 18,88 1,66 8,62 2,09 20,06 1,72 8,74 2,21 21,32 1,78 8,86 2,33 22,63 1,85 8,98 2,46 24,03 1,92 9,10 2,59 25,60 2,00 9,22 2,73 27,05 2,08 9,35 2,88 28,66 2,16

0,3 8,41 1,88 17,86 1,60 8,52 1,99 19,00 1,66 8,63 2,10 20,19 1,72 8,76 2,22 21,45 1,79 8,88 2,34 22,76 1,86 9,00 2,47 24,20 1,93 9,12 2,60 25,74 2,01 9,24 2,74 27,21 2,08 9,36 2,89 28,83 2,17

0,4 8,42 1,89 17,97 1,60 8,53 2,00 19,11 1,66 8,64 2,11 20,31 1,73 8,77 2,23 21,58 1,80 8,89 2,36 22,91 1,87 9,01 2,49 24,35 1,94 9,13 2,62 25,89 2,01 9,25 2,76 27,37 2,09 9,37 2,90 29,00 2,18

0,5 8,43 1,90 18,08 1,61 8,54 2,01 19,23 1,67 8,65 2,12 20,43 1,74 8,78 2,24 21,71 1,80 8,90 2,37 23,05 1,87 9,02 2,50 24,49 1,95 9,14 2,63 26,03 2,02 9,26 2,78 27,53 2,09 9,39 2,91 29,17 2,18

0,6 8,44 1,91 18,31 1,62 8,56 2,02 19,35 1,67 8,67 2,14 20,54 1,74 8,79 2,26 21,84 1,81 8,90 2,38 23,15 1,88 9,03 2,51 24,64 1,95 9,15 2,64 26,11 2,03 9,27 2,79 27,69 2,10 9,40 2,92 29,34 2,19

0,7 8,46 1,92 18,20 1,61 8,57 2,04 19,45 1,68 8,68 2,15 20,69 1,75 8,81 2,27 21,97 1,82 8,93 2,40 23,31 1,89 9,05 2,52 24,79 1,96 9,17 2,66 26,32 2,04 9,29 2,80 27,85 2,11 9,41 2,94 29,51 2,20

0,8 8,47 1,93 18,43 1,62 8,58 2,05 19,58 1,68 8,69 2,16 20,80 1,75 8,82 2,28 22,10 1,82 8,94 2,41 23,45 1,89 9,06 2,54 24,94 1,97 9,18 2,67 26,46 2,04 9,30 2,82 28,10 2,12 9,43 2,96 29,68 2,21

0,9 8,48 1,94 18,54 1,63 8,59 2,06 19,70 1,70 8,71 2,17 20,93 1,76 8,83 2,29 22,23 1,83 8,95 2,42 23,60 1,90 9,07 2,55 25,08 1,98 9,19 2,69 26,60 2,05 9,31 2,83 28,16 2,13 9,44 2,93 29,85 2,22

dan jam penyinaran matahari terang maksimum pada radiasi gelombang panjang r

= lama penyinaran matahari relatif

Eq = evaporasi terhitung pada saat temperatur permukaan sama dengan temperatur udara (mm/hr) PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

41


= 0,35 (0,50 + 0,54 µ2) x (ea – ed) = f (µ2) x PZwa) sa - PZwa = kecepatan angin pada ketinggian 2m di atas tanah (Tabel Penman 3)

µ2 wa

PZ

= ea = tekanan uap jenuh (mmHg) (Tabel Penman 3) = ed = tekanan uap yang terjadi (mmHg) (Tabel Penman 3)

L ∆

= panas laten dari penguapan (longly/minutes) = kemiringan tekanan uap air jenuh yag berlawanan dengan dengan kurva temperatur pada temperatur udara (mmHg/0C)

δ

= konstanta Bowen (0,49 mmHg/0C), kemudian dihitung Eto.

2. Perkolasi

Perkolasi adalah meresapnya air ke dalam tanah dengan arah vertikal ke bawah, dari lapisan tidak jenuh. Besarnya perkolasi dipengaruhi oleh sifat-sifat tanah, kedalaman air tanah dan sistem perakarannya. Koefisien perkolasi adalah sebagai berikut : a. Berdasarkan kemiringan : - lahan datar = 1 mm/hari - lahan miring > 5% = 2 – 5 mm/hari b. Berdasarkan tekstur : - berat (lempung) = 1 – 2 mm/hari - sedang (lempung kepasiran) = 2 -3 mm/hari - ringan = 3 – 6 mm/hari 3.

Koefisien Tanaman (Kc)

Besarnya koefisien tanaman (Kc) tergantung dari jenis tanaman dan fase pertumbuhan. Pada perhitungani ini digunakan koefisien tanaman untuk padi dengan varietas unggul mengikuti ketentuan Nedeco/Prosida. Harga-harga koefisien tanaman padi dan palawija disajikan pada Tabel 2.19. sebagai berikut:



L2A 004 121 L2A 004 126

42


Tabel 2.15 Pengaruh terhadap kelembaban relatif Tdp (mmHg) Tdp(mmHg)

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

15

0,195

0,194

0,194

0,193

0,192

0,191

0,19

0,189

0,188

0,187

12,78

12,86

12,95

13,03

13,11

13,2

13,28

13,37

13,45

13,54

0,186

0,185

0,184

0,183

0,182

0,181

0,18

0,179

0,178

0,177

13,63

13,71

13,8

13,9

13,99

14,08

14,17

14,26

14,35

14,46

0,176

0,175

0,175

0,174

0,173

0,172

0,171

0,17

0,169

0,168

14,53

14,62

14,71

14,8

14,9

14,99

15,09

15,17

15,37

15,38

0,167

0,166

0,165

0,164

0,163

0,162

0,161

0,16

0,159

0,158

15,46

15,56

15,66

15,76

15,86

15,96

16,06

16,16

16,26

16,36

0,157

0,156

0,156

0,155

0,154

0,153

0,152

0,151

0,15

0,149

16,46

16,57

16,68

16,79

16,9

17

17,1

17,1

17,32

17,43

0,148

0,147

0,146

0,145

0,144

0,143

0,142

0,141

0,14

0,139

17,53

17,64

17,75

17,86

17,97

18,09

18,2

18,31

18,43

18,54

0,137

0,136

0,135

0,134

0,133

0,132

0,131

0,13

0,129

0,128

18,65

18,77

18,88

19

19,11

19,23

19,35

19,46

19,58

19,7

0,127

0,126

0,125

0,124

0,123

0,122

0,121

0,12

0,119

0,117

19,82

19,94

20,06

20,19

20,31

20,43

20,58

20,65

20,8

20,93

0,116

0,115

0,114

0,113

0,112

0,111

0,11

0,109

0,108

0,107

21,05

21,19

21,32

21,45

21,58

21,71

21,84

21,97

22,1

22,23

0,106

0,105

0,104

0,103

0,102

0,101

0,1

0,099

0,097

0,096

22,37

22,5

22,6

22,76

22,91

23,05

23,19

23,33

23,45

23,6

0,095

0,094

0,093

0,092

0,091

0,09

0,089

0,088

0,087

0,86

23,75

23,9

24,03

24,2

24,33

24,49

24,64

24,79

24,94

25,09

Juni

Juli

Agust

Sept

Okt

Nop

8,03 7,94 7,85 7,75 7,66 7,56 7,47 7,37 7,28 7,18

8,41 8,34 8,27 8,21 8,14 8,08 8,01 7,95 7,88 7,81

8,77 8,74 8,71 8,69 8,67 8,64 8,62 8,59 8,57 8,54

8,83 8,85 8,88 8,91 8,93 8,95 8,97 8,99 9,01 9,03

8,62 8,68 8,75 8,81 8,88 8,94 9,01 9,08 9,14 9,21

16 17 18 19 20 21 22 23 24 25

Tabel 2.16 hj Tabel 2.16 Koefisien terhadap letak lintang Latitude

Jan

Feb

Mar

April

Mei

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

8,59 8,66 8,74 8,82 8,89 8,97 9,04 9,12 9,19 9,27

8,87 8,92 8,96 9,00 9,04 9,08 9,12 9,16 9,20 9,24

8,93 8,93 8,92 8,92 7,91 8,91 8,90 8,90 8,90 8,90

8,67 8,62 8,57 8,52 8,47 8,42 8,37 8,32 8,27 8,22

8,23 8,15 8,06 7,98 7,89 7,81 7,72 7,64 7,55 7,47

7,95 7,85 7,75 7,65 7,55 7,45 7,35 7,25 7,15 7,05

PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO 10 9,35 9,28 8,89 8,17 7,38 6,95 KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA

TEGUH DWIMENA 7,09 7,74 8,51 TRI HARYADI

Des 8,46 8,55 8,63 8,72 8,80 8,89 8,97 9,06 9,14 9,23

9,06L2A 004 121 9,27 9,32 L2A 004 126

43


Tabel 2.17 Pengaruh kecepatan angin tiap bulan

x F(U2)= 0,49 x 0,35 (0,5 + 0,54 U2)

U2

0

0,1

0,2

0,3

0,4

0,5

0,6

0,7

0,8

0,9

0

0,09

0,10

0,10

0,12

0,13

0,14

0,15

0,16

0,16

0,17

1

0,18

0,19

0,20

0,21

0,22

0,23

0,23

0,24

0,26

0,26

2

0,27

0,28

0,29

0,30

0,31

0,32

0,33

0,34

0,35

0,36

3

0,36

0,37

0,38

0,39

0,40

0,41

0,42

0,43

0,44

0,45

4

0,46

0,47

0,48

0,48

0,49

0,50

0,51

0,52

0,53

0,54

5

0,55

0,56

0,57

0,58

0,59

0,60

0,61

0,61

0,62

0,63

6

0,64

0,65

0,66

0,67

0,68

0,69

0,70

0,71

0,72

0,73

7

0,73

0,74

0,75

0,76

0,77

0,79

0,80

0,81

0,90

0,91

8

0,83

0,84

0,85

0,85

0,86

0,87

0,88

0,89

0,90

0,91

9

0,92

0,93

0,94

0,95

0,96

0,97

0,98

0,98

0,99

1,00

10

1,01

1,02

1,03

1,04

1,05

1,06

1,07

1,08

1,09

1,10

Sumber: KP 02 Tabel 2.18 Koefisien berdasarkan lamanya penyinaran matahari

Degrees

r 0

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

0

0,000 0,039 0,078 0,117 0,156 0,195 0,234 0,273 0,312 0,351 0,390

1

0,019 0,058 0,097 0,136 0,175 0,214 0,253 0,292 0,331 0,370 0,409

2

0,074 0,113 0,152 0,191 0,230 0,269 0,308 0,347 0,366 0,425 0,461

3

0,120 0,159 0,198 0,237 0,276 0,315 0,354 0,393 0,432 0,471 0,510

4

0,140 0,179 0,218 0,257 0,296 0,335 0,374 0,413 0,452 0,491 0,530

5

0,167 0,206 0,245 0,264 0,323 0,362 0,401 0,440 0,479 0,518 0,557

6

0,188 0,227 0,266 0,305 0,344 0,383 0,422 0,461 0,500 0,539 0,578

7

0,204 0,243 0,282 0,321 0,360 0,399 0,438 0,477 0,516 0,555 0,594

8

0,214 0,253 0,292 0,331 0,370 0,409 0,449 0,487 0,525 0,565 0,604

9

0,216 0,255 0,294 0,333 0,372 0,411 0,450 0,489 0,528 0,567 0,606



L2A 004 121 L2A 004 126

44


10

0,218 0,257 0,296 0,335 0,374 0,413 0,452 0,491 0,530 0,569 0,608

Sumber: KP 02



L2A 004 121 L2A 004 126

45


Tabel 2.19 Koefisien Tanaman Untuk Padi dan Palawija Menurut Nedeco/Prosida

Padi Bulan

Palawija

Varietas

Varietas

Biasa

Unggul

0,50

1,20

1,00

Jagung

Kacang Tanah

1,20

0,50

0,50

1,20

1,27

0,59

0,51

1,50

1,32

1,33

0,96

0,66

2,00

1,40

1,30

1,05

0,85

2,50

1,35

1,15

1,02

0,95

3,00

1,24

0,00

0,95

0,95

3,50

1,12

0,95

4,00

0,00

0,55

4,50

0,55

(Sumber : Dirjen Pengairan, Bina Program PSA 010, 1985)

4. Curah Hujan Efektif (Re) a.

Besarnya Curah Hujan Efektif

Curah hujan efektif adalah bagian dari curah hujan total yang digunakan oleh akarakar tanaman selama masa pertumbuhan. Besarnya curah hujan efektif dipengaruhi oleh : 1. Cara pemberian air irigasi (rotasi, menerus atau berselang) 2. Laju pengurangan air genangan di sawah yang harus ditanggulangi 3. Kedalaman lapisan air yang harus dipertahankan di sawah 4. Cara pemberian air di petak 5. Jenis tanaman dan tingkat ketahanan tanaman terhadap kekurangan air Curah hujan efektif (Re) dihitung dari data curah hujan rata-rata setengah bulanan yang selanjutnya diurutkan dari data terkecil hingga terbesar. Metode yang digunakan untuk menghitung curah hujan efektif adalah: Re =

n +1 5



L2A 004 121 L2A 004 126

46


dimana: Re

= curah hujan efektif

n + 1 = rangking curah hujan efektif (Re) dihitung dari rangking terkecil 5

n

= jumlah pengamatan curah hujan

Atau dengan menggunakan Metode Normal yaitu : Re = R - 0,842.Sd dimana : Re

= curah hujan efektif:

R

= curah hujan bulanan rata-rata ( mm )

Sd

= standard deviasi =

∑ (Xi - X) 2 n -1

b. Koefisien Curah Hujan Efektif

Besarnya koefisien curah hujan efektif untuk tanaman padi dapat dilihat pada Tabel 2.20. Tabel 2.20 Koefisien Curah Hujan Untuk Padi Bulan

Golongan 1

2

3

4

5

6

0,50

0,36

0,18

0,12

0,09

0,07

0,06

1,00

0,70

0,53

0,35

0,26

0,21

0,18

1,50

0,40

0,55

0,46

0,36

0,29

0,24

2,00

0,40

0,40

0,50

0,46

0,37

0,31

2,50

0,40

0,40

0,40

0,48

0,45

0,37

3,00

0,40

0,40

0,40

0,40

0,46

0,44

3,50

0,40

0,40

0,40

0,40

0,40

0,45

4,00

0,00

0,20

0,27

0,30

0,32

0,33

0,13

0,20

0,24

0,27

0,10

0,16

0,20

4,50 5,00 PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

47


5,50

0,08

0,13

6,00

0,07

(Sumber : Dirjen Pengairan, Bina Program PSA 010, 1985)

Sedangkan untuk tanaman palawija besarnya curah hujan efektif ditentukan dengan metode curah hujan bulanan yang dihubungkan dengan curah hujan rata-rata bulanan serta evapotranspirasi tanaman rata-rata bulanan berdasarkan Tabel 2.21. Tabel 2.21 Koefisien Curah Hujan Rata-rata Bulanan dengan ET Tanaman Palawija Rata-rata Bulanan dan Curah Hujan Mean Bulanan Curah Hujan

mean

Bulanan/mm

mm

12,5

25

37,5

50

62,5

75

ET tanaman

25

8

16

24

Rata-rata

50

8

17

25

32

39

46

Bulanan/mm

87,5

100

112,5

125

137,5

150

162,5

175

187,5

116

120

200

Curah Hujan rata-rata bulanan/mm

75

9

18

27

34

41

48

56

62

100

9

19

28

35

43

52

59

66

69 73

80

87

94

100

125

10

20

30

37

46

54

62

70

76

85

97

98

107

150

10

21

31

39

49

57

66

74

81

89

97

104

112

119

127

133

175

11

23

32

42

52

61

69

78

86

95

103

111

118

126

134

141

200

11

24

33

44

54

64

73

82

91

100

106

117

125

134

142

150

225

12

25

35

47

57

68

78

87

96

106

115

124

132

141

150

159

250

13

25

38

50

61

72

84

92

102

112

121

132

140

150

158

167

Sumber : Ref. FAO, 1977

5. Kebutuhan Air untuk Pengolahan Lahan a. Pengolahan Lahan untuk Padi

Kebutuhan air untuk pengolahan atau penyiraman lahan menentukan kebutuhan minimum air irigasi. Faktor-faktor yang menentukan besarnya kebutuhan air untuk pengolahan tanah, yaitu besarnya penjenuhan, lamanya pengolahan (periode pengolahan) dan besarnya evaporasi dan perkolasi yang terjadi. Menurut PSA-010, waktu yang diperlukan untuk pekerjaan penyiapan lahan adalah selama satu bulan (30 hari). Kebutuhan air untuk pengolahan tanah bagi tanaman padi diambil 200 mm, setelah tanam selesai lapisan air di sawah ditambah 50 mm. Jadi PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

48


kebutuhan air yang diperlukan untuk penyiapan lahan dan untuk lapisan air awal setelah tanam selesai seluruhnya menjadi 250 mm. Sedangkan untuk lahan yang tidak ditanami (sawah bero) dalam jangka waktu 2,5 bulan diambil 300 mm. Untuk memudahkan perhitungan angka pengolahan tanah digunakan Tabel koefisien Van De Goor dan Zijlstra pada Tabel 2.22 berikut ini.



L2A 004 121 L2A 004 126

49


Tabel 2.22 Koefisien Kebutuhan Air Selama Penyiapan Lahan

Eo + P

T = 30 hari

T = 45 hari

S = 250 S = 300 S = 250 S = 300 mm/hari

mm

mm

mm

mm

5,0

11,1

12,7

8,4

9,5

5,5

11,4

13,0

8,8

9,8

6,0

11,7

13,3

9,1

10,1

6,5

12,0

13,6

9,4

10,4

7,0

12,3

13,9

9,8

10,8

7,5

12,6

14,2

10,1

11,1

8,0

13,0

14,5

10,5

11,4

8,5

13,3

14,8

10,8

11,8

9,0

13,6

15,2

11,2

12,1

9,5

14,0

15,5

11,6

12,5

10,0

14,3

15,8

12,0

12,9

10,5

14,7

16,2

12,4

13,2

11,0

15,0

16,5

12,8

13,6

(Sumber : Buku Petunjuk Perencanaan Irigasi, 1986) b. Pengolahan Lahan untuk Palawija

Kebutuhan air untuk penyiapan lahan bagi palawija sebesar 50 mm selama 15 hari yaitu 3,33 mm/hari, yang digunakan untuk menggarap lahan yang ditanami dan untuk menciptakan kondisi lembab yang memadai untuk persemian yang baru tumbuh. 6. Kebutuhan Air untuk Pertumbuhan

Kebutuhan air untuk pertumbuhan padi dipengaruhi oleh besarnya evapotranspirasi tanaman (Etc), perkolasi tanah (p), penggantian air genangan (W) dan hujan efektif (Re). Sedangkan kebutuhan air untuk pemberian pupuk padi tanaman apabila terjadi pengurangan air (sampai tingkat tertentu) pada petak sawah sebelum pemberian pupuk. PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

50


2.4.1.2

Kebutuhan Air untuk Irigasi

Kebutuhan air untuk irigasi yaitu kebutuhan air yang digunakan untuk menentukan pola tanaman untuk menentukan tingkat efisiensi saluran irigasi sehingga didapat kebutuhan air untuk masing-masing jaringan. Perhitungan kebutuhan air irigasi ini dimaksudkan untuk menentukan besarnya debit yang akan dipakai untuk mengairi daerah irigasi. Setelah sebelumnya diketahui besarnya efisiensi irigasi. Besarnya efisiensi irigasi tergantung dari besarnya kehilangan air yang terjadi pada saluran pembawa dari mulut bendung sampai petak sawah. Kehilangan air tersebut disebabkan karena penguapan, perkolasi, kebocoran dan sadap liar. a. Pola Tanaman dan Perencanan Tata Tanam

Pola tanam adalah suatu pola penanaman jenis tanaman selama satu tahun yang merupakan kombinasi urutan penanaman. Rencana pola dan tata tanam dimaksudkan untuk meningkatkan efisiensi penggunaan air, serta menambah intensitas luas tanam. Suatu daerah irigasi pada umumnya mempunyai pola tanam tertentu, tetapi bila tidak ada pola yang biasa digunakan pada daerah tersebut direkomendasikan pola tanaman padi-padipalawija. Pemilihan pola tanam ini didasarkan pada sifat tanaman hujan dan kebutuhan air. a. Sifat tanaman padi terhadap hujan dan kebutuhan air 1. Pada waktu pengolahan memerlukan banyak air 2. Pada waktu pertumbuhannya memerlukan banyak air dan pada saaat berbunga diharapkan hujan tidak banyak agar bunga tidak rusak dan padi baik. b. Palawija 1. Pada waktu pengolahan membutuhkan air lebih sedikit daripada padi 2. Pada pertumbuhan sedikit air dan lebih baik lagi bila tidak turun hujan. Setelah diperoleh kebutuhan air untuk pengolahan lahan dan pertumbuhan, kemudian dicari besarnya kebutuhan air untuk irigasi berdasarkan pola tanam dan rencana tata tanam dari daerah yang bersangkutan. PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

51


b. Efisiensi Irigasi

Besarnya efisiensi irigasi tergantung dari besarnya kehilangan air yang terjadi pada saluran pembawa, mulai dari bendung sampai petak sawah. Kehilangan air tersebut disebabkan karena penguapan, perkolasi, kebocoran dan sadap liar. Besarnya angka efisiensi tergantung pada penelitian lapangan pada daerah irigasi. Pada perencanaan jaringan irigasi, tingkat efisiensi ditentukan menurut kriteria standar perencanaan yaitu sebagai berikut : 1. Kehilangan air pada saluran primer adalah 7,5 – 12,5 %, diambil 10% Faktor koefisien 1,10. 2. Kehilangan air pada saluran sekunder adalah 7,5 – 15,5 %, diambil 15% Faktor koefisien 1,15. 3. Kehilangan air pada saluran tersier diambil 25% Faktor koefisien 1,25. 2.4.2

Analisis Debit Andalan

Perhitungan debit andalan bertujuan untuk menentukan areal persawahan yang dapat diairi. Perhitungan ini menggunakan cara analisis water balance dari Dr. F. J. Mock berdasarkan data curah hujan bulanan, jumlah hari hujan, evapotranspirasi dan karakteristik hidrologi daerah pengaliran. Prinsip perhitungan ini adalah bahwa hujan yang jatuh di atas tanah (presipitasi) sebagian akan hilang karena penguapan (evaporasi), sebagian akan hilang menjadi aliran permukaan (direct run off) dan sebagian akan masuk tanah (infiltrasi). Infiltrasi mula-mula menjenuhkan permukaan (top soil) yang kemudian menjadi perkolasi dan akhirnya keluar ke sungai sebagai base flow. Perhitungan debit andalan meliputi : 1.

Data curah hujan

Rs

= curah hujan bulanan (mm)



L2A 004 121 L2A 004 126

52


n

= jumlah hari hujan.



L2A 004 121 L2A 004 126

53


2.

Evapotranspirasi

Evapotranspirasi terbatas dihitung dari evapotranspirasi potensial metode Penman. dE / Eto = ( m / 20 ) x ( 18 – n ) dE

= ( m / 20 ) x ( 18 – n ) x Eto

Etl

= Eto – dE

dimana : dE

= selisih evapotranspirasi potensial dan evapotranspirasi terbatas.

Eto

= evapotranspirasi potensial.

Etl

= evapotranspirasi terbatas

n

= jumlah hari hujan dalam 1 bulan

m

= prosentase lahan yang tidak tertutup vegetasi. = 10 – 40 % untuk lahan yang tererosi. = 30 – 50 % untuk lahan pertanian yang diolah.

3.

Keseimbangan air pada permukaan tanah

Rumus mengenai air hujan yang mencapai permukaan tanah, yaitu : S

= Rs – Et1

SMC(n)

= SMC (n-1) + IS (n)

WS

= S – IS

dimana: S

= kandungan air tanah

Rs

= curah hujan bulanan

Et1

= evapotranspirasi terbatas

IS

= tampungan awal/Soil Storage (mm)

IS (n)

= tampungan awal/Soil Storage bulan ke-n (mm)

SMC

= kelembaban tanah/Soil Storage Moisture antara 50-250 mm

SMC (n) = kelembaban tanah bulan ke–n SMC (n-1) = kelembaban tanah bulan ke–(n-1) PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

54


WS

= water suplus/volume air berlebih



L2A 004 121 L2A 004 126

55


4.

Limpasan (run off) dan tampungan air tanah (ground water storage)

V (n) = k.V (n-1) + 0,5.(1-k). I (n) dVn

= V (n) – V (n-1)

dimana: V (n) = volume air tanah bulan ke-n V (n-1)

= volume air tanah bulan ke-(n-1)

k

= faktor resesi aliran air tanah diambil antara 0-1,0

I

= koefisien infiltrasi diambil antara 0-1,0 Harga k yang tinggi akan memberikan resesi yang lambat seperti pada kondisi

geologi lapisan bawah yang sangat lulus air. Koefisien infiltrasi ditaksir berdasarkan kondisi porositas tanah dan kemiringan daerah pengaliran. Lahan yang porus mempunyai infiltrasi lebih tinggi dibanding tanah lempung berat. Lahan yang terjal menyebabkan air tidak sempat berinfiltrasi ke dalam tanah sehingga koefisien infiltrasi akan kecil. 5.

Aliran sungai

Aliran dasar

= infiltrasi – perubahan volume air dalam tanah

B (n)

= I – dV (n)

Aliran permukaan

= volume air lebih – infiltrasi

D (ro)

= WS – I

Aliran sungai

= aliran permukaan + aliran dasar

Run off

= D (ro) + B(n) Debit =

2.4.3

aliran sungai x luasDAS ..........................................................(2.26) satu bulan (Detik )

Naraca Air

Dari hasil perhitungan neraca air, kebutuhan pengambilan yang dihasilkannya untuk pola tanam yang dipakai akan dibandingkan dengan debit andalan untuk tiap setengah bulan PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

56


dan luas daerah yang bisa diairi, luas daerah irigasi, jatah debit air dan pola pengaturan rotasi. Apabila debit sungai melimpah, maka luas daerah irigasi adalah tetap karena luas maksimum daerah layanan dan proyek yang akan direncanakan sesuai dengan pola tanam yang dipakai. Jika debit sungai kurang maka terjadi kekurangan debit, maka ada tiga pilihan yang perlu dipertimbangkan sebagai berikut : 1. Luas daerah irigasi dikurangi. 2. Melakukan modifikasi pola tanam. 3. Rotasi teknis/golongan. 2.5

Analisis Hidrolis Bendung dan Bangunan Pelengkap

Analisis hidrolis bendung meliputi tubuh bendung itu sendiri dan bangunan-bangunan pelengkap sesuai dengan tujuan bendung. Perhitungan struktur bendung dimulai dengan analisis saluran yaitu saluran induk/primer, pintu romijn, saluran kantong lumpur, saluran penguras kantong lumpur dan saluran intake. Dari saluran intake ini dapat diketahui elevasi muka air pengambilan, dimana elevasi ini digunakan sebagai acuan dalam menentukan tinggi mercu bendung. Setelah elevasi mercu diketahui maka analisis struktur bendung dapat dihitung, yaitu menentukan lebar bendung, kolam olak, lantai muka, bangunan pembilas. 2.5.1

Pemilihan Lokasi Bendung

Faktor yang menentukan dalam pemilihan lokasi bendung yaitu : 1. Keadaan topografi daerah yang akan diairi sedemikaian rupa sehingga seluruh daerah rencana tersebut dapat terairi secara gravitasi. 2. Penempatan lokasi bendung yang tepat dilihat dari segi hidraulik dan angkutan sedimen sehingga aliran ke intake tidak mengalami gangguan dan angkutan sedimen yang masuk ke intake dapat terhindari. Untuk menjamin aliran lancar masuk intake, salah satu syaratnya yaitu bendung harus terletak di tikungan luar aliran atau di bagian sungai yang lurus dan harus di hindari penempatan bendung di tikungan sebelah dalam aliran. PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

57


3. Bendung harus ditempatkan di lokasi dimana tanah pondasinya cukup baik sehingga bangunan akan stabil. 4. Beda tinggi energi di atas bendung dibatasi 6 m 2.5.2

Pemilihan Tipe Bendung

Faktor-faktor yang perlu dipertimbangkan dalam pemilihan tipe bendung adalah : 1. Sifat dan kekuatan tanah dasar. 2. Jenis material yang diangkut oleh aliran sungai. 3. Keadaan/kondisi daerah aliran sungai di bagian hulu, tengah dan hilir. 4. Tinggi muka air banjir maksimum yang pernah terjadi. 5. Kemudahan eksploitasi dan pemeliharaan. 6. Efisiensi biaya pelaksanaan. Adapun alternatif pemilihan tipe bangunan utama/bendung Sapon, yaitu : 1. Bendung Tetap. 2. Bendung Gerak. 3. Bendung Karet. a.

Bendung Tetap

Bendung tetap adalah suatu bangunan air melintang sungai dengan konstruksi bangunan tetap yang berfungsi untuk menaikkan muka air sungai agar dapat digunakan untuk mengairi sawah tertinggi pada daerah pengairannya. Keuntungannya : 1. Operasi dan pemeliharaannya lebih murah dan mudah. 2. Stabilitasnya besar karena memanfaatkan berat sendiri dari bangunan bendung tersebut. 3. Tahan terhadap kondisi alam. Kerugiannya : 1. Pembuatannya mahal. PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

58


2. Diperlukan bangunan tanggul penahan banjir yang tinggi akibat backwater. 3. Tanah dasar yang baik untuk kedudukan pondasi agar tidak terjadi penurunan tanah dasar.

Gambar 2.03 Skema Bendung Tetap, Intake Kiri dengan Kantong Lumpur.

Keterangan : 1. Mercu bendung. 2. Pilar. 3. Pintu penguras bendung. 4. Pintu pengambilan. 5. Lantai muka. 6. Lantai olakan. 7. Lembah sayap. 8. Dinding tegak. 9. Kantong lumpur. 10. Pintu pengambilan saluran. 11. Pintu penguras kantong lumpur. b. Bendung Gerak PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

59


Bendung gerak adalah bangunan air yang melintang sungai dengan pintu yang dapat dibuka dan ditutup berfungsi sebagai pelimpah air pada waktu terjadi banjir besar serta untuk meninggikan muka air tertentu pada bangunan pengambilan.



L2A 004 121 L2A 004 126

60


Keuntungannya : 1. Penggunaan Bendung Gerak yaitu debit banjir bisa melalui bendung tanpa memberikan tambahan kenaikan tinggi muka air ke hulu (backwater) yang besar. 2. Dapat mengontrol muka air untuk pemasukan kebutuhan irigasi. 3. Kapasitas lolosnya lebih besar daripada bendung tetap. Kerugiannya : 1. Biaya operasional lebih mahal dan lebih sulit karena harus ada pengontrolan secara rutin, selain itu durabilitas dan ketahanan menghadapi kondisi medan yang ada belum pernah teruji. Penggunaan bendung gerak dapat dipertimbangkan jika : 1. Kemiringan dasar sungai kecil / relatif datar 2. Peninggian dasar sungai akibat konstruksi bendung tetap tidak dapat diterima karena ini akan mempersulit pembuangan air atau membahayakan pekerjaan sungai yang telah ada akibat meningginya muka air. 3. Debit tidak dapat di lewatkan dengan aman dengan bendung tetap. 4. Pondasi pilar untuk pintu harus kuat. Bendung gerak harus memiliki minimum 2 bukaan agar bangunan itu tetap berfungsi jika pintu yang lain rusak. Ada beberapa tipe pintu : a. Pintu sorong, digunakan untuk bukaan kecil dengan tinggi maksimum 3 m dan lebar 3m. Jika dimensi lebih besar maka bisa digunakan pintu sorong rol yaitu pintu Stoney dengan roda yang tidak dipasang di pintu tetapi pada kerangka terpisah dan pintu rol biasa yang dipasang langsung pada pintu, hal ini dimaksudkan agar alat-alat angkurnya tidak terlalu berat untuk menanggulangi gaya gesek pada Sponey. b. Pintu rangkak yaitu pintu sorong/rol yang terdiri dari 2 pintu yang tidak saling berhubungan yang dapat diturunkan atau diangkat, keuntungan alat angkat lebih ringan.



L2A 004 121 L2A 004 126

61


c. Pintu segmen atau radial memiliki keuntungan yaitu tidak ada gaya gesekan yang diperhitungkan.

Gambar 2.04

Potongan Bendung Gerak

(Sumber : KP-02 Bangunan Utama )

Gambar 2.05 ype Pintu Bendung Gerak (Sumber : KP-02 Bangunan Utama )

c.

B

endung Karet

B PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

62


endung karet adalah bangunan yang bila muka air banjir mencapai elevasi tertentu sesuai dengan yang direncanakan maka akan mengempis secara otomatis dalam waktu 15-30 menit. Dengan demikian air banjir yang datang dengan tiba-tiba akan melimpah di atas tanggul. Keuntungannya : 1. Waktu pelaksanaan lebih murah. 2. Pengoperasiannya lebih mudah terutama untuk pengendalian banjir. 3. Bendung dapat membuka secara penuh. 4. Tahan lama. 5. Dapat dipasang pada bentang yang cukup lebar sehingga menghemat kebutuhan air. Kerugiannya : 1. Tidak bisa mengatur tinggi muka air secara akurat. 2. Tidak bisa melimpahkan debit secara akurat. 3. Harga koefisien pelimpah debit dapat berubah dengan perubahan bentuk apabila bendung dikembangkan sempurna/sebagian/kosong. 4. Harga bangunannya sangat mahal. 2.5.3

Lebar Bendung

Lebar bendung adalah jarak antara pangkal-pangkalnya (abutment) dan sebaiknya sama dengan lebar rata-rata sungai pada bagian yang stabil. Pada bagian ruas bawah sungai, lebar rata-rata tersebut dapat diambil pada debit penuh (bankfull discharge), sedangkan pada bagian atas sungai sulit untuk menentukan debit penuh. Lebar maksimum bendung sebaiknya tidak lebih dari 1,2 kali rata-rata lebar sungai pada alur yang stabil. Lebar total bendung tidak seluruhnya dimanfaatkan untuk melewatkan debit air karena adanya pilar dan bangunan penguras, jadi lebar bendung yang bermanfaat untuk melewatkan debit disebut lebar efektif (Be), yang dipengaruhi oleh tebal pilar dan koefisien kontraksi pilar dan pangkal bendung. PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

63


Dalam menentukan lebar efektif perlu diketahui mengenai eksploitasi bendung, dimana pada saat air banjir datang pintu penguras dan pintu pengambilan harus ditutup. Hal ini dimaksudkan untuk mencegah masuknya benda yang terangkut oleh banjir yang dapat menyumbat pintu penguras bila pintu terbuka dan air banjir masuk ke saluran induk. Rumus :

Be = B – 2(n.Kp + Ka)H1…………………………...………..(2.27) (Irigasi dan Bangunan Air, Gunadharma, Hal :114)

dimana: Be

= lebar efektif bendung (m)→ (Be1+Be2+Be3)

B

= lebar mercu sebenarnya (m)→ (B1+B2+B3)

Kp

= koefisien kontraksi pilar

Ka

= koefisien kontraksi pangkal bendung

n

= jumlah pilar

H1

= tinggi energi (m)

Gambar 2.06

Sketsa Lebar Efektif Bendung

Tabel 2.23 Harga-harga Koefisien Kontraksi Pilar (Kp)

No 1 2

Kp Untuk pilar berujung segi empat dengan sudut-sudut yang bulat pada jari-jari yang hampir sama dengan 0,1 dari tebal pilar Untuk pilar berujung bulat


0,02 0,01


L2A 004 121 L2A 004 126

64


3

Untuk pilar berujung runcing

0,00

(Sumber : Irigasi dan Bangunan Air, Gunadarma)

Tabel 2.24 Harga-harga Koefisien Kontraksi Pangkal Bendung (Ka)

No 1 2 3

Ka Untuk pangkal tembok segi empat dengan tembok hulu pada 900 ke arahn aliran Untuk pangkal tembok bulat dengan tembok hulu pada 900 ke arah aliran dengan 0,5 Hl > r > 0,15 Hl Untuk pangkal tembok bulat dimana r > 0,5 Hl dan tembok hulu tidak lebih dari 450 ke arah aliran

0,20 0,10 0,00

(Sumber : Irigasi dan Bangunan Air, Gunadarma)

2.5.4

Menentukan Tipe Mercu Bendung

Untuk tipe mercu bendung di Indonesia pada umumnya digunakan dua tipe mercu, yaitu tipe Ogee dan tipe bulat. Kedua bentuk mercu tersebut dapat dipakai untuk konstruksi beton maupun pasangan batu atau bentuk kombinasi dari keduanya. 2.5.4.1 Mercu Bulat

Bendung dengan mercu bulat memiliki harga koefisien debit yang jauh lebih tinggi dibandingkan dengan koefisien bendung ambang lebar. Pada sungai ini akan banyak memberikan keuntungan karena bangunan ini akan mengurangi tinggi muka air hulu selama banjir. Harga koefisien debit menjadi lebih tinggi karena lengkung streamline dan tekanan negatif ada mercu.



L2A 004 121 L2A 004 126

65


Gambar 2.07 Bendung dengan Mercu Bulat Sumber : KP-02 Bangunan Utama

Tekanan pada mercu adalah fungsi perbandingan antara H1 dan r (H1/ r). Untuk bendung dengan dua jari-jari (R2), jari-jari hilir akan digunakan untuk menemukan harga koefisien debit. Untuk menghindari bahaya kavitasi lokal, tekanan minimum pada mercu bendung harus dibatasi sampai –4 m tekanan air jika mercu tersebut dari beton. Untuk pasangan batu tekanan subatmosfer sebaiknya dibatasi sampai –1 m tekanan air. Persamaan energi dan debit untuk bendung ambang pendek dengan pengontrol segi empat adalah sebagai berikut :

2 2 3/ 2 Q = C d . . .g .Be.H 1 ………………………………..………..……(2.28) 3 3



L2A 004 121 L2A 004 126

66


dimana: Q

= debit (m3/dt)

Cd

= koefisien debit (Cd = C0C1C2)

g

= percepatan gravitasi (9,81 m/dt2)

b

= panjang mercu (m)

H1

= tinggi di atas mercu (m)

C0

= fungsi H1/r (lihat Gambar 2.09)

C1

= fungsi p/H1 (lihat Gambar 2.11)

C2

= fungsi p/H1 dan kemiringan muka hulu bendung (lihat Gambar 2.12)

C0 mempunyai harga maksimum 1,49 jika H1/r lebih dari 5,0 (lihat Gambar 2.10)

Gambar 2.08

Tekanan pada Mercu Bendung Bulat sebagai Fungsi Perbandingan H1/r

(Sumber : KP-02 Bangunan Utama)



L2A 004 121 L2A 004 126

67


Gambar 2.09

Harga-harga Koefisien C0 untuk Bendung Ambang Bulat sebagai Fungsi Perbandingan H1/r


Gambar 2.10

Koefisien C1 sebagai Fungsi Perbandingan p/H1




L2A 004 121 L2A 004 126

68


Gambar 2.11

Harga-harga Koefisien C2 untuk Bendung Mercu Ogee dengan Muka Hulu Melengkung ( menurut USBR,1960 ) (Sumber: KP-02 Bangunan Utama)

Gambar 2.12

Faktor Pengurangan Aliran Tenggelam sebagai Fungsi H2/H1 (Sumber : KP-02 Bangunan Utama)

2.5.4.2 Mercu Ogee

Mercu Ogee berbentuk tirai luapan bawah dari bendung ambang tajam aerasi. Oleh karena itu mercu tidak akan memberikan tekanan subatmosfer pada permukaan mercu sewaktu bendung mengalirkan air pada debit rencana. Untuk debit yang lebih rendah, air akan memberikan tekanan ke bawah pada mercu. Untuk merencanakan permukaan mercu Ogee bagian hilir U.S Army Corps of Engineers mengembangkan persamaan : 1⎡ X ⎤ Y = ⎢ ⎥ hd k ⎣ hd ⎦

n

…………………………...………………………(2.29)

dimana: X dan Y

= koordinator-koordinator permukaan hilir

hd

= tinggi rencana di atas mercu

k dan n

= koefisien kemiringan permukaan hilir Tabel 2.25 Harga – harga K dan n



L2A 004 121 L2A 004 126

69

BAB II LAN NDASAN TEO ORI

Kemiringan K n permukaaan hilir

K

n

V Vertikal

22,000

1,8550

3:1

1,936

1,8336

3:2

1,939

1,8110

1:1

1,873

1,7776

(S (Sumber : KP P-02 Standar Perencanaa an Irigasi)

Bentuk-bentuk mercu m dapaat dilihat pada p Gam mbar 2.13 adalah seb bagai beriikut :

Gambar 2.1 13

Type Mercu M Ogeee

Baangunan hulu merrcu bervaariasi diseesuaikan ddengan keemiringann permuk kaan hilir. Persamaaan antaraa tinggi ennergi dan debit d untu uk bendunng Ogee ad dalah :

2 2 3/ 2 Q = C d . . .g .Be.H 1 ……… …………… ………………..…… …..(2.30) 3 3 dimana: Cd

= koefisien n debit (C0, C1, C2)

g

= gravitasi (m /dt2)

b

= lebar merrcu (m)

H1

= tinggi eneergi di ataas ambang g (m)

C0

= konstantaa = 1,30

C1

= fungsi p/h hd dan H1/hd

NAAN BENDU UNG SAPON DI SUNGAI P PROGO PERENCAN KABUPATEEN KULON PR ROGO YOGYA YAKARTA

TEGUH H DWIMENA A TRI HA ARYADI

LL2A 004 121 LL2A 004 126

70


C2

= faktor koreksi untuk permukaan hulu

Faktor koreksi C1 disajikan dalam Gambar 2.14 dan sebaiknya dipakai untuk berbagai tinggi bendung di atas dasar sungai.

Gambar 2.14

Faktor Koreksi untuk Selain Tinggi Energi Rencana pada Bendung Mercu Ogee (Menurut Ven Te Chow, 1959, Berdasarkan Data USBR dan WES)

Sumber : KP-02 Bangunan Utama

2.5.5

Tinggi Air Banjir di Atas Mercu

Persamaan tinggi energi di atas mercu (H1) menggunakan rumus debit bendung dengan mercu bulat, yaitu: 2 2 3/ 2 Q = C d . . .g .Be.H 1 .................................................................................(2.32) 3 3 (Buku Petunjuk Perencanaan Irigasi, PU Pengairan, Hal :80)

dimana: Q

= debit (m3/det)

Cd

= koefisien debit

g

= percepatan gravitasi (m/det2)

Be

= lebar efektif bendung (m)



L2A 004 121 L2A 004 126

71


H1

= tinggi energi di atas mercu (m)

Gambar 2.15

2.5.6

Elevasi Air di Hulu dan Hilir Bendung

Tinggi Air Banjir di Hilir Bendung

Perhitungan dilakukan dengan rumus sebagai berikut: V =

1 * R 2 / 3 * i 1 / 2 ............................................................................................(2.31) n (Hidrolika Terapan Aliran Pada Saluran Terbuka & Pipa, Robert J Kodoatie, hal 127)

A = (b + m.h ).h P = b + 2.h 1 + m 2 R=

A P

Perhitungan h dengan coba-coba. Elevasi muka air di hilir bendung = elevasi dasar hilir + h 2.5.7

Kolam Olak

Kolam olak adalah suatu bangunan berupa olak di hilir bendung yang berfungsi untuk meredam energi yang timbul di dalam aliran air superkritis yang melewati pelimpah. Faktor pemilihan tipe kolam olak : PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

72


1. Tinggi bendung 2. Keadaan geoteknik tanah dasar misalnya jenis batuan, lapisan, kekerasan tekan, diameter butir dsb. 3. Jenis angkutan sedimen yang terbawa aliran sungai. 4. Keadaan aliran yang terjadi di bangunan peredam energi seperti aliran tidak sempurna/tenggelam, loncatan air lebih rendah atau lebih tinggi. Tipe kolam olak: a. Berdasarkan Bilangan Froude, kolam olak dikelompokan sebagai berikut : 1. Untuk Fr ≤ 1,7 tidak diperlukan kolam olak. Pada saluran tanah bagian hilir harus dilindungi dari bahaya erosi. 2. Bila 1,7 < Fr ≤ 2,5 maka kolam olak diperlukan untuk meredam energi secara efektif. Kolam olak dengan ambang ujung mampu bekerja dengan baik. 3. Jika 2,5 < Fr ≤ 4,5 maka loncatan air tidak terbentuk dan menimbulkan gelombang sampai jarak yang jauh di saluran. Kolam olak yang digunakan untuk menimbulkan turbulensi (olakan) yakni tipe USBR tipe IV. 4. Untuk Fr ≥ 4,5 merupakan kolam olak yang paling ekonomis, karena kolam ini pendek. Kolam olak yang sesuai adalah kolam USBR tipe III. b. Kolam Olak Tipe Bak Tenggelam Jika kedalaman konjungsi hilir dari loncat air terlalu tinggi dibanding kedalaman air normal hilir, atau kalau diperkirakan akan terjadi kerusakan pada lantai kolam yang panjang akibat batu-batu besar yang terangkut lewat atas bendung, maka dapat dipakai peredam energi yang relatif pendek tetapi dalam. Kolam olak tipe bak tenggelam telah digunakan pada bendung-bendung rendah dan untuk bilangan-bilangan Froude rendah. Bahan ini diolah oleh Institut Teknik Hidrolika di Bandung untuk menghasilkan serangkaian perencanaan untuk kolam dengan tinggi energi rendah ini. Dapat dihitung dengan rumus: PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

73


hc = 3

q2 g

…………………………………………….…………..(2.33)

dimana : hc = kedalaman air kritis (m) q = debit per lebar satuan (m3/dt.m) g = percepatan gravitasi (9,81 m/dt)

Gambar 2.16

Kolam Olak Tipe Bak Tenggelam

( Sumber: Buku Pegangan Kuliah Bangunan Air)

c. Kolam Vlughter

Kolam vlughter dikembangkan untuk bangunan terjun di saluran irigasi. Batas-batas yang diberikan untuk Z/hc 0,5; 2,0; 15,0 dihubungkan dengan bilangan Froude. Bilangan Froude itu diambil dalam Z di bawah tinggi energi hulu. Kolam vlughter bisa dipakai

sampai beda tinggi energi Z tidak lebih dari 4,50 m. Gambar 2.17 Vlughter

hc

=

3

q2 g

…………………………………………………………………..(2.34) PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

Kolam

74

BAB II LAN NDASAN TEO ORI

Jika 0,5 <

z ≤ 2,0 2 hc

t = 2,4 hhc + 0,4 z Jika 2,0 <

z ≤ 15,0 1 hc

t = 3,0 hhc + 0,1 z a = 0,28 hc

hc z

D = R = L ( ukuraan dalam m ) d. Kolaam Schok klitsch Arrmin Sch hoklitsch menemu ukan kolam olakkan yang g ukurann-ukuranny ya tidak k tergantuung pada tinggi t muuka air hu ulu maupu un hilir, m melainkan n tergantuung pada debit perr satuan leebar.

Gaambar 2.18 8 Kolam Scchoklitsch ( Sumber: Buku B Pegang gan Kuliah Baangunan Air))

Panjangg kolam ollakan L = ( 0,5-1 ) w 1

Tinggi aambang hiilir dari laantai S = β q 2 (

1

w 4 ) dengaan harga minimum m 0,1 w. g

Untuk ffaktor β dapat d diam mbil dari Gambar grafik di bawah, dan d faktor ξ diamb bil antaraa 0,003 daan 0,08. Harga H ρ paada umum mnya diam mbil 0,15. NAAN BENDU UNG SAPON DI SUNGAI P PROGO PERENCAN KABUPATEEN KULON PR ROGO YOGYA YAKARTA

TEGUH H DWIMENA A TRI HA ARYADI

LL2A 004 121 LL2A 004 126

75


Gambar 2.19 Grafik Faktor β ( Sumber: Buku Pegangan Kuliah Bangunan Air)

2.5.8

Panjang Lantai Muka

Perencanaan panjang lantai muka bendung menggunakan garis kemiringan hidrolik. Garis Gradien Hidrolik ini diGambarkan di hilir ke arah hulu dengan titik ujung hilir bendung sebagai permukaan dengan tekanan sebesar nol. Kemiringan garis hidrolik gradien disesuaikan dengan kemiringan yang diijinkan untuk suatu tanah dasar tertentu, yaitu menggunakan Creep Ratio (Cr). Untuk mencari panjang lantai depan hulu yang menentukan adalah beda tinggi energi terbesar dimana terjadi pada saat muka banjir di hulu dan kosong di hilir. Garis Gradien hidrolik akan membentuk sudut dengan bidang horisontal sebesar α, sehingga akan memotong muka air banjir di hulu. Proyeksi titik perpotongan tersebut ke arah horisontal (lantai hulu bendung) adalah titik ujung dari panjang lantai depan minimum. 1 Lw = ΣLv + ΣLh ...................................................................................(2.35) 3 (Perbaikan dan Pengaturan Sungai, Dr.Ir Suyono Sosrodarsono dan Dr. Masateru Tominaga)

dimana : Lw

= panjang garis rembesan (m)

Σ Lv

= panjang creep line vertikal (m)

Σ Lh

= panjang creep line horisontal (m)



L2A 004 121 L2A 004 126

76


Faktor Rembesan / creep ratio (Cw) = Σ Lw / ∆Hw dimana, Cw > C (aman).



L2A 004 121 L2A 004 126

77


Tabel 2.26 Harga-harga Minimum Angka Rembesan Lane (CL)

Jenis Material

CL

Pasir sangat halus / lanau

8,5

Pasir halus

7

Pasir sedang

6

Pasir kasar

5

Kerikil halus

4

Kerikil sedang

3,5

Kerikil kasar termasuk berangkal

3

Bongkah dengan sedikit berangkal dan kerikil

2,5

Lempung lunak

3

Lempung sedang

2

Lempung keras

1,8

Lempung sangat keras

1,6

( Sumber : Irigasi dan Bangunan Air, Gunadharma)

2.5.9

Tebal Lantai Kolam Olak

Untuk menentukan tebal lantai kolam olak harus ditinjau pada dua kondisi yaitu pada kondisi air normal dan kondisi air banjir.

⎧ ⎡ Lx ⎤⎫ Px = ⎨Hx − ⎢ * ∆H '⎥ ⎬ * γ w ....................................................................(2.36) ⎣L ⎦⎭ ⎩ t min =

s.(Px − Wx )

γ pas

(Standar Perencanaan Irigasi KP-02)

dimana : Px

= Uplift Pressure (T/m2)

Hx

= tinggi muka air di hulu bendung diukur dari titik x (m)

Lx

= panjang creep line sampai titik x (m)

L

= panjang creep line total (m)

∆H

= perbedaan tinggi tekan di hulu dan di hilir bendung (m)



L2A 004 121 L2A 004 126

78


γw

= berat jenis air (1 T/m3 )

t min = tebal minimum lantai kolam (m) s

= faktor keamanan untuk: 1,5

= untuk kondisi air normal

1,25

= untuk kondisi air banjir

Wx

= kedalaman air pada titik X (m)

γbeton

= berat jenis beton (2,4 T/m3)

Gambar 2.20 Gaya Angkat pada Pondasi Bendung

2.5.10 Saluran Primer

Untuk menentukan dimensi saluran primer terlebih dahulu harus diketahui elevasi saluran primer, dimana elevasi air di saluran primer ditentukan sebagai berikut: 1. Elevasi sawah terjauh dan tertinggi yang akan diairi. 2. Tinggi genangan air di sawah. 3. Jumlah kehilangan energi: a. dari saluran tersier ke sawah. b. dari saluran sekunder ke tersier. c. dari saluran primer ke sekunder. PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

79


d. akibat kemiringan saluran. e. kehilangan energi di saluran pengambilan atau sadap. Dimensi saluran dihitung dengan rumus sebagai berikut: Q=V.A

A = (b + m.h )h P = b + 2 * h m2 + 1 R=

A P

V = k * R 2 / 3 * i1 / 2 .............................................................................................(2.23) ( Standar Perencanaan Irigasi KP-03, hal 15 )

Gambar 2.21 Potongan Melintang Dimensi Saluran Primer

dimana : V = kecepatan rencana (m/det) K = koefisien Stickler (m1/3/det) R = jari-jari hidrolis (m) i


A = luas penampang basah (m2) P

= keliling basah (m)

m = kemiringan talud saluran h

= kedalaman air (m)



L2A 004 121 L2A 004 126

80


b

= lebar dasar saluran (m) Untuk saluran irigasi yang terbuat dari tanah, perbandingan antara lebar dasar dan

kedalaman air untuk perencanaan dapat dilihat pada Tabel 2.28



L2A 004 121 L2A 004 126

81


Tabel 2.27 Harga K (koesien Strickler) K(m1/3/dt)

Jenis saluran A. Saluran tanah Saluran Pembuang

33

Saluran Tersier

35

Saluran Primer & Sekunder Qp < 1 m3/dt

35

1 m3/dt
40

5 m3/dt< Qp < 10 m3/dt

42,5

Qp > 10 m3/dt

45

B. Saluran Pasangan Pasangan Batu Satu Sisi

42

Pasangan Batu dua Sisi

45

Pasangan Batu seluruhnya

50

Pasangan Slab Beton Satu Sisi

45

Pasangan Slab Beton Dua Sisi

50

Pasangan Slab Beton Seluruhnya

70

Saluran segiempat diplester

75

(Sumber KP 03) Tabel 2.28 Perbandingan lebar dasar dan kedalaman air Debit (Q) m3/dt

Kemiringan talud 1 : m

Perbandingan b/h (n)

0,15 – 0,30 0,30 – 0,50 0,50 – 0,75 0,75 – 1,00 1,00 - 1,50 1,50 – 3,00 3,00 – 4,50 4,50 – 5,00 5,00 – 6,00 6,00 –7,50 7,50 – 9,00

1,0 1,0 1,0 1,0 1,0 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5

1,0 1,0 - 1,2 1,2 - 1,3 1,3 - 1,5 1,5 - 1,8 1,8 - 2,3 2,3 - 2,7 2,7 - 2,9 2,9 - 3,1 3,1 - 3,5 3,5 - 3,5



Nilai K 35 35 35 35 40 40 40 40 42,5 42,5 42,5

L2A 004 121 L2A 004 126

82


9,00 – 10,0 10,0 – 11,0 11,0 – 15,0 15,00 – 25,0 25,00 – 40,0

1,5 2,0 2,0 2,0 2,0

3,5 - 3,9 3,9 - 4,2 4,2 - 49 4,9 - 6,5 6,5 - 9,0

45 45 45 45 45

Kemiringan talud berdasarkan jenis tanah yang dilalui dapat dilihat pada Tabel 2.29 berikut: Tabel 2.29

Kemiringan talud

Jenis Tanah

m

Batuan

0,25

Batuan lunak

0,50-0,70

Lempung

0,50-1,10

Geluh, D< 1,0 mm

1

Geluh, D> 1,0 mm

1,50

Geluh Pasiran

1,50

Pasir lepas

2

Catatan: Geluh adalah campuran pasir, lempung dan lumpur dengan perbandingan hampir sama Sumber KP 03

Selain ditentukan dari jenis tanah untuk saluran timbunan tanah yang dipadatkan dengan baik besar kemiringan talud dapat ditentukan berdasarkan Tabel 2.30 Tabel 2.30 Kemiringan talud Untuk Saluran Timbunan Berdasarkan Kedalaman Air+Tinggi Jagaan

Kedalaman air + tinggi jagaan

m

H< 1,00 m

1

1,00 m < H < 2,00 m

1,5

H > 2,00 m

2

Sumber KP 03

Tabel 2.31 Tinggi Jagaan (W)

Debit Q(m3/dt)

Saluran Tanah (m)


Saluran Pasangan (m)


L2A 004 121 L2A 004 126

83


< 0,50

0,40

0,20

0,50 – 1,50

0,50

0,20

1,50 – 5,00

0,60

0,25

5,00 – 10,00

0,75

0,30

10,00 – 15,00

0,85

0,40

> 15,00

1,00

0,50

Sumber KP 03

2.5.11 Alat Pengukur Debit

Parameter dalam menentukan pemilihan alat pengukur debit adalah sebagai berikut: 1. Kecocokan bangunan untuk keperluan pengukuran debit. 2. Ketelitian pengukuran di lapangan. 3. Bangunan yang kokoh, sederhana dan ekonomis. 4. Rumus debit sederhana dan teliti. 5. Eksploitasi dan pembacaan mudah. 6. Pemeliharaan mudah dan murah. 7. Cocok dengan kondisi setempat dan dapat diterima oleh para petani. a. Alat Ukur Romijn

Alat ukur ini digunakan di depan bangunan intake saluran. Alat ukur ini juga berfungsi mengatur dan mengukur debit serta sebagai pintu saluran primer. Untuk menentukan h pintu didapat dari Tabel Q dan b seperti Tabel 2.32 berikut: Tabel 2.32 Tipe Pintu Romijn

TIPE ROMIJN STANDAR Lebar (m)

I

II

III

IV

V

VI

0,50

0,50

0,75

1,00

1,25

1,50

0,33

0,50

0,50

0,50

0,50

0,50

Kedalaman maks,aliran pada muka air rencana



L2A 004 121 L2A 004 126

84


Debit maks,pada muka air rencana

160

300

450

600

750

900

Kehilangan energi

0,08

0,11

0,11

0,11

0,11

0,11

0,81 + V

1,15 + V

1,15 + V

1,15 + V

1,15 + V

1,15 + V

Elevasi dasar di bawah muka air rencana

V = Varian = 0,18 x Hmaks Sumber : Buku Petunjuk Perencanaan Irigasi 1986

Kelebihan alat ukur Romijn adalah sebagai berikut : 1. Bangunan ini bisa mengukur dan mengatur debit sekaligus 2. Dapat membilas endapan sedimen halus 3. kehilangan energi relatif kecil 4. Ketelitian baik 5. Ekspliotasi mudah Kekurangan alat ukur Romijn adalah sebagai berikut : 1. Pembuatannya rumit dan mahal 2. Bangunan ini membutuhkan muka air yang tinggi di saluran 3. Biaya pemeliharaan bangunan itu relatif mahal 4. Bangunan ini bisa disalahgunakan dengan jalan membuka pintu bawah 5. Bangunan ini peka terhadap fluktuasi muka air di saluran pengarah.



L2A 004 121 L2A 004 126

85


Gambar 2.22 Alat Pintu Romijn

b. Alat Ukur Ambang Lebar

Alat ukur ini dianjurkan karena bangunan ini kokoh, mudah dibuat dan mudah disesuaikan dengan tipe saluran. Pembacaan debit dengan alat ukur ini dapat dilakukan secara langsung, karena hanya menyatakan hubungan antara muka air hulu dengan debit. Kelebihan alat ukur ambang lebar adalah sebagai berikut : 1. Bentuk hidrolis luwes dan sederhana. 2. Konstruksi kuat, sederhana dan tidak mahal. 3. Benda-benda hanyut dapat dilewatkan dengan mudah. 4. Eksploitasi mudah. Kelemahan alat ukur ambang lebar adalah sebagai berikut : 1. Bangunan ini hanya bisa digunakan untuk mengukur saja. 2. Agar pengukuran teliti, aliran tidak boleh tenggelam. Pintu sorong Mistar Ukur

Z h1

H > H1

p 2 - 3H1



L2A 004 121 L2A 004 126

86


Gambar 2.23 Sket Alat Ukur Ambang Lebar

c. Alat Ukur Crump–de Gruyter

Alat ukur Crump–de Gruyter dipakai pada muka air di saluran selalu mengalami fluktuasi dan muka air rendah di saluran. Alat ukur ini mempunyai kehilangan tinggi energi yang lebih besar daripada alat ukur Romijn. Penggunaannya dengan cara menggerakan pintu ke arah vertikal. Kelebihan alat Crump–de Gruyter adalah sebagai berikut : 1. Bangunan ini dapat mengukur dan mengatur debit sekaligus. 2. Bangunan ini kuat dan tidak ada masalah dengan sedimen. 3. Eksploitasi mudah dan pengukuran teliti Kelemahan alat Crump–de Gruyter adalah sebagai berikut : 1. Pembuatannya rumit dan mahal. 2. Biaya pemeliharaan mahal. 3. Kehilangan tinggi energi besar. Dilihat dari segi kelebihan dan kekurangan, maka alat ukur debit Romijn sangat cocok digunakan. 2.5.12 Saluran Kantong Lumpur

Kantong lumpur merupakan pembesaran potongan melintang saluran sampai panjang tertentu untuk mengurangi kecepatan aliran dan kesempatan pada sedimen untuk mengendap. Untuk menampung endapan sedimen tersebut dasar bagian saluran tersebut diperdalam dan diperlebar. Tampungan ini dibersihkan setiap jangka waktu tertentu dengan cara membilas sedimennya kembali ke sungai dengan aliran super kritis. Kantong lumpur ditempatkan dibagian awal dari saluran primer tepat dibagian belakang pengambilan.



L2A 004 121 L2A 004 126

87


Gambar 2.24 Potongan Memanjang Kantong Lumpur

hn

1:2

hs B Gambar 2.25 Potongan Melintang Kantong Lumpur

Keterangan: H

= Kedalaman aliran di saluran, m

W

= Kecepatan endap partikel sedimen, m/dt

L

= Panjang kantong lumpur, m

B

= Lebar rerata kantong lumpur, m

V

= Kecepatan aliran, m/dt

Q

= Debit kebutuhan, m3/dt

hn

= Kedalaman normal saluran

hs

= Kedalaman saluran kantong lumpur

Perhitungan kantong lumpur diasumsikan sama dengan saluran primer. 1.

Perhitungan Kemiringan Saluran Kantong Lumpur (in)

Perhitungan kemiringan saluran kantong lumpur menggunakan rumus: Vn =

1 1/ 2 x ( Rn) 2 / 3 x in .............................................................................. (2.24) n (Standar Perencanaan Irigasi KP-02)

Qn = VnxAn

dimana : PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

88


Vn

= kecepatan rata-rata selama eksploitasi normal = 0,40 m/det

n

= koefisien kekasaran Manning (det/m1/3)

Rn

= jari-jari hidrolis (m)

in


Qn

= kebutuhan pengambilan rencana (m3/det)

An

= luas penampang basah (m2)

2. Perhitungan Kemiringan Saluran Kantong Lumpur (iS ) Agar pengambilan dapat dilakukan dengan baik, maka kecepatan aliran harus tetap kritis dimana Fr = 1. Rumus yang digunakan: Kedalaman kritis (hc) =

3

q2 g

dimana q =

Q B

2

maka : Vs

=

Fr

=

hc =

3

⎛Q⎞ 1 ⎜ ⎟ * ⎝B⎠ g

g * hs

Vs g * hs

=1

Kemiringan saluran ( IS ) =

Vs 2 ⎛ 1 ⎞ ⎜⎜ * Rs 2 / 3 ⎟⎟ ⎝ nS ⎠

2

Perhitungan Panjang Kantong Lumpur menggunakan rumus: hn L = w Vn

w =

kecepatan endap, diambil berdasarkan hubungan antara diameter saringan dan kecepatan endap untuk air tenang (KP-02 hal 145). Dengan diameter sedimen 0,07 mm dan suhu air sebesar 20oC maka didapat kecepatan endap sebesar 0,004 m/det. Grafiknya dapat dilihat pada Gambar 2.26



L2A 004 121 L2A 004 126

89


Gambar 2.26 Kecepatan Endap Lumpur untuk Air Tenang

2.5.13 Pintu Penguras Kantong Lumpur

Pintu penguras kantong lumpur tidak boleh terjadi gangguan selama pembilasan, oleh karena itu aliran pada pintu penguras tidak boleh tenggelam. Penurunan kecepatan aliran akan mengakibatkan menurunnya kapasitas angkutan sedimen, oleh karena itu kecepatan aliran tidak boleh berkurang, untuk menambah kecepatan aliran maka dibuat kemiringan saluran yang memungkinkan untuk kemudahan dalam transport sedimen. 2.5.14 Bangunan Pengambilan atau Intake

Bangunan pengambilan adalah sebuah bangunan berupa pintu air yang terletak di samping kanan bendung. Fungsi bangunan ini adalah untuk membelokkan aliran air dari sungai dalam jumlah yang diinginkan untuk kebutuhan irigasi. Saluran pembilas pada bangunan pengambilan dilengkapi dengan pintu dan bagian depannya terbuka untuk menjaga jika terjadi muka air tinggi selama banjir. Besarnya bukaan pintu tergantung



L2A 004 121 L2A 004 126

90


dengan kecepatan aliran masuk yang diinginkan. Kecepatan ini tergantung pada ukuran butir bahan yang diangkut. Elevasi lantai intake diambil minimal satu meter di atas lantai hulu bendung karena sungai mengangkut pasir dan kerikil. Pada keadaan ini makin tinggi lantai dari dasar sungai maka akan semakin baik, sehingga pencegahan angkutan sedimen dasar masuk ke intake juga makin baik. Tetapi bila lantai intake terlalu tinggi maka debit air yang tersadap menjadi sedikit, untuk itu perlu membuat intake arah melebar. Agar penyadapan air dapat terpenuhi dan pencegahan sedimen masuk ke intake dapat dihindari, maka perlu diambil perbandingan tertentu antara lebar dengan tinggi bukaan. Qn = 1,2 * Q ...........................................................................................(2.25) (Standar perencanaan Irigasi KP-02)

Qn = µ..a.b. 2.g.z ...................................................................................(2.26) (Buku Petunjuk Perencanaan Irigasi, PU Pengairan, Hal: 76 )

dimana : Qn

= debit rencana (m3/det)

Q

= kebutuhan air di sawah (m3/det)

µ

= koefisien debit

a

= tinggi bukaan (m)

b

= lebar bukaan (m)

g

= gaya gravtasi = 9,81 m/det2

z

= kehilangan tinggi energi pada bukaan antara 0,15 – 0,30 m



L2A 004 121 L2A 004 126

91


Gambar 2.27 Potongan Melintang Bangunan Pengambilan

2.6

Tinjauan Gerusan Di Hilir Bendung

Tinjauan terhadap gerusan bendung digunakan untuk menentukan tinggi dinding halang (koperan) di ujung hilir bendung. Untuk mengatasi gerusan tersebut dipasang apron yang berupa pasangan batu kosong sebagai selimut lintang bagi tanah asli. Batu yang dipakai untuk apron harus keras, padat, awet dan mempunyai berat jenis 2,4 Ton/m3. untuk menghitung kedalaman gerusan digunakan metode Lacey sebagai berikut:

⎛Q⎞ R = 0,47⎜⎜ ⎟⎟ ⎝f⎠

1/ 3

...............................................................................................(2.37)

f = 1,76Dm1 / 2 dimana : R

= kedalaman gerusan di bawah permukaan air banjir (m)

Dm = diameter rata-rata material dasar sungai (mm) Q

= debit yang melimpah di atas mercu (m3/det)

f

= faktor lumpur Lacey

Menurut Lacey, kedalaman gerusan bersifat empiris, maka dalam penggunaannya dikalikan dengan angka keamanan sebesar 1,5. 2.7

Tinjauan Backwater Di Hulu Bendung

Perhitungan backwater bertujuan untuk mengetahui peninggian muka air pada bagian hulu akibat pembangunan bendung, sehingga dapat menentukan tinggi tanggul yang harus dibuat. Dengan diketahuinya muka air di hulu bendung maka dapat ditentukan : a. Tinggi tanggul di hulu. b. Panjang tanggul yang harus dibuat (seberapa jauh pengaruh backwater). Sf V1² 2g

Sw

hf V2² 2g

h1 So

z1 X PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA

h2

z2


L2A 004 121 L2A 004 126

92


Gambar 2.28 Tinggi Energi Backwater

dimana: h1

= kedalaman air tanpa bendung.

h2

= tinggi muka air akibat bendung.

So

= kemiringan dasar sungai.

Sw = kemiringan muka air. Sf

= kemiringan garis energi. 2

2

V V Z 1 + h1 + 1 = Z 2 + h2 + 2 + hf 2g 2g 2

h1 +

2

V1 V + Z 1 − Z 2 = h2 + 2 + hf 2g 2g 2

2

V V h1 + 1 + Z 1 − Z 2 = h2 + 2 + hf 1 4 2 4 3 2g 2g ∆X 1 424 3 1 424 3 E1

E2

E1 + So.∆x = E 2 + Sf .∆x

(So.∆x ) − (Sf .∆x ) = E1 + E 2 ∆x =

E1 − E 2 So − Sf

dimana: Sf =

n 2 .V 2 2.22.R 4 / 3

A = (b + mh)h

1 V = . R 2/3 . i ½ n P = b + 2h 1 + m 2 R=

A P



L2A 004 121 L2A 004 126

93


Gambar 2.29 Sketsa Backwater di Hulu Bendung

2.8

Analisis Stabilitas Struktur Bendung

Stabilitas bendung dianalisis pada tiga macam kondisi yaitu pada saat sungai kosong, normal dan pada saat sungai banjir. Tinjauan stabilitas yang diperhitungkan dalam perencanaan suatu bendung meliputi: 2.8.1 2.8.1.1

Analisis Gaya-gaya Vertikal Akibat Berat Sendiri Bendung

Gaya akibat berat sendiri bending adalah G = V * γ ........................................................................................(2.38) dimana: V = Volume (m3) γ = berat jenis bahan, beton = 2,4 T/m3 2.8.1.2

Gaya Angkat (Uplift Pressure)

Rumus yang dipakai:

Px = Hx − H ......................................................................................(2.39) Px = Hx − ( Lx *

∆H ) L (Irigasi dan Bangunana Air, Gunadarma Hal 131)

dimana: Px

= Uplift Pressure (akibat tekanan air) pada titik X (T/m2)

Lx

= jarak jalur rembesan pada titik x (m)

L

= panjang total jalur rembesan (m)

∆H

= beda tinggi energi (m)

Hx

= tinggi energi di hulu bending



L2A 004 121 L2A 004 126

94


2.8.2

Analisis Gaya-gaya Horisontal

2.8.2.1

Gaya Akibat Tekanan Lumpur

Rumus yang dipakai: Ps =

γ s xh 2 ⎡1 − sin θ ⎤ .......................................................................(2.40) 2 ⎢⎣1 + sin θ ⎥⎦ (Irigasi dan Bangunan Air, Gunadharma, hal 132)

dimana: Ps

= gaya yang terletak pada 2/3 kedalaman dari atas lumpur yang bekerja

secara

horisontal (kg) θ

γ

= sudut geser dalam = berat jenis lumpur (kg/m3) = 1600 kg/m3 = 1,6 T/m3

s

h

= kedalaman lumpur (m) 2.8.2.2 Gaya Hidrostatis

Rumus yang dipakai: Wu = c. γ w[h2 + ½ ζ (h1-h2)]A....................................................(2.41)

(Irigasi dan

Bangunan Air, Gunadharma, hal 131)

dimana: c

γ

= proposan luas dimana tekanan hidrostatis bekerja (c = 1 untuk semua tipe pondasi) w

= berat jenis air (kg/m3) = 1000 kg/m3 = 1 T/m3

h2

= kedalaman air hilir (m)

h1

= kedalaman air hulu (m)

ζ

= proporsi tekanan, diberikan pada Tabel 2.33 (m)

A

= luas dasar (m2)

Wu

= gaya tekanan ke atas resultante (Ton)

Tabel 2.33 Harga-harga ζ PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

95


Tipe Pondasi Batuan

Proporsi Tekanan

Berlapis horisontal

1,00

Sedang, pejal (massive)

0,67

Baik, pejal

0,50

(Sumber : Irigasi dan Bangunan Air,Gunadarma)

2.8.2.3 z

Gaya Akibat Tekanan Tanah Aktif dan Pasif

Tekanan tanah aktif dihitung dengan rumus sebagai berikut:

(

)

1 Pa = γ sub * Ka * h 2 Ka = tan 2 45 0 − φ / 2 ...........................................(2.42) 2

γ sub = γ sat − γ w ⎡ Gs + e ⎤ = ⎢γ w −γ w 1 + e ⎥⎦ ⎣

dimana γw = 1 T/m3

⎡ Gs − 1⎤ = ⎢γ w 1 + e ⎥⎦ ⎣ z

Tekanan tanah pasif dihitung dengan rumus sebagai berikut: 1 Pp = γ sub * Kp * h 2 ..................................................................................(2.43) 2

(

Kp = tan 2 45 0 + φ / 2

)

γ sub = γ sat − γ w ⎡ Gs + e ⎤ = ⎢γ w −γ w 1 + e ⎥⎦ ⎣

dimana γw = 1 T/m3

⎡ Gs − 1⎤ = ⎢γ w 1 + e ⎥⎦ ⎣ Keterangan : Pa

= tekanan tanah aktif (T/m2)

Pp

= tekanan tanah pasif (T/m2)

φ

= sudut geser dalam ( 0 )



L2A 004 121 L2A 004 126

96


g

= gravitasi bumi = 9,81 m/detik2

h

= kedalaman tanah aktif dan pasif (m)

γsub

= berat jenis submerged / tanah dalam keadaan terendam (T/m3)

γsat

= berat jenis saturated / tanah dalam keadaan jenuh (T/m3)

γw

= berat jenis air = 1,0 T/m3

Gs

= Spesifik Gravity

e

= Void Ratio

2.8.2.4 Gaya Gempa

Untuk menghitung gaya gempa dipakai rumus sebagai berikut:

a d = n(ac xz ) ....................................................................................(2.44) m

(Standar Perencanaan Irigasi KP-06)

E=

ad g

dimana: ad

= percepatan gempa rencana (cm/dt2)

n, m

= koefisien untuk masing-masing jenis tanah

aC

= percepatan kejut dasar (cm/dt2)

z

= faktor yang tergantung dari letak geografis (dapat dilihat pada “Pete

Zona

Seismik untuk Perencanaan Bangunana Air Tahan Gempa”) E

= koefisien gempa

G

= percepatan gravitasi = 9,81 m/dt2. Dari koefisien gempa di atas, kemudian dicari besarnya gaya gempa dan momen

akibat gaya gempa dengan rumus: Gaya Gempa,

K=ExG

dimana: E

= koefisien gempa

K

= gaya gempa



L2A 004 121 L2A 004 126

97


G

= berat bangunan (Ton)

Momen: → M = K x Jarak (m) Setelah menganalisis gaya-gaya tersebut, kemudian diperiksa stabilitas bendung terhadap guling, geser, pecahnya struktur, erosi bawah tanah (piping) dan daya dukung tanah. 2.8.3

Analisis Stabilitas Bendung

2.8.3.1 Terhadap Guling

Rumus yang digunakan untuk cek terhadap guling adalah sebagai berikut: SF =

∑ MT > 1.5 ∑ MG

.............................................................. ........................(2.45) (Teknik Bendung, Ir.Soedibyo, Hal 105)

dimana : SF

= faktor keamanan

Σ MT

= jumlah momen tahan (Ton meter)

Σ MG

= jumlah momen guling (Ton meter)

2.8.3.2

Terhadap Geser

Rumus yang digunakan untuk cek terhadap geser adalah sebagai berikut: SF = f

∑ RV ∑ RH

> 1.5 ..........................................................................…..........(2.46)

dimana : SF

= faktor keamanan

Σ RV = total gaya vertikal (Ton) Σ RH = total gaya horisontal (Ton) f

= koefisien gesekan = (0,6-0,75) 2.8.3.3

Terhadap Daya Dukung Tanah

Dari data tanah pada lokasi bendung Sapon, diperoleh : PERENCANAAN BENDUNG SAPON DI SUNGAI PROGO KABUPATEN KULON PROGO YOGYAKARTA


L2A 004 121 L2A 004 126

98


γ

= berat jenis tanah (T/m3)

c

= kohesi

φ

= sudut geser dalam

Df

= kedalaman pondasi (m)

Nc, Nq, Nγ didapat dari grafik Terzaghi Rumus daya dukung tanah Terzaghi : qult = c . Nc + γ . Nq . Df + 0,5 .γ. B . N ..........................................................(2.47) (Mekanika Tanah Jilid I, Braja M. Das )

σ=

qult ........................................................................................................(2.48) SF

Kontrol :

σ maks =

RV ⎛ 6.e ⎞ ⎜1 + ⎟ < σ .............................................................................(2.49) B ⎝ B ⎠

σ min =

RV ⎛ 6.e ⎞ ⎜1 − ⎟ > 0 ...............................................................................(2.50) B ⎝ B ⎠

dimana : SF

= faktor keamanan

RV

= gaya vertikal (Ton)

B

= panjang tubuh bendung (m)

σ

= tegangan yang timbul (T/m2)

σ

= tegangan ijin (T/m2)

(Teknik Bendung, Ir.Soedibyo, Hal : 107 )

2.8.3.4 Terhadap Erosi Bawah Tanah (Piping)

Keamanan bendung terhadap erosi bawah bendung dihitung dengan rumus :

SF =

s (1 + a / s ) ……………………………………………..……..……...…(2.51) hs (Standar Perencanaan Irigasi, KP-02, hal : 127)

dimana : SF

= faktor keamanan



L2A 004 121 L2A 004 126

99


s

= kedalaman tanah (m)

a

= tebal lapisan pelindung (m)

hs

= tekanan air pada kedalaman s (kg/m2)

Rumus di atas mengasumsikan bahwa berat volume tanah di bawah air dapat diambil 1 (γw = γs = 1 T/m3). Berat volume bahan lindung di bawah air adalah 1. Faktor keamanan, SF sekurang-kurangnya 2.



L2A 004 121 L2A 004 126

BAB II LANDASAN TEORI

Recommend Documents