BAB II DASAR TEORI. 2.1 Kestabilan Lereng Batuan

BAB II DASAR TEORI

BAB II DASAR TEORI

2.1 Kestabilan Lereng Batuan Kestabilan lereng batuan banyak dikaitkan dengan tingkat pelapukan dan struktur geologi yang hadir pada massa batuan tersebut, seperti sesar, kekar, lipatan dan bidang perlapisan (Sulistianto, 2001). Struktur-struktur tersebut, selain lipatan, selanjutnya disebut sebagai bidang lemah. Disamping struktur geologi, kehadiran air dan karakteristik fisik-mekanik juga dapat mempengaruhi kestabilan lereng. Untuk mengetahui adanya potensi tipe keruntuhan pada suatu aktivitas pemotongan lereng batuan, perlu dilakukan pemetaan orientasi diskontinuitas yang dilakukan baik sebelum maupun sesudah lereng batuan tersebut tersingkap. Sementara itu, metode analitik untuk memprediksi potensi keruntuhan batuan dan cara penanggulangannya seringkali tidak efektif (Maerz, 2000). Oleh karena itu, penggunaan desain empiris berdasarkan klasifikasi massa batuan menjadi penting (Franklin dan Maerz, 1996).

2.1.1 Diskontinuitas Diskontinuitas adalah suatu istilah untuk gabungan semua struktur pada materialmaterial geologi yang biasanya memiliki kekuatan tarik dari 0 – rendah, yang juga dapat ditanggulangi (Glossary of Geology, 1997 op cit. Hendarsin, 2003). Keberadaan diskontinuitas akan mempengaruhi kestabilan lereng oleh sifat-sifat diskontinuitas yang dimilikinya. Sifat-sifat geometri yang dimiliki diskontinuitas (Gambar 2.1), antara lain :

• Kemiringan (dip/dip direction) • Jarak antar diskontinuitas (spacing) • Deskripsi permukaan (roughness) • Bukaan (aperture) Analisis Kestabilan Lereng Batugamping dengan Menggunakan Metode Kinematik dan Klasifikasi Massa Batuan di Desa Nongkosepet, Kecamatan Ponjong, Kabupaten Gunungkidul, Yogyakarta

9

BAB II DASAR TEORI

• Kemenerusan (persistence) • Set diskontinuitas

Gambar 2.1 Sketsa karakteristik geometri dari diskontinuitas batuan (Priest, 1993)

Beberapa parameter dari suatu diskontinuitas yang digunakan dalam analisis kestabilan lereng antara lain :

• Joint Roughness Coefficient (JRC) JRC merupakan suatu nilai yang diperkirakan dari perbandingan antara kenampakan permukaan diskontinuitas dengan profil standar yang dipublikasikan oleh Barton dan Choubey (1977) (Gambar 2.2). Cara lain untuk menentukan nilai JRC adalah dengan pengeplotan panjang profil dan lebar bukaan dari diskontinuitas (Gambar 2.3).

Analisis Kestabilan Lereng Batugamping dengan Menggunakan Metode Kinematik dan Klasifikasi Massa Batuan di Desa Nongkosepet, Kecamatan Ponjong, Kabupaten Gunungkidul, Yogyakarta

10

BAB II DASAR TEORI

• Joint Compressive Strength (JCS) JCS dapat ditentukan dari pengeplotan schmidt rebound hammer dan densitas batuan, seperti yang dikemukakan oleh Deere dan Miller (1966) (Gambar 2.4).


11

BAB II DASAR TEORI

Gambar 2.4 Penentuan nilai JCS dari Schmidt hardness (Deere dan Miller, 1966)

• Sudut Geser Dalam Sudut geser dalam suatu batuan merupakan sudut dimana batuan dapat menggelincir dengan bebas karena gaya beratnya sendiri. Sudut geser dalam berbanding lurus dengan kuat geser batuan. Sudut geser dalam dapat ditentukan dari rumus : ⎛ ⎞ π JRC ⎡ 2 ⎛ ⎞ ⎤ ∂τ JCS JCS = tan ⎜⎜ JRC log10 + φb ⎟⎟ − + φb ⎟⎟ + 1⎥ ⎢ tan ⎜⎜ JRC log10 ∂σ n σn σn ⎝ ⎠ 180ln 10 ⎣ ⎝ ⎠ ⎦ Analisis Kestabilan Lereng Batugamping dengan Menggunakan Metode Kinematik dan Klasifikasi Massa Batuan di Desa Nongkosepet, Kecamatan Ponjong, Kabupaten Gunungkidul, Yogyakarta

12

BAB II DASAR TEORI

⎛ ∂τ ⎝ ∂σ n

φi = arctan ⎜⎜ dengan : Φi

⎞ ⎟⎟ ⎠

= Sudut geser dalam efektif

JRC

= Joint Roughness Coefficient

JCS

= Joint Compressive Strength

Φb

= Sudut geser dalam basic

σn

= Normal stress

• Kohesi Kohesi merupakan kekuatan tarik-menarik antar material sejenis. Semakin besar nilai kohesi batuan, kuat geser batuan tersebut juga akan semakin besar. Kohesi dapat ditentukan dari rumus :

⎛

⎛ JCS ⎞ ⎞ ⎟⎟ ⎟ ⎟ ⎝ σ n ⎠⎠

τ = σ n tan ⎜⎜ φb + JRC log10 ⎜⎜ ⎝

ci = τ − σ n tanφ i dengan : ci = kohesi efektif τ = kuat geser

2.1.2 Metode Kinematik

Dalam penelitian ini, metode kinematik yang digunakan untuk mengetahui potensi keruntuhan lereng batuan adalah dengan teknik stereografis. Teknik stereografis merupakan metode grafis yang digunakan untuk menunjukkan jurus dan kemiringan dari suatu bidang. Teknik stereografis banyak digunakan untuk membantu mengidentifikasi jenis keruntuhan yang mungkin terjadi. Pengeplotan secara bersamaan antara jurus dan kemiringan, baik muka lereng maupun bidang lemah pada suatu stereonet akan segera dapat diketahui jenis dan arah keruntuhannya (Gambar 2.5).


13

BAB II DASAR TEORI

Gambar 2.5 Tipe keruntuhan batuan (Hoek dan Bray, 1981) Secara umum perpaduan orientasi diskontinuitas batuan akan membentuk empat tipe keruntuhan utama pada batuan (lihat Gambar 2.5), yaitu :

• Keruntuhan geser melengkung (circular sliding failure) • Keruntuhan geser planar (planar sliding failure) • Keruntuhan geser baji (wedge sliding failure) • Keruntuhan jungkiran (toppling failure) Analisis Kestabilan Lereng Batugamping dengan Menggunakan Metode Kinematik dan Klasifikasi Massa Batuan di Desa Nongkosepet, Kecamatan Ponjong, Kabupaten Gunungkidul, Yogyakarta

14

BAB II DASAR TEORI

2.1.3 Tipe Keruntuhan

Berikut akan dibahas syarat-syarat umum terjadinya keruntuhan utama pada batuan.

• Keruntuhan geser melengkung (circular sliding failure) Keruntuhan jenis ini akan banyak terjadi pada lereng batuan lapuk atau sangat terkekarkan dan di lereng-lereng timbunan.

• Keruntuhan geser planar (planar sliding failure) Untuk kasus keruntuhan geser planar dengan bidang gelincir tunggal, syarat umum terjadinya keruntuhan :

Bidang gelincir memiliki jurus sejajar atau hampir sejajar (maksimal 200) dengan jurus lereng

Kemiringan bidang gelincir lebih kecil dari kemiringan lereng

Kemiringan bidang gelincir lebih besar daripada sudut geser dalamnya

• Keruntuhan geser baji (wedge sliding failure) Syarat umum terjadinya keruntuhan geser baji adalah

Terdapat dua bidang lemah atau lebih yang berpotongan sedemikian rupa sehingga membentuk baji terhadap lereng

Sudut lereng lebih besar daripada sudut garis potong kedua bidang lemah

Sudut garis potong kedua bidang lemah lebih besar daripada sudut geser dalamnya

• Keruntuhan jungkiran (toppling failure) Keruntuhan jungkiran dapat terjadi apabila bidang-bidang lemah yang hadir di lereng memiliki kemiringan yang berlawanan dengan kemiringan lereng. Namun demikian, seringkali tipe keruntuhan yang ada merupakan gabungan dari beberapa keruntuhan utama sehingga seakan-akan membentuk suatu tipe keruntuhan yang tidak beraturan (raveling failure) atau seringkali disebut sebagai tipe keruntuhan kompleks. Tipe keruntuhan tak beraturan antara lain overhanging failure, undercutting failure, rolling block failure,dan bouncing rock failure.


15

BAB II DASAR TEORI

2.2 Klasifikasi Massa Batuan

Massa batuan (rock mass) merupakan tubuh atau massa batuan yang dipisahkan oleh diskontinuitas. Massa batuan ini terdiri dari material geologi seperti tekstur, komposisi mineral dan diskontinuitas. Sementara itu dalam kaitannya dengan rekayasa batuan, klasifikasi massa batuan (rock mass classification) berarti mengumpulkan data dan mengklasifikasikan singkapan batuan berdasarkan parameter-parameter yang telah diyakini dapat mencerminkan perilaku massa batuan tersebut. Kegunaan utama dari sistem klasifikasi massa batuan adalah untuk menilai berbagai properti teknik dari atau yang berhubungan dengan massa batuan (rock mass). Metode klasifikasi massa batuan terus berkembang dari waktu ke waktu. Klasifikasi massa batuan dapat dikelompokkan berdasarkan bentuk dan tipe dari massa batuan tersebut. Metode klasifikasi yang umum dipakai untuk mengevaluasi kestabilan lereng akan dibahas dalam sub-subbab berikut ini.

2.2.1 Rock Mass Rating (RMR)

Metode ini sudah diakui dan sering digunakan dalam kegiatan geologi teknik. Metode RMR diperkenalkan oleh Bieniawski (1989). Metode RMR ini memasukkan 5 parameter utama (Tabel 2.1), yaitu :

• Kekuatan batuan utuh (intact rock) Kekuatan batuan utuh (intact rock) dalam RMR dinyatakan dengan Uniaxial Compressive Strength (UCS). UCS merupakan kekuatan dari batuan utuh yang diperoleh dari hasil uji kuat tekan uniaksial. Pengujian ini dilakukan dengan menggunakan mesin tekan untuk menekan sampel batuan pada permukaan sampel dari satu arah. Menurut Deere dan Miller (1966), nilai UCS juga dapat ditentukan dari JCS dapat ditentukan dari pengeplotan schmidt rebound hammer dan densitas batuan (lihat Gambar 2.4).


16

BAB II DASAR TEORI

• RQD (rock quality designation) Deere dan Miller (1966) menganjurkan untuk menggunakan kualitas batuan berdasarkan % inti bor pada pemboran dengan diameter 57,15 mm atau lebih. Dipilih diameter 57,15 mm (NX core) karena ukuran ini merupakan ukuran standar dalam suatu pemboran. Bila pemboran dalam kondisi standar (normal) maka inti yang didapat tergantung pada kekuatan batuan serta frekuensi bidang diskontinu yang terdapat pada batuan tersebut. Parameter RQD diperoleh melalui pengamatan inti bor yang terambil, dengan mengabaikan inti bor yang memiliki panjang kurang dari 10 cm dan menunjukkan sisanya sebagai persentase terhadap panjang pemboran (Gambar 2.6).

Gambar 2.6 Cara menghitung nilai RQD Namun jika menggunakan sistem scanline, nilai RQD tidak dapat langsung ditentukan dari rumus di atas. Terlebih dahulu harus ditentukan frekuensi diskontinuitas. Frekunsi diskontinuitas merupakan perbandingan antara jumlah diskontinuitas dalam satu scanline dengan panjang scanline.

Frekuensi =

Jumlah diskontinuitas Panjang scanline


17

BAB II DASAR TEORI

Setelah diketahui nilai frekuensi diskontinuitas, nilai tersebut langsung dapat diplot pada grafik di bawah ini (Gambar 2.7).

Gambar 2.7 Grafik hubungan antara RQD dengan frekuensi (Hudson dan Harrison, 1997)

• Spasi diskontinuitas (spacing of discontinuities) Spasi diskontinuitas merupakan jarak antara dua diskontinuitas yang berdekatan dalam satu scanline.

Spasi diskontinuitas rata − rata =

Panjang scanline Jumlah diskontinuitas

• Kondisi diskontinuitas (condition of discontinuities) Kondisi diskontinuitas ditentukan dari deskripsi tiap bidang diskontinuitas, berupa tingkat pelapukan, kekasaran permukaan bidang diskontinuitas, kemenerusan bidang diskontinuitas, lebar bukaan, dan material pengisi bidang diskontinuitas.

• Kondisi airtanah (groundwater condition) Air biasanya mengisi rongga antara permukaan diskontinuitas. Keberadaan air ini akan mengurangi kuat geser antara kedua permukaan diskontinuitas. Bobot parameter airtanah dapat ditentukan dengan beberapa cara yaitu pengamatan Analisis Kestabilan Lereng Batugamping dengan Menggunakan Metode Kinematik dan Klasifikasi Massa Batuan di Desa Nongkosepet, Kecamatan Ponjong, Kabupaten Gunungkidul, Yogyakarta

18

BAB II DASAR TEORI

langsung di lapangan dan menentukan kondisi umum air, melakukan pengukuran debit air atau mengukur tekanan air. Tabel 2.1 Parameter klasifikasi RMR dan nilai pembobotannya (Bieniawski, 1989)

2.2.2 Slope Mass Rating (SMR)

Slope mass rating (SMR) merupakan sistem klasifikasi massa batuan yang dirancang khusus untuk lereng. Metode ini dikemukakan oleh Romana (1985). Sistem ini mendasarkan pada hasil RMR dengan memberikan beberapa penyelarasan (Tabel 2.2). Parameter yang dibutuhkan untuk klasifikasi slope mass rating (SMR) :

• Arah kemiringan (dip direction) dari permukaan lereng (αs) • Arah kemiringan (dip direction) diskontinuitas (αj), • sudut kemiringan diskontinuitas (βj). SMR= RMRbasic + (F1× F 2 × F3) + F 4 dengan: • F1 = (1-sin ( αs - αj ))2

• F2 = tan βj • F3 adalah rating antara 0 dan -60 berdasarkan hubungan antara permukaan lereng dengan kemiringan diskontinuitas. Analisis Kestabilan Lereng Batugamping dengan Menggunakan Metode Kinematik dan Klasifikasi Massa Batuan di Desa Nongkosepet, Kecamatan Ponjong, Kabupaten Gunungkidul, Yogyakarta

19

BAB II DASAR TEORI

• F4 merupakan faktor penyelarasan yang berkaitan dengan metode ekskavasi (Tabel 2.3). Tabel 2.2 Nilai pembobotan untuk kekar (Romana, 1985) Very

Case P T P/T P P T P T P/T

Fair

Unfavourable

> 300

300 - 200

200 - 100

100 - 50

< 50

0.15 < 200 0.15 1 > 100 < 1100 0

0.4 20 - 300 0.4 1 0 10 - 00 1100 - 1200 -6

0.7 30 - 350 0.7 1 00 > 1200 -25

0.85 350 - 450 0.85 1 0 0 -(-100) -50

1 > 450 1 1 < -100 -60

Favourable │αj - αs │ │αj - αs - 1800 │ F1=(1-sin │αj - αs│)2 │βj │ F2 = tan 2 βj F2 βj - βs βj - βs F3

Very

Favourable

0

0

P = keruntuhan bidang (plane failure) αj = joint dip direction T = keruntuhan jungkiran (toppling failure) αs = slope dip direction

Unfavourable

βj = joint dip βs = slope dip

Tabel 2.3 Nilai pembobotan untuk metode ekskavasi lereng (Romana, 1985) Method

Natural

Presplitting

F4

15

10

Smooth Blasting 8

Blasting or Defficient Mechanical Blasting 0 -8

Setelah niai SMR diperoleh, maka nilai tersebut akan berada dalam salah satu kelas dengan nilai bobot tertentu. Tabel 2.4 mendeskripsikan setiap kelas pada sistem klasifikasi SMR. Tabel 2.4 Deskripsi untuk setiap kelas SMR (Romana, 1985) SMR Class Description

Stability Failures

0 - 20

21 - 40

41 - 60

61 - 80

81 - 100

V

IV

III

II

I

Very Bad Completely

Bad

Normal Partially

Good

Very Good Completely

Unstable Big Planar or Soil Like

Support

Reexcavation

Unstable Planar or Big Wedges Important

Stable

Stable

Stable

Some Joints or Many Wedges

Some Blocks

None

Systematic

Occasional

None

Corrective


20

BAB II DASAR TEORI. 2.1 Kestabilan Lereng Batuan

Recommend Documents