PERENCANAAN BANGUNAN PENGAMAN PANTAI DI BULU TUBAN
BAB I PENDAHULUAN 1.1 Latar Belakang Masalah Indonesia sebagai negara kepulauan mempunyai lebih dari 3700 pulau dan wilayah pantai sepanjang 80.000 km. Wilayah pantai ini merupakan daerah yang sangat intensif dimanfaatkan untuk kegiatan manusia, seperti sebagai kawasan pusat pemerintahan, pemukiman, industri, pelabuhan, pertambakan, perikanan, pariwisata, dan sebagainya. Adanya berbagai kegiatan tersebut dapat menimbulkan peningkatan kebutuhan akan lahan, prasarana, dan sebagainya, yang selanjutnya akan mengakibatkan timbulnya masalah-masalah baru seperti, erosi pantai yang merusak kawasan pemukiman dan prasarana yang berupa mundurnya garis pantai, tanah timbul akibat endapan pantai yang menyebabkan majunya garis pantai, pembelokan atau pendangkalan muara sungai, pencemaran lingkungan, penurunan tanah, dan intrusi air asin(Bambang Triatmojo,1999). Dalam kurun waktu sepuluh tahun terakhir ini, erosi dan abrasi telah menyebabkan kemunduran garis pantai di berbagai wilayah pantai di Indonesia yang mengancam kehidupan dan penghidupan masyarakat pesisir. Erosi pantai telah terjadi di sebagian pantai utara pulau Jawa, seperti terjadi di pantai Bulu kecamatan Bancar kabupaten Tuban, Jawa Timur. Pada daerah studi kabupaten Tuban, kemunduran garis pantai rata-rata 25 m selama 10 tahun (1999-2008)(Hadi Sholekan,2010). Bulu merupakan salah satu desa yang terletak di ujung barat kabupaten Tuban. Batas utara desa Bulu merupakan wilayah pantai berpasir sepanjang ±4 km dan memiliki pesisir yang berimpit dengan garis pantai. Sebagian daerah pesisir dimanfaatkan untuk kegiatan manusia, seperti kawasan pemukiman, pariwisata, perdagangan, industri, dan transportasi. Erosi pantai di kawasan pesisir Bulu berdampak terhadap terganggunya aktifitas sehari-hari dari masyarakat Bulu. Salah satu cara penanggulangan erosi pantai yaitu dengan membuat bangunan pengaman pantai (jetty, groin, breakwater, dinding pantai atau revetmen). Dengan adanya bangunan yang menjorok ataupun sejajar garis pantai, tentunya akan memberikan pengaruh terhadap bentuk garis pantai yang ada
Nama Mahasiswa: Asnawi NRP : 3108 100 703 Jurusan : Teknik Sipil FTSP-ITS Dosen Pembimbing : Cahya Buana, ST, MT. Ir. Bambang Sarwono, M.Sc. Abstrak Bulu merupakan salah satu desa yang terletak di ujung barat kabupaten Tuban. Batas utara desa Bulu merupakan wilayah pantai berpasir sepanjang ±4 km dan memiliki pesisir yang berimpit dengan garis pantai. Sebagian daerah pesisir dimanfaatkan untuk kegiatan manusia, seperti kawasan pemukiman, pariwisata, perdagangan, industri, dan transportasi. Erosi pantai di kawasan pesisir Bulu berdampak terhadap terganggunya aktifitas sehari-hari dari masyarakat Bulu. Untuk melindungi pantai di pantai Bulu dari erosi pantai dan gelombang air laut, maka dibangun bangunan pelindung pantai. Dalam perencanaan pelindung pantai, hal utama yang perlu diperhatikan adalah tersedianya data-data sekunder lokasi yang ditinjau. Data-data sekunder tersebut antara lain: data angin dengan periode ulang 10-100 tahun, dan data pasang surut. Kemudian datadata tersebut di analisa untuk mendapatkan gelombang rencana dan angkutan sedimen pantai. Berdasarkan hasil analisa Tugas akhir ini didapatkan hasil Δv sebesar – 131.193 m3/10 th, yang menyebabkan kemunduran pantai sejauh 41 m/10 th, dan perencanaan bangunan pengaman pantai yang digunakan adalah pemecah gelombang lepas pantai dengan tinggi 6 m, lebar puncak 1,96 m, lebar dasar 30,96 m, kemiringan 1 : 2, dan fungsi bangunan untuk mencegah erosi. Kata kunci: Bulu, Gelombang, Pengaman Pantai.
1
sekarang. Bangunan pengaman pantai merupakan konstruksi yang dibangun sejajar atau tegak lurus dengan garis pantai yang berfungsi untuk melindungi pantai terhadap kerusakan karena serangan gelombang dan arus.
gaya pembangkitnya. Gelombang tersebut adalah angin yang dibangkitkan oleh tiupan angin di permukaan laut, gelombang pasang surut dibangkitkan oleh gaya tarik bendabenda langit terutama matahari dan bulan terhadap bumi, gelombang tsunami terjadi karena gempa di laut atau letusan gunung berapi di laut, gelombang yang dibangkitkan oleh kapal yang bergerak, dan sebagainya. Pada umumnya bentuk gelombang di alam adalah sangat kompleks dan sulit digambarkan secara matematis karena ketidaklinierannya, tiga dimensi dan mempunyai bentuk yang sangat random (suatu deret gelombang mempunyai tinggi dan periode berbeda). Beberapa teori yang ada hanya menggambarkan bentuk gelombang yang sederhana dan merupakan gelombang alam. Ada beberap teori dengan berbagai derajat kekompleksan dan ketelitian untuk menggambarkan gelombang di alam, diantaranya adalah teori Airy, Stokes, Gersner, Mich, Knoidal dan Tunggal. Masing-masing teori tersebut mempunyai batasan keberlakuan yang berbeda. Teori gelombang Airy merupakan gelombang amplitude kecil, sedangkan teori yang lain adalah gelombang amplitude batas (finite amplitude waves) (Bambang Triatmojo,1999).
1.2 Perumusan Masalah Berdasarkan fenomena yang terjadi, permasalahan yang dibahas dapat dirumuskan sebagai berikut : 1. Apa penyebab terjadinya kemunduran garis pantai? 2. Bagaimana perencanaan bangunan pengaman pantai di Bulu Tuban? 1.3 Batasan Masalah Dalam tugas akhir ini dibatasi permasalahan pada: 1. Mencari faktor-faktor yang menyebabkan mundurnya garis pantai. 2. Menentukan dan merencanakan jenis bangunan pengaman pantai di Bulu Tuban. 3. Tidak memperhitungkan biaya dalam perencanaan pembangunannya. 1.4 Tujuan Tujuan yang ingin dicapai dalam tugas akhir ini yaitu: 1. Evaluasi terhadap kondisi eksisting pantai Bulu Tuban. 2. Perencanaan bangunan pengaman pantai.
2.3 Pembangkitan Gelombang Tinggi dan periode gelombang yang terjadi dipengaruhi oleh kecepatan angin U, lama hembus angin td, dan panjang fetch F (jarak seret gelombang). Panjang fetch membatasi waktu yang diperlukan gelombang untuk berada di bawah pengaruh angin. Jadi apabila fetch-nya pendek, energi yang ditransfer angin ke air belum cukup besar, sehingga tinggi gelombang yang terjadi juga belum cukup besar. Dalam model peramalan gelombang, perlu diketahui beberapa parameter berikut ini: 1. Kecepatan rata-rata angin U di permukaan air. 2. Arah angin. 3. Penjang daerah pembangkitan gelombang (fetch, F). 4. Lama hembus (td)
BAB II TINJAUAN PUSTAKA 2.1 Umum Dalam bab ini akan dijelaskan beberapa dasar teori yang akan digunakan sebagai dasar perencanaan bangunan pengaman pantai. Ada beberapa cara untuk melindungi pantai dari kerusakan akibat erosi, gelombang, dan arus, yaitu: 1. Memperkuat atau melindungi pantai agar mampu menahan serangan gelombang. 2. Mengubah laju angkutan sedimen sepanjang pantai. 3. Mengurangi energi gelombang yang sampai ke pantai. 4. Reklamasi dengan mengubah suplai sedimen ke pantai.
2.3.1.
Kecepatan Angin Kecepatan angin biasanya dicatat untuk harga-harga ekstrim saja. Kecepatan angin ekstrim hanya terjadi dalam periode waktu waktu yang pendek yang baisanya
2.2 Gelombang Gelombang di laut dapat dibedakan menjadi beberapa macam yang tergantung dari 2
RL
= koreksi terhadap pencatatan angin yang dilakukan di darat (Gambar 2.2). U10 = kecepatan angin pada ketinggian 10 m di atas tanah. (m/dt). Untuk menggunakan grafik yang ada pada buku Coastal Engineering Manual, 2008: kecepatan angin tersebut masih harus diubah ke faktor tegangan angin UA (wind stress factor). Untuk menghitung UA tersebut dapat digunakan rumus: UA = 0,71 U1,23 (2.4) U = kecepatan angin (m/dt) Tinggi gelombang (Hs) didapatkan dengan cara memasukkan nilai wind stress factor UA, panjang fetch F, dan lama hembus td pada grafik SPM 1984.
kurang dari dua menit. Oleh karena itu, pengukuran kecepatan angin ekstrim hanya terjadi pada waktu singkat tersebut tidak digunakan sebagai kecepatan angin di dalam pembangkitan gelombang. Data kecepatan angin tersebut harus dimodifikasi menjadi kecepatan angin rata-rata dalam 10, 25, 50 menit, atau sesuai keperluan.
Gambar 2.1 Distribusi kecepatan angin(Bambang Triatmojo,1999) Pada constant shear layer (Gambar 2.1) distribusi kecepatan angin pada arah vertikal dapat diformulasikan sebagai berikut (Resio and Vincent, 1977 dalam Bambang Triatmojo,1999):
Uz
U* z z ln L 0,4 z0
(2.1) (a)
dimana: U* = kecepatan gesek Z0 = kekasaran permukaan Ψ = menunjukkan efek stabilitas kolom udara pada kecepatan tertentu Untuk keperluan peramalan gelombang biasanya dipergunakan kecepatan angin pada ketinggian 10 m. apabila kecepatan angin tidak diukur pada ketinggian tersebut, kecepatan angin perlu dikoreksi dengan rumus:
(b)
1 7
10 U 10 Uz untuk z < 20 m (2.2) z
Gambar 2.2 Koefisien koreksi kecepatan angin(Resio & Vincent, 1977 dalam Bambang Triatmojo,1999)
Kecepatan angin yang akan dipergunakan untuk peramalan gelombang adalah: Uw = RTRL(U10)L (2.3)
2.3.2
Fetch Di dalam peramalan gelombang angin fetch biasanya dibatasi oleh bentuk daratan yang mengelilingi daerah pembangkitan
dimana: RT = koreksi akibat adanya perbedaan antara temperatur udara dan air (Gambar 2.2). 3
gelombang. Fetch dapat didefinisikan sebagai panjang daerah pembangkitan gelombang pada arah datangnya angin. Apabila bentuk daerah pembangkitan tidak teratur maka untuk keperluan peramalan gelombang perlu ditentukan fetch efektif (Feff) dengan persamaan berikut: (lihat gambar 2.3)
Feff
xi cos i cos i
3. Menentukan spektrum energi gelombang. Analisis ini ditujukan untuk mendapatkan informasi mengenai komposisi gelombang, yaitu dengan ditunjukkan dengan lebar dan sempitnya spektrum. Analisis ini juga dapat dipergunakan untuk menentukan gelombang signifikan. 4. Menetukan distribusi arah gelombang. Analisis ini ditujukan untuk mendapatkan informasi distribusi arah gelombang pada suatu pantai atau laut. Biasanya hasil dari analisis ini berupa mawar angin dan hasil ini sangat berguna untuk perhitungan angkutan sedimen termasuk perhitungan perubahan garis pantai. Biasanya diperlukan data selama 5 sampai 10 tahun.
(2.5)
dimana: Feff = fetch efektif (m) xi = proyeksi jarak radial pada arah angin αi = sudut antara jalur fetch yang ditinjau dengan arah angin
2.4.1 Analisis Distribusi Arah Gelombang Analisis distribusi arah gelombang dilakukan dengan cara meninnjau gelombang yang terjadi pada suatu tempat dari berbagai arah. Arah yang ditinjau biasanya hanya bebrapa arah saja. Hal ini mengingat data arah gelombang biasanya kurang teliti. Sebagai contoh misalnya dengan interval 450 (makin kecil intervalnya semakin teliti, asalkan data arah gelombang memadai): 1. Utara 2. Timur laut 3. Timur 4. Tenggara 5. Selatan 6. Barat daya 7. Barat 8. Barat laut
Gambar 2.3 Penentuan panjang fetch efektif, Feff (Bambang Triatmojo,1999) 2.4 Analisis Statistik Gelombang Berdasarkan tujuannya, analisis statistik gelombang dapat dibedakan menjadi empat hal, yaitu: 1. Evaluasi distribusi probabilitas tinggi gelombang dari suatu hasil pencatatan yang lamanya antara 10 s/d 20 menit. Analisis ini ditujukan terutama untuk mendapatkan H100, H33, H20, dst 2. Menentukan masa ulang atau frekuensi kejadian gelombang ekstrim. Data gelombang yang diolah biasanya lebih dari 10 tahun. Analisis ini ditujukan terutama untuk mendapatkan periode ulang dari gelombang signifikan misalnya (Hs)20 th, (Hs)25 th, (Hs)50 th dsb
Prosentase kejadian gelombang pada arah yang ditinjau dihitung dan ditebelkan kemudian digambarkan sebagai mawar angin (Gambar 2.4).
Gambar 2.4 Mawar angin (Bambang Triatmojo,1999) 4
Data masukan disusun dalam urutan dari besar ke kecil. Selanjutnya probabilitas ditetapkan untuk setiap tinggi gelombang sebagai berikut:
2.5 Gelombang Rencana Untuk keperluan perencanaan bangunan pantai maka harus dipilih tinggi gelombang yang cukup memadai untuk tujuan tertentu yang telah ditetapkan. Dibawah ini diberikan beberapa pedoman pemilihan tinggi gelombang rencana yang harus dipertimbangkan dalam perencanaan.
PH s H sm 1
m 0,44 N T 0,12
(2.6)
dengan:
PH s H sm = probabilitas dari tinggi
2.5.1 Masa Ulang (periode) Gelombang Rencana Penentuan periode gelombang rencana biasanya didasrkan pada jenis konstruksi yang akan dibangun dan nilai daerah yang akan dilindungi. Makin tinggi nilai daerah yang diamankan, makin besar pula periode ulang gelombang rencana yang dipilih. Sebagai pedoman penentuan periode ulang gelombang rencana dapat dipakai tabel dibawah ini. Tabel 2.1 Pedoman pemilihan jenis dan periode ulang gelombang
gelombang representative ke m yang tidak dilampaui = tinggi gelombang urutan ke H sm m m = nomor urut tinggi gelombang signifikan = 1, 2, ....., N NT = jumlah kejadian gelombang selama pencatatan Hitungan didasarkan pada analisis regresi linier dari hubungan berikut:
H m Aˆ y m Bˆ
(2.7)
Dimana ym diberikan oleh bentuk berikut:
y m ln ln PH s H sm
Dengan Aˆ dan Bˆ adalah perkiraan dari parameter skala dan lokal yang diperoleh dari analisis regresi linier.
2.5.2
Fungsi Distribusi Probabilitas Berikut ini diberikan metode untuk memprediksi gelombang dengan periode ulang tertentu, yaitu distribusi Gumbel (FisherTippett I). dalam metode ini prediksi dilakukan untuk memperkirakan tinggi gelombang signifikan dengan berbagai periode ulang. Metode distribusi Fisher-Tippett Type I mempunyai bentuk berikut ini:
P H s Hˆ s e dengan:
e
Hˆ s B A
(2.8)
2.5.3
Periode Ulang Tinggi gelombang signifikan untuk berbagai periode ulang dihitung dari fungsi distribusi probabilitas dengan rumus berikut ini:
H sr Aˆ y r Bˆ
(2.9)
(2.5) Dimana yr diberikan oleh bentuk berikut:
P H s Hˆ s = probabilitas bahwa Hˆ s tidak
1 y r ln ln 1 LTr
dilampaui = tinggi gelombang representatif H = tinggi gelombang dengan nilai Hˆ tertentu A = parameter skala B = parameter lokasi K = parameter bentuk (kolom pertama tabel 2.2) Tabel 2.2 Koefisien untuk menghitung deviasi standar
(2.10)
dengan :
H sr Tr K L
= tinggi gelombang signifikan dengan periode ulang T, = periode ulang (tahun) = panjang data (tahun) = rerata jumlah kejadian per tahun =
5
NT K
Gelombang di Lokasi Bangunan Pada saat gelombang menjalar dari tengah laut ke pantai dimana bangunan pantai tersebut akan dibangun, maka gelombang tersebut mangalami proses perubahan tinggi. Perubahan ini antara lain disebabkan karena: 1. Proses refraksi 2. Proses difraksi 3. Proses pendangkalan, dan 4. Proses pecahnya gelombang
(2.11) HA = H0 (2.12) HB = H0 . KR . KS = HA . KR . KS HC = H0 . KR . KS . KD = HB . KD (2.13) dimana: H0 = tinggi gelombang di laut dalam (m) HA = tinggi gelombang di A (m) HB = tinggi gelombang di B (m) HC = tinggi gelombang di C (m) KR = koefisien refraksi KS = koefisien shoaling
Keempat proses perubahan energi tersebut dapat menyebabkan tinggi gelombang bertambah atau berkurang. Oleh karana itu tinggi gelombang rencana yang akan digunakan di lokasi pekerjaan harus ditinjau terhadap proses ini. Tinggi gelombang rencana terpilih adalah tinggi gelombang maksimum terjadi di lokasi pekerjaan.
b. Gelombang Pecah Pada kedalaman yang relatif dangkal, galombang rencana seringkali ditentukan berdasarkan tinggi gelombang maksimum yang terjadi di daerah tersebut. Untuk menentukan tinggi gelombang ini yaitu pada perhitungan tinggi gelombang pecah, yang dapat dihitung dengan dua cara, antara lain: 1. Cara pertama (kurang teliti) Hd = 0,78db (2.14) Dimana:
2.5.4
a. Refraksi, Difraksi, dan Pendangkalan (shoaling) Gelombang Refraksi gelombang dalah proses berbeloknya arah gerak gelombang akibat perubahan kedalaman pada daerah yang dilewati gelombang tersebut. Proses berbeloknya arah gelombang ini dapat menyebabkan perubahan tinggi gelombang. Sedangkan pendangkalan gelombang adalah proses berkurangnya tinggi gelombang akibat perubahan kedalaman. Jadi baik refraksi maupun pendangkalan gelombang dalam hal ini disebabkan karena perubahan kedalaman. Namun pada shoaling ditekankan perubahn langsung tinggi gelombang akibat pendangkalan sedangkan refraksi ditekankan pada perubahan tinggi gelombang karena berbeloknya gelombang. Difraksi gelombang adalah proses pemindahan energi gelombang kea rah daerah yang terlindungi. Perpindahan energi gelombang ini akan menyebabkan timbulnya gelombang di daerah terlindungi tersebut. Bangunan yang melindungi tersebut dapat berupa bangunan buatan seperti pemecah gelombang, jetty, ataupun alamiah seperti halnya pulau dan bukit yang menjorok ke laut (head land). Untuk menentukan tinggi gelombang yang disebabkan proses ini dapat dihitung dengan rumus:
Hd =
tinggi gelombang (m)
Db = kedalaman di lokasi bangunan/tempat gelombang pecah (m) 2. Cara kedua (teliti)
Hb
ds mp
(2.15)
Dengan: Hb = tinggi gelombang pecah (m) ds = kedalaman air di ujung kaki bangunan (m) τp = 4,0 – 9,25 m β = db/Hb m = kemiringan dasar pantai 2.6 Tinggi Gelombang Rencana Langkah-langkah perhitungan gelombang rencana adalah:
tinggi
UA 0,71.U 1, 23
(2.16)
1
T 6,238 10 (UA.F ) 2
Ho 1.616 10 .UA.F Lo 6
gT 2 2
1 3
1 2
(2.17) (2.18) (2.19)
Misal diambil d = x m, maka :
cos o cos 2
(2.22)
2.8 Transpor Sedimen Transport sedimen pantai adalah gerakan pantai di daerah pantai yang disebabkan oleh gelombang dan arus yang dibangkitkannya. Transport sedimen pantai dapat diklasifikasikan menjadi transport menuju dan meninggalkan pantai (onshore offshore transport) dan transport sepanjang pantai (longshore transport). Transport menuju dan meninggalkan pantai mempunyai arah ratarata tegak lurus garis pantai, sedangkan transport sepanjang pantai mempunyai arah rata-rata sejajar pantai. Rumus empiris untuk mengukur angkutan sedimen sepanjang pantai adalah :
H Ho.Ks.Kr
(2.23)
Qs
d x dengan menggunakan tabel L1 Lo Lo d dan nilai Ks didapat nilai L d (2.20) L d Lo sin 2
Kr
sin 0 L didapat nilai α2 Lo
(2.21)
Dimana : H = tinggi gelombang rencana (m) UA = kecepatan angin (m/dt) F = fetch efektif (m) T = periode gelombang (dt) Ho = tinggi gelombang (m) Lo = panjang gelombang (m)
P1
K P1 ( s ) g (1 n)
g 8
Hb 2 Cb sin b cos b
(2.24)
(2.25)
dimana: Qs = angkutan sedimen sepanjang pantai (m3/dt) P1 = komponen energy fluks gelombang pada saat gelombang pecah (kg m/d) Hb = tinggi gelombang pecah (m) Cb = cepat rambat gelombang pecah (m/dt) K = konstanta αb = sudut gelombang pecah = porositas n
2.7 Pasang Surut Pasang surut adalah fluktuasi muka air laut karena adanya gaya tarik benda-benda langit, terutama matahari dan bulan terhadap masa air laut di bumi. Pengetahuan tentang pasang surut adalah penting di dalam perencanaan bangunan pantai. Elevasi mukaair tertinggi dan terendah sangat penting untuk merencanakan bangunan tersebut. Sebagai contoh, elevasi puncak bangunan pemecah gelombang, dermaga, dsb. ditentukan oleh elevasi muka air pasang, sementara kedalaman alur pelayaran ditentukan oleh muka air surut. Komponen penting yang perlu diketahui sebagai hasil analisis data pasang surut adalah : LWS (Low water Spring) merupakan hasil perhitungan level muka air ratarata terendah (surut), sering disebut juga MLWS (Mean Low Water Surface). MSL (Mean Sea Level) adalah elevasi rata-rata muka air pada kedudukan pertengahan antara muka air terendah dan tertinggi. HWS (High Water Spring) adalah elevasi rata-rata muka air tertinggi (pasang), disebut juga MHWS (mean high water surface).
2.9 Bangunan Pengaman Pantai Dalam usaha penanggulangan dan perbaikan pantai, terdapat alternatif sistem pengaman pantai yang dapat dipilih dengan pertimbangan-pertimbangan tertentu. Alternatif sistem pengaman pantai dapat berupa breakwater, groin, atau seawall/revetment. Selain itu pengaman pantai dapat dilakukan tanpa bangunan pengaman yaitu dengan sand norisment. 2.9.1
Groin Groin adalah bangunan pelindung pantai yang biasanya dibuat tegak lurus garis pantai, dan berfungsi untuk menahan transport sedimen sepanjang pantai, sehingga bisa mengurangi/menghentikan erosi yang terjadi. Bangunan ini juga digunakan untuk menahan masuknya transport sedimen sepanjang pantai ke pelabuhan atau muara sungai. 7
Keuntungan groin : 1. Memperlebar pantai di bagian updrift dari groin tersebut karena menahan longshore sediment transport. 2. Pelaksanaan pekerjaan groin lebih mudah karena dapat dilakukan langsung di darat. Sedangkan kerugiannya : - Pada bagian downdrift akan terjadi erosi, terutama pada awal pembangunan yang merupakan suatu proses mencapai keseimbangan.
1. Overtopping Breakwater, yaitu pemecah gelombang yang direncanakan dengan memperkenankan atau mengijinkan air melimpas diatas pemecah gelombang tersebut. Pemecah gelombang tipe ini biasanya direncanakan apabila daerah yang dilindungi tidak begitu sensitif terutama terhadap gelombang yang terjadi akibat adanya overtopping (pemecah gelombang untuk melindungi alur pelayaran, jetty ataupun groin). Jika pemecah gelombang direncanakan boleh overtopping, maka lereng pemecah gelombang bagian dalam (inner portion) harus terjamin tidak akan rusak pada saat terjadi hempasan air pada saat overtopping. 2. Non overtopping breakwater, yaitu pemecah gelombang yang direncanakan dengan tidak memperkenankan atau mengiijinkan air melimpas di atas pemecah gelombang tersebut. Dalam hal ini tinggi mercu atau puncak pemecah gelombang harus direncanakan atau ditentukan berdasarkan wave run-up yang akan terjadi. Ukuran batu pelindung bagian lereng dalam, dalam hal ini dapat lebih kecil dari lapis lindung lereng luar. Kadang-kadang ukuran batu dibuat sama namun lereng dalam lebih tegak.
2.9.2
Revetment Dinding pantai atau revetment adalah bangunan yang memisahkan daratan dan perairan pantai, terutama berfungsi sebagai pelindung pantai terhadap erosi dan limpasan gelombang ke darat. Daerah yang dilindungi adalah daratan tepat di belakang bangunan. Permukaan bangunan yang menghadap arah datangnya gelombang dapat berupa sisi vertikal atau miring. Keuntungan revetment : 1. Dapat menahan gelombang. 2. Pemilihan bentuk dapat ditentukan sesuai dengan fungsi bangunan. 3. Pelaksanaan pekerjaan lebih mudah karena dapat dilakukan langsung di darat Sedangkan kerugiannya : 1. Kemungkinan terjadinya erosi di kaki bangunan. 2. Dapat pantai.
mengakibatkan
2.10 Prinsip Dasar Perencanaan Breakwater Pemecah gelombang tumpukan batu dibangun berlapis dengan lapisan paling luar terdiri dari batu lindung yang paling besar atau paling berat, sedangkan makin ke dalam ukuran batunya makin kecil. Dasar perencanaan kontruksi adalah lapis luar akan menerima beban gaya (dari gelombang) yang paling besar, sehingga ukurannya harus direncanakan sedemikian berat hingga masih cukup stabil. Mengingat batu ukuran besar harganya lebih mahal, maka bagian dalam dari pemecah gelombang dapat diisi dengan batu yang ukurannya lebih kecil. Syarat utama ukuran bahan yang dipakai lapisan dalam adalah tidak boleh tercuci lewat pori-pori atau rongga lapisan luar. Bentuk pemecah gelombang biasanya sangat ditentukan oleh bahan bangunan yang
hilangnya
2.9.3 Breakwater Lepas Pantai Pemecah gelombang lepas pantai adalah bangunan yang dibuat sejajar pantai dan berada pada jarak tertentu dari garis pantai. Bangunan ini direncanakan untuk melindungi pantai yang terletak di belakangnya dari serangan gelombang. Pemecah gelombang lepas pantai dapat dibuat dari satu pemecah gelombang atau satu seri bangunan yang terdiri dari beberapa ruas pemecah gelombang yang dipisahkan oleh celah. Apabila garis puncak gelombang pecah Ada dua tipe pemecah gelombang tumpukan batu (rubble mound), yaitu :
8
tersedia di lokasi pekerjaan. Disamping itu perlu pula ukuran batu pemecah gelombang disesuaikan dengan peralatan yang akan dipergunakan untuk membangun.
keterangan : Ir = Bilangan Irribaren ɵ = Sudut kemiringan sisi pemecah gelombang H = Tinggi gelombang di lokasi bangunan L0 = Panjang gelombang di laut dalam
Stabilitas batu lapis pelindung Pada tipe rubble mound struktur breakwater ini direncanakan terbagi menjadi tiga lapisan. Lapisan pertama adalah lapisan pelindung (primary layer), lapisan kedua (secondary layer), dan lapisan inti (core layer). Disamping itu ada lapisan tambahan yaitu bahu (berm) dan lapisan bawah (filter layer). Penentuan berat batu (armour unit) pada primary layer dapat diketahui berdasarkan persamaan 2.26., yang dikembangkan oleh Hudson (1953) terhadap model data di lapangan angkatan darat Amerika Serikat (USA-CE, waterway axperiment station, Vickburg, Missisipi).
2.10.1
= [ton]
2.10.3 Lebar Puncak Breakwater (
)
⁄
(2.28)
Keterangan : m’= Jumlah armor unit pada bidang permukaan penampang breakwater. K∆= Koefisien porositas : 1,02 (batu alam halus) Dan 1.15 (batu alam kasar).
(2.26)
2.10.4 Tebal Lapisan Breakwater
Keterangan : ρa = Densitas (berat jenis) dari setiap unit armor [ton/m3] g = Percepatan gravitasi : 9.8 m/s2 H = Tinggi gelombang rencana berdasar analisis statistic gelombang yang merupakan tinggi gelombang signifikan (Hs) (m) KD = Koefisian kerusakan, merupakan kombinasi tampilan bentuk dari tiap unit, kekasaran bentuk, tingkat saling mengunci, kedalaman di lokasi. ρw ɵ
(2.27)
( ⁄ )
(
)
⁄
(2.29)
Keterangan : m = Jumlah armor unit pada tiap lapisan W = Berat dari armor unit (ton) 2.10.5 Jumlah Armor Unit (
) (
)
⁄
(2.30)
Keterangan : n = Porositas dari lapisan permukaan dalam desimal
= Berat jenis air laut : 1,025 ton/m3 = Sudut kemiringan breakwater
2.10.2 Elevasi puncak breakwater Elevasi puncak (cross elevation) adalah tinggi puncak breakwater yang dihitung dari LWS (low water surface). Karena banyaknya variable yang berpengaruh, maka besarnya run up sangat sulit ditentukan secara analitis. Berbagai penelitian telah dilakukan di laboratorium, hasilnya yang ditemukan oleh Irribaren untuk menentukan besarnya run up gelombang pada bangunan dengan permukaan miring untuk berbagai tipe material, sebagai fungsi bilangan Irribbaren untuk berbagai jenis lapis lindung yang mempunyai bentuk sesuai dengan persamaan 2.27.
9
Tabel 4.2. Persentase kejadian angin tahun 2002-2011
BAB III METODOLOGI
Sumber: BMKG Stasiun Meteorologi Maritim Semarang.
U TL
BL
B
5%
10 % 15 % 20 % 25 % 30 %
T
TG
BD S
Keterangan: 0 - 5 knot 6 - 10 knot 11 - 15 knot 16 - 20 knot 21 - 25 knot 26 - 30 knot > 30 knot
Gambar 4.1. Windrose tahun 2002-2011 Dengan melihat windrose yang diperoleh serta memperhatikan arah pantai yang menghadap utara, maka arah angin yang digunakan untuk perhitungan selanjutnya adalah dari arah Barat Laut, Utara, dan Timur Laut.
BAB IV ANALISA DATA 4.1. Gelombang 4.1.1. Analisa Data Angin Data angin digunakan untuk menentukan arah dan tinggi gelombang. Data yang diperlukan adalah data arah dan kecepatan angin dimana data tersebut didapatkan dari Stasiun Meteorologi Maritim Semarang tahun 2002 –2011. Dari data tersebut dibuat dalam bentuk tabel dan gambar windrose seperti pada gambar berikut ini.
Angin dari arah Utara meskipun prosentasenya cukup besar namun kecepatan anginnya relatif rendah. Sedangkan angin dari arah Barat Laut kecepatannya relatif lebih tinggi. 4.1.2.
Fetch
Fetch efektif akan digunakan pada grafik peramalan gelombang untuk mengetahui tinggi, durasi dan periode gelombang. Fetch rata-rata efektif dihitung dengan persamaan 2.18.
Tabel 4.1. Kejadian angin rata-rata tahun 2002-2011
Perhitungan panjang fetch disini menggunakan media bantu Google Earth sehingga memiliki ketepatan yang cukup tinggi dalam menentukan fetch. Dengan ditarik garis panjang melalui Pantai Bulu, panjang fetch efektif dengan daerah bangkitan Barat
Sumber: BMKG Stasiun Meteorologi Maritim Semarang 10
Laut, Utara, dan Timur Laut dapat dilihat melalui gambar 4.2 sampai 4.4. Perhitungan fetch efektif dapat dilihat pada tabel 4.3.
4.1.3.
Pasang Surut
Data pasang surut yang diperoleh dari Stasiun Meteorologi Klas II Maritim Perak Surabaya bulan Maret 2012 diolah sehingga didapat data pasang surut maksimum dan minimum per hari. Elevasi pasang surut pantai Tuban bulan Maret 2012 dapat dilihat pada table 4.4. Dari data pasang surut tersebut dapat dibuat grafik yang menunjukkan fluktuasi muka air laut serta dapat digunakan untuk menentukan elevasi muka air laut. Gambar 4.3 adalah grafik pasang surut selama bulan Maret 2012. Dalam gambar tersebut ditunjukkan pula beberapa elevasi muka air laut.
Gambar 4.2. Fetch efektif arah barat laut (Sumber : Google Earth)
Penentuan elevasi muka air: 1. Muka air tinggi tertinggi (HHWL) sebesar 70 cm 2. Muka air rendah terendah (LLWL) sebesar -70 cm 3. Muka air tinggi rata-rata (MHWL) didapat dari rata-rata muka air tinggi sebesar 28 cm 4. Muka air rendah rata-rata (MLWL) didapat dari rata-rata muka air rendah sebesar -31 cm 5. Muka air rata-rata (MSL) didapat dari rata-rata muka air tinggi rata dan muka ait rendah rata-rata sebesar -1 cm
Gambar 4.3. Fetch efektif arah utara (Sumber : Google Earth)
80 60 40 HHWL
20
MHWL
0
MSL
0
100
200
300
400
500
600
700
800
-20
MLWL LLWL
-40 -60 -80
Gambar 4.4. Fetch efektif arah timur laut (Sumber : Google Earth)
Gambar 4.5. Grafik pasang surut Dalam analisis dan perencanaan selanjutnya MSL dipakai sebagai elevasi acuan dengan kedudukan ± 0 sehingga elevasi muka air yang lain juga menyesuaikan. Elevasi-elevasi muka air tersebut adalah sebagai berikut :
Tabel 4.3. Perhitungan panjang fetch efektif
1. Muka air tinggi tertinggi (HHWL) adalah + 71 cm 2. Muka air tinggi rata-rata (MHWL) adalah + 29 cm 3. Muka air rata-rata (MSL) adalah ± 0 4. Muka air rendah rata-rata (MLWL) adalah - 30 cm, dan 11
5. Muka air rendah terendah (LLWL) adalah -69 cm
terjadi karena pada keadaan yang nyata, gelombang sebesar 7,23 meter yang diakibatkan oleh angin dengan arah yang sama berhembus selama 18,87 jam tidak pernah ada dan gelombang maksimum ini terjadi pada arah angin utara yang selama ini diketahui menghasilkan gelombang yang tidak terlalu besar. Penyesuaian ini dilakukan dengan menggunakan data gelombang yang dicatat oleh Stasiun Meteorologi kelas II Maritim Semarang. Dari data ini akan didapatkan asumsi durasi angin berhembus pada tinggi gelombang maksimum yang digunakan oleh stasiun metereologi.
4.1.4. Tinggi dan Periode Gelombang pada Laut Dalam Berdasarkan Data Kecepatan Angin Maksimum Tahun 2002-2011. Berdasarkan hasil perhitungan fetch dapat dilakukan perhitungan tinggi dan periode gelombang berdasarkan metode Sverdrup Munk Bretschneider (SMB) yang telah dimodifikasi Shore Protection Manual, 1984. Kecepatan angin yang digunakan adalah kecepatan angin maksimum dengan arah angin yang berpengaruh adalah barat laut, utara dan timur laut.
Tabel 4.7. Asumsi Durasi Angin Berhembus.
Dalam perhitungan tinggi dan periode gelombang laut dalam diperlukan tambahan faktor koreksi terhadap kecepatan angin yang ada. Faktor koreksi yang digunakan adalah faktor koreksi yang disebabkan oleh perbedaan suhu (RT) dimana di daerah perairan pantai Bulu ini digunakan faktor koreksi sebesar 1 dan faktor koreksi yang disebabkan oleh adanya perbedaan lokasi antara pencatatan angin di darat dan di laut (RL) yang dapat ditentukan melalui grafik faktor koreksi perbedaan lokasi dengan kecepatan angin di darat dan di laut.
Setelah didapatkan besaran durasi angin yang berhembus, maka selanjutnya dilakukan perhitungan tinggi gelombang dari tahun 2002 sampai tahun 2011 berdasarkan duration time yang dikoreksi menggunakan grafik peramalan gelombang. Tabel 4.5. Tinggi gelombang maksimum tahun 2002-2012 berdasarkan duration time yang dikoreksi arah barat laut.
Tabel 4.4. Tinggi gelombang maksimum pertahun yang didapatkan dari hasil perhitungan metode SMB Tahun
Bulan
Kec Max (knot) (m/s)
( ͦ)
Arah Mata Angin
HSOT (m)
TOT (s)
Tahun Bulan
tT ( hr )
Kec Max (knot) (m/s)
( ͦ)
Arah Mata Angin
tL
HSOL
ToL
( hr )
(m)
(s)
Tabel 4.6. Tinggi gelombang maksimum tahun 2002-2012 berdasarkan duration time yang dikoreksi arah utara.
Dari hasil perhitungan tinggi gelombang pada tabel 4.4 dapat disimpulkan bahwa gelombang maksimum rata-rata yang terjadi merupakan pengaruh dari adanya angin musim barat dan musim timur. Pada tabel 4.4 didapatkan besaran tinggi gelombang maksimum yang terjadi pada tahun 2002 sampai dengan 2011 sebesar 7,23 meter dengan durasi waktu berhembusnya angin sebesar 18,87 jam dirasakan tidak mungkin
Tahun Bulan
12
Kec Max (knot) (m/s)
( ͦ)
Arah Mata Angin
tL
HSOL
ToL
( hr )
(m)
(s)
Tabel 4.7. Tinggi gelombang maksimum tahun 2002-2012 berdasarkan duration time yang dikoreksi arah timur laut. Tahun Bulan
Kec Max (knot) (m/s)
( ͦ)
Arah Mata Angin
tL
HSOL
ToL
( hr )
(m)
(s)
Dari tabel diatas 4.8, didapat beberapa parameter yang digunakan dalam perhitungan gelombang dengan periode ulang, yaitu : N = 10 K = 10 NT = 10 λ=1 v = N / NT = 10/10 = 1 Hsm = 20,66 / 10 = 2,07
Dari hasil perhitungan tabel 4.5, 4.6, dan 4.7 didapatkan hasil yang lebih sesuai dengan kondisi di lapangan. Angin dari arah barat laut pada kecepatan angin 16,5 m/s dapat membangkitkan gelombang sebesar 2,67 m dengan durasi angin sebesar 5 jam.
ym = 16,367/10 = 1,636 Dari berapa nilai di atas selanjutnya dihitung parameter  dan Bˆ dengan berdasarkan pada data Hsm dan ysm seperti pada Tabel 4.8. Perhitungan tinggi gelombang dengan periode ulang tertentu menggunakan persamaan berikut ini : Hsm =  ym + B^ Dengan :
Setelah tinggi gelombang maksimum selama 10 tahun didapatkan, maka selanjutnya dilakukan perhitungan tinggi gelombang rencana berdasarkan periode ulang gelombang. Digunakan perhitungan tinggi gelombang rencana berdasarkan periode ulang dengan menggunakan metode statistik atau metode weibull. 4.1.5.
n H sm y sm H sm y m Aˆ 2 2 n y m y m
10(39,907) (20,66 16,36) Aˆ 10(46,785) (16,36) 2
Statistik Gelombang
= 0,305
Pengukuran gelombang di suatu tempat memberikan pencatatan muka air sebagai fungsi waktu. Pengukuran ini dilakukan dalam waktu yang sangat panjang, sehingga data gelombang akan sangat banyak. Mengingat kekompleksan dan besarnya jumlah data tersebut, maka gelombang alam dianalisis secara statistik untuk mendapatkan bentuk gelombang yang bermanfaat dalam bidang perencanaan dan perancangan.
Bˆ = Hsm – Â ym
= 2,07 – (0,305 x 1,637) = 1,568 Persamaan regresi yang diperoleh adalah : Hsr = 0,305 yr + 1,568 Tabel 4.9. Tinggi gelombang dengan periode ulang tertentu arah Barat Laut (Metode Weibull)
Perhitungan statistik gelombang yang digunakan untuk Metode Weibull adalah sebagai berikut : a. Arah Barat Laut Tabel 4.8. Perhitungan gelombang dengan periode ulang Arah Barat Laut (Metode Weibull)
13
Tinggi Gelombang Signifikan (m)
3.50
Tabel 4.13. Tinggi gelombang dengan periode ulang tertentu arah Timur Laut (Metode Weibull
3.00 2.50 2.00 1.50
Hsr
1.00
0.50 0.00 1
10
100
Periode Ulang (thn)
Tinggi Gelombang Signifikan (m)
Gambar 4.6.Grafik tinggi gelombang dengan periode ulang tertentu arah Barat Laut Metode Weibull b. Arah Utara Tabel 4.10. Perhitungan gelombang dengan periode ulang Arah Utara (Metode Weibull)
3.50 3.00 2.50 2.00 1.50
Hsr
1.00
0.50 0.00 1
10
100
Periode Ulang (thn)
Gambar 4.8.Grafik tinggi gelombang dengan periode ulang tertentu arah Timur Laut Metode Weibull 4.1.6.
Transpor Sedimen Angkutan sedimen sepanjang pantai di hitung dengan rumus (US Army, 2002):
K P1 ( s ) g (1 n) g P1 Hb 2 Cb sin b cos b 8
Tinggi Gelombang Signifikan (m)
Tabel 4.11. Tinggi gelombang dengan periode ulang tertentu arah Utara (Metode Weibull)
Qs
Dalam analisa transport sedimen digunakan beberapa asumsi untuk menyederhanakan perhitungan, yaitu: 1. Skema dari garis pantai a. Garis pantai 1, panjang 200 m b. Garis pantai 2, panjang 170 m c. Garis pantai 3, panjang 160 m d. Garis pantai 4, panjang 195 m e. Garis pantai 5, panjang 115 m f. Garis pantai 6, panjang 165 m g. Garis pantai 7, panjang 269 m h. Garis pantai 8, panjang 247 m i. Garis pantai 9, panjang 145 m j. Garis pantai 10, panjang 195 m k. Garis pantai 11, panjang 166 m l. Garis pantai 12, panjang 130 m m. Garis pantai 13, panjang 233 m n. Garis pantai 14, panjang 171 m o. Garis pantai 15, panjang 169 m p. Garis pantai 16, panjang 209 m q. Garis pantai 17, panjang 200 m 2. Kontur garis pantai diasumsikan lurus dan paralel.
3.50 3.00 2.50 2.00 1.50
Hsr
1.00
0.50 0.00 1
10
100
Periode Ulang (thn)
Gambar 4.7.Grafik tinggi gelombang dengan periode ulang tertentu arah Utara Metode Weibull c. Arah Timur Laut Tabel 4.12. Perhitungan gelombang dengan periode ulang Arah Timur Laut (Metode Weibull)
Dari analisis transpor sedimen didapat hasil perubahan garis pantai dalam 14
waktu 10 tahun ke depan dan dirangkum pada Tabel 4.14 Tabel 4.14 Rangkuman Hasil Transpor Sedimen Segmen 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
Δx
α 200 170 160 195 115 165 269 247 145 295 166 130 233 171 169 209
39 37 47 43 38 31 36 38 35 39 35 41 40 47 34 41
sin α sin α.Δx 0.63 125.9 0.60 102.3 0.73 117.0 0.68 133.0 0.62 70.8 0.52 85.0 0.59 158.1 0.62 152.1 0.57 83.2 0.63 185.6 0.57 95.2 0.66 85.3 0.64 149.8 0.73 125.1 0.56 94.5 0.66 137.1
y awal 125.9 23.6 -93.5 -226.5 -297.3 -382.2 -540.3 -692.4 -775.6 -961.2 -1056.4 -1141.7 -1291.5 -1416.6 -1511.1 -1648.2
Δy -26 -10.92 8.31 -41.79 20.21 -9.29 -38.78 5.8 -13.11 38 -13.66 2.94 -9.58 -27.56 -18.97 3.92
y akhir 99.9 12.6 -85.2 -268.2 -277.0 -391.5 -579.1 -686.6 -788.7 -923.2 -1070.1 -1138.8 -1301.1 -1444.1 -1530.0 -1644.3
Hasil dari Tabel 4.14 di plotkan terhadap sumbu X, sehingga didapat perubahan garis pantai selama 10 tahun. Gambar perubahan garis pantai di Bulu Tuban selama 10 tahun dapat dilihat pada gambar 4.9.
tujuan yang akan dicapai serta pengaruh terhadap lingkungan. Tujuan yang ingin dicapai adalah: - Bahan-bahan bangunan / material yang tersedia di sekitar pantai tersebut bisa dimanfaatkan oleh masyarakat. - Kondisi gelombang di lokasi pantai dapat di redam. - Penambahan daratan pantai. - Bathimetri dasar pantai. - Tata guna lahan. - Aktivitas masyarakat setempat. - Kelestarian dan kesehatan lingkungan. - Dampak yang ditimbulkan akibat pembangunan pelindung pantai. 5.2 Pemilihan Jenis Pengaman Pantai Pada perhitungan analisa sedimen, perubahan garis pantai dapat diprediksi beberapa tahun yang akan datang baik sebelum adanya bangunan pantai maupun setelah ada bangunan pantai.
400.0
200.0
5.2.1 Groin Panjang groin akan efektif menahan sedimen apabila bangunan tersebut menutup lebar surfzone. Namun keadaan tersebut dapat mengakibatkan suplai sedimen ke daerah hilir terhenti sehingga dapat mengakibatkan erosi di daerah tersebut. Oleh karena itu panjang groin dibuat 40% sampai dengan 60% dari lebar surfzone dan jarak antar groin adalah 1-3 kali panjang groin. (Triatmodjo, 1999)
0.0 0
2
4
6
8
10
12
14
16
18
-200.0
-400.0 -600.0
Kondisi Tahun Awal -800.0
Kondisi setelah 10 Tahun
-1000.0 -1200.0 -1400.0 -1600.0
-1800.0
BAB V PEMILIHAN JENIS BANGUNAN PENGAMAN PANTAI 5.1 Umum Berdasarkan perkembangan dari tahun ke tahun dan melalui analisa sedimen pada bab IV terlihat bahwa pada wilayah pantai Bulu Tuban telah terjadi perubahan garis pantai ke arah daratan tiap tahunnya. Dapat dikatakan pada daerah di sekitar pantai ini telah mengalami abrasi akibat pengaruh gelombang sehingga terjadi transpor sedimen sejajar pantai. Oleh karena itu masalah mengenai perubahan garis pantai yang terjadi tiap tahunnya di daerah tersebut yang dapat menyebabkan daerah sekitar pantai Bulu Tuban terjadi abrasi perlu segera ditangani. Dalam pemilihan alternatif yang akan diambil untuk menanggulangi masalah tersebut perlu dipertimbangkan berbagai faktor yang mempengaruhi abrasi pada wilayah pantai dan
Gambar 5.1. Potensi perubahan garis pantai yang diakibatkan oleh bangunan pantai jenis groin (a) groin tunggal (b) groin parallel Pada perhitungan bab IV diperoleh kedalaman gelombang pecah (db) adalah 1,50 m 15
Tabel 5.1. Daftar harga material
sedangkan kemiringan dasar pantai (m) adalah 0,01 maka lebar surfzone diperoleh yaitu: - Kedalaman gelombang pecah (db) = 1,5 m - Kemiringan dasar pantai (m) = 0,01 - Lebar surfzone (Ls) = db/m = 1,5/0,01 = 150 m - Panjang groin (Lg) = (40% 60%)x Lebar surfzone = 50% x 150 = 75 m - Jarak antar groin (Xg) = 1 x Ls = 1 x 150 = 150 m - Jumlah groin = 12 buah Pada bagian ujung hilir dari pantai yang dilindungi dibuat groin transisi. Panjang groin berkurang secara berangsur-angsur di bagian ujung hilir pantai yang dilindungi, dari panjang groin penuh membentuk sudut sekitar 6° terhadap garis pantai alami. Jarak antar groin juga berkurang dengan mempertahankan perbandingan antara Xg dab Lg, yaitu: Xg = Lg sampai 3 Lg Sehingga diperoleh: - Panjang groin (Lg) = 75 m - Jarak antar groin (Xg) = 1,5 x Lg = 1,5 x 75 = 112,5 m 5.2.1.1.1 Rencana Anggaran Dana Struktur Groin Dalam sub bab ini, akan dibahas mengenai rincian rencana anggaran biaya pelaksanaan pekerjaan Proyek pembangunan groin di pantai Bulu Tuban.
No
Jenis Material
Satuan
Harga
1 Gedeg Guling
m2
Rp
2 Batu Kali Belah
m3
Rp 130,100.00
4 Batu Pecah Mesin
m
3
Rp 160,000.00
34,000.00
Tabel 5.2. Daftar harga upah pekerja No 1 2 3 4 5 6 7 8
Jenis Tenaga Kerja Mandor Kepala Tukang Tukang Pekerja Operator Pembantu Operator Sopir Penyelam
Satuan orang/jam orang/jam orang/jam orang/jam orang/jam orang/jam orang/jam orang/jam
Rp Rp Rp Rp Rp Rp Rp Rp
Harga 7,500.00 7,188.00 6,875.00 5,313.00 9,688.00 7,500.00 6,250.00 9,375.00
Satuan jam jam jam jam jam jam jam jam
Rp Rp Rp Rp Rp Rp Rp Rp
Harga 950,000.00 130,000.00 383,000.00 112,500.00 125,000.00 500,000.00 750,000.00 130,000.00
Tabel 5.3. Daftar harga sewa alat No 1 2 3 4 5 6 8 9
Jenis Alat Ponton kapasitas 1000 ton Excavator Anchor boat Work boat Generator 150 kV A Alat bantu kerja pengangkutan Trailing suction hopper dredger Back Hoe
b. Rencana Anggaran Biaya Dalam rencana anggaran biaya ini, tahapan pekerjaan yang dihitung meliputi : 1. Pekerjaan persiapan(Tabel 5.4) 2. Pekerjaan struktur rubble mound(Tabel 5.5) Berikut ini merupakan perinciannya : Tabel 5.4. RAB pekerjaan persiapan
Rencana anggaran biaya Proyek Pembangunan groin ini, tahapan pekerjaan yang dihitung meliputi :
No Uraian 1 Pembersihan lapangan 2 Pengukuran dan pemasangan bowplank 3 Mobilisasi dan demobilisasi 4 Penerangan 5 Administrasi dan dokumentasi 6 Gudang 7 Direksi kit
Pekerjaan persiapan Pekerjaan struktur groin rubble mound a. Harga Material dan Upah Harga material dan upah diambil dari “Harga Satuan dan Upah Kerja serta Harga Sewa Peralatan Kota Surabaya pada Tahun 2011”. Berikut ini merupakan rincian daftar harga material (Tabel 5.1), daftar harga upah pekerja (Tabel 5.2) dan daftar harga sewa peralatan (Tabel 5.3).
Volume 1 1 1 1 1 1 1 Sub Total 1
Satuan Ls Ls Ls Ls Ls Ls Ls
Harga Satuan (Rp) Rp 13,600,000.00 Rp 25,500,000.00 Rp 500,000,000.00 Rp 7,500,000.00 Rp 10,000,000.00 Rp 25,000,000.00 Rp 42,500,000.00
Rp Rp Rp Rp Rp Rp Rp Rp
Jumlah (Rp) 13,600,000.00 25,500,000.00 500,000,000.00 7,500,000.00 10,000,000.00 25,000,000.00 42,500,000.00 624,100,000.00
Rp Rp Rp Rp Rp Rp
Jumlah (Rp) 8,040,475,800.00 3,545,710,560.00 814,369,651.20 4,060,880,938.80 3,772,035,540.00 20,233,472,490.00
Tabel 5.5. RAB pekerjaan rubble mound groin No Uraian Volume 1 Pekerjaan pemasangan primary layer 25200 2 Pekerjaan pemasangan secondary layer 9765 3 Pekerjaan pemasangan core layer (W/200) 2242.8 4 Pekerjaan pemasangan core layer (W/6000) 15712.2 5 Pemasangan gedeg guling 16380 Sub Total 2
Satuan m3 m3 m3 m4 m2
Harga Satuan (Rp) Rp 319,066.50 Rp 363,104.00 Rp 363,104.00 Rp 258,454.00 Rp 230,283.00
Dari rincian di atas, total rencana biaya Proyek Pembangunan groin di Pantai Bulu Tuban, 16
Propinsi Jawa Timur adalah sebagai berikut (Tabel 5.6)
Ls
Tabel 5.6. Rekapitulasi anggaran biaya total No
Uraian Total 1 Pekerjaan persiapan Rp 624,100,000.00 2 Pekerjaan Rubble Mound Rp 20,233,472,490.00 Jumlah Rp 20,857,572,490.00 PPN 10% Rp 2,085,757,249.00 Rp 22,943,329,739.00 Jumlah + PPN 10% Rp 22,943,330,000.00 Total (Pembulatan) Terbilang: Dua Puluh Dua Milyar Sembilan Ratus Empat Puluh Tiga Juta Tiga Ratus Tiga Puluh Ribu Rupiah
Y
Gambar 5.3. Sketsa penempatan breakwater terhadap garis pantai dimana : Ls : Panjang breakwater Y : Jarak breakwater dengan garis pantai Lg : Jarak antar breakwater Penelitian yang dilakukan oleh Dally dan Pope (1986), dalam Triatmojo, 2012) menyatakan bahwa persyaratan terbentuknya tombolo adalah:
5.2.2 Pemecah Gelombang Lepas Pantai (Offshore Breakwater) Breakwater adalah jenis pemecah gelombang yang ditempatkan secara terpisahpisah pada jarak tertentu dari garis pantai dengan posisi sejajar pantai. Struktur pemecah gelombang ini dimaksudkan untuk melindungi pantai dari hantaman gelombang yang datang dari arah lepas pantai. Prinsip kerja dari breakwater adalah dengan memanfaatkan difraksi gelombang. Akibat adanya difraksi gelombang akan menimbulkan pengaruh terhadap angkutan sedimen yang dibawa, salah satunya dengan terbentuknya tombolo di belakang posisi breakwater. Penentuan panjang breakwater didasarkan pada tujuan pembentukan garis pantai yang diinginkan, yaitu tombolo atau salient. Bangunan ini berfungsi melindungi pantai dari gelombang dan menahan transpor sedimen pantai agar tidak terbawa ke laut. Penempatan jarak bangunan dari garis pantai dan panjang bangunan ini, dapat menimbulkan perubahan garis pantai yang berbeda.
Ls 1,5 sampai 2 untuk pemecah gelombang Y tunggal
Ls 1,5 Y
L ≤ Lg ≤ Ls untuk pemecah
gelombang seri di mana L adalah panjang gelombang di lokasi bangunan. Direncanakan digunakan pemecah gelombang tipe bawah muka air, sehingga tidak mengganggu pemandangan ke arah laut. Pemecah gelombang direncanakan diletakkan pada bagian pantai yang mengalami abrasi cukup parah. Pemecah gelombang diletakkan pada kedalaman 2,0 m atau sekitar 80 m dari garis pantai. Direncanakan dapat membentuk tombolo. - Jarak breakwater ke garis pantai (Y) = 80 m - Panjang breakwater (Ls) = 80 x 1,5 = 120 m - Ls/Lg = 2 - Lg Y/Ls2 ≈ 0,5 Lg = (80 x 0,5)/1202 = 90 m Jumlah breakwater = 8 buah 5.2.2.1 Rencana Anggaran Dana Struktur breakwater Dalam sub bab ini, akan dibahas mengenai rincian rencana anggaran biaya pelaksanaan pekerjaan Proyek pembangunan breakwater di pantai Bulu Tuban.
Gambar 5.2. Potensi perubahan garis pantai yang diakibatkan oleh (a) pemecah gelombang pendek (b) pemecah gelombang panjang (c) pemecah gelombang seri
Rencana anggaran biaya Proyek Pembangunan breakwater ini, tahapan pekerjaan yang dihitung meliputi: 17
Pekerjaan persiapan Pekerjaan struktur rubble mound
breakwater
a. Harga Material dan Upah Harga material dan upah diambil dari “Harga Satuan dan Upah Kerja serta Harga Sewa Peralatan Kota Surabaya pada Tahun 2011”. Berikut ini merupakan rincian daftar harga material (Tabel 5.29), daftar harga upah pekerja (Tabel 5.30) dan daftar harga sewa peralatan (Tabel 5.31). Tabel 5.7. Daftar harga material No
Jenis Material
Satuan 2
Harga
1 Gedeg Guling
m
Rp
2 Batu Kali Belah
m3
Rp 130,100.00
3
Rp 160,000.00
m
4 Batu Pecah Mesin
Satuan orang/jam orang/jam orang/jam orang/jam orang/jam orang/jam orang/jam orang/jam
Rp Rp Rp Rp Rp Rp Rp Rp
Harga 7,500.00 7,188.00 6,875.00 5,313.00 9,688.00 7,500.00 6,250.00 9,375.00
Tabel 5.9 Daftar harga sewa alat No Jenis Alat 1 Ponton kapasitas 1000 ton 2 Excavator 3 Anchor boat 4 Work boat 5 Generator 150 kV A 6 Alat bantu kerja pengangkutan 8 Trailing suction hopper dredger 9 Back Hoe
Satuan jam jam jam jam jam jam jam jam
Rp Rp Rp Rp Rp Rp Rp Rp
Harga 950,000.00 130,000.00 383,000.00 112,500.00 125,000.00 500,000.00 750,000.00 130,000.00
b. Rencana Anggaran Biaya Dalam rencana anggaran biaya ini, tahapan pekerjaan yang dihitung meliputi : 1. Pekerjaan persiapan (Tabel 5.10) 2. Pekerjaan struktur rubble mound (Tabel 5.11) Berikut ini merupakan perinciannya : Tabel 5.10. RAB pekerjaan persiapan No Uraian 1 Pembersihan lapangan 2 Pengukuran dan pemasangan bowplank 3 Mobilisasi dan demobilisasi 4 Penerangan 5 Administrasi dan dokumentasi 6 Gudang 7 Direksi kit
Volume 1 1 1 1 1 1 1 Sub Total 1
Satuan Ls Ls Ls Ls Ls Ls Ls
Harga Satuan (Rp) Rp 13,600,000.00 Rp 25,500,000.00 Rp 500,000,000.00 Rp 7,500,000.00 Rp 10,000,000.00 Rp 25,000,000.00 Rp 42,500,000.00
1 Pekerjaan pemasangan primary layer 38400 2 Pekerjaan pemasangan secondary layer 14880 3 Pekerjaan pemasangan core layer (W/200) 3417.6 4 Pekerjaan pemasangan core layer (W/6000) 23942.4 5 Pemasangan gedeg guling 24960 Sub Total 2
m3 m3 m3 m4 m2
Rp Rp Rp Rp Rp
Dari rincian di atas, total rencana biaya Proyek Pembangunan breakwater di Pantai Bulu Tuban, Propinsi Jawa Timur adalah sebagai berikut (Tabel 5.35)
34,000.00
Tabel 5.8. Daftar harga upah pekerja No Jenis Tenaga Kerja 1 Mandor 2 Kepala Tukang 3 Tukang 4 Pekerja 5 Operator 6 Pembantu Operator 7 Sopir 8 Penyelam
Tabel 5.34. RAB pekerjaan rubble mound No Uraian breakwater Volume Satuan Harga Satuan (Rp)
Rp Rp Rp Rp Rp Rp Rp Rp
Jumlah (Rp) 13,600,000.00 25,500,000.00 500,000,000.00 7,500,000.00 10,000,000.00 25,000,000.00 42,500,000.00 624,100,000.0018
Tabel 5.35. Rekapitulasi anggaran biaya total No Uraian Total 1 Pekerjaan persiapan Rp 624,100,000.00 2 Pekerjaan Rubble Mound Rp 30,831,958,080.00 Jumlah Rp 31,456,058,080.00 PPN 10% Rp 3,145,605,808.00 Jumlah + PPN 10% Rp 34,601,663,888.00 Rp 34,601,664,000.00 Total (Pembulatan) Terbilang: Tiga Puluh Empat Milyar Enam Ratus Satu Juta Enam Ratus Enam Puluh Empat Ribu Rupiah 5.3. Alternatif Terpilih Bangunan Pengaman Pantai Dari beberapa alternatif perlindungan pantai yang telah dijelaskan di atas akan dipilih solusi yang diambil untuk menanggulangi abrasi yang terjadi pada daerah pantai di Bulu Tuban. Berdasarkan pertimbangan kelebihan dan kekurangan tiaptiap alternatif, maka akan dipilih alternatif terbaik yang memberikan hasil yang maksimal dalam mengatasi abrasi yang terjadi. Hal-hal yang dipertimbangkan dalam menentukan alternatif yang akan dipilih adalah keefektifan solusi tersebut, meliputi biaya dan hasil yang akan dicapai serta kemudahan pelaksanaan serta bahan baku. Selain masalah teknis juga dipertimbangkan kondisi masyarakat setempat serta kelestarian terhadap lingkungan dan tata guna lahan daerah pantai Bulu Tuban. Hingga saat ini terus terjadi abrasi di pantai tersebut maka diperlukan penanganan yang segera untuk mencegah abrasi yang lebih parah. Untuk mengatasi permasalahan abrasi di daerah pantai Bulu Tuban digunakan structure solution yaitu pembangunan struktur pelindung pantai.
319,066.50 363,104.00 363,104.00 258,454.00 230,283.00
Rp Rp Rp Rp Rp Rp
Jumlah (Rp 12,252,153,6 5,402,987,5 1,240,944,2 6,188,009,0 5,747,863,6 30,831,958,0
Pemilihan bangunan pelindung pantai yang akan dipilih berdasarkan keefektifan bangunan tersebut dalam mengatasi abrasi di daerah pantai, kemudahan pembangunan, bahan baku dan biaya yang akan dikeluarkan untuk pembangunan struktur tersebut. Prioritas yang akan dipertimbangkan terlebih dahulu dalam pemilihan struktur bangunan pantai, prioritas pertama yaitu bangunan tersebut harus dapat melindungi pantai Bulu Tuban dari abrasi yang diakibatkan oleh oleh longshore transport maupun onshore-offshore transport, dapat mengatasi abrasi pada daerah pantai Bulu Tuban, selain itu diupayakan biaya konstruksi harus semurah mungkin dan kemudahan dalam pemeliharaan, pemenuhan material, ketahanan terhadap lingkungan dan keadaan cuaca. Berdasarkan pertimbangan diatas groin memiliki keuntungan yang lebih jika dibanding dengan breakwater sehingga struktur bangunan groin dapat dipilih sebagai solusi yang sangat baik dan relevan dengan keadaan pantai tersebut. Dipilihnya bangunan pelindung pantai groin karena selain untuk melindungi pantai Bulu Tuban dari longshore transport maupun onshore-offshore transport, groin berfungsi untuk menambah daratan dengan biaya yang lebih murah dari breakwater.
Tinggi gelombang signifikan (H10) = 1,27 x 1.76 = 2,23 m Periode gelombang signifikan (T10) = 7,2 dt 4. Elevasi muka air laut berdasarkan analisa pasang surut pada bab sebelumnya adalah : a) Muka air laut tinggi tertinggi, HHWL adalah + 71 cm b) Muka air laut tinggi rata-rata, MHWL adalah +29 cm c) Muka air laut rata-rata, MSL adalah ± 0 d) Muka air laut rendah rata-rata, MLWL adalah -30cm e) Muka air laut randah terendah, LLWL adalah -69 cm 5. Dalam perencanaan ini digunakan durasi angin selama 6 jam. Hal ini dikarenakan intensitas terjadinya durasi angin selama 6 jam paling sering. Untuk perencanan groin perlu ditentukan terlebih dahulu spesifikasi groin sebagai acuan dalam perencanaan selanjutnya. Spesifikasi-spesifikasi tersebut adalah : 1. Groin merupakan groin parallel yang terdiri dari beberapa segmen. 2. Groin menggunakan konstruksi tumpukan batu dengan kemiringan dinding 1 : 2. 3. Gelombang transmisi maksimum adalah 1 meter. 4. Batu lindung menggunakan batu pecah bersudut kasar sebanyak 2 lapis dengan berat jenis batu, γr = 2,3 Ton/m3. 5. Berat jenis air laut, γw = 1,03 Ton/m3. 6. Tingkat kerusakan struktur pada akhir umur rencana (S) adalah 2 (mulai rusak). Potongan melintang groin yang direncanakan dapat dilihat pada gambar 6.1. berikut ini :
BAB VI PENENTUAN BENTUK LAYOUT 6.1.
Layout Rencana Groin Dalam perencanaan groin harus ditetapkan terlebih dahulu parameterparameter yang berperan dalan perhitungan struktur. Parameter-parameter tersebut meliputi parameter geomorfologi dan parameter hidrooseanografi pantai. Parameterparameter tersebut dapat ditentukan berdasarkan perhitungan pada bab sebelumnya maupun dari hasil penelitian dan literatur yang telah ada sebelumnya. Parameter-parameter yang digunakan dalam perencanaan ini adalah : 1. Panjang lokasi perencanaan adalah ± 2,5 km . 2. Gelombang dominan berasal dari arah Barat Laut yang membentuk sudut sebesar 75° terhadap garis pantai. 3. Nilai gelombang signifikan (Hs) dan periode gelombang signifikan (Ts) disesuaikan dengan jenis bangunan. Untuk bangunan fleksibel H10=1,27Hs
HWS LWS
1:2
Gambar 6.1 Potongan melintang groin 6.2.
Layout Groin Panjang groin akan efektif menahan sedimen apabila bangunan tersebut menutup lebar surfzone. Namun keadaan tersebut dapat 19
mengakibatkan suplai sedimen ke daerah hilir terhenti sehingga dapat mengakibatkan erosi di daerah tersebut. Oleh karena itu panjang groin dibuat 40% sampai dengan 60% dari lebar surfzone dan jarak antar groin adalah 1-3 kali panjang groin. (Triatmodjo, 1999)
Gambar 6.3. Groin transisi Sehingga diperoleh: Panjang groin (Lg) Jarak antar groin (Xg)
= 75 m = 1,5 x Lg = 1,5 x 75 = 112,5 m
Lay out Groin di lokasi dapat dilihat pada Gambar 6.4 . U
-6.00
Gambar 6.2. Potensi perubahan garis pantai yang diakibatkan oleh bangunan pantai jenis groin (a) groin tunggal (b) groin parallel
6°
2.56 P7
-5.00
Xg = 112,5 m 4.91 P6
2.56 P7
Lg = 63 m
CM2/SA2/SD2
4.91 P6
2.26 P5
-4.00
Xg =150 m
2.56 P7
4.91 P6
Lg = 75 m 2.56 P7
Pada perhitungan bab IV diperoleh kedalaman gelombang pecah (db) adalah 1,50 m sedangkan kemiringan dasar pantai (m) adalah 0,01 maka lebar surfzone diperoleh yaitu: Kedalaman gelombang pecah (db) = 1,5 m Kemiringan dasar pantai (m) = 0,01 Lebar surfzone (Ls) = db/m = 1,5/0,01 = 150 m Panjang groin (Lg) = (40% - 60%) x Lebar surfzone = 50% x 150 = 75 m Jarak antar groin (Xg) = 1 x Ls = 1 x 150 = 150 m Jumlah groin = 12 buah Pada bagian ujung hilir dari pantai yang dilindungi dibuat groin transisi. Panjang groin berkurang secara berangsur-angsur di bagian ujung hilir pantai yang dilindungi, dari panjang groin penuh membentuk sudut sekitar 6° terhadap garis pantai alami, seperti ditunjukkan Gambar 6.3. Jarak antar groin juga berkurang dengan mempertahankan perbandingan antara Xg dab Lg, yaitu:
4.91 P6
2.26 P5
-3.00
2.56 P7
-2.00
4.91 P6
2.19 P22
1.66 P21
1.55 P20
6°
1.63 P19
2.26 P5
2.73 P23
-0.00 LWS
PEMANCAR DEP HUB
2.44 P4 2.50 P3
2.27 P2
50 0
Gambar 6.4 .Lay out Groin
BAB V1I PERHITUNGAN STRUKTUR GROIN 7.1 Umum. Groin yang digunakan dalam tugas akhir ini dipilih groin tipe rubble mound karena sifatnya yang fleksibel sehingga kerusakan maupun kelongsoran yang terjadi akibat serangan gelombang tidaklah berakibat fatal karena bangunan masih dapat berfungsi menahan serangan gelombang. Selain itu kerusakan yang terjadi masih bisa diperbaiki kembali. Groin ini dibangun dari kedalaman -1,5 mLWS. Berdasarkan hasil survey pelaksana pekerjaan, bahan batuan pecah alam tersedia cukup di daerah Tuban sehingga rencana awal yang menggunakan groin dari tetrapod diganti
Xg = Lg sampai 3 Lg
20
150 100
200
menggunakan groin dengan armour batu pecah alam. 7.2 Umur Rencana Groin rubble mound ini dirancang berdasarkan umur rencana groin dimana untuk Tugas Akhir ini diambil umur rencana 50 tahun. Umur rencana groin ini dimaksudkan untuk mengetahui tinggi gelombang maksimum yang mungkin akan terjadi selama periode umur rencana yaitu 50 tahun. Dari bab IV sudah didapatkan tinggi gelombang maksimum, periode serta panjang gelombang di laut dalam yang pernah terjadi pada periode ulang 50 tahun. Tinggi gelombang dari laut dalam tersebut selanjutnya direfraksi menuju kedalaman di depan groin. Tinggi gelombang d idepan groin hasil refraksi gelombang selanjutnya digunakan dalam penentuan berat dan dimensi groin dengan sekaligus memperhatikan kondisi gelombang dalam keadaan normal atau dalam keadaan sudah pecah. Sehingga groin yang direncanakan mampu menahan gelombang maksimum yang mungkin terjadi selama periode umur rencana groin.
Gambar 7.1. Grafik Perbandingan Run Up pada Rubble Mound. Tabel 7.1.Perhitungan run up pada groin Bagian groin Head Trunk
d (mLWS) -1.5 -1
Ho (m) 2.76 2.76
To (s) 7.20 7.20
Ho/gT²
R / Ho
0.0054 0.0054
0.85 0.85
7.4 Elevasi Puncak. Elevasi puncak groin didasarkan atas boleh tidaknya terjadi limpasan (overtopping). Hal ini melihat fungsi dari groin itu sendiri, maka groin tidak boleh terjadi limpasan air laut. Angin dengan kecepatan besar yang terjadi di atas permukaan laut bisa membangkitkan fluktuasi muka air laut yang besar di sepanjang pantai. Penentuan elevasi muka air rencana selama terjadinya badai adalah sangat kompleks yang dipengaruhi interaksi antara angin dan air, perbedaan tekanan atmosfer dan beberapa parameter lainnya. Kenaikan elevasi muka air karena badai dapat dihitung dengan persamaan berikut:
7.3 Wave Run Up Pada saat gelombang menghantam suatu bangunan, gelombang tersebut akan naik pada permukaan bangunan. Penentuan tinggi run up gelombang ini digunakan grafik perbandingan run up gelombang dengan rubble mound pada beberapa kondisi kemiringan. Grafik ini diambil dari Shore Protection Manual Vol II, 1984. Data yang dibutuhkan : H0 = Tinggi gelombang di laut dalam (m) T0 = Periode gelombang di laut dalam (s) Dari hasil analisa didapatkan: H0 = 2,76 m T0 = 7.20 s H0 / gT02 = 0.0054 R / H0 = 0,85 R = 0,85 H0 = 2,35 m Digunakan grafik run up gelombang dengan lapisan pelindung menggunakan batu pecah didapatkan Ru/H = 1,15. Run up yang terjadi setinggi 2,35 m.
h Fc
V2 2 gd
(7.1) Dengan: Δh : kenaikan elevasi muka air rencana karena badai (m) F : panjang fetch (m) c : konstanta = 3,5 x 10-6 V : kecepatan angin (m/s) d : kedalaman air (m) 21
Run Up (m) 2.35 2.35
g
: percepatan gravitasi (m/s2)
yang paling tepat jika dibandingkan dengan yang lain. Berdasarkan penelitian Hudson (1953) (dalam Triatmojo,1990) di laboratorium angkatan darat Amerika Selatan (USACE, waterway experiment station, Vicksburg, Missisipi) suatu rumus dikembangkan untuk menentukan berat lapis pelindung. Bentuk rumus tersebut adalah sebagai berikut :
Dari hasil perhitungan bab IV didapatkan panjang fetch yang tegak lurus pantai sebesar 314 km dengan kecepatan angin yang tegak lurus pantai sebesar 15,4 m/s. Maka kenaikan elevasi muka air karena badai sebesar: 15,4 2 = 0,26 m h 314000 x3,5.10 6 2 x9,81x50 Selain itu, groin yang direncanakan yang memiliki beban yang sangat besar akan mengalami penurunan tanah (settlement) dan diasumsikan sebesar 0,8 meter sehingga elevasi permukaan breakwater merupakan penjumlahan nilai dari beda pasang surut, run up, badai dan asumsi settlement yang terjadi. Contoh perhitungan groin pada kedalaman -1,5 mLWS. Elevasi permukaan = HWS+Run Up+ Settlement+Badai = 0,71 + 2,35 + 0,8 + 0.26 = 4,1 m Untuk mempermudah pekerjaan sekaligus memperbesar nilai keamanan maka tinggi elevasi hasil perhitungan dibulatkan menjadi 4 m. Tabel 7.2. Perhitungan Elevasi Puncak groin Bagian groin
Head Trunk
d
Run Up
Pasang Surut
Settlement
Badai
(mLWS) -1.5 -1
(m) 2.3 2.3
(m) 0.71 0.71
(m) 0.8 0.8
(m) 0.26 0.26
(7.2)
(7.3) Dengan : W = γr = γw = = KD
berat butir batu pelindung (t) berat jenis armour (t/m2). berat jenis air laut (t/m2). koefisien stabilitas yang tergantung pada bentuk batu pelindung (batu alam atau buatan), kekasaran permukaan batu, ketajaman sisisisinya, ikatan antar butir, dan keadaan pecahnya gelombang. H = tinggi gelombang rencana (m). θ = sudut kemiringan pemecah gelombang ( º ).
Tinggi Tinggi Elevasi Elevasi Rencana (m) 4.1 4.1
(m) 4.0 4.0
Tinggi gelombang yang digunakan dalam penentuan berat batuan groin diasumsikan sama sepanjang groin, yaitu menggunakan tinggi gelombang maksimum.
7.5 Berat Armour Unit Di dalam perencanaan groin ini akan menggunakan lapisan pelindung dari batu pecah alam. Sesuai dengan penjelasan sebelumnya ketersediaan batu alam di daerah Tuban sangat tercukupi. Dari segi mobilisasi, penggunaan batu alam diakui akan menjadi kendala dan menyebabkan biaya yang cukup mahal. Namun jika dibandingkan dengan batu buatan yang dipesan dari luar daerah, biaya pengangkutan yang dikeluarkan bisa lebih mahal dari batu alam dan control kualitas sulit dipantau. Apabila batu buatan dibuat sendiri akan menyebabkan jenis pekerjaan semakin banyak dan membutuhkan membutuhkan waktu yang cukup lama dalam proses pembuatan sekaligus controling terhadap mutu. Sehingga penggunaan batu alam sebagai pelindung groin dirasa adalah sebuah pilihan
Perhitungan berat unit groin pada kedalaman -1,5 mLWS. Untuk primary layer: on dengan Tabel 7.3. Perhitungan berat armour unit pada groin Bagian groin Head Trunk
22
d Kondisi Asumsi Kondisi Gelombang (mLWS) Gelombang Pecah -1.5 Tidak Pecah Pecah Pecah -1
γr
γw 3
(t/m ) 2.3 2.3
3
(t/m ) 1.03 1.03
KD 1.6 2
HRefraksi (m) 1.04 1.04
W (t) 0.43 0.35
Sedangkan untuk tiap lapisan yang lain ditunjukkan pada tabel berikut :
Perhitungan tebal lapisan groir pada kedalaman -1,5 mLWS. Untuk primary layer:
Tabel 7.4. Perhitungan berat armour tiap lapisan pada groin d
Bagian groin Head Trunk
Primary Layer W 0.43 0.35
(mLWS) -1.5 -1
W (t) Core Layer Secondary Layer W/10 W/200 W/6000 0.043 0.0022 0.0001 0.035 0.0017 0.0001
(
Berm W/10 0.043 0.035
Tabel 7.6. Perhitungan tebal tiap lapisan pada groin Bagian groin
7.6 Diameter Batu Diameter armour layer berdasarkan buku Manual on the Use of Rock in Coastal and Shoreline Engineering (1991) dapat ditunjukkan pada persamaan berikut :
Head Trunk
Bagian groin
(7.4)
Head Trunk
= diameter batu (m) = berat butir batu (t) = berat jenis armour (t/m2)
Perhitungan diameter kedalaman -1,5 mLWS. Untuk primary layer: (
batu
pada
)
Tabel 7.5. Perhitungan diameter armour tiap lapisan pada groin Dn50 d
Bagian groin Head Trunk
(mLWS) -2 -1
Primary Layer (m) 0.57 0.53
Secondary Layer Core Layer (m) 0.27 0.25
(m) 0.10 0.09
Berm 0.6 0.6
d (mLWS) -1.5 -1
Primary layer 1.5 1.5
Tebal (m) Secondary Layer 0.6 0.6
Berm 0.6 0.6
7.8 Lebar Puncak Tiap Lapisan Lebar puncak tergantung pada limpasan yang diijinkan. Pada kondisi limpasan diijinkan, lebar puncak minimum adalah sama dengan lebar dari tiga butir batu pelindung yang disusun berdampingan. Untuk bangunan tanpa limpasan bisa lebih kecil dari itu. Selain itu lebar puncak juga harus menyesuaikan keperluan operasi peralatan pada waktu pelaksanaan dan perawatan. Lebar puncak tiap lapis ditunjukkan pada persamaan berikut ini : Berm (m) 0.27 0.25
( ) (7.6) B = lebar puncak tiap lapis pelindung (m). = jumlah lapis batu dalam n lapisan (nmin = 3). kΔ = koefisian lapis. W = berat butir batu (t). γr = berat jenis armour (t/m2).
7.7 Tebal lapisan Tebal lapisan armour layer berdasarkan Hudson (1953) (dalam Triatmojo,1990) dapat ditunjukkan pada persamaan berikut : ( ) (7.5) dengan : t n lapisan (n = 2). kΔ W γr
Tebal (m) d (mLWS) Primary layer Secondary Layer -1.5 1.3 0.6 -1 1.2 0.6
Tabel 7.7. Tebal rencana tiap lapisan pada groin
( )
dengan : Dn50 W γr
)
Perhitungan lebar puncak groin pada kedalaman -1,5 mLWS. Untuk primary layer:
= tebal lapis pelindung (m) = jumlah lapis batu dalam = koefisian lapis = berat butir batu (t) = berat jenis armour (t/m2)
(
23
)
.
struktur dari perbedaan tekanan gelombang, arus , ground water flow yang dapat menimbulkan perubahan mendadak pada struktur tanah dan breakwater yang pada akhirnya menimbulkan penurunan (settlement). Struktur groin tidak membutuhkan lapisan filter bila kondisi diatas diperkirakan tidak terjadi yaitu bila kedalaman lebih dari 3Hmx, kecepatan arus sangat rendah, serta bila tanah fondasi sangat keras (lapisan batuan). Bahan yang digunakan berupa butiran agregat dengan ukuran yang sama dengan lapisan inti, bisa menggunakan geotextile yang diberi ikatan beton atau menggunakan lapisan bambu yang disusun bersilang atau disebut dengan ‘gedek guling’.
Tabel 7.8. Perhitungan lebar puncak tiap lapisan pada groin Bagian groin Head Trunk
Lebar (m) d (mLWS) Primary layer Secondary layer Core Layer -1.5 2.0 0.9 0.3 -1 1.8 0.9 0.3
Berm 1.0 0.9
Tabel 7.9. Lebar puncak rencana tiap lapisan pada groin Bagian groin Head Trunk
d (mLWS) -1.5 -1
Lebar (m) Secondary layer 1.0 1.0
Primary layer 2.0 2.0
Core Layer 0.5 0.5
Berm 1.0 1.0
7.9 Jumlah Armour Unit Diperlukan penentuan jumlah armour unit per meter luasnya untuk mempermudah pelaksanaan pekerjaan lapangan. Jumlah armour unit per meter luasnya dapat dirumuskan melalui persamaan berikut : (
) ( )
BAB VIII STABILITAS GROIN
(5.7) 8.1. Umum Suatu bangunan dengan berat massa yang sangat besar memiliki kemungkinan yang sangat tinggi pula terhadap ketidakstabilan suatu bangunan baik dari fisik bangunan itu sendiri maupun dari tanah pendukung bangunan itu. Groin tipe rubble mound yang berbentuk trapesium dengan dimensi yang cukup besar akan berpengaruh terhadap kestabilan tanah dasar dan fisik groin itu sendiri maka groin yang direncanakan perlu dilakukan kontrol kestabilan terhadap daya dukung tanah, kelongsoran (sliding) dan penurunan tanah (settlement).
Dengan : N = jumlah butir baut untuk satu satuan luas permukaan (buah). A = luas permukaan (m2). n = jumlah lapis batu dalam lapisan. kΔ P γr W
= koefisian lapis = porositas (%) = Berat jenis armour (t/m2). = berat butir batu (t).
Perhitungan jumlah unit groin pada kedalaman -1.5 mLWS. Luas permukaan yang dihitung adalah per 10 m². Untuk primary layer: (
) (
8.2. Stabilitas Daya Dukung Tanah Groin rubble mound memiliki berat sendiri yang sangat besar karena penampangnya yang berbentuk trapesium. Maka semakin dalam perairan, semakin besar pula berat sendiri breakwater. Berat sendiri groin ini berpengaruh secara langsung terhadap tanah di bawah groin. Sehingga untuk mengetahui apakah tanah di bawah groin dapat menahan berat sendiri konstruksi groin digunakan perhitungan daya dukung tanah. Perhitungan daya dukung yang digunakan adalah perhitungan daya dukung tanah pondasi dangkal, hal ini dikarenakan . D = Bagian pondasi yang masuk ke dalam tanah (m) B = Lebar pondasi (m).
)
Tabel 7.10. Jumlah armour unit tiap lapisan pada groin Bagian groin Head Trunk
Lebar (m) d (mLWS) Primary layer Secondary layer -1.5 46 213 -1 53 248
Berm 213 248
7.10
Lapisan Filter Lapisan filter ini berada di atas lapisan tanah dasar asli dan berfungsi untuk memeratakan beban serta menahan lapisan batuan diatasnya agar tidak menujam masuk ke dalam tanah dasar tersebut. Selain itu lapisan filter juga digunakan untuk melindungi 24
Perhitungan daya dukung tanah pada pondasi dangkal ini memperhatikan kondisi tanah yang ada dibawah groin. Sesuai penjelasan sebelumnya bahwa stabilitas daya dukung tanah diambil pada segmen groin yang memiliki berat sendiri terbesar yaitu bagian head groin pada kedalaman -1,5 mLWS. Tanah di perairan Bulu ini didominasi oleh tanah lempung sampai kedalaman tertentu berada pada batuan kapur. Daya dukung tanah pada groin merupakan kondisi dengan stabilitas terkritis dengan tanah di bawah head groin merupakan tanah lempung. Tanah di bawah groin yang merupakan jenis tanah lempung yang merupakan jenis tanah kohesi menyebabkan perhitungan daya dukung tanah memperhatikan kondisi short term dan long term. Untuk dasar pondasi segi empat (L x B), besar daya dukung tanah dasar menggunakan perumusan : (
) γ
)
γ
γ
Tabel 8.1 Harga NC, Nγ, dan Nq menurut Caquot dan Kerisel Kondisi Tanah Undrained Drained
θº
NC
Nγ
Nq
0 25
5,14 20,70
0 8,10
1,00 10,70
Dimensi struktur mLWS): Lebar dasar (B’) Tinggi (h) Panjang (l) Lebar puncak (B) Lebar slope
groin
(-1,5
= 31 m =6m = 75 m =2m = 12 m
Parameter tanah di bawah groin : Kedalaman = -1,5 mLWS γarmour = 2,3 t/m3 γair laut = 1,03 t/m3 NSPT = 13 γsat = 1,76 t/m3 (Tabel Korelasi SPT Cohesionless J.E. Bowles,1984) γ' = 0,73 t/m Kondisi Short Term (Undrained) θU = 0º CU = 12,5 N (KPa) = 12,5 x 13 = 162,5 KPa = 16,56 t/m2 (Korelasi antara N dan CU menurut Terzaghi dan Peck) Kondisi Long Term (Drained) θ' = 25º C' = 2/3 x CU = 11,04 t/m2
(
Syarat tanah dasar memenuhi stabilitas daya dukung tanah adalah : Dengan : W = γarmour x Luas Penampang (Luas penampang menyesuaikan potongan groin yang tidak sepenuhnya berbentuk trapesium) Data tanah yang diketahui adalah : Kedalaman head breakwater = -1,5 mLWS NSPT = 13 Jenis Tanah = Organic Clay
Perhitungan daya dukung tanah pada kondisi undrained (Short Term) : ( ) γ γ
Dalam jenis tanah kohesi perhitungan daya dukung tanah harus memperhatikan kondisi tanah short term dengan menggunakan parameter tanah pada kondisi undrained (θU dan CU) sedangkan pada long term menggunakan parameter pada kondisi drained (θ' dan C'), maka didapatkan harga NC, Nγ, dan Nq menurut Caquot dan Kerisel adalah sebagai berikut :
( γ ( (
ql ql Qult 25
)
) )
= 0 + 90,1 + 0 = 90,1 t/m2 = 90,1 t/m2 x 31 m
angka keamanan tertentu berdasarkan data yang dimasukkan. Dimensi struktur groin (-1,5 mLWS): Lebar dasar (B’) = 31 m Tinggi (h) =6m Panjang (l) = 75 m Lebar puncak (B) =2 m Lebar slope = 12 m
= 2790,67 t/m Beban groin: W = 2,3 x 98,76 = 227,15 t/m (Daya dukung tanah memenuhi) (Daya
Input data : Kedalaman = -1,5 mLWS γarmour = 2,3 t/m3 γair laut = 1,03 t/m3 NSPT = 13 γsat = 1,76 t/m3 (Tabel Korelasi SPT Cohesionless J.E. Bowles,1984) γ' = 0,73 t/m3 Besarnya sudut geser (θ) dan kohesi tanah (C) yang digunakan adalah pada kondisi undrained. Hal ini digunakan karena kondisi ini memiliki kemungkinan paling kritis terjadi karena nilai sudut geser (θ) yang kecil dan tanah mengalami kondisi paling kritis saat pembebanan pertama kali dimana tanah yang terjadi mengalami pembebanan secara mendadak. Besarnya sudut geser (θ) dan kohesi tanah (C) yang digunakan adalah sebagai berikut : = 0º θU CU = 12,5 N (KPa) = 12,5 x 13 = 162,5 KPa = 16,56 t/m2 Berkebalikan dengan tanah dasar di bawah groin, armour pada groin memiliki sudut geser yang besar (θ) dan hampir tidak memiliki ikatan kohesi (C) antar partikel. θU = 40º CU = 0 KPa Untuk perhitungan kontrol terhadap sliding dapat dilihat pada lampiran beserta output data dari program Xstable. Berdasarkan output dari program Xstable dengan kemiringan slope groin 1:2 didapatkan sutu nilai safety factor terkecil adalah 3,675 (SF = 1,5), sehingga groin yang direncanakan tersebut aman terhadap sliding. Berikut adalah gambar dari ploting kelongsoran breakwater :
dukung tanah memenuhi) Perhitungan daya dukung tanah pada kondisi drained (Long Term) : ( ) γ γ (
)
(
γ
) (
)
ql ql Qult
= 1,64 + 242 + 0 = 243,64 t/m2 = 243,64 t/m2 x 31 m = 7543,23 t/m Beban groin: W = 2,3 x 98,76 = 227,15 t/m (Daya dukung tanah
memenuhi) (Daya dukung tanah memenuhi) Berdasarkan perhitungan daya dukung tanah pada kondis short term dan long term diatas menunjukkan stabilitas daya dukung tanahnya sudah memneuhi safety factor yaitu SF > 2. 8.3.
Stabilitas Terhadap Sliding Kontrol sliding pada struktur groin perku dilakukan untuk mengetahui apakah struktur groin yang direncanakan tersebut sudah aman terhadap kemungkinan bahaya longsor (sliding) atau sebaliknya. Perhitungan stabilitas terhadap sliding ini menggunakan media bantu program Xstable. Program ini akan menghasilkan
26
Persamaan untuk menghitung besarnya pemampatan segera. Dimensi struktur groin :
Lebar dasar (B') Tinggi(h) Lebar slope (a) Gambar 8.1 Hasil analisa sliding groin menggunakan Program Xstable 8.4. Stabilitas Terhadap Penurunan Tanah Penambahan beban vertikal diatas tanah akan menyebakan tanah dibawah struktur bangunan terbebani dan tanah di bawah struktur bangunan tersebut akan mengalami penurunan (settlement). Besarnya penurunan yang terjadi pada lapisan tanah dasar akibat beban yang berada diatasnya adalah merupakan penjumlahan dari tiga komponen penurunan tanah, yaitu : St = Si + Sc + Ss Dimana : St = Total settlement Si = Immediate settlement Sc = Primary / consolidation settlement Ss = Secondary settlement
= 31 =6 = 12
m m m
Parameter tanah di bawah groin : Kedalaman = -1,5 mLWS γarmour = 2,3 t/m3 p = γarmour x H (Beban terbagi rata) = 2,3 t/m3 x 6 m = 13,8 t/m2 Pada buku Pondasi Dangkal oleh Prof. Dr. Ir. Herman Wahyudi, Phd hal 25 didapatkan nilai-nilai berikut : E = Modulus young, 5000 KN/m2 = 509,7 t/m2 (tanah lempung) υ = Koefisien poisson, 0,5 PH = 0,025 (grafik hubungan dan υ Giroud dan Biarez pada buku Pondasi Dangkal oleh Prof. Dr. Ir. Herman Wahyudi, Phd hal 26)
Perhitungan settlemen pada tanah dasar dibawah head groin harus memperhatikan kondisi dan jenis tanah pada perairan pantai Bulu. Hasil interpolasi dan penarikan garis data statigrafi data tanah pada daerah Bulu Tuban menunjukkan bahwa tanah dasar groin (-1,5 mLWS) adalah tanah lempung, sehingga perhitungan settlement yang berpengaruh adalah immediate settlement dan consolidation settlement. Sedangkan untuk secondary settlement diabaikan karena index compresi (Cc) sangat kecil.
Jadi penurunan tanah akibat immediate settlement adalah 1,6 cm. 8.4.2. Perhitungan Consolidation Settlement Perhitungan settlement akibat konsolidasi terlebih dahulu harus diketahui jenis konsolidasi yang terjadi. Jenis konsolidasi yang terjadi ada 2, yaitu normaly consolidation dan over consolidation. Tanah dasar pada perairan pantai Bulu Tuban ini dianggap tanah yang mengalami normaly consolidation karena kondisi tanh yang berada dalam kondisi saturated atau tergenang oleh air laut sehingga tegangan efektif yang terjadi merupakan tegangan maksimumnya. Oleh karena itu
8.4.1. Perhitungan Immediate Settlement Pemampatan segera untuk pondasi atau urugan yang panjang dan tinggi lapisan tanah terbatas menggunakan prinsip dasar teori Biarez dan Giroud. 27
p = γarmour x H = 2,3 t/m3 x 6 m = 13,8 t/m2 Δ = p x I x 2 = 13,8 x 0,475 x 2 = 13,11 t/m2 ( )
perumusan settlement yang digunakan adalah sebagai berikut : ( ) Dimana : Sc = consolidation primary settlement (m) Cc = Compresion Index HT = Tebal lapisan lempung yang ditinjau (m) e0 = angka pori awal (initial void ratio) = overburden pressure 0' effective Δ = surcharge (besarnya tegangan di muka tanah)
Jadi penurunan tanah akibat consolidation settlement adalah 0,8 m. 8.4.3. Total Settlement Berdasarkan perhitungan immediate settlement dan consolidation settlement diatas maka total settlemen yang terjadi adalah sebagai berikut : St = Si + Sc + Ss = 0,016 + 0,8 + 0 = 0,816 m
Perhitungan consolidation settlement pada head groin (-1,5 mLWS) :
8.5.
Dimensi struktur : Lebar dasar (B') = 31 m Tinggi (h) =6m Lebar slope (a) = 12 m
Stabilitas Terhadap Puncture Failure Kontrol terhadap puncture failure ini bertujuan untuk mengetahui apakah tanah dibawah timbunan akan ambles 6 apabila dibebani. Dimensi struktur : Lebar dasar (B') = 31 m Lebar trapezium = 30 m Tinggi (h) =6m Lebar slope (a) = 12 m Parameter tanah di bawah groin : γsat = 1,76 t/m3 γ' = 0,73 t/m3 = 16,56 t/m2 CU
Paremeter tanah di bawah groin : Tebal lapisan tanah di bawah groin = 9 m γarmour = 2,3 t/m3 γsat = 1,76 t/m3 γ' = 0,73 t/m3 E = Modulus young, 5000 KN/m2 = 509,7 t/m2 (tanah lempung) (Pada buku Pondasi Dangkal oleh Prof. Dr. Ir. Herman Wahyudi, Phd hal 25) Wsat = 46,3% Cc = 0,29 (Pada buku Pondasi Dangkal oleh Prof. Dr. Ir. Herman Wahyudi, Phd hal 34) e0 = 1,25 (Pada buku Pondasi Dangkal oleh Prof. Dr. Ir. Herman Wahyudi, Phd hal 34) = γ' x 0,5 x HT 0' = 0,73 x 0,5 x 9 = 3,3 t/m3 z = 0,5 x HT = 4,5 m
Perhitungan : B/H = 30/6 = 5,sehingga Nc = 6.6 > 3...OK
BAB IX KESIMPULAN DAN SARAN 9.1 Kesimpulan Dari seluruh rangkaian proses pengamatan sampai dengan analisa dapat disimpulkan beberapa hal penting berkaitan dengan perencanaan bangunan pengaman pantai di Bulu Tuban, antara lain adalah :
I = 0,475
28
1. Mundurnya garis pantai di Bulu Tuban disebabkan oleh transpor sedimen sepanjang pantai. Dari hasil perhitungan transpor sedimen, didapatkan hasil perubahan volume sedimen Δv terbesar sebesar – 16.296,59 m3/10th pada segmen 5, yang menyebabkan kemunduran pantai sejauh 41 m/10th. Hal itu membuktikan bahwa pantai Bulu Tuban mengalami erosi pada 10 tahun terakhir. 2. Dari hasil analisa gelombang dan analisa sedimen selama 10 tahun dan pengamatan, saat ini telah dan sedang terjadi proses erosi di Pantai Bulu Tuban yang menyebabkan berubahnya garis pantai, dan diperkirakan dapat mengancam perumahan dan sarana sosial lainnya, serta kelestarian pantai itu sendiri. 3. Berdasarkan hasil analisa dengan menggunakan data angin, diperoleh perencanaan pengaman pantai berupa groin. Groin dipilih untuk pengaman pantai di Bulu Tuban karena: a. Dapat menahan erosi b. Dapat mengurangi limpasan gelombang yang terjadi,sehingga pemukiman dibelakangnya dapat terlindungi. c. Dapat menambah daratan. d. Biaya pelaksanaan lebih murah daripada breakwater. e. Pelaksanaan lebih mudah. 4. Berdasarkan hasil analisa, diperoleh perencanaan groin sebagai berikut : Jenis bangunan : groin Tinggi bangunan : 6 m Lebar puncak : 2 m Lebar dasar : 31 m Panjang bangunan : 75 m Jarak antar groin : 150 m Jumlah groin : 12 buah Kemiringan : 1 : 2 Fungsi bangunan : mencegah erosi
5. Daya dukung tanah memenuhi safety factor yaitu SF = 33,2 > 2 6. Settlement yang terjadi akibat bangunan sebesar 0,816 m 9.2 Saran 1. Sebagai alternatif pemecahan masalah kerusakan pantai di Bulu Tuban. 2. Diharapkan dapat digunakan untuk perencanaan-perencanaan bangunan pengaman pantai pada segmensegmen berikutnya di lokasi studi. Daftar Pustaka CERC. 1984. Shore Protection Manual Volume I. Washington: US Army Coastal Engineering Research Center. CERC. 1984. Shore Protection Manual Volume II. Washington: US Army Coastal Engineering Research Center. CERC. 1992. Automated Coastal Engineering System, Buku I. Missisippi: Departement of the Army Water-way Experiment Station Corps of Engineers. Diposaptono, Subandono. 2001. Erosi Pantai dan Klasifikasinya. BPPT. Prosiding Konferensi Esdal 2001. Direktorat Rawa dan Pantai, Ditjen Pengairan. 2009. Pedoman Perencanaan Bangunan Pengaman Pantai di Indonesia. Fischer, H. B., The Mecanisme of Dispersion in Natural Streams. Journal of Hydraulics Division, HY6. Goda, Y. 2000. Random Seas and Design of Maritime Structures. Tokyo: World Scientific. Hunter, M. 1992. Coastal Groins and Breakwaters. Washington: U.S. Army Corps Engineers. Lockhart, John H., Jr., Headquaters., Andrew Morang. 2008. Coastal Engineering Manual. Washington: U.S. Army Corps of Engineers. Reeve, Dominic., Chadwick, Andrew., dan Fleming, Chris. 2004. Coastal Engineering:Proses, Theory and Design Practice. New York: Spon Press. 29
Sawaragi, T. 1995. Coastal EngineeringWaves, Beaches,Wave Structure Interactions. Osaka: Elsevier Science B. V. Shibayama, T. 1991. Coastal Processes. Bangkok: Division of Water Resources Engineering, Asian Institute ot Technology. Sorensen, Robert M. 2006. Basic Coastal Engineering. New York: Springer Science. Syamsudin dan Kardana. 1997. Rehabilitasi Pantai/Zona Pesisir. P3P Departemen Pekerjaan Umum. Triatmojo, Bambang. 1999. Teknik Pantai. Yogyakarta: Beta Offset. Triatmojo, Bambang. 2008. Pelabuhan. Yogyakarta: Beta Offset. Triatmojo, Bambang. 2012. Perencanaan Bangunan Pantai. Yogyakarta: Beta Offset. U.S. Army Corp of Engineers. 2002. Coastal Engineering Manual. Washington. Wahyudi, Herman. 1999. Daya Dukung Pondasi Dangkal. Surabaya: Penerbit Jurusan Teknik Sipil ITS. Yuwono, Nur. 1992. Dasar-dasar Perencanaan Bangunan Pantai. Yogyakarta: PAU-IT-UGM. Zweers, Sander. 2009. Manual Desain Bangunan Pengaman Pantai. Aceh: Sea Defence Consultants.
30
