ANALISIS SETTING RELEY ARUS LEBIH NETRAL BERARAH PADA SISTEM 115 KV TENAGA LISTRIK CENTRAL DURI-BANGKO PT. CPI AKIBAT DARI PENAMBAHAN SUB STATION GULAMO MENGGUNAKAN SIMULASI ETAP TUGAS AKHIR Diajukan Sebagai Salah Satu Syarat Guna Memperoleh Ijazah Sarjana Pada Jurusan Elektro Fakultas Teknik Universitas Lancang Kuning Pekanbaru
Disusun Oleh : CAHYO BUDI PRAKOSO NIM. 0810041421163
FAKULTAS TEKNIK JURUSAN TEKNIK ELEKTRO UNIVERSITAS LANCANG KUNING PEKANBARU 2010
ANALISIS SETTING RELEY ARUS LEBIH NETRAL BERARAH PADA SISTEM 115 KV TENAGA LISTRIK CENTRAL DURI-BANGKO PT. CPI AKIBAT DARI PENAMBAHAN SUB STATION GULAMO MENGGUNAKAN SIMULASI ETAP TUGAS AKHIR Tugas Akhir Ini Telah Diterima dan Disahkan Sebagai Kolokium Untuk Memenuhi Persyaratan Guna Mencapai Gelar Sarjana Teknik Elektro Dalam Bidang Arus Kuat Dari Jurusan Teknik Elektro Fakultas Teknik Universitas Lancang Kuning Pekanbaru
Disusun Oleh : CAHYO BUDI PRAKOSO NIM. 0810041421163
Disahkan Oleh:
Ir. Eddon M Moenif, MT
Arleny ST, MT
Pembimbing I
Pembimbing II
Diketahui Oleh:
Disetujui Oleh:
Ir. Virgo Trisep Haris, MT
Ir. Eddon M Moenif, MT
Dekan Fakultas Teknik
Ketua Jurusan Elektro
ANALISIS SETTING RELEY ARUS LEBIH NETRAL BERARAH PADA SISTEM 115 KV TENAGA LISTRIK CENTRAL DURI-BANGKO PT. CPI AKIBAT DARI PENAMBAHAN SUB STATION GULAMO MENGGUNAKAN SIMULASI ETAP Nama
: Cahyo Budi Prakoso
NIM
: 0810041421163
Pembimbing I: Ir. Eddon M Moenif, MT Pembimbing II
: Arleny ST, MT
Abstrak Netral Directional Time Over Current (67N) adalah salah satu jenis proteksi saluran transmisi udara tegangan tinggi yang digunakan oleh PT Chevron Pacific Indonesia (PT CPI). Dimana ketika terjadi penambahan substation baru bernama Gulamo Substation antara Central Duri-bangko setiing reley tersebut juga akan berubah di semua sistem jaringan transmisi Central Duri-Bangko. Kondisi tersebut membuat perlu dilakukanya perhitungan ulang setting reley arus lebih berarah sehingga bisa di dapatkan settingan yang sesuai untuk reley arus lebih netral berarah yang dikarenakan adanya penambahan subsation Gulamo antara Central Duri-Bangko. Untuk mendapatkan setting reley yang tepat, dibutuhkan data-data sistem yang akurat dan penghitungan yang cermat dan teliti. Dengan menggunakan simulasi ETAP sebagai media untuk analisis gangguan hubungan singkat ke tanah (ground) di beberapa titik jaringan trasmisi akan mempermudah proses penghitungan untuk mendapatkan setting reley 67N yang tepat dan benar. Berdasarkan hasil analisa gangguan hubung singkat ke tanah (ground) akan diketahui besar arus gangguan hubung singkat (short circuit) ke tanah pada saluran transmisi serta bisa juga kita ketahui time current graphic. Dari hasil tersebut bisa kita lakukan perhitungan nilai setting reley 67N yang tepat untuk beberapa kondisi yang penting yang dikarenakan adanya penambahan substation baru.. Kata kunci : proteksi 67N, Netral Directional Over Current, ETAP.
DAFTAR ISI
Halaman Judul ..................................................................................................... Lembar Pngesahan ............................................................................................... Abstrak ................................................................................................................ Daftar Isi ............................................................................................................
i ii iii iv
BAB 1 PENDAHULUAN .................................................................................. 1.1 Latar Belakang ................................................................................. 1.2 Tujuan Penelitian .............................................................................. 1.3 Manfaat Penelitian ............................................................................ 1.4 Perumusan dan Batasan Masalah .................................................... 1.5 Sistematika Penulisan .......................................................................
1 1 2 2 3
BAB 2 KAJIAN PUSTAKA .............................................................................. 2.1.Sistem Tenaga Listrik........................................................................ 2.2.Sistem komponen Simetris ............................................................... 2.3.Analisa Gangguan hubung Singkat .................................................. 2.3.1 Gangguan Tidak Seimbang ..................................................... 2.3.1.1 Gangguan 1 Phasa ke tanah ( Single Line To Ground Fault ) ........................................................................... 2.3.1.2 Gangguan 2 phasa (Double Line fault) ....................... 2.3.1.3 Gangguan 2 Phasa ke Tanah (Double Line To Ground Fault) ............................................................................ 2.4.Sistem proteksi Tenaga Listrik ......................................................... 2.4.1 Syarat Sistem Proteksi ............................................................. 2.4.2 Element-element Sistem Proteksi Tenaga Listrik ................... 2.4.3 Operasi Relay ........................................................................... 2.3.4 Jenis-jenis Relay proteksi ........................................................ 2.5.Relay Proteksi Neutral Directional Overcurrent (67N) .................... 2.5.1 Penentuan Area Operasi Relay 67N (Directional) .................. 2.5.2 Penentuan Setting Arus Lebih (Overcurrent) .......................... 2.5.2.1 Penentuan Setting Instantaneous Overcurrent ............ 2.5.2.2 Penentuan Setting Time Overcurrent .......................... 2.6. Arus Charging ................................................................................... 2.7. Pengaruh Perubahan Sistem Terhadap Setting Relay Arus Lebih (Neutral Directional Overcurrent) ..................................................... 2.8. Program ETAP .................................................................................. 2.8.1 ETAP Powerstation 6.0.0 ........................................................ 2.8.2 Membuat Project Dengan ETAP Powerstation 6.0.0 .............. 2.8.3 Analisa Aliran Daya ................................................................ 2.8.4 Analisa Hubung Singkat (Short Circuit Analysis) ..................
4
BAB 3 METODE PEMBAHASAN ................................................................... 3.1. Sistem Jaringan Transmisi 115 kV PT. CPI area Bekasap .............. 3.1.1 Data Konduktor Jaringan Transmisi 115 kV Central Duri – Bangko ....................................................................................... 3.1.2 Data Existing Jaringan Transmisi 115 kV Central Duri – Bangko ....................................................................................... 3.1.3 Data Circuit Breaker ................................................................. 3.1.4 Area Operasi Relay 67N ........................................................... 3.2. Perubahan Setting Relay 67N Akibat Penambahan Gulamo Substation ......................................................................................... 3.3. Metode Dan Sistematika Pembahasan ............................................ BAB 4 PEMBAHASAN ..................................................................................... 4.1. Simulasi Gangguan Hubung Singkat .............................................. 4.1.1 Data Gangguan Hubung Singkat 90% Saluran ..................... 4.1.2 Data CT (Current Transformer) Ratio Pada Masing-masing Breaker .................................................................................... 4.2. Setting Instantaneous Overcurrent (IOC) Relay 67N ...................... 4.3. Setting Koordinasi Relay 67N ......................................................... 4.3.1 Waktu Trip Untuk Relay Nella-Pinang (Nilai Referensi) Untuk Relay Paling Kanan ..................................................... 4.3.2 Waktu Trip untuk Relay Nella-Balam (Nilai Referensi) Untuk Relay Paling Kanan ..................................................... 4.3.3 Waktu Trip Untuk Relay Sintong-Batang (Nilai Referensi) Untuk Relay Paling Kiri ......................................................... 4.3.4 Waktu Trip Untuk Relay Rokan-Central Duri (Nilai Referensi) Untuk Relay Paling Kiri ........................................................ 4.3.5 TMS Untuk Relay Bangko-Nella ............................................ 4.4. Arah (Directional) Dan Selektifitas 67N ......................................... BAB 5 PENUTUP ............................................................................................... 5.1 Kesimpulan ........................................................................................ 5.2 Saran .................................................................................................. RENCANA DAN JADWAL PENELITIAN/PENYUSUNAN DAFTAR PUSTAKA
DAFTAR GAMBAR 2.1 Tiga Himpunan Fasor Seimbang Yang Merupakan Komponen Simetris Dari Fasor Tak Seimbang. 2.2 Fasor Yang Melukiskan Berbagai Pangkat Dari a 2.3 Rangkaian Untuk Gangguan 1 Fasa Ke Tanah 2.4 Arus Gangguan 1 Fasa Ke Tanah 2.5 Gangguan Fasa Ke Fasa 2.6 Arus Gangguan Fasa Ke Fasa. 2.7 Gangguan 2 Phasa Ke Tanah. 2.8 Area Operasi Relay Arah. 2.9 Cara Membuat Project Baru Pada ETAP Powerstation 6.0.0 2.10 Cara Membuat Nama Project Pada ETAP Powerstation 6.0.0 2.11 Tampilan Worksheet Project Etap 6.0.0 2.12 Tampilan Worksheet Project Etap 6.0.0 Yang Sudah Selesai Dibuat. 2.13 Tampilan Properties Komponen Listrik ETAP Powerstation 6.0.0 2.14 Tampilan Mode Toolbar Load Flow Analysis. 2.15 Tampilan Load Flow Toolbar 2.16 Tampilan Mode Toolbar Short Circuit Analysis 2.17 Tampilan Menu Pada Bus 2.18 Tampilan Short Circuit Toolbar 2.19 Tampilan Report Manager 3.1 Saluran Transmisi 115 kV PT. CPI Central Duri – Bangko 3.2 Saluran Existing Transmisi 115 kV PT. CPI Central Duri – Bangko 3.3 Ilustrasi Arah Operasi Relay 67N.
4.1 Simulasi Gangguan Hubung Singkat 90% Pada Saluran Nella-Balam, NellaPinang, Bangko-Nella. 4.2 Tampilan Simulasi Gangguan Hubung Singkat 90% Pada Saluran Nella-Balam, Nella-Pinang, Bangko-Nella. 4.3 Tampilan Simulasi Gangguan Hubung Singkat 90% Pada Saluran SintongBatang, Rokan-Gulamo, Gulamo-Menggala, Menggala-Sintong 4.4 Saluran Transmisi Central Duri-Bangko. 4.5 Asumsi Waktu Koordinasi. 4.6 Contoh Simulasi 100% Gangguan Antar Circuit Breaker Nella-Balam. 4.7 Data Bahwa 0.05 detik Sudah Dipakai Oleh Circuit Breaker Dalam Simulasi ETAP Powerstation 6.0.0 4.8 Kurva Koordinasi Hasil Perhitungan. 4.9 Contoh Simulasi ETAP Powerstation 6.0.0 Koordinasi Relay Pada Saat Gangguan 100% Di Gulamo. 4.10 Tampilan Simulasi ETAP Powerstation 6.0.0 (Gangguan 90% Saluran Gulamo-Menggala). 4.11 Tampilan Report Manager.
DAFTAR TABEL
2.1 Konstanta Kurva Standard IEEE 3.2 Data Panjang Dan Impedansi Konduktor. 4.1 Data Arus Gangguan Pada Masing-masing Saluran. 4.2 Data CT Ratio Yang Terpasang.
4.3 Nilai Setting Instantaneous Overcurrent. 4.4 Data I Fault, Pada Gangguan 100% Saluran , I set, dan Pick Up. 4.5 Data Perhitungan TMS Antar Relay. 4.6 Data Hasil Simulasi Gulamo-Menggala.
BAB 1 PENDAHULUAN
1.1 Latar Belakang Dalam usaha memenuhi dan menjaga kebutuhan tenaga listrik untuk sistem operasi produksi PT Chevron Pacific Indonesia (PT. CPI) terus dilakaukan project pembangunan baik sistem jaringannya ataupun substationnya seiring dengan makin bertambahnya sumur produksi serta sistem pengolahan yang membutuhkan tenaga listrik lebih besar. Sistem tenaga litrik PT.CPI dikelola oleh Power Generation & Tranmission (PG&T) dimana PG&T mempunyai tugas untuk menjaga kontinuitas penyampaian daya ke konsumen dengan keandalan sistem yang tinggi. Untuk membuat sistem kelistrikan di PT. CPI mempunyai keandalan yang tinggi, PG&T membutuhkan berbagai macam sistem proteksi pada sistem kelistrikannya baik itu pada saluran transmisinya ataupun saluran distribusinya. Saluran transmisi udara tegangan tinggi di PT.CPI ada 2 yaitu saluran transmisi udara 230 kV dan saluran transmisi udara 115 kV. Kedua saluran transmisi udara tegangan tinggi ini mempunyai beberapa jenis proteksi salah satunya reley proteksi arus lebih berarah, sebagai usaha untuk menjaga keandalan pada sistem transmisi di PT. CPI. Reley arus lebih berarah atau Netral Directional Over Current Reley (dikodekan dengan 67N) merupakan salah satu bentuk proteksi terhadap gangguan ke tanah (ground) pada saluran transmisi di PT CPI. Ketika akan di bangun
substation baru bernama Gulamo substation antara Central Duri-Bangko semua settingan reley arus lebih netral berarah perlu kita setting ulang sehingga reley tersebut dapat bekerja semestinya. Oleh karena itu pada Tugas Akhir ini akan dibahas tentang perhitungan untuk menentukan setting reley arus lebih netral berarah sebagai akibat adanya penambahan Gulamo substation dengan menggunakan simulasi ETAP di sistem tenaga listrik Central Duri-Bangko.
1.2 Tujuan Penelitian Adapun tujuan dari penelitian tugas akhir ini adalah : 1. Membuat simulasi ETAP penambahan substation Gulamo antara Central Duri-Bangko. 2. Dapat menghitung setting reley arus lebih netral berarah yang dikarenakan adanya penambahan substation Gulamo antara Central Duri-Bangko.
1.3 Manfaat Penelitian Dengan membuat simulasi dan perhitungan setting reley arus lebih netral berarah yang dikarenakan penambahan Gulamo Substation antara Central DuriBangko, maka dapat diketahui perubahan setting dari reley yang digunakan di setiap jaringan sehingga keandalan sistem pada jaringan transmisi Cntral DuriBangko tetap terjaga.
1.4 Perumusan dan Batasan Masalah Batasan masalah pada tugas akhir ini adalah menghitung setting reley arus lebih netral berarah yang dikarenakan penambahan substation baru Central DuriBangko dengan menggunakan simulasi ETAP.
1.5 Sistematika Penulisan Agar dalam penulisan tugas akhir ini lebih mudah dalam penguraian masalah, maka penulis mambaginya dalam beberapa bab yang meliputi: BAB I
:Pendahuluan Berisi tentang latar belakang, tujuan penelitian, manfaat penelitian, perumusan dan batasan masalah dan sistematika penulisan.
BAB II
:Tinjauan Pustaka Berisi tentang teori-teori dasar komponen-komponen simetris, jenisjenis gangguan, analisa gangguan hubung singkat, sistem proteksi, element-element sistem proteksi, jenis-jenis proteksi, proteksi Neutral Directional overcurrent (67N), penentuan area operasi reley 67N, penentuan setting reley 67N dan pengaruh perubahan sistem terhadap setting reley 67N.
BAB III
: Metode Pembahasan Berisi tentang kondisi dan sistem yang dibahas pada skripsi ini jaringan transmisi, data konduktor dan data setting reley pada kondisi sekarang.
BAB IV
:Pembahasan Berisi tentang pembahasan setting reley 67N meliputi data hasil simulasi ETAP Powerstation 6.0.0, perhitungan stting arus lebih (instantaneous overcurrent), setting arus lebih dengan waktu tunda (time overcurrent), penentuan arah operasi dan koordinasi antar reley 67N.
BAB V:Penutup Berisi kesempulan dari pembahasan dan saran-saran dari penulis. DAFTAR PUSTAKA LAMPIRAN
BAB 2 KAJIAN PUSTAKA 2.1 Sistem Tenaga Listrik Sistem tenaga listrik merupakan kumpulan dari peralatan listrik yang terdiri dari peralatan pembangkitan, penyaluran, dan pendistribusian dimana antara peralatan satu dengan yang lainya saling berhubungan sehingga menghasilkan suatu tenaga listrik. Sistem
pembangkitan
merupakan
bagian
yang
berfungsi
untuk
menghasilkan daya listrik, sistem pembangkit dapat berupa PLTU, PLTG, PLTA. Sistem penyaluran daya listrik tersebut terdiri dari saluran transmisi dan distribusi. Daya listrik yang berasal dari pembangkit akan disalurkan melalui saluran transmisi terlebih dahulu untuk dinaikan terlebih dahulu dengan menggunakan transformator penaik tegangan ( Transformator step-up), saluran transmisi memiliki level tegangan yang sangat tinggi diantaranya adalah 115 kV, 150 kV, 230 kV, dan 500 kV. Saluran transmisi ada yang berupa saluran udara dan saluran kabel tanah. Setelah daya listrik disalurkan melalau jaringan transmisi sampai pada GI (substation) maka kemudian tegangan diturunkan dengan menggunakan transformer step down, sebagai tegangan menegah atau juga disebut dengan teggangan distribusi primer. Tegangan pada saluran distribusi tergolong menengah yaitu pada 13.8 kV dan 20 kV. Sistem jaringan yang keluar dari gardu induk (GI) disebut dengan jaringan distribusi, komponen gardu induk terdiri dari; transformator daya, circuit breaker
(CB), disconnecting switch (DS), trafo arus (current transformer), lightning arrester, dan lain-lain. setelah tenaga listrik disalurkan melalui jaringan distribusi primer maka tenaga listrik diturunkan menjadi tegangan rendah 380 V/220 V yang selanjutnya dapat digunakan oleh konsumen.
2.2 Sistem Komponen Simetris Sistem tiga fasa yang tidak seimbang dapat diuraikan menjadi tiga komponen simetris yaitu: 1.
Komponen-komponen urutan positif terdiri dari 3 fasor-fasor yang sama besarnya, terpisah satu dengan yang lainnyadalam fasa sebesar 120° dan mempunyai urutan fasa yang sama dengan fasor-fasor aslinya.
2. Komponen-komponen urutan negatif terdiri dari 3 fasor-fasor yang sama besarnya, terpisah antara satu dengan yang lainnya dalam fasa sebesar 120° dan mempunyai fasa yang berlawanan dengan fasor-fasor aslinya. 3. Komponen-komponen urutan nol terdiri dari 3 fasor-fasor yang sama besar dengan pergeseran fasa satu dengan yang lainnya nol. Untuk memecahkan permasalahan dengan menggunakan komponen simetris bahwa ketiga fasa dari sistem dinyatakan sebagai a, b, dan c dengan cara demikian sehingga sehingga urutan fasa tegangan dan arus dalam sistem adalah abc. Jadi urutan fasa komponen urutan positif dari fasor tak seimbang itu adalah abc, sedangkan urutan fasa dari komponen urutan negatif adalah acb. Jika fasor aslinya adalah tegangan, maka tegangan tersebut dapat dinyatakan dengan Va, Vb, Vc. Ketiga himpunan komponen simetris dinyatakan dengan sibskrip tambahan 1 untuk komponen urutan positif, 2 untuk komponen urutan negatif, dan 0 untuk komponen
urutan nol. Komponen untuk urutan positif dari Va,Vb, Vc adalah Va1, Vb1, Vc1, demikian pula untuk komponen urutan negatif adalah Va2, Vb2, Vc2, sedangkan komponen urutan nol adalah Va0, Vb0, Vc0. Va = Va1 + Va2 + Va0 Vb = Vb1 + Vb2 + Vb0
(2.1)
Vc = Vc1 + Vc2 + Vc0
Gambar 2.1 Tiga himpunan fasor seimbang yang merupakan komponen simetris dari fasor tak seimbang.
Nilai a biasanya digunakan untuk menunjukan nilai yang menyebabkan perputaran sebesar 120° dalam arah yang berlawanan dengan arah jarum jam. Nilai semacam ini adalah bilangan kompleks yang besarnya satu dan sudutnya 120° dan didefinisikan sebagai jarum jam. a = 1/120° = 1 εj2π/3 = -0,5 + j 0,866
(2.2)
Jika nilai a dikenakan pada fasor 2 kali berturt-turut, maka fasor itu akan diputar dengan sudut sebesar 240°. Untuk pengenaan 3 kali berturut-turut fasor akan diputar dengan 360°. Jadi: a2 = 1/240° = -0,5 + j 0,866 (2.3) Dan; a3 = 1/360° = 1/0° = 1
(2.4)
Gambar 2.2 Fasor yang melukiskan berbagai pangkat dari a.
Maka untuk menguraikan ketiga fasor tak simetris tersebut menjadi komponen simetris mula-mula kita perhatikan banyaknya kuantitas yang diketahui dapat dikurangi dengan menyatakan masing-masing komponen Vb dan Vc sebagai hasil kali fungsi nilai a dan komponen Va. Dengan berpedoman pada Gambar 2.1 diperoleh hubungan sebagai berikut;
(2.5)
Atau dalam bentuk matriks:
(2.6)
Untuk lebih memudahkan;
(2.7)
Maka dapat dibuktikan:
(2.8)
Dan dengan mengalikan kedua sisi persamaan (2.8) dengan A-1 diperoleh:
(2.9)
Kita dapat menulis masing-masing persamaan tersebut dalam bentuk biasa. Dari persamaan (2.11), kita peroleh: (2.10)
(2.11)
(2.12)
Persamaan (2.12) menunjukan bahwa tidak ada komponen urutan noljika jumlah fasor tidak seimbang itu sama dengan nol. Karena jumlah fasor tegangan antara saluran pada system tuga fasa selalu nol, maka komponen urutan nol tidak pernah terdapat dalam tegangan saluran itu, tanpa memandang besarnya ketidakseimbangannya. Untuk persamaanya sebagai berikut: Ia = Ia1 + Ia2 + Ia0 Ib = a2Ia1 + aIa2 + Ia0 Ic = aIa1 + a2Ia2 + Ia0
(2.13)
Ia0 = 1/3 (Ia + Ib + Ic) Ia1 = 1/3 (Ia + aIb + a2Ic) Ia2 = 1/3 (Ia + a2Ib + aIc)
Dalam sistem tiga fasa, jumlah arus saluran sama dengan arus In, dalam jalur kembali melalui netral. Maka: (2.14) Dengan membandingkan persamaan (2.18) dan (2.21) kita peroleh: (2.15)
2.3 Analisa Gangguan Hubung Singkat Jenis-jenis gangguan hubung singkat adalah sebagai berikit: 1. Gangguan tidak seimbang (unbalance Fault) a. Gangguan satu fasa ketanah (single line to ground fault) b. Gangguan 2 phasa (double line fault)
c. Gangguan 2 phasa ke tanah (double line to ground fault)
2. Gangguan seimbang (Balance Fault) Adalah berupa gangguan 3-phasa yang digunakan menentukan kapasitas hubung singkat (short circuit capacity) peralatan pada titik gangguan, sehingga dapat ditentukan dimensi bus dan kapasitas pemutusan (interupting capacity) circuit breaker (CB).
2.3.1
Gangguan Tidak Seimbang
2.3.1.1
Gangguan 1 Phasa ke Tanah (Single Line To Ground Fault) Persamaan yang dapat dikembangkan untuk jenis gangguan ini akan berlaku hanya bila gangguanya dalah fasa a. Keadaan pada gangguan dinyatakan dengan persamaan berikut: Ib = 0, Ic = 0, Va = 0
(2.16)
Dengan Ib = 0 dan Ic = 0, komponen simetris arus diberikan oleh:
(2.17)
Sehingga Ia0, Ia1, dan Ia2 masing-masing sama dengan Ia/3 dan Ia1 = Ia2 = Ia0
(2.18)
Dengan menggantikn Ia2 dan Ia0 dengan Ia1 pada persamaan (2...), kita dapatkan :
(2.19)
Dengan mengerjakan perkalian dan pengurangan matriks yang disebutkan itu, dihasilkan satu kesamaan matriks berkolom dua. Dengan mengalikan terlebih dahulu kesuatu matriks kolom dengan matriks baris [1 1 1] diperoleh; (2.20)
Karena Va = Va0+Va1+Va2 = 0, kita selesaikan persamaan (diatas) untuk Ia1 kita peroleh;
(2.21)
Gambar 2.3 Rangkaian untuk gangguan satu fasa ke tanah.
Jika ketiga jaringan dihubungkan seri seperti ditunjukan dalam Gambar 2.3, kita akan menemukan bahwa arus dan tegangan yang dihasilkan memenuhi persamaan (diatas), maka tegangan pada masing-masing jaringan urutan adalah komponen simetris Va dengan urutan tersebut.
Gambar 2.4 Arus gangguan satu fasa ke tanah Maka arus gangguan satu fasa ke tanah dapat dinyatakan (William D. Stevenson Jr, 1984): If = Ia = 3Ia1 2.3.1.2
(2.22)
Gangguan 2 phasa (Double Line Fault) Keadaan pada gangguan tersebut dinyatakan dalam persamaan berikut: Vb = Vc
Ia = 0
Ib = -Ic
(2.23)
Dengan Vb = Vc komponen-komponen simetris tegangan diberikan oleh:
(2.24)
Dimana kita peroleh:
Va1 = Va2
(2.25)
Karena Ia = 0 dan Ib = -Ic, komponen simetris arusnya sebagai berikut:
(2.26) Maka: Ia0 = 0 , Ia2 = -Ia1
(2.27)
Gambar 2.5 Gangguan phasa ke phasa Dengan satu sambungan dari netral ke tanah, Z0 adalah terbatas (finite), sehingga: Va0 = 0, Ia0 = 0
(2.28)
Maka persamaannya menjadi:
(2.29)
Dengan
mennyelesaikan
operasi
matriks
yang
ditunjukan
diatas
memperlihatkan persamaan matriks yang dihasilkan dengan matriks baris [1 1 -1] maka diperoleh:
(2.30) Dan penyelesaian untuk Ia1 menghasilkan: (2.31)
Untuk arus gangguan phasa ke phasa bisa dilihat dari persamaan berikut:
Gambar 2.6 Arus gangguan phasa ke phasa Persamaan untuk arus gangguan phasa ke phasa tersebut adalah: If = -j√3 Ea/(Z1+Z2)
(2.32)
2.3.1.3 Gangguan 2 Phasa ke Tanah (Double Line To Ground Fault) Keadaan pada gangguan ini dinyatakan dengan persamaan berikut: Vb = 0
Vc = 0
Ia = 0
(2.33)
Dengan Vb = 0 dan Vc = 0, komponen-komponen simetrinya sebagai berikut:
(2.34)
Oleh karena itu, Va0, Va1, dan Va2 sama dengan Va√3, dimana:
(2.35)
Diperoleh:
(2.36)
Dengan memprakalikan kedua sisi persamaan diatas dengan matriks baris [1 1 1] dan mengingat kembali bahwa Ia1+Ia2+Ia3=0, didapatkan:
(2.37)
Dan dengan menggabungkan suku-sukunya diperoleh:
(2.38)
Gambar 2.7 Gangguan Dua Phasa ke Tanah Untuk persamaan arus gangguan ke tanahnya adalah sebagai berikut: If = Ib = -j√3.Ia1
(2.39)
2.4 Sistem Proteksi Tenaga Listrik Proteksi sistem tenaga listrik adalah sistem proteksi yang dipasang pada peralatan-peralatan listrik suatu sistem tenaga listrik, yang berfungsi untuk mendeteksi gangguan dan mengisolasi gangguan tersebut dengan secepat mungkin sampai system tersebut kembali normal.
2.4.1 Syarat Sistem Proteksi Ada beberapa persyaratan yang sangat perlu diperhatikan dalam suatu perencanaan sistem proteksi yang efektif, yaitu:
1. Selektif Efektivitas suatu sistem proteksi dapat dilihat dari kesanggupan sistem dalam mengisolir bagian yang mengalami gangguan saja. 2.
Stabilitas Sifat yang tetap inoperatif apabila gangguan-gangguan terjadi diluar
zona yang melindungi (gangguan luar). 3.
Kecepatan Operasi (Speed) Sifat ini lebih jelas, semakin lama arus gangguan terus mengalir,
semakin besar kemungkinan kerusakan pada peralatan. sehingga memerlukan system proteksi dengan kecepatan yang sangat tinggi (very high speed releying). 4. Sensitivitas (Sensitivity) Yang dimaksud dengan sensitivitas yaitu mampu mendeteksi dalam ukuran terkecil sekalipun besarnya arus gangguan agar alat bekerja. Sehingga tidak terjadi kerusakan yang fatal. 5. Ekonomis & Simple Dalam sistem system proteksi kemudahan pemasangan, serta alokasi biaya memegang peranan yang penting sehingga bisa mendapatkan system proteksi yang efisien.
6. Keandalan (reliability)
Sistem proteksi ini harus dapat bekerja dengan baik dan benar setiap kali terjadi gangguan berdasarkan setting dari system proteksi itu sendiri.
2.4.2
Element-element Sistem Proteksi Tenaga Listrik a. Circuit Breaker (CB) Circit Breaker (CB) adalah suatu alat proteksi yang dapat menghubungkan atau memutuskan rangkaian listrik dalam keadaan normal maupun abnormal, dilengkapi dengan alat pemutus busur api. Circuit Breaker dapat dioperasikan manual ataupun otomatis. b. Reley proteksi Reley proteksi adalah peralatan listrik yang biasanya dikordinasikan dengan CB, sehingga apabila terjadi gangguan (misalnya karena hubung singkat), reley segera memerintahkan CB untuk trip. c. Trafo Arus (current transformer) Trafo arus adalah trafo yang berfungsi untuk menurunkan arus yang melewati lilitan primernya yang dapat digunakan sebagai pengukuran maupun sebagai masukan untuk reley proteksi.
d. Trafo Tegangan (potential transformer)
Trafo tegangan adalah instrument trafo yang berfungsi untuk menterjemahkan tegangan pada sisi primer menjadi besaran yang lebih kecil agar dapat digunakan untuk pengukuran (metering) maupun untuk reley proteksi.
2.4.3
Operasi Reley Beberapa istilah umum pada operasi reley proteksi adalah:
a.
Pick-up adalah kondisi pada saat reley mendeteksi gangguan.
b.
Operate adalah kondisi pada saat reley memerintahkan peralatan proteksi untuk bekerja/membuka.
c.
Drop out adalah kondisi dimana reley proteksi tidak merasakan adanya gangguan lagi.
d.
2.4.4
Reset adalah kondisi dimana reley sudah dikembalikan ke keadaan normal.
Jenis-jenis Reley Proteksi Beberapa jenis reley proteksi yang digunakan pada sistem tenaga listrik adalah: 1. Reley Arus Lebih Reley arus lebih merupakan salah satu proteksi yang harus digunakan pada jaringan distribusi. Reley ini membaca nilai arus yang dilewatkan pada saluran kemudian membandingkannya dengan nilai acuan yang disetting pada reley tersebut, jika arus yang lewat melebihi setting maka reley akan memerintahkan peralatan proteksi untuk membuka.
2. Reley Frekuensi rendah
Reley frekuensi rendah digunakan untuk strategi pelepasan beban pada saluran distribusi. Frekuensi acuan di tetapkan pada satu nilai, jika frekuensi yang ada pada sistem mencapai titik acuan tersebut maka circuit breaker saluran distribusi akan membuka dan melepas beban. Tingkatan atau level pelepasan beban tergantung pada tingkat kritis beban dan kebutuhan operasi. 3. Reley Jarak Reley jarak ini bekerja dengan membaca nilai impedansi saluran pada saluran transmisi. Jarak titik gangguan akan ditunjukan berdasarkan nilai impedansi yang terbaca oleh reley. 4. Reley Arah (Directional) Untuk saluran transmisi yang kompleks tidak efektif lagi menggunakan reley overcurrent karena kemungkinan terjadi salah koordinasi antara reley menjadi lebih besar. Untuk itu digunakan unit reley directional yang hanya akan membaca gangguan pada arah yang telah ditetapkan, sehingga jika gangguan terjadi pada titik yang berlawanan arah maka reley tidak akan memerintahkan peralatan proteksi untuk bekerja. 5. Reley Differensial Reley differensial bekerja dengan membandingkan arus disisi masukan dan sisi keluaran. Jika terjadi perbedaan yang melebihi setting maka reley akan memerintahkan peralatan proteksi untuk bekerja.
2.5 Reley Proteksi Neutral Directional Overcurrent (67N)
Reley Proteksi Netral Directinal over current atau biasa dikenal dengan reley 67N merupakan alat proteksi pada saluran transmisi udara tegangan tinggi yang bekerja hanya pada daerah operasinya saja, yaitu berdasarkan arah arus gangguan ke tanah. Proteksi 67 N terdiri dari dua jenis, yaitu : 1. Netral Directional Time Over Current ( TOC ). 2. Netral Directional Instantaneous Over Current ( IOC ).
2.5.1 Penentuan Area Operasi Reley 67N ( Directional) Pada reley GE UR D60 penentuan arah (direction) operasi reley ditentukan dengan mengkalkulasikan tegangan 3V0 dan 3I0. Tegangan -3V0 cerminan dari 3V0 dijadikan sebagai titik referensi untuk menentukan posisi garis element characteristic angle (ECA), garis ECA merupakan titik tengah dari karakteristik operasi reley arah. Dari garis ECA ini kemudian dapat dilakukan menarik garis lurus lagi ke sisi kiri dan kananya untuk menunjukan area operasi reley 67N.
Gambar 2.8 Area Operasi Reley Arah
2.5.2 Penentuan Setting Arus Lebih (Over Current) Tujuan utama dari sistem koordinasi proteksi adalah sensitifitas sistem proteksi terhadap gangguan dengan tidak mengurangi sifat selektifitasnya. Untuk mendapatkan kedua hal tersebut maka dalam mensetting neutral directional over current reley diperlukan setting Instantaneous over current dan setting time over current. Untuk mendapatkan setting Instantaneous over current didapatkan pada level maksimum arus hubung singkat pada titik 90% panjang saluran, hal ini dilakukan untuk menjaga jarak aman dari selektifitas proteksi. Sedangkan area diatas 90% di cover dengan waktu tunda (time overcurrent) yang akan di koordinasikan dengan reley proteksi diatas dan dibawahnya.
2.5.2.1 Penentuan Setting Instantaneous Overcurrent Untuk mendapatkan besar nilai arus setting Instantaneous overcurrent di dapatkan dengan membagi hasil arus hubung singkat pada titik gangguan (90% panjang saluran) dengan perbandingan nilai trafo arus (CT ratio). Iinst = ISCtotal/CTprim
(2.40)
Keterangan: Iinst
= nilai setting arus Instantaneous (A)
ISCtotal
= nilai arus total hubung singkat (A)
CTprim
= nilai lilitan primer trafo arus (A)
2.5.2.2 Penentuan Setting Time Overcurrent Untuk menentukan setting time overcurrent dapat menggunakan rumus seperti diatas tadi yaitu dengan membagi nilai arus hubung singkat dengan CT ratio. Nilai arus hubung singkat diambil berdasarkan nilai arus dari kontribusi masing-masing bus. Rumus untuk perhitungan waktu trip dan kurva adalah sebagai berikut: T = TMS. [(A/(I/Is)P – 1) +B] Keterangan: T = waktu trip TMS = time multiplier setting (time dial) Is = nilai setting arus reley I = nilai arus aktual A, B, dan P berdasarkan tabel kurva dibawah:
(2.41)
Tabel 2.1 Konstanta kurva standard IEEE IEEE curve shape A B Extremely Inverse 28.2 0.1217 Very Inverse 19.61 0.491 Moderately Inverse 0.0515 0.1140 Sumber: Manual book of GE UR L90
P 2.0000 2.0000 0.0200
TR 29.1 21.6 4.85
2.6 Arus Charging (Charging Current) Arus charging adalah arus yang ditimbulkan pada saluran transmisi pada kondisi tidak berbeban karena pengaruh sifat kapasitansi di sepanjang saluran tersebut. Nilai arus ini akan mempengaruhi kerja dari reley arus lebih jika arus setting untuk reley arus lebih yang terpasang lebih kecil dari arus charging. Oleh karena itu setting nilai arus pada reley harus lebih besar dari nilai chargingnya. Untuk menghitung besarnya arus charging pada suatu saluran transmisi dapat menggunakan rumus sebagai berikut: T = VLN X Y0
(2.42)
Keterangan: T
= waktu trip
VLN
= nilai setting arus reley
Y0
= nilai arus aktual
2.7 Pengaruh Perubahan Sistem Terhadap Setting Reley arah arus Lebih (Neutral Directional Overcurrent Reley)
Perubahan yang terjadi pada konfigurasi sistem baik yang dikarenakan karena adanya penambahan ataupun pemutusan pembangkit, pemutusan saluran transmisi karena adanya gangguan ataupun pemeliharaan akan mempengaruhi nilai arus hubung singkat pada satu titik gangguan. Penambahan ataupun pengurangan pembangkit akan mempengaruhi rating kapasitas dari hubung singkat pada sistem, sedangkan pemutusan saluran akan mempengaruhi perubahan nilai impedansi saluran. Perubahan nilai arus hubung singkat ini secara otomatis akan mempengaruhi nilai setting reley 67N baik untuk setting instantaneous overcurrentnya maupun untuk setting arus lebih dengan waktu tundanya (time overcurrent). Sehingga perhitungan untuk setting reley 67N tersebut harus kita lakukan perhitungan ulang agar reley 67N tetap bisa beroperasi dengan baik.
2.8 Porgam ETAP 2.8.1 ETAP Powerstation 6.0.0 ETAP Powerstation 6.0.0 merupakan program yang digunakan untuk melakukan analisa pada jaringan listrik yang bisa diaplikasikan pada Microsoft Windows 2003/2008, XP, dan Vista operating sistem. Pada dasarnya ETAP dapat menggunakan real-time operating data untuk advance monitoring, real-time simulation, optimization, dan high speed intelligent load shedding.
Program ETAP telah dibuat berdasarkan 3 konsep utama yaitu: 1. Virtual Reality Operation
Program ini dibuat agar dapat beroperasi menyerupai kondisi sistem listrik yang sesungguhnya. 2. Total Integration Data ETAP mengkombinasikan semua elemen data elektrik, logic, mekanikal, dan data fisik kedalam database yang sama. Sistem integrasi ini dibuat secara terus menerus oleh system untuk mencegah data ganda untuk satu element data yang sama. 3. Simplicity in Data Entry ETAP menyiapkan data yang detail untuk setiap peralatan listrik. Data editor didisain untuk mempercapat proses memasukan data dengan meyusun property editor dengan cara yang sederhana untuk memasukan data yang berbeda tipe dari analisa maupun disainnya.
2.8.2
Membuat Project Dengan ETAP Powerstation 6.0.0 Dalam membuat aplikasi simulasi dengan ETAP Powerstation 6.0.0 aplikasi tersebut di kelompokan dalam sebuah project di ETAP Powerstation 6.0.0. Setiap project menyediakan fasilitas untuk membuat one-line diagram (pemodelan) dan analisa sistem tenaga listrik. untuk melakukan analisa sistem tenaga listrik pertama kita harus membuka program ETAP Powerstation 6.0.0 (pastikan program ETAP Powerstation 6.0.0 sudah terinstal) dengan cara double klick
setelah
program ETAP Powerstation 6.0.0 terbuka pilih menu File, kemudian New project
Gambar 2.9 Cara Membuat Project Baru Pada ETAP Powerstation 6.0.0
Gambar 2.10 Cara Membuat Nama Project Baru Pada ETAP Powerstation 6.0.0
Masukan nama file project yang diinginkan setelah itu, project baru siap digunakan untuk membuat one-line diagram dengan menggunakan one-line diagram editor yang telah tersedia.
Project View
Edit Toolbar
One-line diagram in editor mode
Gambar 2.11 Tampilan Work Sheet Project ETAP Powerstation 6.0.0
Dengan memanfaatkan menu-menu yang tersedia pada Edit toolbar, kita dapat memasukan berbagai macam komponen yang kita perlukan untuk membuat one line diagram yang akan kita lakukan analisa seperti generator, transformator, kabel, busbar, overcurrent reley, dan lain sebagainya.
Gambar 2.12 Tampilan Work Sheet Project ETAP Powerstation 6.0.0 Yang Sudah Selesai di Buat Setelah memasukan semua konponen yang kita kita perlukan ke dalam oneline diagram editor, selanjutnya kita masuk ke properties dari masing-masing
komponen listrik tersebut untuk melakukan setting propertiesnya. Dengan cara double klik pada komponen tersebut bisa dilihat pada gambar dibawah ini.
Gambar 2.13 Tampilan Properties Komponen Listrik Pada ETAP Powerstation 6.0.0 Setelah one-line diagram dan seluruh properties dari semua komponen yang dibuat selesai disetting, maka analisa sistem listrik tersebut dapat dilakukan. Dengan memanfaatkan juga aplikasi yang ada pada ETAP Powerstation 6.0.0 serta hasil perhitungannya juga langsung ditampilkan pada one-line diagramnya.
2.8.3
Analisa Aliran Daya Dalam aplikasi program ETAP Powerstation 6.0.0 telah tersedia aplikasi untuk analisa aliran daya yaitu hanya dengan mengklik Load Flow Analysis yang terdapat pada Mode Toolbar, bisa dilihat pada gambar dibawah ini:
Gambar 2.14 Tampilan Mode Toolbar Pada Tombol Load Flow Analysis Setelah di klik menu Load flow analysis maka fungsi tersebut telah aktif, kemudian pada sisi sebelah kanan akan muncul Load Flow Toolbar, bisa dilihat pada gambar dibawah ini; Run Load Flow Display Option Alert
Report Manager
Gambar 2.15 Tampilan Load Flow Toolbar
Fungsi dari menu-menu yang terdapat pada Load Flow Analysis adalah sebagai berukut: 1. Run Load Flow Fungsinya untuk menampilkan hasil perhitungan Load Flow. Menu ini akan langsung menampilkan hasil perhitungan pada one-line diagram.
2. Display Option
Fungsinya untuk menampilkan berbagai macam option untuk hasil analisa yang ditampilkan. Terdapat pilihan untuk mengatur warna angka hasil perhitungan, satuan yang digunakan dan sebagainya. 3. Alert Fungsinya menampilkan nilai yang melebihi batas toleransi, sehingga pengguna dapat dengan mudah kondisi yang tidak normal pada system. 4. Report Manager Berfungsi untuk menampilkan maupun mecetak laporan yang dihasilkan dari analisa pada sistem.
2.8.4
Analisa Hubung Singkat (Short Circuit Analysis) ETAP Powerstation 6.0.0 juga telah menyediakan aplikasi untuk melakukan analisa hubung singkat yaitu dengan mengklik Short Circuit Analysis pada Mode Toolbar.
Gambar 2.16 Tampilan Mode Toolbar Pada Short Circuit Analysis Setelah itu dapat ditentukan bus yang akan kita lakukan analisa hubung singkat pada sistem. Hal ini dilakukan pada one-line diagram sistem dengan cara melakukan klik kanan pada bus yang ingin kita lakukan analisa, setelah melakukan klik kanan akan terlihat menu seperti gambar dibawah ini:
Gambar 2.17 Tampilan Menu Pada Bus
Kemudian untuk mengaktifkan hubung singkat pada sistem tersebut klik Fault. Untuk membatalkannya dapat di klik Don’t Fault. Pada sisi sebelah kanan terdapat short circuit toolbar. Fungsi dari toolbar-toolbar ini adalah untuk megaktifkan berbagaimacam fasilitas dan pengaturan yang diperlukan dalam analisa hubung singkat.
Display
Standard
3-Phase Faults - Device Duty
Panel/UPS/ 1-Ph System Device Duty LG, LL, LLG, & 3-Phase Faults - ½ Cycle (Max. Short-Circuit Current)
LG, LL, LLG, & 3-Phase Faults - 1.5 to 4 Cycle LG, LL, LLG, & 3-Phase Faults - 30 Cycle (Min. Short-Circuit Current) Arc Flash Hazard Calculation Short-Circuit Display Options Alert
View
Short -Circuit Report Manager
Gambar 2.18 Tampilan Short Circut Toolbar Short Circuit Toolbar dengan standard ANSI/IEEE mempunyai beberapa menu seperti terlihat pada gambar diatas, untuk penjelasan fungsi dari masing-masing menu tersebut adalah sebagai berikut: 1. 3-Phase Faults - Device Duty Berfungsi untuk menampilkan simulasi hubung singkat 3-phasa dengan standard ANSI C37.
2. Panel/UPS/ 1-Ph System Device Duty Click on this button to perform a device duty short circuit study per ANSI Standards untuk bagian system dibawah panel, sebuah UPS and sebuah phase adapter. LG, LL, LLG, & 3-Phase Faults - ½ Cycle (Max. Short-Circuit Current) Berfungsi untuk simulasi hubung singkat pada line-to-ground, line-to-line, line-to-line-to-ground, dan hubung singkat 3-phasa dengan standard ANSI. Analisa perhitungan arus short circuit pada ½ cycle fault di bus.
3. LG, LL, LLG, & 3-Phase Faults - 1.5 to 4 Cycle Berfungsi untuk menampilkan simulasi hubung singkat 3-phasa, line-toground, line-to-line, line-to-line-to-ground, dan gangguan 3-phase berdasarkan standard ANSI. Analisa perhitungan arus short circuit pada 1.5 - 4 cycle fault di bus.
4. LG, LL, LLG, & 3-Phase Faults - 30 Cycle (Min. Short-Circuit Current) Berfungsi untuk menampilkan simulasi hubung singkat 3-phasa, line-toground, line-to-line, line-to-line-to-ground, dan gangguan 3-phase berdasarkan standard ANSI. Analisa perhitungan arus short circuit pada 30 cycle fault di bus.
5. Arc Flash Hazard Calculation Berfungsi untuk menampilkan simulasi
Arc Flash Hazard analysis
berdasarkan option yang dipilih pada Short-Circuit Study Case Arc Flash page (NFPA 70E or IEEE 1584).
6. Short-Circuit Display Options Berfungsi untuk menampilkan berbagai macam option untuk hasil analisa yang ditampilkan. Terdapat pilihan untuk mengatur warna angka hasil perhitungan, satuan yang digunakan dan sebagainya. 7. Alert Fungsinya menampilkan nilai yang melebihi batas toleransi, sehingga pengguna dapat dengan mudah kondisi yang tidak normal pada system. 8. Report Manager Berfungsi untuk menampilkan maupun mecetak laporan yang dihasilkan dari analisa pada sistem.
Gambar 2.19 Tampilan Report Manager
BAB 3 METODE PEMBAHASAN
3.1
Sistem Jaringan Transmisi 115 kV PT. CPI Area Bekasap Salah satu sistem jaringan transmisi yang ada di PT. CPI adalah jaringan transmisi 115 kV. Untuk menjaga keandalannya, dan pencegahan terhadap gangguan jaringan transmisi 115 kV tersebut dilengkapi dengan beberapa reley proteksi diantaranya adalah reley jarak (Distance Reley), reley differensial dan reley arus lebih (Overcurrent reley). Jenis overcurrent reley yang digunakan adalah neutral directional overcurrent reley (67N). Seiring dengan meningkatnya kebutuhan listrik di PT. CPI dimana berbanding lurus dengan penambahan-penambahan sumur baru, maka untuk memenuhi hal tersebut dibangun substation baru bernama Gulamo substation antara Central Duri-Bangko yang dijadikan dalam pembahasan skripsi ini, berikut ini adalah sistem transmisi 115 kV area Central Duri-Bangko.
Gambar 3.1 Saluran Transmisi 115 kV PT. CPI Central Duri-Bangko
3.1.1
Data Konduktor Jaringan Transmisi 115 kV Central Duri-Bangko Untuk data konduktor yang di pakai yaitu kawat penghantar dengan tipe ACSR (Alluminium Conductor Stell Rainforced) ukuran n 336.4 MCM jumlah kawat penghantar yang digunakan adalah 30 strand serta panjang masing-masing jaringan transmisi antara 1 bus dengan bus yang lain bisa dilihat pada tabel berikut dibawah ini: Tabel 3.1 Data Panjang dan Impedansi Konduktor Konduktor Saluran CD-BTG BTG-STG STG-BKO STG-MGL CD-RKN RKN-GLM GLM-MGL CD-PMT BKO-NLA NLA-PNG NLA-BLM
Impedansi (ohm)/Km Urutan Positif Urutan Nol
Jenis (MCM)
Panjang (Km)
R1
X1
R0
X0
336.4 336.5 336.6 336.7 336.8 336.9 336.10 336.11 336.12 336.13 336.14
34 35.6 13.5 11.4 23.7 7.1 31.9 16 13.5 20.5 15
0.2987 0.2987 0.2987 0.2987 0.2987 0.2987 0.2987 0.2987 0.2987 0.2987 0.2987
0.79348 0.79348 0.79348 0.79348 0.79348 0.79348 0.79348 0.79348 0.79348 0.79348 0.79348
0.869 0.870 0.871 0.872 0.873 0.874 0.875 0.876 0.877 0.878 0.879
244.036 244.037 244.038 244.039 244.040 244.041 244.042 244.043 244.044 244.045 244.046
Sumber: PT. CPI/ PG&T/ TDO-BKS
3.1.2
Data Existing Jaringan Transmisi 115 Kv Central Duri-Bangko Untuk data existing jaringan transmisi Central Duri-Bangko sebelum adanya penambahan substation Gulamo bisa dilihat pada gambar berikut:
Gambar 3.2 Saluran Exixting Transmisi 115 kV PT. CPI Central Duri-Bangko Berikut ini data untuk reley 67N yang di pakai dan dipasang pada jaringan transmisi 115 kV Central Duri-Bangko.
Tabel 3.2 Data Reley Yang Terpasang Pada Jaringan Transmisi 115 kV CDBKO Saluran
NLAPNG NLABLM BKONLA STGBKO STGMGL MGLSTG GLMMGL MGLGLM RKNGLM GLMRKN
Merk Reley
Reley Model
CT Ratio
GE
L90 L90
600/5
GE
600/5 L90
GE
600/5 L90
GE
600/5 L90
GE
600/5 L90
GE
1200/5 L90
GE
600/5 L90
GE
1200/5 L90
GE
600/5 L90
GE
600/5
CD-RKN RKN-CD BTGSTG STGBTG CD-BTG
3.1.3
GE GE
L90 L90 L90
GE
600/5 600/5 600/5
L90 GE GE
L90
600/5 600/5
Data Circuit Breaker Circuit breaker yang digunakan pada saluran transmisi 115 kV PT. CPI umumnya adalah jenis Oil Circuit Breaker (OCB) dan Gas Circuit Breaker (GCB). Data umum dari circuit breaker tersebut adalah sebagai berikut: a. Oil Circuit Breaker (OCB) Pabrikan (Manufacturing)
: General Electric
Tipe (Type)
: FK-121-22000
Tegangan (Voltage Rating)
: 115 kV
Interruoter Rating
: 22000 Amp
Continuous Current
: 1200 Amp
b. Gas Circuit Breaker (GCB)
3.1.4
Pabrikan (Manufacturing)
: ABB
Tipe (Type)
: 145 PMC 40-31.5
Tegangan (Voltage Rating)
: 145 kV
Interruoter Rating
: 40000 Amp
Continuous Current
: 3150 Amp
Arah Operasi Reley 67N
Arah operasi untuk reley untuk area Central Duri-Bangko dimana sikarenakan adanya penambahan Gulamo substation bisa dilihat seperti gambar 3.3. Breaker 1, 2, 4, 6, 8, 10, 12, 13, 14, 15 di set membaca gangguan ke arah kanan, sedangkan breaker 3, 5, 7, 9, 11 diset untuk membaca gangguan ke arah kiri.
Gambar 3.3 Ilustrasi Arah Operasi Reley 67N
3.2Perubahan Setting Reley 67N PT. CPI Akibat Penambahan Gulamo Substation Permasalahan yang terjadi ketika dilakukan penambahan substation baru, yaitu Gulamo substation antara Central Duri-Bangko mengakibatkan settingan reley arus lebih netral berarah (67N) harus dilakukan perhitungan ulang baik IOC (Instantenous Overcurrent) maupun TOC (Time Overcurrent), sehingga sistem proteksi 67N jaringan transmisi 115 kV PT. CPI tetap berkerja dengan baik.
3.3
Metode dan Sistematika Pembahasan Untuk menyelesaikan pembahasan setting reley 67N yang diakibatkan karena adanya penambahan Gulamo substation dilakukan langkah-langkah sebagai berikut: 1.Menghitung arus hubung singkat satu phase ke tanah pada bus Balam, Pinang, Nella, bangko, Sintong, Menggala, Gulamo, dan Rokan dengan menggunakan software ETAP Powerstation 6.0.0, sebagai dasar untuk melakukan setting reley 67N pada kondisi real nantinya. 2.Menentukan setting dan koordinasi reley netral directional overcurrent (67N).
BAB 4 PEMBAHASAN
4.1 Simulasi Gangguan Hubung Singkat Pada sistem kelistrikan PT. CPI kondisi jringan yang di bahas dalam skripsi ini yaitu jaringan 115 kV, sehingga untuk mendapatkan data arus gangguan hubung singkat dilakukan dengan menggunakan simulasi ETAP Powerstation 6.0.0 pada sistem 115 kV yang dikarenakan adanya penambahan substation Gulamo antara Central Duri-Bangko. Penambahan substation ini juga menimbulkan penambahan panjang jaringan transmisi 115 kV sepanjang 4 km antara substation RokanGulamo dan substation Gulamo-Menggala. Untuk itu setting dari reley 67N yang terpasang harus dilakukan perhitungan ulang, maka untuk mendapatkan nilai arus hubung singkat ada beberapa hal yang harus diperhatikan: 1.
Kondisi saluran transmisi 230 kV dan 115 kV pada kondisi normal. 2.
Semua pembangkit pada kondisi mensupply dayak e sistem jaringan, kecuali turbin 3,4, dan 6 di minas serta turbin 7 duri.
3.
Panjang jaringan transmisi antara antara substation Rokan-Gulamo dan substation Gulamo-Menggala sudah ditambahkan 4 km.
4.
Semua sistem pada kondisi ring terintegrasi.
Dalam pembahasan di skripsi ini ketika kita ingin melakukan setting reley arus lebih netral berarah (67N) ada 2 hal yang harus kita lakukan setting yaitu: 1. Netral Directional Time Over Current ( TOC ). 2. Netral Directional Instantaneous Over Current ( IOC ).
Untuk menghitung setting IOC dan TOC maka harus di lakuakan terlebih dahulu perhitungan gangguan hubung singkat dengan ETAP powerstation 6.0.0. Data pada skripsi ini diambil pada gangguan 90% dan 100 % masing-masing bus.
4.1.1 Data Gangguan Hubung Singkat 90% Saluran.
Gambar 4.1 Simulasi Gangguan Hubung Singkat 90% Pada Saluran Nella-Balam, Nella-Pinang, dan Bangko-Nella.
Untuk dapat menghitung IOC pada jaringan transmisi 115 kV Central DuriBangko yang dikarenakan adanya penambahan Gulamo substation maka harus didapatkan terlebih dahulu arus gangguan pada 90 % saluran masing-masing bus dengan menggunakan ETAP Powerstation 6.0.0. untuk simulasinya bisa dilihat pada gambar dibawah ini:
Gambar 4.2 Tampilan Simulasi Dengan ETAP (90% arus gangguan pada Nella-Pinang, Nella-Balam, dan Bangko-Nella.)
Gambar 4.3 Tampilan Simulasi Dengan ETAP (90% arus gangguan pada Sintong-Batang, Rokan-Gulamo, Gulamo-Menggala, dan Menggala-Sintong)
Dari simulasi ETAP yang dilakukan pada gangguan 90% saluran maka kita dapatkan data arus gangguan hubung singkat pada masing-masing saluran (bus) yaitu: Tabel 4.1 Data Arus Gangguan Pada Masing-Masing Saluran Jaringan NLAPNG NLABLM BKONLA STGBKO STGMGL MGLSTG GLMMGL MGLGLM RKNGLM GLMRKN CD-RKN RKN-CD BTGSTG STGBTG CD-BTG
3I0 (kA) 1,04077 8 1,15273 05 1,31495 97 1,65066 21 0,91802 46 1,02554 13 1,21715 91 0,60506 67 2,16330 54 0,52441 62 2,84353 38 0,15048 81 1,12202 49 0,63065 07 2,10572 58
3I0 (A) 1040,77 8 1152,73 05 1314,95 97 1650,66 21 918,024 6 1025,54 13 1217,15 91 605,066 7 2163,30 54 524,416 2 2843,53 38 150,488 07 1122,02 49 630,650 7 2105,72 58
4.1.2
Data CT (Current Transformer) Ratio Pada Masing-Masing Breaker Untuk data CT ratio pada masing-masing breaker dapat dilihat pada tabel
berikut : Tabel 4.2 Data CT Ratio Yang Terpasang Saluran
NLAPNG NLABLM BKONLA STGBKO STGMGL MGLSTG GLMMGL MGLGLM RKNGLM GLMRKN CD-RKN RKN-CD BTGSTG STGBTG
Merk Reley
Reley Model
CT Ratio
GE
L90 L90
600/5
GE
600/5 L90
GE
600/5 L90
GE
600/5 L90
GE
600/5 L90
GE
1200/5 L90
GE
600/5 L90
GE
1200/5 L90
GE
600/5 L90
GE GE GE
L90 L90 L90
GE
600/5 600/5 600/5 600/5
L90 GE
600/5
CD-BTG
GE
L90
600/5
4.2 Setting Instantaneous Overcurrent (IOC) Reley 67N. \
Setelah melakuakan simulasi untuk mendapatkan nilai arus gangguan pada
masing-masing saluran (tabel 4.1) dan dengan data CT yang terpasang (tabel 4.2), maka dapat dilakukan perhitungan untuk setting IOC pada masing-masing breker yang ada pada saluran 115 kV Central Duri-Bangko dengan persamaan 2.40.
Gambar 4.4 Saluran Transmisi Central Duri-Bangko Dengan persamaan: Iinst = ISCtotal/CTprim Keterangan: Iinst
= nilai setting arus Instantaneous (Ampere)
ISCtotal
= nilai arus total hubung singkat (Ampere)
CTprim
= nilai lilitan primer trafo arus (Ampere)
Contoh perhitungan Mencari IOC untuk reley di jaringan Gulamo-Menggala: Iinst = ISCtotal/Ctprim = 1217,1591/600
= 2,028 A.
Jaringan Menggala-Gulamo: Iinst = ISCtotal/Ctprim = 605,0667/1200 = 0,504 A.
Jaringan Rokan-Gulamo: Iinst = ISCtotal/Ctprim = 2163,3054/600 = 3,605 A.
Jaringan Gulamo-Rokan: Iinst = ISCtotal/Ctprim = 524,4162/600 = 0,874 A.
Maka nilai IOC untuk masing-masing reley pada saluran bisa dilihat dalam tabel berikut: Tabel 4.3 Nilai Setting Instantaneous Overcurrent (IOC) Reley Jaringa n NLAPNG NLABLM BKONLA STGBKO STGMGL MGLSTG GLMMGL
3I0 (kA) 1,04077 8 1,15273 05 1,31495 97 1,65066 21 0,91802 46 1,02554 13 1,21715 91
3I0 (A) 1040,77 8 1152,73 05 1314,95 97 1650,66 21 918,024 6 1025,54 13 1217,15 91
CT prime r) 600 600 600 600 600 1200 600
IOC 1,7346 3 1,9212 18 2,1916 2,7511 04 1,5300 41 0,8546 18 2,0285 99
MGLGLM RKNGLM GLMRKN CD-RKN RKN-CD BTGSTG STGBTG CD-BTG
4.3
0,60506 67 2,16330 54 0,52441 62 2,84353 38 0,15048 81 1,12202 49 0,63065 07 2,10572 58
605,066 7 2163,30 54 524,416 2 2843,53 38 150,488 07 1122,02 49 630,650 7 2105,72 58
1200 600 600 600 600 600 600 600
0,5042 22 3,6055 09 0,8740 27 4,7392 23 0,2508 13 1,8700 42 1,0510 85 3,5095 43
Setting Koordinasi Reley 67N
Untuk dapat menentukan setting koordinasi reley 67N, kita harus menentukan terlebih dahulu titik dan nilai referensi yang akan menjadi acuan untuk setting reley berikutnya. Pada pembahasan skripsi ini untuk mensetting reley 67N diberikan referensi titik dan nilai pada jaringan paling kanan yaitu Nella-Pinang dan NellaBalam. Dengan demikian setting waktu kerja untuk circuit breaker Nella-Pinang dan Nella-Balam akan menjadi acuan untuk koordinasi reley diatasnya, dan jaringan paling kiri yaitu Rokan-Central Duri dan Sintong-Batang. Waktu koordinasi antara reley adalah 0,2-0,3 detik, nilai ini adalah nilai minimum yang dianjurkan.
Gambar 4.5 Asumsi Waktu koordinasi Antara Circuit Breaker
Akan tetapi dalam skripsi ini ketika kita menggunakan simulasi ETAP 6.0.0 nilai koordinasi antar reley menjadi 0,15 detik dikarenakan 0,05 detik sudah terpakai oleh Circuit breaker. Langkah awal kita untuk menghitung Time Over Current adalah dengan memberikan gangguan di 100% masing-masing saluran yang akan kita hitung setting TOC dimulai dari yang paling kanan dengan berpedoman pada titik dan nilai referensi yang telah kita berikan sebelumnya pada jaringan paling kanan NellaPinang dan Nella-Balam, dan jaringan paling kiri Rokan-Central Duri dan SintongBatang.
Gambar 4.6 Contoh Simulasi 100% Gangguan Pada Nella-Balam
Selain data I fault pada gangguan di 100% saluran untuk menghitung TOC kita juga harus menentukan I set nya. I set adalah nilai pick up dimana reley baru merasakan adanya gangguan. Nilai I set diasumsikan bertingkat menurut urutan koordinasi yang akan dibuat.
Berikut ini adalah data I set yang telah kita tentukan: Tabel 4.4 Data Ifault Pada gangguan 100% Saluran, I set, dan Pick Up
Saluran NLA-PNG NLA-BLM BKO-NLA STG-BKO STG-MGL
Fau lt Loc PNG BLM NLA BK O MG L
I fault (A) 1010 1096 1350 1700
I set (A) 20 20 24
CT (A) 600 600 600
Pick Up (A) 0,033 0,033 0,040
28
600
0,047
30
600 120 0
0,050
0,053
32
600 120 0
34 40 40 44 44 46 46
600 600 600 600 600 600 600
0,057 0,067 0,067 0,073 0,073 0,077 0,077
876 1060
MGL-STG GLM-MGL MGL-GLM RKN-GLM GLM-RKN CD-RKN RKN-CD BTG-STG STG-BTG CD-BTG
STG MG L GL M GL M RKN RKN CD STG BTG BTG
30
0,025
1220
32 608
0,027
2230 544 2760 2760 1130 202 2030
Dari data yang kita dapatkan pada tabel diatas, maka dengan menggunakan rumus 2.41, kita sudah dapat melakukan perhitungan setting koordinasi untuk masing-masing Circuit Breaker. Dengan memperhatikan nilai referensi yang telah kita berikan sebelumnya pada jaringan paling kanan Nella-Pinang dan Nella-Balam, dan jaringan paling kiri Rokan-Central Duri dan Sintong-Batang yaitu masingmasing 0,2 detik. Dimana urutan kerja antara reley ke reley yang kita gunakan dalam skripsi ini adalah 0,15 detik dikarenakan pada simulasi ETAP powerstation 6.0.0, 0,05 detik (50 ms) sudah dipakai oleh circuit breaker.
Gambar.4.7 Data Bahwa 0,05 detik Sudah di Pakai Oleh Circuit Breaker Dalam Simulasi ETAP Powerstation 6.0.0
Maka perhitungan untuk setting TOC pada masing-masing reley pada jaringan yaitu: 4.3.1 Waktu Trip Untuk reley Nella-Pinang (Nilai referensi) reley paling kanan •
Reley Nella-Pinang TMS = 0,2 A Curve Extremely Inverse (A = 28,2 B = 0,1217 C = 2) I fault = 1010 A I set = 20 A Maka : T = TMS. [(A/(I/Is)P – 1) +B] = 0,2 . [(28,2/(1010/20)2-1)+0,1217] T = 0,0265 A
4.3.2 Waktu Trip Untuk reley Nella-Balam (Nilai referensi) reley paling kanan •
Reley Nella-Pinang
TMS = 0,2 A Curve Extremely Inverse (A = 28,2 B = 0,1217 C = 2) I fault = 1096 A I set = 20 A Maka : T = TMS. [(A/(I/Is)P – 1) +B] = 0,2 . [(28,2/(1096/20)2-1)+0,1217] T = 0,0262 A 4.3.3 Waktu Trip Untuk reley Sintong-Batang (Nilai referensi) reley paling kiri •
Sintong-Batang TMS = 0,2 A Curve Extremely Inverse (A = 28,2 B = 0,1217 C = 2) I fault = 202 A I set = 46 A Maka : T = TMS. [(A/(I/Is)P – 1) +B] = 0,2 . [(28,2/(202/46)2-1)+0,1217] T = 0,339 A
4.3.4 Waktu Trip Untuk reley Rokan-Central Duri (Nilai referensi) reley paling Kiri. •
Rokan-Central Duri
TMS = 0,2 A Curve Extremely Inverse (A = 28,2 B = 0,1217 C = 2) I fault = 2760 A I set = 44 A Maka : T = TMS. [(A/(I/Is)P – 1) +B] = 0,2 . [(28,2/(2760/44)2-1)+0,1217] T = 0,0258 A
Setelah kita dapatkan waktu trip referensi baru kita bisa menghitung setting koordinasi untuk reley-reley berikutnya: 4.3.5 TMS Untuk reley Bangko-Nella Ketika kita akan menghitung TMS reley Bnagko-Nella kita harus melihat reley di depannya (reley Nella-Pinang dan Nella-Balam) sebagai T referensi, sehingga ketika kita menghitung TMS reley Bangko-Nella maka T yang kita pakai yaitu T pada saat gangguan di Nella, di Pinang, dan di Balam kemudian kita ambil nilai TMS yang paling besar, perhitungannya adalah sebagai berikut: Bangko-Nella Fault di Nella: T = 0,15 Curve Extremely Inverse (A = 28,2 B = 0,1217 C = 2) I fault = 1350 A I set = 24 A Maka : T = TMS. [(A/(I/Is)P – 1) +B] 0,15 = TMS . [(28,2/(1350/24)2-1)+0,1217] TMS = 1,148 A
Bangko-Nella Fault di Pinang: T = 0,0265+0,15 = 0,1765 Curve Extremely Inverse (A = 28,2 B = 0,1217 C = 2) I fault = 1010 A I set = 24 A Maka : T = TMS. [(A/(I/Is)P – 1) +B] 0,1765 = TMS . [(28,2/(1010/24)2-1)+0,1217] TMS = 1,282 A Bangko-Nella Fault di Balam: T = 0,0262+0,15 = 0,1762 Curve Extremely Inverse (A = 28,2 B = 0,1217 C = 2) I fault = 1096 A I set = 24 A Maka : T = TMS. [(A/(I/Is)P – 1) +B] 0,1762 = TMS . [(28,2/(1096/24)2-1)+0,1217] TMS = 1,302 A Maka TMS yang kita pakai untuk reley Bangko-Nella adalah TMS = 1,302 A. Begitu juga untuk setting reley-reley berikutnya kita harus memperhatikan setting reley di depannya sebagai T referensi. Maka untuk setting TMS untuk reley keseluruhannya bisa dilihat pada tabel berikut: Tabel 4.5 Data Perhitungan TMS Antara Reley Reley Loc. Sintong
Loc.Fau lt Bangko nela
I set 28 28
T-1 T 0 0,15 0,169 0,319 TMS yang digunakan
CT 600 600
I fault 1700 1350
TMS 1,159625 2,38351 2,38351
Reley Loc. menggal a
Loc.Fau lt
I set
sintong batang
30 30
Reley Loc.
Loc.Fau lt Mengga la Sintong
Gulamo
Reley Loc. rokan
Loc.Fau lt gulamo mengg ala
I set 32 32
I set 34
0 0,15 0,379 0,529 TMS yang digunakan T-1 0
T 0,15
CT 600 600
1220 1060
CT 600
2230 1220
T-1 T 0 0,15 0,0257 0,1757 40 74 74 TMS yang digunakan
CT 600
544
600
2670
Reley Loc. Menggg ala
Loc.Fau lt
I set
gulamo rokan
32 32
Reley Loc.
Loc.Fau lt mengg ala gulamo
I set 30 30
T-1
T
CT
0 0,15 1200 0,377 0,527 1200 TMS yang digunakan T-1
T
600 600
T-1 T 0 0,15 0,3 0,45 TMS yang digunakan I set T-1 T
CT 600 600
I set 44 44
CT
1,062966 3,588297 3,588297 TMS 1,169528 4,525857 4,525857 TMS 1,175324 5,505593 5,505593 TMS 0,545466 1,372906 1,372906 TMS
608 544
CT
0 0,15 0,467 0,617 TMS yang digunakan
1,039456 2,631991 2,631991 TMS
2760 2230
I set 40
Loc.Fau
T
CT 600 600
Loc.Fau lt rokan
Reley
T-1
1060 202
T-1 T 0 0,15 0,57 0,72 TMS yang digunakan
Reley Loc. Gulamo
Loc.Fau lt sintong bangko
0 0,15 1200 0,339 0,489 1200 TMS yang digunakan
TMS
600
I set 40 40
Reley Loc. batang
CT
0,5 0,65 TMS yang digunakan
Loc.Fau lt rokan Gulamo
sintong
T
34
Reley Loc. CD
CD
T-1
0,749875 2,399636 2,399636 TMS
948 608
1130 1700
1,000207 3,238429 3,238429 TMS 0,911738 3,200484 3,200484 TMS
Loc. CD
lt batang sintong
46 46
0 0,15 0,52 0,67 TMS yang digunakan
600 600
2030 1130
Gambar 4.8 Kurva Koordinasi Reley Hasil Perhitungan
1,101422 3,976052 3,976052
Gambar 4.9 Contoh Simulasi ETAP powerstation 6.0.0 Koordinasi Reley Pada Saat Gangguan 100% Saluran di Gulamo
4.4 Arah (Directional) dan Selektifitas Reley 67N Pada skripsi ini penentuan arah reley dan selektifitas kerja dari reley 67N akan dicontohkan pada jaringan Gulamo-Menggala dengan memberikan gangguan hubung singkat pada 90% Gulamo-Menggala.
Gambar 4.10 Tampilan Simulasi ETAP Powerstation 6.0.0 (Gangguan 90% saluran Gulamo-Menggala)
Gambar 4.11 Tampilan Report Manager Simulasi ETAP Powerstation 6.0.0 (Gangguan 90% saluran Gulamo-Menggala)
Tabel 4.6 Data Hasil Simulasi (Gulamo-Menggala) Saluran MGL GLM
Saluran MGL GLM
Va(%kV) Vb(%kV) Titik Mag. Ang. Mag. Ang. Gangguan Mgl_Rkn10% 4,34 -3,5 132,78 -138,2 Bus22 44,70 -1,9 118,83 -131,2
Titik Gangguan Mgl_Rkn10% Bus22
Ia(kA) Mag. Ang. 1,095 -73,8 1,087 -71,4
Ib(kA) Mag. Ang. 0,096 100,7 0,096 -79,3
Vc(%kV) Mag. Ang. 136,11 136,7 121,09 130,2
Ic(kA) Mag. Ang. 0,096 100,7 0,096 -79,3
I0(kA) I0 Ang. 0,301 -72,67 0,426 -72,14
Setelah kita mendapatkan sudut I0, maka kita dapat mengetahui arah kerja dari reley 67N dengan membandingkan besarnya sudut I0 terhadap sudut batas area operasi reley (Forward/Reverse limit angel). Jika besar I0 lebih kecil dari sudut FWD LA maka reley akan bekerja, sedangkan jika I0 lebih besar dari sudut FWD LA maka reley tidak akan bekerja. Asumsi setting untuk penentuan arah kerja reley:
Sudut ECA
: 70° (Element Characteristic Angel)
Sudut Batas
: 80° (Forward/Reverse Limit angel)
I pick up
: 0,053
Dengan asumsi setting tersebut diatas maka dari data pada tabel 4.5 dapat dilihat sudut (I0) yang dirasakan oleh reley di Gulamo dan Menggala lebih kecil dari FWD LA sehingga reley akan bekerja untuk memerintahkan circuit beraker yang mengarah ke titik gangguan untuk membuka (trip).
BAB 5
PENUTUP
5.1 Kesimpulan Dari pembahasan pada BAB 4 skripsi ini, maka bisa diambil kesimpulan sebagai berikut: 1. Ketika terjadi penambahan Substation Gulamo dan panjang jaringan transmisi sepanjang 4 km Rokan-Gulamo dan Gulamo-Menggala antara Central Duri-Bangko maka setting reley proteksi 67N harus dilakukan perhitungan ulang sehingga sistem proteksi reley 67N tetap beroperasi secara baik. 2. Ketika menggunakan simulasi ETAP powerstation 6.0.0 untuk perhitungan setting reley 67N jarak waktru trip antara reley ke reley tidak 0,2 detik melainkan 0,15 detik dikarenakan pada simulasi ETAP Powerstation 6.0.0 waktu breaker diperhitungkan 0,05 detik.
3. Dikarenakan penambahan substation Gulamo setting IOC dan TMS reley 67N sekarang adalah sebagai berikut:
Saluran NLAPNG NLABLM BKONLA STGBKO STGMGL MGLSTG GLMMGL MGLGLM RKNGLM GLMRKN
CT Prim (A) 600 600 600 600 600 1200 600 1200 600 600
CD-RKN
600
RKN-CD
600
BTG-STG
600
STG-BTG
600
CD-BTG
600
IOC (A) 1,7346 3 1,9212 18 2,1916 2,7511 04 1,5300 41 0,8546 18 2,0285 99 0,5042 22 3,6055 09 0,8740 27 4,7392 23 0,2508 13 1,8700 42 1,0510 85 3,5095 43
I set (A)
TMS (A)
20
0,2
20
0,2
24
1,3
28
2,3
30
3,2
30
2,6
32
3,5
32
2,3
34
4,5
40
1,3
40
5,5
44
0,2
44
3,2
46
0,2
46
3,9
5.2 Saran 1. Setiap terjadi perubahan pada sistem jaringan transmisi 115 kV Central Duri-Bangko terutama ketika terjadi penambahan substatio baru setting dari reley 67N harus dilakukan perhitungan ulang. 3. Dengan adanya penambahan substatio Gulamo antara Central DuriBangko perlu dilakukan perubahan setting seperti tertera pada tabel kesimpulan diatas.
Daftar Pustaka [1] Sadat, Hadi. “Power System Analysis”. International Edition, WBC/McGraw Hill Companies.inc. United states. 1999. [2] Cekdin, Cekmas. Sistem Tenaga Listrik (contoh soal dan penyelesaiannya menggunakan Matlab). Penerbit Andi. Yogyakarta. 2007. [3] S, J.C. Power System Analysis (Short-Circuit Load Flow and Harmonic). Amec, inc. Atlanta, Georgia. 2002.
