Česka a slovenska FEDERATÍVNI REPUBLIKA
POPIS VYNÁLEZU 2 7 4 41 1 К PATENTU
(19)
F E D E R Á L N I ÚFIAD PRO V Y N Á L E Z Y
(21)
PV 8857-84 . L
(22)
Přihlášeno
(30)
Právo přednosti od 30 11-83 HU (4102/83)
(40) (45)
Zveřejněno Vydáno
20 11 84
12 09 90 JO 10 92
(72)
Autor vynálezu
FRIGYESI FERENC, BACSKÓ GÁB0R, PAKS (HU)
(73)
Majitel patentu
PAKSI ATOMERQMO VÁLLALAT, PAKS ( H U )
(54)
Způsob opakovaných integrálních zkoušek těsnosti hermetických prostor bloků atomových elektráren typu VVER-440 s lokalizační věži
(57) Během měření se naplní primární okruh reaktoru vodou, podrobí se tlakové zkoušce a chladí se přirozenou cirkulací. Tlak v hermetickém prostoru se zvýší na nízkou hodnotu, s výhodou na 0,12 MPa, potom se tlak sníží. Operace se cyklicky provede, když je současně dosaženo nízkého tlaku a relativní vlhkosti menší než 70 cyklus se zastaví a tlak je stabilizován. Kontinuálně se měří množství, teplota, tlak plnicího vzduchu, jakož i tlak, teplota a relativní vlhkost v hermetickém prostoru, s výhodou po dobu 6 až 12 hodin.
co CJ
(id
(13)
B2
(51)
Int.
Cl.5
G 01 M 3/26
1
CS
274
411
B2
Vynález se týká způsobu, s jehož pomocí lze zkoušet těsnost hermetických prostor bloků atomových elektráren typu VVER 440 s lokalizační věží. Stav bloku atomové elektrárny typu VVER 440 s lokalizační věží během poruchy a po ní je jedním z ne jdůležitějších parametrů spolehlivosti atomové elektrárny. Těsnost prostoru, v němž jsou umístěna zařízení patřící к primárnímu okruhu, případně část tohoto prostoru, představuje poslední stupen ochranného systému při provozních poruchách. To znamená, že při jakékoliv provozní poruše technologického systému není narušeno okolí. Vzhledem к odlišné koncepci doposud známých technologií není možno použít známých zkušebních metod u bloku uvedeného typu. Rovněž není možné použít prozkoušení bloků vyvinuté integrární metody zkoušení těsnosti během uvádění do provozu vzhledem к předpisům o ochraně před zářením a vzhledem к poměrům v technologii během provozu. Podle sovětských předpisů mají
být tyto zkoušky prováděny s počátečním tlakem 2,5 ba-
ru po dobu 25 hodin. Nevýhodou zkoušek je vysoký počáteční tlak a dlouhá doba trvání zkoušek.
* Úkolem vynálezu je vyvinout způsob vhodný pro opakované integrální zkoušení těsnosti
hermetického prostoru bloků atomových elektráren typu VVER 440 s lokalizační věží. Východiskem vynálezu je poznatek, že je možno podstatně zkrátit dobu odstavení bloku, což je možné teprve tehdy, jestliže je větší část technologických systémů vyřazena z provozu a teplotní poměry uvnitř hermetického prostoru jsou příznivé. Bylo zjištěno, že je možno tyto podmínky dodržet i při naplněném stavu primárního okruhu při přirozené cirkulaci . Úkol vynálezu je splněn způsobem opakovaných integrálních zkoušek těsnosti
hermetic-
kých prostor bloků atomových elektráren typu VVER 440 s lokalizační věží, jehož podstata spočívá v tom, že se primární okruh reaktoru podrobí tlakové zkoušce a naplní se za provozu přirozenou cirkulací, tlak hermetického prostoru se zvýší na nízkou hodnotu, s výhodou až na 0,12 MPa, potom se sníží, přičemž se proces cyklicky provede tak dlouho, až při nízkém tlaku poklesne současně vlhkost pod 70 % , kdy se cyklus přeruší a tlak se stabilizuje, načež
se kontinuálně měří množství, teplota a tlak plnicího vzduchu a teplota, tlak a re-
lativní vlhkost vzduchu v hermetickém prostoru, s výhodou po dobu 6 až 12 hodin. Nejdůležitější výhodou způsobu podle vynálezu je zkrácení doby odstavení
zkoušeného
bloku. Způsob podle vynálezu je vysvětlen pomocí funkčních závislostí, znázorněných v grafech, kde na obr. 1 je charakteristika úniku při hodnotě
P 1 na obr. 2 je charakteristika úniku, jestliže — - —
P
1
p
k
na obr. 3 je charakteristika uniku při
a na obr. 4 je charakteristika úniku, když
atmosférický
P
1
_ , „
p
k
"
'
!
= 1,3;
= 1,7;
Pí p
= 2,5, kde p, je počáteční tlak a p. je
k
tlak.
Příklad Aby bylo možno zkrátit dobu odstavení bloku na co nejkratší dobu, je účelné provádět kontrolní měření při co nejnižším tlaku. Z toho vyplývá, že je třeba stanovit mezní hodnotu, která je pro takový tlak platná a jejíž dodržení zajistí výše zmíněné kritérium. Jako výchozí základna slouží při integrálním měření těsnosti bloku hodnoty
získané
během uvádění do provozu. Jak je známo, prokázala měření, že úniky ze systému leží v předepsaných mezích. Zkoušky byly provedeny při nominálních počátečních hodnotách tlaku 0,25;
2 CS
274
411
B2
0,17; 0,13 MPa, přičemž byly určeny charakteristiky úniku hermetického
systému.
Při volbě počátečního tlaku voleného pro opakované měření bylo žádoucí, aby rozsah parametrů příliš nekolísal, což je žádoucí i z hlediska vyhodnocení výsledků měření. Když se uváží i další hlediska, je jako zvláště výhodná hodnota počátečního J
1
tlaku.
0,12 MPa.
Mezní hodnota úniku, která je platná pro tento tlak, se pomocí dané charakteristiky poluje dále popsaným
extra-
způsobem.
Úseky charakteristiky zjištěné měřením jsou proloženy regresní k ř i v k o u , jejíž rovnice je charakterizována členy reprezentujícími izotermické laminární, respe-ktive
izotermic-
ké turbulentní proudění podzvukovou rychlostí. Z hlediska vynálezu je důležitý úsek křivky nominálního tlaku 0,13 MPa, protože s její pomocí lze vypočítat úniky vznikající při tlaku 0,12 MPa, to znamená hodnotu, která se má označit jako mezní hodnota. Po odvození pro aproximační funkci platí fLd2L
К
G = 64
i
- 1
-) - 1
(1)
1, RT
kde G F 1
je únik v kg/s, 2 je prurez uniku v m , je průměrný hydraulický průměr štěrbin v m, je průměrná délka štěrbiny v m,
P
je tlak hermetického systému v N/m ,
d
p
k R T Л L N
je atmosférický tlak, tj. tlak vzduchu v N / m 2 , je plynová konstanta v J/kgK, je průměrná teplota v hermetickém prostoru v °K, je konstanta tření proudění (Nikuradze), je dynamická viskozita vzduchu v kg/ms, je laminární index, je turbulentní index
(Nikuradze).
Při použití metody nejmenších čtverců lze podloži t funkcí:
následujících
1/2
G =
(2).
Během regrese se pak určí hodnoty konstant L a N. Zpětné vypočítání úniku je pomocí analytické reprezentace jednotlivých úseků charakteristiky získané pomocí korelace (2) možno provést následujícím způsobem:
Lnu "SH =
I
/ *
Pl
-
p2
) 1
EK M,
dp
O),
kde L
SH
je hrubá hodnota průměrného procentuálního úniku v %/den a to včetně prostorů SUZ,
M
je hmota vzduchu uzavřeného v hermetickém prostoru v kg,
1
je index začátku měření a
2
je index konce měření. Hodnotu p 2 lze určit pomocí měření těsnosti bloku za použití regresní korelace, po-
120 C S
274
411
B2
p i s u j í c í úbytek tlaku v p r o s t o r u v z á v i s l o s t i na čase za p ř e d p o k l a d u různých časů m ě ř e n í . Jako výsledek výpočtů v y c h á z í n á s l e d u j í c í
"SH
vztah:
ÍTT
J
= К-
1
^ Д Г
•ňT
(4),
kde J
je a t m o s f é r i c k ý tlak, t j . tlak vzduchu v barech je délka měření úniku v h o d i n á c h .
K
Výše uvedený z o b e c n ě n ý vztah u m o ž ň u j e u r č e n í p r ů m ě r n é h o d n o t y p r o c e n t u á l n í h o i za p o m ě r ů , k t e r é se od poměrů při m ě ř e n í v ý c h o z í c h p a r a m e t r ů p r o tento vztah
Hodnoty К 1
JSOU
a K„
•AT
úniku
liší.
.
AT
P2
РК u v e d e n y ve v z t a z í c h ( 1 ) až (4).
Hodnota úniku d e f i n o v a n á vztahem ( 4 ) o d r á ž í stav h e r m e t i c k é h o systému během
integrál-
ních z k o u š e k bloku I. Jak j i ž bylo u v e d e n o , je tato h o d n o t a p ř í z n i v ě j š í n e ž p ř í p u s t n á h o d n o t a , to z n a m e n á , že se jedná o m e n š í úniky. Je tedy v ý h o d n é , aby pro o p a k o v a n á
měření,
p r o v á d ě n á při sníženém tlaku, byla takto v y p o č t e n á b e z p e č n ě j š í hodnota s t a n o v e n a jako m e z ní. Tato úvaha je m o t i v o v á n a jednak p o p s a n ý m p ř i b l í ž e n í m pomocí v ý p o č e t n í c h m e t o d ,
použi-
tou e x t r a p o l a c í , ale také z m ě n ě n ý m i poměry při o p a k o v a n ý c h z k o u š k á c h , kdy například
není
m o ž n o l o k a l i z a č n í v ě ž zbavit v o d n í n á p l n ě , k t e r é by mohly vést ke zvýšení chyby určené
hodnoty
měřením.
Dále je třeba se zmínit o t o m , že je m o ž n o p ř i b l i ž n ě určit hodnotu ú n i k u , který
bude
při vyšším tlaku, a sice na z á k l a d ě z m ě ř e n é h o d n o t y pro 0 , 2 MPa p o m o c í o b r . 2, 3, 4. P ř e p o č e t se p r o v e d e
takto: (Ls)p
= 0,12 1
(Lg)p^ = (L q H ) SH p. (L
SH)p1
(5) = 0,12
kde (Lc) S Pn
je hodnota úniku při p o č á t e č n í m tlaku p^ v % / d ,
(L
SH)p1
(L
s> P l
< L SH> P
je mezní hodnota úniku při p o č á t e č n í m tlaku p^ v % / d , je hodnota úniku z m ě ř e n á při p o č á t e č n í m tlaku p ^ = 0 , 1 2 MPa v 0 , 1 2 %/d a je hodnota úniku při p o č á t e č n í m tlaku p-^ = 0 , 1 2 M P a z k o r e l a c e ( 4 ) v 0 , 1 2 % / d .
1
Na z á k l a d ě výše u v e d e n é h o je výhodná p o č á t e č n í hladina tlaku pro o p a k o v a n é
zkoušeni
0 , 1 2 k P a . P r o t o ž e požadavky na p e v n o s t s t a v e b n í k o n s t r u k c e to n e v y ž a d u j í , je n e p o t ř e b n é p r o v á d ě t integrální zkoušku t ě s n o s t i pří h o d n o t ě t l a k u , na kterou je p r o s t o r
dimenzován
každých 5 let. Při n a v r h o v a n é úrovni tlaku je doba trvání zkoušky v č e t n ě p ř í p r a v n ý c h
technologických
p r a c í 2 4 hodin. D á l e je třeba určit, kdy je v době o d s t a v e n í bloku p r o v á d ě n í o p a k o v a n ý c h zkoušek t ě s nosti ú č e l n é . Během o d s t a v e n í bloku by se měla p r o v á d ě t o p a k o v a n á z k o u š e n í po s k o n č e n í r e vize.
4 CS
274
411
B2
Je potřeba určit takový časový okamžik, při kterém teplotní poměry v hermetickém prostoru jsou příznivé, většina technologických systémů je mimo provoz a při němž je možno co nejlépe dodržet předpisy týkající se ochrany před neviditelným
zářením.
Výše uvedené podmínky je možno splnit během'uvádění bloku do provozu po tlakové zkoušce při 0,4 MPa při naplněném stavu primárního okruhu a na provozu při cirkulaci
chladiva.
Technologické systémy je třeba uvést do výchozího stavu. Výchozí stav technologických systémů patřících к primárnímu okruhu je následující. V zařízení reaktoru a prostoru reaktorové šachty je reaktor sestaven, napjněn a odvzdušněn. Zkontroluje se spojení mezi tyčemi a pohony a točivý moment pohonu. Obslužná plošina horního bloku a tepelná izolace jsou umístěny na patřičných místech. Čidla polohy pohonu, čidla teploty uvnitř tlakové nádoby a čidla pro měření neutronového toku, respektive měřicí clony, jsou připojena. Všechna potrubí v prostorech šachty pro chladicí meziokruhy jsou instalována. Všechny konektory související s měřením teploty reaktoru a neutronového toku, jakož i konektory pro indikaci polohy a silnoproudé konektory jsou zasunuty v příslušných zásuvkách. Kontrola těsnosti primárního okruhu tlakem 0,4 MPa je s úspěchem ukončena. Průchody mezi šachtou reaktoru a okolím jsou uzavřeny hermetickými prvky a umístěny na svých místech. Ochranný zvon je umístěn na šachtu reaktoru a utěsněn. Prostor reaktoru a šachty číslo 1 jsou vyprázdněny do provozního stavu a systém pro kontrolu těsnosti prostoru reaktoru a šachty číslo 1 je vymontován. Potrubí primárního okruhu je naplněno chladivem, odvzdušněno, dvě smyčky se účastní přirozené
cirkulace.
Hlavní cirkulační čerpadla jsou naplněna chladivem, odvzdušněna a odpojena od napájení . Parogenerátory jsou jak na primární, tak na sekundární straně naplněny chladivem, dva z nich se zúčastní přirozené cirkulace. Kompenzátory objemu jsou naplněny chladivem a odvzdušněny. Topná tělesa kompenzátorů objemu jsou odpojena. Systém čištění chladiva primárního okruhu je naplněn chladivem a provozní náplní a je odvzdušněn. Přitom jsou uzavřeny první elektrická armatura po dochlazovači - první větev, první elektrická armatura za filtrem - první větev, první elektrická armatura za zásobníkem pryskyřice - první větev, první elektrická armatura po dochlazovači - druhá větev, první elektrická armatura za filtry - druhá větev a první elektrická armatura za zásobníkem pryskyřice - druhá, větev. Potrubí umístěná v hermetickém prostoru systému olejového hospodářství hlavních cirkulačních čerpadel a zásobník pro znečištění, průsekový olej systému mazání hlavních oběhových čerpadel jsou uzavřeny. Systém pro chemickou úpravu je vyprázdněn. V uzavřeném stavu se nacházejí hermetické armatury potrubí směřujícího ve směru čisticího systému chladiva primárního okruhu a elektrické armatury umístěné vedle hermetických armatur a ručně uzavíratelné armatury potrubí vedoucích do centrály pro ventilační
recirkulaci.
Chladicí meziokruh pro systém mazání hlavních cirkulačních čerpadel je naplněn. Přitom jsou uzavřeny elektrická armatura v předběžné větvi ve stěně hermetického prostoru a dvě elektrické armatury ve zpětné větvi. Chladicí meziokruh pohonů je naplněn. Hermetické armatury systému jsou uzavřeny. Chladicí systém skladu a meziskladu paliva jsou naplněny. Hermetické armatury
systému
jsou uzavřeny. Vysokotlaký havarijní chladicí systém aktivní zóny se nachází v provozním stavu vzhledem к mechanické, elektrické i řídicí části. Hermetické armatury systému jsou uzavřeny. Hydroakumulátory jsou naplněny až po jmenovitou úroveň a jsou od primárního okruhu odděle-
5
CS
ny elektrickými
274
411
B2
šoupátky.
Nízkotlaký havarijní systém chlazení aktivní zóny se nachází v provozním stavu z hlediska mechanických, elektrických i řídicích částí. Hermetické armatury systému, jakož i elektrické armatury systému na přívodních vedeních do boxů i mezi boxy a tepelnými
výmě-
níky havarijního chladicího systému jsou uzavřeny. Systém pro redukci tlaku hermetického prostoru je v provozním stavu jak z hlediska mechanických a elektrických, tak i řídicích částí. Hermetický prostor je naplněn prostřednictvím potrubí třetího systému stlačeným vzduchem. Hermetické armatury obou provozních systémů jsou uzavřeny. Hermetické armatury
třetí-
ho systému jsou během naplnování stlačeným vzduchem otevřeny, zatímco první uzavírací armatury potrubí před a za čerpadlem, které jsou během naplňování pod tlakem, jakož i hlavní ventily vedení, přenášejících impulsy měřeni tlakových a hmotnostních poměrů, jsou uzavřeny. Systém řízení pro doplnování vody a boru se nachází v provozním stavu. V primárním okruhu je udržován tlak, s výhodou 4 až 5 bar, pomocí čerpadel, které odčerpávají chladivo, prostřednictvím tlakového kolektoru pomocných čerpadel. Během případného chladiva musí být odpovídající armatury
doplňování
otevřeny.
Systém čistého kondenzátu se nachází v provozním stavu. Hermetické armatury systému jsou uzavřeny. Dusíkové hospodářství je v provozním stavu. Hermetické armatury systému jsou uzavřeny. Armatury umístěné bezprostředně na obou stranách hermetické stěny, které uzavírají
potrubí
procházející hermetickou stěnou, která obsahuje místo hermetických armatur armatury s normálním režimem, jsou rovněž uzavřeny. Systém pro spalování vodíku a čištění plynu je rovněž v provozu. Hermetické
armatury
systému jsou uzavřeny. Vysokotlaký systém pro odběr vzorku je v provozním stavu. Hermetické armatury
systé-
mu, jakož i v nich nalézající se elektricky ovládané armatury, jsou uzavřeny. Odběry
vzor-
ků, které jsou předepsány příslušnými předpisy, lze z hermetického prostoru odebírat během naplnování, respektive
vyprazdňování.
Systém organizovaných úniků se nachází v provozním stavu. Hermetické armatury
systé-
mu jsou uzavřeny. Systém speciální kanalizace je v provozu a hermetické armatury systému jsou uzavřeny. Systém odluhu parogenerátoru se nachází v provozním stavu. Hermetické armatury systému jsou uzavřeny. Nádrže systému pro lokalizaci havárie jsou naplněny až po nominální úroveň borovou vodou v předepsané koncentraci. Přepážky nádrží jsou otevřeny. Hermetické armatury
systé-
mu jsou uzavřeny. Systém havarijního vodního ochlazování je v provozu. Výměníky, které jsou umístěny v hermetickém prostoru, a které jsou chlazeny vodou bezpečnostního systému, se nalézají pod tlakem, který vytváří čerpadla chladicí vody bezpečnostního systému, a sice tak, že výstupní armatury jsou uzavřeny, čímž je zařízení chráněno vůči případným škodám
způsobe-
ným dilatací vody. Vysokotlaký pneumatický systém se nachází v provozním stavu pod jmenovitým tlakem a zajištuje uzavřený stav hermetických armatur. Dozimetrický systém je v provozu. Vedení, sloužící к odběru vzorků, jsou uzavřena příslušnými elektromagnetickými ventily. V mimořádném případě je možno integrální zkoušky těsnosti přerušit a otevřít příslušné automatické ventily dozimetrického systému, a uvést tak dozimetrický systém do provozu. Systém chladicí vody je v provozním stavu. Tepelné výměníky nalézající se v hermetickém prostoru musí být pod tlakem příslušných čerpadel a sice tak, že výstupní armatury jsou
CS
274
411
é
B2
uzavřeny. Je přísně zakázáno uzavřít vodu v tepelných
výměnících!
Výchozí stav technologických systémů v sekundárním okruhu je následující. Hlavní parní kolektory jsou podle návodu na obsluhu systému ve stavu
zajištujícím
chlazení reaktoru prostřednictvím dvou parogenerátorů. Armatury jsou nastaveny podle příslušných odstavců návodu na obsluhu. Chladicí systém je v provozu a účastní se na chlazení reaktoru. Armatury jsou nastaveny podle příslušných pokynů návodu na obsluhu. Systém napájení parogenerátorů se nachází ve stavu odpovídajícím příslušným v návodu na obsluhu a zajištuje chlazení reaktoru pomocí dvou
pokynům
parogenerátorů.
Armatury systému horké vody v hlavní provozní budově jsou uvnitř hermetického
prosto-
ru uzavřeny. Stav systému topné vody není určen. Hasicí vodní systém se nachází v provozním stavu. Nízkotlaký pneumatický systém se nachází během zkoušek těsnosti v provozu, prostor je naplňován pomoci vedení určených pro naplnění hermetického prostoru. Na plnicí vzduch jsou kladeny následující kvalitativní
požadavky:
Teplota má být 20 až 25 °C a obsah oleje má být méně jak 5 mg/m'5. Výchozí stav ventilačních systémů a zařízení je následující. Ventilátory
čisticího
systému recirkulace hermetických prostorů jsou tak, jak to odpovídá textu, odděleny, hermetické uzávěry před a za filtry jsou otevřeny. V provozním tlakovém systému
hermetického
prostoru jsou hermetické armatury systému uzavřeny. Průchody hermetickou stěnou systému údržby hermetického prostoru jsou uzavřeny tickými
herme-
uzávěry.
Hermetické armatury odsávacího údržbového systému hermetického prostoru jsou uzavřeny. Výchozí stav řídicích zařízení je následující. Výpočetní systém pro řízení bloků se nachází v provozním stavu a to s výjimkou těch měření, která byla úmyslně před měřením úniku vypnuta. Výpočetní systém je v provozním stavu z důvodu snímání a vyhodnocení výsledků měření těsnosti hermetického
prostoru.
Před začátkem měření je třeba vyřadit měřiče tlaku s velkou c i t l i v o s t í , nebot by mohly být během zkoušek poškozeny. Výchozí stav elektrických zařízení je následující. Během testu je třeba odpojit ventilátory recirkulačního čisticího systému
hermetické-
ho prostoru a ventilátory ventilačního systému pro údržbu v hermetickém prostoru. Dále jsou odpojena topná tělesa -kompenzátoru oběhu a hlavní cirkulační
čerpadlo.
Stav prvků hermetické přepážky je následující. Montážní otvory otevřené během údržby je potřeba podle plánu umístit na původní místa a provést na nich lokální kontrolu
těsnosti.
Jestliže během údržby byly opravovány další prvky narušující hermetičnost nebo byly upravovány, rovněž je třeba na nich provést kontrolu
prostoru
těsnosti.
Pro uspořádání měřicího systému je k opakovaným integrálním zkouškám těsnosti mít к dispozici výsledky měření teploty napájecího vzduchu, množství napájecího tlaku napájecího vzduchu, tlaku v hermetickém prostoru, teploty v hermetickém
třeba
vzduchu,
prostoru,
a to na 61 místech za použití trvale umístěných přístrojů a vlhkosti vzduchu v hermetickém prostoru, měřené na 10 místech za použití trvale umístěných přístrojů, p ř i č e m ž výsledky měření jsou vyhodnocovány předem připraveným
programem.
Po výše popsaných přípravných pracích proběhne měření tak, jak je uvedeno dále.
7
CS
274
411
B2
Technologická zařízení a systémy se uvedou do výchozího stavu. Počátek zkoušky musí být povolen. Nízkotlaká kompresorová stanice pro plnění hermetického prostoru je v provozním stavu. S povolením vedoucího zkoušek těsnosti jsou zapnuty kompresory nízkotlakého
systému,
plnění hermetického prostoru se uvede v činnost a provádí se až do tlaku 0,12 MPa. Tlak v hermetickém prostoru je měřen pomocí měřicího systému. Po dosažení tlaku 0,12 MPa v hermetickém prostoru je tlak redukován zpět na atmosférický tlak a děj se opakuje tak dlouho, dokud relativní vlhkost vzduchu hermetického
prosto-
ru neklesne pod 70 Jestliže tlak v hermetickém prostoru má hodnotu 0,12 MPa a relativní vlhkost vzduchu není vyšší než 70 %, stabilizuje se v hermetickém prostoru tlak. Tlak v hermetickém
prosto-
ru je možno považovat za stabilní teprve tehdy, jestliže při hodnotě 0,12 MPa je rozdíl mezi dvěma po sobě následujícími měřeními maximálně 2 4. Po stabilizaci tlaku v hermetickém prostoru je potřeba zahájit měření úniku z hermetického prostoru. Měření se provádí 6 až 12 hodin. Jestliže měření skončí pozitivním výsledkem, je vzduch z hermetického prostoru vypuštěn . Jestliže únik na základě vyhodnocených výsledků měření překračuje povolenou
hodnotu,
pak musí být tlak v hermetickém prostoru opakovaně zvýšen na 0,12 MPa a je třeba přezkoušet vnější hermetickou obálku a prvky v této hermetické obálce s cílem nalezení
P Ř E D M Ě T
závady.
V Y N Á L E Z U
Způsob opakovaných integrálních zkoušek těsnosti hermetických prostor bloků atomových elektráren typu VVER 440 s lokalizační věží, vyznačující se tím, že se primární okruh reaktoru podrobí tlakové zkoušce a naplní se za provozu přirozenou cirkulací, tlak hermetického prostoru se zvýší na nízkou hodnotu, například až na 0,12 MPa, potom se sníží, přičemž se proces cyklicky provádí tak dlouho, až při nízkém tlaku poklesne současně vlhkost pod 70 \, kdy se cyklus přeruší a tlak se stabilizuje, načež se kontinuálně měří množství, teplota a tlak plnicího vzduchu a teplota, tlak a relativní vlhkost vzduchu v hermetickém prostoru, například po dobu 6 až 12 hodin.
4 výkresy
CS 274 411 B2
К,
К
Obr. 1
2
х10
CS 274 411
B2
К
Obr. 2
2
х Ю
5
CS 274 411 B2 К,
Obr. 3
CS 274 411 B2 Kí
