5 Pemodelan Struktur

Bab

5 5 Pemodelan Struktur

5.1 Konfigurasi Umum Jacket Anjungan yang dimodelkan dalam Tugas Akhir ini merupakan suatu bangunan fixed platform tipe jacket yang memiliki 4 buah kaki yang terpancang ke dalam. Secara umum, deskripsi dari anjungan adalah sebagai berikut: 1.

Substruktur berada sampai kedalaman 172 ft dari LAT (Low Astronomical Tide) dan terpancang ke dalam tanah dengan 4 buah kaki.

2.

Horizontal framing terhadap MSL a. EL + 12.5 ft b. EL – 26.75 ft c. EL – 70.00 ft d. EL – 119.00 ft e. EL – 172.00 ft

3.

Elevasi Jacket working point terhadap MSL a. EL + 18.00 ft transition work point b. EL + 15.5 ft top of jacket c. EL -172.00 ft mudline elevation

4.

Lebar jacket (antara baris 1 and 2 ) adalah 40 ft

5.

Panjang jacket (antara baris A and B ) adalah 40 ft

6.

Ukuran Diameter terluar Leg adalah 47 inch dengan ketebalan 1 inch.

BAB 5

Pemodelan Struktur

Laporan Tugas Akhir - Analisis Struktur Jacket 4 Kaki di Selat Makassar

5

-1

5.2 5.2.1

Model Komputer Sistem Koordinat

Sistem kordinat yang digunakan dalam pemodelan anjungan adalah sebagai berikut: 1.

Arah +X

: berada dari titik tengah anjungan menuju ke arah selatan anjungan

2.

Arah +Y

: berada dari titik tengah anjungan menuju ke arah timur anjungan

3.

Arah +Z

: tegak lurus keatas dengan titik asal (titik nol) berada pada MSL.

Untuk mendapat gambaran yang lebih jelas terhadap system koordinat dari anjungan dapat dilihat pada Gambar 5.1. Platform North

36.51°

h ort N ue Tr

X

X

B

X

X

A

1

2

Gambar 5.1 Sistem koordinat untuk model anjungan.

5.2.2

Model Deck

Pemodelan bagian deck untuk anjungan terbagi menjadi 4 bagian, yaitu: Main deck (+55.83 ft), Well Head Access (+40.25 ft), Cellar deck (+33.83 ft), dan Sub Cellar deck (+23.50 ft). Model dari setiap deck dapat dilihat pada Gambar 5.2 – Gambar 5.5.

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

-2

Gambar 5.2 Model main deck.

Gambar 5.3 Model well head access.

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

-3

Gambar 5.4 Model cellar deck.

Gambar 5.5 Model sub cellar deck.

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

-4

5.2.3

Model Struktur Jacket

Model komputer untuk struktur jacket ini dibuat dengan menggunakan struktur rangka batang dengan koordinat asal (0,0,0) berada pada garis tengah struktur di MSL. Untuk jacket leg, pile dan konduktor dimodelkan berada pada kondisi flooded, sementara untuk bagian-bagian lain struktur dianggap tidak mangalami flooded. Pemodelan dari struktur jacket dapat dilihat pada Gambar 5.6 – Gambar 5.14.

Gambar 5.6 Jacket Row A.

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

-5

Gambar 5.7 Jacket Row B.

Gambar 5.8 Jacket Row 1.

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

-6

Gambar 5.9 Jacket Row 2.

Gambar 5.10 Plane at view +12.50 ft.

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

-7

Gambar 5.11 Plane at view -26.75 ft.


BAB 5

Pemodelan Struktur


5

-8



BAB 5

Pemodelan Struktur


5

-9

5.2.4

Sistem Penamaan Grup

Untuk memudahkan pada saat memasukkan beban pada member, digunakan sistem grup untuk mengumpulkan member-member yang sejenis. Sistem penamaan dari grup yang ada pada model anjungan ini disajikan pada Tabel 5.1. Tabel 5.1 Sistem Penamaan Grup Member pada Anjungan Deskripsi

Grup

Leg Pile Wishbone Conductor Conductor Guide Mudmat Diagonal Bracing Bracing at +12.50 ft Bracing at -26.50 ft Bracing at -70.00 ft Bracing at -119.00 ft Bracing at -172 ft DECK

LG* PL* W.B CN* CG* MMB JD* A0* B0* C0* D0* E0*

Main Deck Well Head Access Cellar Deck Sub Cellar Deck Deck Vertical Members Deck Vertical Diagonal Members

M** WB* C** BS* DL* X**

JACKET

5.2.5

Dimensi Member

Dimensi member yang digunakan dalam anjungan ini dapat dilihat pada Tabel 5.2. Tabel 5.2 Dimensi Member Group Member Group LG1 LG2 LG3 LG4

BAB 5

Diameter (inch)

Wall Thickness (inch)

48.25

1.75

47.00

1.00

48.25

1.75

46.50

0.75

48.25

1.75

46.50

0.75

48.25

1.75

47.25 49.00

Member Group LGA

Diameter (inch)


47.00

1.00

48.25

1.75

48.25

1.75

47.00

1.00

48.25

1.75

46.50

0.75

DL1

42.00

1.38

1.25

PL1

42.00

1.25

2.00

PL2

42.00

1.25

LGB LGC

Pemodelan Struktur


5

- 10

Tabel 5.2 Dimensi Member Group (lanjutan). Member Group

Diameter (inch)


Member Group

Diameter (inch)


PL3

42.00

1.25

MMB

W 16X30

PL4

42.00

1.25

MD1

IPE A600

PL5

42.00

1.25

MD2

IPE 270

W.B

45.00

1.25

MD3

W 12X30

CN1

14.00

0.50

MD4

W 8X40

CN2

30.00

1.00

MD5

IPE 600

CG1

15.00

1.00

MD6

JD1

22.00

1.25

MD7

C 250X80

JD2

24.00

0.63

MD8

L757506

JD3

26.00

0.75

MD9

L10010

JD4

30.00

0.88

MD0

C 250X80

JD5

30.00

1.25

MT1

W 36X230

JD6

10.75

0.50

MT2

W 21 X64

A01

20.00

0.75

WB1

W 10X22

A02

20.00

0.50

WB2

W 12X16

A03

14.00

0.38

BR1

6.63

0.37

A04

14.00

0.50

BR2

4.50

0.50

A05

12.75

0.38

CD1

W 27X178

A06

10.75

0.37

CD2

IPE A600

A07

6.63

0.37

CD3

IPE 270

12.75

A08

W 12X30

CD4

IPE 600

A09

L303006

CD5

W 10X49

B01

18.00

0.75

CD6

W 8X21

B02

14.00

0.50

CD7

W 38X31

B03

10.75

0.37

CD8

W 6X9

C01

20.00

0.63

CD9

W 12X30

C02

18.00

0.38

CE1

C 250X80

C03

14.00

0.75

CE2

C 8X115

C04

14.00

0.38

CE3

C 4X53

C05

14.00

0.50

CE4

C 6X82

C06

12.75

0.38

CE5

L757506

D01

20.00

0.50

CT1

W 36X230

D02

20.00

0.38

CT2

W 36X232

E01

26.00

0.63

BS1

IPE 300

E02

24.00

0.50

BS2

W 12X30

E03

24.00

0.50

BS3

MC 6X151

E04

24.00

0.50

BS4

W 8X31

E05

12.75

0.50

BS5

L404010

BAB 5

Pemodelan Struktur


0.50

5

- 11

5.2.6

Model Anjungan

Model lengkap SACS untuk anjungan dapat dilihat pada Gambar 5.10 dibawah ini.

Gambar 5.15 Model SACS untuk anjungan.

5.3 Pemodelan Pembebanan Pemodelan pembebanan dilakukan setelah model struktur selesai dibuat. SACS 5.1 dapat meminta input beban dari modul Precede ataupun modul Data Generator. Input beban dapat dimasukkan sebagai beban dasar (Basic Load Condition) untuk kemudian dikombinasikan dengan aturan tertentu (Load Combination) agar menghasilkan kondisi pembebanan yang paling ekstrim.

5.3.1

Beban Mati

Beban mati keberadaannya permanen pada platform dan akan selalu dihitung pada semua kombinasi pembebanan. Yang termasuk kedalam beban mati adalah berat sendiri struktur, beban peralatan, WOR dead load, dan Hook crane.

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

- 12

A.

Berat Sendiri Struktur

Berat sendiri struktur yang digunakan adalah Nominal Self Weight dengan input water density 64.2 lb/ft3. Berat ini dihitung otomatis oleh SACS 5.1 berdasarkan member yang dimodelkan saja. Properties penampang dan model struktur merupakan faktor yang menentukan berat sendiri struktur ini.

B.

Beban Peralatan (Deck Equipment)

Beban deck adalah beban peralatan diatas deck yang diterapkan sesuai dengan data peralatan yang terdapat pada masing-masing deck. Pembebanan dari setiap deck untuk beban peralatan lebih jelasnya dapat dilihat pada Gambar 5.16 – Gambar 5.19.

Gambar 5.16 Main deck equipment (LC2).

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

- 13

Gambar 5.17 Cellar deck equipment (LC2).

Gambar 5.18 Sub cellar deck equipment (LC2).

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

- 14

Gambar 5.19 Jacket walkway equipment (LC2).

5.3.2

Beban Hidup

Beban hidup pada anjungan mencakup beban angin, arus, dan gelombang. Beban hidup dihitung pada 8 arah untuk mendapatkan kondisi pembebanan yang paling membahayakan anjungan tersebut.

A.

Beban Angin

1. Beban Angin pada Main Deck MAIN DECK Operation Storm Reference Elevation zR 33.00 ft 33.00 ft Wind Speed For 1 Hour Average V(1hr,zR) 37.84 ft/s 57.20 ft/s Current Elevation z 55.83 ft 55.83 ft INPUT

Kecepatan angin pada ketinggian 55.83 ft selama 1 jam : 0.125

(Operation)

⎛ z ⎞ v 55 = v 33 ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

(Storm)

⎛ z ⎞ v 55 = v 33 ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

0.125

⎛ 55.83 ⎞ = 37.84 ⋅ ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

0.125

= 40.50 ft/sec

0.125

⎛ 55.83 ⎞ = 57.20 ⋅ ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

= 61.42 ft/sec

Gaya angin yang terjadi pada main deck dapat dilihat pada Gambar 5.20.

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

- 15

Y

X Elv. he

e h

Z

H Y

Current deck

Ax

Elv. Z1

Ay

a

X

a

XZ View

YZ View Elv. Z2

Gambar 5.20 Gaya angin pada main deck. Elevasi Main Deck (Z1)

= 55.83 ft

Elevasi Cellar Deck (Z2)

= 33.83 ft

Tinggi Peralatan (He)

= 2.00 ft

a = 0.5 (Z1 - Z2) = 0.5 (55.83 – 33.83)

= 11.00 ft

Tinggi Wind Area (H) = he + a = 13 + 5.5

= 13.00 ft

Gaya Angin dalam arah sumbu X Panjang Y

= 76.83 ft

Luas Proyeksi (Y x H)

= 998.83 ft2

⎛ρ⎞ F = ⎜ ⎟ v 2Cs A = 62.381 kips (operation) ⎝2⎠

Gaya angin total pada main deck dibagi merata ke 4 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 15.595 kips (operation) ⎛ρ⎞ F = ⎜ ⎟ v 2Cs A = 142.543 kips (storm) ⎝2⎠

Gaya angin total pada main deck dibagi merata ke 4 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 35.636 kips (storm) Gaya Angin dalam arah sumbu Y Panjang X

= 73.00 ft

Luas Proyeksi (X x H)

= 949.00 ft2


Gaya angin total pada main deck dibagi merata ke 4 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 14.817 kips (operation) ⎛ρ⎞ F = ⎜ ⎟ v 2Cs A = 135.432 kips (storm) ⎝2⎠

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

- 16

Gaya angin total pada main deck dibagi merata ke 4 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 33.858 kips (storm) 2. Beban Angin pada Cellar Deck CELLAR DECK Operation Storm Reference Elevation zR 33.00 ft 33.00 ft Wind Speed For 1 Hour Average V(1hr,zR) 37.84 ft/s 57.20 ft/s Current Elevation z 33.83 ft 33.83 ft INPUT


(Operation)

v 34

⎛ z ⎞ = v 33 ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

v 34

⎛ z ⎞ = v 33 ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

0.125

(Storm)

⎛ 33.83 ⎞ = 37.84 ⋅ ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

0.125

= 39.32 ft/sec

0.125

⎛ 33.83 ⎞ = 57.20 ⋅ ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

= 59.43 ft/sec

Gaya angin yang terjadi pada cellar deck dapat dilihat pada Gambar 5.21 di bawah. Y Elv. Z1

b Z

X

b Y

Current deck

Ax a

X

a

Ay

Elv. Z2 H

XZ View

YZ View Elv. Z3

Gambar 5.21 Gaya angin pada cellar deck. Elevasi Main Deck (Z1)

= 55.83 ft

Elevasi Cellar Deck (Z2)

= 33.83 ft

Elevasi Sub Cellar Deck (Z3)

= 23.50 ft


= 22.00 ft

b = 0.5 (Z1 - Z2) = 0.5 (55.83 – 33.83)

= 11.00 ft

a = 0.5 (Z2 – Z3)= 0.5 (33.83 – 23.50)

= 5.17 ft

Tinggi Wind Area (H) = b + a = 11 + 5.5

= 16.17 ft


=

86.50 ft


= 1398.40 ft2


BAB 5

Pemodelan Struktur


5

- 17

Gaya angin total pada cellar deck dibagi merata ke 4 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 20.577 kips (operation) ⎛ρ⎞ F = ⎜ ⎟ v 2Cs A = 188.077 kips (storm) ⎝2⎠

Gaya angin total pada cellar deck dibagi merata ke 4 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 47.019 kips (storm) Gaya Angin dalam arah sumbu Y Panjang X

=

98.00 ft


= 2156.00 ft2


Gaya angin total pada cellar deck dibagi merata ke 4 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 63.450 kips (operation) ⎛ρ⎞ F = ⎜ ⎟ v 2Cs A = 579.938 kips (storm) ⎝2⎠

Gaya angin total pada cellar deck dibagi merata ke 4 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 144.985 kips (storm) 3. Beban Angin pada Sub Cellar Deck SUB CELLAR DECK Operation Storm Reference Elevation zR 33.00 ft 33.00 ft Wind Speed For 1 Hour Average V(1hr,zR) 37.84 ft/s 57.20 ft/s Current Elevation z 23.50 ft 23.50 ft INPUT


(Operation)

⎛ z ⎞ v 23 = v 33 ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

(Storm)

⎛ z ⎞ v 23 = v33 ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

0.125

0.125

⎛ 23.5 ⎞ = 37.84 ⋅ ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

= 37.18 ft/sec

0.125

⎛ 23.5 ⎞ = 57.20 ⋅ ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

= 56.20 ft/sec

Gaya angin yang terjadi pada sub cellar deck dapat dilihat pada Gambar 5.22.

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

- 18

Y Elv. Z1

b Z

X

b Y

Current deck

Ax

X

a

Ay

Elv. Z2

a

H XZ View

YZ View Elv. Z3

Gambar 5.22 Gaya angin pada sub cellar deck. Elevasi Cellar Deck (Z1)

= 33.83 ft

Elevasi Sub Cellar Deck (Z2)

= 23.50 ft

Elevasi Jacket Walkway (Z3)

= 12.50 ft


= 22.00 ft

b = 0.5 (Z1 - Z2) = 0.5 (55.83 – 33.83)

= 5.17 ft

a = 0.5 (Z2 – Z3)= 0.5 (33.83 – 23.50)

= 5.50 ft

Tinggi Wind Area (H) = b + a = 11 + 5.5

= 10.67 ft


= 55.42 ft


= 591.14 ft2


Gaya angin total pada sub cellar deck dibagi merata ke 2 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 15.557 kips (operation) ⎛ρ⎞ F = ⎜ ⎟ v 2Cs A = 71.094 kips (storm) ⎝2⎠

Gaya angin total pada sub cellar deck dibagi merata ke 2 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 35.547 kips (storm) Gaya Angin dalam arah sumbu Y Panjang X

= 16.13 ft


= 172.05 ft2


Gaya angin total pada sub cellar deck dibagi merata ke 2 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 4.528 kips (operation)

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

- 19

⎛ρ⎞ F = ⎜ ⎟ v 2Cs A = 20.692 kips (storm) ⎝2⎠

Gaya angin total pada sub cellar deck dibagi merata ke 2 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 10.346 kips (storm) 4. Beban Angin pada Jacket Walkway JACKET WALKWAY Operation Storm Reference Elevation zR 33.00 ft 33.00 ft Wind Speed For 1 Hour Average V(1hr,zR) 37.84 ft/s 57.20 ft/s Current Elevation z 12.50 ft 12.50 ft INPUT


(Operation)

⎛ z ⎞ v12 = v 33 ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

(Storm)

⎛ z ⎞ v12 = v 33 ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

0.125

0.125

⎛ 12.5 ⎞ = 37.84 ⋅ ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

= 35.08 ft/sec

0.125

⎛ 12.5 ⎞ = 57.20 ⋅ ⎜ ⎟ ⎝ 33 ⎠

= 53.03 ft/sec

Gaya angin yang terjadi pada jacket walkway dapat dilihat pada Gambar 5.23 di bawah. Y Elv. Z1

b Z

b

H

Ax

Current deck

Y

X

Ay

Elv. Z2 XZ View

X

YZ View

Gambar 5.23 Gaya angin pada jacket walkway. Elevasi Sub Cellar Deck (Z1)

= 23.50 ft

Elevasi Jacket Walkway (Z2)

= 12.50 ft

b = 0.5 (Z1 – Z2)= 0.5 (23.50 – 12.50)

= 5.50 ft

Tinggi Wind Area (H) = b

= 5.50 ft


= 52.86 ft


= 290.75 ft2


Gaya angin total pada jacket walkway dibagi merata ke 4 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 3.406 kips (operation)

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

- 20

⎛ρ⎞ F = ⎜ ⎟ v 2Cs A = 31.128 kips (storm) ⎝2⎠

Gaya angin total pada jacket walkway dibagi merata ke 4 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 7.782 kips (storm) Gaya Angin dalam arah sumbu Y Panjang X

= 40.85 ft


= 224.70 ft2


Gaya angin total pada jacket walkway dibagi merata ke 4 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 2.632 kips (operation) ⎛ρ⎞ F = ⎜ ⎟ v 2Cs A = 24.056 kips (storm) ⎝2⎠

Gaya angin total pada jacket walkway dibagi merata ke 4 joint, sehingga masing-masing joint mendapat gaya angin sebesar : 6.014 kips (storm)

B.

Beban Arus dan Gelombang

Agar menghasilkan kondisi pembebanan yang paling berbahaya, arus dan gelombang selalu dibuat searah. Untuk kondisi operasional dan ekstrim. Ketinggian dan perioda gelombang untuk semua arah menggunakan data seperti pada Tabel 4.4 sedangkan data arus menggunakan data seperti pada Tabel 4.6 dan Tabel 4.7. Arus dan gelombang diperhitungkan pada 12 arah. Perhitungan beban gelombang dilakukan menurut teori gelombang yang berlaku, untuk itu perlu dilakukan pengujian berdasarkan daerah validasi teori gelombang menurut API RP2A. Perhitungan gelombang dapat dilihat seperti di bawah ini : 1. Kondisi Operating : H = 10.70 ft

T = 7.60 sec dan

d = elevasi mudline = 172 ft d gT H

2

gT 2

= =

172 32.2( 7.6 )2 10.7 32.2( 7.6 )2

= 0.092 = 0.006

menurut grafik daerah validasi gelombang API RP2A, maka dipakai teori gelombang stokes 5th . 2. Kondisi Ekstrim : H = 16.30 ft

T = 8.10 sec

d = elevasi mudline = 172 ft

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

- 21

d 2

gT H

gT 2

= =

172 32.2( 8.1)2 16.3 32.2( 8.1)2

= 0.081 = 0.008

menurut grafik daerah validasi gelombang API RP2A, maka dipakai teori gelombang stokes 5th. Grafik mengenai daerah aplikasi teori gelombang dapat dilihat pada Gambar 3.3 dalam Bab 3 Dasar Teori. Untuk mencari gaya gelombang pada struktur dapat digunakan persamaan Morison. Dimana persamaan Morison dapat digunakan apabila perbandingan diameter dan panjang gelombang lebih kecil atau sama dengan 0.2 . Member tubular terbesar yang digunakan pada struktur mempunyai diameter D = 48.25 in = 4.02 ft, sehingga : Kondisi Operating Panjang Gelombang

L0 =

gT 2 32.2(7.6)2 = = 296.008 ft 2π 2π

d 172 = = 0.581 L0 296.008 Dari tabel C-1 pada Shore Protection Manual didapat :

d = 0.582 L

maka L= 295.634 ft

D 4.021 = = 0.014 < 0.2 L 295.634 Kondisi Storm Panjang Gelombang

L0 =

gT 2 32.2(8.1)2 = = 336.237 ft 2π 2π

d 172 = = 0.512 L0 363.237 Dari tabel C-1 pada Shore Protection Manual didapat :

d = 0.514 L

maka L= 334.891 ft

D 4.021 = = 0.012 < 0.2 L 334.891 Sehingga persamaan morison dapat digunakan untuk menghitung beban gelombang yang bekerja pada struktur untuk kondisi operating maupun storm. Contoh pembebanan gelombang dan arus untuk kondisi operating dan storm pada arah 0o dapat dilihat pada Gambar 5.24 dan Gambar 5.25.

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

- 22

Gambar 5.24 Beban arus dan gelombang pada arah 0o untuk kondisi operating.

Gambar 5.25 Beban arus dan gelombang pada arah 90o untuk kondisi storm.

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

- 23

C.

Beban Hidup

Beban hidup lain yang diterapkan adalah beban peralatan pada deck yang dapat dipindahkan, beban personil, beban dari tempat tinggal dan lain-lain. Beban hidup yang diterapkan pada tiap deck sesuai dengan yang tertera pada Tabel 4.13. Kondisi pembebanan untuk live load pada tiap deck dapat dilihat pada Gambar 5.26 – Gambar 5.28.

Gambar 5.26 Beban hidup untuk main deck (LC3).

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

- 24

Gambar 5.27 Beban hidup untuk well head access (LC4).

Gambar 5.28 Beban hidup untuk jacket walkway (LC7).

BAB 5

Pemodelan Struktur


5

- 25

5 Pemodelan Struktur

Recommend Documents