METAL 2004
18. – 20.5.2004, Hradec nad Moravicí
VYHODNOCENÍ POKLESU ŽÁRUPEVNOSTI SVAROVÝCH SPOJU NÍZKOLEGOVANÉ OCELI EVALUATION OF CREEP PROPERTIES DEGRADATION OF LOWALLOY STEEL Tomáš Vlasáka Jan Hakla Jaromír Sobotkab a
SVÚM a.s., Areál VÚ Bechovice, 190 11 Praha 9, CR,
[email protected] b Vítkovice-Výzkum a vývoj s.r.o., Pohranicní 693/31, 706 02 Ostrava. CR,
[email protected]
Abstrakt Svarové spoje a tepelne ovlivnené zóny predstavují slabá místa v trubkových systémech kotlu. Kvantitativne se tento jev vyjadruje pevnostními a casovými souciniteli, které jsou vyjádreny pomerem meze pevnosti pri tecení, resp. životnosti svarového spoje a základního materiálu. Cílem príspevku je vyjádrení funkcní závislosti pevnostních a casových soucinitelu na podmínkách creepové expozice pomocí vhodného modelu. Model byl formulován na základe dlouhodobých creepových zkoušek, provedených na svarových spojích a základním materiálu ocele typu 2,25Cr-1Mo. Abstract Due to a structural inhomogeneity weld joints and heat affected zones represent a weak location of boiler tube system. Strength and time factors are used for quantitative expression of this effect. These factors represent a ratio between creep strength and/or life-time of weld joint and base material. Aim of the contribution is to evaluate dependence of strength and time factors on creep conditions by adequate model based on data from long term creep tests of 2,25Cr-1Mo steel base material and weldments.
1. ÚVOD Svar predstavuje v materiálu konstrukce strukturní nehomogenitu a obecne ovlivnuje odolnost proti mechanizmum poškozování. Technicky významný prípad, kdy je toto ovlivnení negativní, predstavují svarové spoje trubkových systému kotlu, provozované v creepové oblasti namáhání. Tento jev je pritom obvykle intenzivnejší s rustem teploty a doby expozice. Vzhledem k této skutecnosti je nutno dimenzování adekvátne prizpusobit. Konstruktér potrebuje kvantitativní údaje, které negativní vliv svaru zohlednují. Cím je kvantifikace bližší realite, tím je konstrukce ekonomicky výhodnejší a její provozní spolehlivost vyšší. Experimentálne schudnou cestou, jak degradaci svaru vyjádrit, je porovnání jejich žárupevnosti se základním materiálem v závislosti na predpokládanýc h podmínkách provozu. V predkládané práci je uveden fenomenologický model, který byl navržen pro tyto úcely na základe dlouhodobých creepových zkoušek ocele typu 2,25Cr – 1Mo.
METAL 2004
18. – 20.5.2004, Hradec nad Moravicí
2. FORMULACE PROBLÉMU Degradaci žárupevnosti svarových spoju je možno podle metodiky Evropského výboru pro creep [1] charakterizovat pevnostními a casovými souciniteli, které vyjadrují pomer žárupevných vlastností svarového spoje k základnímu materiálu, a to pomocí následujících výrazu. A) Pevnostní soucinitelé Soucinitel pevnosti svarového spoje stanovený pri teplote T a dobe do lomu t R u?w ?/ t / T
WSF?t T? ?
(1)
R u /t /T
Redukcní soucinitel pevnosti svarového spoje stanovený pri teplote T a dobe do lomu t SRF ?t T? ?
R u / t / T ? R u ?w ?/ t / T R u /t /T
kde Ru(w)/t/T Ru/t/T
(2)
je mez pevnosti pri tecení svarového spoje pri teplote T a dobe do lomu t, je mez pevnosti pri tecení základního materiálu pri teplote T a dobe do lomu t.
B) Casoví soucinitelé Soucinitel životnosti svarového spoje stanovený pri napetí ? a teplote T t u ?w ?/ ? / T tu/? /T
WTF?? T ??
(3)
Redukcní soucinitel životnosti svarového spoje stanovený pri napetí ? a teplote T TRF ?? T ?? kde
t u / ? / T ? t u ?w ?/ ? / T tu/? /T
tu(w)/t/T tu/t/T
(4)
je doba do lomu svarového spoje pri teplote T a napetí ? , je doba do lomu základního materiálu pri teplote T a napetí ? .
Cílem naší práce je formulace adekvátního matematického modelu, popisujícího závislost pevnostních a casových soucinitelu na teplote a dobe do lomu, resp. napetí. 3. EXPERIMENT Pro studium základního materiálu a prípravu svarových spoju byla použita jedna tavba kotlových trubek z oceli 15 313.5 o rozmerech ø324/20 mm. Kontrolním chemickým rozborem (viz Tab. I) a posouzením základních mechanických vlastností za laboratorní teploty (viz Tab. II) bylo potvrzeno, že odpovídají v plném rozsahu požadavkum CSN 41 5313 [2],
METAL 2004
18. – 20.5.2004, Hradec nad Moravicí
Tab. I Tab. I.
Chemické složení základního materiálu 15 313.5 Chemical composition of base material 15 313.5 Obsah prvku (hm.%) Prvek Obsah prvku (hm.%) Prvek Hodnocená Požadavek normy Hodnocená Požadavek normy tavba min max min max C 0,14 0,08 0,15 Cu 0,06 Mn 0,49 0,40 0,80 Al 0,004 Si 0,27 0,15 0,40 Ti <0,005 Cr 2,14 2,00 2,50 As 0,009 Mo 0,90 0,90 1,10 Sb 0,003 P 0,011 0,035 Sn 0,004 S 0,015 0,035 N 0,011 V 0,006 O 0,0068 Ni 0,06 resp. EN 10216 pro jakost 10 CrMo 9 10 [3], 11 CrMo 9-10 podle ISO 9329 [4] nebo SA 335, P 22 podle ASME Code [5]. Dále bylo konstatováno, že materiál trubek se vyznacuje velmi dobrou metalurgickou cistotou. Té odpovídají pomerne nízké obsahy nežádoucích doprovodných prvku (viz Tab. I). Tab. II
Výsledky statických zkoušek tahem základního materiálu a svarových spoju oceli 15 313 Tab. II Results of tensile tests of base material and weldments of 15 313.5 steel. Základní materiál Svarový spoj Re Rm A5 Z Tepelné zprac. Re* Rm po svarení (MPa) (%) (Mpa) Trubka 370 527 34,8 79,0 730°C/1,5 hod 350 531+ ø 324/20 Požadavek min. 480min. CSN 265 630 20 *) +) informativní údaj lom v základním materiálu K príprave experimentálních svaru bylo použito jednak technologie TIG v ochranné argonové atmosfére s prídavným drátem Fox CM2Kb pri tvorbe korenové vrstvy spoje a dále rucního obloukového svarování elektrodou E Cr2Mo1-33B (OK 76.28, E-B 329) o prumerech ø3,15 a ø4 mm k provedení výplne spoje. Konecnou operací bylo tepelné zpracování svaru pri teplote 730 až 740 °C s dobou výdrže 1,5 h. Pro charakterizování kvality svaru byl proveden obvyklý rozsah testu. Z výsledku mechanických zkoušek (viz Tab. II) je zrejmé, že odpovídají požadavkum standardu [2]. K lomum zkušebních tycí docházelo mimo svar v tepelne neovlivnené oblasti základního materiálu. Pri merení tvrdosti vprícném profilu bylo zjišteno maximum voblasti svarového kovu (240 – 250 HV) a minimum prehrátém pásmu tepelne ovlivnené zóny (cca 170 HV). Zkouška lámavosti, provedená na trnu o prumeru ctyrnásobku tlouštky zkušební tyce na úhel ohybu 120° neprokázala existenci defektu ani pri orientaci korene svaru na tažené strane ohybu. K provedení zkoušek žárupevnosti byly zhotoveny tyce o merném prumeru a délce ø5/50mm. K charakterizování vlastností svarového spoje byl svar ve stredu merné délky. Soubor zkoušek na základním materiálu byl v celkovém rozsahu 524485 zkušebních hodin, pricemž nedelší test do lomu trval 94584 h. Soubor zkoušek svarových spoju cinil celkem 342518,3 zkušebních hodin a nejdelší ukoncená zkouška lomem mela 48847,25 h.
METAL 2004
18. – 20.5.2004, Hradec nad Moravicí
Šest zkoušek po dosažení 52 500 h. bylo prerušeno. Creepové testy vobou prípadech byly uskutecneny v rozsahu teplot 550 až 600 °C. Veškeré výsledky jsou shrnuty v [6]. 4. VYHODNOCENÍ POKLESU ŽÁRUPEVNOSTI SVAROVÝCH SPOJU Pred stanovením pevnostních a casových soucinitelu je nezbytné provést vyhodnocení zkoušek žárupevnosti základního materiálu a svarových spoju vhodným regresním vztahem. Z rady vztahu byl vybrán tradicne užívaný [7] log( ? ) ? A 1i ? A 2i ?P ? A 3i ?P 2 , P ? T ?[log( t r ) ? A 4i ] , (5) kde je T teplota, tr doba do lomu, s napetí, A1i, A2i, A3i, A4i materiálové konstanty, pricemž i = 1 odpovídá základnímu materiálu i = 2 odpovídá svarovým spojum
100000
100000
10000
10000 Doba do lomu [h]
Doba do lomu [h]
Materiálové konstanty pro oba stavy jsou uvedeny v tab. III. Grafické znázornení Tab. III Materiálové parametry vztahu (5) vyhodnocení prubehu stredních hodnot Tab. III Material parameters of eq.(5) žárupevnosti základního materiálu je na obr. Parametr Hodnota 1 a svarového spoje na obr.2. Z takto A11 -4,781469E+00 vyhodnocených žárupevných vlastností byly A21 1,048977E-03 stanoveny hodnoty pevnostních a casových A31 -3,900733E-08 soucinitelu. Hodnoty pevnostních, resp. A41 1,560199E+01 casových soucinitelu pro vybrané teploty a A12 -6,201512E+00 doby do lomu, resp. napetí jsou uvedeny v A22 1,107287E-03 tab.IV resp. tab V. A32 -3,606272E-08 A42 1,832711E+01
1000 Teplota 550°C Teplota 575°C 100
1000 Teplota 550°C Teplota 575°C
100
Teplota 600°C
Teplota 600°C Prerušené zkoušky pri 550°C Prerušené zkoušky pri 575°C
10
10 20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
20
Napetí [MPa]
Obr. 1 Fig.1
Obr. 2 Žárupevnost základního materiálu (ocel 15 313) Creep strength of base material (steel Fig.2 15 313)
40
60
80
100
120
140
160
Napetí [MPa]
Žárupevnost svarového spoje (ocel 15 313) Creep strength of weldment (steel 15 313)
180
METAL 2004
18. – 20.5.2004, Hradec nad Moravicí
Tab. IV
Hodnoty WSF a SRF svarových spoju oceli 15 313.5 pro vybrané teploty a doby do lomu Tab. IV Values of WSF and SRF weldments of 15 313.5 steel for chosen temperatures and times of creep exposures Doba do Teplota 525°C Teplota 550°C Teplota 575°C Teplota 600°C lomu log(h) WSF SRF WSF SRF WSF SRF WSF SRF 1 1 0 1 0 1 0 0,9700 0,0300 1,4 1 0 1 0 0,9904 0,0096 0,9492 0,0508 1,8 1 0 1 0 0,9732 0,0268 0,9304 0,0696 2,2 1 0 1 0 0,9578 0,0422 0,9135 0,0865 2,6 1 0 0,9839 0,0161 0,9440 0,0560 0,8984 0,1016 3 1 0 0,9733 0,0267 0,9320 0,0680 0,8850 0,1150 3,4 1 0 0,9642 0,0358 0,9215 0,0785 0,8732 0,1268 3,8 0,9943 0,0057 0,9566 0,0434 0,9125 0,0875 0,8631 0,1369 4,2 0,9896 0,0104 0,9505 0,0495 0,9051 0,0949 0,8544 0,1456 4,6 0,9863 0,0137 0,9458 0,0542 0,8991 0,1009 0,8473 0,1527 5 0,9844 0,0156 0,9426 0,0574 0,8946 0,1054 0,8416 0,1584 Tab. V
Hodnoty WTF a TRF svarových spoju oceli 15 313.5 pro vybrané teploty a napetí Tab. V Values of WTF and TRF weldments of 15 313.5 steel for chosen temperatures and stresses Napetí Teplota 550°C Teplota 575°C Teplota 600°C (MPa) WTF TRF WTF TRF WTF TRF 160 0,9221 0,0779 0,7683 0,2317 0,6468 0,3532 153,5 0,8763 0,1237 0,7312 0,2688 0,6164 0,3836 147 0,8444 0,1556 0,7053 0,2947 0,5953 0,4047 140,5 0,8213 0,1787 0,6866 0,3134 0,5799 0,4201 134 0,8041 0,1959 0,6726 0,3274 0,5684 0,4316 127,5 0,7912 0,2088 0,6621 0,3379 0,5598 0,4402 121 0,7814 0,2186 0,6542 0,3458 0,5533 0,4467 114,5 0,7741 0,2259 0,6482 0,3518 0,5484 0,4516 108 0,7687 0,2313 0,6439 0,3561 0,5448 0,4552 101,5 0,7650 0,2350 0,6409 0,3591 0,5424 0,4576 95 0,7628 0,2372 0,6391 0,3609 0,5409 0,4591 88,5 0,7618 0,2382 0,6382 0,3618 0,5402 0,4598
4.1.
Návrh regresního modelu popisujícího pokles žárupevných vlastností svarového spoje oproti základnímu materiálu
4.1.1. Model pro vyhodnocení pevnostních soucinitelu Pri formulaci modelu byla zohlednena vzájemná souvislost pevnostních soucinitelu WSF a SRF: (6) WSF?t T ? ? 1 ? SRF?t T ?
METAL 2004
18. – 20.5.2004, Hradec nad Moravicí
Po získání dostatecného množství dat a podrobné analýze byl pro pevnostní soucinitel svarového spoje zformulován následující model: ?S WSF ? 1 ? S1 ?exp ? S2 ?ln ?t r ? 1? 3 (7)
?
?
S1 ? s 11 ? s 12 ?T ? s 13 ?T 2
ln ?S 2 ? ? s 21 ?exp ?s 22 ?T ? S3 ? s 31 ?exp ?s 32 ?T ? kde je
T tr s11 , s12 , s13 , s21 , s22 , s31 , s32
teplota [K], doba do lomu [h], materiálové konstanty.
Ze vztahu (6) je zrejmé, že modelem (7) je možno popsat též faktor SRF podle vztahu (2) v závislosti na teplote a dobe creepové expozice. Pro soucinitel SRF tedy platí ?S SRF ? S1 ?exp ? S 2 ?ln ?t r ? 1? 3 (8)
?
?
S1 ? s 11 ? s 12 ?T ? s 13 ?T 2
ln ?S 2 ? ? s 21 ?exp ?s 22 ?T ? S3 ? s 31 ?exp ?s 32 ?T ? kde je
T tr s11 , s12 , s13 , s21 , s22 , s31 , s32
teplota [K], doba do lomu [h], materiálové konstanty.
Z vycíslených hodnot WSF pro ocel 15 313.5 byly urceny materiálové konstanty s11 , s12 , s13 , s21 , s22 , s31 , s32 . Z obr.3 a 4 je zrejmá dobrá priléhavost stanovených hodnot WSF i SRF k prubehu stredních hodnot. Tento fakt podporuje vhodnost navrženého modelu (7). 1,00
0,3
0,98 0,25 0,96 0,94
0,2
0,90 0,88 0,86 0,84 0,82
Teplota 525°C
Teplota 565°C
Teplota 530°C
Teplota 570°C
Teplota 535°C
Teplota 575°C
Teplota 540°C
Teplota 580°C
Teplota 545°C
Teplota 585°C
Teplota 550°C
Teplota 590°C
Teplota 555°C
Teplota 595°C
Teplota 560°C
Teplota 600°C
SRF [-]
WSF [-]
0,92 0,15
Teplota 525°C
Teplota 530°C
Teplota 535°C
Teplota 540°C
Teplota 545°C
Teplota 550°C
Teplota 555°C
Teplota 560°C
Teplota 565°C
Teplota 570°C
Teplota 575°C
Teplota 580°C
Teplota 585°C
Teplota 590°C
Teplota 595°C
Teplota 600°C
0,1
0,05
0
0,80 1
Obr. 3 Fig. 3
10
100
1000 Doba do lomu [h]
10000
100000
1
Závislost WSF na teplote a dobe Obr. 4 creepové expozice WSF dependence on temperature and Fig. 4 time of creep exposure
10
100
1000
10000
100000
Doba do lomu [h]
Závislost SRF na teplote a dobe creepové expozice SRF dependence on temperature and time of creep exposure
4.1.2. Vyhodnocení casových soucinitelu Pri návrhu modelu popisující casové soucinitele byl vzhledem ke obdobnému prubehu jako u pevnostních soucinitelu použit shodný základní model. Teplotní závislost materiálových parametru S1 , S2 a S3 musela být ovšem upravena vzhledem k nelineární
METAL 2004
18. – 20.5.2004, Hradec nad Moravicí
závislosti (5) napetí na dobe do lomu. Výsledný model pro soucinitel životnosti svarového spoje WTF byl formulován v následujícím tvaru:
?
WTF ? 1 ? L1 ?exp ? L 2 ?ln ?? ?
? L3
?
(9)
L1 ? l11 ? l12 ?T ? l13 ?T 2 ln ?1 / L 2 ? ? l 21 ? l 22 ?T ? l 23 ?T 2 ? L 3 ? l 31 ? l 32 ?T ? l 33 ?T 2
kde je T s l11 , l12 , l13 , l21 , l22 , l23 , l31 , l32 , l33
teplota [K], napetí [MPa], materiálové konstanty.
a pro redukcní soucinitel životnosti svarového spoje TRF
?
TRF ? L1 ?exp ? L 2 ?ln ?? ?
? L3
?
(10)
L 1 ? l11 ? l 12 ?T ? l 13 ?T 2 ln ?1 / L 2 ? ? l 21 ? l 22 ?T ? l 23 ?T 2 ? L 3 ? l 31 ? l 32 ?T ? l 33 ?T 2
kde je T s l11 , l12 , l13 , l21 , l22 , l23 , l31 , l32 , l33
teplota [K], napetí [MPa], materiálové konstanty.
Grafické znázornení vyhodnocení soucinitelu WTF a TRF pro hodnocenou ocel 15 313.5 je na obr. 5 a 6. 1
0,9
Teplota 555°C
Teplota 560°C
Teplota 565°C
Teplota 570°C
Teplota 575°C
Teplota 580°C
Teplota 585°C
Teplota 590°C
Teplota 595°C
0,5 0,45 0,4 0,35
Teplota 600°C
0,3 TRF [-]
WTF [-]
0,8
Teplota 550°C
0,7
0,25 0,2
0,6 0,15 0,1
0,5
0,05
Teplota 550°C
Teplota 555°C
Teplota 560°C
Teplota 565°C
Teplota 570°C
Teplota 575°C
Teplota 580°C
Teplota 585°C
Teplota 590°C
Teplota 595°C
Teplota 600°C 0,4
0 30
80
130
180
30
Napetí [MPa]
Obr. 5 Fig. 5
Závislost WTF na teplote a napetí Obr. 6 creepové expozice WTF dependence on temperature and Fig. 5 stress
50
70
90
110
130
150
170
Napetí [MPa]
Závislost TRF na teplote a napetí creepové expozice TRF dependence on temperature and stress
Materiálové konstanty regresních modelu pevnostních a casových soucinitelu jsou uvedeny v Tab.VI.
METAL 2004
Tab. VI Tab. VI
18. – 20.5.2004, Hradec nad Moravicí
Hodnoty materiálových parametru regresních modelu (7) a (9) Values of material parameters of regression models (7) a (9) Model (7) Model (9) Parametr Hodnota Parametr Hodnota s11 1,181960E+01 l11 -1,992464E+01 s12 -3,114623E-02 l12 4,335172E-02 s13 2,049534E-05 l13 -2,291067E-05 s21 2,580170E+01 l21 5,153313E+03 s22 -2,908126E-02 l22 -1,181944E+01 s31 2,241991E+01 l23 6,833867E-03 s32 -2,577407E-02 l31 1,063182E+03 l32 -2,436566E+00 l33 1,406846E-03
Vhodnost a použitelnost navržených modelu je možno dokumentovat následujícími príklady. Pri znalosti prubehu pevnostních, resp. casových soucinitelu je možno z žárupevných vlastností základního materiálu stanovit vlastnosti svarového spoje následujícím zpusobem. a) Pro návrhovou životnost 105 hodin svarované konstrukce pri provozní teplote 580°C je mez pevnosti pri tecení R u ?w ?/ t / T ? SRF ?t T??R u / t / T ? 0,8831 ?40,28797 ? 35,5 ? 36 ?MPa ?. V našem prípade lze tuto hodnotu snadno overit z provedených zkoušek žárupevných vlastností svarového spoje je R u ?w ?/ t / T ? 35,6 ? 36 ?MPa ? b) Pri plánované životnosti svarované konstrukce 105 h jsou návrhové provozní podmínky 570°C a 42MPa. Základní materiál je potom dimenzován na životnost t 10 5 t u / ? / T ? u ?w ?/ ? / T ? ? 151 538 ? 150 000h WTF?? T ? 0,6599 Z provedených zkoušek žárupevných vlastností základního ma teriálu je t u ?w ?/ ? / T ? 150 442 ? 150 000h . 5.
DISKUSE Vyhodnocení prubehu teplotne-casových závislostí pevnostních soucinitelu WSF a SRF (obr. 3 a 4) ukázalo na významný vliv parametru creepové expozice na pokles žárupevnosti kotlové trubky v lokalite svarového spoje. Jedná se zde predevším o vliv teploty, nebot z hlediska praktických aplikací je nutno uvažovat za prvorade významnou oblast dob do lomu 105 h a delších. V této casové oblasti se jako kritický clánek svarového spoje, vyznacující se prednostním creepovým porušováním v provozních podmínkách trubkových systému kotlu i v prubehu laboratorních creepových zkoušek pri jednoosém axiálním tahovém zatížení, zcela preferentne uplatnuje interkritické pásmo tepelne ovlivnené oblasti svaru. To je obecným rysem a charakteristickým znakem obvodových svarových spoju kotlových trubek nízkolegovaných žáurpevných ocelí [8-13]. Z tohoto zorného úhlu je zrejmé, že míra poklesu žárupevnosti v lokalite svaru a tedy i hodnota parametru WSF muže být zásadním zpusobem ovlivnena technologií svarování, a to prostrednictvím vlivu množství vneseného tepla na šírku kritické lokality spoje, rozsah degradace mikrostruktury v této lokalite apod. Ukázalo se však, že dosažené výsledky (obr. 3 a 4) jsou ve velmi dobrém souladu s hodnotami WSF
METAL 2004
-
18. – 20.5.2004, Hradec nad Moravicí
zjištenými u obvodového svaru prehrívákových trubek oceli 2,25Cr-1Mo, provedeného technologií orbitálního svarování TIG [9,10] doporucenými podle ASME Code (CC N-47-32) [14] pro svarové spoje, provedené prakticky všemi zpusoby obloukového tavného svarování s prídavnými materiály typu 2,2-3%Cr-1%Mo (tab. VII).
Tab. VII
Porovnání hodnot pevnostního soucinitele WSF svaru trubek z oceli 2,25Cr1Mo, vyhodnocených pro creepovou životnost 105 h. Tab. VII Comparison of strength factor WSF values for welded tubes made of 2.25Cr-1Mo steel, evaluated for creep life-time 105 h WSF/105 Teplota °C tato práce Prehríváková trubka 38/4,5mm ASME CODE N-47-32* (technologie svarování TIG) [9] [14] 550 0,94 0,93 0,94 575 0,89 0,90 0,89 600 0,84 0,89 Ukazuje se tedy, že výsledky dosažené v této práci mohou být zobecneny na bežné typy svarových spoju trubek teplosmenných ploch a parovodního potrubí, provedených obvyklými technologiemi tavného svarování s tepelným príkonem do zhruba 2kJ/mm. 6. ZÁVER Na základe dlouhodobých zkoušek pri tecení byl stanoven pokles žárupevnosti svarových spoju trubek z casto používané oceli 2,25Cr-1Mo. Tento pokles byl kvantifikován pevnostními (1,2) a casovými (3,4) souciniteli a navrženy fenomenologické modely (7,8 resp.9,10), popisující závislosti techto soucinitelu na teplote a dobe do lomu, resp. napetí. Grafické znázornení techto závislostí je na obr. 3-6. Prínosem matematického zpracování experimentálních dat je možnost urcení reálného poklesu žárupevnosti vlivem svarového spoje pro ruzné provozní podmínky. 7. LITERATURA [1] ECCC Recommendation 2001: Creep data validation and assessment procedures, ERA Technology Ltd., UK, 2001. [2]
Norma CSN 41 5313, úcinnost od 1.3.1979.
[3]
Norma EN 10216: Seamless steel tubes for pressure purposes, Part 2 - Non-alloy and alloy steel tubes for pressure purposes, 2002.
[4]
pr ISO 9329-2, Seamless tubes for pressure purposes, Non-alloy and alloy steels with specified elevated temperature properties, 1992.
[5]
ASME Boiler and Pressure Code, Sec. IIA, 1995.
[6]
T.VLASÁK, J.HAKL, J.SOBOTKA: Hodnocení žárupevnosti svaru nízkolegovaných žárupevných ocelí pri dlouhodobé exploataci. Výzk. zpráva c. 931 1104, SVÚM, Praha, 2003.
[7]
SIEFERT, W.: Warmfeste metallische Werkstoffe, Kamer der Technik, Zittau 1987.
[8]
SOBOTKA, J., THIEMEL, K., BOBEK, J, Zváranie-Svarování, 48, 1999, s.173
METAL 2004
[9]
18. – 20.5.2004, Hradec nad Moravicí
SOBOTKA, J., THIEMEL, K., BÍNA, V., HAKL, J., Zváranie-Svarování, 48, 1999, s.51.
[10] SOBOTKA, J., THIEMEL, K., BÍNA, V., HAKL, J., VLASÁK, T., Influence of vanadium on creep rupture strength reduction factor of boiler tubes made of low-alloy creep-resistant steels. In: Mathematical Modelling of Weld Phenomena 5, IOM Com., London 2001, p 479. [11] SMITH, D.J., Walker, N.S., KIMMINS, S.T.: Int.J.Pres.Ves and Piping, 80, 2003, p.617. [12] PARKER, J.D., PARSONS, W.J.: Int. J. Pres. Ves. and Piping, 63, 1995, p. 45. [13] FUJIBAYSHI, S., ENDO, T.: ISIJ Intern, 42, 2002, p1309. [14] ASME Boiler and Pressure Vessel Code, Class 1, Components in Elevated Temperature Service (Code Case N-47-32)
Provedené práce bylo možno realizovat díky financní podpore MŠMT v rámci projetu OC 522.10.
