TARTÓSZERKEZETI ELLENİRZİ SZÁMÍTÁS ÉS MŐSZAKI LEÍRÁS

TARTÓSZERKEZETI ELLENİRZİ SZÁMÍTÁS ÉS MŐSZAKI LEÍRÁS

2000 Szentendre Tegez utca (hrsz.: 6756/2) Családi ház terve

ÉPÍTTETİ: Andebank Ákos és Andebank-Nagy Csilla Dunakeszi, Újszılı utca 9/C 1/3 ÉPÍTÉSZ TERVEZİ: Balázs Attila építészmérnök MÉK É/2 13-1175 RB-Stúdió Építésziroda Szentendre, Széchenyi tér 36. +36-20-5754115, [email protected] STATIKUS TERVEZİ: Dr. Gulyás András okleveles építımérnök, okleveles minıségügyi mérnök tervezı (T, TH, KÉ-K, KÉ-VA, KÉ-HA, KÉ-L) szakértı (SZÉS1, SZÉS2, SZÉS9, SZÉS10, SZÉS11, SZÉS12, SZÉM1) FRÍZ kkt. Leányfalu, Móricz Zsigmond 104. tel: 06 30 2029552 Leányfalu, 2014. október 20.

családi ház terve


2000 Szentendre Tegez utca hrsz.:6756/2

1. Elızmények A 2000 Szentendre Tegez utca (hrsz.: 6756/2) alatti családi ház éptése vonatkozásában Andebank Ákos és Andebank-Nagy Csilla (Dunakeszi, Újszılı utca 9/C 1/3), megbízást adott a Balázs Attila építészmérnök által összeállított engedélyezési terv tartószerkezeti munkarész elkészítésére. 2. Tervezési alapadatok 2.1 Az épület és a tervezett építési tevékenység leírása Az építtetık megbízása szerint a családi ház kétszintes, az utcafront felıl az alsó szint térszín alatti kialakítású. A tetıszerkezet a fı tömeg felett asszimetrikus fogópáros fedélszék, a melléktömeg felett üres félnyereg tetı. A falazatok és födémek a POROTHERM elemkészletébıl készülnek. Az alalpozás monolit beton sávalap. 2.2 Mőszaki megfontolások E tartószerkezeti mőszaki leírás és ellenırzı számítás a tartószerkezetek megfelelıségének számításos igazolását tartalmazza. A tervezéshez talajvizsgálati jelentés (ALAP-GEO Mernöki szolgáltató Kft, munkaszám: A14-091, 2104. június 25.) készült, ezért az alapok megfelelıségét e dokumentum alapján ellenıriztem. A közölt számítások az EUROCODE szerint készültek. Az igénybevételek meghatározása AXIS programmal történt. A 4. pontban meghatározott terhek karakterisztikus értékek, ezzel együtt az AXIS program teherkombinációit egyidejőségi és biztonsági tényezıvel (a terhek tervezési értékével) adom meg. Az egyidejőségi tényezı értéke szélteher esetén 0,6, hóteher esetén 0,5. Ahol a számítás nem AXIS programmal készült (falszerkezet) ott a tervezési értéket az 5. pontban határoztam meg. A tartószerkezeti mőszaki leírás és ellenırzı számítás az egyes tartószerkezetek megfelelıségének ellenırzésére szolgál, a kivitelezési munkák végzését nem alapozza meg, az esetlegesen szükséges kiviteli terveket nem helyettesíti. A tartószerkezeti mőszaki leírás és ellenırzı számítás Balázs Attila építészmérnök által készített engedélyezési tervalapján készült, csak azzal együtt értelmezhetı. 2.3 Alkalmazott mőszaki elıírások, dokumentumok EN 1990, Eurocode 0: A tartószerkezetek tervezésének alapjai EN 1991-1-1 Eurocode 1: A tartószerkezeteket érı hatások. Általános hatások. Sőrőség, önsúly és az épületek hasznos terhei EN 1991-1-3 Eurocode 1: A tartószerkezeteket érı hatások. Általános hatások. Hóteher EN 1991-1-4 Eurocode 1: A tartószerkezeteket érı hatások. Általános hatások. Szélhatás EN 1992-1-1 Eurocode 2: Betonszerkezetek tervezése. Általános elıírások és az épületekre vonatkozó szabályok EN 1995-1-1 Eurocode 5: Faszerkezetek tervezése. Általános elıírások és az épületekre vonatkozó szabályok Dr. Dulácska Endre: Kisokos statikusoknak, segédlet tartószerkezetek tervezéséhez 2011., Artiflex Kiadó

22/2

családi ház terve



3. A vizsgált tartószerkezetek, és jellemzıik tetıszerkezet

födém felmenı fal sávalap

hagyományos fogópáros nyeregtetı, és üres félnyereg tetı POROTHERM POROTHERM 20 monolit beton

7,5/15 - 80 fenyı v=21 cm

4. Terhek és hatások 4.1 Állandó terhek A vizsgált tartószerkezetek önsúlyát az AXIS számítja.

γG := 1.35

az állandó terhek biztonsági tényezõje: 4.1.1 Héjalás

gaI := 0.65

A héjalás (tetıcserép + rétegek) mértékadó súlya:

t := 0.80

a szarufák távolsága (szarufa terhelési mezı): gI := gaI ⋅ t

gI = 0.52

kN m

2

m kN m

4.1.2 Födém burkolata gII := 1.50

rétegek súlya:

kN m

2

4.1.3 Válaszfalak helyettesítı terhe a falszerkezet vastagsága:

vfal := 0.10

a falazat fajsúlya:

γfal := 8.00

m kN m

3

szerkezeti magasság:

mfal := 2.75

falszerkezet önsúlya:

gIII := vfal ⋅ γfal ⋅ mfal

m gIII = 2.20

kN m

2

4.1.4 A PTH födém önsúlya gIV := 2.73

A PTH födém katalógus szerinti önsúlya:

kN m

2

4.1.5 A PTH 20 falazat önsúlya a falszerkezet vastagsága:

vfal2 := 0.20

a falazat fajsúlya:

γfal2 := 7.50


m kN m

3

gV := vfal2 ⋅ γfal ⋅ mfal

gV = 4.40

kN m

22/3

családi ház terve



4.1.6 Az alaptest önsúlya Az alaptest beton sávalap, C12/16 minıségben 50×100 cm mérettel. az alaptest szélessége:

va := 0.50

a beton fajsúlya:

γB := 23.00


gVI := va ⋅ γB

m kN m

3

gVI = 11.50

kN m

4.2 Az épület hasznos terhe

γk := 1.50

biztonsági tényezõ: 4.2.1 A 15 fokos tetı hasznos terhe

A tetın figyelembe vett hasznos teher mértéke a tetıhajlás függvénye. tetı hajlásszöge:

α11 := 15 fok α1 :=

α11 ⋅ π 180

α1 = 0.26

(

rad

)

0.4 ⋅ α11 − 10    10 ⋅ π 20 ⋅ π  qaI := if α1 ≤ , 0.40 , if α1 ≥ , 0 , 0.4 − 180 180 10    qaI = 0.20

teher ("H" jelő hasznos teher): Hasznos teher egy szarun:

qI := qaI ⋅ t

qI = 0.16

kN 2

m kN m

4.2.2 A 30 fokos tetı hasznos terhe A tetın figyelembe vett hasznos teher mértéke a tetıhajlás függvénye. a tetı hajlásszöge:

α21 := 30 fok α2 :=

α21 ⋅ π 180

α2 = 0.52

rad

(

)

0.4 ⋅ α21 − 10    10 ⋅ π 20 ⋅ π  qaII := if α2 ≤ , 0.40 , if α2 ≥ , 0 , 0.4 − 180 180 10    qaII = 0.00

teher ("H" jelő hasznos teher): Hasznos teher egy szarun:

qII := qaII ⋅ t

qII = 0.00

kN 2

m kN m

22/4

családi ház terve



4.2.3 A födém hasznos terhe a födém jellemzı mérete

A1 := x1 ⋅ y1

x1 := 8.30

m

y1 := 4.20

m

A0 := 10

m

A1 = 34.86

m

2 2

ψ0 := 0.7

kombinációs tényezı:

5 ⋅ψ + 7 0 

αA1 := min 

csökkentı tényezı:

A0 A1

  

, 1.00

αA1 = 0.79 qaIII := 2.00

teher ("A" jelő hasznos teher, lakások):

qIII := αA1 ⋅ qaIII

qIII = 1.57

kN m

2

kN m

2

4.3 Az esetleges teher alapértéke, biztonsági tényezıje 4.3.1 Hóteher a 15 fokos tetıszakaszon biztonsági tényezı:

γS := 1.50

tengerszint feletti magasság:

Atsz := 237.00 mBf

hóteher karakterisztikus értéke: Atsz  Atsz      ≤ 1.25 , 1.25 , 0.25 ⋅  1 +  sk := if 0.25  1 + 100  100    

sk = 1.25

kN m

2

alaki tényezı:









μ1 := if α1 ≤ 30 , 0.80 , if α1 ≥ 60 , 0 , 0.8 −

(

) 

0.8 ⋅ α1 − 30  30



μ1 = 0.80

kN m

2

22/5

családi ház terve



szél miatti csökkentı tényezı:

Ce := 1.00

hımérsékleti csökkentı tényezı:

Ct := 1.00

hóteher (totális):

sd11 := μ1 ⋅ Ce ⋅ Ct ⋅ sk ⋅ t

sd11 = 0.80

hóteher (féloldalas):

sd12 := 0.5 ⋅ sd11

sd12 = 0.40

kN m kN m

4.3.2 Hóteher a 30 fokos tetıszakaszon









μ2 := if α2 ≤ 30 , 0.80 , if α2 ≥ 60 , 0 , 0.8 −

(

) 

0.8 ⋅ α2 − 30  30



μ2 = 0.80

hóteher (totális):

sd21 := μ1 ⋅ Ce ⋅ Ct ⋅ sk ⋅ t

sd21 = 0.80

hóteher (féloldalas):

sd22 := 0.5 ⋅ sd11

sd22 = 0.40

kN m

2

kN m kN m

4.3.3 Szélteher a nyeregtetın biztonsági tényezı:

γw := 1.50

épületmagasság:

ze1 := 6.92

beépítési kategória (alacsony beépítés):

III.

helyszíntényezı (épületmagasság; beéítési kategória):

ce := 1.20

az átlagos torlónyomás alapértéke:

qp1 := 0.512

m

kN m

2

4.3.3.1 Szélteher a 15 fokos nyeregtetı szakaszon cpet111 := 0.20

alaki tényezık, széltámadta oldal:

cpet112 := 0.20 cpet121 := −0.40 cpet122 := −0.55 alaki tényezık, szélárnyékos oldal:

cpea111 := −0.52 cpea112 := −0.70 cpea121 := −0.52 cpea122 := −0.70

nyomás értékek (egy szarura):

wet111 := t ⋅ qp1 ⋅ cpet111

wet111 = 0.08

kN m

2

22/6

családi ház terve



wet112 := t ⋅ qp1 ⋅ cpet112

wet112 = 0.08

wet121 := t ⋅ qp1 ⋅ cpet121

wet121 = −0.16

wet122 := t ⋅ qp1 ⋅ cpet122

wet122 = −0.23

wea111 := t ⋅ qp1 ⋅ cpea111

wea111 = −0.21

wea112 := t ⋅ qp1 ⋅ cpea112

wea112 = −0.29

wea121 := t ⋅ qp1 ⋅ cpea121

wea121 = −0.21

wea122 := t ⋅ qp1 ⋅ cpea122

wea122 = −0.29

kN 2

m kN

2

m kN

2

m kN

2

m kN

2

m kN

2

m kN m

2

4.3.3.1 Szélteher a 30 fokos nyeregtetı szakaszon cpet211 := 0.46





wet211 := t ⋅ qp1 ⋅ cpet211

wet211 = 0.19

wet212 := t ⋅ qp1 ⋅ cpet212

wet212 = 0.23

wet221 := t ⋅ qp1 ⋅ cpet221

wet221 = −0.11

wet222 := t ⋅ qp1 ⋅ cpet222

wet222 = −0.14

wea211 := t ⋅ qp1 ⋅ cpea211

wea211 = −0.17

wea212 := t ⋅ qp1 ⋅ cpea212

wea212 = −0.18

kN 2

m kN

2

m kN

2

m kN

2

m kN

2

m kN m

2

22/7

családi ház terve



wea221 := t ⋅ qp1 ⋅ cpea221

wea221 = −0.17

wea222 := t ⋅ qp1 ⋅ cpea222

wea222 = −0.17

kN 2

m kN m

2

4.3.3.1 Szélteher a félnyeregtetın épületmagasság:

ze2 := 7.66

az átlagos torlónyomás alapértéke:

qp2 := 0.535

m kN m

2

cpet311 := 0.46





wet311 := t ⋅ qp2 ⋅ cpet311

wet311 = 0.20

wet312 := t ⋅ qp2 ⋅ cpet312

wet312 = 0.24

wet321 := t ⋅ qp2 ⋅ cpet321

wet321 = −0.11

wet322 := t ⋅ qp2 ⋅ cpet322

wet322 = −0.15

wea311 := t ⋅ qp2 ⋅ cpea311

wea311 = −0.34

wea312 := t ⋅ qp2 ⋅ cpea312

wea312 = −0.34

wea321 := t ⋅ qp2 ⋅ cpea321

wea321 = −0.34

wea322 := t ⋅ qp2 ⋅ cpea322

wea322 = −0.34

kN 2

m kN

2

m kN

2

m kN

2

m kN

2

m kN

2

m kN

2

m kN m

2

22/8

családi ház terve



5. A tartószerkezetek 5.1 Nyeregtetı A nyeregtetı asszimetrikus, 30 és 15 fokos hajlású tetıszakaszokból áll. A tetıszerkezetet a koszorúra helyezett 12/14 cm méretû talpszelemen támasztja alá. A tetıszerkezet 80 cm-es szaruosztással, 10/20 gyalult fenyı szarufákkal, és 2×5/12 fogópárral készül. 5.1.1 Alapadatok A tartó alapanyaga: fenyı, C20

kN

fmk := 2.00

cm

2

kN

Emean := 950

cm

2

kN

fc0k := 1.90

cm

2

kN

E005 := 640

cm

2

5.1.2 Geometria Sza bvá ny : MSz Eset : Ö NSÚLY

2,580

G

G 59 7, 1

G

G

0,286 1,000

1,000

4, 96 9

G

6,200

4,800 11,000

Z X

mértékadó támaszköz tetıszerkezetnél:

st := 4.80

m

5.1.3 Teher és teherkombinációk A tetõszerkezet terhei a 4. pont szerintiek, az alábbi tehercsoportosításban. A terhek kombinációjánál a terhek tervezési értékét a biztonsági tényezıvel, és egyidejőségi tényezıjével jelöltem. A szélteher egyidejőségi tényezıje 0,6, a hóteheré 0,5.

22/9

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50

1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,00

SZÉL8

SZÉL7

SZÉL6

SZÉL5


SZÉL4

SZÉL3

SZÉL2

SZÉL1

HÓ3

HÓ2

HÓ1

HASZNOS


HÉJ

ÖNSÚLY

családi ház terve

1,35 1,50 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,35 0 1,50 0 0 0,90 0 0 0 0 0 0 0 1,35 0 1,50 0 0 0 0,90 0 0 0 0 0 0 1,35 0 1,50 0 0 0 0 0,90 0 0 0 0 0 1,35 0 1,50 0 0 0 0 0 0,90 0 0 0 0 1,35 0 1,50 0 0 0 0 0 0 0,90 0 0 0 1,35 0 1,50 0 0 0 0 0 0 0 0,90 0 0 1,35 0 1,50 0 0 0 0 0 0 0 0 0,90 0 1,35 0 1,50 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0,90 1,35 0 0 1,50 0 0,90 0 0 0 0 0 0 0 1,35 0 0 1,50 0 0 0,90 0 0 0 0 0 0 1,35 0 0 1,50 0 0 0 0,90 0 0 0 0 0 1,35 0 0 1,50 0 0 0 0 0,90 0 0 0 0 1,35 0 0 1,50 0 0 0 0 0 0,90 0 0 0 1,35 0 0 1,50 0 0 0 0 0 0 0,90 0 0 1,35 0 0 1,50 0 0 0 0 0 0 0 0,90 0 1,35 0 0 1,50 0 0 0 0 0 0 0 0 0,90 1,35 0 0 0 1,50 0,90 0 0 0 0 0 0 0 1,35 0 0 0 1,50 0 0,90 0 0 0 0 0 0 1,35 0 0 0 1,50 0 0 0,90 0 0 0 0 0 1,35 0 0 0 1,50 0 0 0 0,90 0 0 0 0 1,35 0 0 0 1,50 0 0 0 0 0,90 0 0 0 1,35 0 0 0 1,50 0 0 0 0 0 0,90 0 0 1,35 0 0 0 1,50 0 0 0 0 0 0 0,90 0 1,35 0 0 0 1,50 0 0 0 0 0 0 0 0,90 1,35 0 0,75 0 0 1,50 0 0 0 0 0 0 0 1,35 0 0,75 0 0 0 1,50 0 0 0 0 0 0 1,35 0 0,75 0 0 0 0 1,50 0 0 0 0 0 1,35 0 0,75 0 0 0 0 0 1,50 0 0 0 0 1,35 0 0,75 0 0 0 0 0 0 1,50 0 0 0 1,35 0 0,75 0 0 0 0 0 0 0 1,50 0 0 1,35 0 0,75 0 0 0 0 0 0 0 0 1,50 0 1,35 0 0,75 0 0 0 0 0 0 0 0 0 1,50 1,35 0 0 0,75 0 1,50 0 0 0 0 0 0 0 1,35 0 0 0,75 0 0 1,50 0 0 0 0 0 0 1,35 0 0 0,75 0 0 0 1,50 0 0 0 0 0 1,35 0 0 0,75 0 0 0 0 1,50 0 0 0 0 1,35 0 0 0,75 0 0 0 0 0 1,50 0 0 0 1,35 0 0 0,75 0 0 0 0 0 0 1,50 0 0 1,35 0 0 0,75 0 0 0 0 0 0 0 1,50 0 1,35 0 0 0,75 0 0 0 0 0 0 0 0 1,50 1,35 0 0 0 0,75 1,50 0 0 0 0 0 0 0 1,35 0 0 0 0,75 0 1,50 0 0 0 0 0 0 1,35 0 0 0 0,75 0 0 1,50 0 0 0 0 0 1,35 0 0 0 0,75 0 0 0 1,50 0 0 0 0 1,35 0 0 0 0,75 0 0 0 0 1,50 0 0 0 1,35 0 0 0 0,75 0 0 0 0 0 1,50 0 0 1,35 0 0 0 0,75 0 0 0 0 0 0 1,50 0 1,35 0 0 0 0,75 0 0 0 0 0 0 0 1,50 1,00 0 1,00 0 0 0 1,00 0 0 0 0 0 0

22/10

családi ház terve



5.1.4 Igénybevételek Az igénybevételek számítása AXIS programmal, a 4. pontban meghatározott terhekkel, illetve az 5.1.2 pontban meghatározott modellen, az 5.1.3 pont szerinti teherkombinációk figyelembevételével készült. A számítás részletes adatait elektronikusan dokumentáltam.

1 5 1 1 4 1 1 1 4

Sz.

K

3 3 3 3 3 3 3 3 3

Nx Qy Qz My

min. max. min max min max min max min max max

Eset 6. Tk 39. Tk 1. Tk 1. Tk 7. Tk 7. Tk 7. Tk 7. Tk 7. Tk

Táv [m] 0 0 0 0 0 5,159 2,064 5,159 0

Nx Qy [kN] [kN] -29,73 0 -0,14 0 * 0 * 0 -5,92 0 -24,46 0 -27,62 0 -24,46 0 -5,92 0

Qz My [kN] [kNm] -4,06 0 -0,19 0 * * * * -4,41 4,87 6,03 4,87 -0,07 -4,36 6,03 4,87 -4,41 4,87

Mértékadó egyidejő igénybevételek: MEd.sz.max := 4.87

kNm

NEd.sz := 24.46

kN

NEd.sz.max := 29.73

kN

MEd.sz := 0

kNm

5.1.5 Elmozdulás Mértékadó elmozdulás a terhek karakterisztikus értékébıl.

Sz. 2 5 1 1 5 4

2 3 3 3 3 3

Táv [m] 5,464 0 0 0 2,318 0,400

ex [mm] -1,412 0,138 * * 0,108 -0,438

ey [mm] 0 0 0 0 0 0

ez [mm] -5,588 -0,824 * * -10,324 1,334

et := 10.32

mértékadó lehajlás:

mm

5.1.6 Támaszerı A támaszerı a nyeregtetı alatti falszerkezeten.

Cspt. Típus 1 2 1 1 1 2

2 Glob. 3 Glob. 2 Glob. 2 Glob. 2 Glob. 3 Glob.

K min. max. Rx min max Ry min max Rz min max

Eset 6. Tk 7. Tk 6. Tk 6. Tk 7. Tk 41. Tk

R(x) [kN] -23,72 24,74 * * -23,67 8,99

R(y) R(z) [kN] [kN] 0 -18,38 0 -6,77 0 * 0 * 0 -18,45 0 -1,91

Rf1 := 18.45

kN

22/11

családi ház terve



5.1.7 Szilárdsági ellenırzés 5.1.7.1 A szarufa keresztmetszeti jellemzıi a szarufa méretei:

keresztmetszet: keresztmetszeti tényezı: inercia:

inerciasugár:

Asz := b ⋅ h Wsz := Isz := isz :=

b⋅h

cm

h := 20.00

cm

Asz = 200.00

cm

Wsz = 666.67

cm

Isz = 6666.67

cm

isz = 5.77

cm

2

6

b⋅h

b := 10.00

3

12 Isz Asz

2 3

4

5.1.7.2 A faanyag szilárdsági jellemzıi

γfa := 1.30

a faszerkezetek biztonsági tényezıje:

kmod := 0.90

környezettıl függı módosító tényezı:

mérettıl függı módosító tényezı:

 150  0.2   , 1.30  10 ⋅ h  

kh := min 

kh = 0.94 tervezési szilárdság nyomásra

tervezési szilárdság hajlításra

fc0k fc0d := kmod ⋅ γfa

fc0d = 1.32

fmk fmd := kmod ⋅ kh ⋅ γfa

fmd = 1.31

kN cm

2

kN cm

2

5.1.7.3 A szerkezet vizsgálata külpontos nyomásra kihajlási hossz: karcsúsági tényezı:

l0 := 100st l0 λy := isz

l0 = 480.00

cm

λy = 83.14 βc := 0.2

konstansok:

km := 0.7 kritikus hajlítási feszültség:

relatív karcsúság:

2

σccrit.y := π ⋅

λrely :=

E005

λy

2

fc0k

σccrit.y

σccrit.y = 0.91

kN cm

2

λrely = 1.44 22/12

családi ház terve



(

)

ky := 0.5 ⋅ 1 + βc ⋅ λrely − 0.3 + λrely  2

ky = 1.65 kcy :=

1 2

ky +

ky − λrely

2

kcy = 0.41 fmyd := fmd feszültség a maximális nyomatékból és az egyidejő normálerıbıl: fmyd.1 :=

100MEd.sz.max h ⋅ 2 Isz fmyd.1 = 0.73 NEd.sz

fc0d.1 := fc0d.1 kcy ⋅ fc0d

fc0d.1 = 0.12

Asz ⋅ km +

fmyd.1 fmyd

= 0.72

feszültség a maximális normálerıbıl és az egyidejő nyomatékból: fmyd.2 := fc0d.2 := fc0d.2 kcy ⋅ fc0d

100MEd.sz h ⋅ Isz 2 NEd.sz.max Asz

⋅ km +

fmyd.2 fmyd

fmyd.2 = 0.00 fc0d.2 = 0.15

= 0.19

5.1.8 A szerkezet megfelelıségének ellenırzése fmyd.2   fc0d.1 fmyd.1   fc0d.2 ,  < 1 , "OK" , "NO" ⋅ km ⋅ ⋅ km ⋅  kcy ⋅ fc0d  fmyd   kcy ⋅ fc0d fmyd   

  

teherb := if max  teherb = "OK"



st ⋅ 1000



300

lehajlás := if  et <



, "OK" , "NO" 



lehajlás = "OK" TEHÁT A NYEREGTETİBEN A 10/20 CM-ES SZARUFA 80 CM-ES SZARUKIOSZTÁS MELLETT C20 MINİSÉGŐ FENYİBİL MEGFELEL!

22/13

családi ház terve



5.2 A félnyeregtetı A félnyeregtetı 30 fokos. A tetıszerkezetet a koszorúra helyezett 12/14 cm mérető talpszelemen támasztja alá. A tetıszerkezet 80 cm-es szaruosztással, 7,5/15 gyalult fenyı szarufákkal készül. 5.2.1 Alapadatok A tartó alapanyaga: fenyı, C20

fmk := 2.00 * Emean := 950

5.2.2 Geometria

2

fc0k := 1.90

2

E005 := 640

cm kN cm

2

cm kN cm

2

0,462

: MSz szá m ítá s : 11. Tk : 2,52E-12 : 2,52E-12 : 8,77E-15 : e Z [m m ]

kN

0,433

1,617

Sza bvá ny Line á ris Ese t E (W ) E (P) E (ER) Ko m p.

kN

0,750

Z

2,800

0,800

X

mértékadó támaszköz tetıszerkezetnél:

st2 := 2.80

m

5.2.3 Teher és teherkombinációk A tetõszerkezet terhei a 4. pont szerintiek, az alábbi tehercsoportosításban. A terhek kombinációjánál a terhek tervezési értékét a biztonsági tényezıvel, és egyidejőségi tényezıjével jelöltem. A szélteher egyidejőségi tényezıje 0,6, a hóteheré 0,5.

22/14

családi ház terve


önsúly 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,00

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

héj 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,35 1,00

hó 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 0,75 0,75 0,75 0,75 0,75 1,00

szél1 0,90 0 0 0 0 1,50 0 0 0 0 0

szél2 0 0,90 0 0 0 0 1,50 0 0 0 1,00

2000 Szentendre Tegez utca hrsz.:6756/2 szél3 0 0 0,90 0 0 0 0 1,50 0 0 0

szél4 0 0 0 0,90 0 0 0 0 1,50 0 0

szél5 0 0 0 0 0,90 0 0 0 0 1,50 0

5.2.4 Igénybevételek Az igénybevételek számítása AXIS programmal, a 4. pontban meghatározott terhekkel, illetve az 5.1.2 pontban meghatározott modellen, az 5.1.3 pont szerinti teherkombinációk figyelembevételével készült. A számítás részletes adatait elektronikusan dokumentáltam.

2 2 1 1 2 2 2 2 3

Sz.

K

1 1 1 1 1 1 1 1 1

Nx Qy Qz My

min. max. min max min max min max min max max

Eset 1. 1. 1. 1. 2. 2. 2. 2. 2.

Tk Tk Tk Tk Tk Tk Tk Tk Tk

Táv [m] 0 3,233 0 0 0 3,233 1,617 3,233 0

Nx [kN] -1,60 1,60 * * -1,60 1,60 0 1,60 -0,91

Qy [kN] 0 0 0 0 0 0 0 0 0

Qz My [kN] [kNm] -3,03 0,71 3,09 0,81 * * * * -3,09 0,72 3,15 0,82 0,03 -1,75 3,15 0,82 -1,78 0,82

Mértékadó egyidejő igénybevételek: MEd.sz.max := 1.75

kNm

NEd.sz := 0

kN

NEd.sz.max := 1.60

kN

MEd.sz := 0.71

kNm

5.2.5 Elmozdulás Mértékadó elmozdulás a terhek karakterisztikus értékébıl

Sz. 2 1 1 1 2 1 mértékadó lehajlás:

1 1 1 1 1 1

Táv [m] 1,617 0,866 0 0 1,617 0

ex [mm] -0,008 0 * * -0,008 -0,002

ey [mm] 0 * 0 0 0 0 et := 5.81

ez [mm] -5,816 * * * -5,816 3,882 mm

5.2.6 Támaszerı

22/15

családi ház terve



A támaszerı a nyeregtetı alatti falszerkezeten.

Cspt. Típus 2 2 1 1 2 1

3 Glob. 3 Glob. 2 Glob. 2 Glob. 3 Glob. 2 Glob.

K min. max. Rx min max Ry min max Rz min max

Eset 10. Tk 7. Tk 10. Tk 10. Tk 2. Tk 10. Tk

R(x) [kN] -0,64 0,47 * * 0,29 *

R(y) [kN] * 0 0 0 0 *

Rf2 := 5.53

R(z) [kN] * -4,32 * * -5,53 -2,32 kN

5.2.7 Szilárdsági ellenırzés 5.2.7.1 A szarufa keresztmetszeti jellemzıi a szarufa méretei:

keresztmetszet: keresztmetszeti tényezı: inercia:

inerciasugár:

Asz := b ⋅ h Wsz := Isz := isz :=

b⋅h

cm

h := 15.00

cm

Asz = 112.50

cm

Wsz = 281.25

cm

Isz = 2109.38

cm

isz = 4.33

cm

2

6

b⋅h

b := 7.50

3

12 Isz Asz

2 3

4

5.2.7.2 A faanyag szilárdsági jellemzıi

γfa := 1.30

a faszerkezetek biztonsági tényezıje:

kmod := 0.90

környezettıl függı módosító tényezı: mérettıl függı módosító tényezı:

 150  0.2   , 1.30  10 ⋅ h  

kh := min 

kh = 1.00 tervezési szilárdság nyomásra

tervezési szilárdság hajlításra

fc0k fc0d := kmod ⋅ γfa

fc0d = 1.32

fmk fmd := kmod ⋅ kh ⋅ γfa

fmd = 1.38

kN cm

2

kN cm

2

5.2.7.3 A szerkezet vizsgálata külpontos nyomásra

22/16

családi ház terve


kihajlási hossz:

l0 := 100st l0 λy := isz

karcsúsági tényezı:

2000 Szentendre Tegez utca hrsz.:6756/2 l0 = 480.00

cm

λy = 110.85 βc := 0.2

konstansok:

km := 0.7 kritikus hajlítási feszültség:

relatív karcsúság:

2

σccrit.y := π ⋅

E005

λy

σccrit.y = 0.51

2

fc0k

λrely :=

kN cm

2

λrely = 1.92

σccrit.y

(

)

2 ky := 0.5 ⋅ 1 + βc ⋅ λrely − 0.3 + λrely   

ky = 2.51 kcy :=

1 2

ky +

ky − λrely

2

kcy = 0.24 fmyd := fmd feszültség a maximális nyomatékból és az egyidejő normálerıbıl: fmyd.1 :=

100MEd.sz.max h ⋅ Isz 2 fmyd.1 = 0.62 NEd.sz

fc0d.1 := fc0d.1 kcy ⋅ fc0d

fc0d.1 = 0.00

Asz ⋅ km +

fmyd.1 fmyd

= 0.45

feszültség a maximális normálerıbıl és az egyidejő nyomatékból: fmyd.2 := fc0d.2 := fc0d.2 kcy ⋅ fc0d

100MEd.sz h ⋅ Isz 2 NEd.sz.max Asz

⋅ km +

fmyd.2 fmyd

fmyd.2 = 0.25 fc0d.2 = 0.01

= 0.21

22/17

családi ház terve



5.2.8 A szerkezet megfelelıségének ellenırzése

  

teherb := if max

fmyd.2   fc0d.1 fmyd.1   fc0d.2 ,  < 1 , "OK" , "NO" ⋅ km ⋅ ⋅ km ⋅  kcy ⋅ fc0d  fmyd   kcy ⋅ fc0d fmyd   

teherb = "OK"



st ⋅ 1000



300

lehajlás := if  et <



, "OK" , "NO" 



lehajlás = "OK" TEHÁT A FÉLNYEREGTETİBEN A 7.5/15 CM-ES SZARUFA A 80 CM-ES SZARUKIOSZTÁS MELLETT C20 MINİSÉGŐ FENYİBİL MEGFELEL!

5.3 Az elıregyártott PTH VB födém ellenırzése A födém elıregyártott PTH födém 21cm vtg C20/25, 4 felbetonnal, 60 cm tengelytávolságú gerendázattal, 4,20 m falközzel. A gerenda hossza 4,50 m. A teherbírás a táblázati adat szerint:

fesztáv:

kN

qd := 7.90

m

ff := 4.20

m

2

5.3.1 Terhek A födém terhe az önsúly, és a 4.1.2, 4.1.3, és 4.2.3 pontok szerinti terhek. A számítás a porotherm tervezési segéglet szerint.

(

)

qED := γG ⋅ gII + gIII + γk ⋅ qIII

qED = 7.36

kN m

2

5.3.2 Támaszerı A födém támaszereje (falterhe) az alábbiak szerint. GF :=

(qED + gIV ) 2

GF = 5.04

kN m

5.3.3 Megfelelıség ellenõrzése

(

teherbírás := if qED < qd , "OK" , "NO"

)

teherbírás = "OK" TEHÁT A 21 CM VASTAG, C20/25 BETONMINİSÉGŐ FELBETONNAL KÉSZÜLİ, 60 CM TENGELYTÁVOLSÁGÚ GERENDÁZATÚ PTH ELİREGYÁRTOTT FÖDÉM MEGFELEL!

22/18

családi ház terve



5.4 Felmenı falak (PTH 20) fPTH.H := 1.10

A falazat határteherbírása: 5.4.1 Terhek

kN cm

2

A falazat terhe az önsúly a 4.1.5 pont szerint, a mértékadó tetıteher az 5.1.6 és 5.2.6 pontokból, illetve a födém 5.3.2-ben számított támaszereje.

(

)

RPTH := γG ⋅ gV + max Rf1 , Rf2 + GF

mértékadó teher:

kN

RPTH = 29.43

m

5.4.2 Mértékadó feszültség RPTH fPTH := 10000vfal

mértékadó feszültség:

fPTH = 0.03

kN cm

2

5.4.3 A megfelelıség vizsgálata

(

teherbírásPTH := if fPTH.H ≥ fPTH , "OK" , "NO"

)

teherbírásPTH = "OK" TEHÁT A PTH 20 FALAZAT FELMENİ FALKÉNT MEGFELEL!

5.5 Sávalap A falak alatt 50×100 cm mérető sávalapot terveztünk. A számítás során az alapszerkezetre jutó legnagyobb, mértékadó teherrel számoltam. Tervezett betonminõség: C12/16-X0-32-"kissé képlékeny" - MSZ 4798-1:2004. A számításban a talajvizsgálati jelentésben megadott "kıszórványos kemény agyag" adataival számoltam. A terep ferdeségét a számításban figyelembe vettem. 5.5.1 Alapadatok talajminıségi adatok

ϕ1 := 22

π ϕ := ϕ1 ⋅ 180 γn := 19.50

ϕ = 0.38 kN m3

c := 30 Es := 11000

γ1 := γn

γ2 := γn

rad kN 2

m kN m

2

22/19

családi ház terve



ε1 := 8

a terep ferdesége:

π ε := ε1 180

ε = 0.14 fcd := 8000

betonminıség:

γB = 23.00

beton fajsúly: az alaptest geometriája:

a háttöltés magassága:

rad kN 2

m kN m

B := 0.50

m

L := 1.00

m

m := 1.00

m

t := 1.00

m

ht := 0.00

m

3

5.4.2 Mértékadó teher kN

Függıleges teher

RA := RPTH + γG ⋅ gVI

RA = 44.96

Vízszintes teher

2c h0 := γn

h0 = 3.08

m

2c   hs := if  h0 ≥ ht , 0 , ht −  γn  

hs = 0.00

m

Ea = 0.00

kN

π

ϕ

m

2

Ea := 0.5 ⋅ hs ⋅ γn ⋅ tan  −  4 2

Az alapsík szintjén mőködı hatékony függıleges feszültség: q = 19.50

q := t ⋅ γ2

m

5.4.3 Tényezõk

A teher külpontossága az alapsíkon:

ea :=

a központos rész mérete

teherbírási tényezõk

kN

 hs  Ea ⋅   3

ea = 0.00

m

Beff := B − 2 ⋅ ea

Beff = 0.50

m

Leff := L

Leff = 1.00

m

RA

Nq := e

π ⋅ tan ( ϕ )

π ϕ +  4 2

2

2

⋅ tan 

Nq = 7.82

(

)

Nγ := Nq + 1 ⋅ tan ( ϕ)

Nγ = 3.56

22/20

családi ház terve

TARTÓSZERKEZETI ELLENİRZİ SZÁMÍTÁS ÉS MŐSZAKI LEÍRÁS 1 Nc := Nq − 1 ⋅ tan ( ϕ) Beff sγ := 1 − 3 ⋅ Leff

(

az alap alaki tényezıi

)

sq := 1 + sc := az erõ ferdeségétıl függı tényezık

f :=

Beff ⋅ sin ( ϕ) Leff

sq ⋅ Nq − 1

Ea

a terep ferdeségétõl függõ tényezõk

sγ = 0.83 sq = 1.19

f = 0.00

RA 3

iq := ( 1 − 0.7 ⋅ f ) ic :=

Nc = 16.88

sc = 1.21

Nq − 1

iγ := ( 1 − f )


iγ = 1.00 3

iq = 1.00

(iq ⋅ Nq − 1)

ic = 1.00

Nq − 1

jγ := ( 1 − tan ( ε) )

2

jγ = 0.74

jq := ( 1 − tan ( ε) )

2

jq = 0.74

1 − jq jc := jq − Nc + tan ( ε) 5.4.4 A talajtörési teherbírás megfelelısége

jc = 0.72

qt := sγ ⋅ Beff ⋅ Nγ ⋅ iγ ⋅ jγ + sq ⋅ q ⋅ Nq ⋅ iq ⋅ jq + sc ⋅ c ⋅ Nc ⋅ ic ⋅ jc qt = 579.88 RA fM := Leff ⋅ Beff

(

talajteherbírás := if fM ≤ qt , "OK" , "NO"

)

fM = 89.92

kN m

2

kN m

2

talajteherbírás = "OK" 5.4.5 Alaptest magasság ellenõrzése



  ( B − vfal2)   qt    ⋅ 3⋅ , "OK" , "NO"   fcd  2     

 magasság := if m ≥   

magasság = "OK"

22/21

családi ház terve



5.5.6 Süllyedés ellenırzés RA

σzo := 2⋅

B

2

4

(

m0 = 0.50

m

s = 2.60

mm

sKR := 25

mm

σzo ⋅ m0 ⋅ 1000 2 ⋅ Es

a kritikus süllyedés értéke kötött talajban: süllyedés := if sKR ≥ s , "OK" , "NO"

m2

⋅π

m0 := B s :=

kN

σzo = 114.48

)

süllyedés = "OK" A 50×100 CM MÉRETŐ, C12/16-X0-32-"kissé képlékeny" - MSZ 4798-1:2004. BETONMINİSÉGÛ ALAPTEST MEGFELEL!

Leányfalu, 2014. október 20.

Dr. Gulyás András

22/22

TARTÓSZERKEZETI ELLENİRZİ SZÁMÍTÁS ÉS MŐSZAKI LEÍRÁS

Recommend Documents