ČSN EN ené ocelobetonové konstrukce podle ČSN EN ené ocelobetonové konstrukce. J.Studnička. Rozsah platnosti ČSN EN

Spř Spřažené ené ocelobetonové ocelobetonové konstrukce

Spř Spřažené ené ocelobetonové ocelobetonové konstrukce podle ČSN EN 1994

EN 19941994-1-1: Navrhová Navrhování pozemní pozemních staveb EN 19941994-1-2 : Pož Požární rní návrh EN 19941994-2 : Mosty

J.Studnič J.Studnička seminář ČKAIT: Plzeň 20.4.2010

seminář ČKAIT: Plzeň 20.4.2010

Rozsah platnosti ČSN EN 19941994-1-1

Obvyklé Obvyklé konstrukce pozemní pozemních staveb, př převá evážně nosní nosníky a sloupy Nepokrývá Nepokrývá: konstrukce visuté visuté, zavě zavěšené ené, př předepnuté edepnuté, dvojitě dvojitě spř spřažené ené atp.

ČSN EN 19941994-1-1



Formá Formát EN

Definice a termí termíny

Zásady a aplikač aplikační pravidla: zá zásady se musí musí dodrž dodržet, pravidla ukazují ukazují osvě osvědčený způ způsob, jak vyhově vyhovět zá zásadá sadám Zásady jsou označ označené ené P a zpravidla obsahují obsahují sloveso „musí“ musí“ (v originá originále shall) shall) Zásad je velmi má málo, př převá evážná část normy obsahuje pravidla Pravidla lze nahradit (př (při zajiš zajištění aspoň aspoň stejné stejné spolehlivosti jako př při použ použití ití doporuč doporučených pravidel) Pravidla zpravidla obsahují obsahují slovesa: „má“, á“, „doporuč doporučuje se“ se“, „lze“ lze“ apod. (v originá originále should, should, recommend, recommend, may) may) Norma se doslovně doslovně přelož eloží do ná národní rodních jazyků jazyků, v tzv. Ná Národní rodní příloze lze změ změnit jen př přesně esně definované definované parametry (v EN 19941994-1-1 je jich 19), kterými se nastavuje bezpeč bezpečnost ná návrhu Česka ná národní rodní příloha se vesmě vesměs př přidrž idržuje doporuč doporučených hodnot


Jako v ostatní ostatních ČSN EN, naví navíc: Smykové Smykové spojení spojení, které které může ůže být: podle únosnosti: úplné plné nebo částeč stečné, podle prokluzu: prokluzu: tuhé tuhé nebo poddajné poddajné úplné plné: není není slabým mí místem nosní nosníku částeč stečné: je slabým mí místem, protož protože se použ použije mé méně spř spřahovací ahovacích prvků prvků tuhé tuhé: žádný prokluz (kozlí (kozlíky) poddajné poddajné: ve spojení spojení je deformace (trny) Podepí Podepíraná raná a nepodepí nepodepíraná raná konstrukce (rozumí (rozumí se př při montá montáži) Kompozitní Kompozitní chová chování: spolupů spolupůsobení sobení oceli a betonu v jedné jedné konstrukci Tuhost bez trhlin a s trhlinami (beton namá namáhaný tahem se vyluč vylučuje nebo nevyluč nevylučuje z výpoč výpočtu)


1

Znač Značky Návrhové vrhové hodnoty zatí zatížení ení: index Ed Návrhové vrhové hodnoty únosnosti: index Rd Hodnoty odpoví odpovídají dající pruž pružnému pů působení sobení: index el Hodnoty odpoví odpovídají dající plastické plastickému pů působení sobení: index pl

Zásady



Trvanlivost

Analýza

Povinná Povinná kapitola ve vš všech EN Pro spř spřažené ené konstrukce obsahuje pouze doporuč doporučení ení pro pozinková pozinkování trapé trapézových plechů plechů uvnitř uvnitř budov

beff = b0 +

Navrhová Navrhování podle mezní mezních stavů stavů EN 1990 (použ (používáme vztah (6.10) neboli variantu A pro kombinaci ví více zatí zatížení ení: naproti tomu betoná betonáři použ používají vají variantu B, neboli vě větší hodnotu ze vztahů vztahů (6.10a) a (6.10b)) Zatí Zatížení ení podle EN 1991 Materiá Materiálové lové hodnoty: beton EN 1992, ocel EN 1993 Souč Součinitele materiá materiálu k urč určení ení návrhové vrhové pevnosti: př přebí ebírají rají se z EN 1992 a EN 1993, specifické specifické hodnoty kupř kupř. pro spř spřažení ení jsou v EN 1994 Spř Spřažené ené konstrukce: z betonu C20/25 až až C60/75 a oceli S235 až až S460: vysoké vysoké pevnosti jsou zatí zatím př předmě edmětem výzkumu, neznamená neznamená to, že je nelze použ používat Spř Spřahovací ahovací prvky: v normě normě pouze trny, vš vše ostatní ostatní se považ považuje za firemní firemní výrobky, které eny (standardní které musí musí být ověř ověřeny (standardní protlač protlačovací ovací zkouš zkoušky popsá popsány v Příloze B normy)

Modelová Modelování konstrukce: styč styčníky kloubové kloubové, tuhé tuhé a polotuhé polotuhé (pro polotuhé polotuhé Příloha A), interakce s podlož podložím Stabilita: zpravidla postač postačí první první řád, krité kritérium α = Fcr/FEd > 10 Posuvné Posuvné a neposuvné neposuvné styč styčníky (stejně (stejně jako ocel) Imperfekce (stejně (stejně jako ocel) Analýza účinků inků zatí zatížení ení: obecně obecně pruž pružný výpoč výpočet bez započ započítání taž tažené eného betonu Posouzení ezu: pruž Posouzení spř spřažené eného průř průřezu: pružný nebo plastický výpoč výpočet podle klasifikace průř ezu (zohledň průřezu (zohledňuje loká lokální lní boulení boulení), klasifikace jako pro ocel, jaká jakákoli pá pásnice spojená spojená s betonem je tř třídy 1 Betonová Betonová deska (betonová (betonová pásnice) se do výpoč výpočtu zahrne účinnou šíř šířkou beff



Účinná inná šíř šířka betonové betonové pásnice

Lineá Lineární rní pruž pružná analýza

∑b

ei

Prostý nosní nosník uprostř uprostřed: - beff = bo + ∑bei - bei = L/8 Spojitý nosní nosník: - beff = bo + ∑bei - bei = Le/8 - koncová koncová podpora: - beff = b0 + ∑βi bei - βi = (0,55 + 0,025Le/bei), Le podle obrá obrázku


Pruž Pružný výpoč výpočet vnitř vnitřních sil Pruž ezu: beton se př Pružný výpoč výpočet únosnosti průř průřezu: převede na ocel prostř prostřednictví ednictvím pomě poměru modulů modulů pruž pružnosti n = Ea/Ec Modifiková Modifikováním hodnoty n lze př přibliž ibližně zohlednit i vlivy dlouhodobých zatí zatížení ení či smrš smršťová ování betonu U spojitých nosní nosníků je nutno uvá uvážit vliv trhlin v oblastech zá záporných momentů momentů na rozdě rozdělení lení vnitř vnitřních sil (odhadem je dé délka té této oblasti 0,15L, př příp. lze iterovat nebo použ použít částeč stečnou redistribuci podle tabulky normy) U pruž ezu je nutné pružného výpoč výpočtu únosnosti průř průřezu nutné rozliš rozlišovat stá stádia výstavby (konstrukce spř spřažená ená – nespř nespřažená ená) a napě napětí v jednotlivých vlá vláknech sč sčítat: MSÚ rovná návrhové vrhové pevnosti oceli, betonu nebo MSÚ je dosaž dosažen, když když se napě napětí rovná výztuž výztuže Pozn.: u plastické plastického výpoč výpočtu únosnosti se stá stádia výstavby nemusí nemusí uvaž uvažovat, MSÚ další MSÚ je dosaž dosažen, když když kupř kupř. pro nosní nosník MEd = Mpl, pl,Rd: lze činit další zjednoduš zjednodušení ení, např např. zanedbat vliv teploty


2

Lineá Lineární rní pruž pružná analýza s omezenou redistribucí redistribucí

Nelineá Nelineární rní analýza

Započ Započítá se vliv prokluzu ve spojení spojení beton – ocel

Použ Použije se u spojité spojitého nosní nosníku. Provede se pruž pružný výpoč výpočet momentů momentů na konstantní ezu a opraví konstantním průř průřezu opraví se redistribucí redistribucí (sní (snížení ením) momentů momentů u vnitř vnitřních podpor podle tabulky. Př Přísluš slušně se poté poté upraví upraví kladné kladné momenty Druhá ez se Druhá mož možnost je, že se pruž pružně vypoč vypočítají tají momenty pro průř průřez zmenš ezy s trhlinami) a zmenšenými momenty setrvač setrvačnosti u vnitř vnitřních podpor (průř (průřezy použ použije se dolní dolní řádek tabulky



Tuhoplastická Tuhoplastická analýza

Klasifikace průř ezů ů průřez

Plastické Plastické rozdě rozdělení lení momentů momentů s uvaž uvažová ováním plastických kloubů kloubů Jen pro konstrukci s průř ezy 1 průřezy Splnit řadu další ch podmí dalších podmínek (uvedeny v normě normě)

Stejné Stejné zásady jako u ocelových konstrukcí konstrukcí Přidaná ezy idaná tabulka pro průř průřezy částeč stečně obetonované obetonované Ocelobetonové ezy s Ocelobetonové průř průřezy pásnicemi tř třídy 1 nebo 2 a stojinou 3 lze poč počítat plasticky s tí tím, že se uvaž uvažuje jen s částí stí stojiny (př (přibliž ibližně 20 tlouš tlouštěk u pá pásnice a toté totéž u neutrá neutrální lní osy, zbytek vypadne)



Nosní Nosníky: MSÚ MSÚ

Plastický výpoč výpočet, úplné plné smykové smykové spojení spojení

Deska plná plná nebo žebrová ebrová Únosnost průř ezu lze stanovit průřezu pruž pružně nebo plasticky (podle tř třídy průř ezu): průřezu): - nosní nosníky navrž navržené ené plasticky mohou mít úplné plné nebo částeč stečné smykové smykové spojení spojení - nosní mají vždy nosníky navrž navržené ené pruž pružně mají jen úplné plné smykové smykové spojení spojení


plná plná deska viz obrá obrázky obdobně obdobně u žebrové ebrové desky, ale s betonem v žebru se nepoč nepočítá (uvaž (uvažuje se jen prů průběžn ěžná vrstva betonu) aby mohlo dojí dojít k rozvoji plastické plastického pů působení sobení, musí musí se použ použít dostateč dostatečně taž tažné spř spřahovací ahovací prvky poloha neutrá neutrální lní osy: ze souč součtové tové výminky rovnová rovnováhy Mpl, pl,Rd seminář ČKAIT: Plzeň 20.4.2010

3

Výjimka pro vysokopevnostní vysokopevnostní ocel

Oceli S420 a S460 Pokud je neutrá neutrální lní osa xpl > 0,15 h, redukuje se moment únosnosti vypoč vypočítaný z plastické plastického rozdě rozdělení lení napě napětí souč součinitelem β, viz graf vpravo

Plastický výpoč výpočet, částeč stečné smykové smykové spojení spojení



Plastický výpoč výpočet, částeč stečné smykové smykové spojení spojení

Pruž Pružný výpoč výpočet, úplné plné smykové smykové spojení spojení

MRd = Mpl,a, (Mpl, )(Nc/Ncf) Rd + (M Rd )(N pl,a,Rd pl,Rd - Mpl,a, pl,a,Rd Obrá Obrázek: A – nese pouze ocel B – částeč stečné smykové smykové spojení spojení C – úplné plné smykové smykové spojení spojení

plná plná deska, kladný moment síla v desce odpoví odpovídá únosnosti skuteč skutečně použ použitých spř spřahovací ahovacích prostř stupeň prostředků edků ( η = Nc/Ncf je stupeň smykové smykového spojení spojení, je to souč současně asně pomě poměr poč počtu skuteč skutečně použ použitých trnů ů ku poč č tu trnů ů potř ř ebných pro trn po trn pot úplné plné smykové smykové spojení spojení: jeje-li η = 1, jde o úplné plné spojení spojení ) pro použ použití ití částeč stečného smykové smykového spojení spojení musí musí být splně splněny další další podmí podmínky, viz norma

plná plná deska, viz obrá obrázek obdobně obdobně u žebrové ebrové desky, ale s betonem v žebru se nepoč nepočítá (uvaž (uvažuje se jen prů průběžn ěžná vrstva betonu) na obr. napě napětí pro kladný moment poloha neutrá neutrální lní osy prochá prochází těži ěžištěm homogenizované homogenizovaného průř ezu průřezu návrhová vrhová únosnost se urč určí jako moment (Mel,Rd vyvodí v el,Rd), který vyvodí jednom z materiá materiálů (beton, ocel, výztuž výztuž) napě napětí rovné rovné návrhové vrhové pevnosti



Vertiká Vertikální lní smyk

Nosní ezy Nosníky s obetonovanými průř průřezy

Únosnost ve smyku je dá dána únosností ezu, nosností ocelové ocelového průř průřezu, beton se zanedbá zanedbá, takž takže = V Vpl, pl,a, Rd pl,Rd pl,a,Rd Souč Současné asné působení sobení momentu a smyku: stejně stejně jako u oceli, pevnost oceli stojiny se pro velký smyk sní sníží souč součinitelem 2 ρ =(2VEd/VRd – 1) U štíhlých stě stěn se musí musí posoudit boulení boulení podle ČSN EN 19931993-1-5



4

Nosní ezy Nosníky s obetonovanými průř průřezy

Únosnost v ohybu se urč určí plastickým výpoč výpočtem Kladný moment

Stabilita př při ohybu (klopení (klopení)

Kladný moment

Záporný moment

Při betonová it stabilitu samotné betonování je nutné nutné ověř ověřit samotného ocelové ocelového nosní nosníku Spř Spřažený nosní nosník: prostý nosní nosník stabilizuje betonová betonová deska u tlač tlačené eného pá pásu spojitý nosní nosník: tlač tlačené ené jsou dolní dolní pásnice u vnitř vnitřních podpor Únosnost s vlivem klopení klopení: Mb,Rd = χLT MRd Souč Součinitel klopení klopení podle ČSN EN 19931993-1-1: je potř potřeba zná znát Mcr Metoda obrá obrácené ceného UU-rámu: podrobnosti v textu pro mosty

λ LT



Stabilita př při ohybu (klopení (klopení)

Smykové Smykové spojení spojení

Tabulka v normě ezů ů, kdy spojitý nosní normě uvá uvádí velikosti průř průřez nosník př při splně splnění další ch podmí dalších podmínek (podobně (podobně dlouhá dlouhá pole, nepř nepříliš liš se liší lišíccí zatí zatížení ení, vyztuž vyztužení ení v podporá podporách atd.) vyhoví vyhoví na stabilitu bez výpoč výpočtu

Spř Spřahovací ahovací prvky př přenesou podé podélnou smykovou sí sílu mezi ocelí ocelí a betonem Taž Tažné spř spřahovací ahovací prvky: trny, zará zarážky Hilti, Hilti, perforovaná perforovaná liš lišta obecně obecně nikoli

Pruž Pružný ná návrh nosní nosníku: spř spřahovací ahovací prvky se rozdě rozdělí podle prů průběhu podé podélné lné síly Vℓ = VEd Sc/I1

Plastický ná návrh nosní nosníku: spř spřahovací ahovací prvky se rozdě rozdělí rovnomě rovnoměrně rně mezi kritickými průř ezy průřezy

λ LT



Úplné plné smykové smykové spojení spojení

Neú Neúplné plné (částeč stečné) smykové smykové spojení spojení

Spř ch prvků Spřahovací ahovací prvky nejsou slabým mí místem nosní nosníku (př (přidá idáním další dalších prvků se nezvě nezvětší únosnost nosní nosníku)


Spř Spřahovací ahovací prvky jsou (ú (úmyslně myslně) slabým mí místem nosní nosníku Únosnost nosní nosníku je tudí tudíž sní snížena oproti únosnosti s úplným spř spřažení ením Použ Používá se z ekonomických dů důvodů vodů nebo proto, že potř potřebné ebné prvky na nosní nosník nelze umí umístit Lze použ použít jen u plasticky navrž navržených nosní nosníků s duktilní duktilními spř spřahovací ahovacími prostř prostředky!!! Další Další omezení omezení: čl.6.6.2.1


5

Spř Spřahovací ahovací prostř prostředky

Trny prů průměru 16 – 25 mm (ú (únosnost v normě normě) Nastř Nastřelované elované zará zarážky Hilti (únosnost v textu ke školení kolení) Perforovaná Perforovaná liš lišta 50 a 100 mm vysoká vysoká (dtto)

Jiné Jiné spř spřahovací ahovací prvky: únosnost se zí získá ská z protlač protlačovací ovacích zkouš zkoušek podle přílohy B

Prvky umí umístě stěné v žebrové ebrové desce: sniž snižuje se jejich únosnost (vzorce v normě normě)

Pož Požadavky na rozmí rozmístě stění trnů trnů (rozteč (rozteče, krytí krytí, nejmenší nejmenší tlouš tloušťky pá pásnice atd.)

Na nosní nosníku lze použ použít jen spř spřahovací ahovací prvky s podobnou poddajností poddajností

Přenesení enesení síly z trnů trnů do desky



Prů Průhyby

Nosní Nosníky: MSP

Prů Průhyby Trhliny v betonu

Plochy mož možného smykové smykového poruš porušení ení: únosnost se posoudí posoudí výpoč výpočtem

pruž pružný výpoč výpočet vliv prokluzu v trnech na prů průhyb se zanedbá zanedbá u spojité spojitého nosní nosníku se momenty stanovené stanovené pruž pružným výpoč výpočtem na nosní nosníku s konstantní ezem opraví konstantním průř průřezem opraví souč součiniteli podle obrá obrázku. Př Přísluš slušně se poté poté ez bez trhlin, I2 upraví průřez upraví kladné kladné momenty a vypoč vypočítá se prů průhyb (I1 je pro průř pro průř ez s trhlinami). průřez vliv deformací deformací žeber u žebrové ebrové desky na prů průhyb lze zanedbat jen pro žebra do 80 mm



Trhliny v betonu

Ocelobetonové Ocelobetonové sloupy

Navrhuje se minimá minimální lní výztuž výztuž a omezují omezují se prů průměry výztuž výztuže



6

Ocelobetonové Ocelobetonové sloupy: tlak

únosnost průř ezu: Npl, průřezu: pl,Rd = Aafyd + 0,85 Acfcd + Asfsd vzpě vzpěrný tlak: ohybová ohybová tuhost (EI (EIeff) = EaIa + EsIs + 0,6EcmIc kritická kritická síla Ncr = π2 (EIeff)/L2 0,5 pomě poměrná rná štíhlost λ = (N (Npl, pl,Rk/Ncr) souč součinitel vzpě vzpěrnosti z ČSN EN 19931993-1-1: χ (př (přiřazení azení křivek v EN 19941994-1-1) únosnost: χNpl, pl,Rd posoudí posoudí se vyboč vybočení ení k obě oběma hlavní hlavním osá osám u krá krátkých trub vyplně vyplněných betonem je mož možné využ využít vliv ovinutí ovinutí

Ocelobetonové Ocelobetonové sloupy: ohyb



Ocelobetonové Ocelobetonové sloupy: tlak a ohyb


-

-

únosnost průř ezu: Mpl, průřezu: rovnováhy sil (stejně (stejně jako u nosní nosníků) pl,Rd z rovnová u pravoú ezů ů jednoduché pravoúhlých průř průřez jednoduché u trubky vyplně vyplněné betonem jsou potř potřeba pomů pomůcky, viz text ke školení kolení

posouzení posouzení na vzpě vzpěrný tlak NEd < χNpl, pl,Rd posouzení posouzení na ohyb MEd < αM μd Mpl, pl,Rd souč součinitel μd z interakč interakčního diagramu souč součinitel αM = 0,9 pro obvyklé obvyklé oceli S235 a S355 (0,8 pro S460) mohou pů působit momenty v obou hlavní hlavních roviná rovinách, viz text ke školení kolení




Únava

interakč interakční diagramy se najdou v odborné odborné literatuř literatuře nebo je lze zí získat výpoč ezu: kaž výpočtem, kdy se posunuje neutrá neutrální lní osa po průř průřezu: každé poloze odpoví odpovídá dvojice M,N a př ř i dostač č ují í c í hustotě ě bodů ů lze č á ru vyné é st p dosta uj hustot bod vyn lze použ používat i zjednoduš zjednodušenou interakč interakční závislost (lomená (lomená čára A, B, C a D.


posoudí posoudí se u nosní nosníků s opaková opakováním cyklů cyklů zatí zatížení ení aspoň aspoň 2 mil. ocel: ČSN EN 19931993-1-9

trny: SS-N kř křivka je v normě normě: ∆τc = 90 MPa


7

Ocelobetonové Ocelobetonové styč styčníky

V normě ujíící normě jsou údaje umožň umožňuj poč počítat typické typické ocelobetonové ocelobetonové spoje jako polotuhé polotuhé

Plechobetonové Plechobetonové desky

Za urč určitých podmí podmínek lze využ využít plechový profil jako úplnou nebo částeč stečnou náhradu výztuž výztuže žebrové ebrové desky Spř ř a ž ení í : 1 až ž 4 podle obr. Sp en a





Kladný moment (osa prochá ezem) prochází deskou nebo plechovým průř průřezem)


Záporný moment (osa prochá ezem) prochází deskou nebo plechovým průř průřezem)


Přílohy

A: Pomů Pomůcky pro metodu komponent (polotuhé (polotuhé styč styčníky) B. Zkouš Zkoušky desek, zkouš zkoušky spř spřahovací ahovacích prvků prvků C: Smrš Smršťová ování


ČSN EN 19941994-1-2


8

Rozsah platnosti ČSN EN 19941994-1-2

obvyklé obvyklé konstrukce pozemní pozemních staveb, př převá evážně nosní nosníky a sloupy, vyprojektované vyprojektované podle ČSN EN 19941994-1-1 jen pasivní í pož ž á rní í bezpeč č nost pasivn po rn bezpe převá evážně se vyš vyšetř etřuje mechanická mechanická únosnost (krité (kritérium R), zmí zmínky také také o zachová zachování celistvosti konstrukce (krité (kritérium E) a izolace (krité (kritérium I)

Názvosloví zvosloví

η fi =

Normový pož požár Parametrický pož požár Doba pož požární rní odolnosti (kupř (kupř. R60) Souč ezu (A/V) Součinitel průř průřezu Kritická Kritická teplota oceli Účinný průř ez (použ průřez (používá se u zjednoduš zjednodušených výpoč výpočtů)



Zatí Zatížení ení při pož požáru

Vlastnosti materiá materiálu

Gk + ψ fiQk,1 γ GGk + γ Q,1Qk,1

Efi,d fi,d = ηfi Ed ηfi = (G (Gk + ψfi Qk,1)/(γ )/(γGGk + γQ,1Qk,1) je redukč redukční souč součinitel G, Q stá stálé a promě proměnné nné zatí zatížení ení γ přísluš slušné souč součinitele zatí zatížení ení ψfi souč součinitel podle ČSN EN 19911991-1-2 přibliž ibližně je ηfi = 0,65

pevnost i modul pruž pružnosti pro ocel i beton s teplotou klesají klesají pracovní pracovní diagramy pro zvýš zvýšenou teplotu jsou v normě normě k = vlastnost př při normá normální lní teplotě teplotě/ vlastnost př při zvýš zvýšené ené teplotě teplotě tabulky souč součinitelů initelů k pro ocel i beton jsou v normě normě tepelné tepelné vlastnosti (jsou potř potřeba pro zpř zpřesně esněné výpoč výpočty)



Postupy navrhová navrhování

Tabulky

Tabulky Jednoduché Jednoduché výpoč výpočetní etní modely Zpř Zpřesně esněné výpoč výpočetní etní modely


Částeč stečně obetonovaný nosní nosník s deskou Spř Spřažený sloup obetonovaný Spř Spřažený sloup dutý vyplně vyplněný betonem V tabulká tabulkách se pro pož požadovanou dobu pož požární rní odolnosti a pro úroveň roveň zatí odečtou potř potřebné ebné rozmě rozměry zatížení ení ηfi = Efi,d fi,d /Rd odeč Tabulky jsou bezpeč bezpečným odhadem skuteč skutečnosti


9

Jednoduché Jednoduché výpoč výpočetní etní modely

Spř Spřažené ené desky Spř Spřažené ené nosní nosníky s deskou (nosní (nosníky obetonované obetonované i neobetonované neobetonované) Spř Spřažené ené sloupy částeč stečně obetonované obetonované a duté duté vyplně vyplněné betonem

Zpř Zpřesně esněné výpoč výpočetní etní modely

Zpř Zpřesně esněné výpoč výpočetní etní modely jsou založ založeny na zá zásadá sadách př přenosu tepla a lze je použ použít pro jakoukoli spř spřaženou konstrukci a pro jakýkoli model pož požáru (není (není třeba se omezovat jen na normový pož požár, ale lze uvaž uvažovat i výstiž výstižnější prů lného pož požáru) průběhy reá reálné Komerč Komerční softwary

V př přílohá lohách normy jsou podrobné podrobné postupy jak s pomocí pomocí mnoha souč součinitelů initelů a tabulek stanovit únosnost př při zvýš zvýšené ené teplotě teplotě (pro danou nebo pož požadovanou dobu pož požární rní odolnosti)



10

ČSN EN ené ocelobetonové konstrukce podle ČSN EN ené ocelobetonové konstrukce. J.Studnička. Rozsah platnosti ČSN EN

Recommend Documents