Sínszálak ágyazásának és rögzítésének körülményei a burkolt közúti vasúti vágányoknál

Sínszálak ágyazásának és rögzítésének körülményei a burkolt közúti vasúti vágányoknál Dr. Kazinczy László PhD. egyetemi docens Budapesti Műszaki és Gazdaságtudományi Egyetem, Út és Vasútépítési Tanszék

VI. VÁROSI VILLAMOS VASÚTI PÁLYANAP 2013. április 10. Szeged

1. BEVEZETÉS

VI. VÁROSI VILLAMOS VASÚTI PÁLYANAP - SZEGED

Dr. KAZINCZY LÁSZLÓ

Az előadásban tárgyalt témakörök

1. BEVEZETÉS; 2. SÍNSZÁLAK ÁGYAZÁSÁT ÉS RÖGZÍTÉSÉT BEFOLYÁSOLÓ TÉNYEZŐK ELEMZÉSE; 3. A SÍNSZÁLAK ÁGYAZÁSÁVAL ÉS RÖGZÍTÉSÉVEL KAPCSOLATBAN A BME ÚT ÉS VASÚTÉPÍTÉSI TANSZÉKEN AZ ELMÚLT IDŐSZAKBAN VÉGZETT MŰSZAKI MEGFELELŐSÉGI VIZSGÁLATOK; 4. ÖSSZEFOGLALÁS;



2. A SÍNSZÁLAK ÁGYAZÁSÁT ÉS RÖGZÍTÉSÉT BEFOLYÁSOLÓ TÉNYEZŐK ELEMZÉSE 2.1. A sínszálakra ható terhelésekkel kapcsolatos elemzés; 2.2. A sínrendszerekkel kapcsolatos elemzés; 2.3. A sínleerősítésekkel kapcsolatos elemzés; 2.3.1. A sínleerősítések vizsgálata a járműterhelések szempontjából; 2.3.2. A sínleerősítések vizsgálata a sínszálak rögzítésmódja szempontjából; 2.3.3. A sínleerősítések vizsgálata a sín eltolás-ellenállása szempontjából; 2.3.4. A sínleerősítések vizsgálata a sín másodlagos lehajlása-, illetve differenciált lehajlása szempontjából; 2.4. A síntalpgumikkal kapcsolatos elemzés; 2.5. A sínkamra kitöltésével kapcsolatos elemzés; 2.6. A nyomtávtartó rudakkal kapcsolatos elemzés;



2.1. A sínszálakra ható terhelésekkel kapcsolatos elemzés

2.1. A sínszálakra ható terhelésekkel kapcsolatos elemzés; 2.2. A sínrendszerekkel kapcsolatos elemzés; 2.3. A sínleerősítésekkel kapcsolatos elemzés; 2.3.1. A sínleerősítések vizsgálata a járműterhelések szempontjából; 2.3.2. A sínleerősítések vizsgálata a sínszálak rögzítésmódja szempontjából; 2.3.3. A sínleerősítések vizsgálata a sín eltolás-ellenállása szempontjából; 2.3.4. A sínleerősítések vizsgálata a sín másodlagos lehajlása-, illetve differenciált lehajlása szempontjából; 2.4. A síntalpgumikkal kapcsolatos elemzés; 2.5. A sínkamra kitöltésével kapcsolatos elemzés; 2.6. A nyomtávtartó rudakkal kapcsolatos elemzés;



A budapesti hálózaton közlekedő járművek terhelési adatai Önsúly [kN]

Terhelési súly [kN]

Tengelyek száma [db]

Statikus tengelyteher [kN]

Dinamikus tengelyteher [kN]

TÁTRA T5C5

19,50

26,50

4

66,25

99,38

GANZ csuklós

33,60

50,40

8

63,00

94,50

UV motorkocsi

19,90

26,48

4

66,20

99,30

UV pótkocsi

7,80

13,54

2

67,70

101,55

Ex HANNOVER TW 6000

38,80

52,00

8

65,00

97,50

COMBINO GT6N

69,70

97,70

12

100,00

150,00

Járműtípus

Jármű



A sínszálakra ható terhelésekkel kapcsolatos elemzés megállapításai 1. A COMBINO GT6N típusú jármű legnagyobb statikus tengelyterhelése (150 kN) mintegy másfélszerese a többi szállítójármű tengelyterhelésének (95102 kN). 2. A COMBINO tengelyterhelése pontosan azonos az előírásokban szereplő statikus tengelyterheléssel (150 kN). 3. Javaslom, hogy a jövőben bizonyos igénybevételi számítások esetén (például az üzem alatti rugalmas sínszál-lehajlás meghatározásánál, vagy annak előírásánál) vegyük figyelembe a járművek közti terhelések különbözőségét (a két terhelési kategória szerint)!



2.2. A sínrendszerekkel kapcsolatos elemzés




Zúzottkő-ágyazaton fekvő Haarmann-sínes burkolt pályaszerkezetek

Alsó áramvezetékes-, Haarmann-sínes felépítmény

Haarmann-sínes felépítmény



Zúzottkő-ágyazaton fekvő Phőnix-sínes pályaszerkezetek

Terméskő-réteg alapozású zúzottköves vágány

Terméskő-gerenda alapozású zúzottköves vágány

Zúzottkő-gerenda alapozású zúzottköves vágány VI. VÁROSI VILLAMOS VASÚTI PÁLYANAP – SZEGED 2013

Dr. KAZINCZY LÁSZLÓ BME

Magas szelvényű vályús (Phőnix) sínrendszerek keresztmetszetei

59 R2 típusú sínrendszer


60 R2 típusú sínrendszer


Vályús-, és Vignol sínszelvények keresztmetszeti jellemzői



A sínrendszerekkel kapcsolatos elemzés megállapításai

1. Az Ri 59 (59 E1) típusú vályús sín függőleges járműterhelésekkel szembeni teherbírása (Kxt = 363,2 * 10³ mm³) lényegében azonos az UIC 60 (60 E1) rendszerű Vignol sín teherbírásával (Kxt = 377 * 10³ mm³). 2. Az Ri 59 (59 E1) típusú vályús sín ugyanakkor mértékadó esetben is kb. fele akkora terhelést kap a közúti vasúti járművektől, mint az UIC 60 (60 E1) rendszerű Vignol sín a nagyvasúti szerelvényektől. 3. Az Ri 59 (59 E1) típusú vályús sín a RAFS rendszerű vágányokban folyamatos alátámasztást, az UIC 60 (60 E1) rendszerű Vignol sín 600 mm-ként szakaszos alátámasztást kap. 4. Az Ri 59 (59 E1) típusú vályús sín tehát igénybevételi szempontból a mai pályaszerkezeti megoldásokban jelentősen túlméretezett szelvény. 5. Javaslom a jövőben az alacsonyabb szelvényű vályús sínrendszerek (41 GPU, Ri 51,4) jelenleginél szélesebb körű alkalmazását a hazai közúti vasúti hálózatokban!



2.3. A sínleerősítésekkel kapcsolatos elemzés




2.3.1. A sínleerősítések vizsgálata a járműterhelések szempontjából




A járműterhelésből származó sínszálra ható erők redukálása a sínsúlypontjára

Z

Z

Z Tömegközéppont

e

Y

Z

- Függőleges irányú kerékterhelés;

Y

- Vízszintes irányú kerékterhelés;

e, h - A „Z” és az „Y” erők külpontossága; h

Mt - Torziós (csavaró nyomaték): Mt = Y*h – Z*e



A mechanikai-, és az akusztikai igénybevételek egyaránt az aktív terhelésekkel szemben rugalmas ellenállások létrehozását igénylik

Z

Z

Tömegközéppont „Z”-erővel szemben: - a sín talpa alatt rugalmas ágyazás és csillapítás, - a síntalpon rugalmas szorítóhatású sínleerősítés; „Y”-erővel szemben: - a sínkamrákban rugalmas ágyazás és csillapítás; „Mt”-nyomatékkal szemben: - a sín talpa alatt rugalmas ágyazás és csillapítás, - a sínkamrákban rugalmas ágyazás és csillapítás;

Kétirányú folyamatos sín ágyazás (RAFS rendszer) + Rugalmas (szorítóhatású) sínleerősítés

- a síntalpon rugalmas szorítóhatású sínleerősítés VI. VÁROSI VILLAMOS VASÚTI PÁLYANAP - SZEGED


A járműterhelések szempontjából végzett sínleerősítés-vizsgálat megállapításai 1. A sínszálakra ható kerékterhelésnél nem szabad elhanyagolni a keresztirányú - vízszintes (Y) erőkomponenst, amely szélső esetben kb. 40 -50 %-a a függőleges (Z) kerékterhelésnek. 2. A vízszintes erőkomponens (Y) a függőleges erőhöz (Z) hasonlóan oldalirányú rugalmas ágyazást-, a tehetetlenségi középpontra történt redukálás során kapott csavarónyomaték (MT) kétirányú rugalmas ágyazást és rugalmas sínrögzítést igényel.



2.3.2. A sínleerősítések vizsgálata a sínszálak rögzítésmódja szempontjából




Zúzottkő-ágyazatú-, keresztaljas-, és folyamatos sínágyazású-, betonlemezes vágányokon végzett vízszintes irányú testhang-mérés eredménye

Zúzottköves v. Mérési pont: 0,9 m-re a sínszáltól

Betonlemezes RAFS v.



Zúzottkő-ágyazatú-, keresztaljas-, és folyamatos sínágyazású-, betonlemezes vágányokon végzett függőleges irányú testhang-mérés eredménye

Zúzottköves v. Mérési pont: 0,9 m-re a sínszáltól

Betonlemezes RAFS v.



Zúzottkő-ágyazatú-, keresztaljas-, és folyamatos sínágyazású-, betonlemezes vágányokon végzett zajmérések eredménye

Zúzottkőágyazatú vágány

Betonlemezes RAFS vágány Agnes-Bernauer-Strasse

f [Hz]



A sínszálak rögzítésmódja szempontjából végzett sínleerősítés-vizsgálat megállapításai

1. A mindkét irányban folyamatosan ágyazott sínrendszerek esetében – különösen füves vágányoknál - a vasúti pályatest mechanikai-, és akusztikai igénybevételei egyaránt kedvezőbben alakulnak, mint a zúzottkő-ágyazatú keresztaljas pályaszerkezeteknél (megjegyzendő a zúzottkő-ágyazat rezgéscsillapító szerepe is igen jelentős). 2. A továbbiakban is tehát javasolt a folyamatos sínágyazás mindkét irányban, amely azonban csak akkor lehet hatékony, ha a sínszál és a rugalmas ágyazó közeg szorosan együttműködik. 3. A sínszálak, valamint a rugalmas ágyazó közeg együttdolgozásának hatékonysága jelentősen függ a sínleerősítés szorítóhatásának mértékétől, valamint a sínleerősítések távolságától.



2.3.3. A sínleerősítések vizsgálata a sín eltolás-ellenállása szempontjából




A sínfelnyílás számítása téli síntörés esetén

∆

2 ( α ⋅ E ⋅ A ⋅ ∆t ) ∆ = 2⋅

E⋅A⋅q

α [1/ºC] - az acél lineáris hőtágulási tényezője (α = 11,5·10-6 1/ºC); E [N/mm²] - a sín rugalmassági modulusa (E = 2,125·105 N/mm²); ∆t [ºC] - a sín hőmérsékletváltozása; A [mm²] - a sín keresztmetszeti területe; q [N/m] - a sín hosszirányú eltolás-ellenállása. VI. VÁROSI VILLAMOS VASÚTI PÁLYANAP - SZEGED


Síntörés esetén létrejött hézag maximális értéke különböző sínrögzítési módok esetében k = 3000 mm

Srsz .

Rögzítési mód

k = 1500 mm

k = 750 mm

E [kN] q [N/mm]

∆ [mm]

q [N/mm]

∆ [mm]

q [N/mm]

∆ [mm]

1.

Biztosítólemez (GANTREX)

3,0

1,00

1171,90

2,00

585,96

4,00

292,98

2.

Szorítókengyel (VOSSLOH)

15,0

5,00

234,38

10,00

117,19

20,00

58,60

3.

Szorítólemez (GEO)

20,0

6,67

175,79

13,33

87,89

26,67

43,94

4.

Nyomtávtartó

57,0

19,00

61,68

38,00

30,84

76,00

15,42

5.

Biztosítólemez + Nyomtávtartó (1500 mm)

-

39,00

30,05

40,00

29,30

42,00

27,90

6.

Szorítókengyel + Nyomtávtartó (1500 mm)

-

43,00

27,25

48,00

24,42

58,00

20,21

7.

Szorítókengyel + Nyomtávtartó (1500 mm)

-

44,67

26,24

51,33

22,83

64,67

18,12

A nyomtávtartó rudak mellett a sínleerősítések szerepe elenyésző! A nyomtávtartó nem hagyható el! VI. VÁROSI VILLAMOS VASÚTI PÁLYANAP - SZEGED


A sín eltolás-ellenállása szempontjából végzett sínleerősítés-vizsgálat megállapításai

1. A sínszálak hosszirányú eltolás-ellenállása szempontjából a nyomtávtartó rudak magas eltolás-ellenállása mellett a sínleerősítések szerepe másodlagos. 2. Burkolt-, moduláris elemekkel mindkét irányban folyamatosan ágyazott sínszálaknál a nyomtávtartó rudak nem hagyhatók el!



2.3.4. A sínleerősítések vizsgálata a másodlagos lehajlások-, illetve a differenciált lehajlások szempontjából




A sínszál másodlagos lehajlásának értelmezése Z

Lehalás a folyamatos és rugalmas alátámasztás alapján

Lehajlás két támasz között a tartó merevsége alapján

Z [N] kerékteher; E [N/mm²] I [mm4] D [N/mm] L [mm]

Elsődleges lehajlás

Z ⋅k y= 2⋅ D ⋅ L

– a függőleges irányú statikus – a sínanyag rugalmassági modulusa; – a sínszál inercianyomatéka; – a sínleerősítés rugóállandója; – a sínszál merevségi hossza:

Másodlagos lehajlás

(

Z δ = ⋅ 0,322 ⋅ m 2 − 0,3 ⋅ m 2 ⋅ k − 0,6 ⋅ m ⋅ k 2 + 1,1 ⋅ k 3 96 ⋅ E ⋅ I VI. VÁROSI VILLAMOS VASÚTI PÁLYANAP - SZEGED

)

m - a sínszál alátámasztásának hossza a sínleerősítésben (a sínszál hossztengelyének irányában [mm]. Dr. KAZINCZY LÁSZLÓ

A differenciált sínszál-lehajlás értelmezése Z [kN]

D0 [N/mm]

Rugalmas sínágyazás szorítókengyeles leerősítés nélkül

y0 [mm]

Z [kN]

Előfeszítés

Rugalmas sínágyazás szorítókengyeles leerősítéssel

R

R

D1 [N/mm]

D0 [N/mm]

D1 [N/mm]

y1 [mm]

y0 [mm]

y1 [mm]

Előfeszítés

Sínleerősítés

A másodlagos lehajlások-, illetve a differenciált lehajlások szempontjából végzett sínleerősítés-vizsgálat megállapításai

1. Burkolt-, mindkét irányban folyamatosan ágyazott sínrendszereknél (RAFS rendszereknél) a másodlagos lehajlás nem értelmezhető. 2. Egymáshoz csatlakozó-, különböző rugalmasságú sínágyazások-, vagy szorító hatású sínleerősítések és lefogás nélküli (lekötések közti-) szakaszok viszonylatában viszont a másodlagos lehajlás kritériumának mintájára bevezetendő a differenciált lehajlás-, keresztirányban differenciált elmozdulás fogalma, illetve kritériuma.



2.4. A síntalpgumikkal kapcsolatos elemzés




A hazai közúti vasúti pályaszerkezetekben alkalmazott „RAFS típusú” síntalpgumik rugóállandói

ORTEC 34 EXT 03 X

< 20 kN/mm/m

EDILON-SEDRA SEDRAFER GU 180-24

24 kN/mm/m


TS-52/T/GU

300 kN/mm/m 60 kN/mm/m VI. VÁROSI VILLAMOS VASÚTI PÁLYANAP - SZEGED


A hazai közúti vasúti pályaszerkezetekben alkalmazott talpgumik által biztosított függőleges irányú rugalmas sínlehajlások értékei Srsz.

Paraméter mm 4

Egység

ORTEC 34 ECT 03 X



TS-52/T/GU

1.

Z

N

75000

75000

75000

75000

2.

E

N/mm²

210000

210000

210000

210000

3.

Ix

mm4

32109000

32109000

32109000

2616000

4.

Dz

N/mm/m

20000

24000

60000

300000

5.

s

mm

180

180

180

156

6.

A

mm²

180000

180000

180000

156000

7.

C

N/mm³

0,11

0,13

0,33

1,92

8.

L

mm

1077,63

1029,61

818,82

292,55

9.

y

mm

1,74

1,52

0,76

0,43

y=

Z 2⋅ C⋅s⋅ L

Z [N] E [N/mm²] I [mm4] C [N/mm³] s [mm] L [mm]

– a függőleges irányú statikus kerékteher; – a sínanyag rugalmassági modulusa; – a sínszál vízszintes tengelyre vonatkoztatott inercianyomatéka; – az ágyazási tényező (a sínszálra vonatkozóan); – a hosszgerenda felfekvési felületének szélessége; – a sínszál merevségi hossza: 4⋅E⋅I L=4 C ⋅s



A síntalpgumikkal kapcsolatos elemzés megállapításai

1. Folyamatos sínágyazású vágányoknál kb. 25 kN/mm/m értéknél nagyobb rugóállandójú (azaz keményebb, merevebb) síntalp-gumi alkalmazása véleményem szerint kerülendő. 2. A 20-25 kN/mm/m értékű rugóállandó esetén a sínszál rugalmas lehajlása a COMBINO jármű alatt kb. 1,5-1,7 mm, a többi jármű alatt kb. 1,0 mm. 3. Véleményem szerint a napjainkban alkalmazott sínminőségek mellett, különösen az igen nagy teherbírású magas szelvényű vályús sínek esetében az 1,5 mm-nél nagyobb értékű lehajlások is biztosíthatók (a nagyobb rugalmasság hatékonyabb rezgéscsillapítást eredményez).



2.5. A sínkamra kitöltésével kapcsolatos elemzés




GANTRY sínleerősítésű RAFS rendszerű vágány építése



A sínkamra kitöltésével kapcsolatos elemzés megállapításai

1. A sínkamra gumikat a vízszintes-, keresztirányú rugalmas ágyazás eszközévé kell tenni. 2. A sínkamra gumik a sínszál számára hatékony ágyazást csak akkor tudnak biztosítani, ha a sínszál közti térbe helyezett burkolóanyagok (beton, aszfalt, ragasztó, stb.) azokat a síngerinchez feszítik. 3. A sínkamra gumik esetében a rugalmasság mellett a gumi vízfelvételi-, elektromos vezetési tulajdonságai is rendkívül fontosak! 4. Kiöntőanyagok-, sínleerősítés nélküli moduláris kamra elemek alkalmazása esetén is a sín kivetődését (kifordulását) minden körülmények között meg kell akadályozni!



2.6. A nyomtávtartó rudakkal kapcsolatos elemzés




A sínszál keresztirányú (vízszintes) maximális elmozdulása különböző távolságokban elhelyezett nyomtávtartó rudak esetén (sínleerősítések nélkül) k [mm] Srsz.

Jellemző 3000

1500

1200

900

750

1.

Y stat. [N]

37500

37500

37500

37500

37500

2.

Ykv. Stat. [N]

45000

45000

45000

45000

45000

3.

E [N/mm²]

210000

210000

210000

210000

210000

4.

Iy [mm4]

8781000

8781000

8781000

8781000

8781000

5.

Ky [mm³]

91600

91600

91600

91600

91600

6.

M [Nmm]

16875000

8437500

6750000

5062500

4218750

7.

σ [N/mm²]

184,22

92,11

73,69

55,27

46,06

8.

y [mm]

3,43

0,43

0,22

0,09

0,05

Ykv. stat. k/2

k/2


Ykv.stat . ⋅ k = E ⋅ I y ⋅ 192 3

y max .


A nyomtávtartó rudakkal kapcsolatos elemzés megállapításai 1. A nyomtávtartó rudak vízszintes-, keresztirányban megtámasztásának kemény pontjait képezik.

a

sínszálak

2. A nyomtávtartó rudak 1,5 m-ként történő alkalmazása - a sínszál oldalirányú terhelésének hatására bekövetkező elmozdulások szempontjából (a vágány hosszirányú eltolás-ellenállása szempontjából is) - szükséges. 3. A nyomtávtartó rudak és a sínszálak közti merev kapcsolat rugók alkalmazásával kedvezőbbé tehető.



3. A SÍNSZÁLAK ÁGYAZÁSÁVAL ÉS RÖGZÍTÉSÉVEL KAPCSOLATBAN A BME ÚT ÉS VASÚTÉPÍTÉSI TANSZÉKEN AZ ELMÚLT IDŐSZAKBAN VÉGZETT MŰSZAKI MEGFELELŐSÉGIVIZSGÁLATOK 3.1. A CORUS cég által tervezett és gyártott 41-GPU jelű vályús sín vizsgálata; 3.2. Az előregyártott vasbetonlemezes, tömbsínes (TS-52) pályaszerkezethez a BETON-STAR Kft. által gyártott VL/BS típusú pályalemezek vizsgálata; 3.3. A TS-52 típusú tömbsín ágyazását és rögzítését szolgáló a GUMISSIO Kft. által gyártott gumielemek vizsgálata; 3.4. Az EDILON cég által gyártott VA-70 jelzésű kiöntőanyagba ágyazott TS-52 típusú tömbsín vizsgálata; 3.5. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott W-TRAM-, és W-TRAM / RAFS típusú sínleerősítések vizsgálata; 3.6. A REGUM GmbH. által tervezett és gyártott sínkamra elemek vizsgálata; 3.7. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott rezgéscsillapító kamraelemek vizsgálata; 3.8. Inhomogén

ágyazási

tulajdonságú

pályaszakaszok

igénybevételi

vizsgálata;



3.1. A CORUS cég által tervezett és gyártott 41-GPU jelű vályús sín vizsgálata 3.1. A CORUS cég által tervezett és gyártott 41-GPU jelű vályús sín vizsgálata; 3.2. Az előregyártott vasbetonlemezes, tömbsínes (TS-52) pályaszerkezethez a BETON-STAR Kft. által gyártott VL/BS típusú pályalemezek vizsgálata; 3.3. A TS-52 típusú tömbsín ágyazását és rögzítését szolgáló - a GUMISSIO Kft. által gyártott gumielemek vizsgálata; 3.4. Az EDILON cég által gyártott VA-70 jelzésű kiöntőanyagba ágyazott TS-52 típusú tömbsín vizsgálata; 3.5. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott W-TRAM-, és W-TRAM / RAFS típusú sínleerősítések vizsgálata; 3.6. A REGUM GmbH. által tervezett és gyártott sínkamra elemek vizsgálata; 3.7. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott rezgéscsillapító kamraelemek vizsgálata;

3.8. Inhomogén vizsgálata;

ágyazási

tulajdonságú


pályaszakaszok

igénybevételi


A CORUS 41 GPU-, és az 50 E6 rendszerű sínszelvényei

CORUS 41 GPU rendszerű vályús sín


CORUS 50 E6 rendszerű Vignol sín


3.2. Az előregyártott vasbetonlemezes, tömbsínes (TS-52) pályaszerkezethez a BETON-STAR Kft. által gyártott VL/BS típusú pályalemezek vizsgálata 3.1. A CORUS cég által tervezett és gyártott 41-GPU jelű vályús sín vizsgálata; 3.2. Az előregyártott vasbetonlemezes, tömbsínes (TS-52) pályaszerkezethez a BETON-STAR Kft. által gyártott VL/BS típusú pályalemezek vizsgálata; 3.3. A TS-52 típusú tömbsín ágyazását és rögzítését szolgáló - a GUMISSIO Kft. által gyártott gumielemek vizsgálata; 3.4. Az EDILON cég által gyártott VA-70 jelzésű kiöntőanyagba ágyazott TS-52 típusú tömbsín vizsgálata; 3.5. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott W-TRAM-, és W-TRAM / RAFS típusú sínleerősítések vizsgálata; 3.6. A REGUM GmbH. által tervezett és gyártott sínkamra elemek vizsgálata; 3.7. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott rezgéscsillapító kamraelemek vizsgálata; 3.8. Inhomogén

ágyazási

tulajdonságú

pályaszakaszok

igénybevételi

vizsgálata;



A VL/BS típusú pályalemezek geometriai jellemzői és mérettűrései (BKV Zrt.)

Jelölés

VL/BS-60

VL/BS-30

VL/BS-15

VL/BS-08

VL/ BS05

k. b.

Gyártási hossz [mm]

5986

2903

1410

665

540 500

±5

±5

±3

±3 201 8

Gyártási szélesség [mm] Felső

2018

2018

2018

2018

2018

Alsó

±5

±5

±5

±5

±5

2200

2200

2200

2200

2200

±5

±5

±5

±5

±5

±3


Gyártási magasság [mm]

180

180

180

180

180

+5

Maximális csavarodottság [mm]

6

Maximális élgörbeség [mm] +7

Sínvályú szélesség [mm]

162

+ 2

-2

-0

-1

+5

+5

+ 2

4

162

-2

-0

-1

+5

+3

+ 2

3

162

-2

-0

-1

+5

+2

+ 2

2

162

-2

-0

-1

+5

+2

+ 3

-2

2

-0

162

Sínvályú távolsága a panel aljától [mm] 110

+4 -1

110

+4 -1

110

+4 -1

110

+4 -1

110

-1


+4 -1

A VL/BS típusú pályalemezek törésvizsgálata (vizsgált keresztmetszet: vg. tengelyre merőlegesen a lemezvégen és lemezközépen; vg. tengelyben)



Repedéskép a pályalemez merőleges irányú középső keresztmetszetében történő terhelése esetén



Elmozdulások a pályalemez vágánytengelyre merőleges irányú lemezvégi terhelése során 3. számú panel "A" jelű végének lehajlási értékei, a különböző terhelési lépcsőkben 5,00 0,00 0 kN 20 kN 40 kN 60 kN 80 kN 100 kN 120 kN 140 kN 160 kN

Elmozdulás [mm]

-5,00 -10,00 -15,00 -20,00 -25,00 -30,00 -35,00 -100,00

-50,00

0,00

50,00

100,00

Szimmetriatengelytől való távolság [mm]



A jellemző tönkremeneteli állapotokat előidéző erőértékek Erő [kN]

Tapasztalt jelenség 1. számú panel

60 kN

Első repedések megjelenése.

320 kN

A panel megroppant, komolyan károsodott, funkcióit elvesztette.

348 kN

A panel teljesen tönkrement. 2. számú panel

60 kN


320 kN


340 kN

A panel teljesen tönkrement. 3. számú panel ”A” jelű vége

10 kN


155 kN


160 kN

A panel teljesen tönkrement. 3. számú panel ”B” jelű vége

10 kN


170 kN


180 kN

A panel teljesen tönkrement. 4. számú panel

10 kN


130 kN

A panel a bal oldalon feltámaszkodott, további lehajlás nem tudott kialakulni.

170 kN

A panel a jobb oldalon feltámaszkodott, további lehajlás nem tudott kialakulni.



A pályalemezek felületi súrlódás-ellenállás (SRT) mérése



3.3. A TS-52 típusú tömbsín ágyazását és rögzítését szolgáló - a GUMISSIO Kft. által gyártott gumielemek vizsgálata 3.1. A CORUS cég által tervezett és gyártott 41-GPU jelű vályús sín vizsgálata; 3.2. Az előregyártott vasbetonlemezes, tömbsínes (TS-52) pályaszerkezethez a BETON-STAR Kft. által gyártott VL/BS típusú pályalemezek vizsgálata; 3.3. A TS-52 típusú tömbsín ágyazását és rögzítését szolgáló - a GUMISSIO Kft. által gyártott gumielemek vizsgálata; 3.4. Az EDILON cég által gyártott VA-70 jelzésű kiöntőanyagba ágyazott TS-52 típusú tömbsín vizsgálata; 3.5. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott W-TRAM-, és W-TRAM / RAFS típusú sínleerősítések vizsgálata; 3.6. A REGUM GmbH. által tervezett és gyártott sínkamra elemek vizsgálata; 3.7. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott rezgéscsillapító kamraelemek vizsgálata; 3.8. A KARIATIDA Stúdió Kft. által tervezett és gyártott rezgéscsillapító rugalmas alágyazati lemezek vizsgálata;

3.9. Inhomogén vizsgálata;

ágyazási

tulajdonságú


pályaszakaszok

igénybevételi Dr. KAZINCZY LÁSZLÓ

A TS-52/S/GU típusú szorítógumi geometriai-, és statikus rugalmassági vizsgálata A szorítógumik geometriai vizsgálatának eredményei

A szorítógumik nyújtás-vizsgálatának eredményei Új állapotú szorító gumiszalagok erő-út diagramja (összehasonlító ábra)

A szorító gumiszalagok geometriai vizsgálata 30

60

28 24

40

22 20

0% nyújtás

18 erő (kN)

gumiszalagok átlagos mérete

26

50

Széles ség

30

Magas ság 20

10% nyújtás

16

20% nyújtás

14 12

30% nyújtás 40% nyújtás

10 8 6

10

4 2 0

0 0%

10%

20%

30%

40%

0

1

2

megnyújtás (%)

3

4

5

6

7

8

9

10

11

be nyom ódás (m m )

A szorítógumik a terhelőkeretben

A szorítógumik terhelésvizsgálatának eredményei Megnyújtás értéke

Maximális terhelőerő [kN]*

Maximális összenyomódás [mm]

Rugóállandó [kN/mm]

Fajlagos rugóállandó [kN/mm/m]

0%

24,7

10,2

2,43

8,10

10 %

24,7

9,5

2,58

8,62

20 %

24,8

9,3

2,65

8,84

30 %

24,8

8,8

2,81

9,37

40 %

24,7

8,3

2,96

9,86



A TS-52/T/GU típusú talpgumi statikus-, és dinamikus rugalmassági vizsgálata

Új á llapotú s íntalpgumi függőlege s irányú statikus erő-út diagra mja (1. gumi) 55 50 45 40

erő (kN)

35 30 25 20 15 10 5 0 0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1,4

benyom ód ás (m m )

Új állapotú síntalpgumi függőleges irányú statikus erő-út diagramja (2. gumi) 55 50 45 40

erő (kN)

35 30 25 20 15 10 5 0 0, 0

0, 2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

1, 4

benyomó dás (mm)



A TS-52/S/GU és a TS-52/T/GU típusú gumielemekkel kapcsolatban végzett mechanikai-, villamossági-, és vízfelvételi vizsgálatok eredményei



A TS-52/S/GU és a TS-52/T/GU típusú gumielemekkel ágyazott tömbsín elméleti igénybevételi vizsgálatának eredményei



3.4. Az EDILON cég által gyártott VA-70 jelzésű kiöntőanyagba ágyazott TS-52 típusú tömbsín vizsgálata; 3.1. A CORUS cég által tervezett és gyártott 41-GPU jelű vályús sín vizsgálata; 3.2. Az előregyártott vasbetonlemezes, tömbsínes (TS-52) pályaszerkezethez a BETON-STAR Kft. által gyártott VL/BS típusú pályalemezek vizsgálata; 3.3. A TS-52 típusú tömbsín ágyazását és rögzítését szolgáló a GUMISSIO Kft. által gyártott gumielemek vizsgálata; 3.4. Az EDILON cég által gyártott VA-70 jelzésű kiöntőanyagba ágyazott TS-52 típusú tömbsín vizsgálata; 3.5. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott W-TRAM-, és W-TRAM / RAFS típusú sínleerősítések vizsgálata; 3.6. A REGUM GmbH. által tervezett és gyártott sínkamra elemek vizsgálata; 3.7. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott rezgéscsillapító kamraelemek vizsgálata; 3.8. Inhomogén

ágyazási

tulajdonságú

pályaszakaszok

igénybevételi

vizsgálata;



Az EDILON Corkelast VA 70 típusú anyagba ágyazott TS-52 jelű tömbsín fárasztóvizsgálata



AZ EDILON Corkelast VA 70 típusú anyagba ágyazott TS-52 jelű tömbsín laboratóriumi vizsgálatának eredményei Srsz.

1.

2.

3.

Jellemző

Ágyazási tényező

Eltoló erő

Kihúzó erő

1. Rugalmasság vizsgálat

Egység

Próbatest hossza

Érték Fárasztás előtt

Fárasztás után

250 mm

1,18

-

900 mm

0,91

1,00

250 mm

96,18 / 16,0

-

900 mm

-

302,00 / 17,0

250 mm

40,0

-

N/mm³

kN/mm

kN

2. Eltolás vizsgálat


3. Kihúzás vizsgálat


3.5. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott W-TRAM-, és W-TRAM / RAFS típusú sínleerősítések vizsgálata; 3.1. A CORUS cég által tervezett és gyártott 41-GPU jelű vályús sín vizsgálata; 3.2. Az előregyártott vasbetonlemezes, tömbsínes (TS-52) pályaszerkezethez a BETON-STAR Kft. által gyártott VL/BS típusú pályalemezek vizsgálata; 3.3. A TS-52 típusú tömbsín ágyazását és rögzítését szolgáló a GUMISSIO Kft. által gyártott gumielemek vizsgálata; 3.4. Az EDILON cég által gyártott VA-70 jelzésű kiöntőanyagba ágyazott TS-52 típusú tömbsín vizsgálata; 3.5. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott W-TRAM-, és W-TRAM / RAFS típusú sínleerősítések vizsgálata; 3.6. A REGUM GmbH. által tervezett és gyártott sínkamra elemek vizsgálata; 3.7. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott rezgéscsillapító kamraelemek vizsgálata; 3.8. A KARIATIDA Stúdió Kft. által tervezett és gyártott rezgéscsillapító rugalmas alágyazati lemezek vizsgálata;

3.9.

Inhomogén vizsgálata;

ágyazási

tulajdonságú


pályaszakaszok

igénybevételi


A VOSSLOH W-TRAM típusú sínleerősítési rendszer



A W-TRAM típusú sínleerősítés fárasztás előtti-, és utáni vizsgálatai

Függőleges rugalmasság vizsgálat

Vízszintes rugalmasság vizsgálat

Közbetét rugalmassági vizsgálata

Eltolás-ellenállás vizsgálat



A W-TRAM típusú sínleerősítés fárasztóvizsgálatának paraméterei az EN 13481-5 számú szabvány előírásai alapján Maximális tengelyterhelés [kN]

Kategória

Minimális körívsugár [m]

A Fmax

130

40

B

180

80

C

260

150

D

260

400

D

50 MN/m ≤ D < 75 MN/m

D < 50 MN/m

75 MN/m ≤ D < 100 MN/m

D ≥ 100 MN/m

Kat.

α [°]

X[mm]

F [kN]

α [°]

X[mm]

F [kN]

α [°]

X[mm]

F [kN]

α [°]

X[mm]

F [kN]

A

45

100

50

45

100

55

38,6

50

65

38,6

50

80

B

45

100

55

45

100

60

38,6

50

70

38,6

50

85

C

33

25

60

33

25

65

33

25

75

33

25

95

D

26

15

60

26

15

65

26

15

75

26

15

95



A VOSSLOH W-TRAM/180 típusú sínleerősítési rendszer műszaki alkalmazási feltételei 1.

A sínleerősítési rendszer jelen „MŰSZAKI MEGFELELŐSÉGI VIZSGÁLAT ÉS IGAZOLÁS a VOSSLOH Fastening Systems által gyártott W-TRAM (180) típusú sínleerősítési rendszerrel kapcsolatban” című kutatási anyag 4. fejezetében ismertetett módon összeállított formában (lásd összeállítási rajzok), a felsorolt elem típusokkal és azok műszaki jellemzőivel alkalmazható. 2. A sínleerősítési rendszer vályús Phőnix (41-GPU; Ri-59; Ri-60; stb.), és Vignol (MÁV-48; S-49; S54; UIC-54; UIC-60; stb.) rendszerű sínszálakkal egyaránt alkalmazható. 3. A sínleerősítési rendszer legfeljebb 900 mm lekötéstávolságig alkalmazható,Ri 59 (vagy Ri 60), UIC 60 rendszerű sínek esetében. A 2. pontban felsorolt további sínrendszerek alkalmazásakor a lekötéstávolság értékét az első- és másodlagos sínszál lehajlás szempontjából a tényleges járműterhelés figyelembevételével minden esetben meg kell vizsgálni. 4. A sínleerősítési rendszer legfeljebb 180 kN statikus tengelyterhelésű, V = 80 km/h maximális sebességű járművek által járt pályaszakaszokon alkalmazható. 5. A sínleerősítési rendszer 180 kN legnagyobb statikus tengelyterhelésnél Rmin = 80 m-, 150 kN legnagyobb statikus tengelyterhelésnél Rmin = 20 m legkisebb körívsugarú vágányba építhető be. 6. A sínleerősítési rendszer ágyazatnélküli (betonlemezes) vágányokban alkalmazható. 7. A sínleerősítési rendszer esetében alkalmazható túlemelés legnagyobb értéke 140 mm (mmax = 140 mm). 8. A sínleerősítési rendszer az 1-7. pontokban körülírt feltételek teljesítése esetén a városi vasutak valamennyi ágazatánál (közúti vasutak, közúti gyorsvasutak [HÉV], földalatti gyorsvasutak, elővárosi gyorsvasutak) a mélyvezetésű alagúti-, a kis mélységben vezetett kéregalatti-, és felszíni szakaszain egyaránt alkalmazható. 9. A sínleerősítési rendszer ágyazatnélküli (betonlemezes) nyitott-, és burkolt vágányokban egyaránt alkalmazható. 10. A sínleerősítési rendszer az 1-7. pontokban körülírt feltételek teljesítése esetén folyóvágányokban, kitérőkben, átszelésekben, átszelési kitérőkben, járműtelepek csarnoki vágányaiban egyaránt alkalmazható. VI. VÁROSI VILLAMOS VASÚTI PÁLYANAP - SZEGED Dr. KAZINCZY LÁSZLÓ

A VOSSLOH W-TRAM típusú sínleerősítési rendszerek megjelenési formái

A W-TRAM sínleerősítési rendszer ekalapmegoldásai

A sín alátámasztásának módja Szakaszos

A W-TRAM sínleerősítési rendszerek lekötési változatai

Terhelhetőség [kN]

W-TRAM/130

130

W-TRAM/130/RAFS

150

W-TRAM/180

180

W-TRAM/180/RAFS

180

W-TRAM/130 Folyamatos Szakaszos W-TRAM/180 Folyamatos



A VOSSLOH W-TRAM/130/RAFS és a W-TRAM/180/RAFS típusú sínleerősítési rendszerek műszaki alkalmazási feltételei A W-TRAM/130/RAFS és a W-TRAM/180/RAFS típusú sínleerősítések jelen „MŰSZAKI MEGFELELŐSÉGI VIZSGÁLAT ÉS IGAZOLÁS a VOSSLOH Fastening Systems által gyártott W-TRAM típusú sínleerősítési rendszer folyamatos sínágyazású változataival (W TRAM/130/RAFS, W-TRAM/180/RAFS) kapcsolatban” című kutatási anyag 4. fejezetében ismertetett módon összeállított formában (lásd összeállítási rajzok), a felsorolt elem típusokkal és azok műszaki jellemzőivel alkalmazhatók. A W-TRAM/130/RAFS és a W-TRAM/180/RAFS típusú sínleerősítések vályús Phőnix (41-GPU; Ri-59; Ri-60; stb.), és Vignol (MÁV48; S-49; S-54; UIC-54; UIC-60; stb.) rendszerű sínszálakkal egyaránt alkalmazhatók. A W-TRAM/130/RAFS típusú sínleerősítés legfeljebb 150 kN-, a W-TRAM/180/RAFS legfeljebb 180 kN statikus tengelyterhelésű, V = 80 km/h maximális sebességű járművek által járt pályaszakaszokon alkalmazható. A W-TRAM/130/RAFS és a W-TRAM/180/RAFS típusú sínleerősítések legfeljebb 1500 mm lekötéstávolságig alkalmazhatók. A W-TRAM/130/RAFS és a W-TRAM/180/RAFS típusú sínleerősítések távolsága 400 m-nél kisebb sugarú ívekben legfeljebb 800 mm lehet. A W-TRAM/130/RAFS sínleerősítési rendszer 150 kN legnagyobb statikus tengelyterhelésnél Rmin = 20 m-, a W-TRAM/180/RAFS típusú sínleerősítés 180 kN legnagyobb statikus tengelyterhelésnél Rmin = 80 m körívsugarú vágányba építhető be. A W-TRAM/130/RAFS és a W-TRAM/180/RAFS típusú sínleerősítések ágyazatnélküli (betonlemezes, beton hosszgerendás) burkolt-, és nyitott vágányokban egyaránt alkalmazhatók. A W-TRAM/130/RAFS és a W-TRAM/180/RAFS típusú sínleerősítések esetében alkalmazható túlemelés legnagyobb értéke 140 mm (mmax = 140 mm). A W-TRAM/130/RAFS és a W-TRAM/180/RAFS típusú sínleerősítések az 1-7. pontokban körülírt feltételek teljesítése esetén a közúti vasutak felszíni-, a mélyvezetésű alagúti-, a kis mélységben vezetett kéregalatti szakaszain egyaránt alkalmazhatók. A W-TRAM/130/RAFS és a W-TRAM/180/RAFS típusú sínleerősítések az 1-7. pontokban körülírt feltételek teljesítése esetén folyóvágányokban, kitérőkben, átszelésekben, átszelési kitérőkben, járműtelepek csarnoki vágányaiban egyaránt alkalmazhatók.



3.6. A REGUM GmbH. által tervezett és gyártott sínkamra elemek vizsgálata 3.1. A CORUS cég által tervezett és gyártott 41-GPU jelű vályús sín vizsgálata; 3.2. Az előregyártott vasbetonlemezes, tömbsínes (TS-52) pályaszerkezethez a BETON-STAR Kft. által gyártott VL/BS típusú pályalemezek vizsgálata; 3.3. A TS-52 típusú tömbsín ágyazását és rögzítését szolgáló a GUMISSIO Kft. által gyártott gumielemek vizsgálata; 3.4. Az EDILON cég által gyártott VA-70 jelzésű kiöntőanyagba ágyazott TS-52 típusú tömbsín vizsgálata; 3.5. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott W-TRAM-, és W-TRAM / RAFS típusú sínleerősítések vizsgálata; 3.6. A REGUM GmbH. által tervezett és gyártott sínkamra elemek vizsgálata; 3.7. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott rezgéscsillapító kamraelemek vizsgálata; 3.8. Inhomogén

ágyazási

tulajdonságú

pályaszakaszok

igénybevételi

vizsgálata;



A REGUM gyártmányú sínkamra elemek elhelyezésének körülményei szilárd burkolatú és zöldburkolatú vágányokban



A REGUM által tervezett és gyártott kamrakitöltő elemek műszaki paraméterei

Vizsgálat

200 x 200 x 50 mm illetve szabványos próbatestek

5

10

25

50

Ágyazási tényező C [N/mm3]

0,19

0,43

0,45

0,48

0,52

Rugóállandó c [kN/mm]

8,93

17,23

17,85

19,29

20,80

Százalékos csillapítás [%]

---

13,04

10,90

2,55

13,90

Lehr-féle csillapítás

---

0,044

0,037

0,008

0,048

Veszteség-szög [ º ]

---

5,08

4,20

0,94

5,43

0,9 ± 0,1 súlytérfogat %

Veszteség tényező

---

0,089

0,073

0,016

0,095

0,5 ± 0,1súlytérfogat %

Rugalmassági modulus [N/mm2 ] (DIN 4141 Rész 15/150)

9,45

21,5

22,5

24,0

26,0

0,987 ± 0,053 kg/dm3

Shore A keménység

56,5 ± 0,55°A

Szakítószilárdság

1,10 ± 0,07 N/mm2

Szakadási nyúlás

66 ± 4.2 %

Drain (lecsepegett) térfogat Szobahőmérsékleten 24 óra alatt

Vizsgálat 0

Fajsúly 65 % relatív páratartalom mellett

Vízfelvétel

Gerjesztő rezgés frekvencia [Hz]



3.7.

A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott rezgéscsillapító kamraelemek vizsgálata

3.1. A CORUS cég által tervezett és gyártott 41-GPU jelű vályús sín vizsgálata; 3.2. Az előregyártott vasbetonlemezes, tömbsínes (TS-52) pályaszerkezethez a BETON-STAR Kft. által gyártott VL/BS típusú pályalemezek vizsgálata; 3.3. A TS-52 típusú tömbsín ágyazását és rögzítését szolgáló a GUMISSIO Kft. által gyártott gumielemek vizsgálata; 3.4. Az EDILON cég által gyártott VA-70 jelzésű kiöntőanyagba ágyazott TS-52 típusú tömbsín vizsgálata; 3.5. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott W-TRAM-, és W-TRAM / RAFS típusú sínleerősítések vizsgálata; 3.6. A REGUM GmbH. által tervezett és gyártott sínkamra elemek vizsgálata; 3.7. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott rezgéscsillapító kamraelemek vizsgálata; 3.8. A KARIATIDA Stúdió Kft. által tervezett és gyártott rezgéscsillapító rugalmas alágyazati lemezek vizsgálata;

3.9.

Inhomogén vizsgálata;

ágyazási

tulajdonságú


pályaszakaszok

igénybevételi


A VOSSLOH gyártmányú rezgéscsillapító kamraelemek (UIC 60 E1 sínrendszer esetén)



A rezgéscsillapító sínkamra elemek elhelyezésének lépése

1. Távtartó felhelyezése

2. Csillapítóelem helyezése

3. Kengyel elhelyezése

4. Kengyel előnyomása

5. Kengyel bepattintása

6. Pontos szerelési helyzet



A hangnyomás mérések eredményei (hangnyomás [dB] – frekvencia [Hz]) üzemi-, forgalom alatti közúti vasúti pályán végzett vizsgálatok során

--- Rezgéscsillapító elem nélkül


--- Rezgéscsillapító elemmel


3.8. Inhomogén ágyazási tulajdonságú pályaszakaszok igénybevételi vizsgálata

3.1. A CORUS cég által tervezett és gyártott 41-GPU jelű vályús sín vizsgálata; 3.2. Az előregyártott vasbetonlemezes, tömbsínes (TS-52) pályaszerkezethez a BETON-STAR Kft. által gyártott VL/BS típusú pályalemezek vizsgálata; 3.3. A TS-52 típusú tömbsín ágyazását és rögzítését szolgáló a GUMISSIO Kft. által gyártott gumielemek vizsgálata; 3.4. Az EDILON cég által gyártott VA-70 jelzésű kiöntőanyagba ágyazott TS-52 típusú tömbsín vizsgálata; 3.5. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott W-TRAM-, és W-TRAM / RAFS típusú sínleerősítések vizsgálata; 3.6. A REGUM GmbH. által tervezett és gyártott sínkamra elemek vizsgálata; 3.7. A VOSSLOH Fastening Systems által tervezett és gyártott rezgéscsillapító kamraelemek vizsgálata; 3.8. Inhomogén ágyazási tulajdonságú pályaszakaszok igénybevételi vizsgálata;



A grafikus felhasználási felület 1. A tartó definiálása

3. Az terhek definiálása

2. A sínszelvény definiálása

4. Az eredmények megjelenítése


5. Az eredmények listázása Dr. KAZINCZY LÁSZLÓ

A megadott adatok és az eredmények megjelenítése



A program alkalmazásának lehetőségei ELTÉRŐ ÁGYAZÁSI TULAJDONSÁGÚ ÉS ÁLLAPOTÚ PÁLYASZERKEZETEK KÖZTI ÁTMENETEK VIZSGÁLATÁNAK ÉS TERVEZÉSÉNEK ALAPESETEI 1. Zúzottkő-ágyazatú keresztaljas-, és betonlemezes vágány közötti átmenet vizsgálata; 2. Betonlemezen fekvő, különböző ágyazású sínszál közti átmenet vizsgálata; 3. Pályahibák vizsgálata (vaksüppedés, irány- és fekszinthibák vizsgálata.

ÁTMENETEK VIZSGÁLATÁNAK ÉS TERVEZÉSÉNEK MÓDJA 1. A sínszál lehajlások egységnyi hosszra vonatkozó változásának korlátozása alapján; 2. A sínszál lehajlás-változások sebességének korlátozása alapján; 3. A sínszálban ébredő nyomatékok egységnyi hosszra vonatkozó változásának korlátozása alapján; 4. A sínszál menti nyomaték-változások sebességének korlátozása alapján.



4. ÖSSZEFOGLALÁS

LÁSD AZ ELŐZMÉNYEKET!

+ TENDEREKEN NE CSAK A PÉNZ DÖNTSÖN!



KÖSZÖNÖM A FIGYELMET!



Sínszálak ágyazásának és rögzítésének körülményei a burkolt közúti vasúti vágányoknál

Recommend Documents