SIFAT FISIK DAN MEKANIK BATUAN - 2

TA 3111 Mekanika Batuan – Sifat Fisik & Mekanik Batuan-1

SIFAT FISIK DAN MEKANIK BATUAN - 2 Suseno Kramadibrata Laboratorium Geomeknika FIKTM - ITB


Uji Triaksial

Uji ini untuk mengukur kekuatan contoh batu berbentuk silinder dibawah tekanan triaxial. Data hasil pengujian sangat diperlukan untuk perhitungan:

strength envelope (kurva intrinsic) shear strength (τ) sudut geser dalam (φ) kohesi (C)


Sel Triaksial Tipe Von Karman Dept. Teknik Pertambangan ITB Wattimena & Kramadibrata (1997) Kramadibrata, Wattimena and Simangunsong (1998) 1. 2. 3. 4. 5. 6. 7. 8. 9. 10. 11. 12. 13. 14. 15. 16. 17. 18. 19. 20. 21. 22. 23. 24. 25. 26.

Platen penekan Bola baja Spheical seat Alat bantu transducer Contoh batuan Piston berongga utk tekanan pori Sonic transmitter Sonic receiver Selubung karet Ring pengikat selubung karet Strain gauges Pipa utk tekanan pori Pipa utk kabel transducer Ruang fluida pemampat Dinding sel Lubang masuk fluida pemampat Lubang keluar fluida pemampat Lubang masuk tekanan udara Slide bearing Sliding seal Baut Seal pada plat dasar sel Lubang masuk tekanan pori Lubang keluar tekanan pori Port kable strain gauges Port kable transducer



Sel Von Karman Type & Triaksial Hoek & Franklin (1968)

Tidak perlu penirisan minyak antar uji Ukuran terbatas BQ, NQ & HQ L/D = 2 – 2.5 σ3 max 70 MPa Selubung polyethylene mahal

30

No

25 Shear Stress (MPa)


Mohr Circles & Intrinsic Curve

τ = c + σN Tan φ τ = 5.22 + σN Tan 32.81

20

φ

15

10

5

c 0 0

5

10

15

20

Normal Stress (MPa)

25

30

σ3

σ1

(MPa)

(MPa)

1

1.00

22.61

2

2.00

25.70

3

3.00

29.34

σ1 Maximum major principal stress at failure


Mohr Coulomb – Linear Mohr – Curve linear concave downwards; in the limit, the envelope may assume the form of a straight line (Coulomb criterion) σ1

τ= ½ (σ1 – σ3) Sin 2 β σ = ½ (σ1 + σ3) + ½ (σ1 – σ3) Cos 2 β

β σN

Mohr - Coulomb

σ3

Mohr

τ β

D σ3 Minor principal stress /confining pressure

τmax

E

2β

A

B


Metode Tak Langsung Menentukan UCS & UTS 1 1 σn = (σ1 + σ3) + (σ1 - σ3)cos 2β 2 2

1 τ = (σ1 - σ3)sin 2β 2 σ3(1 + sin φ) + 2c cos φ σ1 = 1 - sin φ

2c cos φ σc = 1 - sin φ

2c cos φ σt = 1 + sin φ

τ = σn tan φ + c 2β = 90°+ φ Pada kondisi tekan, σ1 = σc & σ3 = 0 Pada kondisi tarik, σ1 = 0 dan σ3 = - σt Keterangan τ = Tegangan geser = Tegangan normal σN σ1 = Tegangan prinsipal mayor = Tegangan prinsipal minor σ3 c = Kohesi β = Sudut antara s1 dan sn φ = Sudut gesek dalam σc = Kuat tekan uniaksial (UCS) σt = Kuat tarik uniaksial (UTS)

80 σ34 = 10 MPa

60 E3

σ 1-σ 3 (MPa)


Multistage Triaxial Test

σ33 = 7.5 MPa

40 E2

σ32 = 5 MPa

20 E1

σ31 = 2 MPa

0 0.00

0.05

0.10

0.15

-20

Strain

0.20

0.25

0.30


Kwasnieski (1990) Kurva perbedaan tegangan – regangan longitudinal spesimen Bogdanka mudstone kondisi kering dan basah yang diuji pada tegangan pengukungan 20 MPa.

Tekanan air pori mempunyai sedikit pengaruh pada kekuatan batuan jika angka pori spesimen batuan kurang < 0,02.

400

90

Granite (void ratio = 0.022) Sandstone (void ratio = 0.163) Applied σ3 = 35 MPa

80 Deviatoric stess (MPa)

350 Dev iatoric s tres s (M Pa)


Schwartz (1964)

300 250 200

µ = 7 MPa µ = 7 MPa µ = 21 MPa

150

µ = 35 MPa

100

µ = 21 MPa

0 2

60 σ3 = 20 MPa

50 40 30 20 0

µ = 35 MPa

1

70

10

50

0

air-dry specimen

3 Strain (%)

4

5

6

0

2

4

wet specimen specimen 6 8 10

Longitudinal strain (%)

12


Pengaruh σ3 Pada Kurva σ - ε



Variasi Deviatoric Stress vs Kemiringan Bidang Lemah & σ3 (Donath, 1972 & Mc Lamore – Gray 1967)

a. Contoh Jenuh; b. Contoh Kering 180 160

Dried specimen Saturated specimen σ3 = 16 MPa

Deviatoric stress (MPa)


Perilaku Keruntuhan Menurut Kecepatan Ultrasonik pada Uji Triaksial

140 120

σ3 = 12 MPa

100

σ3 = 8 MPa

80

σ3 = 4 MPa

60 40

σ3 = 16 MPa σ3 = 12 MPa σ3 = 8 MPa σ3 = 4 MPa

20 0 2.86

3.06

3.26

3.46

3.66

Sonic velocity (km/s)

3.86

4.06


Uji Kuat Geser Langsung Kuat geser batuan merupakan perlawanan internal batuan terhadap tegangan yang bekerja sepanjang bidang geser dalam batuan tersebut, yang dipengaruhi oleh karakteristik intrinsik dan faktor eksternal Untuk mengetahui kuat geser batuan pada tegangan normal tertentu. Minimal 3 contoh. Masing-masing contoh dikenakan gaya normal tertentu yang diaplikasikan tegak lurus terhadap permukaan bidang diskontinu garis Coulomb's shear strength, kuat geser (shear strength), sudut geser dalam (φ), kohesi (C).


Faktor-faktor Yang Mempengaruhi Kuat Geser Batuan

Laju perpindahan geser konstan akan mengindikasikan gaya geser yang bekerja pada batuan tersebut. τ yang dibutuhkan batuan tersebut untuk mulai membentuk rekahan bidang geser dan berpindah akan bertambah sesuai pertambahan FN. Pada Uji Geser langsung, τ & σ N adalah representatif dari FS & FN dibagi luas kontak. Saat Uji Geser: τ meningkat secara linear terhadap perpindahan, akan tetapi berangsur-angsur menjadi tidak linear hingga pada saat tercapai nilai maksimumnya. Nilai τ maksimum = nilai τP & nilai perpindahan pada saat kondisi ini disebut perpindahan geser puncak. Setelah τP tercapai, τ akan turun dan berangsur-angsur mencapai nilai konstan & disebut τR. Jika τP & τR diperoleh dari tingkat τN yang berbeda dengan jenis batuan yang sama, secara ideal akan diperoleh kurva hubungan linear antara kuat geser terhadap masing-masing tingkat tegangan normal. Permukaan bidang diskontinu alami pada batuan tidak selalu halus, bahkan hampir 100% kasar. Semakin kasar permukaan batuan meningkatkan kekuatan geser pada batuan.

contoh

τ Tegangan geser

perpindahan u

tegangan normal σ

contoh

τ=

+ Cp

an σt

τP

φp

φp

σ tan φp

Cp – cohesive strength

tegangan geser τ

kuat geser puncak

kuat geser sisa

Tegangan geser

τ

Tegangan normal

Tegangan geserτ


Peak strength

τ=

+ Cp

an σt

τP

φp

φp Kuarsa

τ

n φr a t σ φr r+ C =

Residual strength

Perpindahan u

σ

Tegangan normal

τR Clay

σ


Bevelled Dies Shear Test Tegangan Normal σN

Tegangan Geser τ

P Sin 45 o N σN = = A A

P Cos 45 o T τ= = A A

P α=30o

α=40o

α=50o

1076.92

1938.91

3383.86

A (cm2)

21.48

22.52

22.16

σN (kg.cm2)

25.07

55.34

116.98

τ (kg.cm2)

43.42

65.95

98.15

α

T

σN

45o

τ σN 5 x 5 x 5 cm

Ball bearing

P (kg)


Faktor Eksternal Kuat Geser Batuan Tegangan normal Massa batuan pada umumnya mempunyai rekahan yang ditimbulkan oleh pembebanan sejak awal pembetukan batuan tersebut. Tegangan terkonsentrasi pada rekahan tesebut, sehingga kehadiran rekahan sangat mempengaruhi perilaku massa batuan. Dengan adanya faktor kekasaran bidang rekahan, maka kondisi tegangan normal konstan akan tidak realistik tercapai pada kondisi alami. Selain itu, peristiwa geologi seperti gempa bumi memungkinkan terjadi perubahan beban normal terhadap massa batuan dan berpotensi membentuk bidang geser baru pada massa batuan. Kuat geser, dalam hal ini kuat geser puncak, akan meningkat seiring peningkatan tegangan normal. Hal ini mengindikasikan bahwa bidang lemah pada kedalaman yang lebih dalam cenderung akan semakin kuat. Uji kuat geser harus dilakukan pada kondisi tingkat tegangan normal yang tidak melebihi batas elastisitasnya. Hal ini dilakukan untuk memperoleh deformasi yang disebabkan tegangan geser dan bukan oleh tegangan normal.


Data Uji Geser-1 Horizontal Displacement (mm}

FH{kN}

σH {kPa}

Vertical Displacement {mm}

FN {kPa}

σN {kPa}

58.42 55.88 53.34 50.80 48.26 45.72

0.00 2.30 2.90 3.20 2.90 2.42

0.00 85.29 107.54 118.66 107.54 89.74

14.15 14.22 14.40 14.30 14.17 14.02

3.53 3.53 3.53 3.53 3.53 3.53

130.90 130.90 130.90 130.90 130.90 130.90

43.18 4064 38.10 35.56 33.02

4.90 4.80 4.74 4.26 3.68

181.70 178.00 175.77 157.97 136.46

13.84 13.79 13.74 13.69 13.61

9.30 9.30 9.30 9.30 9.30

344.87 344.87 344.87 344.87 344.87

30.48 27.94 25.40 22.86 20.32

8.80 8.71 8.10 7.70 7.20

326.32 322.99 300.37 285.53 266.99

13.41 13.31 13.21 13.08 12.95

18.60 18.60 18.60 18.60 18.60

689.73 689.73 689.73 689.73 689.73

17.78 15.24 12.70 10.16 7.62

13.80 13.00 11.80 10.70 9.20

511.74 482.07 437.57 396.78 341.16

12.65 12.32 11.89 11.40 11.30

37.20 37.20 37.20 37.20 37.20

1379.46 1379.46 1379.46 1379.46 1379.46


FORWARD SHEARING

REVERSE SHEARING

SHER DISP (mm)

SHEARING FORCE, kg

NORMAL DISPL ( x 0,01 mm )

0

0

0

1

90.72

21

2

90.72

20

3

90.72

21

4

113.40

24

5

90.72

20

6

90.72

20

7

90.72

21

8

90.72

19

9

90.72

19

10

90.72

20

10

0

0

9

45.36

13

8

45.36

12

7

45.36

13

6

90.72

17

5

90.72

16

4

45.36

12

3

45.36

12

2

45.36

13

1

45.36

12

0

45.36

12

Normal Load = 82.05 kg Saw cut plane : circle - Length : 4.57 cm - Width : 4.57 cm - Area ( A ) : 16.410 cm2 Normal Stress : ( σn ) = Pn /A = 5 kg/cm2


Faktor Eksternal Kuat Geser Batuan

Bidang geser dan material pengisi pada bidang geser

Kuat geser akan berkurang secara signifikan ketika sebagian atau seluruh permukaan tidak sepenuhnya kontak, melainkan ditutupi oleh material pengisi yang relatif lunak seperti lempung

Keruntuhan geser batuan dengan bidang diskontinu yang terisi material lunak mengalami dua tahap. Pertama tegangan dan perpindahan geser hanya dipengaruhi oleh kekuatan material pengisi. Kedua, setelah terjadi perpindahan, permukaan batuan mengalami kontak kemudian kekuatan dari bidang diskontinu ditentukan oleh kekasaran dan kekuatan bidang geser itu sendiri



Pengaruh kehadiran air dan tekanan air Kehadiran air pada massa batuan menyebabkan permukaan bidang diskontinu akan tertekan sebagian sehingga tegangan normal menjadi berkurang. Kecepatan geser pada permukaan yang basah lebih lambat dibandingkan dengan permukaan yang kering.



Dimensi contoh uji

Massa batuan di alam mempunyai sifat & struktur yang heterogen serta kompleks. Contoh batuan yang digunakan untuk uji di laboratorium diharapkan sebagai representatif dari massa batuan berikut sifat dan perilakunya. Semakin besar dimensi contoh yang digunakan, maka contoh tersebut semakin merepresentasikan massa batuan. Tetapi menurut hasil penelitian uji geser tidak terlalu fungsi dari ukuran


Kriteria Kuat Geser Batuan

Kriteria Mohr-Coulomb Linear τ = C + µσ Keterangan:

τ = tegangan geser C = kohesi σ = tegangan normal µ = koefisien geser dalam dari batuan = tan Φ


Kriteria Kuat Geser Batuan Kriteria Dilatansi Pada pengujian kuat geser langsung, selain perpindahan lateral, terjadi juga perilaku dilatansi. Dilatansi merupakan perpindahan vertikal (searah tegangan normal) selama uji kuat geser. Model gigi gergaji merupakan ilustrasi yang baik untuk menjelaskan perilaku ini. Pada kondisi ini tidak akan ada perpindahan selama resultan gaya berada pada batas sudut geser gerigi. Akan tetapi jika resultan gaya di luar batas tersebut, akan terjadi pergerakan pada arah i. Rekahan akan terbuka dan dilatansi terjadi pada bidang geser tersebut. Tegangan normal σn akan bereaksi melawan dilatansi ini. Apabila penggeseran dilanjutkan, gerigi akan kelebihan beban dan akan tergeserkan secara langsung. Pergeseran akan terus berlanjut sejajar terhadap bidang geser umum tanpa ada dilatansi


σN

σN i

σH i

τ = C + σ tan (Φ + i) Keterangan: τ = tegangan geser C = kohesi σ = tegangan normal µ = koefisien geser dalam dari batuan = tan Φ i = sudut dilatasi

σH


Kecepatan Ultrasonik Uji (ISRM 1981) untuk mengukur cepat rambat gelombang ultrasonik pada contoh batu sebelum uji UCS.

cepat rambat gelombang primer (VLp)

cepat rambat gelombang sekunder (VLs).

Modulus Elastik dinamik dapat dihitung. Kemampugalian batuan ditentukan juga oleh karakteristik dinamiknya, karena perjalanan gelombang akibat benturan mata bor dan gigi-gigi alat gali terhadap batuan merupakan gerakan dinamik. Setiap batuan selalu memiliki rekahan awal (pre-existing cracks). Tergantung dari proses pematangannya didalam, rekahan awal ini dapat saja bertambah. Menaiknya rekahan awal akan menurunkan kecepatan ultrasonik.


Kec. Rambat Gel. Ultrasonik

Kecepatan rambat gelombang tekan Kecepatan rambat gelombang geser Modulus Young dinamik Modulus geser dinamik Nisbah Poisson dinamik


Cepat Rambat Gelombang Tekan & Geser

L Vp = tp

L Vp = ts

L = panjang contoh (m) tp = waktu yang dibutuhkan gelombang tekan merambat sepanjang contoh (detik) ts = waktu yang dibutuhkan gelombang geser merambat sepanjang contoh (detik)


Parameter Dinamik Modulus Geser: G = ρ.vs2 ρ = massa per satuan volume

Nisbah Possion:

    v= 2   V   21 −  s     Vp     V  s 1 − 2    Vp 

2

Modulus Young Dinamik: E = 2 (1+ν) G Konstanta Lame: λ = ρ (vp2 – 2 vs2) Modulus Ruah: K = (ρ/3) (3vp2 – 4 vs2)


Hubungan UCS & Kecepatan Ultrasonik Vp Vp untuk pemilihan alat gali dan penentuan keberadaan kekar Hubungan UCS & Vp sulit ditentukan tanpa memperhitungkan faktor-faktor di dalam batuan. Faktor-faktor: beban pada contoh saat pengujian, porositas, pre-existing crack, bobot isi, kandungan air, ukuran butir & komposisi mineral. Kahraman (2001) hubungan non-linear antara σc dan Vp dengan menggunakan variasi contoh batuan dari penelitiannya Goktan & Wade et al. sehingga lebih andal utk prediksi UCS daripada Vp. Referensi

Persamaan

Tipe Batuan

Goktan (1988)

σc = 0,036vp* - 31,18

batuan sedimen

Wade et al. (1993)

σc = 0,055vp* - 91,44

-

Kahraman (2001)

σc = 9,95vp1,21

batuan beku, batuan sedimen, batuan metamorf

vp* = Kecepatan gelombang tekan (m/det)

vp = Kecepatan gelombang tekan (km/det)


Kriteria Runtuh Hoek-Brown Hoek & Brown (1980) usul metoda untuk menduga kekuatan massa batuan terkekarkan. Metodanya dimodifikasi sejak diusulkan (Hoek, 1983; Hoek & Brown, 1988). Aplikasinya berlaku untuk kualitas massa batuan sangat buruk yang perlu perubahan (Hoek, Wood & Shah, 1992) Pengembangan Klasifikasi Baru disebut Geological Strength Index – GSI (Hoek, Kaiser & Bawden, 1995; Hoek, 1995; Hoek & Brown, 1997). Sejarah pengembangannya dapt ditemukan di Hoek (2002).


Kriteria Hoek-Brown

σ’1 & σ’3 adalah tegangan efektif maksimum & minimum saat batuan runtuh, mb adalah nilai konstanta Hoek & Brown m untuk massa batuan s & a adalah konstanta yg bergantung pada karakteristik massa batuan σci adalah UCS batuan utuh


Sifat Batuan Utuh

Hubungan antara tegangan prinsipal saat suatu batuan runtuh diberikan oleh σci & mi. Selang nilai σ3’ sangat kritikal. Hoek & Brown (1980) gunakan 0 < σ3’ < 0.5 σci Setidaknya perlu 5 titik data utk dimasukan dalam analisis.


Penentuan σci and mi y = mσcix + sσci x = σ3’ y = (σ1’ – σ3’)2


Penentuan σci and mi


Pendugaan Lapangan UCS


Pendugaan Lapangan UCS


Nilai mi Untuk Batuan Utuh


Nilai mi Untuk Batuan Utuh


Catatan

Uji laboratorium pada batuan sangat britel kuat cenderung memberikan nilai tinggi pada kuat tekan batuan insitu. Uji laboratorium & lapangan pada Lac du Bonnet granite dgn kualitas baik (Martin & Chandler, 1994) menunjukkan bhw kuat tekan insitu hanya sekitar 70% dari UCS laboratorium Penentuan UCS pada batuan anisotropic & foliated sangat sulit.


Peak Strength of Moura DU Coal (Medhurst & Brown, 1996)

σci = 32.7 MPa


Kekuatan Puncak Moura DU Coal

(Medhurst & Brown, 1996)


Geological Strength Index


Pendugaan m & s Dengan GSI (Hoek, 1994; Hoek et al., 1995)

mb = mi exp [(GSI – 100)/28] For GSI > 25

s = exp [(GSI-100)/9] a = 0.5

For GSI < 25

s=0 a = 0.65 – (GSI/200)


Pendugaan m & s Dengan GSI (Hoek, 1994; Hoek et al., 1995)

Massa batuan kualitas baik (GSI>25), nilai GSI dapat diduga secara langsung dari RMR Bieniawski Ver. 1976 dgn groundwater rating 10 (dry) & adjustment utk joint orientation 0 (very favourable). Bieniawski’s RMR tidak digunakan untuk menduga nilai GSI pada massa batuan buruk. Bila RMR Bieniawski Ver. 1989 digunakan maka:

GSI = RMR89’ – 5

RMR89’ punya groundwater rating 15 & adjustment utk joint orientation - zero


Apakah GSI ?

Controlled blasting Bulk blasting


Pendugaan m & s Dengan GSI (Hoek, 2002) mb = mi exp [(GSI – 100)/(28-14D)] s = exp [(GSI-100)/(9-3D)] D = Disturbance Factor a = 1/2 + 1/6 [exp(-GSI/15)-exp(-20/3)]


Disturbance Factor, D Appearance or rock mass

Description of rock mass

Excellent quality controlled blasting or excavation by Tunnel Boring Machine results in minimal disturbance to the confined rock mass surrounding a tunnel.

Suggested value of D

D=0



Description of rock mass Mechanical or hand excavation in poor quality rock masses (no blasting) results in minimal disturbance to he surrounding rock mass. Where squeezing problems result in significant floor heave, disturbance can be severe unless a temporary invert, as shown in the photograph, is placed.


D=0

D = 0.5 (no invert)



Description of rock mass

Very poor quality blasting in a hard rock tunnel results in severe local damage, extending 2 or 3 m, in the surrounding rock mass.


D = 0.8



Description of rock mass Small scale blasting in civil engineering slopes results in modest rock mass damage, particularly if controlled blasting is used as shown on the left hand side of the photograph. However, stress relief results in some disturbance.

Suggested value of D D = 0.7 Poor blasting D = 1.0 Good blasting



Description of rock mass Very large open pit mine slopes suffer significant disturbance due to heavy production blasting and also due to stress relief from overburden removal. In some softer rocks excavation can be carried out by ripping and dozing and the degree of damage to the slopes is less.


D = 1.0 Production blasting D = 0.7 Mechanical excavation


Parameter Mohr-Coulomb


Parameter Mohr-Coulomb


Ringkasan Sejarah Pengembangan Kriteria Runtuh Hoek-Brown 1980

Hoek E. and Brown E.T. 1980. Underground Excavations in Rock . London: Institution of Mining and Metallurgy 527 pages. Hoek, E. and Brown, E.T. 1980. Empirical strength criterion for rock masses. J. Geotech. Engng Div., ASCE 106(GT9), 1013-1035.

1983

Hoek, E. 1983. Strength of jointed rock masses, 23rd. Rankine Lecture. Géotechnique 33(3), 187-223.



Hoek E and Brown E.T. 1988. The Hoek-Brown failure criterion - a 1988 update. Proc. 15th Canadian Rock Mech. Symp. (ed. J.H. Curran), pp. 31-38. Toronto: Civil Engineering Dept., University of Toronto.

1990

Hoek, E. 1990. Estimating Mohr-Coulomb friction and cohesion values from the Hoek-Brown failure criterion. Intnl. J. Rock Mech. & Mining Sci. & Geomechanics Abstracts. 12(3), 227-229.



Hoek, E., Wood, D. and Shah, S. 1992. A modified HoekBrown criterion for jointed rock masses. Proc. rock characterization, symp. Int. Soc. Rock Mech.: Eurock ‘92, (J.Hudson ed.). 209-213.

1994

Hoek, E. 1994. Strength of rock and rock masses, ISRM News Journal, 2(2), 4-16.



Hoek, E., Kaiser, P.K. and Bawden. W.F. 1995. Support of underground excavations in hard rock. Rotterdam: Balkema

1997

Hoek, E. and Brown, E.T. 1997. Practical estimates of rock mass strength. Intnl. J. Rock Mech. & Mining Sci. & Geomechanics Abstracts. 34(8), 1165-1186.

1998

Hoek, E., Marinos, P. and Benissi, M. (1998) Applicability of the Geological Strength Index (GSI) classification for very weak and sheared rock masses. The case of the Athens Schist Formation. Bull. Engg. Geol. Env. 57(2), 151-160.



Hoek, E. and Marinos, P. (2000) Predicting Tunnel Squeezing. Tunnels and Tunnelling International. Part 1 November Issue 2000,. 45-51, Part 2 - December, 2000, 34-36. Marinos, P.G. and Hoek, E. (2000): "GSI: A geological friendly tool for rock mass strength estimation", Proceedings of the International Conference on Geotechnical & Geological Engineering (GeoEng 2000), Technomic Publishing Co. Inc., p.p. 1422-1440, Melbourne, Australia.

2001

Marinos. P, and Hoek, E. (2001) - Estimating the geotechnical properties of heterogeneous rock masses such as flysch, Bull. Engg. Geol. Env. 60, 85-92.



Hoek, E., Carranza-Torres, C.T., and Corkum, B. (2002), Hoek-Brown failure criterion – 2002 edition. Proc. North American Rock Mechanics Society meeting in Toronto in July 2002.

SIFAT FISIK DAN MEKANIK BATUAN - 2

Recommend Documents