PERENCANAAN STRUKTUR PERLUASAN DERMAGA TALANG DUKU, PROVINSI JAMBI

PERENCANAAN STRUKTUR PERLUASAN DERMAGA TALANG DUKU, PROVINSI JAMBI Dwi Putra, Wardi, Bahrul Anif Jurusan Teknik Sipil, Fakultas Teknik sipil dan Perencanaan, Universitas Bung Hatta Email:[email protected], [email protected], [email protected].

Abstrak

Dermaga adalah suatu bangunan pelabuhan yang digunakan untuk merapat dan menambatkan kapal yang akan melakukan bongkar muat barang maupun penumpang. Dengan melihat pengertian pelabuhan maka letak terbaik dari suatu pelabuhan adalah pada daerah teluk. Untuk mengatasi peningkatan aktifitas bongkar muat barang di kota jambi maka membutuhkan sarana infrastruktur pendukung terutama perluasan struktur dermaga. Tujuan dari penulisan adalah mencari alternative model struktur yang aman terhadap perilaku beban yang bekerja pada dermaga. Data yang diperlukan dalam perencanaan dermaga adalah data cbr, pasang surut, angin, dan data lain yang dibutuhkan untuk perencanaan dermaga. Secara umum prosedur perencanaan dermaga berdasarkan: penentuan ukuran dermaga, penentuan dimensi bagian struktur, penentuan beban yang bekerja pada struktur, penulangan. Dari hasil pengolahan data yang telah didapatkan dijadikan kedalam bentuk sebuah gambar desain perencanaan. Adapun hasil perhitungan yang didapatkan yaitu dermaga berbentuk pier, plat lantai dermaga Ø10 – 125 kearah X dan Ø10- 125 ke arah Y dengan tebal 150mm, fender tipe v, balok dengan Ø25, tiang pancang Ø 400 mm dengan kedalaman 33 m. Kata Kunci

: Dermaga, Model struktur, Perencanaan dermaga

THE PLANNING STRUCTURE OF THE EXPANSION OF TALANG DUKU, JAMBI PROVINCE Dwi Putra, Wardi, Bahrul Anif Department of civil engineering, Faculty of civil engineering and planning, Bung Hatta University Email:[email protected], [email protected], [email protected].

Abstract

Dock is building of harbor which used for closeing and tethering a ship which will do perform loading and unloading of items or passengers. By looking at understanding the port then the best of location the seaport was in the gulf. To cope with the increase in the activities of loading and unloading of items in the city of jambi so it needed a means of supporting infrastructure especially dock structure expansion. The purpose of this writing is searching for an alternative of structure model which safe for load behavior of the load that it worked in the dock. The necessary data that is required in the dock planning is data cbr, tides; the wind, and another record required for the planning of the dock. In general the planning procedure based : the determination of the size of the dock, the determination of the dimensions of the structure, the determination of the loading in work, reinforcement a frame work. From the results of data processing of the data that has been obtain made into a picture design planning. As for the calculation of the results obtained that shaped dock, the dock floor plate Ø10 – 125 towards the x and Ø10- 125 wards the Y With thick 150mm, fender type v , beam with Ø25 , piling Ø 400 mm , With depth 33 m.

Keywords: Dock, Structure model, The planning of the dock

PENDAHULUAN

Tujuan penulisan ini adalah untuk

Pertumbuhan ekonomi provinsi jambi

merencanakan

semakin

transaksi

dermaga dan mencari alternative model

perdagangan melalui pelabuhan jambi,

struktur yang aman terhadap perilaku

seiring meningkatnya hasil perkebunan

beban yang bekerja pada dermaga.

meningkat

dari

struktur

perluasan

(karet, kelapa, kelapa sawit, cassiavera dan kopi) dan pertambangan (batubara

KERANGKA TEORI

dan



Alur Pelayaran

perdagangan cenderung meningkat dari



Data Kapal

tahun ke tahun melalui pelabuhan jambi.

Data kapal yang digunakan memakai

Kebijakan pembangunan provinsi jambi

spesifikasi kapal yang terdapat pada

di

buku referensi (Sumber : Bambang

minyak

sektor

bumi).

transportasi

Transaksi

menyebutkan

bahwa adanya upaya untuk mendorong tumbuh

kembangnya

perdagangan

di

Triadmojo hal 22)

aktivitas

provinsi

jambi,

9.7 m

utamanya pasar antar pulau maupun antar negara.

3.7 m 58 m

Pelabuhan talang duku adalah salah satu pelabuhan yang berada di pusat kota. Dimana kota Jambi adalah ibukota

Gambar : Kapal Rencana

Provinsi Jambi yang merupakan pusat

Lebar = 9,7 m

kota,maka

Draft = 3,7 m

wilayah

penyediaan tersebut

dermaga

sangat

di

diperlukan.

Untuk mengatasi peningkatan aktifitas bongkar

muat

barang

serta

untuk

Panjang (LOA) = 58 m 

Kedalaman Alur

Persamaan

yang

digunakan

untuk

memperlancar jalur transportasi perairan,

mendapatkan kedalaman alur (Sumber:

dan bertambah pesatnya perkembangan

Bambang Triadmodjo hal :112)

ekonomi

di

membutuhkan

kota, sarana

sudah

tentu

infrastruktur

pendukung terutama dermaga. Suatu dermaga harus mampu memikul beban yang bekerja akibat aktifitas dermaga serta beban dari dermaga itu sendiri

H=D+G+R+P+S+K H = Kedalaman Alur (m) D = Draft Kapal (m) R = Ruang Kebebasan Bersih(m) G = Gerak Vertikal Kapal (m) P+S+K = 1 m





Lebar Alur

Perhitungan Pembebanan

Persamaan yang digunakan 6-7 kali lebar

Hasil

kapal, terdapat pada referensi (Sumber:

berdasarkan beban mati, beban hidup,

Bambang Triadmojo hal 117)

beban gempa, beban angin, benturan



perhitungan

pembebanan

kapal, tarikan kapal, dan memasukkan

Kolam Pelabuhan

Persamaan yang digunakan terdapat

kombinasi beban sesuai dengan SKSNI

pada

03-2487-2002 hal 37

referensi

(Sumber:

Bambang

Triadmojo hal 129) A= πR2



Beban vertikal

o

Beban Mati (Dead Load)

Berat sendiri dermaga

A = Luas Kolam Pelabuhan R = Jari-Jari (m) 

Ukuran Perencanaan Dermaga



Elevasi Dermaga

Elevasi pada dermaga diperhitungkan

o

Beban Hidup (Live Load)



Beban Horizontal

o

Benturan Kapal

(Sumber: Bambang Triadmojo hal:169)

wv 2 E Cm.Ce.Cs.Cc 2g

terhadap kenaikan air karena pasng surut E

=Benturan kapal (tm)

V

=Kecepatan saat merapat (m/s)

W

=Berat Kapal (ton)

g

= gravitasi (9,81 m/s2)

Cm

= Koofisien.masa

Gambar : Beda pasang surut

Ce

= Koofisien Eksentrisitas

Panjang Dermaga

Cs

= faktor kekerasan

Cc

= faktor ukuran tambatan

mendapatkan panjang ideal dermaga

o

Beban Angin

sesuai dengan buku (sumber:bambang

(Sumber: Bambang Triadmojo hal:172)

triadmojo hal 167 )

apabila angin datang dari arah lebar



( α = 900)

Elevasi deck



Persamaan

yang

ideal

untuk

Lebar Dermaga

Lebar dermaga di akomodasikan untuk

Rw = 1,1 x Qa x Aw

tempat bongkar muat kapal dan lalu

apabila angin datang dari arah lebar

lintas alat angkut (gerobak dan truk)

( α = 00 )

dari kapal menuju alat angkut 

Perhitungan Konstruksi

Rw = 0.42 x Qa x Aw

apabila angin datang dari arah lebar ( α = 1800) Rw

= 0.5 x Qa x Aw

Rw

= Gaya akibat angin

Aw

=Bidang kapal yangterkena angin

Qa=Tekanan angin o

Tarikan Kapal

Besarnya tarikan kapal pada dermaga terdapat

pada

referensi

(Sumber:

Bambang Triadmojo hal 174) 

Gambar : Zona Gempa  Perhitungan Plat Lantai

Beban Gempa

Beban gempa terjadi dihitung sesuai

Plat lantai dermaga adalah konstruksi

rumus dalam buku cur 3 hlaman 32 ,

yang

maka :

kegiatan lalu lintas kendaraan maupun

V  C.I .K.Wt

sebagai

C

sementara sebelum dibawa ke gudang

=koefisien gempa dasar

berfungsi

tempat

sebagai

prasarana

meletakkan

barang

(CUR-3 halaman 30, dimana jambi

atau diangkut ke kapal. Umumnya plat

merupakan wilayah zona ke-4 , maka

lantai dermaga menggunakan beton

sesuai dengan grafik respon percepatan

bertulang dan di cor.

struktur hal 32 , maka didapat nilai 0.15

Penetuan tebal plat lantai menggunakan

pada grafik wilayah 4 dengan kondisi

rumus SKSNI T-15-1991-03 yaitu :

tanah lunak) I

= faktor keutamaan

(perubahan

periode

ulang

struktur

dermaga adalah 1.0 kali , maka di dapat faktor keutamaan adalah 1) K

=faktor jenis struktur

(cur 3 hal 39) untuk ini beban gempa rencana harus dihitung dengan jenis struktur dengan K=4.0 Wt

=Terdiri dari beban mati dan

beban hidup dermaga pada plat dan balok,

h max 

ln(0.8  fy / 1500) 36

Balok pada dermaga berfungsi sebagai Mulai

pemikul semua beban yang diterima oleh fc’ . fy . Wu . b . d . β.Ф.1

plat

lantai

dermaga

yang

selanjutnya diteruskan kebagian dasar podasi dan kemudian akan disalurkan ke tanah dasar, oleh karena perencanaan

 0,85. .o,85   600    600  fy  fy   

b  

ρmin = 1,4 /fy ρmax = 0,75ρb Mn = Mu/Ф Rn = Mn / b.d2

Rubah Dimensi Plat

struktur balok pada dermaga umumnya menggunakan beton bertulang. Gambar : Distribusi beban plat pada balok

di

perencanaan

struktur

dermaga.

m

fy 0,85. fc '



1 Rn  1  1  2m  m  fy  181 m

Tidak

 min     max atau    min

8m

Analisa

pembebanan

mengunakan

metode envelope. Terdapat 2 segitiga dan 2 trapesium. Ya

Gambar : Beban plat pada balok

As = ρ.b.d atau

Balok memanjang

As = ρmin.b.d 6θ25 4θ12 Selesai

3θ25

Gambar : Perhitungan Plat 

Perhitungan Balok

Tulangan Tumpuan

Tul. Lapangan

N=Nilai N SPT rata-rata pada

Balok Melintang

elevasi dasar tiang pancang

2θ25 2θ12

2θ25

Tulangan Tumpuan

Tul. Lapangan

Gambar

:

Tampak

depan

dan

samping dermaga  Fender Fender adalah pelengkap dermaga yang mampu mengabsorbsi energi kinetik yang sebesar – besarnya dan mengubah 

ke bentuk gaya reaksi sekecil – kecilnya

Tiang Pancang

Semakin besar jarak antar tiang (s)

ke konstruksi dermaga.

berarti semakin besar daya pikul tiang

Beberapa faktor yang perlu diperhatikan

yang harus direncanakan, karena beban

dalam pemilihan sistem fender:

yang harus dipikul lebih besar, makin



kecil jarak antar tiang (s) berarti daerah

kemampuan penyerapan energi kinetis

tegangan masing-masing tiang saling

lebih besar dibanding energi kinetik

menutupi

yang terjadi akibat tumbukan kapal ke

sehingga

berakibat

Fender

harus

memiliki

mengurangi daya pikul tiang secara

fender.

keseluruhan terutama pada tanah dengan



karakteristik kurang baik (Lumpur)

sisa energi kinetis yang tidak terserap

Daya

dukung

tiang

pancang

pada

Gaya reaksi yang timbul sebagai

oleh fender dicari yang menghasilkan

penulisan ini dihitung berdasarkan hasil

angka terkecil.

nilai SPT sampai kedalaman 33 m. Daya



Harus diperhatikan juga harga

dukung

dan

biaya

suatu

penampang

dihitung

dengan rumus : Qe = 40 x Ap x N Dimana : Ap = Luas penampang tiang (m2)

perawatan

konstruksi bagi

serta

fender

biaya maupun

tambatannya.

P



Fender peredam energi (energy–

absorbing fender) 

Mulai

Fender

pelindung

permukaan

(surface– protecting fender) 

Studi Pustaka

Bollard

Pengumpulan Data Primer Dan Sekunder

Bollard merupakan konstruksi untuk mengikat

kapal

pada

tambatan.

Analisa Data

Perencanaan diambil berdasarkan gaya terbesar di antara gaya tarik bollard sendiri, gaya angin dan gaya arus.

Perhitungan Kombinasi Pembebanan

METODOLOGI PEMBAHASAN

No

Agar tujuan penulisan dapat tercapai, langkah yang harus dilakukan sebagai berikut : 

Observasi

langsung).

(Pengamatan Dilakukan

Secara

langsung/peninjauan lokasi perncanaan di lapangan. 

Literatur

Perhitungan Pembebanan Yes

Mempelajari buku yang berhubungan dengan perencanaan dermaga. 

Dimensi Balok Dan PLat

Perhitungan Pondasi

Konsultasi

Tanya jawab secara langsung kepada pihak-pihak mendapatkan

yang

terkait,

informasi

untuk

Kesimpulan dan Saran

dalam

penulisan. Adapun langkah-langkah metodologi penulisan dapat dilihat pada gambar berikut :

Selesai

ANALISA DATA



Dari hasil perhitungan didapatkan

= 0.83 x 350 / 10 =29.05



 

Data Kapal

Mutu beton k-350 dengan rumus

dibulatkan 30 Mpa f’c = 300 kg/cm2 = 30 MPa

Lebar = 9,7 m



Draft = 3,7 m

Tulangan baja dengan :

Panjang (LOA) = 58 m



fy = 2400 kg/cm2 = 240 MPa

Kedalaman alur

Berat jenis beton :

H=3.7+ 0.84 + 0,5 + 1 = 6.04 m



γ = 2400 kg/m3

Lebar Alur



Penentuan Tebal Plat Lantai

= 67,9 m 

Lx

Kolam pelabuhan A= 39388 m2

  

Ly

Elevasi dermaga = 5,1 m

Β =Ly / Lx

Panjang dermaga

Ly/Lx

= 181 m

penulangan 2 arah

Lebar dermaga

Maka tebal plat menggunakan rumus

=8m

menurut SKSNI T15-1991-03 (halaman

Perhitungan konstruksi  Beban Vertikal Beban mati = 410 kg/m2 Beban hidup = 674 kg/m2

<

konstruksi

H min =

ln(0.8  fy / 1500) 36  9

H min 

5000(0.8  24 / 1500)  69.74mm 36  9(2.5)

Hmax =

ln(0.8  fy / 1500) 36

Benturan kapal

Dengan energi benturan kapal

termasuk

18-19 poin 3.2.5.3) yaitu :

 Beban Horizontal 

3

sebesar 29.68 kgm , maka gaya

5000(0.8  24 / 1500)  113,33mm 36

yang diserap oleh fender = 0.5 E = 14.84 kgm 

Gaya akibat angin

Dimana : ln= sisi pelat terpanjang = 5000

Rw = 1,1 x Qa x Aw Rw = 664.736 kg  Perhitungan plat Beton bertulang dengan :

mm β

= Ly/Lx = 5000/2000 = 2.5

Pada perencanaan dermaga ini, tebal plat



lantai dermaga direncanakan sebesar 150

Gaya

mm

dihasilkan oleh distribusi beban plat



Momen-momen

yang

berupa

gaya

yang

yang bekerja pada balok. distribusi

pembebanan

dibagi menjadi 2 , trapezium dan segita.

Diperoleh hasil : A KNm 3.89 0,88 -5.22 -3.20

vertikal

Perhitungan

menentukan pada plat

Plat

Pendistribusian beban

B KNm 3.89 1.00 -5.22 -3.20 1.945

C KNm 1.09 0.26 -1.79 -1.19 0.545

Mlx Mly Mtx Mty Mtlx Mtly  Perhitungan Tulangan Plat Tebal pelat(h)

D KNm 1.13 0.29 -1.83 -1.19 0.565 0.145

Perhitungan menggunakan metode Envelope Segitiga

0,5m

=150 mm

Tebal penutup beton (p)

= 40 mm 1m

(buku cur 4, hal 14 , Plat lantai berhubungan dengan tanah atau cuaca) Diameter tulangan rencana

= 10 mm

0,5 m

Tinggi efektif dx

= h  p  1 / 2x A

= 150 – 40 –5 = 105 mm dy

2m

Diperoleh hasil

Mly Mtx Mty Mti x

Plat A Ø10 125 Ø10 125 Ø10 125 Ø10 125

B 0,5 m

0,5 m

= h  p  x  1 / 2y = 150-40-10-5 = 95 mm

M Mlx

D

C

Diperoleh hasil Plat B Ø10 125 Ø10 125 Ø10 125 Ø10 125 Ø10 125

Plat C Ø10 125 Ø10 125 Ø10 125 Ø10 125 Ø10 125

Plat D Ø10 125 Ø10 125 Ø10 125 Ø10 125 Ø10 125

Tipe Balok 1

Q ekiv 79400kg/m

Dimensi (bxh)

500mmx1000 mm 30528kg/m 2 200mmx400m m 51963 kg/m 200mmx400m 3 m 51963kg/m 4 200mmx400m m Tabel hasil perhitungan

= 1/24 x 79680,12 kg/m (52) + 50% x Contoh perhitungan :

521,37 kgm

Balok A

= 83260,81 kgm

Tinggi balok ( h )

= 1000 mm

Momen daerah lapangan:

Lebar balok ( b )

= 500 mm

M lapangan 36= 1/11 x qu balok A x L2

Tebal penutup beton ( p )

= 40 mm

)+ 50% x Mty plat B

Diameter tulangan utama

= 25mm

= 1/11 x 79680,12 kg/m (52) + 50%

Diameter sengkang

= 12 mm

521,37 kgm

f’c

= 30 MPa

= 181351,9 kgm

fy

= 240 Mpa

M lapangan 2-35

ɸ

= 0,8

A x L2 )+ 50% x Mty plat B

= (1/16x qu balok

Momen daerah tumpuan:

= 1/16 x 79680,12 kg/m (52) + 50%

M tumpuan 37 = 1/24 x qu balok A x L2

521,37 kgm

+ 50% x Mtx plat B

= 124760,9 kgm 2

= 1/24 x 79680,12 kg/m (5 ) + 50% x

M lapangan 1 = 1/11 x qu balok A x L2

521,37 kgm

)+ 50% x Mty plat B

= 83260,81 kgm

= 1/11 x 79680,12 kg/m (52) + 50%

M tumpuan 36 = (1/10 x qu balok A x

521,37 kgm

L2 )+ 50% x Mty plat B

= 181351,9 kgm

= 1/10 x 79680,12 kg/m (52) + 50% x

Untuk Perencanaan tulangan balok A

521,37 kgm

diambil nilai momen lapangan dan

= 199461 kgm

tumpuan yang terbesar:

M tumpuan 3-35

= 1/11 x qu balok

M tumpuan = 199461,0 kgm pada balok

A x L2 + 50% x Mty plat B

2 dan 36

= 1/11 x 79680,12 kg/m (52) + 50% x

M lapangan = 181351,9 kgm pada balok

521,37 kgm

1 dan 36

= 181351,9 kgm

Hasil Perhitungan :

M tumpuan 2 = (1/10 x qu balok A x

Balok

L2 + 50% x Mty plat B = 1/10 x 79680,12 kg/m (52) + 50% x 521,37 kgm = 199461 kgm M tumpuan 1 = 1/24 x qu balok A x L2 + 50% x Mty plat B

Memanjang Melintang

Momen Tumpuan 397962,9 kgm 41942,82 kgm

Momen Lapangan 361808,2 kgm 30033,64 kgm

Penulangan balok

Karena

Contoh perhitungan

memenuhi syarat

Penulangan balok tumpuan

ρmin < ρ < ρmaks yaitu ρ < ρmin , maka

Mu = 397962,9 kgm = 3979629000

dipakai ρ = 0,0058

Nmm Mn = Mn =

Rn 



tidak

= 0,0058*500*935,5

3979629000 0,8

=2698,45 mm² Dipakai tulangan : 6Ø25, Dengan As = 2945 mm²

Mn bxd 2

Luas tulangan tekan (As’) As’

= 0,5 As

4974536250  11,49 N / mm 2 2 500 x935,5

Menurut buku grafik dan perencanaan beton bertulang CUR-4 hal 62 tabel 5.3 d maka di dapat nilai : (cara interpolasi) 0

200

 0 0.0011 Mu  11,49 b.d 2 0.0011  0  (11,49  0)  0  0.000063 200  0

= 0,5 x 2698,45 = 1349,225 mm2 Dipakai tulangan : 3Ø25, Dengan As’ = 1473 mm² Penulangan balok lapangan Momen lapangan = 361808,2 kgm = 3618082000 Mn = Mn =

β= 0,85 untuk fc’ ≤ 30 Mpa

b  0,85 (

diperoleh

= ρ.b.d

As

Mu

Mn b.dx 2

yang

Luas tulangan tarik (As) :

= 4974536250 Nmm Rn 

ρ

fc ' 600 )( ) fy 600  fy

b  0,85(0,85)(

30 600 )( ) 240 600  240

Mu

 3979629000 0,8

= 4522602500 Nmm Rn 

Mn bxd 2

Rn 

4522602500  10,45 N / mm 2 2 500 x935,5

ρb = 0,0645

Menurut buku grafik dan perencanaan

ρmax = 0,75 ρb

beton bertulang CUR-4 hal 62 tabel 5.3

ρmax = 0,75 x 0,0645 = 0,048

d maka di dapat nilai : (cara interpolasi)

 min 

1,4 1,4   0,0058 fy 240

Mn b.dx 2



0

200

0

0.0011

Mu  10,45 b.d 2 0.0011  0  (10,45  0)  0  0.000057 200  0

Balok memanjang 6θ25 4θ12

β= 0,85 untuk fc’ ≤ 30 Mpa

b  0,85 (

Diperoleh hasil :

fc ' 600 )( ) fy 600  fy

b  0,85(0,85)(

3θ25

Tulangan Tumpuan

30 600 )( ) 240 600  240

Lapangan

ρb = 0,0645

Balok Melintang

ρmax = 0,75 ρb

2θ25

ρmax = 0,75 x 0,0645 = 0,048

 min 

2θ12

1,4 1,4   0,0058 fy 240

Karena

ρ

Tul.

yang

diperoleh

2θ25

tidak

memenuhi syarat

Tulangan Tumpuan

Tul.

Lapangan

ρmin < ρ < ρmaks yaitu ρ < ρmin , maka dipakai ρ = 0,0058 Luas tulangan tarik (As) : As

= ρ.b.d = 0,0058*500*935,5 =2698,45 mm²

Dipakai tulangan : 6Ø25, Dengan As =

Pondasi

2945 mm²

Qe = 40 x Ap x N

Luas tulangan tekan (As’)

Dimana :

As’

= 0,5 As

Ap = Luas penampang tiang (m2)

= 0,5 x 2698,45

N=Nilai N SPT rata-rata pada elevasi

= 1349,225 mm2

dasar tiang pancang

Dipakai tulangan : 3Ø25, Dengan As’ = 1473 mm² 6Ø25, Dengan As = 2945 mm² 3Ø25, Dengan As’ = 1473 mm²

KESIMPULAN DAN SARAN 

KM. 53 Tahun 2002 Tentang Tatanan

Kesimpulan  Tebal plat lantai rencana yaitu 150

Kepelabuhanan Nasional Kusuma

Gideon,

Dasar-dasar

mm

sesuai

dengan

perhitungan

yang

telah

Perencanaan

Beton

Bertulang

disesuaikan dengan peraturan-

(berdasarkan

SKSNI

T-15-1981-

peraturan yang berlaku

03)(Cur1, Cur2, Cur3, Cur4)

 Penulangan plat lantai dermaga

Wahyuni Riska, Bung Hatta, Tugas

adalah Ø10 – 125 kearah X dan

Akhir Perencanaan Dermaga Teluk

Ø10- 125 ke arah Y

Bayur

 Perencanaan balok direncanakan berdasarkan

pendistribusian

beban pada plat menggunakan metode envelope  Perencanaan dermaga ini dipakai fender type V  Pondasi

menggunakan

tiang

pancang dengan Ø 400 mm dengan kedalaman 33 m 

Keputusan Menteri Perhubungan No :

Saran  Dalam perencanaan balok, plat dan

tiang

pancang

pada

dermagaharus dilakukan dengan teliti

DAFTAR PUSTAKA Joseph E. Bowles, Analisis dan desain pondasi jilid II Triatmojo, Bambang, Pelabuhan(2003). Kramadibrata,S., (1985). Perencanaan Pelabuhan

SNI 06-2052-2002 , Baja Tulangan Beton