NOSNÉ KONSTRUKCE 3 ÚLOHA 2 – HALOVÁ STAVBA
BAKALÁŘSKÝ PROJEKT Ubytovací zařízení u jezera v Mostě
Vypracoval: Jan Harciník Ateliér: Bočan, Herman, Janota, Mackovič, Vašut Konzultace: Ing. Marian Veverka, Ph. D. Doc. Ing. Karel Lorenz, CSc. Paralelka: 102 Vedoucí cvičení: Ing. Marian Veverka, Ph. D.
Fakulta architektury České vysoké učení technické v Praze Letní semestr 2009/2010
OBSAH 1. Technická zpráva 1.1. Úvodní charakteristika objektu 1.2. Konstrukční řešení 1.3. Podklady a normy 2. Výpočtová část 2.1. Zatížení 2.2. Návrh stropnic a příčníků 2.3. Výpočet celkových bodových sil ve styčnících 2.4. Reakce a vnitřní síly 2.5. Návrh prutů příhradové konstrukce 2.6. Posouzení jednotlivých prutů dle normálových sil 2.7. Návrh spodní železobetonové konstrukce 3. Výsledky programu FEAT 2000 4. Výkresová část
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
ʹ
1. TECHNICKÁ ZPRÁVA
1.1. Úvodní charakteristika objektu 1.1.1.
Řešený objekt
Jedná se o novostavbu ubytovacího zařízení, navrženou u jezera, které vzniká v místě bývalého povrchového dolu Ležáky severně od města Most. Objekt je situován na výběžek břehu budoucího jezera v mírně svažitém terénu. Nadmořská výška objektu je 199,5 m. n. m. 1.1.2.
Funkční a prostorové členění
Navržený objekt sestává ze třech nadzemních podlaží, a je prostorově členěn do dvou různých hmot. Spodní část domu je těžká betonová konstrukce, na které je posazen lehký ocelový most s dřevěnou vestavbou vrchní části budovy. V 1NP se nachází kancelář, recepce a hala ubytovacího zařízení se sociálním zařízením přístavu, obchod s vybavením pro jachtaře, návštěvníky přístavu a ubytované, a hospodářská část ubytovacího zařízení, obsahující technickou místnost, a skladovací prostory. Střecha spodní části budovy je řešena jako zatravněná pochozí střecha s extenzivní zelení. Ve 2. a 3. NP jsou jednotlivé pokoje. V každém patře 15 dvoulůžkových pokojů a jeden dvoulůžkový pokoj upravený pro tělesně handicapované návštěvníky. Celkem tedy 32 dvoulůžkových pokojů, z toho dva pro tělesně handicapované. 1.2. Konstrukční řešení 1.2.1. Základy Založení stavby bude provedeno na železobetonových pilotách o průměru 900mm, umístěných v liniích pod železobetonovými stěnami v osových vzdálenostech 2000mm. Založení mostních pilířů bude mít piloty o průměru 1000mm v osových vzdálenostech 1500mm. Na pilotách bude vybetonována železobetonová monolitická spojitá deska o tloušťce 300mm z betonu s hydroizolačními schopnostmi – princip bílé vany. 1.2.2. Svislé nosné konstrukce spodní stavby Konstrukce spodní části objektu je řešena jako monolitický železobetonový převážně stěnový systém. Svislé konstrukce tvoří železobetonové stěny a ocelové sloupy. Železobetonové stěny jsou navrženy o tloušťce 200mm s maximální světlou vzdáleností 7370mm. Ocelové sloupy mají průměr 200mm, jsou trubkové a mají kruhový průřez. Stěnové konstrukce přiléhající
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
͵
k terénu jsou navrženy o tloušťce 300mm. Součástí vertikálních nosných konstrukcí jsou 3 mostní pilíře. 1.2.3. Vodorovná nosná konstrukce spodní stavby Vodorovnou konstrukci tvoří železobetonová monolitická spřažená deska, empiricky navržená dle největší světlé vzdálenosti svislých nosných stěn, má tloušťku 250mm. Tloušťka železobetonové stropní desky hospodářské části objektu je vzhledem k menším světlým vzdálenostem železobetonových nosných stěn a pnutí ve dvou směrech navržena empiricky na 200mm. Stropními deskami jsou vedeny 2 prostupy pro šachty technického vybavení budovy a prostupy pro větrání kanalizace. 1.2.4. Ocelová superkonstrukce vrchní stavby Ocelová superkonstrukce je řešena jako prostorový svařovaný příhradový nosník z otevřených válcovaných ocelových profilů HEB a IPN. Jedná se o dva příhradové nosníky v místech styčníků spojené ocelovými příčníky (ve spodní rovině HEB 400, v horní rovině HEB 300). Příčníky přenáší zatížení od podlahy a od střechy budovy, a také díky konstrukčnímu řešení typu „tuhý rám“ fungují jako příčné zavětrování konstrukce. Na ocelových příčnících a navařených stropnicích (I 160) je ukotven trapézový plech ČSN 42 6880, na který je vybetonována železobetonová monolitická spojitá deska o tloušťce 50mm. Ta funguje jako nosný vodorovný prvek a zároveň jako ztužující prvek ocelové konstrukce ve vodorovné rovině. Jednotlivé pruty ocelových příhradových nosníků byly navrženy podle zatížení konstrukce a výsledků programu FEAT 2000 na tah resp. tlak. Spodní pásnice je navržena na největší tlakovou normálovou sílu (HEB 600), horní pásnice na největší tahovou normálovou sílu (HEB 600), stojina (HEB 300), diagonální konstrukce táhel na největší tlak i tah (HEB 200). Ocelová superkonstrukce je podepřena třemi železobetonovými pilíři, z nichž pilíř A a C jsou opatřeny kluznými podporami s válcovými ložisky z oceli o vysoké pevnosti, a pilíř B funguje jako pevná podpora příhradového nosníku. 1.2.5. Vnitřní dřevostavba vrchní stavby V 2.n.p. se jedná o systém nosných dřevěných stěn, se sloupky spojenými v horní rovině I-stabil profilem (241mm). Sloupky stěn jsou v osové vzdálenosti 500mm a jejich průřez je 140x80mm. Stěny reagují na ocelovou konstrukci a jsou v osové vzdálenosti 4000mm. Na podélný I-stabil nosník jsou kolmo zboku pomocí ocelových příponek přibity I-stabil nosníky s osovou vzdáleností 500mm (h=241mm, navrženo dle zatížení a tabulek firmy Kronopol – výrobce nosníků). Stěny ve 3.n.p. jsou navrženy jako samonosné dřevěné sloupkové příčky plnící pouze dělící funkci (osová vzdálenost sloupků 625mm). Stropní konstrukci 3.n.p. tvoří tepelně izolační podhled zavěšený na stropnicích ocelové superkonstrukce.
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
Ͷ
1.3. Podklady a normy Nosné konstrukce I, základy navrhování nosných konstrukcí: doc. Ing. Karel Lorenz, CSc., skriptum ČVUT 2006 Ocelové konstrukce, tabulky: Doc. Ing. Tomáš Vraný, CSc., Prof. Ing. František Wald, CSc., ČVUT 2009 Kovové mosty: Prof. Ing. Jiří Pechar, DrSc., Prof. Ing. Jiří Bureš, CSc., Prof. Ing. Antonín Schindler, DrSc., SNTL Praha 1990 Ocelové mosty: Doc. Ing. Tomáš Rotter, Csc., Prof. Ing. Jiří Studnička, DrSc., skriptum ČVUT 2006 ČSN EN 1992-1-1: Navrhování betonových konstrukcí ČSN EN 1991-1-1: Zatížení konstrukcí
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
ͷ
2. VÝPOČTOVÁ ČÁST – ocelová konstrukce
2.1. a)
Zatížení Zatížení od střechy
STÁLÉ
kN/m3
Hydroizolace Keramzitbeton Železobetonová deska Trapézový plech Rockwool Airrock Sádrokarton
3x0,041 0,08 25 0,1549 0,672 12 celkem:
UŽITNÉ Údržba Sníh
h (mm) Charakteristická Návrhová hodnota (kN/m) hotnota (kN/m) 0,123 100 0,008 1,7 68 0,1549 100 0,1549 12,5 0,1549 2,2957 x 1,35
0,75
0,75 0,56 1,31 x 1,5 3,6057
celkem: CELKOVÉ b)
1,965 5,0642
Zatížení od podlahy 3NP a stropu 2NP
STÁLÉ
kN/m3
Dřevěná podlaha OSB deska OSB deska Rockwool Steprock OSB deska OSB deska Rockwool Airrock Sádrokarton UŽITNÉ Hotel CELKOVÉ
3,0992
7,7 6,1 6,1 2,1 6,1 6,1 0,672 12
1,5
h (mm) Charakteristická Návrhová hodnota (kN/m2) hotnota (kN/m2) 10 0,077 18 0,1098 18 0,1098 0,084 40 16 0,0976 16 0,0976 100 0,0672 12,5 0,15 0,793 x 1,35 1,5 2,293
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
x 1,5
1,0706 2,25 3,3206
c)
Zatížení od podlahy 2NP
STÁLÉ
kN/m3
DVD deska Rockwool Dachrock Železobetonová deska Trapézový plech
8,5 2,52 25 0,1549 celkem:
UŽITNÉ Hotel CELKOVÉ d)
1,5
Charakteristická h (mm) hodnota (kN/m2) 36 0,306 150 0,378 68 1,7 0,1549 2,384 1,5 3,884
Návrhová hotnota (kN/m2)
x 1,35
3,2184
x 1,5
2,25 5,4684
Zatížení od nosné dřevěné stěny 2NP na spodní ocelový příčník
STÁLÉ Zatížení od stropní konstrukce Vlastní tíha příčka 3NP stropní I-stabil nosníky
kN/m2
2,0844 0,84 0,65 0,0519 celkem:
zatěžovací Charakteristická Návrhová pruh (m) hodnota (kN/m) hotnota (kN/m) 4 2,8 2,8 2
8,3376 2,352 1,82 0,1038 12,6134
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
x1,5 x1,35 x1,35 x1,35
11,256 3,1752 2,457 0,1401 17,028
2.2.
Návrh stropnic a příčníků
a)
Spodní stropnice
Použitá ocel: Zatížení od stropu:
S235 qd= 5,4684kN/m2 x 1,8 m qd=9,84kN/m qk=3,884x1,8= 6,9912kN/m M1=1/8 qd x l2 M1=1/8 x 9,84 x 42 m= 0,179 kN/m wy=0,117 x 103 mm2 Iy=9,35 x 106 mm4
Moment od zatížení: Volba I 160:
Posouzení: 1.M.S.
Mrd= Mrd=
୵୷Ǥ௬ ଵǡଵହ ǡଵଵǤଶଷହ ଵǡଵହ
= 23,909 kNm
Msd=1/8 x (9,84 + 0,179 x 1,35) x 42 = 20,163 kNm 2.M.S.
ହ
∆= ଷ଼ସ x
Ǥସ ாǤூ
=
ହ ଷ଼ସ
x
ሺǡଽଽଵଶାǡଵଽሻǤସ´ସ ଶଵǤଽǡଷହ
= 0,012m
∆= l/250 = 0,016m Navržený průřez vyhovuje.
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
ͺ
b)
Spodní příčník
Použitá ocel: Zatížení od stropnice:
S355 Fd= 9,843kN/m x 4m Fd =39,372kN Fk=27,965kN qd=17,028kN/m qk=12,613kN/m M1=1/8 qd x l2 M1=1/8 x 17,028 x 92 M1=172,409kNm M2=5,4x Fd M2=5,4x39,372 M2=216,61 m= 1,664 kN/m M3=1/8 qd x l2 M3=22,745kNm
Zatížení od nosné stěny: Moment od zatížení:
Volba I550:
M= M1 + M2 + M3 M= 407,766kNm Wy>M x 1,15/Fy Wy>1,321 Volba nosníku HEB 400 (dle tabulek) m= 1,553 kN/m wy=2,880 x 103 mm2 Iy=576,8 x 106 mm4 Posouzení: Mrd=
1.M.S.
Mrd=
୵୷Ǥ௬ ଵǡଵହ ଶǡ଼଼Ǥଷହହ ଵǡଵହ
= 889,043 kNm
Msd= M1 + M2 + M3 Msd=172,409 + 216,61 +1/8 x (1,553 x 1,35) x 92 Msd=385,021 + 21,23 = 406,25kNm 2.M.S.
∆=
ହ
ଷ଼ସ
x
Ǥସ ாǤூ
+
ଷ ଵ
x
ி௫´ଷ ாǤூ
∆= 0,00999 + 0,0106 = 0,0206m ∆= l/250 = 0,036m Navržený průřez vyhovuje.
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
ͻ
c)
Horní stropnice
Použitá ocel: Zatížení od stropu:
S235 qd= 5,0642kN/m2 x 1,8 m qd=9,12kN/m qk=3,6057x1,8= 6,49kN/m M1=1/8 qd x l2 M1=1/8 x 9,12 x 42 m= 0,179 kN/m wy=0,117 x 103 mm2 Iy=9,35 x 106 mm4
Moment od zatížení: Volba I 160:
Posouzení: 1.M.S.
Mrd= Mrd=
୵୷Ǥ௬ ଵǡଵହ ǡଵଵǤଶଷହ ଵǡଵହ
= 23,909 kNm
Msd=1/8 x (9,12 + 0,179 x 1,35) x 42 = 18,723 kNm 2.M.S.
ହ
∆= ଷ଼ସ x
Ǥସ ாǤூ
ହ
= ଷ଼ସ x
ሺǡସଽାǡଵଽሻǤସ´ସ ଶଵǤଽǡଷହ
= 0,0113 m
∆= l/250 = 0,016m Navržený průřez vyhovuje.
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
ͳͲ
d)
Horní příčník
Použitá ocel: Zatížení od stropnice:
S355 Fd= 9,116kN/m x 4m Fd =36,464kN Fk=25,961kN M1=5,4x Fd M1=5,4x36,464 M1=169,906kNm m= 1,664 kN/m M2=1/8 qd x l2 M2=22,745kNm
Moment od zatížení:
Volba I550:
M= M1 + M2 M= 219,651kNm Wy>M x 1,15/Fy Wy>0,7116 Volba nosníku HEB 300 (dle tabulek) m= 1,17 kN/m wy=1678 x 103 mm2 Iy=251,7 x 106 mm4 Posouzení: Mrd=
1.M.S.
Mrd=
୵୷Ǥ௬ ଵǡଵହ ଵǡ଼Ǥଷହହ ଵǡଵହ
= 517,991 kNm
Msd= M1 + M2 Msd=169,906kNm + 1/8 x (1,17 x 1,35) x 92 Msd=169,906kNm + 15,992 = 186,89 kNm 2.M.S.
∆=
ହ
ଷ଼ସ
x
Ǥସ ாǤூ
+
ଷ ଵ
x
ி௫´ଷ ாǤூ
∆= 0,00189 + 0,0226 = 0,0244m ∆= l/250 = 0,036m Navržený průřez vyhovuje.
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
ͳͳ
2.3.
Výpočet celkových bodových sil ve styčnících a) Na horní styčníky: Od stropnic: ½ x 5 x Fd ½ x 5 x 36,464kN = 91,16kN Od příčníku: 4,5m x 1,17kN/m = 5,265kN Celková síla: G1= 96,425kN b) Na spodní styčníky: Od stropnic: ½ x 5 x Fd ½ x 5 x 36,464kN = 91,16kN Od stěny: 4,5m x 17,028kN/m = 76,626 kN Od příčníku: 4,5m x 1,17kN/m = 6,989kN Celková síla: G2= 174,775kN c) Tíha konstrukce na jedno pole: Stojiny (HEB 300) 1,17kN/m x 6,5m = 7,605kN Diagonály (HEB 300) 1,17kN/m x 8m = 9,36kN Horní pásnice (HEB 600) 2,12kN/m x 4m = 8,848kN Dolní pásnice (HEB 800) 2,623kN/m x 4m = 10,492kN Celková síla: G3= 34,661kN
2.4.
Reakce a vnitřní síly (výsledky viz příloha – VÝSLEDKY PROGRAMU FEAT 2000) a.) Reakce v podporách: A = 3695,628kN B = 3061,882kN C = 624,032kN b.) Normálové síly: Horní pásnice – TAH = 1614kN Spodní pásnice – TLAK = 2169kN Diagonály – TLAK = 1786kN - TAH = 1480kN Stojina - TLAK = 2530kN
2.5.
Návrh prutů příhradové konstrukce Horní pásnice Dolní pásnice Stojiny Diagonální ztužidla
HEB 600 HEB 600 HEB 300 HEB 300
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
ͳʹ
2.6.
Posouzení jednotlivých prutů dle normálových sil a)
Horní pásnice
Návrh na tahovou normálovou sílu: N=1614kN
Nrd= A=
Návrh profilu HEB 600
b)
Ǥ௬ ఊ
୶ଵǡଵହ ௬
=
ଵଵସǤଵǡଵହ ଷହହ
= 5,228 . 103 mm2
A = 27,0 . 103 mm2
Dolní pásnice
Návrh na tlakovou normálovou sílu: N = 2169 kN
Návrh HEB 600 A = 27,00 . 103 mm2 iy = 251,7 mm iz = 70,8 mm Lcr= 4 m λy= Lcr/ iy = 15,892 λz= Lcr/ iz = 56,497 λ1= 93,9 x ඥʹ͵ͷȀ͵ͷͷ = 76,3986 λy = λy / λ1 = 0,208 => χ = 1 λz = λz / λ1 = 0,739 => χ = 0,761 Nrd=
Ǥ௬Ǥ
Nrd=
Ǥ௬Ǥ
ఊ
ఊ
=
ଷଷǡସଶ୶ଷହହ୶ǡଽଽଷ
=
ଶ୶ଷହହ୶ǡଷ
ଵǡଵହ
ଵǡଵହ
= 8334,78 kN
= 6342,8 kN
Navržený profil HEB 600 vyhovuje normálovému zatížení.
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
ͳ͵
c)
Stojiny Návrh na tlak:
N = 2530 kN
Návrh HEB 300 A = 14,91 . 103 mm2 iy = 129,9 mm iz = 75,8 mm Lcr= 6,5 x 0,5 = 3,25 m λy= Lcr/ iy = 25,019 λz= Lcr/ iz = 42,876 λ1= 93,9 x ඥʹ͵ͷȀ͵ͷͷ = 76,3986 λy = λy / λ1 = 0,327 => χ = 0,938 λz = λz / λ1 = 0,584 => χ = 0,847 Nrd=
Ǥ௬Ǥ
Nrd=
Ǥ௬Ǥ
ఊ
ఊ
=
ଵସǡଽଵ୶ଷହହ୶ǡଽଷ଼
=
ଵସǡଽଵ୶ଷହହ୶ǡ଼ସ
ଵǡଵହ
ଵǡଵହ
= 4317,288 kN = 3898,446 kN
Navržený profil HEB 300 vyhovuje normálovému zatížení. HEB 300
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
ͳͶ
d)
Diagonální ztužidla Návrh na tah:
N= 1480 kN
Nrd= A=
Návrh profilu HEB 160
Ǥ௬ ఊ
୶ଵǡଵହ ௬
=
ଵସ଼Ǥଵǡଵହ ଷହହ
= 4,794. 103 mm2
A = 5,425 . 103 mm2
Návrh na tlak: N = 1786 kN
Návrh HEB 300 A = 14,91 . 103 mm2 iy = 129,9 mm iz = 75,8 mm Lcr= 8m λy= Lcr/ iy = 61,5858 λz= Lcr/ iz = 105,540 λ1= 93,9 x ඥʹ͵ͷȀ͵ͷͷ = 76,3986 λy = λy / λ1 = 0,806 => χ = 0,724 λz = λz / λ1 = 1,38 => χ = 0,390 Nrd=
Ǥ௬Ǥ
Nrd=
Ǥ௬Ǥ
ఊ
ఊ
=
ଵସǡଽଵ୶ଷହହ୶ǡଶସ
=
ଵସǡଽଵ୶ଷହହ୶ǡଷଽ
ଵǡଵହ
ଵǡଵହ
= 3332,32 kN = 1795,034 kN
Navržený profil HEB 300 vyhovuje zatížení na tah i na tlak. HEB 300
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
ͳͷ
2.7.
Posouzení spodní železobetonové konstrukce NRD= 0,8 x fcd x Ac A = Nrd / (0,8 x fcd) fcd= 20Mpa Požadavky na plochu betonové konstrukce pilířů: Podpora A: A = 3695,628kN / (0,8 x 20.103) A = 0,231m2 a = 0,481m Podpora B: A = 3061,882kN / (0,8 x 20.103) A = 0,191m2 a = 0,437m Podpora C: A = 624,032kN / (0,8 x 20.103) A = 0,039m2 a = 0,197m Navržené betonové konstrukce: Podpora A:
a= 0,75m b= 1,5m A=1,125m2
Podpora B:
a= 0,75m b= 2m A=1, 5m2
Podpora C:
a= 0,5m b= 1,5m A=0,75m2
Navržené betonové konstrukce splňují požadavky na minimální plochu pro přenesení tlakového zatížení od mostní konstrukce.
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
ͳ
3. VÝSLEDKY PROGRAMU FEAT 2000 3.1. 3.2. 3.3. 3.4. 3.5. 3.6.
(Textová příloha č.1) (Grafická příloha č. 1 - A3) (Grafická příloha č. 2 - A3) (Grafická příloha č.3 - A3) (Grafická příloha č.4 - A3) (Grafická příloha č.5 - A3)
Textový výstup programu FEAT 2000 Reakce v podporách Normálové síly na pásnicích Normálové síly ve stojinách Normálové síly v diagonálách Deformace mostu
4. VÝKRESOVÁ ČÁST 1 2 3 4
Schema ocelové konstrukce mostu Příčný řez Detail styčníku Detail ložiskového uložení
A2 A3 A3 A3
1:200 1:50 1:10 1:10
ÀȂ±
͵ȂlʹȂ ±Ȃ
ͳ
ŘEZ A-A´
a
b
c
e
d
f
g
h
i
j
k
l
m
n
o
p
q
r
s
t
u
2
v
6
z
5
C
+12.00
+11.40
3
4
60 ° 30°
30° 40
6200 6700 7200
80
60
34
°
70
+5.00
+4.40
8
B
A
20000
1
9
44000
8
24000 88000
PŮDORYS g
4000
h
4000
i
4000
j
4000
k
4000
l
4000
m
4000
n
4000
o
4000
p
4000
s
t
4000
4000
u
4000
v
4000
2465 2160
1950 1760300
9300
300
1800 1725 75
z
4000
7 6835 6540
1800 1725 75 1800 1725 75
r
4000
300
2
5
8000
A´
300
300
1
300
1950 1760 75
A
q
4000
9300
f
4000
9000
4000
300
e
d 4000
2465 2160
c
4000
300
b
4000
6835 6535
a
1
3
B
A
C
88000
VYPRACOVAL
JAN HARCINÍK
KONZULTACE
Ing. Marian Veverka, Ph. D.
1
SPODNÍ PÁSNICE (HEB 600)
2
HORNÍ PÁSNICE (HEB 600)
3
STOJINA (HEB 300)
4
DIAGONÁLNÍ ZTUŽIDLO (HEB 300)
5
SPODNÍ PŘÍČNÍK (HEB 400)
6
HORNÍ PŘÍČNÍK (HEB 300)
7
STROPNICE (I 160)
8
OCELOVÉ LOŽISKO - POHYBLIVÉ DVOUVÁLCOVÉ
9
OCELOVÉ LOŽISKO - PEVNÉ
STAVBA :
HOTEL MOST
FAKULTA
ARCHITEKTURY THÁKUROVA 7 PRAHA 6
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ
FORMÁT
3x A4
NOSNÉ KONSTRUKCE 3 - HALOVÁ STAVBA
DATUM
4/2010
OBSAH :
MĚŘÍTKO
1:200
Č. VÝKRESU
1
SCHEMA OCELOVÉ KONSTRUKCE MOSTU
ŽELEZOBETONOVÁ DESKA (50mm)
STROPNICE (OCEL IPN 160)
TRAPÉZOVÝ PLECH (50mm)
PODÉLNÝ NOSNÍK (OCEL HEB 600)
600 620
+11.15
300
OCELOVÝ ÚHELNÍK (100x25x10)
+11.45
160
80 240 50 50
OCELOVÝ PŘÍČNÍK (HEB 300)
1000
1000
1000
1000
1000
1000
1000
2700
DŘEVĚNÉ SLOUPKY (150x80 á 1000mm)
1910
500
500
500
500
500
500
500
500
500
500
500
7400
6200
6800 345
500
265
500
1910
2910
500
+7.80
480
OCELOVÝ ÚHELNÍK (100x25x10)
+8.05
400
DŘEVĚNÝ OSB NOSNÍK KRONOPOL BEAM (241mm)
20 80
ZÁKLOP (2xOSB 2500x1250 tl. 16mm) DŘEVĚNÝ OSB NOSNÍK KRONOPOL BEAM (241mm á 500mm)
240
DŘEVĚNÝ TRÁMEK (140x80)
STOJINA (HEB 300)
PODÉLNÝ NOSNÍK (OCEL HEB 600)
STROPNICE (OCEL IPN 160)
ŽELEZOBETONOVÁ DESKA (50mm)
OCELOVÝ PŘÍČNÍK (HEB 400)
TRAPÉZOVÝ PLECH (50mm)
+4.70
600
100
OCELOVÝ ÚHELNÍK (100x25x10)
140 160 80
DŘEVĚNÉ SLOUPKY (140x80 á 500mm)
+4.40
VYPRACOVAL
JAN HARCINÍK
KONZULTACE
Ing. Marian Veverka, Ph. D.
STAVBA :
HOTEL MOST
FAKULTA
ARCHITEKTURY THÁKUROVA 7 PRAHA 6
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ
FORMÁT
A3
NOSNÉ KONSTRUKCE 3 - HALOVÁ STAVBA
DATUM
3/2010
OBSAH :
MĚŘÍTKO
1:50
Č. VÝKRESU
2
PŘÍČNÝ ŘEZ
300
ŘEZ A-A´
2 30 0 0
100
22
ŘEZ B-B´
2 40
0 30
100
3
100
185
6 120 6 100
36 0
100
510
8
100
71 5
8
10
10
40
9
9
1
30 600 540
4
600
7
100
400
25
400
8 100
350
200
7
360
5
4
30 170 20
200
5
1
8
30
25
20
300
1 2 3 4 5 6 7 8 9
PŮDORYS
B´
2
8
150 300
A´
VYPRACOVAL
JAN HARCINÍK
KONZULTACE
Ing. Marian Veverka, Ph. D.
STAVBA :
UBYTOVACÍ ZAŘÍZENÍ U JEZERA V MOSTĚ
FAKULTA
ARCHITEKTURY THÁKUROVA 7 PRAHA 6
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ
FORMÁT
A3
NOSNÉ KONSTRUKCE 3 - ÚLOHA 2 - HALOVÁ STAVBA
DATUM
3/2010
OBSAH :
MĚŘÍTKO
1:10
Č. VÝKRESU
3
DETAIL STYKU SLOUP - PŘÍČNÍK - ZTUŽIDLO B
5
20
A
70 50
60 60
20
9
20
1
4
150
300
OCELOVÝ PODÉLNÍK (HEB 600) OCELOVÁ STOJINA (HEB 300) OCELOVÉ ZTUŽIDLO (HEB 300) OCELOVÝ PŘÍČNÍK (HEB 400) OCELOVÝ PLECH NAVAŘENÝ NA PATKU HEB 300 (tl. 10 mm) OCELOVÝ PÁS (700x220 tl. 10mm) OCELOVÝ PLECH NAVAŘENÝ NA PATKU HEB 400 (tl. 10 mm) ŠROUB M30 OCELOVÝ NAVAŘENÝ PLECH PRO DIAGONÁLY (tl. 10mm)
300
2
0 30 22 0
30 0
3
185
8
36 0
510
71 5
6
9
30
5
540
400
600
7
350
25
4
200
10
1
16
12
14
11
13
10
30
15
25
8
1 2 3 4 5 6 7 8 9
OCELOVÝ PODÉLNÍK (HEB 600) OCELOVÁ STOJINA (HEB 300) OCELOVÉ ZTUŽIDLO (HEB 300) OCELOVÝ PŘÍČNÍK (HEB 400) OCELOVÝ PLECH NAVAŘENÝ NA PATKU HEB 300 (tl. 10 mm) OCELOVÝ PÁS (700x220 tl. 10mm) OCELOVÝ PLECH NAVAŘENÝ NA PATKU HEB 400 (tl. 10 mm) ŠROUB M30 OCELOVÝ NAVAŘENÝ PLECH PRO DIAGONÁLY (tl. 10mm)
10 11 12 13 14 15 16
PODKLADNÍ POJEZDNÝ PLECH (400x1000 tl. 20mm) SPOJENÍ OS LOŽISKOVÝCH VÁLCŮ ROZNÁŠECÍ DESKA PRO PŘENESENÍ TLAKU NA VÁLCOVÁ LOŽISKA VÁLEC LOŽISKA - OCEL VYSOKÉ PEVNOSTI (PRŮMĚR 150mm, DÉLKA 600mm) PLECH PRO PŘIŠROUBOVÁNÍ LOŽISKA (tl. 20 mm) NAVAŘENÝ PLECH NA OCELOVOU MOSTNÍ KONSTRUKCI (tl. 20mm) ŽELEZOBETONOVÝ MOSTNÍ PILÍŘ ZALOŽENÝ NA PILOTÁCH
VYPRACOVAL
JAN HARCINÍK
KONZULTACE
Ing. Marian Veverka, Ph. D.
STAVBA :
UBYTOVACÍ ZAŘÍZENÍ U JEZERA V MOSTĚ
FAKULTA
ARCHITEKTURY THÁKUROVA 7 PRAHA 6
ČESKÉ VYSOKÉ UČENÍ TECHNICKÉ
FORMÁT
A3
NOSNÉ KONSTRUKCE 3 - ÚLOHA 2 - HALOVÁ STAVBA
DATUM
3/2010
OBSAH :
MĚŘÍTKO
1:10
Č. VÝKRESU
4
DETAIL POSUVNÉHO ULOŽENÍ MOSTU
