LAMPIRAN I (Tabel SNI ) 1.1. Tabel SNI , Penentuan Kategori Resiko Bangnan Gadung Untuk Beban Gempa

LAMPIRAN

LAMPIRAN I (Tabel SNI 1726 – 2012) 1.1. Tabel SNI 1726 – 2012, Penentuan Kategori Resiko Bangnan Gadung Untuk Beban Gempa

1.2. Tabel SNI 1726 – 2012, Penentuan Koefisien Situs Fa dan Fv

1.3. Tabel SNI 1726 – 2012, Faktor R, Cd, dan  Untuk Sistem Penahan Gaya Gempa

LAMPIRAN II (PEMBEBANAN) 2.1. SNI 03-1727-1987, Berat Sendiri Bahan Bangunan dan Komponen Gedung BAHAN BANGUNAN Baja

7850

kg/m3

Batu alam

2600

kg/m3

Batu belah, batu bulat, batu gunung

1500

kg/m3

(berat tumpuk)

Batu karang

700

kg/m3

(berat tumpuk)

Batu pecah

1450

kg/m3

Besi tuang

7250

kg/m3

Beton

2200

kg/m3

Beton bertulang

2400

kg/m3

Kayu

1000

kg/m3

(kelas I)

Kerikil, koral

1650

kg/m3

(kering udara sampai lembab, tanpa diayak)

Pasangan bata merah

1700

3

kg/m

Pasangan batu belah, batu bulat, batu gunung

2200

kg/m3

Pasangan batu cetak

2200

kg/m3

Pasangan batu karang

1450

kg/m3

Pasir

1600

kg/m3

Pasir

1800

3

kg/m

(jenuh air)

Pasir kerikil, koral

1850

kg/m3

(kering udara sampai lembab)

Tanah, lempung dan lanau

1700

kg/m3


Tanah, lempung dan lanau

2000

kg/m3

(basah)

11400

kg/m3

Timah hitam / timbel)


KOMPONEN GEDUNG Adukan, per cm tebal : - dari semen - dari kapur, semen merah atau tras Aspal, per cm tebal : Dinding pasangan bata merah : - satu batu - setengah batu Dinding pasangan batako : - berlubang : tebal dinding 20 cm (HB 20) tebal dinding 10 cm (HB 10) - tanpa lubang : tebal dinding 15 cm tebal dinding 10 cm Langit-langit dan dinding, terdiri dari : - semen asbes (eternit), tebal maks. 4 mm - kaca, tebal 3-5 mm Lantai kayu sederhana dengan balok kayu : Penggantung langit-langit (kayu) : Penutup atap genteng : Penutup atap sirap : Penutup atap seng gelombang (BJLS-25) : Penutup lantai dari ubin, per cm tebal : Semen asbes gelombang (tebal 5 mm) :

21 17 14

kg/m2 kg/m2 kg/m2

450 250

kg/m2 kg/m2

200 120

kg/m2 kg/m2

300 200

kg/m2 kg/m2

11 10 40 7 50 40 10 24 11

kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2 kg/m2

(termasuk rusuk-rusuk, tanpa pengantung atau pengaku)

(tanpa langit-langit, bentang maks. 5 m, beban hidup maks. 200 kg/m2) (bentang maks. 5 m, jarak s.k.s. min. 0.80 m) (dengan reng dan usuk / kaso per m2 bidang atap) (dengan reng dan usuk / kaso per m2 bidang atap) (tanpa usuk) (ubin semen portland, teraso dan beton, tanpa adukan)

2.2. SNI 03-1727-1987, Beban Hidup Pada Lantai dan Atap Gedung Beban hidup pada lantai gedung 1

Lantai dan tangga rumah tinggal

200

kg/m2

2

Lantai dan tangga rumah tinggal sederhana

125

kg/m2

250

kg/m2

(kecuali yang disebut pada no.2)

Gudang-gudang selain untuk toko, pabrik, bengkel 3

Sekolah, ruang kuliah Kantor Toko, toserba Restoran Hotel, asrama Rumah Sakit

4

Ruang olahraga

400

kg/m2

5

Ruang dansa

500

kg/m2

6

Lantai dan balkon dalam dari ruang pertemuan

400

kg/m2

(masjid, gereja, ruang pagelaran/rapat, bioskop dengan tempat duduk tetap)

7

Panggung penonton

500

kg/m2

(tempat duduk tidak tetap / penonton yang berdiri)

2

8

Tangga, bordes tangga dan gang

300

kg/m

9

Tangga, bordes tangga dan gang

500

kg/m2

(no. 4, 5, 6, 7)

10

Ruang pelengkap

250

kg/m2

(no. 3, 4, 5, 6, 7)

11

Pabrik, bengkel, gudang

400

kg/m2

(minimum)

- lantai bawah

800

kg/m2

- lantai tingkat lainnya

400

kg/m2

Balkon yang menjorok bebas keluar

300

kg/m2

(minimum)

100

kg/m2

(atap dak)

kg/m2

( = sudut atap, minimum 20 kg/m2, tak perlu ditinjau bila  > 50o)

(no.3)

Perpustakaan, ruang arsip, toko buku ruang alat dan mesin 12

13

Gedung parkir bertingkat :

Beban hidup pada atap gedung Atap / bagiannya yang dapat dicapai orang, termasuk kanopi Atap / bagiannya yang tidak dapat dicapai orang (diambil minimum) : - beban hujan

(40-0,8.)

- beban terpusat

100

kg

Balok/gording tepi bagian kantilever

200

kg

2.3. Kombinasi Beban Kombinasi beban yang digunakan yaitu : 

U = 1,4 DL



U = 1,2 DL + 1,6 LL



U = 0,9 DL + 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy



U = 0,9 DL - 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy



U = 0,9 DL + 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy



U = 0,9 DL - 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy



U = 0,9 DL + 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy



U = 0,9 DL - 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy



U = 0,9 DL + 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy



U = 0,9 DL - 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3 . 1,0 EQx + 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL - 0,3 . 1,0 EQx - 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EQx + 0,3 . 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy



U = 1,2 DL + 1,0 LL - 1,0 EQx - 0,3 . 1,0 EQy

Untuk kombinasi pembebanan gempa dinamik dengan response spectrum, kombinasi pembebanannya sebagai berikut: 

U = 1,2 DL + 1,0 LL + 1,0 SPECX + 0,3 . 1,0 SPECY



U = 1,2 DL + 1,0 LL + 0,3 . 1,0 SPECX + 1,0 SPECY



U = 0,9 DL + 1,0 SPECX + 0,3 . 1,0 SPECY



U = 0,9 DL + 0,3 . 1,0 SPECX + 1,0 SPECY

2.4. Perhitungan Respon Spektrum Beban Gempa Rencana

dari soal ditentukan : Ss = 1.3 S1 = 1.1 dari tabel 4 dan tabel 5 SNI 2012 halaman 22 diperoleh : SE (tanah Lunak ) : Ss > 1.25 didapat Fa = 0.9 S1 > 0.5 didapat Fv = 2.4 dari halaman 21 di SNI 2012 persamaan (5) : SMS = Fa.Ss = 1.17 dari halaman 21 di SNI 2012 persamaan (6) : SM1 = Fv.S1 = 2.64 Sds = Sd1 =

0.78 1.76

0 T0 TS TS+0 TS+0.1 TS+0.2 TS+0.3 TS+0.4 TS+0.5 TS+0.6 TS+0.7 TS+0.8 TS+0.9 TS+1 TS+1.1 TS+1.2 TS+1.3 TS+1.4 TS+1.5 TS+1.6 TS+1.7 TS+1.8 TS+1.9 TS+2 TS+2.1 TS+2.2 TS+2.3 TS+2.4 TS+2.5 TS+2.6 TS+2.7 TS+2.8 TS+2.9 TS+3 TS+3.1 TS+3.2 TS+3.3 4

T 0.000 0.451 2.256 2.356 2.456 2.556 2.656 2.756 2.856 2.956 3.056 3.156 3.256 3.356 3.456 3.556 3.656 3.756 3.856 3.956 4.056 4.156 4.256 4.356 4.456 4.556 4.656 4.756 4.856 4.956 5.056 5.156 5.256 5.356 5.456 5.556 5.656 5.756

Sa (g) 0.312 0.780 0.780 0.747 0.716 0.688 0.663 0.639 0.616 0.595 0.576 0.558 0.540 0.524 0.509 0.495 0.481 0.469 0.456 0.445 0.434 0.423 0.413 0.404 0.395 0.386 0.378 0.370 0.362 0.355 0.348 0.341 0.335 0.329 0.323 0.317 0.311 0.306

PGA 0.900

Ts +0.1

0.800

0.700 0.600 0.500 0.400

0.300 0.200 0.100 0.000 0.000

1.000

2.000

3.000

4.000

5.000

6.000

7.000

LAMPIRAN III (HASIL ANALISIS ETABS)

3.1. Periode Alami dan Partisipasi Massa Penampang Utuh (Full Dimension) TABLE: Modal Participating Mass Ratios Case Mode Period UX sec Modal 1 1.403 0.4491 Modal 2 1.253 0.0024 Modal 3 0.963 0.00004574 Modal 4 0.565 0.0027 Modal 5 0.521 0.0199 Modal 6 0.497 0.0013 Modal 7 0.487 0.3093 Modal 8 0.436 0.000004109 Modal 9 0.435 0.0001 Modal 10 0.429 0.0042 Modal 11 0.242 0.0159 Modal 12 0.236 0.0399 Modal 13 0.21 0.0013 Modal 14 0.176 0.0001 Modal 15 0.135 0.0489 Modal 16 0.129 0.0034 Modal 17 0.126 0.000006062 Modal 18 0.1 0.0167 Modal 19 0.099 0.0001 Modal 20 0.097 0.000005752 Modal 21 0.097 0.0014 Modal 22 0.096 0.000001881 Modal 23 0.095 0.0027 Modal 24 0.092 5.241E-07 Modal 25 0.092 0.0001 Modal 26 0.09 0.0001 Modal 27 0.089 0.00001157 Modal 28 0.089 0.000009884 Modal 29 0.089 0.000006828 Modal 30 0.089 0.00002016 Modal 31 0.088 0 Modal 32 0.088 0 Modal 33 0.088 0 Modal 34 0.088 0 Modal 35 0.087 0.00003656 Modal 36 0.087 0.00004371 Modal 37 0.087 0.0001 Modal 38 0.087 0.0003 Modal 39 0.087 0.0002 Modal 40 0.087 0.000008311 Modal 41 0.087 0 Modal 42 0.087 0.000003559 Modal 43 0.086 0.00002214 Modal 44 0.086 7.291E-07 Modal 45 0.086 0 Modal 46 0.086 0 Modal 47 0.086 0.00002529 Modal 48 0.086 0.0001 Modal 49 0.086 0 Modal 50 0.086 0

UY 0.0022 0.472 0.0243 0.0474 0.0015 0.005 0.0069 0.00000279 0.0002 0.241 0.0002 0.001 0.0519 0.0011 0.0032 0.0404 0.0049 0.0014 0.0009 0 0.0012 0.0006 0.0142 9.256E-07 0.0003 0.00001032 0 0.000001102 0 0.000002143 0 0 0 0 0.000004686 0 0 0.00001333 0.0001 0.000001745 0 0 0.0001 0 0 0 0 5.577E-07 0 9.321E-07

UZ

Sum UX Sum UY Sum UZ 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0.4491 0.4515 0.4516 0.4542 0.4742 0.4754 0.7847 0.7847 0.7848 0.789 0.8049 0.8448 0.8461 0.8462 0.8951 0.8985 0.8985 0.9152 0.9153 0.9153 0.9167 0.9167 0.9194 0.9194 0.9195 0.9196 0.9196 0.9196 0.9196 0.9196 0.9196 0.9196 0.9196 0.9196 0.9197 0.9197 0.9198 0.9201 0.9202 0.9202 0.9202 0.9202 0.9203 0.9203 0.9203 0.9203 0.9203 0.9204 0.9204 0.9204

0.0022 0.4742 0.4985 0.5459 0.5473 0.5524 0.5593 0.5593 0.5594 0.8004 0.8006 0.8016 0.8535 0.8546 0.8578 0.8982 0.9031 0.9045 0.9054 0.9054 0.9066 0.9072 0.9214 0.9214 0.9217 0.9217 0.9217 0.9217 0.9217 0.9217 0.9217 0.9217 0.9217 0.9217 0.9218 0.9218 0.9218 0.9218 0.9219 0.9219 0.9219 0.9219 0.922 0.922 0.922 0.922 0.922 0.922 0.922 0.922

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

RX

RY

RZ

0.0027 0.5009 0.0044 0.0244 0.0008 0.0034 0.0044 0.000002059 0.0001 0.1793 0.000006716 0.0016 0.0525 0.0042 0.0048 0.0619 0.0074 0.002 0.0012 0 0.0016 0.0008 0.0194 0.000001143 0.0005 0.00001224 0 0.000001419 0 0.000002894 0 0 0 0 0.000005578 0 5.993E-07 0.00002042 0.0002 0.000002483 0 5.475E-07 0.0001 0 0 0 0 0.000001099 0 0.000001215

0.5389 0.0029 0.0003 0.0009 0.0097 0.0006 0.1574 0.000002969 0.00002453 0.0026 0.0121 0.0309 0.0011 0.0002 0.0845 0.0058 0.000005804 0.0215 0.0002 0.000009414 0.0017 0.000002544 0.0034 7.313E-07 0.0002 0.0001 0.00001698 0.00001411 0.00001051 0.00002884 0 0 0 0 0.00004831 0.0001 0.0001 0.0004 0.0002 0.00001146 0 0.000005079 0.00003016 0.000001011 0 0 0.00003537 0.0001 0 0

0.0001 0.0303 0.3235 0.3888 0.0076 0 0.0027 0 0.0000118 0.0305 0.0102 0.0053 0.0029 0.0622 0.0002 0.0039 0.008 0.0023 0.0339 0 0.0002 0.0002 0.0003 0.000001087 0.0001 0.0001 0 6.205E-07 0.000001003 0.000001212 0 0 0 0 0.0000117 0 0 0 0.00002557 0.000002908 0 0 0.00000167 6.111E-07 0 0 0.00002065 0.0001 0 0.000004098

Sum RX Sum RY Sum RZ 0.0027 0.5035 0.508 0.5323 0.5331 0.5366 0.541 0.541 0.5411 0.7204 0.7204 0.7221 0.7746 0.7787 0.7835 0.8454 0.8527 0.8548 0.856 0.856 0.8576 0.8584 0.8777 0.8777 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8782 0.8784 0.8784 0.8784 0.8784 0.8786 0.8786 0.8786 0.8786 0.8786 0.8786 0.8786 0.8786

0.5389 0.5418 0.5421 0.543 0.5526 0.5533 0.7106 0.7106 0.7107 0.7133 0.7254 0.7563 0.7574 0.7576 0.8421 0.8479 0.8479 0.8694 0.8696 0.8696 0.8713 0.8713 0.8747 0.8747 0.8749 0.875 0.875 0.875 0.875 0.875 0.875 0.875 0.875 0.875 0.8751 0.8752 0.8752 0.8757 0.8759 0.8759 0.8759 0.8759 0.8759 0.8759 0.8759 0.8759 0.876 0.8761 0.8761 0.8761

0.0001 0.0304 0.3539 0.7427 0.7503 0.7503 0.753 0.753 0.753 0.7835 0.7937 0.799 0.8019 0.8641 0.8643 0.8682 0.8762 0.8785 0.9124 0.9124 0.9126 0.9128 0.9131 0.9131 0.9132 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9133 0.9134 0.9134 0.9134 0.9134

3.2. Periode Alami dan Partisipasi Massa Penampang Retak (Crack Dimension) TABLE: Modal Participating Mass Ratios Case Mode Period UX UY sec Modal 1 1.819 0.4581 0.007 Modal 2 1.683 0.0073 0.4618 Modal 3 1.208 0.000005287 0.0233 Modal 4 0.712 0.0026 0.0399 Modal 5 0.623 0.0984 0.00004515 Modal 6 0.604 0.1919 0.0103 Modal 7 0.601 0.0211 0.0014 Modal 8 0.523 0.0035 0.2473 Modal 9 0.437 0.000001294 0 Modal 10 0.436 0 0 Modal 11 0.284 0.0533 0.0006 Modal 12 0.278 0.0051 0.0012 Modal 13 0.246 0.0012 0.0606 Modal 14 0.221 0.0001 0.0002 Modal 15 0.16 0.0523 0.0018 Modal 16 0.148 0.0015 0.0463 Modal 17 0.14 0.0004 0.00002182 Modal 18 0.123 0.001 0.0029 Modal 19 0.116 0.0056 0.0002 Modal 20 0.113 0.0139 0.0012 Modal 21 0.112 0.0001 0.0004 Modal 22 0.107 0.0001 0.0015 Modal 23 0.107 0.00003444 0.0001 Modal 24 0.107 0.00002515 0.0001 Modal 25 0.107 0.0000486 0.0002 Modal 26 0.106 0.0002 0.0018 Modal 27 0.106 0.0003 0.0105 Modal 28 0.106 0 6.443E-07 Modal 29 0.106 0.000002819 0 Modal 30 0.106 0 0 Modal 31 0.106 0 0 Modal 32 0.106 0 0 Modal 33 0.105 0.0000361 0.0002 Modal 34 0.105 0.000004758 7.886E-07 Modal 35 0.105 0.00001472 0.00001293 Modal 36 0.105 0.0007 0.0000425 Modal 37 0.105 0.000001255 0 Modal 38 0.105 0.000004924 0.0001 Modal 39 0.104 0 0.000007074 Modal 40 0.104 0 0.000001833 Modal 41 0.104 0 0 Modal 42 0.104 0.000004248 0.0001 Modal 43 0.104 0.000003042 0.0000468 Modal 44 0.104 0.00003302 0.0006 Modal 45 0.104 0.000004625 0.0001 Modal 46 0.104 0 0 Modal 47 0.103 0.0001 0.0002 Modal 48 0.103 0 0.000002455 Modal 49 0.103 0 6.109E-07 Modal 50 0.103 0.0002 0.0004

UZ

Sum UX Sum UY Sum UZ 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

0.4581 0.4654 0.4654 0.4679 0.5663 0.7582 0.7793 0.7829 0.7829 0.7829 0.8362 0.8412 0.8424 0.8425 0.8948 0.8963 0.8966 0.8977 0.9033 0.9172 0.9173 0.9174 0.9174 0.9175 0.9175 0.9177 0.9181 0.9181 0.9181 0.9181 0.9181 0.9181 0.9181 0.9181 0.9181 0.9188 0.9188 0.9188 0.9188 0.9188 0.9188 0.9188 0.9188 0.9189 0.9189 0.9189 0.9189 0.9189 0.9189 0.9191

0.007 0.4687 0.492 0.5319 0.5319 0.5422 0.5437 0.7909 0.7909 0.7909 0.7915 0.7928 0.8534 0.8535 0.8553 0.9016 0.9016 0.9044 0.9046 0.9059 0.9063 0.9077 0.9078 0.908 0.9081 0.9099 0.9204 0.9204 0.9204 0.9204 0.9204 0.9204 0.9206 0.9206 0.9206 0.9207 0.9207 0.9207 0.9207 0.9207 0.9207 0.9208 0.9208 0.9214 0.9215 0.9215 0.9217 0.9217 0.9217 0.9221

0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0

RX

RY

RZ

0.008 0.5092 0.0008 0.0238 0.00001751 0.0061 0.0009 0.1658 0 0 0.0004 0.0029 0.0628 0.0012 0.0025 0.066 0.000044 0.0037 0.0003 0.0017 0.0005 0.002 0.0001 0.0002 0.0002 0.0024 0.0143 9.223E-07 0 0 0.000000589 0 0.0003 0.000001014 0.00001747 0.0001 7.881E-07 0.0001 0.000009805 0.000002469 0 0.0001 0.0001 0.0008 0.0001 6.039E-07 0.0002 0.000003353 0.000000829 0.0005

0.524 0.0082 0.0001 0.001 0.0555 0.1103 0.0122 0.0024 0.000001288 0 0.0396 0.0035 0.0009 0.0002 0.0857 0.0024 0.0005 0.0013 0.0069 0.0167 0.0001 0.0001 0.00004566 0.00003156 0.0001 0.0003 0.0003 0 0.000004008 0 0 0 0.0000435 0.000006696 0.00002313 0.001 0.000002219 0.000007883 0 0 0 0.000005089 0.000003719 0.00004107 0.000005861 0 0.0001 5.614E-07 5.586E-07 0.0002

0.00002343 0.0244 0.4204 0.304 0.0005 0.002 0.0005 0.0266 0 0 0.0022 0.0312 0.0021 0.0505 0.0001 0.0079 0.0125 0.0273 0.00002019 0.0004 0.000003878 0.0001 0.0000102 0.00001972 0.00001805 0.0003 0.0017 0 0.000001693 0 0 0 0.0001 0 0.00000502 0.000006026 0 0.00001278 0.00000298 7.152E-07 0 0 0.000002526 0.00002473 0.000008308 0 0.000000565 0 0 0

Sum RX Sum RY 0.008 0.5173 0.5181 0.5419 0.542 0.5481 0.549 0.7148 0.7148 0.7148 0.7153 0.7182 0.781 0.7821 0.7846 0.8506 0.8506 0.8544 0.8547 0.8564 0.8569 0.8589 0.859 0.8592 0.8594 0.8618 0.8761 0.8761 0.8761 0.8761 0.8761 0.8761 0.8764 0.8764 0.8764 0.8765 0.8765 0.8765 0.8765 0.8765 0.8765 0.8766 0.8767 0.8775 0.8776 0.8776 0.8778 0.8778 0.8778 0.8783

Sum RZ

0.524 0.00002343 0.5321 0.0244 0.5323 0.4448 0.5332 0.7488 0.5887 0.7493 0.6989 0.7513 0.7112 0.7518 0.7136 0.7784 0.7136 0.7784 0.7136 0.7784 0.7533 0.7806 0.7568 0.8119 0.7577 0.8139 0.7579 0.8645 0.8436 0.8645 0.8461 0.8724 0.8466 0.8849 0.8479 0.9121 0.8548 0.9122 0.8715 0.9126 0.8717 0.9126 0.8718 0.9127 0.8719 0.9127 0.8719 0.9127 0.8719 0.9128 0.8722 0.913 0.8726 0.9147 0.8726 0.9147 0.8726 0.9147 0.8726 0.9147 0.8726 0.9147 0.8726 0.9147 0.8726 0.9148 0.8726 0.9148 0.8727 0.9148 0.8736 0.9148 0.8736 0.9148 0.8737 0.9148 0.8737 0.9148 0.8737 0.9148 0.8737 0.9148 0.8737 0.9148 0.8737 0.9148 0.8737 0.9148 0.8737 0.9149 0.8737 0.9149 0.8738 0.9149 0.8738 0.9149 0.8738 0.9149 0.874 0.9149

3.3. Output Gaya – Gaya Dalam frame

B1

B2

B3

B4

B5

B6

B7

frame

PC1

PC2

PC3

PC4

frame

K1

K2

frame

K4

K5

frame

SW

Story LT.6 LT.6 LT.7 LT.6 LT.7 LT.3 LT.7 LT.7 LT.5 LT.6 LT.5 LT.5 LT.11 LT.10 LT.9 LT.11 LT.15 LT.16 LT.15 LT.15 LT.11 LT.6 LT.10 LT.11 LT.10 LT.6 LT.10 LT.10 Story LT.6 LT.6 LT.6 LT.6 LT.2 LT.5 LT.2 LT.2 LT.7 LT.7 LT.9 LT.9 LT.7 LT.7 LT.9 LT.9

Story

Beam B1706 B1707 B2219 B1707 B2225 B1974 B2225 B2225 B1976 B2187 B1976 B2156 B2225 B2277 B2225 B2225 B2232 B2269 B2232 B2232 B1725 B1728 B1725 B1725 B2230 B1729 B2230 B2230 Beam B2063 B2063 B2054 B2054 B2054 B2055 B2054 B2054 B2212 B2210 B2232 B2232 B2229 B2229 B2233 B2233

Beam

BASEMENTC216 LT.6 C216 LT.6 C216 BASEMENTC96 LT.4 C59 LT.6 C55 LT.16 C282 LT.6 C55 Story LT.7 LT.7 LT.7 LT.7 LT.7 LT.9 LT.9 LT.9 Story

Beam C291 C290 C291 C290 C215 C17 C282 C17 Pear

BASEMENTP11 ATAP P23 ATAP P23

Load Case/Combo Comb4 Max Comb4 Min Comb3 Min Comb4 Min Comb4 Min Comb3 Min Comb6 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb4 Min Comb6 Max Comb4 Min Comb4 Max Comb4 Max SPEX Y Max Comb4 Min Comb4 Min Comb3 Max SPEX Y Max Comb4 Min Comb4 Max Comb3 Max SPEX Y Max Comb4 Min

V2 (sendi) V2 (luar sendi) N N (212,152.40) (202,254.80) (210,618.90) (188,747.86) (324,177.29) (308,145.91) (579,503.30) (556,937.22) 657,481.23 (543,528.28) (67,120.32) (66,050.83) 88,172.63 (75,044.08) -

T (maks) N-mm (9,125,547.51) (8,908,717.55) (21,226,395.00) (96,612,631.00) 88,748,639.29 12,876,909.92 19,715,951.50 -

M3 (maks) N-mm 263,816,692.00 347,952,536.00 391,097,169.00 1,152,355,238.00 1,462,017,923.00 104,290,326.00 228,173,340.00 -

M3 (min) N-mm (204,397,488.00) (436,068,820.00) (492,652,587.00) (1,361,321,179.00) (1,730,752,514.00) (131,421,785.00) (276,060,624.00)

Load Case/Combo Comb3 Max Comb4 Min Comb3 Max Comb5 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb3 Max Comb5 Min Comb4 Min Comb3 Max Comb6 Max Comb4 Min Comb3 Max Comb4 Min Comb5 Max Comb3 Min

V2 (sendi) V2 (luar sendi) N N 1,382,838.98 1,332,941.78 (787,182.18) (658,929.42) (835,915.13) (803,515.77) 533,191.34 167,631.28 -

T (maks) N-mm (172,407,172.00) 195,243,712.00 187,730,718.00 (347,171,318.00) -

M3 (maks) N-mm 2,625,147,761.00 1,615,605,110.00 1,994,938,976.00 802,667,857.00 -

M3 (min) N-mm (1,501,721,621.00) (1,147,953,532.00) (2,116,474,477.00) (871,029,744.00)

Load Case/Combo Comb3 Min Comb3 Max Comb3 Max Comb4 Min Comb4 Min Comb3 Max Comb4 Max Comb3 Max

P (maks) N (9,292,100.51) (2,752,587.04) -

V2 (maks) N 681,391.81 606,105.73 -

Load Case/Combo Comb3 Min Comb3 Max Comb4 Min Comb3 Max Comb4 Min Comb3 Min Comb4 Max Comb3 Min

P (maks) N (940,328.20) (9,285,232.70) -

V2 (maks) N 380,698.22 (639,301.06) -

Load Case/Combo Comb4 Max Comb5 Max Comb3 Min

P (maks) KN (19,541.16) -

V2 (maks) KN (8,789.81) -

M2 (maks) N-mm (1,152,447,173.00) 1,079,629,625.00 M2 (maks) N-mm (455,695,169.00) 1,894,429,376.00

M3 (maks) KN-m 21,409.88

M3 (maks) N-mm 1,450,116,372.00 1,297,374,428.00 M3 (maks) N-mm 880,023,037.00 (1,376,944,475.00)

LAMPIRAN IV (PERENCANAAN STRUKTUR)

4.1. Perencanaan Pelat Lantai Sebagai contoh untuk perencanaan pelat lantai digunakan pelat lantai tipe S1. Sedangkan untuk perencanaan tipe pelat lainnya sama dengan perencanaan pelat S1, hanya disesuaikan dengan dimensi dan ketebalan masing – masing tipe pelat tersebut. Perencanaan Plat No : Tipe Plat : Ukuran Plat : Jenis Ruang : Mutu Bahan f'c : Fy : β : Dimensi Plat Lx : Ly : h : P :

1 S1 4 4 x PERKULIAHAN 30 240 0.85

MPa MPa

4 4 0.12 0.02

m m m m :

20

mm

A. Pembebanan Plat 1. Beban Mati a. Plat b. Pasir

Tebal (m) x Bj (Kn/m³) 0.12 x 24 = 2.88 0.04 x 18 = 0.72 Tebal (cm) x Berat (kN/m²)/cm 3 x 0.21 = 0.63 1 x 0.24 = 0.24 4.47 Total Beban Mati (Wd) =

: :

c. Spesi d. Penutup Lantai

: :

2. Beban Hidup Beban Hidup (Wl) Faktor Reduksi

: :

2.5 0.4

3. Beban Ultimit Beban Ultimit (Wu) : : :

kN/m² kN/m² kN/m² kN/m² kN/m²

kN/m²

1.2 Wd + 1.2 4.47 + 6.964 kN/m²

1.6 ( 1.6 (

Wl x Fr ) 2.5 x 0 )

B. Perhitungan Momen Plat Diketahui di atas : Ly Lx

:

4 4

Mu lx = = =

0.001 x Wu 0.001 x 6.964 2.786 kNm

x

Mu ly = = =

0.001 x Wu 0.001 x 6.964 2.786 kNm

x

x

x

=

1.0

Ix² 4.00 ²

x

Ix² 4.00 ²

x

x

x

……>>

Clx 25

Cly 25

Clx Cly Ctx Cty

= = = =

25 25 51 51

+

Mu tx = = =

0.001 x Wu 0.001 x 6.964 5.683 kNm

x

Mu ty = = =

0.001 x Wu 0.001 x 6.964 5.683 kNm

x

x

x

Ix² 4.00 ²

x

Ix² 4.00 ²

x

Ctx 51

x

Cty 51

x

C. Perencanaan Penulangan Lx Tebal Plat (h) Diameter Tul. Penutup Beton Jarak efektif, d

ρ balance

ρ max

120 mm : : 10 mm , maka luas tampang tulangan : 20 : mm : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2 120 20 5 : 95 : mm :

0.85

:

0.85

:

0.0645

f'c x Fy x 30 x 240

β

x

x (

0.85

x (

: 0.75 x ρ balance : 0.75 x 0.06 : 0.05

Mu phi Rn

: : : m

ρ perlu

As perlu As min 1.33 As perlu As terpakai

2.786 : 0.8 3.48 x 95 ² 0.385817

600 ) 600 + fy 600 ) 600 + 240

ρ min

: :

3.482

78.54 mm²

1.4 Fy 0.0058

kNm

1E+06 1000

fy 0.85 x f'c 240 : 0.85 x 240 : 1.1765

:

1 x ( 1 m 1 x ( 1 : 1.18 : 0.85 x ( 1 - √ : 0.001609

: ρ perlu : ρ min : 1.33 x 250 :

Rn ) ) fy 0.39 1 - ( 2 1.18 x ) ) 240 0.9962 )

√( √(

:

b x b x 152.86

x

x

..OK..!!

1 - ( 2

d d

= = =

m

x

152.86 mm² 554.17 mm² 203.31 mm²

Terpakai 1,33 As Perlu

Jarak antar tulangan : Jarak Pakai

:

78.54 x 1000 250 150 mm

= 314.16 P

10 -

150

Kontrol Kapasitas Momen 78.54 x 1000 As terpakai : mm² = 523.6 150 523.6 x 240 a : = 4.928 mm 0.85 x 30 x 1000 Mn : 523.6 x 240 x ( 95 - 4.93 / 2 ) = 1.33 Mu : 4.6311 kNm Mn > Mu .....OK...!!! phi

11.628 kNm

D. Perencanaan Penulangan Ly Tebal Plat (h) Diameter Tul. Penutup Beton Jarak efektif, d

ρ balance

ρ max

120 mm : : 10 mm , maka luas tampang tulangan : 20 : mm : Tebal Plat (h) - Penutup Beton (p) - Øs/2 120 20 10 5 : 85 : mm :

0.85

:

0.85

:

0.0645

β

x (

0.85

x (

: 0.75 x ρ balance : 0.75 x 0.06 : 0.0484

Mu phi Rn

: : : m

ρ perlu

f'c x Fy x 30 x 240

x

2.786 : 0.8 3.48 x 85 ² 0.481938

600 ) 600 + fy 600 ) 600 + 240

ρ min

: :

3.482

78.54 mm²

1.4 Fy 0.0058

kNm

1E+06 1000

fy 0.85 x f'c 240 : 0.85 x 30 : 9.4118

:

1 x ( 1 m 1 x ( 1 : 9.41 : 0.11 x ( 1 - √ : 0.002027

:

Rn ) ) fy 0.48 1 - ( 2 9.41 x ) ) 240 0.9622 )

√( √(

1 - ( 2

m

x


: ρ perlu : ρ min : 1.33 x 250 :

b x b x 172.33

d d

x

x

= = =

172.33 mm² 495.83 mm² 229.2 mm²


..OK..!! Jarak antar tulangan : Jarak Pakai

:

78.54 x 1000 250 100 mm

= 314.16 10 -

P

100


14.977 kNm

E. Perencanaan Penulangan Tx Tebal Plat (h) Diameter Tul. Penutup Beton Jarak efektif, d

ρ balance

ρ max


0.85

:

0.85

:

0.0645

f'c x Fy x 30 x 240

β

x

0.85

x ( x (

: 0.75 x ρ balance : 0.75 x 0.06 : 0.0484

Mu phi Rn

: : : m

5.683 : 0.8 7.10 x 95 ² 0.787067

fy 0.85 x f'c 240 : 0.85 x 30 : 9.4118

:

7.1033 kNm 1E+06 1000

78.54 mm²

600 ) 600 + fy 600 ) 600 + 240

ρ min

: :

1.4 Fy 0.0058

ρ perlu


1 x ( 1 m 1 x ( 1 : 9.41 : 0.11 x ( 1 - √ : 0.003332

Rn ) ) fy 0.79 1 - ( 2 9.41 x ) ) 240 0.9383 )

√( √(

:

: ρ perlu : ρ min : 1.33 x 450 :

b x b x 316.51

1 - ( 2

d d

x

x

= = =

m

x

316.51 mm² 554.17 mm² 420.96 mm²



:

78.54 x 1000 450 100 mm

= 174.53 10 -

P

100


16.862 kNm

F. Perencanaan Penulangan Ty Tebal Plat (h) Diameter Tul. Penutup Beton Jarak efektif, d

ρ balance

ρ max

Mu phi Rn


0.85

:

0.85

:

0.0645

f'c x Fy x 30 x 240

β

x

0.85

x ( x (

: 0.75 x ρ balance : 0.75 x 0.06 : 0.0484 : : :

5.683 : 0.8 7.10 x 95 ² 0.787067

7.1033 kNm 1E+06 1000

78.54 mm²

600 ) 600 + fy 600 ) 600 + 240

ρ min

: :

1.4 Fy 0.0058

m

: : :

ρ perlu

: : : :


fy 0.85 x f'c 240 0.85 x 30 9.4118 1 x ( 1 m 1 x ( 1 9.41 0.11 x ( 1 - √ 0.003332

Rn ) ) fy 0.79 1 - ( 2 9.41 x ) ) 240 0.9383 )

√( √(

: ρ perlu : ρ min : 1.33 x 450 :

b x b x 316.51

1 - ( 2

d d

x

x

= = =

m

x

316.51 mm² 554.17 mm² 420.96 mm²



:

78.54 x 1000 450 100 mm

= 174.53 P

10 -

100

Kontrol Kapasitas Momen As terpakai : 78.54 x 1000 mm² = 785.4 100 a : 785.4 x 240 = 22.176 mm 0.85 x 10 x 1000 Mn : 785.4 x 240 x ( 95 - 22.2 / 2 ) = 1.33 Mu : 9.4474 kNm phi Mn > Mu .....OK...!!!

ly

=

4

P10-100

P10-100 lx =

4

P10-150 P10-100

P10-100

P10-100

15.817 kNm

4.2. Perencanaan Balok Sebagai contoh untuk perencanaan balok digunakan balok tipe B1. Ba l ok B1 Tul a nga n tumpua n bw= 300 h= 450 d= 410 d'= 40 fc= 30 fy= 400 Mu= 204,397,488 β1= 0.85

mm mm mm mm Mpa Mpa Nmm

Se hi ngga di guna ka n ρ = As pe rl u=

Mn= m= Pmi n= Rn= Ppe rl u= Pb= Pma ks =

255,496,860 Nmm 15.686 0.0035 5.066 N/mm2 0.0143 0.0325 0.0244

0.014261

1754.107

Di guna ka n tul a nga n D= As t=

22 mm 380.133 mm2

ma ka di da pa t juml a h tul a nga n n= 4.614 As pa ka i = As pa ka i

≈

8 ba ta ng

6.230749959

3041.062 mm2 > As pe rl u

Juml a h tul a nga n te ka n ya ng di butuhka n be rda s a rka n ra s i o As '= di guna ka n 4 D22 As '= S=

1520.531 mm2 1520.531 mm2 3.428571429 mm

4 ba ta ng >

25 mm di pa ka i tul a nga n 2 l a pi s

Kontrol ke l e l e ha n : As ums i tul a nga n ta ri k l e l e h da n te ka n l e l e h a= c= εy= εs = εs '=

79.50 mm 93.54 mm 0.002 0.010 > 0.002 <

εy εy

ok a s ums i s a l a h tul . Te ka n be l um l e l e h

ka re na εs > εy > εs ', tul a nga n ba ja ta ri k s uda h l e l e h te ta pi ba ja te ka n be l um. De nga n de mi ki a n, te rnya ta a ngga pa n pa da l a ngka h a wa l ti da k be na r. Ma ka di pe rl uka n me nca ri l e ta k ga ri s ne tra l de nga n me ngguna ka n ke s e ti mba nga n ga ya -ga ya hri zonta l ( ∑Hf=0), TS=Cc+Ct, ya i tu de nga n me nca ri ni l a i c de nga n rumus s bb:

c   Q  R2  R R= Q= c=

-23.384 mm 5612.109 mm 101.863 mm

de nga n ni l a i c te rs e but,ni l a i -ni l a i l a i n ya ng be l um di ke ta hui da pa t di ca ri . fs '= εs '.Es fs '= 364.388 < 400 ok de nga n de mi ki a n a ngga pa n ya ng di guna ka n be na r. a= Cc= Ct= ce k TS = Cc + ct As .fy = Cc + Ct 1216424.675

86.583 mm 662361.015 N 554063.660 N



1216424.675 ok

ka pa s i ta s pe na mpa ng ba l ok Mn1= Mn2= Mn= ØMn > Mu 358317538

242893368.2 Nmm 205003554.4 Nmm 447896922.5 Nmm



204397488

de nga n de mi ki a n ba l ok a ma n te rha da p l e ntur

Ba l ok B1 Tul a nga n l a pa nga n bw= 300 h= 450 d= 410 d'= 40 fc= 30 fy= 400 Mu= 263,816,692 β1= 0.85

mm mm mm mm Mpa Mpa Nmm

Se hi ngga di guna ka n ρ = As pe rl u=

Mn= m= Pmi n Rn= Ppe rl u= Pb= Pma ks =

329,770,865 Nmm 15.686 0.0035 6.539 N/mm2 0.0193 0.0325 0.0244

0.0192562

2368.512

Di guna ka n tul a nga n D= As t=

22 mm 380.133 mm2

ma ka di da pa t juml a h tul a nga n n= 6.231 As pa ka i = As pa ka i

≈

8 ba ta ng

6.23075

3041.062 mm2 > As pe rl u

Juml a h tul a nga n te ka n ya ng di butuhka n be rda s a rka n ra s i o As '= di guna ka n 4 D22 As '= S=

1520.531 mm2 1520.531 mm2 3.428571429 mm

4 ba ta ng >

25 mm di pa ka i tul a nga n 2 l a pi s

Kontrol ke l e l e ha n : As ums i tul a nga n ta ri k l e l e h da n te ka n l e l e h a= c= εy= εs = εs '=

79.50 mm 93.54 0.002 0.010 > 0.002 <

εy εy

ok a s ums i s a l a h tul . Te ka n be l um l e l e h

ka re na εs > εy > εs ', tul a nga n ba ja ta ri k s uda h l e l e h te ta pi ba ja te ka n be l um. De nga n de mi ki a n, te rnya ta a ngga pa n pa da l a ngka h a wa l ti da k be na r. Ma ka di pe rl uka n me nca ri l e ta k ga ri s ne tra l de nga n me ngguna ka n ke s e ti mba nga n ga ya -ga ya hri zonta l ( ∑Hf=0), TS=Cc+Ct, ya i tu de nga n me nca ri ni l a i c de nga n rumus s bb:

c   Q  R2  R R= Q= c=

-23.384 mm 5612.109 mm 101.863 mm

de nga n ni l a i c te rs e but,ni l a i -ni l a i l a i n ya ng be l um di ke ta hui da pa t di ca ri . fs '= εs '.Es fs '= 364.388 < 400 ok de nga n de mi ki a n a ngga pa n ya ng di guna ka n be na r. a= Cc= Ct= ce k TS = Cc + ct As .fy = Cc + Ct 1216424.675

86.583 mm 662361.015 N 554063.6604 N



1216424.675 ok

ka pa s i ta s pe na mpa ng ba l ok Mn1= Mn2= Mn= ØMn > Mu 358317538

242893368.2 Nmm 205003554.4 Nmm 447896922.5 Nmm



263816692

de nga n de mi ki a n ba l ok a ma n te rha da p l e ntur

Penulangan Terhadap Torsi a. Tulangan Torsi Vu = 212152.4 N Tu = 9125547.5 Nmm b = 300 mm h = 400 mm fc' = 30 mm diameter sengkang = fy = 400 mpa

BatasTu 

>>>>> φ= d' = 10

kuat momen torsi terfaktor pada penampang, didapat dari output etabs. -9125547.51 Nmm (akibat 1,2 DL + LL – Fx + 0,3 Fy) Comb 5 dari etabs B 435 lantai 2 0.75 >>>> ketentuan SNI 2847 2002 40 mm mm

 fc '  A2cp  .  12  Pcp 

Acp = 120000 mm2 Pcp = 1400 mm Batas Tu = 0.3423266 x 10285714 = 3,521,074 Nmm < 9,125,548 Nmm Batas Tu < Tu maka tulangan torsi diperlukan. b. menghitung properti penampang. dengan selimut beton 40 mm dan sengkang φ 10 X1 = 210 mm Y1 = 310 mm Aoh = (X1.Y1) = 65100 mm2 Ao = 0.85 x Aoh = 55335 mm2 d= 360 ph = 2(X1+Y1) = 1040 mm cek penampang : = 98590.06 N

fc ' bw.d 6

Vc 

 Vu     bw.d 

2

 Tu. ph   Vc 2 fc '    2       1,7 A oh   bw.d 3 

2.365167702 N/mm2 < maka penampang cukup besar.

3.423266 N/mm2

c. menentukan tulangan torsi transversal yang diperlukan

Tn 

Tu 

At Tn  S 2.Ao. fy.cot 

= 12167397 Nmm asumsikan 45 derajat untuk komponen struktur non-prategang. =

0.274858 mm2/mm

untuk 1 kaki dari sengkang

d. memilih tulangan torsi longitudinal tulangan longitudinal tambahan yg diperlukan untuk torsi :

Al 

At fyv 2 .Ph. .cot  S fyt

=

285.8519 mm2

luas total min tulangan longitudinal tambahan yang diperlukan.

MinAl 

5 fc ' Acp At fyv  .Ph. 12. fyl S fyt

=

398.8013 mm2

At/s = 0.2748576 mm2 > bw/6.fyv = 0.125 mm2 OK mengacu SNI 2847-2002 pasal 13.6(7) tulangan longitudinal tambahan yang diperlukan untuk menahan puntir tidak boleh kurang dari Al. karena min Al < Al maka digunakan Al =

285.8519 mm2

OK

tulangan longitudinal tambahan disebar pada keempat sudut bagian dalam dari sengkang dan secara vertikal diantaranya. Asumsikan sepertiga = 95.28397 mm2 maka digunakan tulangan torsi: 2 D 13 >>>>>>>> 265.4646 mm2 untuk sisi samping.

Tulangan Geser Balok B1 Vu= h= b= d'= d= fc= fy=

212152.400 450 300 40 410 30 240

N mm mm mm mm mpa mpa

Vc= 112283.1243 N dengan menganggap Vc = 0 Vs= 282869.867 N dipakai tulangan 4 Ø10 Av= 314.16 mm2 Vs= Av.Fy.d/s s= Av.Fy.d/Vs 109.284 mm syarat SRPMK pasal 23.4.4.2, s min=100 mm dan s max=150 mm n= 4 kaki/muka D= 10 mm dipakai s= 100 mm pada rentang sendi sengkang tertutup pertama harus dipasang tidak lebih dari 50 mm dari muka tumpuan Vs pakai= 309132.7171 N kontrol kuat geser nominal tidak boleh lebih dari Vs maksimum Vs maks= 449,132 N > 309,133 N ok Vn= 421415.8414 N Ø Vn > Vu 316,062 N 212,152 N 

ok

Vu pada jarak 2.h (diluar sendi) Vu= 202,255 N Vc= 112283.1243 N dengan menganggap Vc= 0 Vs= 269673.067 N dipakai tulangan 4 Ø10 Av= 314.16 mm2 Vs= Av.Fy.d/s s= Av.Fy.d/Vs 114.632 mm syarat srpmk pasal 23.4.4.2, s min=100 mm dan s max=150 mm n= 4 kaki/muka D= 10 mm dipakai s= 120 mm pada rentang luar sendi Vs pakai= 257610.5976 N Vn= 369893.7219 N Ø Vn > Vu 277,420 N  202,255 N

ok

4.3. Perencanaan Kolom Sebagai contoh untuk perencanaan kolom, digunakan kolom tipe K1. Penulangan Lentur Kolom Lantai Dasar Basemen-Lt 6 (K1) kolom 1200x1200 h= d= d'= Pu=

1200 1160 40 9292100.51

mm mm mm N

fc= fy= Ey= β1=

Gaya aksial maksimum kolom Digunakan rasio tulangan (Pg) = 2% Asg= 28800 mm2 Digunakan tulangan 12 D22 D= 22 mm 380.133 mm2 n= 12 batang Ast= 4561.593 mm2 dengan penulangan simetris pada arah x dan arah y, maka : Ast x-x= Ast y-y n= 3041.062 mm2 As= As' n= 1520.531 mm2 h-2d'/h= 0.933 > 0.65 maka Ø untuk Ø Pn < 0,1.fc'.Ag berlaku :

  0,8  Ag= 0,1.fc'.Ag=

30 Mpa 400 Mpa 200000 Mpa 0.85

0.316777 %

8 batang 4 batang

0, 2..Pn 0,1. Ag. fc '

1440000 mm2 4320000 N

beban aksial maksimum Ø Pn maks yang dapat dipikul oleh kolom : ØPn max= 19982724.53 > 4320000 Øtetap 19982724.53 > 9292100.51 Ok kuat momen kolom peninjauan terehadap kondisi seimbang sebagai batas kelelehan tulangan tarik : εy= 0.002 cb= 696 mm a= 591.6 mm εs'= 0.0028 > 0.002 εs' >εy fs'= fy ND1= 18102960 N ND2= 569438.801 N NT= 608212.338 N Pnb= 18064186.463 N ØPnb 11741721.2 N > 9292100.51 N kolom mengalami kelehan tarik kemudian untuk batas dimana tulangan tekan mengalami peralihan leleh yaitu pada saat εs'=εy= 0.0028 c= 696.00 fs= 400 400 Mpa, Asumsi benar  kedua tulangan leleh fs=fs'= fy Pn= 18064186.46 N ØPn= 11741721.2 N > 9292100.51 N dengan demikian penampang kolom mampu menahan beban Pu

Penulangan Geser Kolom Lantai Dasar Basemen-Lt 6 (K1) kolom 1200x1200 Vu= 681391.810 N Nu= 9292100.510 N h= 1200.000 mm d'= 40.000 mm d= 1160.000 mm fc= 30.000 mpa fy= 240.000 mpa Vc= 1856411.963 N dipakai tulangan geser 2 Ø12-100mm pada rentang Lo = 1200 mm sesuai SNI 03-2847-2002 pasal 23.4.4(4) dan pasal 23.3.3(2) SRPMK. D= 12 mm Av= 226.195 mm2 n= 2 kaki/muka dipakai s= 100 mm Vspakai =

629725.964 N

Vn= 2486137.927 N Ø Vn > Vu  1864603.445 N 681391.810 N ok jadi tulangan sengkang ikat terpasang sudah cukup menahan geser. dipakai tulangan geser 2 Ø12-150mm pada rentang diluar Lo = 1200 mm D= 12 mm Av= 226.195 mm2 n= 2 kaki/muka dipakai s= 150 mm Vspakai =

419817.309 N

Vn= 2276229.272 N Ø Vn > Vu 1707171.954 N



681391.810 N

ok

DESAIN DAN ANALISIS KOLOM LANTAI Basemen-Lt6 K1 1. DATA TAMPANG Lebar tampang Tinggi penampang Kuat tekan beton Teg. Leleh baja Modulus Elastisitas Diameter Tulangan Tulangan Deret Rasio tulangan Selimut beton

B H fc fy E d n

ds

= = = = = = = = = =

1200 1200 30 400 200000 22 12D22 4 0.317% 40.0

Momen Desain dari Etabs Gaya Aksial dari Etabs

mm mm MPa MPa MPa mm

Mu Pu

= =

1450.116 KNm 9292.101 KN

1200 mm As =

380.286

mm2

12

mm

jrk antr tul =

337 > 19 mm 1200

Ok 1200 1200 mm

2. ANALISIS LENTUR TABULASI PERHITUNGAN Mn-Pn 120 1200

120 1200 1020

120 1080 918

120 960 816

120 840 714

120 720 612

0.0030

0.0001

-0.0002

-0.0006

-0.0011

-0.0018

0.0030

0.0010

0.0008

0.0005

0.0002

-0.0003

0.0030

0.0020

0.0019

0.0017

0.0015

Cs1 Cs2 Cs3 Cs4

0.0030 456.34 304.23 304.23 456.34

0.0029 22.82 157.18 299.16 456.34

0.0029 -50.70 123.94 281.69 456.34

0.0029 -142.61 82.40 259.86 456.34

∑Csi Pn

1521 36720

936 31212

811 28091

Pn + ∑Csi

Pn

38241

32148

Mn

Mn

0

3078

Pu

24857

20896

Mu

0

2001

As/deret (mm2)

c a

1140.9

1

760.6

2

760.6

3

1140.9

4 1 2 3 4

εs1 εs2 εs3 εs4

b=

1200

1200

120 120 102

120 -38 -32

-0.0028 -0.0043 -0.0067 -0.0115

-0.0260

-0.0666

-0.0009 -0.0019 -0.0036 -0.0068

-0.0167

-0.0442

0.0013

0.0009

0.0004

-0.0073

-0.0218

0.0029 -260.77 28.97 231.79 456.34

0.0028 -418.31 -42.25 194.37 456.34

0.0028 -456.34 -141.97 141.97 456.34

0.0028 -456.34 -291.55 63.38 456.34

0.0027 -456.34 -304.23 -67.61 456.34

0.0025 -456.34 -304.23 -304.23 456.34

0.0020 -456.34 -304.23 -304.23 456.34

0.0006 -456.34 -304.23 -304.23 136.90

656 24970

456 21848

190 18727

0 15606

-228 12485

-372 9364

-608 6242

-608 3121

-928 -988

28902

25626

22305

18917

15606

12257

8992

5634

2513

-1916

4274

5162.702

5749

6040

5948

5521

4741

3620

2225

-277

18786

16657

14498

12296

10144

7967

5845

3662

1633

-1246

2778

3355.757

3737

3926

3866

3589

3082

2353

1446

-180

1200

1200

1200

1200

120 600 510

1200

120 480 408

1200

120 360 306

120 240 204

-0.0004 -0.0022

1200

1200

1200

1200

4.4. Perencanaan Dinding Geser h= 76 m Vu= 8,789.81 KN Mu = 21,409.88 Knm Pu = 19,541.16 Kn fc ' = 30 mpa fy = 400 mpa tebal = 0.45 m panjang total = 5m panjang badan = 6m tinggi total dinding = 76 m menentukan kebutuhan baja tulangan vertikal dan horisontal : 2.7 m2 Acv  lxt 1 Acv 6

fc '

2464.751509 Kn

Vu = 8,789.81 Kn > sehingga diperlukan 2 lapis tulangan.

2464.752 Kn

perhitungan kebutuhan baja tulangan vertikal dan horisontal. v   n  0.0025 tetap Spasi Maks = 450 mm luas penampang horisontal dan vertikal dinding geser per meter panjang : 0.45 m2  tebal.1m luas minimal kebutuhan tulangan per meter panjang arah horizontal dan vertikal : 0.001125 m2 = 1125 mm2 bila digunakan baja tulangan D16, maka : Jenis Dimensi As D Diameter (mm) luas/bar (mm2) Jumlah (mm2) 22 22 380.1327111 2 760.2654 karena digunakan dua lapis tulangan, jumlah pasangan tulangan yang diperlukan per meter panjang adalah : n= 1.479746372 = 2 pasang S= 150 mm spasi tidak boleh melebihi 450 mm dipakai tulangan = 2D22-150 untuk tulangan horisontal menentukan baja tulangan untuk menahan geser :

Vn  Acv(c fc ' n. fy)

dimana : hw lw

12.66666667 > 3 diperoleh αc = 0.167 rasio tulangan horisontal :

n  Ok,

2 xluas / bar s.t

n

>

0.011263191

n.min

=

0.0025

kuat geser nominal :

Vn  Acv(c fc ' n. fy)

14633.92777 Kn

Kuat geser perlu :

Vn  0,75xVn

10975.44582 Kn

ok, Vu = 8,789.81 kn < 10975.45 Kn oke dinding cukup kuat menahan geser kuat geser nominal maksimum : 5 12323.75754 Kn OKE Acv fc ' 6 Ok, kuat geser nominal masih dibawah batas atas kuat geser nominal maksimum. oleh karena itu, konfigurasi tulangan 2D22-150mm (sebagaimana didapat pada langkah awal) dapat dipakai. Rasio tulangan pv tidak boleh kurang dari pn apabila hw/lw < 2. karena hw/lw = 12,67, maka dapat digunakan rasio tulangan minimum. Jadi gunakan 2D22-150mm untuk tulangan vertikal.

LAMPIRAN I (Tabel SNI ) 1.1. Tabel SNI , Penentuan Kategori Resiko Bangnan Gadung Untuk Beban Gempa

Recommend Documents