Kombinasi beban? Distribusi bidang M,N,V sepanjang tiang Tulangan minimum? Syarat lain?

Aspek Struktur pada Fundasi Dalam

1

TOWER

2

BASEMENT

PONDASI 3 DAVY SUKAMTA & PARTNERS, Structural Engineers

Reaksi kolom dan dinding beton

Kombinasi beban?

Tekanan tanah dan air

Distribusi bidang M,N,V sepanjang tiang

Gaya inersia pada massa lantai besmen akibat gempa Gaya gravitasi pada lantai dasar dan lantai-lantai bawahnya Davy Sukamta & Partners, Structural Engineers

3

Tulangan minimum? Syarat lain? Davy Sukamta & Partners, Structural Engineers

4

1

• Pemeriksaan tiang pondasi terhadap daya dukung tanah (ASPEK GEOTEKNIK) – Kekakuan tiang pondasi – Kombinasi pembebanan & kekuatan daya dukung tanah

V=

• Penulangan tiang pondasi (ASPEK STRUKTUR TIANG)

V=

– Kombinasi pembebanan – Penulangan tiang pondasi Davy Sukamta & Partners, Structural Engineers

DAVY SUKAMTA & PARTNERS, Structural Engineers

5

C1 I WT R

C1 I WT R



2

FE µ=


∆m =R ∆y

FE µ=

FE

FE

R

R

∆m  R2 + 1  = ∆ y  2 


HAL – HAL YANG PERLU DIPERHATIKAN DALAM CAPACITY DESIGN : Dengan mekanisme sendi plastic, struktur bangunan harus dapat berotasi dan tidak gagal getas

1. Sendi plastis di balok a. Actual Beam Moment Capacity / Moment Ultimate Beam b. Actual Column Moment Capacity / Moment Ultimate Column 1a. Mekanisme yang diinginkan

1b. Mekanisme yang tidak diinginkan

dibatasi dengan jarak-jarak sengkang, luasan tulangan, dan syarat confinement

2. Sendi plastis di kolom paling bawah 3. Sendi plastis di corewall

beam/column strength ratio <= 5/6 DAVY SUKAMTA & PARTNERS, Structural Engineers


3

“ Akibat pengaruh Gempa Rencana (Max EQ / MCE), struktur gedung secara keseluruhan harus masih berdiri, walaupun sudah berada dalam kondisi di ambang keruntuhan.”

“ SNI 03-1726-2002 pasal 9.1.1: …akibat pengaruh Gempa Rencana struktur bawah tidak boleh gagal lebih dulu dari struktur atas…”


1


SNI pasal 9.2.2: …beban gempa horisontal NOMINAL statik ekuivalen akibat gaya inersia sendiri…

2 Model tower dijepit di lantai dasar. Model ini di run menggunakan Response Spectrum Analysis untuk mendapatkan gaya geser per lantainya.

Kombinasi pembebanan: 1.4D 1.2D + 1.6L 1.2D + 0.5L ± 1.0 (Ftx ± 0.3 Fty) 1.2D + 0.5L ± 1.0 (0.3Ftx ± Fty) 0.9D ± 1.0 (Ftx ± 0.3 Fty) 0.9D ± 1.0 (0.3Ftx ± Fty) DAVY SUKAMTA & PARTNERS, Structural Engineers

Hasil gaya geser model tower diolah untuk dimasukkan sebagai gaya gempa statik tower pada model keseluruhan. Untuk gaya gempa statik basement dihitung dengan persamaan :

Kombinasi pembebanan:

Fb

f2 untuk basement = 1

1.4D 1.2D + 1.6L 1.2D + 0.5L ± f2 (Ftx ± 0.3 Fty) ± 1.0 (Fbx ± 0.3 Fby) 1.2D + 0.5L ± f2 (0.3Ftx ± Fty) ± 1.0 (0.3 Fbx ± Fby) 0.9D ± f2 (Ftx ± 0.3 Fty) ± 1.0 (Fbx ± 0.3 Fby) 0.9D ± f2 (0.3Ftx ± Fty) ± 1.0 (0.3 Fbx ± Fby) f2 = faktor kuat lebih struktur akibat kehiperstatikan struktur gedung, tergantung dari nilai R DAVY SUKAMTA & PARTNERS, Structural Engineers

4

Aspek Geoteknik: Daya Dukung Tanah

3 Ω = f1 x f2

Kondisi Gravitasi

f1 = faktor kuat lebih beban dan bahan yang terkandung dalam suatu struktur gedung, nilainya ditetapkan sebesar 1.6

No 1 2 3

f2 = faktor kuat lebih struktur akibat kehiperstatikan struktur gedung

SW 1 0.9 0.9

SIDL 1 -

LLr 1 -

EQx -

EQy Up-N Up-B 1 1

SF 2.5 2.5 1.5

Davy Sukamta & Partners, Structural Engineers

18




Kondisi Gempa Nominal No 1-4 5-8 9-12 13-16

SW 1 1 1 1

SIDL 1 1 1 1

LLr 1 1 1 1

EQx +1.0 +0.3 +1.0 +0.3

17-20 21-24

0.9 0.9

0.9 0.9

-

+1.0 +0.3

EQy +0.3 +1.0 +0.3 +1.0 +0.3 +1.0

Up-N 1 1 1 1

Kondisi Gempa Elastis Up-B -

No

SW

SIDL

LLr

EQx

EQy

Up-N

Up-B

1-4

1

1

1

+1.0xf

+0.3xf

-

-

5-8

1

1

1

+0.3xf

+1.0xf

-

-

9-12

1

1

1

+1.0xf

+0.3xf

1

-

13-16

1

1

1

+0.3xf

+1.0xf

1

-

17-20

0.9

0.9

-

+1.0xf

+0.3xf

1

-

21-24

0.9

0.9

-

+0.3xf

+1.0xf

1

-

P ijin x 2.0 ~ 2.5* * : sesuai daya dukung ultimit tiang

P ijin x 1.5 Davy Sukamta & Partners, Structural Engineers

19


20

5

Penulangan Tiang

3 Kondisi Gravitasi

B

No

SW

SIDL

LLr

EQx

EQy

Up-N

Up-B

1

1.4

1.4

-

-

-

-

-

2

1.4

1.4

-

-

-

1.4

-

3

1.4

1.4

-

-

-

-

1.05

4

1.2

1.2

1.6

-

-

-

-

5

1.2

1.2

1.6

-

-

1.2

-

6

1.2

1.2

1.6

-

-

-

1.05

7

0.9

-

-

-

-

1.4

-

8

0.9

-

-

-

-

-

1.05


22


Penulangan Tiang

Penulangan Tiang

Kondisi Gempa Nominal

Kondisi Gempa Elastis

No

SW

SIDL

LLr

EQx

EQy

Up-N

Up-B

No

SW

SIDL

LLr

EQx

EQy

Up-N

Up-B

1-4

1.2

1.2

1

+1.0

+0.3

-

-

1-4

1.2

1.2

1

+1.0xf2

+0.3xf2

-

-

5–8

1.2

1.2

1

+0.3

+1.0

-

-

5–8

1.2

1.2

1

+0.3xf2

+1.0xf2

-

-

9 – 12

1.2

1.2

1

+1.0

+0.3

1

-

9 – 12

1.2

1.2

1

+1.0xf2

+0.3xf2

1

-

13 – 16

1.2

1.2

1

+0.3

+1.0

1

-

13 – 16

1.2

1.2

1

+0.3xf2

+1.0xf2

1

-

17 – 20

0.9

0.9

-

+1.0

+0.3

1

-

17 – 20

0.9

0.9

-

+1.0xf2

+0.3xf2

1

-

21 - 24

0.9

0.9

-

+0.3

+1.0

1

-

21 - 24

0.9

0.9

-

+0.3xf2

+1.0xf2

1

-


23


24

6

Penulangan Tiang

• Kombinasi Aksial & Momen Momen Pondasi akibat Kekakuan Putaran Sudut

Momen akibat Peralihan Kepala Tiang

Gaya Aksial

MX,k

MY,k

Ptekan

MX,h

MY,h

MX,k

MY,k

Ptarik

MX,h

MY,h

MR,k

MY,k

MR

MR,h

MR,k

MX,k

MY,h

MR,h

MX,h

Davy Sukamta & Partners, Structural Engineers DAVY SUKAMTA & PARTNERS, Structural Engineers

26

Closed ties atau spiral, diameter 10 mm (SDC C) Diameter 10 mm (min) untuk D ≤ 500 mm, diameter 13 mm untuk D > 500 mm (SDC D,E, dan F) Jarak ≤ 150 mm ≤ 8 db ≤ 16 db

Memenuhi syarat confinement ACI untuk SCD ≥ D tetapi boleh direduksi bila tanahnya kompeten. ≤ 12 db < 0.5 D < 300 mm


27


28

7

ACI 318

Tegangan Ijin Bahan Struktur

SNI 03-2847

Chapter 21.4.4 dan Chapter 21.10.4.4

Pasal 23.4.4 dan Pasal 23.8.4.4

Tiang pancang, tiang bor atau caisson harus memiliki tulangan transversal sesuai dengan Chapter 21.4 (4) atau Pasal 23.4 (4) pada lokasi sbb: -

5x diameter pile

-

Minimum 2 m

-

Sepanjang tinggi bebas

dari bawah pile cap


29 DAVY SUKAMTA & PARTNERS, Structural Engineers


8

Kombinasi beban? Distribusi bidang M,N,V sepanjang tiang Tulangan minimum? Syarat lain?

Recommend Documents