E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER 3. PERENCANAAN TRAP TRIBUN DIMENSI 0.30
0.90
0.45
0.33
TRAP TRIBUN PRACETAK Balok L : balok 30cm x 45cm pelat sayap 90cm x 12cm. Panjang bentang : 8m dan 6m Tumpuan ujung2 : balok Pemikul Tribun Arah Melintang (B.I.5)
1.20
0.12
TINJAUAN KONDISI PEMBEBANAN
0.30
A
1.20
0.90
3.60
0.30
0.45
-
6.00
MB = 1/2.qu. L2
MEMANJANG (sb.y) Tumpuan sendi-rol
MB Mmax
0.90
1.20
1.20
0.90
0.12
TERPASANG …PPBI 71 MELINTANG (sb.x) ujung bentang pada arah melintangPermodelan kantilever memanjang elemen struktur trap tribun pracetak ini tertumpu kepada perletakan yang diasumsikan sebagai jepit elastis. B Jadi perhitungan momen mengacu pada L Tabel 13.3.2 PPBI 71, hal 203. 1.20
SAAT PENGANGKATAN
6.00
A
a
b
MA
B MB
-
+ Mmax
a
MA = MB = 1/2.qu. a2 MMAX = 1/8.qu.(b2 – 4.a2)
Momen arah sumbu X Mlx = 0,001 x qu x Lx2 x X → X = 63 Mtx = -0,001 x qu x Lx2 x X → X = 63 Momen arah sumbu Y Mly = 0,001 x qu x Lx2 x X → X = 13 Mty = -0,001 x qu x Lx2 x X → X = 38
E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER 3. PERENCANAAN TRAP TRIBUN
DETAIL PENULANGAN TRAP TRIBUN
PERHITUNGAN GAYA DALAM dan PENULANGAN PLAT TRAP TRIBUN
0,9 x 8,0
Momen menurut arah sumbu
L m 0.90
Mtx =-1/2*Qu*Lx2 Mlx = 0 Mty = -1/2*Qu*a2 2
2
Mly = 1/8*Qu(b -1a )
pengangkatan
T erpasang
M M = 0,001*Qu*L2 *X kg.m kg.m -1306.37 -467.68 467.68
Momen Maksimum
tulangan pasang
kg.m -1306.37 Ø12 467.68 Ø12 -
300 300
8.00
-464.49
-2507.49
-2507.49 Ø12 -
100
8.00
580.61
857.83
857.83 Ø12 -
200
0.45
type plat
0.30
0.12
1.20
0,9 x 6,0
Mtx =-1/2*Qu*Lx Mlx = 0
2
Mty = -1/2*Qu*a2 2
2
Mly = 1/8*Qu(b -1a )
0.90
-979.78
-350.76 350.76
-979.78 Ø12 350.76 Ø12 -
300 300
6.00
-261.27
-1410.46
-1410.46 Ø10 -
100
6.00
326.59
482.53
482.53 Ø10 -
200
BALOK TRAP TRIBUN L bentang (m)
Momen (M) Loc.
Qu
L
kg/m
m
Gaya geser (V)
M = 1/8*Qu*L kg.m
2
8.00 m tump. lap.
1419.84
8.00
11,358.72
6.00 m tump. lap.
1419.84
6.00
6,389.28
Qu
L
Penulangan
V = 1/2*Qu*L
Lentur
Geser
kg/m 1419.84
m 8.00
kg As As' 5,679.36 2D16 2D16 5D16 3D16
Ø10-180 Ø10-190
1419.84
6.00
4,259.52 2D16 2D16 3D16 2D16
Ø10-190 Ø10-190
E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER 4. PERENCANAAN TANGGA DIMENSI
TINJAUAN KONDISI BEBAN SAAT PENGANGKATAN …Menurut PCI Design Handbook, (6th edition) halaman 5-24 5 6
C
3 B 0* 0,6
4 1 B
2
A 0* 0,2
Panjang bordes = 1,20 m Lebar bordes = 1,20 m Lebar tangga = 1,20 m Tinggi bordes [h] = 1,75 m Lebar injakan [i] = 0,30 m Tinggi injakan [t] = Syarat :0,60m < ( 2.t + i ) < 0,65m Direncanakan t = 0,175m Syarat kemiringan : 25° < α < 40° Kemiringan tangga (α) =30,256° Jumlah injakan [ni] = nt – 1 = 9 Panjang horisontal [l]= ni x i =2,70m Bentang miring (r) = = 3,217m Ketebalan Tebal pelat tangga rencana = 12 cm Tebal pelat bordes rencana = 12 cm
B 0* 0,3
0,6 0* A
A
0,2 0* A
B 0* 0,1
Permodelan SAP.2000
SAAT TERPASANG
Permodelan SAP.2000
E. PERENCANAAN STRUKTUR SEKUNDER 4. PERENCANAAN TANGGA PERHITUNGAN GAYA DALAM dan PENULANGAN Tangga Type A Momen (kg.m) Mtump. Mlap.
Saat pengangkatan Tangga Bordes
Saat terpasang Tangga Bordes
Arah X Arah Y Arah X Arah Y Arah X Arah Y 487.19 696.9 487.2 296.64 1590.90 1886.46 -23.18 -94.44 243.2 -25.96 790.39 1125.82
Arah X 1590.90 1033.41
Arah Y Arah X 1569.71 1590.90 195.73 790.39
Ø13 - 150
Ø13 - 200
Ø13 -
Ø13 - 200
DETAIL PENULANGAN TANGGA PRACETAK
150
250
Ø13 - 250
Ø13 -
Ø13 - 250
Ø13 - 250
Ø13 -
150
Ø13 - 200 Ø13 - 150
1.20
Ø13 - 150 Ø13 - 200
Ø13 - 250
Ø13 - 250
Momen menentukan Tangga Bordes
3.2 8
Ø13 - 150 Ø13 - 200
Arah Y Arah X 1886.46 1590.90 1125.82 1033.41
Penulangan Tangga
Arah Y Arah X 1569.71 D13-250 195.73 D13-250
Arah Y D13-200 D13-200
Bordes Arah X D13-250 D13-250
Arah Y D13-250 D13-250
F. PERENCANAAN STRUKTUR ATAP 1. PERHITUNGAN GORDING DIMENSI y
Lysaght Klip-Lok 700 Hi-strength = 0,42 mm = 4,66 kg/m2 = 5,00 kg/m2 = 1.500,00 mm (horisontal) = 9.600,00 mm = 1.596,00 mm = 20°
D
Penutup atap Zincalume Tebal Berat Jarak antar gording Jarak kuda-kuda Jarak miring gording Sudut miring
x
x
Potongan penampang profil CHS
t
y
q
s. q.co
Gording direncanakan memakai profil Circular Hollow Sections (CHS) Mutu Baja = BJ-41 Kuat Putus (fu) = 410 Mpa = 4.100 kg/cm2 Kuat Leleh (fy) = 250 Mpa = 2.500 kg/cm2 Modulus Elastisitas(E) = 2,1*106 kg/cm2 Dimensi Profil : q = 15,00 kg/m D = 114,30 mm A = 19,12 cm2 t = 5,60 mm 4 I = 283 cm r = 3,85 cm S = 49,6 cm3
. q.sin
x
y
KONTROL PROFIL Kontrol lendutan .. SNI 03-1729-2002 Pasal 6.4.3 Kontrol penampang profil…[SNI.1729-02 Ps.8.2.2&table 7.5-1] = D/t p = 14.800/fy ≤ p …penampang kompak Kuat nominal komponen struktur terhadap lentur Mn = Z x fy …(SNI 03-1729-2002 Pasal 8.2.1-d) Mn = Z x fy Berdasarkan [SNI 03-1729-2002 Pasal 8.1.3] Mu ≤ Ø Mn → Ø = 0,9
Lendutan Ijin :f
L 180
fx =
5 * (q. cos . ) * L4 ( P cos . ).L3 384.EI 48 * EI
fy =
5 * (q. sin . ) * L
3
384.EI
f=
fx f y 2
2
4
3
( P sin . ) * L 48 * EI
3
F. PERENCANAAN STRUKTUR ATAP 2. PENGGANTUNG GORDING & IKATAN ANGIN PENGGANTUNGGORDING
KONTROL PROFIL
IKATAN ANGIN PROFIL CHS GORDING
fy = 250 MPa fu = 410 MPa Kontrol kekuatan Kuat leleh : Ø.Pn = Ø.fy.Ag → Ø = 0,90 Kuat putus : Ø.Pn = Ø.fu.Ae → Ø = 0,75 Dimensi batang tarik Penggantung gording : batang tarik; round bar D =16mm Ikatan Angin : batang tarik; round bar D =16mm
KUDA-KUDA TRUSS PROFIL CHS 43.20 1
2
5.00
3
3.00
4
9.60
5
8.00
6
8.00
7
8.00
8
9.60
9.60
A
8.00
B 1.200
C
1.600 1.600
1.50
1.50
20°
R4
N R
q
20
R3
9.57
7
8.00
6
8.00 43.14 5
8.00
R2
H1
H4
H3
H2
H1
R1
9.57
R 4
3
2
a3 N
A3
A2
A1
43.14 7
6
5
4
3
2
8.00
B C
F. PERENCANAAN STRUKTUR ATAP
3. RANGKA BATANG KUDA-KUDA 1.50
1.50
KONTROL PROFIL 20°
9.57
7
8.00
6
8.00 43.14 5
8.00
9.57
3
4
1. Perencanaan struktur tekan • Kontrol kelangsingan λ = D/t; λr = 22.000/fy • Kontrol kekuatan Ø.Pn = Ø. fcr.Ag > Pu 2. Perencanaan struktur tarik • Kontrol kelangsingan; L/D < 500 • Kontrol kekuatan Kuat leleh : Ø.Pn = Ø.fy.Ag Kuat putus : Ø.Pn = Ø.fu.Ae
2
PENUTUP ATAP
DETAIL 1
GORDING; CHS D= 4,5" RANGKA ATAS; CHS D= 3,5" RANGKA DIAGONAL; CHS D= 3,5" RANGKA BAWAH; CHS D= 6,5"
TYPE- A
DIMENSI RANGKA BATANG KUDAKUDA Batang atas; Batang diagonal; Batang bawah; Pendel ;
8
L = 160cm, L = 165cm, L = 160cm, L = 427cm,
TYPE- C
Ø50
Ø50
BATANGPENDEL; CHS D= 12,5"
1600
GORDING; CHS D= 4,5"
TYPE- B PLAT SAMBUNGAN; PL T= 30mm
RANGKA ATAS; CHS D= 3,5"
KOLOM B; Ø= 900mm
42 14
RANGKA DIAGONAL; CHS D= 3,5"
RANGKA BAWAH; CHS D= 6,5"
profil CHS. D = 89,1 mm profil CHS. D = 89,1 mm profil CHS. D = 165,2 mm profil CHS. D = 318,5 mm
F. PERENCANAAN STRUKTUR ATAP 4. SAMBUNGAN PENDEL SAMBUNGAN TYPE-A
SAMBUNGAN TYPE-B
SAMBUNGAN TYPE-C P2
s1 P1
s
s1 s
30
A
Pe nd el
Kolom
s2
Batang Bawah Truss
20
20
39°
51° 30
Kolom
a
Potongan a-a
KONTROL SAMBUNGAN
P
P
Pe nd el
Potongan a-a
A
s s1
50
s2
546
s1 s P
s2
P 865
30
P
30
20
A
P
1. Kontrol kekuatan baut • Kuat rencana: Vd = Ø.Vn • Kuat nominal: Vn = 1,13.µ.m.b 2. Jumlah kebutuhan baut n = Pu/(Ø.Rn) 3. Kontrol Kekuatan Plat Nut/(Øt.Nnt) < 1 • Øt.Nnt = diambil harga terkecil dari : 0,9.fy.Ag atau 0,75.fu.An 4. Sambungan Las Plat Simpul Ø.fn = 0,75*0,6* FE70XX fd = Pu/A ; fd < Ø.fn a > te/0,707
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER 1. PERENCANAAN BALOK INDUK JENIS PEMBEBANAN 1.000
B.4
B.1
K.1
4.000
K.1
K.3
4.000
B.3 B.3
4.000
4.000
BA
B.3
BA
K.3
1. Beban ekivalen segitiga
qek. = 1/3.q.Lx
2. Beban ekivalen dua segitiga
qek. = 1/4.q.Lx
3. Beban ekivalen trapesium
qek. = 1/2.q.Lx.
1 Lx 2 1 . 3 Ly
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER 1. PERENCANAAN BALOK INDUK TINJAUAN KONDISI PEMBEBANAN 1. ANALISA SEBAGAI RANGKA BIDANG
2. ANALISA SEBAGAI RANGKA RUANG (menggunakan SAP.2000)
• Pre komposit • Post komposit
Vu = 1/2.Pu + 1/2.Qu.L Mmax = 1/4.Pu.L + 1/8.Qu.L2
Jenis Pembebanan : A. Beban Gravitasi : 1. Beban Mati 2. Beban Hidup 3. Beban Angin B. Beban Lateral : Analisa Gempa Dinamis Output Analisa SAP.2000 : 1. Momen (M) 2. Gaya Geser (V) 3. Aksial (P) 4. Torsi (T)
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER 1. PERENCANAAN BALOK INDUK PERHITUNGAN PEMBEBANAN dan GAYA DALAM MAKSIMUM (M,V,T) 1. PERENCANAAN BALOK INDUK PRACETAK B1.35/55 (frame 97) 1
97
1) Pembebanan Balok Induk B1 frame 97 as : Ac(2-2a) nama balok
Jenis Pembebanan
Pola beban ekivalen
Beban Mati (DL) 1. Beban terpusat P Pelat lobby P balok anak
B1
segitiga P -
q kg/m
Lx 2
Ly
m
336.00 2400
Sebelum Komposit b
m
m
nload
h
L
m
m
0
2 0
P
2. Beban merata q Pelat selasar q Pelat tribun q balok induk
segitiga trapesium -
Beban Hidup (LL) 1. Beban terpusat P Pelat lobby
336.00 336.00 2400
segitiga P
2. Beban merata q Pelat selasar q Pelat tribun
100.00
segitiga trapesium
100.00 100.00
0.95 8
0.00
jml
0.00
212.80 0.00 0.00 212.80
4
0.00
jml
0.00
2 0
1 0
0.43
4
0.95 8
0
2 0
1
kg
kg
0.00 qD
qL
kg/m
kg/m
212.80
kg
0.00
63.33
Lx
Ly
b
Setelah Komposit h
m
m
m
m
4
nload
0 0
0.35
L
P
Q
m
kg
kg/m
4 4
0.00 0.00 0.00
0.00
jml
0.00
260.93 0.00 0.00 260.93
4
0.00
jml
0.00
jml 412.00 412.00 2400
0.95 8
2 0
1 0
500.00
0.55
4
0
0.00 500.00 500.00
0.95 8
2 0
1
316.67 0.00
jml
63.33
0.00
0.00
316.67
3) Perhitungan Gaya Dalam Analisa Rangka Bidang
Sebelum Komposit PL Pu=1,2*D+1,6*L
PD
0.00
2
412.00 2400
63.33 0.00
jml 2) Kombinasi Pembebanan
kg/m
0.00 0.00 0.00
jml
frame 97 as : Ac(2-2a)
q
kg/m
kg
4 4
0.35
Q
0.00 qu=1,2*D+1,6*L kg/m
356.69
Setelah Komposit PL Pu=1,2*D+1,6*L
PD kg
kg
0.00
kg
qD
qL
0.00 qu=1,2*D+1,6*L
kg/m
kg/m
kg/m
260.93
0.00
316.67
819.79
kondisi Lokasi Tump. Lap.
L
Pu
m
Sebelum Komposit qu
Vu
Mu
L
kg/m
kg
kg.m
m
kg
0.95 0.95
0.00 0.00
356.69 356.69
169.43 40.24
Pu
Setelah Komposit qu
Vu
Mu
kg/m
kg
kg.m
kg
0.95 0.95
0.00 0.00
819.79 819.79
389.40 92.48
Gaya Maks @ rangka bidang Vu Mu kg kg.m 389.40 92.48
4) Gaya Dalam Hasil Analisa Rangka Ruang dengan SAP.2000 kondisi Lokasi frame 97 tump tump frame 97 lap lap
Vu kg 4,581.50 4,318.23
Hasil Analisa SAP.2000 Mu kg.m -2,977.13 1,513.75
Tu kg.m 1,660.52 1,660.52
Lokasi Tump. Lap.
Vu kg 4,581.50 4,318.23
Gaya Maksimum Mu kg.m -2,977.13 1,513.75
Tu kg.m 1,660.52 1,660.52
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER 1. PERENCANAAN BALOK INDUK DETAIL PENULANGAN BALOK INDUK (B1, B2, B2d, B3)
Ø8-240
5D13
350
Ø8-240
2D19
350
70 50
2D19
430
2D19
430
2D16
3D19
550
550
4D19
430
430
2D16
70 50
70 50
3D13
550
550
5D13
2D13
B.2. (35/55)
70 50
B.1. (35/55)
9D19
Ø8-200
350
Ø8-200
350
B
H
B
H
B
H
B
H
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
4D19
380
Ø8-140
500
4D16
580
580
Ø8-140
700
700
3D22 4D19 9D22
Ø10-200 2D22
3D16
7D16
500
500
70 50
6D22 4D16
300
380
9D16
500
2D16
70 50
70 50
B.3.(30/50)
70 50
B.2d.(50/70)
Ø10-220
300
B
H
B
H
B
H
B
H
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
G. PERENCANAAN STRUKTUR PRIMER 1. PERENCANAAN BALOK INDUK DETAIL PENULANGAN BALOK INDUK (B4, B5, B6, B7) B.4.(30/50)
B5.(50/75)
750 500
380
4D19
2D16 8D13
Ø8-200
4D19
Ø10-220
380
500
750
3D13
9D13 2D16
4D19
70 50
70 50
5D19
Ø10-220
Ø8-200
12D19
3D13 2D19 300
300 500
500
B
H
B
H
B
H
B
H
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
3D19
400
2D16 9D19
Ø10-160
280
280
2D16
Ø10-240
420
3D22
3D19
7D19
420
Ø10-220
550
550
3D22
70 50
70 50
4D22
400
6D22
70 50
B.7.(30/40)
70 50
B.6.(40/55)
Ø10-160
10D22
2D22
300
400
300
400
B
H
B
H
B
H
B
H
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. TARIK (As)
TUL. TEKAN (As')
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
TUL. GESER(Av)
TUL. TORSI (At)
