Duct Pipe Optimation For Geothermal Fluid In Water Dominated Reservoir

A

SI AS O

E SI ON

SB A N A UM I I N IP D AS

PROCEEDING OF THE 5TH INAGA ANNUAL SCIENTIFIC CONFERENCE & EXHIBITIONS Yogyakarta, March 7 – 10, 2001

Duct Pipe Optimation For Geothermal Fluid In Water Dominated Reservoir Eko Widi Pramudiohadi1, Sayogi Sudarman2 1

Petroleum Dept UPN “Veteran” Yogyakarta. 2 PERTAMINA Geothermal Div.

Key Words: Water dominated, Duct pipa, Optimization parameters. ABSTRACT A single pipe model for simulating the flow of geothermal fluid in a well, in a two phase flow line and in a steam line is used to determine optimum diameter of casing, two phase line, steam line as well as optimum thickness of insulator. The inlet parameters such as pressure, temperature, diameter, mass flow and steam quality are the main factors which influence the pressure loss are used as a basis of main optimization. There are two problems. The first is production restriction and the second is investation of duct pipe that has cost limitation. Both problems can be solved by doing the optimization of duct pipe, involving the technical and economical aspects. WellSim simulator is used to predict the pressure loss in the bottom hole and surface, and on the other way around. The output, namely pressure, mass flow rate, temperature, dryness and enthalpy of the wellhead are used as input data for PipeSim. PipeSim is a simulator used for calculating the pressure loss in the surface and then they are used to calculate power output from turbine and net present value. PipeSim simulator provides the parameters to determine optimation. In the present study data of well Sibayak-05 (Sibayak field) is used for determining optimum diameter of casing, surface line and insulation optimum thickness. The result shows that optimum production casing diameter is 13-3/8 in, inside diameter of two phase duct pipe is 0.5368 m (outside diameter is 0.5588 m), insulation pipe of two phase flow is 2 cm, inside steam pipe diameter is 0.2476 m (outside diameter is 0.2731 m ), pipe insulation thickness for steam flow is 7.5 cm.

1. Pendahuluan. Pipa salur pada suatu sistem produksi panasbumi merupakan media alir fluida reservoar. Di bawah permukaan meliputi aliran di sekitar sumur, aliran melalui slot liner, blind liner, casing produksi sedangkan di permukaan aliran melalui kepala sumur (well head), pipa alir dua fasa, separator, pipa alir satu fasa dan berakhir pada turbin yang dilengkapi kondenser. Pipa salur ini perlu dioptimasikan karena terjadinya problem seperti terbentuknya endapan silika, terproduksinya Non Condensable Gas (NCG) dalam jumlah berlebihan, adanya kecepatan aliran yang tinggi sehingga dapat mengikis dinding pipa, tekanan masuk turbin yang tidak terpenuhi dan komponen turbin yang cepat rusak. Optimasi dilakukan dengan mengoptimumkan diameter pipa salur di dalam sumur dan di permukaan. Di dalam sumur meliputi diameter casing dan rangkaiannya. Di permukaan meliputi diameter pipa aliran dua fasa (termasuk tebal isolasi) dan diameter pipa aliran uap (termasuk tebal isolasi dan sistem pembuang kondensat) dengan memperhitungkan kemungkinan terjadinya problem-problem tersebut diatas. Penentuan parameter penentu optimasi (kehilangan tekanan, kehilangan panas, kecepatan fluida, temperatur aliran, daya dari turbin dan nilai uang saat ini) sering kali sulit dilakukan sehingga penulis mencari penyelesaiannya dengan menggunakan program komputer. Parameter aliran dihitung berdasarkan kesetimbangan energi dan penyelesaiannya dilakukan perbagian pipa. Perencanaan dengan melakukan optimasi pipa salur perlu dilakukan karena menyangkut investasi sistem produksi secara keseluruhan, sehingga timbul permasalahan, pertama investasi pipa salur yang ditanamkan dan kedua yang berhubungan dengan masalah operasional selama proses produksi,

menyangkut adanya hambatan produksi. Kedua masalah ini dapat diselesaikan dengan mengkompromikannya dengan cara memasukkan kemungkinan terjadinya kondisi terburuk selama operasional (aspek teknik) dan perolehan keuntungan saat ini yang maksimal sebagai cara optimasi pipa salur. Permasalahan selanjutnya berhubungan dengan perencanaan dan evaluasi operasional pipa salur meliputi, penentuan kehilangan tekanan, penentuan panas yang hilang dan penurunan temperatur aliran, penurunan entalpi, penentuan daya turbin, perkiraan biaya investasi pipa salur dan penentuan diameter pipa (dan tebal isolasi untuk pipa dipermukaan). Pada proses kehilangan tekanan, terjadi penurunan kualitas uap (dryness), temperatur, entalpi sebagai suatu perilaku aliran di dalam pipa salur dan untuk mempelajarinya menggunakan simulator, yaitu simulator WellSim, dibuat oleh Genzl (Auckland-New Zealand) dan simulator PipeSim yang dibuat oleh penulis sebagai bagian dari studi ini. WellSim merupakan simulator yang dikembangkan dengan menggunakan prinsip kesetimbangan energi, menghitung kehilangan tekanan dari dasar sumur menuju permukaan (atau sebaliknya) sehingga dapat memberikan gambaran mengenai penurunan perubahan temperatur, dryness dan entalpi di dalam casing, dengan demikian dapat diperoleh potensi sumur hingga di permukaan. Simulator PipeSim juga menggunakan prinsip kesetimbangan energi sehingga dapat memberikan gambaran mengenai penurunan dryness, temperatur dan entalpi pada pipa dipermukaan, juga simulator ini melibatkan perhitungan perolehan daya turbin dan nilai uang sekarang akibat adanya investasi pipa salur sebagai parameter penentu optimasi.

Duct Pipe Optimation For Geothermal Fluid In Water Dominated Reservoar

Tujuan penelitian ini adalah mengkaji dengan menggunakan diameter optimum pipa salur, besarnya daya turbin, dan investasi berdasarkan data lapangan. Penelitian ini disarikan dari tesis penulis pada Jurusan Teknik Perminyakan Institut Teknologi Bandung, Bidang Khusus Panasbumi. 2. METODA OPTIMASI. 2.1 Batasan Kreteria Optimum. Karena diproduksinya suatu sumur akan terjadi kehilangan tekanan, selaras dengan penurunan temperatur, kualitas uap dan penurunan entalpi (pada aliran mantap). Juga akan terjadi problema (hambatan) produksi yang menyangkut sifat-sifat fisik fluida dan media yang dilalui. Hambatan ini harus dimasukkan sebagai pertimbangan optimasi pipa salur, yaitu : 1. Temperatur terbentuknya endapan Silika (silica scale). Terbentuknya endapan di pipa salur tidak dikehendaki, karena akan menyebabkan terhambatnya aliran fluida ke turbin. Untuk mencegah terbentuknya endapan maka pipa alir harus didisain sedemikian rupa sehingga temperatur fluida tidak lebih rendah dari temperatur terbentuknya endapan. Fournier (1986)13) mengemukakan temperatur kelarutan silika (dalam ppm) dan terdiri dari bermacammacam bentuk yaitu : quartz, chalcedony, α - cristobalite, opal dan amorphous silica, masing-masing menunjukaan variasi kelarutan yang berbeda-beda, Gambar-1. menunjukkan kelarutan jenis silika tersebut, umumnya terjadi endapan quartz dan amorphous silica. Dari Gambar 1, pada temperatur 325 oC, merupakan temperatur maksimal (kondisi reservoir) dengan kelarutan quartz maksimal 625 ppm, sedangkan amorphous silika 1325 ppm, jika pada temperatur 301oC (dalam reservoir) terdapat kandungan amorphous silica 1220 ppm, maka belum terjadi endapan, jika temperatur produksi aliran di separator pada temperatur 180 oC (tekanan pemisahan 10 bar), agar tidak terjadi pengendapan kandungan silika jangan melebihi 825 ppm. 2. Kandungan Non Condensable Gas yang kecil pada tekanan kepala sumur yang dipilih. NCG merupakan gas yang tidak dapat dicairkan. Gas tersebut meliputi H2S dan CO2 jika terlalu besar kandungan akan menyebabkan : a. Pengurangan daya yang di timbulkan turbin akibat beda entalpi yang masuk dan keluar turbin kecil . b. Timbulnya korosi pada peralatan yang dilalui fluida panasbumi yang berasosiasi dengan NCG. 3. Kecepatan fluida di dalam pipa aliran dua fasa dan pipa aliran satu fasa uap.6,12) Batas kecepatan dalam pipa aliran dua fasa dan aliran satu fasa perlu ditetapkan, batas kecepatan minimal menggambarkan batas perpindahan panas untuk mencapai proses adiabatis, sedangkan batas kecepatan maksimum menyatakan batas tidak terjadi pengikisan dinding pipa bagian dalam. batas tersebut adalah: a. Batas kecepatan pada pipa aliran dua fasa, batas minimal 20 m/s dan batas maksimal 30 m/s. b. Batas kecepatan pada pipa aliran satu fasa uap, batas minimal 30 m/s dan batas maksimal 50 m/s. 4. Adanya bagian turbin yang rusak Jika kualitas uap yang masuk turbin kurang memadai karena kandungan kondensatnya terlalu tinggi, maka sudusudu turbin akan cepat terkorosi. Oleh karena itu perlu dilakukan pencegahan agar kondensat yang masuk keturbin sekecil mungkin, hal ini dapat dilakukan pada awal

E.W. Pramudiohadi, S. Sudarman

perencanaan pipa alir uap di permukaan, yaitu dengan menempatkan peralatan pembuang kondensat terutama jarak dan efisiensinya. 5. Tekanan masuk turbin harus terpenuhi. Suatu turbin memiliki tekanan masuk yang ditetapkan, sehingga perlu menghitung kehilangan tekanan pada pipa untuk aliran dua fasa dan pipa untuk aliran satu fasa (uap), terhadap pemilihan tekanan kepala sumur, dinyatakan : Pwh = Kehilangan tekanan di pipa aliran dua fasa + Kehilangan tekanan di pipa aliran uap + Tekanan masuk turbin 6. Nilai uang saat sekarang yang tinggi.4,20) Untuk mendapatkan nilai uang sekarang yang tinggi, perolehan daya harus maksimal pada diameter (termasuk tebal isolasi ) pipa salur tertentu. Syarat kesatu hingga kelima merupakan syarat teknis artinya harus dipenuhi secara mutlak agar problema produksi dapat ditekan sekecil mungkin selama kontrak sedangkan syarat keenam merupakan syarat dari aspek ekonomi yang tidak harus maksimum dipilih jika syarat aspek teknis terpenuhi. Pada prinsipnya bagian yang akan dioptimumkan dilakukan sensitivitas, sedangkan data masukan lainnya pada simulator PipeSim diasumsikan tetap (menggunakan data lapangan). 2.2 Optimasi Diameter Casing. Parameter penentu optimasi yang dikeluarkan oleh simulator PipeSim adalah : 1. Variasi diameter casing produksi (m). 2. Kecepatan fluida pada pipa alir dua fasa (m/s). 3. Kehilangan tekanan pada pipa alir dua fasa (bar). 4. Temperatur input separator (oC). 5. Kecepatan uap pada pipa alir satu fasa (m/s). 6. Kehilangan tekanan pada pipa alir untuk uap (bar). 7. Temperatur input turbin (oC). 8. Daya yang dibangkitkan turbin (Mw). 9. Keuntungan bersih saat sekarang (NPV) ($). Hasil plot variasi diameter casing terhadap butir kedua hingga kesembilan akan diperoleh seperti pada Gambar-L1.1 pada Lampiran-I. Diameter casing yang dipilih adalah diameter yang memenuhi aspek teknik (mutlak) baru kemudian keuntungan bersih saat ini yang maksimal. 2.3 Optimasi Diameter Pipa Alir Dua Fasa. Data yang digunakan tetap adalah diameter casing yang optimum, sedangkan parameter penentu optimasi yang diperlukan dari keluaran simulator PipeSim adalah : 1. Diameter (dalam) pipa alir dua fasa (m). 2. Kecepatan rata-rata aliran pada pipa dua fasa (m/s). 3. Kehilangan tekanan pada pipa dua fasa (bar). 4. Temperatur pada in put separator (oC). 5. Daya yang ditimbulkan (Mw). 6. Nilai uang saat ini karena investasi pipa salur ($). Hasil plot diameter (dalam) terhadap parameter butir dua hingga keenam dapat dilihat pada Gambar-L1.2, pada Lampiran-L.I. Diameter yang dipilih harus memenuhi aspek teknis, kemudian memberikan keuntungan saat ini maksimal.


2.4 Optimasi Tebal Isolasi Untuk Pipa Alir Dua Fasa. Data tetap yang digunakan adalah diameter casing dan diameter pipa alir dua fasa yang optimum, sedangkan parameter penentu optimasi yang diperlukan dari keluaran simulator PipeSim adalah : 1. Ketebalan isolasi pipa alir dua fasa (m). 2. Panas yang hilang sepanjang pipa alir dua fasa (kW). 3. Temperatur input Separator (oC). 4. Daya dihasilkan turbin (Mw). 5. Nilai uang saat ini karena investasi pipa salur ($). Hasil plot ketebalan isolasi terhadap parameter butir kedua hingga keenam dapat dilihat pada Gambar-L1.3 di LampiranL.I. Tebal isolasi yang dipilih harus memenuhi aspek teknis dan memberikan keuntungan saat ini maksimal. 2.5 Optimasi Diameter Pipa Untuk Aliran Satu Fasa Uap. Data optimum yang tetap diguanakan adalah diameter casing, diameter pipa alir dua fasa dan ketebalan isolasi pipa alir dua fasa, sedangkan parameter penentu optimasi yang diperlukan dari keluaran simulator PipeSim adalah : 1. Diameter (dalam) pipa alir uap (m). 2. Kecepatan rata-rata dalam pipa alir uap (m/s). 3. Kehilangan tekanan pada pipa alir uap (bar). 4. Temperatur input turbin (oC). 5. Perolehan daya (Mw) dari turbin. 6. Nilai uang saat ini karena investasi pipa salur ($). Plot diameter pipa alir uap terhadap parameter butir kedua hingga ke enam akan diperoleh seperti pada Gambar-L1.4 pada Lampiran-L.I, diameter yang dipilih harus memenuhi aspek teknis kemudian memberikan nilai uang saat sekarang yang maksimum. 2.6 Optimasi Tebal Isolasi Pipa Uap. Data optimum yang tetap digunakan adalah diameter casing, daiameter pipa alir dua fasa, ketebalan isolasi pipa alir dua fasa dan diameter pipa uap, sedangkan parameter penentu optimasi yang diperlukan sebagai keluaran simulator PipeSim adalah : 1. 2. 3. 4. 5.

Variasi tebal isolasi pipa alir uap (m). Panas yang yang hilang sepanjang pipa uap (kW). Temperatur input turbin (oC). Daya yang ditimbulkan oleh turbin (Mw). Nilai uang saat ini karena investasi pipa salur ($).

Plot tebal isolasi pipa uap tehadap parameter butir kedua hingga keenam akan diperoleh pada Gambar-L1.5 di Lampiran-L.I. Tebal isolasi yang dipilih harus memenuhi aspek teknis baru kemudian yang memberikan keuntungan saat ini yang maksimum. III. HASIL Sebagai studi kasus, dalam studi ini akan ini dilakukan optimasi pipa salur untuk sumur SBY-5 yang terletak di lapangan Sibayak (Unit Eploitasi Produksi PERTAMINA, Sumatera Utara). Sumur ini terletak di permukaan pada koordinat x : 444.543 meter east dan y : 356.677 meter north, sedangkan koordinat di bawah permukaan x : 444.937 meter east dan y : 357.54 meter north. Sumur SBY-5 merupakan sumur berarah dengam Kick Off Point (KOP) pada kedalaman 508 m,


sedangkan kontruksi sumur dapat dilihat pada Gambar-L2.1, Lampiran- L.II. Dari uji sumur, yaitu uji heating up selama kurang lebih empat bulan, diperkirakan tekanan reservoirnya sebesar 108.8 bar dan temperaturnya adalah sebesar 301oC. Pengujian produksi telah dilakukan dan sebagai input WellSim. Bersamaan dengan uji produksi, dilakukan sampling dan diperoleh kandungan Non Condensable Gas ( NCG ) CO2 sebesar 2.65 % ( berat ) dan H2S sebesar 0.03 % (berat) pada tekanan kepala sumur 10.8 bar, sedangkan kandungan NaCl dalam cairan sebesar 0.04% (berat). Berdasarkan data pemboran dan pengujian sumur, diperkirakan kedalaman zona produksi (feed zone) terdapat pada kedalaman 2150 m (kedalaman ukur atau KU) hingga 2175 mKU, berdasarkan pengambilan sampel fluida pada kedalaman 2150 mKU didapat kandungan SiO2 sebesar 1220 ppm. Sumur SBY-05 terletak pada kluster B. Route pipa salur di permukaan direncanakan berdasarkan peta topografi elevasi relatif datar, dengan jarak separator dari kepala sumur 250 m (panjang pipa alir dua fasa) dan jarak dari separator menuju turbin (panjang pipa alir uap) sekitar 400 m, dengan temperatur 26 oC di permukaan, pipa dan isolasi yang akan dipasang memiliki karakteristik seperti pada Tabel-3.1 dengan tebal pipa di permukaan 12.7 mm. Sedangkan turbin direncanakan memiliki tekanan masuk sekitar 10 bar dan tekanan keluar (masuk kondenser) sebesar 0.1 bar. Data harga yang yang diperlukan meliputi harga casing, harga pipa di permukaan, harga cladding, mengikuti harga di pasaran yang ada di pabrik (free on board), sedangkan data kontrak, dinyatakan oleh pihak pengelola (PERTAMINA) sebagai berikut : Harga jual uap 3.7 cent/kWh, tingkat bunga 10 %, lama kontrak 30 tahun. Dengan menggunakan Simulator WellSim diperoleh out put curve seperti pada Gambar-2, yang kemudian digunakan sebagai masukan untuk simulator PipeSim. Simulator PipeSim menggunakan asumsi bahwa kehilangan tekanan karena adanya belokan dan valve diabaikan. Pipa untuk aliran dua fasa dan aliran satu fasa dianggap sebagai pipa utama tunggal. Pada separator tidak terjadi penurunan tekanan dan temperatur21). 3.1 Optimasi Diameter Casing. Dengan menggunakan data out put curve dan data sistem produksi perpipaan di permukaan, pada tekanan kepala sumur 11 bar diperoleh hasil untuk optimasi casing dengan plot diameter casing terhadap parameter penentu optimasi dapat dilihat pada Gambar-L3.1 Lampiran- L.III. Berdasarkan profil kecepatan, dengan menggunakan ukuran diameter (dalam) pipa alir dua fasa 0.5368 m dan batasan kecepatan 20 m/s hingga 30 m/s serta panjang pipa 250 m, ukuran casing 9-5/8 in, 13-3/8 in dan 20 in, memenuhi batasan kecepatan tersebut, sedangkan untuk pipa uap dengan diameter (dalam) 0.2476 m, panjang pipa 400 m dan batasan kecepatan antara 30 m/s hingga 50 m/s, ukuran casing yang memenuhi batasan kecepatan adalah 9-5/8 in, 13-3/8 in dan 20 in. Pada profil kehilangan tekanan, kehilangan tekanan pada pipa alir dua fasa jauh lebih kecil dibandingkan kehilangan tekanan pada pipa alir uap karena kecepatan uap yang tinggi, pada pipa alir


uap dengan diameter 7 in, 9-5/8 in dan 13-3/8 in terjadi kehilangan tekanan yang meningkat tajam, kemudian stabil dimulai dari casing 13-3/8 in dan 20 in. Pada profil temperatur, menyatakan temperatur ujung keluar pipa alir dua fasa dan temperatur keluar ujung pipa uap, dimana pada pipa alir dua fasa dengan batasan minimal 180 oC di separator semua ukuran casing yang tertera memenuhi syarat namun untuk memenuhi kebutuhan tekanan masuk turbin sebesar 10 bar (setara dengan temperatur 180 oC) ukuran casing 9-5/8 in dan 13-3/8 in yang memenuhi syarat.


memenuhi syarat adalah diameter dalam 0.2476 m memberikan temperatur keluar sebesar 179.89 oC hal ini sangat kritis sebagai masukan tekanan turbin sebesar 10 bar (180 oC). Pada profil perolehan daya, memberikan kecenderungan bahwa semakin besar diameter pipa alir uap akan menghasilkan daya yang semakin besar. Dengan demikian dari aspek teknis yang memenuhi adalah diameter dalam 0.2476 m, ternyata dari profil nilai uang sekarang memberikan keuntungan sebesar $12546000. 3.5 Optimasi Tebal Isolasi Pipa Alir Uap.

Berdasarkan profil perolehan daya, ukuran casing 13-3/8 in memberikan daya yang terbesar, hal yang sama pada profil nilai uang sekarang memberikan keuntungan maksimal. 3.2 Optimasi Diameter Pipa Alir Dua Fasa. Dengan menggunakan ukuran casing rangkaian 13-3/8 in, dari simulator PipeSim diperoleh hasil seperti Gambar-L3.2 pada Lampiran-L.III. Pada profil kecepatan (rata-rata) untuk aliran fluida dua fasa dengan batasan minimum 20 m/s hingga batas maksimum 30 m/s, ukuran pipa dengan diameter (dalam) yang memenuhi syarat kecepatan adalah 0.482 m, 0.5368 m dan 0.584 m. Pada profil kehilangan tekanan, dan dapat dikorelasikan dengan profil temperatur, semua ukuran diameter dalam pipa yang tertera menghasilkan temperatur diatas 180 oC. Pada profil perolehan daya memiliki kecenderungan bahwa semakin besar diameter (dalam) pipa aliran dua fasa, akan memberikan daya yang semakin meningkat, namun berdasarkan aspek teknis ke tiga diameter dalam diatas yang memenuhi, namun berdasarkan profil nilai uang sekarang diameter dalam 0.5368 m yang memenuhi. 3.3 Optimasi Tebal Isolasi Pipa Alir Dua Fasa. Dengan menggunakan diameter casing 13-3/8 in dan diameter pipa alir dua fasa 0.5368 m, hasilnya keluaran simulator PipeSim dinyatakan pada Gambar-L3.3, Lampiran-III. Berdasarkan profil kehilangan panas pada pipa alir dua fasa menyatakan semakin tebal isolasi, panas yang dilepaskan semakin kecil atau berdasarkan profil temperatur, semua ketebalan isolasi yang tertera memberikan temperatur keluar (masuk separator) diatas 180 oC. Berdasarkan profil perolehan daya, juga memberikan kecenderungan dengan semakin tebal isolasi akan memberikan daya yang semakin besar. Berdasarkan profil keuntungan bersih saat sekarang dengan syarat temperatur separator 180 oC, tebal isolasi pipa uap sebesar 2 cm memberikan keuntungan maksimal. 3.4 Optimasi Diameter Pipa Alir Uap. Dengan menggunakan data diameter casing 13-3/8 in, diameter dalam pipa alir dua fasa 0.5368 m dan tebal isolasi 2 cm, hasil keluaran simulator PipeSim dinyatakan pada Gambar-L3.4 Lampiran-III. Berdasarkan profil kecepatan uap, dengan batasan kecepatan uap minimal 30 m/s hingga maksimal 50 m/s hanya dipenuhi oleh diameter dalam pipa alir uap sebesar 0.2476 m. Berdasarkan profil kehilangan tekanan, jika di cek dengan profil temperatur pada ujung keluar pipa alir uap yang

Dengan menggunakan data diameter casing 13-3/8 in, diameter dalam pipa alir dua fasa 0.5368 m, tebal isolasi pipa alir dua fasa 2 cm dan diameter dalam pipa alir uap 0.2476 m, hasil keluaran simulator PipeSim dinyatakan pada Gambar-L3.5 Lampiran-III. Berdasarkan profil kehilangan panas, memberikan kecenderungan bahwa semakin tebal isolasi, kehilangan panas semakin kecil dan berdasarkan profil temperatur, diatas ketebalan 7 cm memberikan temperatur input turbin mendekati 180 0C, dari profil perolehan daya, semakin tebal isolasi, turbin memberikan daya semakin besar, sedangkan berdasarkan profil nilai uang sekarang ketebalan isolasi 7.5 cm memberikan kuntungan yang maksimal. IV. DISKUSI Analisa optimasi pipa salur fluida panasbumi menghadapi kendala karena kurang telitinya memperkirakan perubahan beberapa parameter berpengaruh, seperti parameter penentu optimasi dan ditentukan terlebih dahulu sebelum melakukan optimasi.

sering dalam yang harus

Permasalahan dalam melakukan optimasi pipa salur menyangkut parameter teknis dan ekonomis. Parameter teknis berhubungan dengan parameter aliran terutama kehilangan tekanan yang disertai penurunan temperatur, dryness, entalpi yang pada proses penurunannya dibatasi oleh kondisi terbentuknya endapan silika, kehilangan panas, kecepatan fluida, tekanan turbin dan kandungan NCG yang diproduksikan, kondisi diatas dapat dikurangi dengan mengkompromikan parameter teknis dan ekonomi dengan membuat model untuk menentukan diameter casing dan pipa di permukaan serta tebal isolasi yang optimum. Berapa penyederhanaan terhadap model, dengan melakukan asumsi fluida yang mengalir hanya air dan uap, sedangkan dipermukaan, tidak memperhitungkan kehilangan tekanan karena adanya belokan dan valve (secara umum kehilangan tekanan melalui valve dan belokan dapat dinyatakan dalam panjang ekwivalen pipa, sehingga tinggal menambahkannya terhadap panjang pipa yang riel ada). Optimasi tersebut sangat dipengaruhi oleh aliran fluida di dalam casing maupun di permukaan. Perilaku aliran di dalam casing, dapat dinyatakan, dengan semakin besar diameter casing, kecenderungannya : - Kehilangan tekanan semakin kecil. Dengan pola aliran annular, kehilangan tekanan berdasarkan hasil perhitungan, diameter casing berbanding terbalik terhadap gradien tekanan. - Entalpi tetap (asumsi terjadi proses isentalpi). - Temperatur kepala sumur semakin kecil.


Semakin besar diameter casing, luas permukaan untuk perpindahan panas akan lebih besar sehingga perpindahan panas ke formasi akan semakin besar, berdasarkan kesetimbangan energi, temperatur di kepala sumur akan semakin kecil. Aliran di permukaan baik pada aliran pipa dua fasa maupun pada pipa aliran satu fasa, memiliki kecenderungan yang sama, yaitu : a. Pada tebal isolasi tetap, dengan diameter pipa diperbesar, kelakuan alirannya dapat dinyatakan : - kecepatan fluida semakin kecil. Gejala ini dapat dijelaskan, menurut hukum kontinuitas pada aliran mantap, karena luas penampang aliran pipa semakin besar. - temperatur di ujung keluar aliran semakin kecil. Hubungannya terhadap temperatur diujung grid aliran keluar, berasal dari persamaan keseimbangan energi, karena adanya pelepasan panas sepanjang pipa, dengan semakin besar diameter pipa akan memperluas bidang pelepasan panas. - kehilangan tekanan semakin kecil. Menurut persamaan kehilangan tekanan, semakin besar diameter pipa pada laju massa yang tetap kecepatan fluida akan rendah sehingga bilangan reynold akan mengecil akibatnya komponen kehilangan tekanan karena pengaruh friksi juga kecil. b. Diameter pipa tetap, tebal isolasi bertambah : Kecenderungan perilaku aliran dinyatakan : - Kehilangan panas semakin kecil. Karena koefisien perpindahan panas menyeluruh berdasarkan diameter luar isolasi semakin mengekecil. - Temperatur ujung pipa alir keluar semakin besar. Karena kehilangan panas semakin mengecil berdasarkan persamaan kesetimbangan energi temperatur diujung pipa keluar akan semakin membesar. Terjadi hal yang berlawanan pada peningkatan diameter pipa dan peningkatan tebal isolasi, pada pertambahan diameter pipa terjadi peningkatan perpindahan massa dan peningkatan pelepasan panas. Pada pelepasan panas yang semakin besar akan menyebabkan kualitas uap cepat menurun, sehingga menambah terbentuknya kondensat, pada pipa alir fluida dua fasa tidak menjadi masalah karena tetap dibuang melalui separator sehingga jarak separator terhadap kepala sumur harus sedekat mungkin, namun pada pipa alir uap timbul kondensat akan menyebabkan penurunan entalpi dan dryness sehingga perlu dipasang alat pembuang kondensat. Dapat dinyatakan peningkatan diameter pipa baik pada pipa alir dua fasa maupun pipa alir satu fasa akan menurunkan entalpi. Sedangkan peningkatan tebal isolasi pada fluk massa yang tetap, perpindahan panas keluar sistem dapat ditekan untuk menjadi lebih kecil, sehingga temperatur akan meningkat pada titik keluar aliran (pada jarak yang tetap). Peningkatan tebal isolasi menambah kenaikan entalpi. Pada penambahan diameter pipa terhadap perolehan daya juga menunjukkan peningkatan daya yang diperoleh, ini menunjukkan peran pertambahan massa terhadap entalpi lebih besar, namun temperaturnya menurun, ini tidak menjamin tekanan turbin terpenuhi. Pada penambahan tebal isolasi juga menunjukkan penambahan perolehan daya, karena pada laju massa yang tetap terjadi peningkatan entalpi, ini lebih menjamin karena temperatur akan


meningkat sehingga tekanan turbin lebih memungkinkan tercapai. Dengan demikian penambahan tebal isolasi lebih memungkinkan dari segi aspek teknis, namun investasi penambahan tebal isolasi sangat mahal, sehingga hal ini tidak pernah dilakukan, maka untuk meningkatkan daya turbin harus mengkompromikan pengaruh massa dan entalpi dengan mengoptimalkan diameter casing untuk di dalam sumur maupun diameter pipa dipermukaan termasuk tebal isolasi pipa, dengan memasukkan faktor hambatan operasional produksi dan pengaruh investasi pipa salur. 5. KESIMPULAN Berdasarkan bahasan diatas dapat disimpulkan pada sumur Sby05 parameter optimum pipa salurnya sebagai berikut : 1. Ukuran casing produksi 13-3/8 in. 2. Diameter dalam (Di) pipa alir pipa dua fasa 0.5368 m (Do = 0.5588 m). 3. Tebal isolasi pipa dua fasa 2 cm. 4. Diameter dalam (Di) pipa uap 0.2476 m (Do = 0.2731 m). 5. Tebal isolasi pipa alir uap 7.5 cm. 6. Penambahan diameter pipa salur (pada tebal isolasi tetap), akan menurunkan kehilangan tekanan, menambah besar kehilangan panas dan menurunkan temperatur fluida. Penambahan ketebalan isolasi (pada diameter yang tetap), akan memperkecil pelepasan panas dan menaikan temperatur fluida. Daftar Pustaka. Aramstead H.C, Geothermal Energy, Edisi Kedua, E and FN. Spon Ltd. Brown E.K, The Technology of Artificial Lift Methods, PennWell Publishing, Volume 1, Oklahoma. Brown P.R.L, Teaching The Teacher, Earth Science edition, Institute Teknologi Bandung, 1996. Brown D, Creteria For Optimisation of Geothermal Plant For Electricity Production, Materi kuliah, Geothermal Institut, University of Auckland, New Zealand. Buku Petunjuk Wellsim, Design Panasbumi, New Zealand, 1998.

Power

Genzl,

Divisi

Freestone D.H, Teaching The Teacher, Geothermal Technology, Enggineering Edition, Vol 1, 2, 3, Institut Teknologi Bandung, 1986. Grant M, Donaldson I.G, Bixley P.F, Geothermal Reservoir Engineering, Academic Press Inc, London, 1982. Hawkins A.G, Max J, Element of Heat Transfer and Insulation, second edition, Jhon Wiley and Sons Inc, London, 1957. Hadgu T, Vertical Two-Phase Flow Studies and Modelling of Flow In Geothermal Wells, University of Auckland, Departement of Mechanical Engineering, 1989. Holman J.P, Heat Transfer, Edisi ke 6, McGraw-Hill, Ltd, alih bahasa oleh Jasjfi. E, Lemigas, Airlangga.



Dalam Pipa, Tugas Akhir, Jurusan Teknik Perminyakan, Institut Teknologi Bandung, 1998.

Laporan pemboran, Uji Produksi, Pengambilan conto dan Analisa kimia sumur SBY-5, area panasbumi EP Sibayak, BB no : 482 / Dt.400/96-B1, 1977.

Tortike S, Farouq A.S.M, Saturated Steam Property Functional Correlations For Fully Implicit Thermal Reservoir Simulation. SPE 17094, 1989.

Lee K.C, Geothermal Production Technology, Geothermal institute University of Auckland, 1994. Nicholson K, Geothermal Fluids, Springer Verlog Berlin Heidelberg, New York, 1993.

Torrens T.S, Vetically Upward Two Phase Flow In Annulus, Tesis, Departement of Mechanical Engineering University of Aucland, New Zealand.

Perry, Chemical Engineers Handbook, edisi ke 6, McGraw-Hill, 1978.

Tokeyley H, Pearce R, Plant Optimisation, Materi kuliah, Geothermal Institut, Geothermal Workshops, New Zealand, 1983. Wahl F.E, Geothermal Energy Utilization, Wiley-Interscience Publication, Jhon Wiley and Sons, New York, 1977.

Rogers G.F.C and Mayhaw, Thermodynamic and Transport Properties of Fluid, edisi ke 4, Cambridge, Blackwell Publisher, 1993. Saptadji N.M. Dr, Rekayasa Perangkat Lunak Untuk Aplikasi Komputasi Dalam Produksi Panasbumi, Laboratorium Geotermal, Jurusan Teknik Perminyakan, Institut Teknologi Bandung, 1997.

UCAPAN TERIMA KASIH. Terima kasih kami ucapkan kepada : 1. Dr Ir Nenny Miryani Saptadji dan Dr Ir Lekosono Mucharam yang banyak membimbing Penulis. 2. Pihak PERTAMINA Divisi Panasbumi Kwarnas Pramuka Jakarta.

Taufan M, Aplikasi Metoda Iterasi Newton-Raphson Dalam Peramalan Aliran Fluida Dua Fasa Pada Sistem Uap Dan Air

Out Put Curve 40 casing 7 in

35

casing 9-5/8 in casing 13-3/8 in

m (kg/s)

30

casing 20 in

25 20 15 10 5 0 0

Gambar-1 Perkiraan Pengendapan Temperatur silika 13)

2

4

6

8

10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 Pwh (bar)

Gambar-2 Out Put Curve Berbagai Ukuran Casing.

Tabel 3.1 Karakteristik Pipa Dan Isolasi Di Permukaan. Kharakter Konduktivitas (w/m oC) Kekasaran pipa (m) Matrial

Jenis Pipa Densitas pipa ( kg/m3 )

Pipa 54

Isolasi 0.0677

0.00005 Baja karbon rendah API 5L grade B, A106 Grade B, A53 Grade B

Calcium silica

Xs (extra strongth), Electric Resistant Welding 7800

-

A

PROCEEDING OF THE 5TH INAGA ANNUAL SCIENTIFIC CONFERENCE & EXHIBITIONS Yogyakarta, March 7 – 10, 2001

LAMPIRAN LI Hipotesa Optimasi Diameter Casing Out Put : dryness (x) 2. Wellhead separator entalpi (h). temperatur wh T sep > T endapan scale P1 T1 Po,To tekanan wh massa (w) data casing Press loss pipa dua fasa =∆P1 Ke sumur injeksi data kontrak

,

catchpot

Out Put Curve D4

P1,T1

D >>

D3 W D2

P_Loss Dlm Casing

Vel V2ph

Parameter Variabel

kedalaman feed zone (Depth) kedalaman casing (depth casing) interval liner (depth) diameter liner total disolved Solut (% berat.) kandungan CO2 (% berat). temp alir dasar sumur (Twf).

Penentuan Pwh optimum. * Dengan asumsi Pwh tertentu dan rate dari out put curve (dia cas = D) yang memenuhi kreteria run software PipeSim, tentukan 30 kehilangan tekanan pipa dua fasa dan pipa uap Pwh = Pturb P + P )

50

P_Loss Casing Diameter casng

Data Input : elevasi dryness (x). drawdown faktor (1/KD) entalpi (h) laju massa (feed zone) tekanan alir (Pwf) tekanan reservoar (Pr) diameter casing (D1) temperatur reservoir (Tr)

Vel V1ph Velocity

Pwh Aliran melalui media rekah

1

turbin 10 bar

Press loss pipa uap = ∆ P2

D1

20 W

NPV

WPwh

Mw

Twh

Press loss Dia casing, m

Pwh optimum

Pwh, bar

Gambar LI.1 . Hipotesa optimasi diameter casing. 1

Optimasi diameter pipa dua fasa panjang pipa tetap elevasi pipa tetap kekasaran pipa tetap konduktivitas panas pipa dan -konduktivitas panas isolasi -tetap , temp udara luar tetap.

Batasan : kecepatan campuran 20 m/s - 30 m/s temperatur operasi diatas terjadinya endapan -silika (180 derajat Celsius) Input : tambahan di wellhead untuk data separator dan pipa uap separator Diameter pipa dan tebal insulasi , tetap temp udara luar tetap -(di asumsi angka mendekati lapangan) kekasaran pipa tetap. Diameter divariasikan panjang pipa tetap elevasi. tetap. dryness = 1 (assumsi) konduktivitas panas pipa P1,T1 Po,To tekanan, temp, entalpi, massa uap -dan isolasi tetap - mengikuti input wellhead (hasil run) tebal isolasi tetap eff CP tetap. Ke sumur injeksi

2 out put Kecepatan camp, variabel P_loss, variabel. Temp akhir pipa variabel. Daya (Mw), variabel NPV, variabel.

P1,T1

diameter pipa dan tebal insulasi tetap

10 bar

0.1 bar

2b

NPV

temp keluar pipa 180

20

press loss Dmak

diameter pipa dua fasa ,m

temp der C

Mw

Parameter variabel

30

Dmin

Pt,Tt

Catchpot Press loss pipa uap variabel mengikuti input wellhead

hasil out put : 2a kecepatan m/s

in put : dryness (x),entalpi, temperatur wh tekanan wh, massa tetap. data dari optimasi diameter casing D1 Wh data casing data kontrak tebal isolasi

Dia Casing D1

SI AS O

E SI ON

SB A N A UM I I N IP D AS

Dmin Dia Opt Dmak diameter pipa dua fasa, m

Gambar LI.2. Hipotesa Optimasi Diameter Pipa Dua Fasa.


Optimasi tebal isolasi pipa dua fasa

1 in put : dryness (x), entalpi, temp Wh, Tekanan Wh, massa, tetap. . data dari optimasi diameter casing D1 Data casing. Data Kontrak


panjang pipa tetap diameter pipa tetap. elevasi pipa tetap kekasaran pipa tetap konduktivitas panas pipa dan konduktivitas panas isolasi tetap

Batasan : kecepatan campuran 20 m/s - 30 m/s temperatur operasi diatas terjadinya endapan -silika (180 derajat Celsius) In put : tambahan di wellhead unuk data separator dan pipa uap separator Diameter pipa dan tebal isolasi tetap. temp udara luar tetap -(di asumsi angka mendekati lapangan) kekasaran pipa tetap. tebal isolasi divariasikan panjang pipa tetap elevasi. tetap. . P1,T1 Po,To dryness = 1 (assumsi) konduktivitas panas tekanan, temp, entalpi, massa uap -dan isolasi tetap - mengikuti input wellhead (hasil run) tebal isolasi tetap eff Catchpot tetap. Ke sumur injeksi

Pt,Tt

2

out put Panas yang hilang, variabel Temp keluar pipa, variabel Daya turbin (Mw), variabel NPV, variabel

P1,T1

diameter pipa dan tebal insulasi tetap

10 bar CP

Press loss pipa uap variabel mengikuti input wellhead

Dia Casing D1

Dari out put dibuat : Mw

2a

0.1 bar

heat loss

temperatur

Mewgawatt turbin

Aliran melalui media rekah

temperatur der C

Heat loss , kwatt

NPV

180 tebal isolasi optimum tebal isolasi , m

Gambar LI.3. Hipotesa Optimasi Tebal Isolasi Pipa Dua Fasa

LAMPIRAN I (Sambungan)

1

Ke sumur injeksi separator

input : (tambahan untuk 1, pipa steam) temp udara luar tetap. Diameter pipa di variabel kekasaran pipa tetap. panjang pipa tetap. elevasi tetap dryness , x=1 (assumsi) konduktivitas panas pipa tekanan, temperatur,entalpi dan isolasi tetap massa uap tetap mengikuti tebal isolasi tetap ,input wellhead ,(hasil run). efisiensi catchpot. P1,T1 diameter pipa steam di variabel

2 (bagian pipa uap saja)

10 bar catchpot

out put (keluar separator - masuk turbin) : Kecepatan uap, variabel Kehilangan tekanan, variabel Temp ujung akhir, variabel Mw terproduksi, variabel. 50 NPV, variabel.

Aliran melalui media rekah

Pt,Tt

Mw NPV

kecepatan temp

press loss

30

D min

D opt diameter , m

Gambar LI.4. Hipotesa optimasi diameter pipa uap.

D mak

0.1 bar temp (der C)

P1,T1

Dia dan tebal optimum

Batasan : Kecepatan uap dalam pipa uap berkisar 30 m/s hingga 50 m/s

Mwatt terproduksi

Po,To

Batasan : kecepatan campuran pada pipa dua fasa 20 m/s - 30 m/s temperatur operasi diatas terjadinya endapan -silika (180 derajat Celsius)

pressure loss , bar

data casing data kontrak

Optimasi diameter pipa uap (separator menuju turbin) panjang pipa tetap elevasi pipa tetap kekasaran pipa tetap konduktivitas panas pipa dan konduktivitas panas isolasi tetap,, suhu udara tetap.

kecepatan uap , m/s

Dt in put : Drynes , entalpi, temp,tekanan,massa, dari run out put wellsim dengan dia casing optimum D1 dia dan tebal pipa dua fasa.yang Wh optimum.

180


1

Optimasi tebal insulasi pipa uap (separator menuju turbin)

P1,T1

Dia dan tebal optimum Ke sumur injeksi

input : (tambahan untuk 1 dr pipa steam) Diameter pipa uap tetap (Dopt) temp udara luar tetap. kekasaran pipa tetap. panjang pipa tetap. elevasi tetap dryness , x=1 (assumsi) konduktivitas panas pipa tekanan, temperatur,entalpi dan isolasi tetap massa uap, tetap mengikuti tebal isolasi variabel in put wellhead (hasil run) efisiensi catchpot.

P1,T1 2 (bagian pipa uap saja) separator

Pt,Tt

tebal insulasi pipa steam di variabel

out put (keluar separator -masuk turbin) : panas yang hilang, variabel. Temperatur ujung pipa, varibel Mw terproduksi, variabel. NPV, variabel.

heat loss , Kwatt

10 bar Catchpot

Mw

NPV

Temperatur keluar pipa

Q (panas yang hilang)

tebal insulasi , m

Gambar LI.5. Hipotesa Optimasi Tebal Isolasi Pipa Uap

Lampiran II

Gambar L.2.1. Konstruksi Casing Sumur Sby-05

0.1 Bar Mwatt terproduksi

Po,To

Batasan : kecepatan campuran pada pipa dua fasa 20 m/s - 30 m/s temperatur operasi diatas terjadinya endapan -silika (180 derajat Celsius)

temperatur keluar, der C

panjang pipa tetap elevasi pipa tetap kekasaran pipa tetap konduktivitas panas pipa dan konduktivitas panas isolasi tetap

Dia Casing D1

Dt in put : Dryness , entalpi, temp,tekanan,massa, dari run out put W'sim dengan diameter casing optimum D1 dia dan tebal pipa yang optimum, Wh suhu udara (tetap). Data Casing Data Kontrak




LAMPIRAN III Profil Kecepatan

35

Profil kecepatan

Kecepatan (m/s)

Kecp (m/s)

30 25 kecepatan pada pipa alir dua fasa

20

kecepatan pada pipa alir uap 15 7

8

9

10

11

12 13 14 15 Dia Casing (in)

16

17

18

19

20

33 31 29 27 25 23 21 19 17 15 0.47

kecepatan cairan dalam pipa

0.49

0.51

0.53

0.55

0.57

0.59

0.61

0.63

0.65

Diameter dalam pipa alir dua fasa (m)

50

1

40

0.8 30

0.6

Press-Loss pipa dua fasa Press_loss pipa uap Press_loss dalam Casing

0.4 0.2

20 10

0

Profil Kehilangan Tekanan 0.08 0.07 P_Loss (bar)

60

1.2

P-Loss Casing (bar)

P_Loss (bar)

Profil Kehilangan Tekanan 1.4

8

9

0.05 0.04 0.03 0.02

0 7

P_Loss pada pipa alir dua fasa

0.06

0.01 0.47

10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 Dia Casing (in)

0.52

0.57

0.62

0.67

Diamater dalam pipa alir dua fasa (m) Profil Tem peratur.

Profil Tem peratur

temperatur pipa dua fasa temperatur pipa uap. temperatur kepala sumur

185 184

182.16 Temperatur (der C)

Temeperatur ujung pipa keluar (der C)

186

183 182 181 180 179 7

9

11

13

15

17

182.14 182.12 182.10 Temperatur pada ujung pipa dua fasa

182.08

182.06 0.45 0.47 0.49 0.51 0.53 0.55 0.57 0.59 0.61 0.63 0.65

19

Dia Casing (in)

Diameter dalam pipa alir dua fasa ( m )

Profil prolehan daya

5

Profil Perolehan Daya 4.77 4.768 daya (Mw)

Daya ( MW)

4.5 4 3.5 daya (Mw) 3

4.766 4.764 4.762 4.76 Daya (Mw)

4.758 7

9

11

13

15

17

19

4.756 0.47

Dia Casing (in)

0.49

0.51

0.53

0.55

0.57

0.59

0.61

0.63

0.65

Diamater dalam pipa alir dua fasa (m)

Profil Nilai uang sekarang 12490000 12485000

Keuntungan bersih bersih saat ini

12480000 NPV ($)

NPV ($)

Profil Nilai Uang (sekarang ) 13000000 12500000 12000000 11500000 11000000 10500000 10000000 9500000 9000000 8500000 8000000

12475000 12470000 12465000

keuntungan bersih saat sekarang

12460000 7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

18

19

Dia C asin g (in)

20

12455000 0.47

0.49

0.51

0.53

0.55

0.57

0.59

Diameter dalam pipa alir dua fasa (m)

Gambar L3.1 Optimasi Diameter Casing

Gambar L.3.2 Optimasi Diameter Pipa Alir Dua Fasa.



LAMPIRAN III (Lanjutan) Profil kecepatan

70

Profil Suhu

Kecepatan (m/s)

182.4

Temp (der C)

182.2 182 181.8 181.6

Temperatur pada ujung akhir pipa alir dua fasa

181.4

60

kecepatan pada pipa alir uap

50 40 30 20 10 0.19

181.2 0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1

0.12

0.21

0.14

0.23 0.25 0.27 0.29 0.31 Diameter dalam pipa uap (m)

0.33

Tebal isolasi pipa alir dua fasa (m)

Profil P_Loss

5

160 140 120 100 80 60 40 20 0

P_Loss ( bar )

H_Loss (kW)

Profil H_Loss Pada Optimasi Tebal Isolasi Pipa Alir Dua Fasa

Heat loss pada pipa alir dua fasa

3 2 1 0 0.19

0.21

0.23

0.25

0.27

0.29

0.31

0.33

Diameter dalam pipa alir uap ( m )

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1

0.12

0.14

Profil temperatur

Suhu (der C)


Profil perolehan Daya

4.766 4.764 4.762 MW

Kehilangan tekanan pada pipa alir uap

4

4.76

180.2 180.1 180 179.9 179.8 179.7 179.6 179.5 179.4 0.19

Temperatur keluar ujung pipa uap

0.21

4.756

0.25

0.27

0.29

0.31

0.33

Daya (Mw)

4.754 4.752 0.00

0.23

Diamater dalam pipa alir uap (m)

4.758

Pr ofil pe r ole han daya

0.02

0.04

0.06

0.08

0.10

0.12

0.14

MW


Profil Nilai Uang Sekarang 12491000

4.9 4.8 4.7 4.6 4.5 4.4 4.3 4.2 4.1 0.19

Daya (Mw )

0.21

0.23

0.25

0.27

0.29

0.31

0.33

Diam ate r dalam pipa alir uap (m )

12490800 NPV ($)

12490600 12490400

13000000

12490200

12500000

12489800 12489600 0.01

NPV ($)

12490000 Keuntungan bersih saat ini

Profil nilai uang sekarang.

12000000 11500000 Keuntungan bersih saat ini (NPV)

0.015

0.02

0.025

0.03


11000000 10500000 0.19

0.21

0.23

0.25

0.27

0.29

0.31

Diameter dalam pipa alir uap (m)

Gambar L3.3 Optimasi Tebal Isolasi Pipa Alir Dua Fasa

Gambar L3.4 Optimasi Diameter Pipa Uap

0.33



LAMPIRAN III (lanjutan) Profil H_Loss

175

MW

Kehilangan panas pada pipa uap

125 100 75 50 25 0

Daya (Mw)

0 0

0.02

0.04 0.06 0.08 0.1 0.12 Tebal isolasi pipa uap (m)

0.14

0.02 0.04 0.06 0.08

0.16

Profil Temperatur

NPV ($)

179 178 temperatur pada ujung keluar pipa uap.

176 175 0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.12 0.14 0.16

Profil nilai uang sekarang

180

177

0.1

Tebal isolasi pipa uap (m)

181 Temperatur (der C)

H_Loss (kW)

150

Profil perolehan daya

4.78 4.77 4.76 4.75 4.74 4.73 4.72 4.71 4.7 4.69 4.68

0.1

0.12

0.14

0.16

12500000 12480000 12460000 12440000 12420000 12400000 12380000 12360000 12340000 12320000

Keuntungan bersih saat sekarang

0

0.02


Gambar L3.5 Optimasi Tebal Isolasi Pipa Alir Uap.

0.04 0.06

0.08

0.1

0.12


0.14 0.16

Duct Pipe Optimation For Geothermal Fluid In Water Dominated Reservoir

Recommend Documents