Vasúti zúzottkő ágyazati anyagok aprózódás-vizsgálata egyedi laboratóriumi módszerrel

Vasúti zúzottkő ágyazati anyagok aprózódás-vizsgálata egyedi laboratóriumi módszerrel Dr. Fischer Szabolcs egyetemi adjunktus SZE ÉÉKK Közlekedésépítési Tanszék

VIII. Kő- és Kavicsbányász Napok, Velence-fürdő, 2015

2015.02.27.

VASÚTI ZÚZOTTKŐ ÁGYAZATI ANYAGOK APRÓZÓDÁS-VIZSGÁLATA EGYEDI LABORATÓRIUMI MÓDSZERREL

• Az előadás tartalma – – – – – – – –

Kutatási probléma felvetése A MÁV 102345/1995 PHMSZ előírásai A (vasúti) zúzottkövek aprózódását jellemző paraméterek Az ágyazatrostálás szükségességének megállapításához alkalmazott paraméterek A vizsgált zúzottkő anyagok és előzetes laboratóriumi vizsgálatai A laboratóriumi fárasztásos vizsgálat és eredményei Összefoglalás További kutatási lehetőségek


• Kutatási probléma felvetése – 2010-ben szigorítás történt a MÁV 102345/1995 PHMSZ 4. számú módosításában a LARB (%) és az MDERB(%) értékek tekintetében, – Üzemi körülmények között nehéz felmérni, hogy a Los Angeles aprózódási ellenállás és Mikro-Deval kopási ellenállás zúzottkőre gyakorolt hatása milyen hatásfokkal képes a vasúti zúzottkő ágyazat valóságos igénybevételi körülményeit szimulálni, – célszerű lehet egy olyan laboratóriumi vizsgálat/modellezés kifejlesztése és alkalmazása, amelyik az LARB (%) és az MDERB (%) paramétereknél a valóságos igénybevételi körülményeket jobban figyelembe veszik, – összefüggés keresése és felállítása az egyedi laboratóriumi vizsgálattal eredményezett aprózódás (aprózódást jellemző paraméterek), illetve a Los Angeles aprózódási ellenállás és a Mikro-Deval kopási ellenállás paraméterek között, – rostálási ciklusidők kalkulációja a laboratóriumi mért aprózódások és a teherismétlődési ciklusszámok figyelembevételével a mérési eredmények alapján.


• A MÁV 102345/1995 PHMSZ 3. számú módosítása (2008)

Ez valóban megfelel V>160 km/h sebességre is?


• A MÁV 102345/1995 PHMSZ 4. számú módosítása (2010) Pályára engedélyezett sebesség (km/h) V>120

Aprózódási ellenállás értéke (LA)

Használati ellenállás értéke (MDERB)

16

11

120≥V≥80

16

15

80≥V≥40

20

15

V>40

24

15

Ez valóban megfelel V>160 km/h sebességre is?


• A MÁV 102345/1995 PHMSZ 3. és 4. számú módosítása Szilárdsági követelmény

LARB 2008-2009

M DERB 2010-től

2008-2009

2010-től

Pályára Követel- Megengedett Követel- Megengedett Követel- Megengedett Követel- Megengedett engedélyezett mény eltérés mény eltérés mény eltérés mény eltérés sebesség +2 (negatív +2 (negatív V>160 16 nincs 16 – 11 nincs 11 – korlátozva) korlátozva) +4 (negatív +4 (negatív 160≥V>120 16 nincs 16 – 11 nincs 11 – korlátozva) korlátozva) +4 (negatív +4 (negatív 120≥V≥80 16 nincs 16 – 11 nincs 15 – korlátozva) korlátozva) +4 (negatív +4 (negatív 80>V≥40 24 nincs 20 – 15 nincs 15 – korlátozva) korlátozva) +4 (negatív +4 (negatív V<40 24 nincs 24 – 15 nincs 15 – korlátozva) korlátozva)


• A (vasúti) zúzottkövek aprózódását jellemző paraméterek – – – – – –

Aggregate Impact Value (AIV), Resistance to impact. Ballast Breakage Index (BBI), Marsal-aprózódás (Bg), Hardin-aprózódás, Lee és Farhoomand-féle aprózódás.


• Aggregate Impact Value (AIV) – 10-14 milliméteres felület száraz zúzottkövet hengeres tartályba helyeznek, majd 14 kg tömegű súlyt ejtenek rá 380 milliméter magasságból 15-ször. 2 milliméteres szitán vizsgálják az áthullott mennyiséget.

– 𝐴𝐼𝑉 =

𝑚 𝑀

∙ 100 [%],

– a nagyobb AIV érték kisebb ütéssel szembeni ellenállást jelent.


• Aggregate Impact Value (AIV)

Forrás: Lichtberger: Track compendium


• Resistance to impact – Az ütéssel szembeni ellenállás vizsgálatát a DIN 52-115 2. része szabályozza. A vizsgálat hasonló az AIV-hez, de ebben az esetben a szemcseátmérő nagysága 35,5/45, vagy helyette 8/12,5 milliméter. Ebben az esetben 50 kg tömegű súlyt ejtenek a mintára 380 milliméter magasságból 20-szor. Kőanyag

LA

AIV

Impact Resistance

Bazalt

8,7…9,5

10

10,2…11,7

Porfir

10,3

10

11,9

Homokkő

12,5

11

14

Mészkő

13,7…23

15-20

16,3…21,3



• Ballast Breakage Index (BBI) – Indraratna és Lackenby vezetett be egy ágyazati anyag aprózódási indexet (BBI), annak számosíthatóságára, hogy az ágyazati anyag minősége miképpen változik az avulás során. Az index számításához a kezdeti és vizsgálat utáni szemeloszlási görbék ismerte szükséges.

– 𝐵𝐵𝐼 =

𝐴 . 𝐴+𝐵

Forrás: Indraratna et al.: Advanced rail geotechnology – Ballasted track


• Marsal-, Hardin-, valamint Lee és Farhoomand-féle aprózódás – A zúzott kőanyagok aprózódásának megítélése a 2,0 mm-nél kisebb szemcséken végzett vizsgálatokat követően.

Forrás: Indraratna et al.: Advanced rail geotechnology – Ballasted track


• Az ágyazatrostálás szükségességének megállapítása – A MÁV-nál a TMK rendszerben az ágyazatrostálási ciklusidő 14 év volt, az 1990-es évek végétől alkalmazott vágánydiagnosztika alapú állapotfüggő karbantartási rendszerben erre vonatkozóan nincs pontos adat. Körülbelül 10-15 évente célszerű elvégezni az ágyazatrostálási munkálatokat. – Indraratna et al. (2011) által közölt BBI is alkalmas lehet a rostálás szükségességének megítélésére, a feltétel: BBI=1,0. – Lichtberger (2005) többféle javasolt és alkalmazott módszert közöl:  ORE tanulmányban [Plasser, 1988, Lichtberger, 2005] javasolt módszer,  Dél-afrikai Vasúttársaság által használt módszer [Arangie, 1997, Lichtberger, 2005].

– Az ORE tanulmány szerint az ágyazatrostálást akkor kell elvégezni, amennyiben a 22,4 mm-es rostán áthullott zúzottkő ágyazati szemcsék mennyisége a vágányban nagyobb, mint 30 tömeg %.



• Az ágyazatrostálás szükségességének megállapítása – A Dél-afrikai Vasúttársaság által használ módszer a következő, számítani kell az Fv értékét az alábbi képlet alapján:

– 𝐹𝑣 = 0,4 ∙ 𝐹19 + 0,3 ∙ 𝐹6,7 + 0,2 ∙ 𝐹1,18 + 0,1 ∙ 𝐹0,15 , 𝑎 19 𝑚𝑚−𝑒𝑠 𝑟𝑜𝑠𝑡á𝑛 á𝑡ℎ𝑢𝑙𝑙𝑜𝑡𝑡 𝑎𝑛𝑦𝑎𝑔 𝑡ö𝑚𝑒𝑔 %−𝑎 ∙100 27 𝑎 6,7 𝑚𝑚−𝑒𝑠 𝑟𝑜𝑠𝑡á𝑛 á𝑡ℎ𝑢𝑙𝑙𝑜𝑡𝑡 𝑎𝑛𝑦𝑎𝑔 𝑡ö𝑚𝑒𝑔 %−𝑎 ∙100 𝐹6,7 = 18 𝑎𝑧 1,18 𝑚𝑚−𝑒𝑠 𝑟𝑜𝑠𝑡á𝑛 á𝑡ℎ𝑢𝑙𝑙𝑜𝑡𝑡 𝑎𝑛𝑦𝑎𝑔 𝑡ö𝑚𝑒𝑔 %−𝑎 ∙100 𝐹1,18 = 11,5 𝑎𝑧 0,15 𝑚𝑚−𝑒𝑠 𝑟𝑜𝑠𝑡á𝑛 á𝑡ℎ𝑢𝑙𝑙𝑜𝑡𝑡 𝑎𝑛𝑦𝑎𝑔 𝑡ö𝑚𝑒𝑔 %−𝑎 ∙100 𝐹0,15 = 5,5

– 𝐹19 = – – –

– Amennyiben Fv≥80 %, az ágyazatrostálási munka szükségessé válik.



• A vizsgált zúzottkő anyagok és előzetes laboratóriumi vizsgálatai – 5 különböző andezit anyagú vasúti zúzottkő ágyazati minta (MSZ EN 13450:2003 szerinti A típusú ágyazati anyag 31,5/50 mm):     

511-es jelű, 514-es jelű, 517-es jelű, 521-es jelű, 522-es jelű.

– Szemeloszlás vizsgálata a laboratóriumi fárasztás előtt. – Los Angeles aprózódás és Mikro-Deval kopás mérése.


• A vizsgált zúzottkő anyagok és előzetes laboratóriumi vizsgálatai – Szemeloszlás vizsgálata a laboratóriumi fárasztás előtt. Szemmegoszlási diagram – 514-es kódszámú zúzottkő minta 100

Szitákon átullott mennyiség [tömeg %]

90

80

70

60

Fárasztás előtt

50

Alsó határgörbe Felső határgörbe

40

30

20

10

0

0

0,063

0,125

0,25

0,5

1

2

4

8

16

22,4

31,5

40

50

63

Szita lyukmérete [mm; log. lépték]


• A vizsgált zúzottkő anyagok és előzetes laboratóriumi vizsgálatai – Los Angeles aprózódás és Mikro-Deval kopás mérése (Colas Északkő Kft. végezte). Zúzottkő minta száma

LARB (%)

MDERB (%)

511-es kódszámú zúzottkő minta

14,2

3,6


16,7

9,7

517-es számú zúzottkő minta

23,8

16


18,6

16,7


18,55

17


• A laboratóriumi fárasztásos vizsgálat és eredményei – A laboratóriumi pulzátoros vizsgálathoz Fischer (2012) irodalomban által publikált 10 szintes nyíróláda 6 alsó keretét használtuk. A kereteket fixen egymáshoz csavaroztuk a vízszintes relatív elmozdulásokat megelőzendő. A nyíróládához tartozó görgőket nem szereltük be a láda alá. – A nyíróládában felépített rétegszerkezet felülről lefelé az alábbi:  46×42 cm-es acél terhelőlemez + D=300 mm-es acél körtárcsa,,  30 cm vastag zúzottkő (keresztmetszet: 46×46 cm),  1 rtg. Viacon GEO PP TC 1200 típusú hőkezelt nem szőtt, nagy nyomóképességű geotextília a teljes 1,0 m×1,0 m felületen elterítve + az oldalfalakon is,  10 cm homok,  1 rtg. Naue Secutex 151 GRK geotextília a teljes 1,0 m×1,0 m felületen elterítve,  20 cm vastagságban a teljes 1,0 m×1,0 m felületen elterített Austrotherm Thermopan XPS hőszigetelő lapok (E2,XPS+10 cm homok=20,42 MPa).



• A pulzátoros vizsgálat terhelési értékei –

A pulzátoros fárasztásos vizsgálat során az alábbi terhelési paramétereket alkalmaztuk:       

–

D=300 mm-es acél körtárcsa, a terhelő lemez acél anyagú, felülete 460×420 mm, A=193.200 mm2, Fmin=20 kN, Fmax=120,74 kN, felfelé kerekítve: 121 kN, m=3 millió ismétlődési ciklus, f=7 Hz, szinuszos terhelés.

Fmax értékének számítása       

Aterhelő lemez=460×420=193.200 mm2, Afél keresztalj felfekvése=800×200=160.000 mm2, p1= Aterhelő lemez/Afél keresztalj felfekvése=1,2075, Fstat,kerék=112,5 kN p2=0,4 (a keresztalj felett álló kerékteherből a keresztaljon ébredő reakcióerő a kerékteher kb. 40 %-a), p3=1,111 (5/9-es osztás az 1/2 helyett a vétlen külpontosság miatt), p4=2,0 (dinamikus szorzó nagy biztonsággal felvéve),

–

Fmax=Fstat,kerék×p1×p2×p3×p4=112,5×1,2075×0,4×1,111×2,0=120,74 kN~121,0 kN

–

A p4 szorzótényező kalkulációja és jelentése: 

  

p4=1+t×s,

t=3 számításbavétele (99,7 %-os statisztikai megbízhatóság a Zimmermann-Eisenmann-módszer alapján), s=n×, =1+(V–60)/140,  amennyiben n=0,3 (közepes alépítményi és/vagy vágányállapot), V=75,4 km/h,  amennyiben n=0,2 (jó alépítményi és/vagy vágányállapot), V=153 km/h,  amennyiben n=0,1 (nagyon jó alépítményi és/vagy vágányállapot), V>200 km/h.


Video



Szemmegoszlási diagram – 514-es kódszámú zúzottkő minta 100


90

80

70

60 Fárasztás előtt 50

Fárasztás után


40

30

20

10

0

0

0,063

0,125

0,25

0,5

1

2

4

8

16

22,4

31,5

40

50

63



Szemmegoszlási diagram – Mindegyik zúzottkő minta 100


90

80

70

511 - Fárasztás előtt 514 - Fárasztás előtt

517 - Fárasztás előtt

60

521 - Fárasztás előtt

522 - Fárasztás előtt 50

511 - Fárasztás után

514 - Fárasztás után 517 - Fárasztás után

40

521 - Fárasztás után 522 - Fárasztás után

30


20

10

0

0

0,063

0,125

0,25

0,5

1

2

4

8

16

22,4

31,5

40

50

63



• A laboratóriumi fárasztásos vizsgálat eredményei d<22,4 d<22,4 mm (FE) mm (%) (FU) (%)

Dd<22,4 mm (%)

–

5,739

4,821

–

2,784

6,188

3,404

–

8,556

0,963

5,197

4,233

–

5,325

3,790

0,851

2,812

1,961

–

0,880

4,626

3,746

0,333

2,535

2,202

–

Dd<0,5 mm (%)

d<0,063 mm (FE) (%)

d<0,063 mm (FU) (%)

Dd<0,063 mm (%)

BBI

d60/d10 (FE)

d60/d10 (FU)

Dd60/d10

Zúzottkő minta száma

LARB (%)

MDERB (%)

LARB+M DERB

FV (FE) (%)

FV (FU) (%)

DFv (%)

514

16,7

9,7

26,4

1,434

10,668

9,234

0,918

522

18,55

17

35,55

3,561

10,643

7,082

517

23,8

16

39,8

3,510

12,066

511

14,2

3,6

17,8

1,535

521

18,6

16,7

35,3


d<0,5 d<0,5 mm (FE) mm (FU) (%) (%)

514

0,116

0,417

0,302

0,039

0,150

0,111

0,248

1,466

1,577

0,110

522

0,246

0,572

0,326

0,120

0,234

0,114

0,195

1,624

1,633

0,008

517

0,408

0,841

0,432

0,108

0,328

0,220

0,149

1,489

1,663

0,174

511

0,153

0,253

0,100

0,054

0,118

0,064

0,018

1,547

1,603

0,057

521

0,108

0,241

0,133

0,064

0,082

0,018

0,077

1,500

1,536

0,036


M (FE)

M (FU)

l (FE)

l (FU)

–

–

–

–

–

–

514

281,02

308,21

1,109

1,216

–

–

–

–

–

–

522

287,53

307,74

1,134

1,214

–

–

–

–

–

–

517

258,69

278,44

1,020

1,098

–

–

–

–

–

–

511

271,74

273,38

1,072

1,078

–

–

–

–

–

–

521

256,86

268,11

1,013

1,058

–

–

–

–

–

–


• A laboratóriumi fárasztásos vizsgálat eredményei 14 12

FV (%) és DFV (%)

FV – fárasztás előtt

y = 0,5724x - 1,8502 R² = 0,3471

FV – fárasztás után

10

delta FV

8 6

y = 0,3492x + 0,0667 R² = 0,2249

4

Lineáris (FV – fárasztás előtt) Lineáris (FV – fárasztás után)

2

y = 0,2232x - 1,9168 R² = 0,3912

0 10

15

20

LARB (%)

25

Lineáris (delta FV)


• A laboratóriumi fárasztásos vizsgálat eredményei – Az előző dián szereplő kalkulált paramétereket grafikonon ábrázoltuk az LARB (%), MDERB (%), valamint az LARB+MDERB (%) függvényében – terjedelmi okból kifolyólag nem kezeljük őket –, az ezek alapján levonható összefoglaló megállapítások:  nincs (erős) korrelációs kapcsolat egyik aprózódási paraméter, és annak változása, illetve a mért, valamint képzett (kalkulált) kőzetmechanikai paraméterek között,  a Los Angeles aprózódás-, és a Mikro-Deval kopásvizsgálat során a zúzottkő szemcsék a valóságos (vasúti pályában lévő) terhelésüktől, igénybevételüktől jelentősen eltérő viszonyok között vannak vizsgálva, ezért a korreláció hiánya ezen paraméterek, illetve a jelen kutatás-fejlesztési munkában bemutatott egyedi laboratóriumi vizsgálat során – amely jobban szimulálja az ágyazati gerendában elhelyezkedő szemcsék valós ismétlődő terhelésnél mutatott viselkedését – mért szemcseaprózódások között nem teljes mértékben meglepő, és váratlan,  Douglas (2013) irodalomban, amiben a gépi keresztalj aláverés okozta szemcseaprózódást vizsgálták laboratóriumi körülmények között, sem tudtak kimutatni korrelációt az LARB (%) és a szemcsék alaktényezői között.


• Az ágyzatrostálási ciklusidők kalkulációja a laboratóriumi vizsgálatok mérési eredményei alapján  az öt különböző bányából származó, andezit anyagú vasúti zúzottkő ágyazati minta laboratóriumi fárasztógépes aprózódás-vizsgálata során kapott eredmények alapján becsültük meg az ágyazatrostálási ciklusidőket. A kalkulációban az alábbi közelítések és egyszerűsítések lettek figyelembe véve:  sem a gépi, sem a kézi aláverés okozta aprózódás nincs számításba véve,  sem alépítményi, sem felépítményi rendellenesség miatti gyorsuló romlási hatás nincs számításba véve,  az egyéb ágyazatszennyező hatások (por, vasbeton keresztalj kopás, aprózódás, vízzsákoknál az ismétlődő dinamikus terhelés következtében kialakuló pumping hatás okozta finomszemcsetartalom növekedés a zúzottkő ágyazatban, stb.) el vannak hanyagolva,  a teljes zúzottkő ágyazati keresztmetszetben nem alakul ki ilyen mértékű aprózódás, mint amekkora értékűt mértünk a laborvizsgálataink során, pl. az ágyazatvállnál és az ágyazati rézsűnél szinte alig aprózódnak a valós pályában a zúzottkő szemcsék: a közelítésünk ennél a pontnál az, hogy figyelmen kívül hagytuk ezeket a kieső, aprózódás nélküli részeket az ágyazatban, és a teljes keresztmetszetre vetítve kalkuláltunk,  a kezdeti és a 3 millió ciklust követő aprózódás értékek alapul vételével készült a kalkuláció, pontosabb regressziós függvények meghatározásához min. 2-3 további mérési eredményre szükség lenne mindegyik zúzottkő mintánál,  a Kelenföld-Hegyeshalom oh. vasútvonalat, és ennek a vasútvonalnak az átlagos évi közelítő átgördült elegytonna terhelését (kb. 15 millió elegytonna/irány) vettük alapul a kalkulációknál,  csak 225 kN-os tengelyterhelést vettünk figyelembe (ez inkább tehervonatra igaz, személyszállító vonatra kb. 180 kN érték lenne reálisabb).


• Az ágyzatrostálási ciklusidők kalkulációja a laboratóriumi vizsgálatok mérési eredményei alapján Zúzottkő minta száma

LARB (%)

MDERB (%)

Fv=80 %-hoz tartozó ciklusszám (átgördült tengely, db)

d<22,4 %=30 %-hoz tartozó ciklusszám (átgördült tengely, db)

511

14,2

3,6

63 331 775,72

45 900 463,89

514

16,7

9,7

25 991 162,22

517

23,8

16

521

18,6

522

18,55

BBI=1,0-hez tartozó ciklusszám (átgördült tengely, db)

Minimális rostálási ciklusszám (átgördült tengely, db)

Minimális rostálási Minimális átgördült rostálási ciklusidő elegytonna évi 15 M et-val (ciklusszám×225 számolva (év) kN)

18 668 766,32

166 871 45 900 463,89 956,44 12 091 363,83 12 091 363,83

1 032 760 437,49 272 055 686,10

28 050 839,25

21 259 339,32

20 183 147,07 20 183 147,07

16,7

64 073 759,14

40 875 365,72

17

33 890 622,66

26 436 549,38

Sorrend

68,85

5

18,14

1

454 120 808,98

30,27

3

39 001 513,26 39 001 513,26

877 534 048,30

58,50

4

15 370 608,93 15 370 608,93

345 838 701,01

23,06

2

d<22,4 %=30%Minimális Minimális hoz tartozó rostálási rostálási átgördült LARB+MDERB ciklusszám ciklusszám elegytonna (átgördült tengely, (átgördült tengely, (ciklusszám×225 db) db) kN)


LARB (%)

MDERB (%)

Minimális rostálási ciklusidő évi 15M etval számolva (év)

Sorrend

511

14,2

3,6

17,8

45 900 463,89

45 900 463,89

1 032 760 437,49

68,85

5

514

16,7

9,7

22,5

18 668 766,32

18 668 766,32

420 047 242,24

28,00

1

517

23,8

16

39,8

21 259 339,32

21 259 339,32

478 335 134,64

31,89

2

521

18,6

16,7

35,3

40 875 365,72

40 875 365,72

919 695 728,67

61,31

4

522

18,55

17

35,55

26 436 549,38

26 436 549,38

594 822 361,10

39,65

3


• Összefoglaló megállapítások 1. – az általunk kidolgozott és alkalmazott egyedi laboratóriumi ágyazataprózódást vizsgáló módszer számos további vizsgálat elvégzésével akár a későbbiekben alkalmas is lehet vasúti zúzottkő ágyazat aprózódási értékeinek minősítésére, – az elvégzett vizsgálatok eredményei alapján a Los Angeles és MikroDeval paraméterekkel a mért aprózódások nem korrelálnak, – bizonyos megkötésekkel, egyszerűsítésekkel a minimális ágyazatrostálási ciklusidő kalkulálható, ellenben szükséges a későbbiekben a modell további pontosítása, – a mérési eredményeink alapján a 102345/1995 PHMSZ 4. számú módosításában szereplő LARB (%) és MDERB (%) határérték-módosítást nem tudtuk sem alátámasztani, sem megcáfolni, ellenben javasoljuk ezek esetleges alaposabb felülvizsgálatát.


• Összefoglaló megállapítások 2. – A kutatási eredmények rávilágítanak a témakörrel kapcsolatos összehangolt kutatási tevékenység fontosságára, amelyben célszerű kitérni: • első lépésben a rendelkezésre álló ásványvagyon minőségi/mennyiségi/kapacitásbeli/elhelyezkedésbeli felmérésére. • Elindítani egy széleskörű vizsgálatsorozatot, amelynek részét kellene képeznie nagyszámú laboratóriumi kísérletnek, a bemutatott fél-üzemi kísérletnek, továbbá célszerű lenne elemezni a közelmúltban megépült vasúti pályák állapotát és igénybevételeit. • Meg kellene határozni legalább középtávon a vasúti beruházások várható alapanyagigényét. • A követelmények felülvizsgálatát a fentieket követően objektív eredményekre támaszkodva, a fenntarthatóság jegyében lehetne felülvizsgálni.


• További kutatási lehetőségek – Az elvégzett irodalomkutatás, laboratóriumi vizsgálatok eredményei alapján az alábbi további kutatási lehetőségeket fogalmazzuk meg:  eltérő peremfeltételekkel végzett laboratóriumi vizsgálatok (pl. az alépítményt modellező rétegszerkezet E2 modulusának változtatása, esetleg alágyazati szőnyeg alkalmazása),  az aprózódás pontosabb időbeli (fárasztási ciklusszámbeli) változásának precízebb mérése, pl. az alábbi módon:  egy-egy zúzottkő mintából legalább 3-5 egyedi vizsgálat, és a fárasztás előtti-utáni szemeloszlások felvétele:  500.000 fárasztási ciklusig,  1.000.000 fárasztási ciklusig,  2.000.000 fárasztási ciklusig,  3.000.000 fárasztási ciklusig,  5.000.000 fárasztási ciklusig,  a rostálási ciklusidő számítási módszerének pontosítása.


• Irodalomjegyzék AMBRUS, K., PALLÓS, I.: Útépítési zúzottkövek és zúzottkavicsok aszfaltkeverékek gyártásához, felületi bevonatok készítéséhez, Útpályaszerkezetek jegyzet, 2012 AL-SAOUDI, N. K. S., HASSAN, K. H.: Behaviour of Track Ballast Under Repeated Loading. Springer Science+Business Media Dordrecht 2013. Published online: 26 September 2013, pp. 167-178 ARANGIE, P. B. D.: The influence of ballast fouling ont he resilient behaviour of the ballast pavement layer, 6th International Heavy Haul Railway Conference, Kapstadt, 1997 MSZ EN 13450:2003: Kőanyaghalmazok vasúti ágyazathoz MSZ EN 1097-2: Kőanyaghalmazok mechanikai és fizikai tulajdonságainak vizsgálata. 2. rész: Az aprózódással szembeni ellenállás meghatározása, 2010 MSZ EN 1367-2: Kőanyaghalmazok termikus tulajdonságainak és időjárás-állóságának vizsgálati módszerei. 2. rész: Magnézium-szulfátos eljárás, 2010 MSZ EN 1097-1: Kőanyaghalmazok mechanikai és fizikai tulajdonságainak vizsgálata. 1. rész: A kopásállóság vizsgálata (mikro-Deval), 2012 MSZ EN 933-3: Kőanyaghalmazok geometriai tulajdonságainak vizsgálata. 3. rész: A szemalak meghatározása. Lemezességi szám, 2012 DBS 918 061: Technische Lieferbedingungen Gleisschotter, Deutsche Bahn DOUGLAS, S. C.: Ballast Qualityand Breakdown during Tamping, AREMA, 2013 FISCHER, SZ: A vasúti zúzottkő ágyazat alá beépített georácsok vágánygeometriát stabilizáló hatásának vizsgálata, PhD disszertáció, Széchenyi István Egyetem Műszaki Tudományi Kar Infrastrukturális Rendszerek Modellezése és Fejlesztése Multidiszciplináris Műszaki Tudományi Doktori Iskola, Győr, 2012, 148 p. GAITSKELL, P., SHAHIN, M. A.: Use of digital imaging for gradation and breakage of railway ballast. Australian Geomechanics. 48, 2013, pp. 81-88 GÁLOS, M., KÁRPÁTI, L., SZEKERES, D.: Ágyazati kőanyagok, A kutatás eredményei (2. rész.), Sínek Világa, 2011, 1. szám, pp. 6-13 INDRARATNA, B., SALIM, W., RUJIKIATKAMJORN, C.: Advanced rail geotechnology – Ballasted track, CRC Press Taylor & Francis Group, London (ISBN 978-0-41566957-3), 2011, 409 p. INDRARATNA, B., NIMBALKAR, S., RUJIKIATKAMJORN, C., NEVILLE, T., CHRISTIE, D.: Performance Assessment of Synthetic Shock Mats and Grids in the Improvement of Ballasted Tracks. Proceedings of the 18th International Conference on Soil Mechanics and Geotechnical Engineering, Paris 2013 KAUSAY, T.: Zúzott betonadalékanyagok kőzetfizikai tulajdonságai a szabályozásban, Mérnökgeológia, Kőzetmechanika 2008, MÉRNÖKGEOLÓGIA-KŐZETMECHANIKA KISKÖNYVTÁR 7. (szerk.: Török Á., Vásárhelyi, B.), pp. 1-14 KAUSAY, T.: Adalékanyagok kőzetfizikai tulajdonságai, konferencia előadás, Út- és hídépítési műszaki előírások és alkalmazási tapasztalataik, Magyar Közút Zrt., Budapest, 2011. november 23. 102345/1995 PHMSZ előírás 3. számú módosítása, MÁV, 2008 102345/1995 PHMSZ előírás 4. számú módosítása, MÁV, 2010 MCDOWELL, G.: Performance of geogrid-reinforced ballast, Ground Engineering January 2006, pp 4-6 www.mszt.hu (letöltés: 2014.12.19.) PLASSER: Interner Forschungsbericht der Fa. Plasser S1 / 1998, Eindringversuche des Stopfaggregates von einer 09-16 und einer 07-32 Stopfmaschine in Schotterbett, 1998 www.plassertheurer.com: http://www.plassertheurer.com/pdf/publications/100_126_Kuttelwascher_LOW.pdf (letöltés: 2014.12.19.) SELIG, E. T., WATERS, J. M.: Track Geotechnology and Substructure Management, Thomas Telford, 1994, 446 p. SHI, X.: Prediction of permanent Deformation in Railway Track. Thesis submitted to the University of Nottingham. For the degree of Doctor of Philosophy. April 2009


Köszönöm megtisztelő figyelmüket!

Honlap: kep.sze.hu E-mail: [email protected]

Vasúti zúzottkő ágyazati anyagok aprózódás-vizsgálata egyedi laboratóriumi módszerrel

Recommend Documents