DESAIN TUMPUKAN GELUGU (KELAPA GELONDONGAN) SEBAGAI PENYANGGA TEROWONGAN PERTAMBANGAN DALAM FORMAT ASD DAN LRFD
EFFENDI TRI BAHTIAR
SEKOLAH PASCA SARJANA INSTITUT PERTANIAN BOGOR 2008
PERNYATAAN MENGENAI TESIS DAN SUMBER INFORMASI Dengan ini saya menyatakan bahwa Tesis Desain Tumpukan Gelugu (Kelapa Gelondongan) sebagai Penyangga Terowongan Pertambangan dalam Format ASD dan LRFD adalah karya saya sendiri dengan arahan dari dosen pembimbing dan belum diajukan dalam bentuk apa pun kepada perguruan tinggi mana pun. Sumber informasi yang berasal atau dikutip dari karya yang diterbitkan maupun tidak diterbitkan dari penulis lain telah disebutkan dalam teks dan dicantumkan dalam Daftar Pustaka di bagian akhir tesis ini.
Bogor, Januari 2008
Effendi Tri Bahtiar NIM E051040011
ii
RINGKASAN EFFENDI TRI BAHTIAR. Desain Tumpukan Gelugu (Kelapa Gelondongan) sebagai Penyangga Terowongan Pertambangan dalam Format ASD dan LRFD. Dibimbing oleh SURJONO SURJOKUSUMO dan NARESWORO NUGROHO Dewasa ini perusahaan pertambangan mengalami kesulitan mendapatkan material untuk membangun cribbing balok kayu penyangga terowongan karena balok kayu berkualitas tinggi dan berukuran besar sulit diperoleh.
Kelapa
gelondongan (gelugu) merupakan material alternatif yang potensial dipergunakan sebagai penyangga terowongan, namun sifat fisis mekanis gelugu belum pernah diteliti. Penelitian kayu kelapa umumnya berupa contoh kecil bebas cacat (ckbc). Sifat fisis mekanis gelugu perlu diketahui agar dapat mendesain dengan baik. Penelitian ini mengestimasi kerapatan dan sifat mekanis gelugu dengan cara rekonstruksi, yaitu menempatkan ckbc pada posisinya semula dalam batang kemudian diproses menggunakan rumus-rumus mekanika, kalkulus dan geometri analitis, serta statistika.
Metode ini berhasil menduga kerapatan, modulus
elastisitas, modulus geser, dan MOR setiap sortimen, namun gagal mendapatkan Poisson’s rasio yang konsisten. Dugaan sifat fisis mekanis sortimen gelugu hasil rekonstruksi kemudian digunakan sebagai input desain struktur menggunakan software SAP 2000, dan analisis struktur dilakukan sesuai National Desain Standard (NDS) 2005. Desain struktur yang dianalisis adalah tumpukan gelugu tunggal, tumpukan gelugu berseling, dan tumpukan gelugu berseling ganda. Dalam format ASD, tumpukan gelugu tunggal, tumpukan gelugu berseling, dan tumpukan gelugu berseling ganda masing-masing mampu menahan beban kombinasi maksimum sebesar 99 N/mm, 98 N/mm, dan 185 N/mm sehingga kapasitas strukturnya berturut-turut adalah 396 kN, 588 kN dan 1110 kN. Analisis struktur menggunakan LRFD sepintas tampak menghasilkan beban kombinasi maksimum 1,296 kali lebih besar daripada ASD, namun hal ini terjadi karena perbedaan format kombinasi beban saja sehingga tidak bermakna bahwa analisa struktur dengan format LRFD lebih hemat bahan daripada ASD. Ukuran material hasil analisis struktur berdasar LRFD sama dengan ASD.
iii
Tumpukan gelugu berseling ganda memiliki efisiensi material tertinggi yaitu 8,81 kN/m (123 kN/pohon), dibandingkan tumpukan gelugu tunggal atau tumpukan gelugu berseling yang berturut-turut memiliki efisiensi material sebesar 5,08 kN/m (71 kN/pohon) dan 5,76 kN/m (81 kN/pohon). Namun terlalu dini untuk memilih tumpukan gelugu berseling ganda sebagai alternatif terbaik. Struktur terbaik baru dapat diperoleh setelah mendapatkan data beban kombinasi aktual di lapangan yang nilainya paling dekat dengan kapasitas struktur.
iv
ABSTRACT
Coconut-logs will be used as coco-logs-crib material for supporting mine tunnel. Density and mechanical properties of coconut-logs must be well identified before designing coco-logs-crib.
This research estimates the density and mechanical
properties of coconut-logs by reconstruction methods.
Coconut-logs are
reconstructed by replacing each small clear speciment on its natural place, then the properties are estimated by mechanics, statistics, calculus and geometric analytic equation. This method is successful estimating density, modulus of elasticity, shear modulus, and modulus of rupture, but fail estimating Poisson’s ratio. This research is conducted to design three coco-log-cribs, namely: single crib, interspace crib, and double interspace crib. Each coco-log on on the top of singgle crib, interspace crib, and double interspace crib are capable to handle 99 N/mm, 98 N/mm, and 185 N/mm load combination based on ASD respectively, so the capacity of each structure are 396 kN, 588 kN, and 1110 kN. Based on LRFD, the load combination looks like 1,296 times greater than ASD. The difference appears because of the different load combination format, so it doesn’t mean that LRFD will save material than ASD. The material size justified by LRFD or ASD will be similar. Material efficiency of double interspace crib is the best than two others. The material efficiency of single crib, interspace crib, and double interspace crib are 5,08 kN/m (71 kN/tree); 5,76 kN/m (81 kN/tree); and 8,81 kN/m respectively.
The best
structure should have capacity near enough with actual demand, so it could be justified after evaluating the actual load combination.
Keyword: reconstruction, cribbing, coconut log, ASD, LRFD.
v
© Hak cipta milik IPB, tahun 2008 Hak cipta dilindungi Undang-undang 1. Dilarang mengutip sebagian atau seluruh karya tulis ini tanpa mencantumkan atau menyebutkan sumber a. Pengutipan hanya untuk kepentingan pendidikan, penulisan karya ilmiah, penyusunan laporan, penulisan kritik atau tinjauan suatu masalah b. Pengutipan tidak merugikan kepentingan yang wajar IPB 2. Dilarang mengumumkan dan memperbanyak sebagian atau seluruh karya tulis dalam bentuk apapun tanpa seizin IPB
vi
DESAIN TUMPUKAN GELUGU (KELAPA GELONDONGAN) SEBAGAI PENYANGGA TEROWONGAN PERTAMBANGAN DALAM FORMAT ASD DAN LRFD
EFFENDI TRI BAHTIAR
Tesis sebagai salah satu syarat untuk memperoleh gelar Magister Sains pada Program Studi Ilmu Pengetahuan Kehutanan
SEKOLAH PASCA SARJANA INSTITUT PERTANIAN BOGOR 2008
vii
Judul Tesis : Desain Tumpukan Gelugu (Kelapa Gelondongan) sebagai Penyangga Terowongan Pertambangan dalam Format ASD dan LRFD. Nama : Effendi Tri Bahtiar NIM : E051040011
Disetujui
Komisi Pembimbing
Prof. Ir. HM Surjono Surjokusumo, MSF, PhD Ketua
Dr. Ir. Naresworo Nugroho, M.S. Anggota
Diketahui
Ketua Program Studi Ilmu Pengetahuan Kehutanan
Dr. Ir. Rinekso Soekmadi, M.Sc.
Tanggal Ujian: 4 Januari 2008
Dekan Sekolah Pascasarjana
Prof. Dr. Ir. Khairil Anwar Notodiputro, M.S.
Tanggal Lulus: 4 Januari 2008
viii
PRAKATA Penulis memanjatkan puji syukur kepada Allah SWT yang telah melimpahkan karunia-Nya sehingga karya ilmiah ini berhasil diselesaikan. Terima kasih penulis sampaikan kepada Prof Ir. HM Surjono Surjokusumo, MSF, PhD dan dan Dr. Ir. Naresworo Nugroho, MS selaku pembimbing atas arahan, bimbingan dan saran yang diberikan. Ucapan terimakasih juga tidak lupa kami sampaikan kepada rekan-rekan di Bagian Rekayasa dan Desain Bangunan Kayu, Departemen Hasil Hutan, Fakultas Kehutanan IPB yang telah memberikan saran, nasehat, dan semangat kepada penulis agar dapat menyelesaikan karya ilmiah ini. Penulis telah mencurahkan segenap kemampuan untuk menghasilkan karya ilmiah yang baik, namun ibarat tak ada gading yang tak retak, penulis yakin masih terdapat kekurangan di berbagai tempat. Oleh karena itu saran dan masukan dari berbagai pihak sangat diharapkan untuk perbaikan dan perkembangan ilmu desain dan rekayasa kayu di masa datang. Semoga karya ilmiah ini bermanfaat.
Bogor, Januari 2008 Effendi Tri Bahtiar
ix
RIWAYAT HIDUP Penulis dilahirkan di Pacitan, sebuah kota kecil yang tenang di Pantai Selatan Jawa Timur, pada tanggal 12 Pebruari 1976. Penulis terlahir dari rahim Siti Chotijah dari perkawinan yang sah dengan Rukin Hadi Prasetyo, dan merupakan anak bungsu dari tiga bersaudara. Tahun 1995 penulis lulus dari SMA Negeri 1 Pacitan dan pada tahun yang sama lulus seleksi masuk IPB melalui jalur Undangan Seleksi Masuk IPB. Penulis memilih Program Studi Teknologi Hasil Hutan, Jurusan Teknologi Hasil Hutan Fakultas Kehutanan dan lulus pada tahun 2000. Kesempatan untuk melanjutkan ke program magister pada perguruan tinggi yang sama diperoleh pada tahun 2004 dengan sponsor dari Beasiswa Pendidikan Pasca Sarjana (BPPS) Departemen Pendidikan Nasional. Sejak tahun 2000 penulis bekerja sebagai staf pengajar di Departemen Hasil Hutan, Fakultas Kehutanan IPB, dan sampai saat ini ditempatkan di Bagian Desain dan Rekayasa Bangunan Kayu.
x
DAFTAR ISI
DAFTAR TABEL .................................................................................................... xii DAFTAR GAMBAR ............................................................................................... xiii DAFTAR LAMPIRAN ........................................................................................... xv DAFTAR NOTASI .................................................................................................. xvi I. PENDAHULUAN A. Latar Belakang .............................................................................................. 1 B. Perumusan Masalah....................................................................................... 6 C. Tujuan Penelitian ........................................................................................... 7 D. Manfaat Penelitian ........................................................................................ 7 II. TINJAUAN PUSTAKA A. Struktur Cribbing Kayu Penyangga Terowongan........................................ 8 B. Kayu Kelapa .................................................................................................. 10 C. Desain Struktur .............................................................................................. 12 III. METODOLOGI A. Waktu dan Tempat ........................................................................................ 29 B. Alat dan Bahan .............................................................................................. 29 C. Metode Penelitian .......................................................................................... 29 IV. HASIL DAN PEMBAHASAN A. Rekonstruksi Gelugu ..................................................................................... 34 B. Desain Tumpukan Gelugu Penyangga Terowongan .................................... 67 V. SIMPULAN DAN SARAN A. Simpulan ........................................................................................................ 81 B. Saran .............................................................................................................. 81 DAFTAR PUSTAKA .............................................................................................. 83 LAMPIRAN ............................................................................................................. 85
xi
DAFTAR TABEL No
Judul Tabel
Halaman
1. Kombinasi Pembebanan (ANSI dan AF&PA 2005) .......................................... 2. Faktor-faktor Penyesuaian untuk Kayu Gergajian (ANSI dan AF&PA 2005) ... 3. Faktor-faktor Penyesuaian untuk Glulam Struktural (ANSI dan AF&PA 2005) ...................................................................................................................... 4. Faktor Lama Pembebanan (ANSI dan AF&PA 2005) ........................................ 5. Faktor Kadar Air untuk Kayu Gergajian .............................................................. 6. Faktor Kadar Air untuk Glulam (ANSI dan AF&PA 2005) ............................... 7. Faktor Suhu, Ct (ANSI dan AF&PA 2005) ......................................................... 8. Panjang Efektif pada Berbagai Kondisi Pembebanan (ANSI dan AF&PA 2005) ...................................................................................................................... 9. Koefisien Variasi Beberapa Produk Kayu (ANSI dan AF&PA 2005) ............... 10. Faktor Bentuk untuk Kayu Gergajian yang Dipilah secara Visual .................... 11. Faktor Posisi Baring untuk Kayu Gergajian ........................................................ 12. Faktor Posisi Baring untuk Glulam Struktural ..................................................... 13. Faktor Tatal (Ci) untuk Kayu Gergajian (ANSI dan AF&PA 2005)................... 14. Bearing Area Factor (Cb) ...................................................................................... 15. Faktor Konversi Format, KF (ANSI dan AF&PA 2005) ..................................... 16. Faktor Tahanan ()(ANSI dan AF&PA 2005) .................................................. 17. Kombinasi Pembebanan dan Pasangan Faktor Pengaruh Waktunya (ANSI dan AF&PA 2005) ............................................................................................ 18. Berat Sortimen Gelugu dari Pohon 1................................................................ 19. Berat Sortimen Gelugu dari Pohon 2................................................................ 20. Volume Sortimen Gelugu dari Pohon 1 Berdasarkan Rumus Silindris (V1), Kerucut Terpancung (V2), dan Benda Putar (V3) ............................................. 21. Volume Sortimen Gelugu dari Pohon 2 Berdasarkan Rumus Silindris (V1), Kerucut Terpancung (V2), dan Benda Putar (V3) ............................................. 22. Kerapatan Sortimen Gelugu dari Pohon 1 dan 2 .............................................. 23. Modulus Elastisitas Longitudinal (EL) Gelugu ................................................ 24. Modulus Elastisitas Arah Transversal (E) Gelugu ........................................ 25. Modulus Geser Sortimen Gelugu ..................................................................... 26. Poisson’s Rasio Kayu Rataan (Bodig dan Jayne 1982).................................... 27. MOR Kayu Kelapa ckbc pada Titik Kritisnya ................................................. 28. MOR Sortimen Gelugu..................................................................................... 29. Tegangan Ijin Lentur (Fb) Sortimen Gelugu .................................................... 30. Tegangan Ijin Sortimen Gelugu sesuai Kelas Mutu SKI-C-bo-010-1987 ....... 31. Batang-batang Kritis dan Kombinasi Beban Merata Maksimum pada Tumpukan Gelugu Tunggal (ASD) .................................................................. 32. Batang-batang Kritis dan Kombinasi Beban Merata Maksimum pada Tumpukan Gelugu Tunggal (LRFD) ................................................................ 33. Batang-batang Kritis dan Kombinasi Beban Merata Maksimum pada Tumpukan gelugu Berseling (ASD dan LRFD) ............................................... 34. Batang-batang Kritis dan Kombinasi Beban Merata Maksimum pada Tumpukan Gelugu Berseling Ganda (ASD dan LRFD) ................................... 35. Efisiensi Struktur Tumpukan Gelugu ...............................................................
16 18 18 19 20 20 21 22 22 23 24 25 25 27 28 28 28 40 41 43 43 44 51 52 53 58 65 66 68 69 74 75 76 78 79
xii
DAFTAR GAMBAR No
Judul Gambar
Halaman
1. Alur Logis pada Analisis Struktur (Vable 2007) .............................................. 2. Struktur (A) Cribbing Kayu dan (B) Pancang di Terowongan Pertambangan Amerika Bagian Barat. (Barczak dan Tadolini, 2007) ..................................... 3. Struktur (A) Confined Core Crib, (B) Can Support, (C) Hercules Crib, (D) Link-N-Lock Crib (E) Propsetter Support (Barczak dan Tadolini 2007).......... 4. Timber Square Set pada Tahun 1900-an (Forest Service 2007) ....................... 5. Kurva Tegangan dan Regangan (a. Ductile Material, b. Brittle Material) (Nash, 1972) ........................................................................................................ 6. Faktor Lama Pembebanan untuk Bermacam Lama Pembebanan (ANSI dan AF&PA 2005) ..................................................................................................... 7. Faktor Panjang Efektif untuk Berbagai Kondisi Kolom Tekan (ANSI dan AF&PA 2005) ..................................................................................................... 8. Kolom Tekan (ANSI dan AF&PA 2005)........................................................... 9. Alur Penelitian..................................................................................................... 10. Model Rekonstruksi Kayu Kelapa untuk Estimasi Kerapatan Gelugu ............. 11. Gelugu yang Menerima Beban Tekan ................................................................ 12. Kurva SR ckbc Diplotkan Bersama-sama Tegangan Normal ........................... 13. a. Tumpukan Gelugu Tunggal, b. Tumpukan Gelugu Berseling, c. Tumpukan Gelugu Berseling Ganda ..................................................................................... 14. Kerapatan Kayu Kelapa ckbc Pohon 1 Berdasarkan Posisi (a) Horisontal (b) Vertikal; dan Pohon 2 Berdasarkan Posisi (c) Horisontal (d) Vertikal ............. 15. Model Rekonstruksi Gelugu Berbentuk Kerucut Terpancung (Silindris Bertaper) (Penampang Lingkaran Ujung berjari-jari R1 dan Pangkal R0, serta Tinggi T1-T0) ....................................................................................................... 16. Modulus Elastisitas Kayu Kelapa ckbc Pohon 1 Berdasarkan Posisi (a) Horisontal (b) Vertikal; dan Pohon 2 Berdasarkan Posisi (c) Horisontal (d) Vertikal ................................................................................................................ 17. Gelugu yang Menerima Beban Tekan ................................................................ 18. Deformasi Akibat Beban Aksial: a) Tekan, b) Tarik ......................................... 19. Diagram Momen Lentur dan Gaya Lintang pada Balok Lentur Sederhana dengan Beban Tunggal Terpusat di Tengah Bentang ........................................ 20. MOR Kayu Kelapa ckbc Pohon 1 Berdasarkan Posisi (a) Horisontal (b) Vertikal; dan Pohon 2 Berdasarkan Posisi (c) Horisontal (d) Vertikal ............. 21. Tegangan Normal akibat Beban Lentur ............................................................. 22. Kurva Kuadratik SR ckbc Diplotkan Bersama-sama Tegangan Normal ........... 23. Kurva Pola Sebaran SR ckbc dan Tegangan Normal pada Gelugu ................... 24. Fungsi Kerusakan akibat Tegangan Normal ...................................................... 25. Posisi Titik Kritis Awal Kerusakan Gelugu akibat Tegangan Normal ............. 26. Tumpukan Gelugu Tunggal ................................................................................ 27. Bentuk Tumpuan antar Lapisan .......................................................................... 28. Material yang Digunakan (a) dan Beban yang Bekerja (b) pada Tumpukan Gelugu Tunggal ................................................................................................... 29. First Moment of Area Lingkaran ........................................................................ 30. Tumpukan Gelugu Berseling ..............................................................................
1 3 3 8 12 19 26 27 30 31 32 33 33 36
38
47 49 54 55 60 61 62 62 63 64 69 70 70 71 76
xiii
31. Material yang Digunakan (a) dan Beban (b) yang Bekerja pada Tumpukan Gelugu Berseling................................................................................................. 77 30. Tumpukan Gelugu Berseling Ganda................................................................... 78 31. Material yang Digunakan (a) dan Beban yang Bekerja (b) pada Tumpukan Gelugu Berseling Ganda ..................................................................................... 78
xiv
DAFTAR LAMPIRAN
No
Judul Lampiran
Halaman
1. Tumpukan Gelugu Tunggal ................................................................................ 85 2. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Tunggal (Tegangan Aksial, ASD dan LRFD) ................................................................. 86 3. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Tunggal (Tegangan Geser, ASD dan LRFD) .................................................................. 91 4. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Tunggal (Momen Lentur, ASD dan LRFD) .................................................................... 96 5. Tumpukan Gelugu Berseling .............................................................................. 101 6. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Berseling (Tegangan Aksial, ASD dan LRFD) ................................................................. 102 7. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Berseling (Tegangan Geser, ASD dan LRFD) .................................................................. 109 8. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Berseling (Momen Lentur, ASD dan LRFD) .................................................................... 116 9. Tumpukan Gelugu Berseling Ganda................................................................... 123 10. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Berseling Ganda (Tegangan Aksial, ASD dan LRFD) ..................................................... 124 11. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Berseling Ganda (Tegangan Geser, ASD dan LRFD) ....................................................... 133 12. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Berseling Ganda (Momen Lentur, ASD dan LRFD) ......................................................... 142
xv
DAFTAR NOTASI
: besar sudut
l
: panjang kolom aktual
: deformasi
le
: panjang kolom efektif
L
: deformasi arah longitudinal
r
: jarak arah radial (horisontal)
R
: jari-jari
t
: jarak arah tinggi (vertikal)
ST : deformasi akibat beban jangka pendek
T
: tinggi
T
: defleksi total
v
: volume
M
: defleksi akibat momen lentur
AF : faktor penyesuaian
’
: defleksi akibat gaya geser
: faktor pengaruh waktu
y
: deformasi pada sumbu y
: faktor tahanan
: kerapatan
Cb
: bearing area factor
: regangan
Cc
: faktor lengkungan
: tegangan
CD
: faktor lama pembebanan
t
: tegangan tarik
CF
: faktor bentuk
: tegangan geser horisontal
Cfu
: faktor posisi baring
Ci
: faktor tatal
CL
: faktor stabilitas balok lentur
LT : deformasi akibat beban jangka panjang
Q : kombinasi beban format LRFD Q : kombinasi beban format ASD
CM : faktor kadar air
ij
: Poisson’s rasio untuk deformasi arah j akibat beban arah i
CP
: faktor stabilitas kolom
Cr
: faktor komponen ganda
: luas penampang
Ct
: faktor suhu
Anetto : luas penampang netto
Cv
: faktor volume
b
: lebar
d
: besar sudut elementer
d
: tebal
dr
: jarak arah radial elementer
L
: panjang
dt
: jarak vertikal elementer
A
xvi
dw
: berat elementer
M
: momen
dv
: volume elementer
P
: beban (gaya aksial)
E
: modulus elastisitas
Pt
: beban tarik
Ef
: modulus elastisitas tampak
Qy
: first momen of area
EL
: modulus elastisitas arah longitudinal
Rn
: kuat acuan (format LRFD)
Emin : modulus elastisitas minimum
R2(adj): koefisien determinasi terkoreksi
ER
: modulus elastisitas arah radial
SR
: MOR (modulus of rupture)
ET
: modulus elastisitas arah tangensial
W
: berat
V
: gaya lintang
f
: fungsi z
: peubah boneka
f(r,t): pola sebaran kerapatan fE(r,t): pola sebaran MOE Fx
: tegangan ijin
Fb
: tegangan ijin lentur
Fc
: tegangan ijin sejajar serat
Fc : tegangan ijin tekan tegak lurus serat Fpatah : tegangan patah Ft
: tegangan ijin tarik
Fv= Fs: tegangan ijin geser Gij
: modulus geser bidang ij
GL : modulus geser bidang L (LR atau LT) I
: momen inersia
K
: koefisien geser
Ke
: faktor panjang efektif
KF
: faktor konversi format
xvii
I. PENDAHULUAN
A. Latar Belakang Ilmu struktur dan mekanika bahan telah mengalami evolusi sejak ribuan tahun lalu. Namun pengembangan ilmu ini masih terus-menerus dilakukan untuk memperoleh metode yang paling tepat untuk merencanakan struktur secara aman, hemat sumberdaya, dan paling mendekati kondisi lapangan selama masa layannya. Secara umum analisis struktural dititikberatkan pada lima kategori yaitu gaya dan momen eksternal, gaya dan momen internal, tegangan (stress), regangan (strain), serta perubahan bentuk (displacement, deformasi). Urutan logis yang dilakukan pada analisis struktur disajikan pada Gambar 1.
Perubahan Bentuk Kinematika
Gaya & momen Eksternal Kesetimbangan
Pemodelan Material
Regangan
Gaya & momen Internal
Persamaan statis
Tegangan
Gambar 1. Alur logis pada analisis struktur (Vable 2007)
Meskipun seluruh point pada analisis struktur merupakan sebuah rangkaian utuh yang harus diperhatikan, namun sangat jarang pemilihan material dilakukan sebagai salah satu pertimbangan desain. Pada umumnya material yang akan digunakan adalah material yang tersedia saja meskipun belum diketahui sifat-sifat detilnya.
Akibat
keterbatasan pengetahuan atas sifat material, yang merupakan faktor penting untuk melakukan pemodelan material dalam analisis struktur, sangat sulit melakukan perhitungan perencanaan yang mendekati kondisi sebenarnya.
Untuk mengatasi
keterbatasan itu, penelitian bersama yang dilakukan oleh para ahli dari multidisiplin perlu dilakukan secara berkelanjutan.
Sebagai salah satu hasil penelitian multidisiplin pada bidang teknik sipil dan perkayuan, pada tahun 1995, American Forest and Paper Association (AFPA) dan American Society of Civil Engineers (ASCE), secara bersama-sama telah mengeluarkan Standard for Load and Resistance Factor Design (LRFD) for Engineered Wood Construction. Hampir seluruh standar ini berisikan tata cara perencanaan struktur, sementara sifat-sifat kayu sebagai material struktur hampir tidak tersentuh. Oleh karena itu selama lebih dari sepuluh tahun standar ini tidak dapat diaplikasikan, dan masih menggunakan National Design Specification (NDS) for Wood Construction yang menganut format Allowable Stress Design (ASD) untuk merencanakan struktur kayu. Baru pada tahun 2005, dengan diterbitkannya NDS 2005, LRFD telah diakomodasi sebagai format alternatif perencanaan struktur kayu bersama-sama dengan ASD. NDS 2005 dilengkapi dengan suplemen yang menyajikan sifat-sifat mekanis kayu gergajian dan glulam struktural, yang sangat diperlukan pada perencanaan struktur. NDS 2005 memberikan kesempatan kepada perencana untuk memilih salah satu format (ASD atau LRFD) untuk merencanakan struktur kayu. Agar perencana dapat memilih format terbaik untuk merencanakan struktur kayu, maka diperlukan pemahaman yang baik tentang kedua format tersebut. Persamaan dan perbedaan kedua format perlu diidentifikasi sehingga kelebihan dan kekurangannya dapat diketahui untuk selanjutnya menjadi bahan pertimbangan dalam memilih format yang sesuai. Menurut sejarah (Barczack dan Tadolini 2007), pancang dan struktur cribbing kayu (Gambar 2) telah digunakan sejak lama sebagai penyangga di terowongan dan sumur-sumur pertambangan.
Pada struktur ini kekakuan batang harus disesuaikan
dengan reaksi tanah untuk mencegah kerusakan dini pada atap dan lantai karena penyangga terlalu kaku, atau kerusakan atap karena penyangga terlalu lunak. Baru pada tahun 1990-an dikembangkan alternatif pengganti struktur ini seperti Confined Core Crib (3C) support, Can support, Hercules and Link-N-Lock wood crib, dan Propsetter support. (Gambar 3). Struktur pengganti tersebut telah digunakan di berbagai lokasi pertambangan di USA, tetapi hampir seluruhnya menghadapi permasalahan teknis. 3C support merupakan baja terkorugasi (corrugated steel) yang diisi dengan kerikil berukuran kurang dari 7,6 cm yang biasanya tersedia di lokasi pertambangan. 3C support umumnya sangat lentur karena besarnya rasio rongga antar kerikil di dalamnya. Sebagai kelanjutan 3C support, Can support dikembangkan dan
2
kini menjadi struktur penyangga yang dominan dipakai di pertambangan sebelah barat Amerika.
(A)
(B)
Gambar 2. Struktur (A) Cribbing Kayu dan (B) Pancang di Terowongan Pertambangan Amerika Bagian Barat. (Barczak dan Tadolini, 2007)
(A)
(C)
(B)
(D)
(E)
Gambar 3. Struktur (A) Confined Core Crib, (B) Can Support, (C) Hercules Crib, (D) Link-N-Lock Crib (E) Propsetter Support (Barczak dan Tadolini 2007)
3
Namun demikian kedua struktur ini pada prakteknya tidak dapat berdiri sendiri dan tetap memerlukan cribbing kayu sebagai pengantar beban dari atap ke penyangganya. (Gambar 3). Propsetter support merupakan salah satu alternatif yang dikembangkan pada pertengahan 1990-an oleh Strata Products dan telah menjadi salah satu penyangga terowongan pertambangan di bagian timur Amerika. Namun demikian pemakaiannya di bagian Barat sangat terbatas karena kurang stabil dan hasilnya kurang baik untuk ketinggian terowongan + 3,05 m.
Beberapa teknologi lain (seperti: Mega Prop,
Variable Yielding Crib, dan Power Crib) belum terbukti efektif sebagai penyangga yang baik, dan bahkan belum digunakan secara praktis di lapangan. Penyempurnaan penyangga terowongan terus-menerus dilakukan sehingga muncul produk berlisensi paten seperti Cribbing (Chlumecky 1986 dan 1985), Yieldable confined core mine roof support (Frederick 1994), Yielding Column (Calhoun 2003a dan 2003b), Yieldable Mine Roof Support (Kennedy dan Kennedy 2002), Yieldable Mine Post Having a Double Ball and Socket Configuration (Huntsman 1996), Variable Yielding Mining Crib Support Column (Kitchen 1995), Yieldable Roof Support System (Shawwaf, et al 1995), Yieldable mine post (Seegmiller 1991), Mine Roof Support System (Castle dan Scot, 1995), dan Mine Prop (Harbaugh dan Lash 2005). Desain dan produk tersebut berbahan beton bertulang baja, pipa baja terkorugasi atau pipa elastis yang diisi kerikil dan batu-batu kecil. Instalasi cribbing berbahan beton memerlukan alat khusus seperti Stacking Device for Mine Cribbing (McBirnie 1992) dan Mine Cribbing Device and Methods (Deul 1992). Pada 15th Ground Control Conference didiskusikan desain penyangga kayu untuk meningkatkan kekakuan struktur cribbing kayu, termasuk desain Hercules dan Link-NLock wood cribbing (Barczack dan Tadolini 2007). Meskipun telah terjadi perbaikan kekakuan dan stabilitasnya dibandingkan cribbing kayu konvensional, keterbatasan ketersediaan kayu berkualitas tinggi di Amerika Serikat menyebabkan struktur ini jarang digunakan. Rangkaian penelitian teknologi ini masih terus dilakukan, sehingga dipatenkan beberapa cribbing kayu, antara lain: Column Cribbing System (Marianski dan Marianski 2000), Mine Roof Support Crib Having Only Two or Three Planes, and Methods (McCartney 2002), Pyramid Crib Blocks (Heckford 2002), dan Earthquake support for structure having bottom beams (Schulte 1992). Cribbing kayu berlisensi paten tersebut menggunakan material balok kayu.
4
Penggunaan balok kayu saat ini sudah sangat terbatas karena keterbatasan balok kayu berkualitas tinggi dan berukuran besar. Bahkan di Indonesia yang merupakan negara megabiodiversity sudah mengalami kesulitan menyediakan balok kayu berkualitas tinggi dan berukuran besar karena semakin terbatasnya penebangan hutan alam. Sementara itu penggunaan bahan beton bertulangan baja, pipa baja terkorugasi, dan pipa elastomer kurang sesuai diterapkan di Indonesia karena mahalnya biaya pembelian bahan dan instalasi yang tidak sederhana. Pemanfaatan kelapa gelondongan (gelugu) untuk cribbing dengan cara menyusun tumpukan gelugu dapat menjadi alternatif yang memadai karena murah, sederhana, dan mudah diaplikasikan. Kebutuhan tenaga kerja yang lebih banyak pada saat instalasi tumpukan gelugu dibanding instalasi penyangga pipa baja dan pipa elastomer dapat diatasi dengan mekanisme padat karya yang sangat sesuai dengan kondisi Indonesia. Gelugu merupakan salah satu material alternatif untuk struktur penyangga terowongan. Berbeda dengan balok kayu, gelugu mempunyai penampang berbentuk lingkaran. Gelugu memiliki bentuk silindris dan sifat-sifat khas sehingga diperlukan teknik baru mendesain tumpukan gelugu yang dapat dipergunakan untuk penyangga terowongan pertambangan. Dari penelitian ini diharapkan dihasilkan sebuah teknologi tepat guna yang dapat diaplikasikan secara mudah dan sederhana pada terowongan pertambangan. Seluruh komponen teknologi ini dapat diperoleh di Indonesia, bahkan mungkin
sekali
di
dekat
lokasi
pertambangan,
sehingga
secara
menguntungkan masyarakat sekitar maupun perusahaan pertambangan.
ekonomis Dengan
membangun tumpukan gelugu diharapkan perusahaan pertambangan mendapatkan alternatif pengganti struktur cribbing balok kayu ukuran besar yang selama ini digunakan, sehingga tidak lagi mengalami kesulitan mendapatkan supply balok kayu. Lebih lanjut, teknologi ini diharapkan mampu mengurangi atau bahkan mencegah terjadinya import penyangga terowongan berlisensi paten luar negeri seperti 3C support, Can support, maupun Propsetter support.. Selain dimanfaatkan untuk penyangga terowongan pertambangan, teknologi tumpukan gelugu potensial diaplikasikan sebagai penyangga jembatan darurat, penyangga sementara pada pembangunan terowongan jalan raya dan gorong-gorong ukuran besar, serta perancak (scarfolding) pada proyek pembangunan gedung-gedung pencakar langit yang memerlukan penyangga tidak permanen berkekuatan tinggi.
5
Selain berkekuatan tinggi, tumpukan gelugu terhindar dari tekuk sehingga sangat baik untuk penyangga sementara pada proyek-proyek berat yang memerlukan presisi cukup tinggi. Tumpukan gelugu dapat pula dipergunakan sebagai penyangga rumah panggung tahan gempa.
B. Perumusan Masalah Untuk dapat mendesain struktur dengan baik, sifat-sifat material yang akan dipergunakan sebagai bahan baku harus diidentifikasi dengan baik. Beberapa sifat fisis dan mekanis kayu kelapa ukuran contoh kecil bebas cacat (ckbc) telah diteliti dengan rinci pada penelitian-penelitian terdahulu. Wardhani (2005) telah melakukan kajian sifat dasar secara mendetail pada ckbc dari setiap bagian pohon kelapa.
Namun
demikian untuk dapat diaplikasikan pada komponen struktur, pengetahuan tentang sifat dasar gelugu masih sangat diperlukan, sementara itu data ini belum tersedia. Pengujian destruktif dengan menguji gelugu tidak feasible karena memerlukan tenaga dan biaya tinggi. Salah satu alternatif untuk mendapatkan informasi sifat mekanis gelugu adalah dengan memanfaatkan sifat dasar kayu kelapa ckbc dan merekonstruksinya dengan menempatkannya pada posisinya semula di dalam batang. Kerapatan dan sifat mekanis gelugu
diestimasi
melalui
persamaan-persamaan
matematis
yang
diturunkan
berdasarkan prinsip-prinsip mekanika, kalkulus dan geometri analitis, serta statistika. Sifat mekanis gelugu hasil rekonstruksi dimanfaatkan sebagai data dasar untuk mendesain tumpukan gelugu. Desain tumpukan gelugu menggunakan format ASD dan LRFD sesuai dengan National Design Specification (NDS) 2005.
Format ASD
merupakan format desain yang telah lama berkembang di berbagai belahan dunia, sedangkan LRFD baru-baru saja berkembang. Setelah tertinggal selama puluhan tahun, konstruksi kayu di Indonesia mencoba mengadopsi LRFD dengan cara menyusun Rancangan Standar Nasional Indonesia (RSNI) Tata Cara Perencanaan Konstruksi Kayu Indonesia. RSNI tersebut diinisiasi sejak tahun 1999 oleh Sub Panitia Teknik Bangunan dan Konstruksi Departemen Pemukiman dan Prasarana Wilayah, dibantu oleh narasumber dari berbagai instansi untuk menggantikan Peraturan Konstruksi Kayu Indonesia (PKKI) NI-5 yang diterbitkan tahun 1961. Draft RSNI tersebut berhasil diselesaikan pada tahun 2002 namun hingga kini belum terbit SK SNI-nya. Draft RSNI Tata Cara Perencanaan Konstruksi Kayu Indonesia mengadopsi langsung Standard for
6
Load and Resistance Factor Design (LRFD) for Engineered Wood Construction yang diterbitkan bersama oleh AFPA dan ASCE pada tahun 1995, dengan beberapa detil penyesuaian, terutama pada bagian kuat acuan material. RSNI ini merupakan lompatan besar bagi masyarakat konstruksi kayu di Indonesia karena perbedaan prinsipil dengan peraturan sebelumnya. Oleh karena itu sosialisasinya bukanlah pekerjaan yang mudah. Agar LRFD sebagaimana diamanatkan RSNI Tata Cara Perencanaan Konstruksi Kayu dapat diaplikasikan di Indonesia, contoh desain yang menggunakan format LRFD perlu dipopulerkan. Penelitian ini juga dimaksudkan untuk memberikan contoh desain dalam format LRFD, dan perbandingannya dengan ASD.
C. Tujuan Penelitian Penelitian ini bertujuan untuk mengestimasi kerapatan dan sifat mekanis kelapa gelondongan dengan cara rekonstruksi, kemudian mendesain tumpukan gelugu untuk penyangga terowongan menggunakan format ASD dan LRFD. Tiga desain alternatif yaitu tumpukan gelugu tunggal, tumpukan gelugu berseling, dan tumpukan gelugu berseling ganda dianalisis untuk mendapatkan desain yang paling efisien.
D. Manfaat Penelitian Penelitian ini diharapkan menghasilkan sebuah teknologi tepat guna yang murah namun tetap handal untuk penyangga terowongan pertambangan dengan menggunakan gelugu sebagai bahan baku untuk membangun tumpukan gelugu. Tumpukan gelugu dapat menjadi alternatif pengganti cribbing balok kayu ukuran besar yang selama ini digunakan, sehingga perusahaan tidak lagi mengalami kesulitan mendapatkan supply balok kayu tersebut. Lebih lanjut dengan ditemukannya teknologi tumpukan gelugu, import penyangga terowongan produksi luar negeri dapat dikurangi atau bahkan dicegah.
7
II. TINJAUAN PUSTAKA
A. Struktur Cribbing Kayu Penyangga Terowongan Kayu telah lama menjadi material favorit di daerah pertambangan. Timber set menurut ironminers.com (2007) dinyatakan sebagai sebuah frame yang dibangun dari kayu untuk menyangga atap, dinding, dan kadang-kadang lantai terowongan pertambangan. Flowmeterdirectory.com (2007) juga menyatakan hal yang mirip, yaitu timber set merupakan frame kayu untuk menyangga atap, dinding, dan kadang-kadang untuk lantai jalan tambang atau terowongan. Timber set telah dikembangkan untuk digunakan di gua dan terowongan pertambangan di Agricola, Western Montana, Philipsburg sejak tahun 1550 (Forest Service 2007). Tiga ratus tahun kemudian, pada tahun 1859, perak ditemukan di Virginia City Nevada. Pertambangan perak di Nevada ini disebut Comstock Lode. Meskipun tambang perak ini merupakan penemuan yang sangat penting dan bernilai tinggi, lubang yang harus dibuat untuk mengekplorasinya sangat lebar bahkan kadang-kadang mencapai berlusin-lusin feet.
Oleh karena itu
metode penyangga dengan timber set seperti yang dilakukan di Agricola tidak lagi sesuai. Baru pada tahun 1900 masalah ini terpecahkan dengan membuat desain struktur berupa frame-frame kayu yang saling mengunci (interlock) menjadi bentuk kubikal berukuran 4x6 feet. Struktur ini disebut square set (Gambar 4). Struktur timber square set pada saat itu merupakan penemuan yang sangat revolusioner namun tidak dipatenkan, dan saat ini dikembangkan lebih lanjut menjadi struktur cribbing kayu bentuk konvensional, Hercules, ataupun Link-N-Lock.
Gambar 4. Timber square set pada tahun 1900-an (Forest Service 2007)
Beberapa metode cribbing penyangga terowongan dipatenkan di beberapa negara, antara lain donut dan disk cribbing berupa tumpukan material berbentuk donut atau disk ditumpuk dari lantai hingga atap tambang.
Struktur ini dipatenkan oleh
Chlumecky (1985 dan 1986) (U.S. Pat. No. 4,565,469 dan 4,497,597). Tumpukan donut atau disk umumnya terbuat dari beton bertulangan baja, meskipun mungkin pula dibangun dari kayu atau material lainnya. Donut atau disk beton tidak mengalami deteriorasi secepat kayu, berdaya tahan tinggi terhadap aliran air, serta tidak terbakar, tetapi beton mudah mengalami retak dan pecah karena hanya memiliki wilayah elastis yang sempit. Lebih lanjut donuts dan disk beton sangat berat dan memerlukan banyak tenaga kerja atau peralatan khusus seperti Mine Cribbing Device and Methods (US Pat No. 5,143,484) (Deul 1992) dan Stacking Device for Mine Crib (US Pat No. 5,083,895) (McBirnie 1992) untuk memasangnya. Metode alternatif untuk penyangga terowongan adalah menggunakan pipa berongga yang diisi dengan material di dalamnya (seperti kerikil dan batu-batu kecil) untuk meningkatkan kemampuannya menahan tekanan atap terowongan.
Contoh
metode ini adalah Thorn (US Pat. No. 4,712,947) dan Mine Prop (US Pat No. 6,910,834B2). Bila tekanan dari atap terowongan meningkat, balok dan tiang, termasuk material yang diisikan di dalam rongganya akan terkompresi untuk menahan beban. Tipe penyangga ini sangat mahal karena pipanya terbuat dari komponen metal (baja terkorugasi). Terlebih lagi struktur ini mudah mengalami tekuk, sehingga sering kali tidak memiliki kinerja sebagaimana diharapkan. Berbagai penyempurnaan teknik cribbing terus-menerus dilakukan sehingga muncul teknik-teknik baru seperti Yieldable confined core mine roof support. Inovasi ini merupakan pengembangan dari teknik sebelumnya yaitu Self adjusting structural support (US Pat No. 4,726,714) dan dipatenkan di Amerika Serikat pada 3 Mei 1994 dengan nomor paten 5,308,196.
Inovasi ini berhasil meminimalkan tekuk, retak dan
pecah, serta puntir pada komponen.
Fungsi utama inovasi ini adalah dengan
memberikan penyangga berupa pipa baja elastomer yang diisi dengan material di dalamnya sehingga dapat memadat akibat beban di antara atap dan lantai terowongan, baik beban arah gravitasi akibat runtuhnya atap, atau berlawanan arah gravitasi seperti reaksi tekanan lantai dan tekuk. Inovasi ini bereaksi terhadap penurunan jarak antara lantai dan atap sehingga mengeliminasi masalah utama seperti rendahnya kapasitas
9
menahan beban, ketidaksesuaian daya sangga dan variabilitas maksimumnya, serta range beban hingga tercapai kerusakan. Bila beban yang dialami struktur meningkat, akan terjadi peningkatan kekuatan struktur karena kerapatan material meningkat. Inovasi ini berhasil memberikan penyangga berkekuatan tinggi tanpa memberikan lubang pada atap dan/atau lantai terowongan. Beberapa inovasi penyangga terowongan dengan prinsip elastomer juga telah dipatenkan seperti Yielding Column (Pub. No. US 2003/0194280 A1, dan US Pat. No. 6,655,877 B2), Yieldable Mine Roof Support (US Pat. No. 6,394,707 B1), Yieldable Mine Post Having a Double Ball and Socket Configuration (US Pat. No. 5,538,364), Variable Yielding Mining Crib Support Column (US Pat No. 5,439,325), Yieldable Roof Support System (US Pat. No. 5,400,994), dan Yieldable mine post (US Pat No. 5,015,125). Teknik cribbing yang berlisensi paten umumnya menggunakan bahan beton bertulangan baja, pipa baja terkorugasi atau pipa elastomer yang diisi dengan material kerikil dan batu-batu kecil. Namun beberapa bentuk cribbing berbahan baku balok kayu untuk penyangga terowongan telah dipatenkan diantaranya Column Cribbing System (US Pat. No. 6,079,910). Mine Roof Support Crib Having Only Two or Three Planes, and Methods (US Patent No. 6,352,392 B1) dan Pyramid Crib Blocks (Pub. No.: US2002/0139077 A1).
Teknik cribbing kayu dapat pula digunakan untuk
penyangga struktur tahan gempa sebagaimana dipatenkan pada US Pat No. 5,083,404, dengan judul Earthquake support for structure having bottom beams. Seluruh cribbing kayu yang dipatenkan tersebut menggunakan balok kayu sebagai material utamanya. B. Kayu Kelapa Pohon kelapa tumbuh menyebar dari pantai hingga pegunungan dan dapat ditemukan tumbuh secara liar atau ditanam sebagai usaha perkebunan atau usaha masyarakat. Di Indonesia terdapat 3,7 juta ha luasan tanaman kelapa, terdiri atas 94.900 ha perkebunan besar dan 3,6 juta ha perkebunan rakyat (BPS 2002). Lebih kurang 25% (0,9 juta ha) dari luas areal tersebut merupakan tanaman berumur lebih dari 50 tahun dan perlu diremajakan karena produktivitasnya dalam menghasilkan buah semakin menurun. Dengan potensi kayu kelapa sebesar 200 m3/ha, berarti terdapat lebih dari 150 juta m3 pohon kelapa yang siap ditebang.
Sebelum peremajaan kadang kala kayu
kelapa hanya dibakar atau dibuang ke laut untuk menghindari penyebaran kumbang
10
badak di perkebunan kelapa. Potensi yang besar ini memberikan peluang pemanfaatan kayu kelapa untuk berbagai penggunaan struktural.
Kayu kelapa telah banyak
dimanfaatkan dalam bentuk gelondongan (pole), balok, papan, atau diolah sebagai bahan kerajinan. Secara sederhana kayu kelapa digunakan untuk jembatan darurat dan kayu bakar. Kayu kelapa memiliki sifat anatomis yang sangat heterogen pada semua bagian batangnya. Kayu kelapa disusun oleh tiga elemen utama yaitu ikatan pembuluh yang terdiri atas serat skelerenkim dan pembuluh, ikatan serat, dan jaringan dasar berupa selsel parenkimatis. Jumlah dan kematangan ikatan pembuluh mempengaruhi kerapatan dan sifat mekanisnya. Ikatan pembuluh pada kayu kelapa tersebar dengan pola yang sama pada semua bagian batang yaitu berupa lingkaran namun tidak terjadi penambahan jumlah sel-sel lateral sehingga batang kelapa yang berbentuk silindris. Bentuk ikatan pembuluh bervariasi seperti bulat, segitiga, dan segi empat, tergantung ada-tiadanya ikatan pembuluh lain di sekitarnya. Ikatan pembuluh pada tepi batang berwarna lebih gelap dari bagian dalam. Jumlah ikatan pembuluh/cm2 dari pangkal ke ujung meningkat dengan diameter semakin kecil, sedangkan dari tepi ke dalam jumlahnya menurun dengan diameter juga semakin kecil. Dari pangkal ke ujung dan dari tepi ke dalam, distribusi panjang, tebal dinding, dan diameter serat cenderung menurun, sedangkan diameter lumen cenderung bertambah besar (Wardhani 2005). Disampaikan pula bahwa pada kayu kelapa, kandungan zat ektraktif larut dalam alkohol benzena, selulosa dan abu, serta lignin cenderung meningkat dari tepi ke dalam batang. Distribusi komponen kimia tersebut mengikuti persamaan kuadratik berdasarkan posisi batang dari tepitengah-tepi. Kerapatan kayu kelapa berkisar 0,28-1,11 gr/cm3, sehingga berdasarkan Peraturan Konstruksi Kayu Indonesia (PKKI) NI-5 tahun 1961 kelas kuatnya mencakup V hingga I. Variasi kerapatan kayu kelapa tergantung pada tempat tumbuh, umur, besar dan jarak takik, serta jumlah kerusakan akibat jamur dan serangga. Distribusi kerapatan pada batang kelapa mengikuti persamaan kuadratik dari tepi-tengah-tepi, sedangkan dari pangkal ke ujung mengikuti persamaan linier negatif (Wardhani 2005). Modulus of Elastisity (E) kayu kelapa berkisar 632-14966 N/mm2, sedangkan Modulus of Rupture (MOR)-nya berkisar 8,4-147 N/mm2. Seperti halnya kerapatan, distribusi E dan MOR kayu kelapa mengikuti persamaan kuadratik dari tepi-tengah-
11
tepi, sedangkan dari pangkal ke ujung mengikuti persamaan linier negatif (Wardhani 2005)
C. Desain Struktur Prinsip Dasar Desain Hal paling penting yang harus digarisbawahi dalam mendesain struktur adalah bahwa kapasitas (capacity) struktur harus lebih besar atau sekurang-kurangnya sama dengan beban (demand) yang diperkirakan akan diterima oleh struktur (demand ≤ capacity). Apabila hal tersebut tidak dipenuhi, struktur akan runtuh atau tidak dapat memenuhi fungsi layannya. Beban berupa gaya-gaya eksternal yang diterima sebuah struktur menimbulkan gaya-gaya internal di dalam elemen struktur.
Gaya internal
tersebut pada umumnya berupa tarik, tekan, lentur, geser, torsi, dan tumpu. Gaya-gaya internal di dalam batang menimbulkan efek berupa terjadinya tegangan () dan regangan (). Tegangan merupakan ukuran intensitas gaya per satuan luas P ,
A
sedangkan regangan menunjuknya besarnya deformasi dibandingkan dengan kondisi mula-mula y . Kurva hubungan tegangan dan regangan disajikan pada Gambar 5.
y
a.
b.
Gambar 5. Kurva tegangan dan regangan (a. ductile material , b. brittle material) (Nash, 1972)
Gaya-gaya internal yang terjadi dalam batang menyebabkan bermacam-macam bentuk kerusakan.
Gaya tarik mempunyai kecenderungan menarik elemen hingga
putus. Tegangan tarik terdistribusi merata pada penampang elemen bersih, sehingga
12
P tegangan tarik dapat dinyatakan sebagai t t . Anetto
Gaya tekan menyebabkan
hancur atau tekuk pada elemen. Elemen yang pendek cenderung hancur dan memiliki kekuatan mendekati kekuatan tarik elemen tersebut.
Sebaliknya semakin panjang
material akan semakin rendah kekuatannya menahan tekan.
Elemen tekan yang
berukuran panjang dapat menjadi tidak stabil dan secara tiba-tiba menekuk pada taraf beban kritis.
Ketidakstabilan tiba-tiba ini menyebabkan material tidak mampu
menerima tambahan beban sedikit pun karena pasti akan menyebabkan kelebihan tegangan pada material. Fenomena ini disebut tekuk (buckling). Terjadinya tekuk menyebabkan elemen panjang (balok) tidak mampu memikul beban yang sangat besar. Lentur merupakan keadaan gaya kompleks yang berkaitan dengan dengan melenturnya balok sebagai akibat dari adanya beban transversal. Aksi lentur menyebabkan seratserat pada satu muka balok memanjang akibat mengalami tarik, sedangkan pada muka lainnya memendek akibat mengalami tekan. Jadi pada lentur, baik gaya tekan dan gaya tarik terjadi pada satu penampang yang sama. Oleh karena itu tegangan akibat keadaan gaya kompleks ini tidak dapat dinyatakan dengan rumus umum P
A.
Tegangan
tarik dan tekan pada balok lentur bekerja tegak lurus permukaan penampang. Geser adalah gaya-gaya berlawanan arah yang menyebabkan satu bagian struktur tergelincir terhadap bagian di dekatnya. Tegangan geser terjadi pada arah tangensial permukaan gelincir. Gaya-gaya yang kompleks terjadi pula pada batang yang mengalami puntiran (torsi). Balok yang mengalami torsi akan menyebabkan terjadinya tegangan tarik dan tegangan tekan. Tegangan tumpu terjadi antara bidang muka dua elemen apabila gayagaya disalurkan dari satu elemen ke elemen yang lainnya, misalnya tegangan tumpu terjadi pada ujung-ujung balok terletak di atas kolom. Untuk alasan arsitektural dan kenyamanan penggunaan, besarnya defleksi harus dibatasi.
Struktur sudah dapat
disebut mengalami kegagalan apabila defleksinya melebihi batas yang diijinkan, meskipun sebenarnya struktur tersebut masih mampu menahan beban yang diberikan terhadapnya (Schodek 1999). Apabila suatu batang dibebani secara aksial, maka akan timbul tegangan di dalam batang tersebut. Tegangan ini disebut dengan tegangan aktual. Jika material yang digunakan masih mampu menahan beban tersebut, maka batang tidak akan runtuh.
13
Apabila bebannya diperbesar sehingga tegangannya meningkat, pada suatu saat akan dicapai suatu titik dimana tegangan yang timbul akan melebihi kapasitas bahan. Pada titik ini batang akan mulai mengalami kegagalan dalam menahan beban sehingga tegangan yang timbul pada kondisi ini disebut dengan tegangan gagal. Pada ilmu kayu, tegangan gagal lebih dikenal dengan tegangan patah. Tegangan patah hanya bergantung pada material, sehingga melalui eksperimen, dapat ditetapkan tegangan patah untuk setiap material (Schodek 1999). Meskipun tegangan patah material yang diperoleh melalui penelitian menunjukkan tegangan maksimum yang bisa diterima material, seorang perencana senantiasa
lebih
berhati-hati
merencanakan
bangunannya.
Perencana
akan
mempertimbangkan keamanan struktur selama penggunaan, serta hal lain yang mungkin menyebabkan kegagalan struktur yang dibangunnya. Oleh karena itu seorang perencana yang baik selalu memberikan tambahan ukuran material secara rasional untuk meningkatkan kapasitasnya. Tambahan ukuran material dalam perencanaan struktur dilakukan dengan memberikan faktor penyesuaian (Adjustment Factor; AF), yang terdiri atas faktor keamanan dan faktor lama pembebanan normal. Tegangan patah yang telah
direduksi
F ' F
patah
* AF .
dengan
faktor
penyesuaian
disebut
dengan
tegangan
ijin.
Faktor lama pembebanan perlu dimasukkan untuk mereduksi
tegangan patah karena sifat khas dari material kayu, yaitu kayu dapat menahan beban tiba-tiba jauh lebih baik daripada menahan beban berjangka waktu lama. Struktur kayu umumnya dirancang untuk penggunaan normal selama ± 10 tahun, padahal pengujian untuk mengukur tegangan patah dilakukan hanya dalam waktu singkat (5-10 menit). (FPL 1999)
Pada material yang relatif seragam, persamaan tegangan ijin Fx Fpatah . AF
cukup memadai. Tetapi sebagai produk alam yang dipengaruhi oleh genetik dan faktorfaktor lingkungan selama pertumbuhannya, kayu memiliki sifat dengan variasi sangat tinggi. Oleh karena itu sangat riskan untuk menetapkan tegangan patah sebatang kayu sebagai tegangan patah bagi seluruh kayu dalam populasi. Pada kayu yang berasal dari satu batang pohon saja dapat diperoleh tegangan patah terkecil sebesar satu persepuluh 1 dari tegangan patah terbesar. Selang ini semakin besar kalau kayu berasal dari 10
individu pohon yang berbeda, tempat tumbuh yang berbeda, terlebih lagi dari species
14
yang berbeda. Oleh karena itu diperlukan pendekatan statistik untuk memilih tegangan patah yang dapat mewakili seluruh populasi. Pada umumnya dipilih tegangan patah 5% terlemah sebagai nilai bagi tegangan patah seluruh batang kayu dalam populasi, yang disebut dengan 5% Exclusion Limit (5%EL). Pada ASTM D2915-98, 5%EL disebut dengan kekuatan karakteristik yang bisa dihitung secara parametrik maupun non parametrik. Tata cara menghitung kekuatan karakteristik secara rinci diatur dalam ASTM D2915-98.
Fx 5% EL. AF .
Dengan demikian tegangan ijin pada kayu dinyatakan dengan Tegangan ijin setelah direduksi dengan faktor-faktor penyesuaian
lain merupakan sisi kapasitas dalam perencanaan struktur menggunakan format ASD.
Format Desain : ASD vs LRFD Beban yang diterima struktur dipengaruhi oleh tipe beban (beban mati, beban hidup, beban salju, beban angin, dll), serta sudut dan perletakan beban. Besarnya beban juga dipengaruhi oleh interaksi antar elemen dalam sistem geometri struktur yang bersangkutan. Sedangkan kapasitas sebuah struktur ditentukan oleh kombinasi antara tipe material (berkaitan dengan sifat-sifat mekanisnya), bagian-bagian dan bentuk geometri struktur (section and geometry), dan perilaku struktur dalam menerima beban (performance). Dengan demikian proses desain struktural dipengaruhi oleh lima kunci pokok yaitu: beban, bentuk geometri, kondisi lingkungan, material, dan performance dari struktur. Beberapa pertimbangan lain seperti ekonomi dan estetika sering menjadi faktor kendala yang perlu diperhitungkan meskipun hal ini menjadi prioritas berikutnya dalam pertimbangan keamanan dan kemampuan layan dari suatu struktur. Suatu titik tepat ketika struktur mulai mengalami „kegagalan“ dalam memenuhi fungsinya disebut dengan limit state. Titik ini dicapai ketika demand sama dengan kapasitas. Ada dua macam limit state yang dipergunakan untuk mendesain struktur, yaitu serviceability limit state dan safety limit state. Serviceability limit states berkaitan dengan kemampuan struktural dalam memberikan layanan fungsional struktur dalam menerima beban akibat penggunaan sehari-hari. Sedangkan safety limit state berkaitan dengan keamanan struktur akibat menerima beban maksimum yang mengakibatkan keruntuhan, ketidakstabilan, dan kehilangan kesetimbangan. Serviceability limit states memberikan batasan maksimum kondisi yang masih dapat ditoleransi berkaitan dengan kegagalan fungsi layan yang menyebabkan
15
ketidaknyamanan penggunaan atau terganggunya keindahan arsitektural. Kondisi yang dibatasi serviceability limit states antara lain vibrasi dan defleksi.
Desainer
menggunakan serviceability limit states untuk menyatakan performance struktur sebenarnya dalam memenuhi fungsi layannya sehari-hari. Dengan demikian dalam mendesain, kemampuan layan sebuah struktur dapat dibuat dengan presisi cukup baik tanpa berlebihan menggunakan bahan. Sedangkan safety limit states, dapat dijelaskan dalam sesi statistik mengenai probabilitas kegagalan (probability of failure) atau sebaliknya probabilitas aman (probability of survival). Dengan menggunakan statistik, dapat diduga keamanan struktur berdasarkan probabilitas yang terukur.
Desainer
menggunakan safety limit states, untuk mempertimbangkan margin keamanan yang rasional untuk mencegah terjadinya keruntuhan atau kerusakan. Struktur kayu secara tradisional dirancang menggunakan format ASD. Pada ASD, demand merupakan respon elastis dari material yang menerima beban, dinyatakan dengan jumlah total beban yang diterima struktur (Q), sedangkan kapasitas material dinyatakan dengan tegangan ijin yang direduksi dengan faktor-faktor penyesuaian, sehingga persamaan dasar desain untuk ASD adalah (Q ≤ FxCdA). Pada
perkembangan
terkini,
perencanaan
struktur
kayu
telah
mulai
menggunakan format LRFD. Pada format ini variasi beban yang diterima struktur telah dipertimbangkan dengan memberikan faktor-faktor penyesuaian pada jenis beban yang berbeda. Sehingga sisi demand pada persamaan desain yang menggunakan format LRFD menjadi (Q). Besarnya untuk masing-masing kombinasi beban menurut NDS 2005 disajikan pada Tabel 1.
Tabel 1. Kombinasi pembebanan (ANSI dan AF&PA 2005) No. Q pada berbagai kombinasi pembebanan 1 1,4(D+F) 2 1,2(D+F) + 1,6H + 0,5(Lr atau S atau R) 3 1,2(D+F) + 1,6(L+H) + 0,5(Lr atau S atau R) 4 1,2(D+F) + 1,6(Lr atau S atau R) + (L atau 0,8W) 5 1,2D + 1,6W + L + 0,5(Lr atau S atau R) 6 1,2D + 1,0E + L + 0,2S 7 0,9D + 1,6W + 1,6H 8 0,9D + 1,0E + 1,6H Ket: D=beban mati, F= beban akibat tekanan hidrostatis pada ketinggian maksimum H=beban akibat tekanan tanah lateral, tekanan air tanah, atau tekanan akibat bulk material. Lr= beban hidup akibat atap, L=beban hidup, S=beban salju, W=beban angin, R=beban hujan, E=beban gempa.
16
Sementara pada sisi kapasitas, format LRFD menggunakan kuat acuan (Rn) yang dikoreksi dengan resistance factor () dan time effect factor (), sehingga persamaan dasar desain untuk LRFD adalah (Q) ≤ RnA. Berbeda dengan tegangan ijin pada ASD (Fx) yang murni ditentukan oleh sifat material, kuat acuan (Rn) dipengaruhi pula oleh distribusi probabilitas beban, selain oleh sifat material. Tata cara menghitung kuat acuan disajikan pada ASTM D5457. Selain itu kuat acuan dapat diperoleh melalui konversi tegangan ijin dengan Format Conversion Factor (KF), sehingga kuat acuan dapat diperoleh melalui (Rn=KFFx). Persamaan dasar desain Q ≤ FxCdA untuk ASD dan Q ≤ RnA untuk LRFD, digunakan untuk mencegah terjadinya keruntuhan struktur. Kedua persamaan tersebut menerapkan safety limit state. Pembatasan defleksi akibat lentur merupakan salah satu contoh yang umum pada penerapan serviceability limit state. Serviceability limit state pada format ASD dan LRFD mempunyai bentuk penerapan yang sama. Total defleksi yang terjadi harus mempertimbangkan defleksi akibat pembebanan jangka panjang maupun defleksi akibat pembebanan normal dan tiba-tiba (T=KcrLT+ST). Total defleksi tidak boleh lebih besar daripada defleksi yang diijinkan.
Faktor-faktor Penyesuaian bagi Tahanan Referensi Tahanan referensi merupakan nama umum bagi tegangan ijin (ASD) dan kuat acuan (LRFD). Untuk disetarakan dengan demand, tahanan referensi harus dikalikan dengan faktor-faktor penyesuaian. Metode untuk menentukan nilai faktor penyesuaian berbeda untuk setiap material.
Faktor-faktor penyesuaian untuk kayu gergajian
disajikan pada Tabel 2, sedangkan untuk glulam struktural disajikan pada Tabel 3.
1. Load Duration Factor (Faktor Lama Pembebanan : CD) Pada ASD tegangan ijin didesain untuk menahan beban dalam jangka waktu normal yaitu kumulatif respon material selama 10 tahun. Respon kumulatif selama 10 tahun ini merupakan 90% kemampuan layan yang direncanakan apabila tanpa reduksi faktor keamanan. Banyak eksperimen menunjukkan bahwa kayu memiliki kemampuan lebih tinggi dalam menahan beban tiba-tiba daripada beban yang berlangsung lama. Oleh karena itu apabila struktur direncanakan untuk menahan beban selama kurang atau lebih
17
dari 10 tahun maka tegangan ijin perlu dikoreksi dengan faktor lama pembebanan (CD). Faktor lama pembebanan dipergunakan pada safety limit state berkaitan dengan beban lentur, tarik, geser, dan tekan sejajar serat. Sedangkan pada tekan tegak lurus serat, sebagai pembatas umumnya adalah deformasi, sehingga diterapkan serviceability limit state seperti pada defleksi.
Modulus elastisitas referensi, sebagai respon material
terhadap deformasi, tidak perlu direduksi dengan faktor lama pembebanan.
Tabel 2. Faktor-faktor penyesuaian untuk kayu gergajian (ANSI dan AF&PA 2005)
Ci Ci Ci Ci Ci Ci Ci
Cp -
CT
Cb -
Cr -
KF KF KF KF KF KF
b t v c c s
Time Effect Factor
CF Cfu CF CF -
Bearing Area Factor Format Conversion Factor Resistance Factor
CL -
Buckling Stiffness Factor
Ct Ct Ct Ct Ct Ct Ct
Column Stability Factor
Size Factor
CM CM CM CM CM CM CM
LRFD
Incising Factor Repetitive Member Factor
Beam Stability Factor
CD CD CD CD -
Flat Use Factor
Temperature Factor
Fb’= Fb Ft’= Ft Fv’ = Fv Fc’= Fc Fc’= Fc E’ = E Emin’= Emin
Wet Service Factor
Lentur Tarik Geser Tekan Tekan // MOE MOE minimum
ASD dan LRFD
Load Duration Factor
ASD
-
Tabel 3. Faktor-faktor penyesuaian untuk glulam struktural (ANSI dan AF&PA 2005)
Beam Stability Factor
Volume Factor
Flat Use Factor
Curvature Factor
Repetitive Member Factor
Column Stability Factor
Bearing Area Factor
Format Conversion Factor
Resistance Factor
Time Effect Factor
Temperature Factor
MOE MOE minimum
Fb’= Fb Ft’= Ft Fv’ = Fv Fc’= Fc Fc’= Fc Frt’= Frt E’ = E Emin’= Emin
LRFD
Wet Service Factor
Lentur Tarik Geser Tekan Tekan //
ASD dan LRFD
Load Duration Factor
ASD
CD CD CD CD CD -
CM CM CM CM CM CM CM CM
Ct Ct Ct Ct Ct Ct Ct Ct
CL -
Cv CF -
Cfu -
Cc -
-
Cp -
Cb -
KF KF KF KF KF KF KF
b t v c c v b
-
18
Apabila elemen menerima beban penuh secara permanen, atau lama pembebanan lebih dari 10 tahun, maka tegangan ijin harus direduksi dengan 0,90 (CD=0,90). Namun seringkali struktur dirancang untuk lama pembebanan jauh lebih singkat daripada 10 tahun. Pada struktur seperti ini tegangan ijin dapat ditingkatkan dengan memberikan faktor lama pembebanan seperti pada Tabel 4.
Tabel 4. Faktor lama pembebanan (ANSI dan AF&PA 2005) CD 1,15 1,25 1,6 2,0
Lama Pembebanan Dua bulan Tujuh hari Sepuluh menit Tiba-tiba
Lama pembebanan 2 (dua) bulan biasa digunakan untuk beban salju, 7 (tujuh) hari untuk beban konstruksi, dan 10 (sepuluh) menit untuk beban gempa. Faktor lama pembebanan lebih dari 1,6 tidak dapat digunakan untuk kayu yang mendapatkan pengawetan dengan bahan kimia larut air, atau mendapatkan perlakuan dengan bahan kimia tahan api. Faktor lama pembebanan dari beban tiba-tiba tidak digunakan pada sambungan. Untuk jenis beban yang lama pembebanannya selain dari Tabel 5, dapat didekati dengan grafik pada Gambar 6.
Gambar 6. Faktor lama pembebanan untuk bermacam lama pembebanan (ANSI dan AF&PA 2005) Sebuah struktur seringkali dirancang tidak hanya menerima satu macam beban, tetapi bisa kombinasi dari beban-beban dengan lama pembebanan yang berlainan. Pada
19
kasus seperti ini kombinasi beban yang dipilih haruslah kombinasi beban yang paling kritis. Untuk menentukan kombinasi beban yang paling kritis dapat dilakukan tahapan: a. Menentukan macam-macam beban yang diterima struktur, serta membuat seluruh kombinasi yang mungkin. b. Membagi semua kombinasi tersebut dengan faktor lama pembebanan padanannya, yaitu faktor lama pembebanan untuk lama pembebanan paling pendek c. Nilai terbesar yang diperoleh merupakan kombinasi pembebanan kritis
2. Wet Service Factor (Faktor Kadar Air: CM) Tahanan referensi kayu ditetapkan pada kondisi penggunaan sedemikian rupa sehingga kadar air maksimumnya adalah 19%. Apabila dalam perencanaan, struktur akan dibangun pada suatu tempat yang diperkirakan menyebabkan kadar air kayunya menjadi lebih dari 19% maka tahanan referensi perlu direduksi dengan Faktor Kadar Air. Besarnya faktor kadar air disajikan pada Tabel 5 untuk kayu gergajian baik yang dipilah secara visual maupun mekanis. Tabel 5. Faktor Kadar Air untuk Kayu Gergajian Metode Pemilahan Visual
Ukuran Kayu
Fb
Tebal 5 – 6,5 cm Lebih dari 12,7 x12,5 cm
Mekanis
0,85* 1,00 0,85*
Ft
Fv
Fc
1,00 1,00 1,00
0,97 1,00 0,97
0,67 0,67 0,67
Fc 0,8** 0,91 0,8**
E dan Emin 0,90 1,00 0,90
: kalau (Fb)/(CF) ≤ 1150 psi, CM=1,0 : kalau (Fc)/(CF) ≤ 750 psi, CM=1,0 Sumber: ANSI dan AF&PA (2005) (dikonversi dari inch ke cm) Catatan:
* **
Sedangkan tahanan referensi glulam struktural ditetapkan untuk kondisi kadar air maksimum 16% pada penggunaannya. Apabila kondisi lingkungan di mana struktur berdiri kemungkinan menyebabkan glulam berkadar air lebih dari 16%, maka tahanan referensi glulam perlu direduksi dengan faktor kadar air seperti pada Tabel 6:
Tabel 6. Faktor Kadar Air untuk Glulam (ANSI dan AF&PA 2005) Fb 0,8
Ft 0,8
Fv 0,875
Fc 0,53
Fc 0,73
E dan Emin 0,833
20
3. Temperature Factor (Faktor Suhu: Ct) Apabila kayu didinginkan untuk pemakaian di bawah temperatur normal, maka kekuatannya akan meningkat, tetapi apabila dipanaskan kekuatannya akan menurun. Pengaruh temperatur ini terjadi dengan segera, dan besarnya tergantung pada kadar air kayu.
Kayu yang mendapatkan paparan suhu di atas 65,6oC, kekuatannya akan
tereduksi dan tidak akan kembali seperti semula. Oleh karena itu tahanan referensi harus direduksi dengan faktor suhu apabila struktur akan digunakan pada kondisi pemakaian lebih dari 37,8oC. Besarnya faktor suhu disajikan pada Tabel 7 :
Tabel 7. Faktor Suhu, Ct (ANSI dan AF&PA 2005) Tahanan Referensi untuk: Ft, E, Emin
Kadar Air Ct Pemakaian T≤37,8 oC 37,8oC ≤T≤51,7 oC Basah atau 1,0 0,9 kering Kering 1,0 0,8 Fb, Fv, Fc, Fc Basah 1,0 0,7 Sumber : ANSI dan AF&PA (2005) (dikonversi dari oF ke oC)
51,7 oC ≤T≤65,6 oC 0,9 0,7 0,5
4. Beam Stability Factor (Faktor Stabilitas Balok Lentur: CL) Kayu yang diberikan beban lentur akan memiliki kecenderungan untuk mengalami tekuk lateral. Tekuk lateral dipengaruhi oleh angka kelangsingan (RB) yang merupakan fungsi dari dimensi batang (tebal, lebar, dan panjang efektif). RB
ed . b2
Angka kelangsingan tidak boleh lebih besar dari 50. Panjang efektif sangat ditentukan oleh kondisi pembebanan sebagaimana disajikan pada Tabel 8. Faktor Stabilitas Balok Lentur, CL, dihitung dengan rumus sebagai berikut:
F 1 bE * F b CL 1,9
Di mana:
2
FbE FbE 1 Fb* Fb* 1,9 0,95
Fb*
= tahanan referensi lentur yang telah dikalikan dengan seluruh faktor penyesuaian kecuali Cfu, Cv, dan CL. 1,20Emin FbE = RB2 Sedangkan Emin merupakan 5% Exclution limit dari modulus elastisitas lentur yang dikoreksi dengan faktor kemananan. Emin diperoleh melalui perhitungan :
21
Emin E 1 1,645COVE 1,03 1,66 di mana : E 1,03
: tahanan referensi untuk modulus elastisitas : faktor penyesuaian untuk mengkonversi E kayu menjadi lentur murni. Untuk glulam struktural nilainya sebesar 1,05 1,66 : faktor keamanan COVE : koefisien variasi dari E. Besarnya koefisien variasi dari E ditetapkan untuk berbagai kondisi sebagaimana disajikan pada Tabel 9.
Tabel 8. Panjang efektif pada berbagai kondisi pembebanan (ANSI dan AF&PA 2005) Untuk lu/d <7 Untuk lu/d ≥7 Cantilever Beban merata Beban terpusat di ujung tanpa tumpuan
Balok lentur sederhana Beban merata Beban terpusat di tengah bentang tanpa tumpuan lateral Beban terpusat di tengah bentang dengan tumpuan lateral di tengah bentang Dua beban terpusat pada titik-titik 1/3 panjang bentang dengan tumpuan lateral pada titik 1/3 panjang bentang Tiga beban terpusat pada titik-titik 1/4 panjang bentang dengan tumpuan lateral pada titik 1/4 panjang bentang Empat beban terpusat pada titik-titik 1/5 panjang bentang dengan tumpuan lateral pada titik 1/5 panjang bentang Lima beban terpusat pada titik-titik 1/6 panjang bentang dengan tumpuan lateral pada titik 1/6 panjang bentang Enam beban terpusat pada titik-titik 1/7 panjang bentang dengan tumpuan lateral pada titik 1/7 panjang bentang Tujuh atau lebih beban terpusat sama besar pada titik berjarak sama, dengan tumpuan lateral pada titik pembebanan Momen sama besar pada kedua ujung
le= 1,33 lu le= 0,90 lu+3d le= 1,87 lu le= 1,44 lu+3d Untuk lu/d <7 Untuk lu/d ≥7 le= 2,06 lu le= 1,63 lu+3d le= 1,80 lu le= 1,63 lu+3d le= 1,11 lu le= 1,68 lu le= 1,54 lu le= 1,68 lu le= 1,73 lu le= 1,78 lu le= 1,84 lu le= 1,84 lu
Catatan : untuk balok lentur sederhana atau cantilever dengan kondisi pembebanan yang tidak tercantum pada Tabel di atas, dapat menggunakan persamaan : le= 2,06 lu untuk lu/d <7 ; le= 1,63 lu + 3d untuk 7≤lu/d ≤14,3; dan le= 1,84 lu untuk 14,3≥lu/d
Tabel 9. Koefisien variasi beberapa produk kayu (ANSI dan AF&PA 2005) COVE Kayu gergajian yang dipilah secara visual 0,25 Kayu yang dipilah secara mekanis (Machine Evaluated Lumber) 0,15 Kayu yang dipilah secara mekanis (Machine Stress Rated Lumber) 0,11 Glulam Struktural 0,10 5. Size Factor (Faktor Bentuk: CF) Pada pemilahan visual, tahanan referensi kayu ditentukan berdasarkan kekuatan kayu bebas cacat yang dikoreksi dengan strength ratio. Strength ratio diperoleh dari
22
pengukuran cacat-cacat yang terdapat pada kayu. Besarnya kandungan cacat pada kayu dipengaruhi oleh dimensi kayu. Semakin besar dimensi kayu, maka semakin banyak cacat kayu yang dikandung di dalamnya. Sementara itu apabila kayu dipotong lagi menjadi ukuran yang lebih kecil, cacat yang terkandung akan terdistribusi pada potongan-potongan tersebut sehingga akan diperoleh sortimen kayu dengan variasi yang lebih besar. Oleh karena itu tahanan referensi lentur, tarik, dan tekan sejajar serat kayu yang diperoleh dari pemilahan visual perlu dikoreksi dengan faktor penyesuaian berupa faktor bentuk. Besarnya faktor bentuk disajikan pada Tabel 10.
depth
Mutu Struktural Standard Utility
breadth
Tabel 10. Faktor bentuk untuk kayu gergajian yang dipilah secara visual Fb Tebal (breadth)
Lebar (depth) 5 cm; 7,6 cm; 10,2 cm 5 cm; 7,6 cm; 10,2 cm 10,2 cm 5 cm & 7,6 cm
5 cm & 7,6 cm 1,00 1,00 1,00 0,4
10,2 cm 1,00 1,00 1,00 -
Ft
Fc
1,00 1,00 1,00 0,4
1,00 1,00 1,00 0,6
Catatan: pada kasus ini, lebar dipergunakan untuk depth dan tebal untuk breadth Sumber: ANSI dan AF&PA (2005) (dikonversi dari inch ke cm)
Nilai faktor bentuk pada Tabel 10 di atas digunakan apabila pemilahan visual dilakukan pada ukuran yang lebih besar, selanjutnya dibelah menjadi ukuran 5-10,2 cm. Untuk kayu berukuran lebih dari 12,7x12,7 cm, faktor bentuk dihitung berdasar rumus :
d
CF 12 Dalam
1 9
1,00 , di mana d adalah ketebalan kayu yang tidak lebih besar dari 12“.
sistem
C F 30 ,48 d
1
9
metrik
rumus
angka
bentuk
dapat
diubah
menjadi
1,00 , di mana d (tebal kayu) tidak boleh lebih besar dari 30,48 cm.
Apabila kayu struktural diperoleh dari pemilahan mekanis, maka tidak diperlukan koreksi dengan faktor bentuk karena kayu dipilah pada ukuran pemakaian.
6. Volume Factor (Faktor volume: Cv) Kalau glulam dibebani tegak lurus muka laminasi (
), tahanan referensi untuk
beban tegak lurus lapisan laminasi, Fbxx harus dikoreksi dengan faktor volume (Cv). Besarnya Cv dihitung berdasar persamaan:
23
1
1
1
21 10 12 10 5,125 10 Cv 1,00 L d b dimana: L : panjang komponen lentur dari titik dengan momen sebesar 0, ft d : tebal komponen lentur, in b : lebar (breadth) komponen lentur, in. untuk komponen lentur yang terdiri atas beberapa lapis, b yang digunakan adalah lapisan terlebar, tetapi b harus kurang dari 10,75“ (b≤10,75“). Apabila dikonversi dalam sistem metrik, besarnya Cv dapat dihitung berdasar persamaan: 1
1
1
6,4008 10 30,48 10 13,0175 10 Cv 1,00 L d b dimana: L : panjang komponen lentur dari titik dengan momen sebesar 0, m d : tebal komponen lentur, cm b : lebar (breadth) komponen lentur, cm untuk komponen lentur yang terdiri atas beberapa lapis, b yang digunakan adalah lapisan terlebar, tetapi b harus kurang dari 27,305 cm (b≤27,305 cm). Volume factor (Cv), tidak boleh digunakan bersama-sama dengan faktor stabilitas balok lentur (CL). Dalam penggunaannya dipilih salah satu yang lebih kecil. 7. Flat Use Factor (Faktor posisi baring: Cfu) Tahanan referensi lentur ditetapkan berdasarkan kondisi tegak (edgewise), sehingga apabila kayu akan digunakan pada posisi baring (flatwise) maka tahanan referensi dapat ditingkatkan dengan Faktor posisi baring (Cfu), yang nilainya adalah sbb. (Tabel 11)
Tabel 11. Faktor posisi baring untuk kayu gergajian Lebar (depth)
Pemilahan Visual Ketebalan (breadth) 5,1 cm & 7,6 cm 10,2 cm 5,1 cm & 7,6 cm 1,0 10,2 cm 1,1 1,0 12,7 cm 1,1 1,05 15,2 cm 1,15 1,05 20,3 cm 1,15 1,05 ≥25,4 cm 1,2 1,1 Sumber: (ANSI dan AF&PA 2005) (dikonversi dari inch ke cm)
Pemilahan Mekanis Ketebalan (breadth) 5,1 cm 1,0 1,1 1,1 1,15 1,15 1,2
24
Apabila glulam digunakan dengan pembebanan sejajar muka laminasi (
), maka
faktor posisi baring sebagaimana Tabel 12 dapat digunakan untuk meningkatkan tahanan referensi.
Tabel 12. Faktor posisi baring untuk glulam struktural Dimensi komponen sejajar muka laminasi Cfu 27,3 cm atau 26,7 cm 1,01 22,2 cm atau 21,6 cm 1,04 17,1 cm 1,07 13 cm atau 12,7 cm 1,10 7,9 cm atau 7,6 cm 1,16 6,35 cm 1,19 Sumber: (ANSI dan AF&PA 2005) (dikonversi dari inch ke cm)
8. Incising Factor (Faktor tatal: Ci) Tahanan referensi harus dikalikan dengan faktor tatal (Tabel 13) apabila dimensi kayu ditatal dengan kedalaman maksimum 1 cm dan panjang maksimum 0,95 cm dan kerapatan tatalan maksimum 11840/m2. Apabila batasan tersebut terlewati faktor tatal harus dihitung berdasarkan sifat penampang yang telah dikurangi tatalan.
Tabel 13. Faktor tatal (Ci) untuk kayu gergajian (ANSI dan AF&PA 2005) Nilai Desain E, Emin Fb, Ft, Fc, Fv Fc
Ci 0,95 0,80 1,00
9. Repetitive Member Factor (Faktor komponen ganda: Cr) Tahanan referensi lentur kayu gergajian dapat ditingkatkan dengan faktor komponen ganda (Cr) sebesar 1,5 apabila kayu digunakan sebagai sambungan, rangka batang, rangka ruang, chords, rafters, studs, planks, decking atau komponen lain yang serupa yaitu yang jarak tumpuan tidak lebih 61 cm dari tengah-tengahnya, jumlahnya tidak kurang dari 3, dan tersambung ke lantai, atap, atau komponen lain yang bersifat mendistribusikan tegangan.
10. Curvature Factor (Faktor lengkungan: Cc) Glulam struktural yang berbentuk lengkung, tahanan referensinya harus dikoreksi dengan faktor lengkungan (Cc) yang nilainya dihitung berdasar :
25
Cc 1 ( 2000 )(t / R ) 2 ,
di mana:
t : ketebalan laminasi, in R: Radius kelengkungan pada sisi bagian dalam t/R ≤ 1/100 untuk hardwood, dan t/R≤ 1/125 untuk softwood
Dalam sistem metrik, persamaan faktor lengkungan (Cc) menjadi: Cc 1 (12903.2 )( t / R ) 2 , di mana ketebalan laminasi (t) diukur dengan satuan cm.
11. Column Stability Factor (Faktor stabilitas kolom: CP) Komponen tekan memiliki kecenderungan untuk mengalami tekuk lateral. Namun apabila struktur dirancang untuk menahan tekuk dengan memberikan tumpuan penahan tekuk lateral, maka besarnya Cp adalah 1,0. Panjang kolom efektif le untuk kolom solid dapat ditentukan berdasarkan prinsip-prinsip mekanika teknik. Salah satu cara yang umum digunakan adalah dengan mengalikan panjang kolom aktual (l) dengan faktor panjang efektif (Ke).
(le= Kel). Besarnya panjang kolom efektif ditentukan
kondisi modus tekuk sebagaimana Gambar 7.
Tumpuan
Ke teoritis Ke rekomendasi Jepit Sendi Geser
0,5 0,65
0,7 1,0 1,0 2,0 2,0 0,80 1,2 1,0 2,10 2,4 Tidak dapat berotasi dan tidak dapat bertranslasi Dapat berotasi, tidak dapat bertranslasi Tidak dapat berotasi, dapat bertranslasi
Rol Dapat berotasi, dapat bertranslasi Gambar 7. Faktor panjang efektif untuk berbagai kondisi kolom tekan (ANSI dan AF&PA 2005)
Untuk kolom solid dengan penampang persegi, angka kelangsingan (slenderness ratio= l/d), harus dipilih salah satu yang paling besar dari rasio le1/d1 atau le2/d2. (Gambar 8).
26
Angka kelangsingan untuk kolom solid tidak boleh lebih besar dari 50, kecuali selama masa konstruksi. Selama masa konstruksi angka kelangsingan dapat mencapai 75.
d2
l2
d1 l1
Gambar 8. Kolom tekan (ANSI dan AF&PA 2005) 12. Bearing Area Factor (Cb) Tahanan referensi tekan tegak lurus serat (Fc) digunakan pada bearing sepanjang berapapun pada ujung komponen, ataupun untuk bearing berukuran 6“ atau lebih pada lokasi yang lain. Untuk bearing berukuran kurang dari 6“ dan tidak lebih dekat dari 3“ ke ujung komponen dapat ditingkatkan tahanan referensi tekan tegak lurus seratnya dengan mengalikan dengan Bearing Area Factor (Cb): Cb
b 0,375 , b
Persamaan tersebut menghasilkan Tabel Bearing Area Factor (Cb) (Tabel 14). Pada sistem metrik persamaan Bearing Area Factor (Cb): adalah Cb
b 0,9525 , dimana lb b
diukur dengan satuan cm. Tabel 14. Bearing Area Factor (Cb) b (cm)
1,27
2,54
3,81
5,08
7,62
Cb 1,75 1,38 1,25 1,19 1,13 Sumber: (ANSI dan AF&PA 2005) (dikonversi dari inch ke cm)
10,16
15,24 atau lebih
1,10
1,0
13. Format Conversion Factor (Faktor Konversi Format: KF) Faktor Konversi Format (KF) digunakan untuk mengkonversi tegangan ijin pada ASD menjadi kuat acuan pada LRFD. KF hanya digunakan pada LRFD apabila tahanan referensi yang tersedia berupa tegangan ijin (berdasar lama pembebanan normal). Apabila tahanan referensi sudah berupa kuat acuan yang diperoleh sesuai dengan
27
prosedur ASTM D 5457, KF tidak boleh digunakan. Nilai Faktor Konversi Format disajikan pada Tabel 15.
Tabel 15. Faktor Konversi Format, KF (ANSI dan AF&PA 2005) Aplikasi pada Komponen
Sambungan
Tahanan Referensi Fb, Ft, Fv, Fc, Frt, Fs Fc Emin Semua sambungan di NDS
KF 2,16/ 1,875/ 1,5/ 2,16/
14. Resistance Factor (Faktor Tahanan: ) Pada LRFD, tahanan referensi harus dikalikan dengan Faktor Tahanan () sebagaimana disajikan pada Tabel 16.
Tabel 16. Faktor Tahanan () (ANSI dan AF&PA 2005) Aplikasi pada Komponen
Sambungan
Tahanan Referensi Fb Ft Fv, Frt, Fs Fc, Fc Emin Semua sambungan
Simbol b t v c s z
0,85 0,80 0,75 0,90 0,85 0,65
15. Time Effect Factor (Faktor Pengaruh Waktu: ) Tahanan referensi harus dikalikan dengan Faktor Pengaruh Waktu, , sebagaimana disajikan pada Tabel 17.
Tabel 17. Kombinasi Pembebanan dan pasangan Faktor Pengaruh Waktunya (ANSI dan AF&PA 2005) Kombinasi Pembebanan 1,4(D+F) 1,2(D+F) + 1,6H + 0,5(Lr atau S atau R) 1,2(D+F) + 1,6(L+H) + 0,5(Lr atau S atau R)
1,2(D+F)+1,6(Lr atau S atau R)+(L atau 0,8W) 1,2D + 1,6W + L + 0,5(Lr atau S atau R) 1,2D + 1,0E + L + 0,2S 0,9D + 1,6W + 1,6H 0,9D + 1,0E + 1,6H
Faktor Pengaruh Waktu () 0,6 0,6 0,7 apabila L dari gudang 0,8 apabila L dari occupancy 1,25 apabila L dari impact 0,8 1,0 1,0 1,0 1,0
28
III. METODOLOGI
A. Waktu dan Tempat Penelitian ini berjalan efektif selama 12 (dua belas) bulan yaitu dari bulan Januari sampai dengan Desember 2007 di Laboratorium Keteknikan Kayu, Departemen Hasil Hutan, Fakultas Kehutanan-IPB.
B. Alat dan Bahan Bahan yang dipergunakan pada penelitian ini adalah data mentah hasil pengujian sifat dasar kayu kelapa contoh kecil bebas cacat (ckbc) yang telah diteliti oleh Wardhani (2005).
Sedangkan peralatan yang dipergunakan adalah komputer yang dilengkapi
software spreadsheet (Microsoft Excel), statistik (Minitab 13), dan analisa struktur (SAP 2000 versi 10).
C. Metode Penelitian Untuk mencapai tujuan itu, diperlukan beberapa tahap penelitian untuk mencapai sasaran berikut : 1. Mendapatkan persamaan matematis untuk mengidealisasi sifat mekanis gelugu berdasarkan sifat-sifat ckbc-nya. 2. Mengestimasi kerapatan dan sifat mekanis gelugu dengan cara merekonstruksinya dari ckbc. 3. Menyusun analisa struktur tumpukan gelugu berdasarkan format ASD dan LRFD. 4. Membandingkan efisiensi bahan ketiga desain tumpukan gelugu menurut kapasitas strukturnya.
Topik penelitian ini merupakan bagian integral yang terdiri atas beberapa topik. Diagram alur penelitian adalah sebagaimana Gambar 9.
Idealisasi sifat kayu kelapa ckbc Software Spreadsheet dan Statistik
Pola sebaran kerapatan dan sifat mekanis ckbc pada pohon kelapa
Penggambaran Struktur - Gambar Struktur Tumpukan Gelugu - Penentuan bebanbeban yang bekerja
Pendugaan sifat gelugu Perhitungan matematis dan mekanika
SAP 2000 v 10
Perhitungan Mekanika
Sifat mekanis gelugu
Capacity
- Gaya-gaya dalam batang:Gaya Normal, Gaya Lintang, Gaya Axial - Defleksi/Deformasi
Analisa Struktur: ASD & LRFD
SAP 2000 v 10
Demand
Gambar 9. Alur Penelitian
Penelitian ini dilakukan melalui beberapa tahap yaitu : 1. Idealisasi sifat dasar kayu kelapa ckbc Idealisasi sifat dasar kayu kelapa ckbc dimaksudkan untuk mengetahui sifat fisis mekanis ckbc pada setiap posisinya di dalam batang. Untuk itu digunakan regresi linier berganda dengan model: Yijk=A+Bri+Cri2+Dtj+Etjri+Ftjri2+Gzk+Hzkri+Izkri2+Jzktj+Kzktjri+Lzktjri2+ijk dimana: Yijk adalah kerapatan dan sifat mekanis (MOE dan MOR) kayu kelapa ckbc. A adalah konstanta B, C, D, E, F, G, H, I, J, K, dan L adalah koefisien regresi ri adalah jarak contoh uji dari titik pusat jari-jarinya. Bila posisi contoh uji tepat di titik pusat diberi nilai 0, sedangkan di sebelah timur diberi nilai –r dan di sebelah barat diberi nilai +r. tj adalah posisi contoh uji berdasar ketinggian. zk adalah peubah boneka untuk mewakili pengaruh perbedaan dua pohon sumber contoh uji. Pohon pertama diberi nilai 0, sedangkan pohon kedua diberi nilai 1. ijk adalah sisaan. Dengan model tersebut akan diuji lima pasangan hipotesis yaitu: 1. H0 : Kedua pohon memiliki sifat fisis dan mekanis yang sama H1 : Pohon pertama memiliki sifat fisis dan mekanis yang berbeda dengan pohon kedua
30
2. H0 : Sifat fisis dan mekanis kayu kelapa belahan bagian timur sama dengan belahan bagian barat H1 : Posisi arah sinar matahari berpengaruh pada sifat fisis dan mekanis kayu kelapa. 3. H0 : Sifat fisis dan mekanis kayu kelapa tidak mempunyai hubungan linier yang erat dengan posisinya berdasar ketinggian (pangkal, tengah, ujung) H1 : Posisi vertikal batang kelapa mempunyai hubungan linier yang erat dengan sifat fisis dan mekanis kayu kelapa. 4. H0 : Sifat fisis dan mekanis kayu kelapa tidak mempunyai hubungan linier yang erat dengan posisinya secara horisontal (tepi-tengah-tepi) H1 : Posisi kayu kelapa secara horisontal memiliki hubungan linier yang erat dengan sifat fisis dan mekanis kayu kelapa 5. H0 : Lebar selang nilai sifat fisis dan mekanis kayu kelapa menurut posisinya secara horisontal (tepi-tengah-tepi) akan sama lebarnya pada setiap bagian pangkal, tengah, maupun ujung. Variasi sifat fisis dan mekanis kayu kelapa pada bagian pangkal, tengah, dan ujung adalah sama. H1 : Lebar selang nilai sifat fisis dan mekanis kayu kelapa menurut posisinya secara horisontal (tepi-tengah-tepi) akan berbeda lebarnya pada setiap bagian pangkal, tengah maupun ujung. Variasi sifat anatomis, fisis, dan mekanis kayu kelapa berbeda-beda menurut bagian pangkal, tengah dan ujung. Pengujian hipotesis dilakukan dengan metode regresi bertatar dengan batasan nilai αuntuk-masuk (α-to-enter) adalah 0,01 dan α-untuk-keluar (α-to-remove) adalah 0,05.
2. Pendugaan kerapatan dan sifat mekanis gelugu Sifat dasar gelugu yang diperlukan untuk desain tumpukan gelugu meliputi: kerapatan, modulus elastisitas lentur (E), kekuatan lentur patah (SR), kekuatan tekan sejajar serat, dan kekuatan tarik tegak lurus serat. a. Kerapatan Bentuk geometris kerucut terpancung (Gambar 10) dapat dimanfaatkan untuk mewakili sebatang gelugu. Berat (W) dan volume (V) gelugu, diperoleh dari T1 R 2π
W fρ (r,t)rddrdt
dan V R0 R1 T1 T0 . Kemudian kerapatan merupakan 2
T0 0 0
2
perbandingan antara berat benda dengan volumenya (=W/V).
T
T 1
R1
T0
d rd rr
T R0
R0
Gambar 10. Model rekonstruksi untuk estimasi kerapatan gelugu
31
b. Sifat Elastis Kayu merupakan benda orthotropis yang memiliki tiga buah modulus elastisitas, yang dilambangkan dengan EL, ER, dan ET. Lambang EL, ER, dan ET berturut-turut merupakan modulus elastisitas sepanjang arah longitudinal, radial, dan tangensial. Selain modulus elastisitas, dua besaran lain yaitu modulus geser dan Poisson’s rasio juga menyatakan sifat elastis kayu.
Rekonstruksi untuk mendapatkan modulus
elastisitas gelugu dilakukan berdasarkan konsep batang tekan (Gambar 11). P
-R
r o
o
-R
R
R
LL
r
Gambar 11. Gelugu yang menerima beban tekan
Modulus elastisitas merupakan perbandingan antara tegangan dan regangan, sehingga dapat diturunkan rumus modulus elastisitas yang sesuai dengan Gambar 11, yaitu: EL
P L 2 2 2 R L R
R
f
EL
(r , t )rdr
0
Nilai EL tersebut dimanfaatkan untuk menduga sifat elastis lainnya yaitu modulus elastisitas arah tranversal (tangensial dan radial) (ET, ER), modulus geser, dan Poisson’s rasio melalui perbandingan antar sifat elastis semua jenis kayu sebagaimana disampaikan Bodig and Jayne (1982) dan FPL (1999).
c. Kekuatan Lentur Patah (MOR) MOR (pada ASTM dilambangkan dengan SR) sortimen gelugu didekati dengan menentukan tegangan normal maksimum pada serat terluar. Kurva tegangan normal tersebut harus melalui titik (0,0) dan titik kritisnya, yaitu titik singgung antara persamaan SR ckbc dengan kurva tegangan normal (Gambar 12), sehingga diperoleh estimasi MOR sortimen gelugu.
32
+r
Kurva SR ckbc Garis netral
-r
Gambar 12. Kurva SR ckbc diplotkan bersama-sama tegangan normal 3. Desain Struktur Tumpukan Gelugu Pada tahapan ini dirancang struktur tumpukan gelugu sesuai dengan sifat bahan dan sifat penampang gelugu. Desain tumpukan gelugu yang ditujukan sebagai pengganti cribbing balok kayu harus memiliki bentuk khas karena beberapa desain seperti cribbing Hercules, serta Link and Lock cribbing telah dipatenkan.
Cribbing
Hercules, serta Link and Lock cribbing menggunakan material balok kayu, sedangkan struktur yang diteliti berbahan dasar gelugu. Alternatif desain struktur adalah tumpukan gelugu tunggal, tumpukan gelugu berseling, dan tumpukan gelugu berseling ganda (Gambar 13) setinggi 3 m. Material yang digunakan untuk komponen tumpukan gelugu adalah sortimen gelugu dengan panjang 2 m, dan jarijari aktual.
Sebagai penumpu dan sekaligus pengunci antar lapisan diberikan
tumpuan berupa gelugu sepanjang 30 cm yang ujung dan pangkalnya dicoak setengah lingkaran saling tegak lurus. berdasarkan Tabel SKI C-bo-010-1987.
Tegangan-tegangan ijin ditentukan Perhitungan mekanika dilakukan
menggunakan software SAP 2000 v 10.0.7. Selanjutnya analisa struktur dan uji kelayakan struktur dilakukan sesuai dengan National Design Standar (NDS) for Wood Construction ASD/LRFD tahun 2005.
a. b. c. Gambar 13. a. Tumpukan Gelugu Tunggal, b. Tumpukan Gelugu Berseling, c. Tumpukan Gelugu Berseling Ganda
33
IV. HASIL DAN PEMBAHASAN
A. Rekonstruksi Gelugu Kayu kelapa merupakan salah satu bahan struktur yang sangat potensial karena ketersediaannya cukup besar dan mudah ditemukan di halaman rumah, perkebunan rakyat maupun perkebunan besar.
Balok kayu kelapa secara
tradisional telah dimanfaatkan untuk kuda-kuda, gording, usuk, dan reng rangka atap rumah-rumah di pesisir pantai selatan Jawa. Selain dalam bentuk balok atau papan, beberapa struktur khusus seperti tiang pancang dan tumpukan gelugupenyangga terowongan pertambangan tidak memerlukan batang berbentuk geometri balok tetapi cukup dalam bentuk gelondongan (gelugu) sebagai komponen strukturnya. Pemanfaatan kayu kelapa dalam bentuk gelugu memiliki keistimewaan daripada dalam bentuk balok, karena proses penggergajian dari gelugu menjadi balok menghilangkan bagian terluar kayu kelapa padahal bagian ini memiliki sifat fisis mekanis terbaik. Evaluasi sifat fisis mekanis gelugu sampai saat ini belum pernah dilakukan, tetapi evaluasi contoh kecil bebas cacat (ckbc)-nya telah dilakukan secara intensif. Kayu kelapa ckbc sangat bervariasi, sehingga dapat diperoleh potongan kayu kelas kuat V hingga I karena berat jenisnya berkisar 0,3 – 1,2. Sifat fisis mekanis kayu kelapa ckbc sangat heterogen, namun memiliki keteraturan yang lebih baik daripada kayu konvensional.
Rahayu (2006)
menyampaikan bahwa semakin ke arah tepi, nilai berat jenis kayu kelapa meningkat, demikian pula dengan MOE, MOR, dan kekerasannya. Wardhani (2005) melaporkan hal serupa yaitu kerapatan tertinggi terdapat pada pangkal, sedangkan terendah terdapat pada empulur, demikian pula dengan MOE dan MOR-nya. Disebutkan pula bahwa kerapatan, MOE, dan MOR kayu kelapa mengikuti persamaan linier negatif dari pangkal ke ujung sehingga bagian ujung lebih rendah daripada bagian pangkal. Pengujian ckbc sebagaimana dilaporkan Wardhani (2005) dilakukan pada kadar air kesetimbangan (12%-18%) sehingga variasi kadar air maupun kelembaban (RH) diabaikan pula.
Sifat fisis mekanis gelugu yang meliputi kerapatan, sifat elastis (3 Modulus Elastisitas, 3 Modulus Geser, dan 6 Poisson’s rasio), serta kekuatan (MOR, kekuatan tekan sejajar serat, kekuatan tekan tegak lurus serat, kekuatan geser sejajar serat, kekuatan geser tegak lurus serat, dan kekuatan tarik sejajar serat) sangat penting diketahui agar dapat mendesain dengan baik.
Kerapatan Gelugu Kerapatan kayu kelapa ckbc berkisar 0,3 – 1,2 kg/cm3.
Kerapatan
tertinggi terletak pada bagian tepi pangkal batang, sedangkan terendah terletak pada bagian pusat ujung batang.
Analisis data dengan menggunakan regresi
bertatar menghasilkan persamaan terbaik sebagai berikut : =0,722-0,312z+0,00333r2-0,0258t+0,0198zt+0,00047tr2 (n=140; R2(adj)=74,61%; Sd=0,123).
Persamaan tersebut disajikan dalam bentuk grafik pada Gambar 14. Gambar 14(a) dan 14(b) memperlihatkan kerapatan kayu kelapa ckbc secara kuadratik berbeda berdasarkan posisi horisontalnya. Untuk setiap lempengan kayu kelapa, titik pusat batang merupakan titik balik fungsi kuadratik sehingga kerapatan terendah tepat berada di pusat batang. Keberadaan titik balik di pusat batang juga menunjukkan bahwa sumbu ordinat (x=0) membelah potongan tepat menjadi dua bagian yang simetris. Hal ini menunjukkan bahwa posisi arah mata angin pada saat pohon kelapa tumbuh berdiri tidak berpengaruh nyata terhadap kerapatan kayunya. Kerapatan kayu belahan sebelah Timur sama dengan kerapatan kayu belahan sebelah Barat.
Kondisi ini terjadi karena pada kedua pohon kelapa
sampel, sinar matahari bukan merupakan faktor pembatas penting yang mempengaruhi pertumbuhannya. Kedua pohon kelapa tersebut hidup di tanah datar tanpa naungan sehingga mendapatkan cukup sinar matahari, baik pada pagi ataupun sore hari. Penelitian lebih lanjut masih diperlukan untuk mengetahui pengaruh arah mata angin pada kayu dari pohon kelapa yang tumbuh di lereng gunung atau tepi pantai yang mendapatkan intensitas cahaya matahari yang berbeda ekstrim pada pagi dan sore hari sepanjang pertumbuhannya. Pada pohon
35
konifer dan daun lebar yang mengalami perbedaan intensitas cahaya ekstrim, sifat fisis mekanis kayu pada tiap sisinya berbeda karena pertumbuhan sekunder terjadi dengan kecepatan berbeda sehingga empulur tidak berada tepat di pusat batang. b)
1.4
Pohon I kerapatan (kg/cm3)
1 0.8 0.6 0.4 0.2
-13
-11
-9
-7
tinggi=0,5 m tinggi=8,5 m
c)
0 -5 -3 -1 1 3 5 jarak dari titik pusat (cm) tinggi=2,5 m tinggi=4,5 m tinggi=10,5 m tinggi=12,5 m
9
11
0
d)
kerapatan (kg/cm3)
kerapatan (kg/cm3)
tinggi=0,5 m tinggi=8,5 m
2
3
4
5
1.2
6 7 8 9 10 11 posisi ketinggian (m) r=2 cm r=4 cm r=10 cm r= 12 cm
12
6 7 8 9 10 11 posisi ketinggian (m) r=2 cm r=4 cm r=10 cm r= 12 cm
12
13
14
15
r=6 cm
Pohon II
1
0.4
-7
1
r=0 cm r=8 cm
0.6
-9
0.4
tinggi=6,5 m tinggi=14,5 m
0.8
-11
0.6
13
0.2
-13
1 0.8
0
7
1
0 -5 -3 -1 1 3 5 jarak dari titik pusat (cm) tinggi=2,5 m tinggi=4,5 m tinggi=10,5 m tinggi=12,5 m
Pohon I
0.2
1.2
Pohon II
1.4 1.2
1.2
kerapatan (kg/cm3)
a)
0.8 0.6 0.4 0.2 0
7
9
11
tinggi=6,5 m tinggi=14,5 m
13
0
1
2
3
r=0 cm r=8 cm
4
5
13
14
15
r=6 cm
Gambar 14. Kerapatan kayu kelapa ckbc pohon 1 berdasarkan posisi (a) horisontal (b) vertikal; dan pohon 2 berdasarkan posisi (c) horisontal (d) vertikal; Gambar 14(a) dan 14(c) menunjukkan pula bahwa kayu kelapa ckbc memiliki kerapatan lebih tinggi bila semakin jauh posisinya dari pusat batang. Pola sebaran kerapatan kayu kelapa secara horisontal dari tepi-pusat-tepi mengikuti persamaan kuadratik. Kurva kuadratik semakin terjal dengan semakin tinggi posisi lempengan dari atas tanah. Kemiringan (slope) kurva kuadratik mengikuti persamaan d/dr=0,00666r+0,000984tr, sehingga semakin terjal dengan semakin tinggi posisi vertikalnya. Pada lempengan pangkal batang, kurva kuadratik lebih mendatar daripada lempengan ujung batang. Hal ini menunjukkan bahwa selisih kerapatan pada jarak tertentu dari pusat ke tepi batang pada lempengan pangkal lebih rendah dibanding lempengan ujung. Kerapatan kayu lempengan ujung lebih heterogen dibanding lepengan pangkal. Heterogenitas yang tinggi pada lempengan ujung daripada lempengan pangkal ini terlihat dengan lebih ekstrimnya perbedaan antar dua potongan pada jarak yang sama dari
36
pusat batang. Namun karena diameter batang bagian ujung lebih kecil daripada pangkal, selang kerapatan lebih sempit pada bagian ujung daripada bagian pangkal. Pada pohon 1 selang kerapatan lempengan ujung berkisar 0,3-0,6 kg/cm3, dan lempengan pangkal berkisar 0,7-1,2 kg/cm3. Pada pohon 2 selang kerapatan lempengan ujung berkisar 0,3-0,6 kg/cm3, dan lempengan pangkal berkisar 0,4-1 kg/cm3.
Seandainya taper pohon kelapa bernilai 1 sehingga
diameter ujung sama dengan diameter pangkal, maka selang kerapatan bagian ujung akan lebih lebar daripada pangkal. Penyebaran kerapatan kayu kelapa secara vertikal (pangkal-tengah-ujung) mengikuti pola linier. Wardhani (2005) menyatakan bahwa semakin ke ujung kerapatan kayu kelapa semakin berkurang.
Gambar 14(b) dan 14(c)
memperlihatkan bahwa pola tersebut berlaku untuk potongan pusat (core) kayu kelapa.
Pada pusat kayu kelapa, kerapatan menurun dengan semakin tinggi
posisinya di dalam batang. Pola ini terjadi pada potongan pusat batang hingga jarak sejauh ±7 cm ke tepi pada pohon 1, dan ±4 cm pada pohon 2. Pola sebaliknya terjadi pada potongan selebihnya hingga tepi batang. Pada potongan tepi ini kerapatan semakin tinggi dengan semakin tinggi posisi vertikalnya di dalam batang; dari pangkal ke ujung kerapatan kayu kelapa tepi semakin naik. Pola penyebaran kerapatan kayu kelapa pada posisi horisontal dan vertikal tersebut selanjutnya dipergunakan untuk menduga kerapatan gelugu rekonstruksi. Kerapatan gelugu rekonstruksi merupakan berat gelugu hasil rekonstruksi dibagi dengan volumenya, sehingga perhitungan teoritis dilakukan secara bertahap melalui estimasi berat, volume, dan selanjutnya kerapatan. Perhitungan teoritis ini menggunakan prinsip-prinsip kalkulus dan geometri analitis. Model kerucut terpancung merupakan model ideal untuk rekonstruksi gelugu yang lebih mendekati kenyataan.
Gelugu memiliki taper, sehingga
diameter ujung lebih kecil daripada diameter pangkalnya.
Namun demikian
perubahan diameter tersebut tidak terlalu besar dibandingkan pohon konifer maupun daun lebar. Model kerucut terpancung yang dipergunakan disajikan pada Gambar 15. Pada penelitian ini, bentuk geometri ideal gelugu diasumsikan
37
sebagai sebuah lingkaran yang terbentuk dari komponen-komponen berukuran sangat kecil berbentuk mirip persegi panjang. T
T1
T0 dr rd r
T R1 R0
R0
Gambar 15. Model rekonstruksi gelugu berbentuk kerucut terpancung (silindris bertaper) (penampang lingkaran ujung berjari-jari R1 dan pangkal R0, serta tinggi T1-T0) Gambar 15 memperlihatkan bahwa penampang lingkaran pada gelugu, dibentuk oleh komponen-komponen sangat kecil yang mirip persegi panjang. Untuk sudut d sangat kecil, maka rumus-rumus persegi panjang cukup memadai untuk menghitung luas area tiap komponen sehingga balok kecil dengan ukuran penampang rd dr dan tinggi dt dapat dihitung volumenya (dv) dengan rumus : dv=rd dr dt. Setiap potong komponen ini memiliki kerapatan yang mengikuti persamaan:
= f(r,t), sehingga berat setiap komponen (dw) adalah: dw=dv= f(r,t)rd dr dt. Dengan demikian berat seluruh balok kayu kelapa (W) sepanjang T1-T0 adalah: T1 R 2π
T1 R
T0 0 0
T0 0
W fρ (r, t)rddrdt 2π fρ (r, t)rdrdt
Seperti disampaikan sebelumnya, sebaran kerapatan (=f(r,t)) kayu kelapa ckbc pada setiap posisi vertikal dan horisontalnya dapat didekati dengan persamaan : =0,722-0,312z+0,00333r2-0,0258t+0,0198zt+0,00047tr2 (n=140; R2(adj)=74,61%; Sd=0,123). Dengan demikian berat gelugu untuk pohon 1 dan 2 dapat dinyatakan dengan persamaan :
38
T1 R
W 2 0,722 - 0,312z 0,00333r 2 0,0258t 0,0198zt 0,00047tr 2 rdrdt T0 0
R
T1
0,00333 2 0,00047 2 2 W 0,722 - 0,312z r 0,0258t 0,0198zt tr r dt 2 2 0 T0 T1
0,00333 2 0,00047 2 2 W 0,722 - 0,312z R 0,0258t 0,0198zt tR R dt 2 2 T0
Namun jari-jari maksimum gelugu semakin ke ujung semakin kecil, sehingga jarijari maksimum setiap ketinggian tertentu perlu dihitung pula. Jari-jari pohon 1 pada ketinggian 0,5 m adalah 13 cm, dan pada ketinggian 14,5 m adalah 5,5 cm. Sehingga lebar jari-jari batang kelapa pohon 1 pada tiap ketinggian dapat dinyatakan dengan: RI 14,5 t
7,5 5,5 13,267 - 0,536t (Catatan: R dalam cm dan t dalam m) 14
Sedangkan jari-jari pohon 2 pada ketinggian 0,5 m adalah 14,5 cm, dan pada ketinggian 14,5 m adalah 6 cm sehingga lebar jari-jari pohon 2 pada setiap ketinggian adalah: RII 14,5 t
9 6 15,321 - 0,643t (Catatan: R dalam cm dan t dalam m) 14
Oleh karena itu untuk pohon 1, berat setiap sortimen gelugu sepanjang T0-T1 adalah: T1
0,00333 13,267 - 0,536t 2 0,0258t 0,00047 t 13,267 - 0,536t 2 13,267 - 0,536t 2 dt W 0,722 2 2 T0
Persamaan di atas dapat dipecah menjadi 4 suku, yaitu: T a. 0,72213,267 - 0,536t 2 dt = 0,722 13,267 - 0,536t 3 1
- 0,536 * 3
T0
T1
T1
T0
b. 0,00333 13,267 - 0,536t 4 dt = 0,00333 13,267 - 0,536t 5 T0
- 0,536 * 10
2
T1
T0
T1
T1
c. 0,0258t 13,267 - 0,536t 2 dt = 0,0258 13,267 2 t - 2 * 13,267 * 0,536t 2 0,536 2 t 3 dt T0
T0
= 0,0258 13,267 t 2 - 2 * 13,267 * 0,536 t 3 0,536 t 4 2 3 4 2
2
T1
T0
39
T d. 0,00047 t 13,267 - 0,536t 4 dt = 1
2
T0
T1
0,00047 13,267 4 2 4 * 13,267 3 * 0,536 3 6 * 13,267 2 * 0,536 2 4 4 * 13,267 * 0,536 3 5 0,536 4 6 t t t t t 2 3 4 5 6 2 T
0
Berat sortimen gelugu sepanjang T0-T1 merupakan jumlah keempat suku tersebut. Oleh karena itu apabila pembagian batang pohon kelapa 1 dilakukan untuk setiap potongan sepanjang 2 meter dari pangkal ke ujung maka diperoleh sortimen dengan berat seperti disajikan pada Tabel 18. Tabel 18. Berat sortimen gelugu dari pohon 1 Sortimen ke1 2 3 4 5 6 7
Tinggi (m) Pangkal (To) Ujung (T1) 0 2 2 4 4 6 6 8 8 10 10 12 12 14
Berat (x100g) 326 263 205 153 109 73 46
Sortimen gelugu yang diperoleh dari pohon 2 dapat direkonstruksi dengan cara serupa. Berat setiap potongan gelugu dari pohon kedua dapat dinyatakan dengan: T1
0,00333 2 0,00047 2 2 W 0,41 R 0,006t tR R dt 2 2 T0 T1
0,00333 15,321 - 0,643t 2 0,006t 0,00047 t 15,321 - 0,643t 2 15,321 - 0,643t 2 dt W 0,41 2 2 T0
Untuk kemudahan perhitungan persamaan di atas dipecah menjadi 4 suku yaitu: T1
T
1 0,41 a. 0,4115,321 - 0,643t dt = 15,321 - 0,643t 3 - 0,643 * 3 T0 T0
2
T
T1
1 0,00333 b. 15,321 - 0,643t 4 dt = 0,00333 15,321 - 0,643t 5 2 - 0,643 * 10 T0 T0
T1
T1
2 2 c. 0,006t 15,321 - 0,643t dt = 0,006 15,321 t 2 - 2 * 15,321 * 0,643 t 3 0,643 t 4 3 4 2 T0 T0 2
40
T1
d. 0,00047 t 15,321 - 0,643t 4 dt T0
2
T1
0,00047 15,3214 2 4 * 15,3213 * 0,643 3 6 * 15,3212 * 0,643 2 4 4 * 15,321 * 0,643 3 5 0,643 4 6 t t t t t 2 3 4 5 6 2 T0
Dengan demikian berat setiap sortimen gelugu yang diperoleh dari pohon kedua dapat dilihat pada Tabel 19. Tabel 19. Berat sortimen gelugu dari pohon 2 Sortimen ke1 2 3 4 5 6 7
Tinggi (m) Pangkal (To) Ujung (T1) 0 2 2 4 4 6 6 8 8 10 10 12 12 14
Berat (x100g) 350 293 234 177 128 87 55
Volume kayu gelondongan (log) pada umumnya dihitung sebagai volume benda silindris. Besarnya jari-jari yang dipergunakan pada rumus volume adalah jari-jari rataan pangkal dan ujung sehingga volume gelugu dinyatakan pula dengan : R R1 v1 0 T1 T0 2 2
Rumus volume (v1) tersebut merupakan pendekatan berbias dari volume benda sebenarnya, karena pendekatan volume silindris tidak sesuai dengan bentuk geometris gelugu yang lebih mendekati bentuk kerucut terpancung. Berdasarkan Gambar 15, volume gelugu dapat dinyatakan dengan : v2
R 3
0
2
T T0 R12 T T1 ,
dan disederhanakan menjadi: R 2 R0 R1 R12 T1 T0 v2 0 3
Selain kedua rumus di atas, pendekatan volume benda putar yang diperoleh melalui metode integrasi dapat pula digunakan untuk menghitung volume gelugu.
41
Volume benda berbentuk kerucut terpancung dapat dihitung dengan mengikuti rumus volume benda putar (Purcell 1981) yaitu: T1
v 3 h(t ) dt . 2
T0
Sesuai dengan rumus tersebut setiap sortimen gelugu sepanjang (T1-T0) yang diperoleh dari pohon ke-1 adalah: T1
v 3 13,267 0,536t dt = 2
T0
0,536 * 3
T1
13,267 0,536t 3 T
0
dan dari pohon ke-2 adalah: T1
v3 15,321 0,643t dt = 2
T0
0,643 * 3
15,321 0,643t 3
T1
T0
Berdasarkan ketiga rumus volume tersebut di atas, volume sortimen gelugu yang diperoleh dari pohon 1 disajikan pada Tabel 20, sedangkan yang diperoleh dari pohon 2 disajikan pada Tabel 21. Pendekatan volume silindris menderita bias sistematik, sehingga volume hasil perhitungan selalu lebih kecil daripada kenyataan. Hasil perhitungan dengan rumus volume silindris lebih kecil dari dua pendekatan lainnya dengan selisih sebesar R1 R0 2 T1 T0 . 12
Sedangkan pendekatan dengan rumus volume
kerucut terpancung identik dengan pendekatan volume benda putar. Selisih yang terjadi pada kedua pendekatan tersebut hanya disebabkan pembulatan desimal dalam proses pengerjaan. Namun untuk keperluan praktis, perbedaan pendekatan silindris dengan dua lainnya masih sangat kecil sehingga dapat diabaikan. Oleh karena itu pendekatan silindris masih cukup baik untuk menghitung volume sortimen gelugu meskipun menderita bias sistematik. Sementara itu pendekatan kerucut terpancung dan volume benda putar adalah pendekatan ideal yang lebih mendekati kenyataan. Tabel 20 dan 21 memperlihatkan pohon 2 memiliki dimensi batang lebih besar daripada pohon 1 sehingga volumenya pun lebih besar. Meskipun ditebang pada umur sama, faktor genetik dan lingkungan pertumbuhan dapat menghasilkan
42
perbedaan kecepatan pertumbuhan. Kedua faktor tersebut menyebabkan pohon 2 memiliki riap volume lebih tinggi daripada pohon 1. Tabel 20. Volume sortimen gelugu dari pohon 1 berdasarkan rumus silindris (v1), kerucut terpancung (v2), dan benda putar (v3). Sort. ke1 2 3 4 5 6 7
Tinggi (m)
Volume (x100cm3) Ujung (R1) v1 v2 v3 12 324,2 324,4 324,3 11 271,9 272,1 272,1 10 224,3 224,5 224,4 9 181,2 181,4 181,3 8 142,7 142,9 142,8 7 108,8 109,0 108,9 6 79,5 79,7 79,5 Rataan 190,4 190,6 190,5
Jari-jari (cm)
Pangkal (T0)
Ujung (T1)
Pangkal (R0)
0 2 4 6 8 10 12
2 4 6 8 10 12 14
13 12 11 10 9 8 7
Tabel 21. Volume sortimen gelugu dari pohon 2 berdasarkan rumus silindris (v1), kerucut terpancung (v2), dan benda putar (v3). Sort. ke1 2 3 4 5 6 7
Tinggi (m) Pangkal (T0)
0 2 4 6 8 10 12
Ujung (T1)
2 4 6 8 10 12 14
Volume (x100cm3) Ujung (T1) v1 v2 v3 14 430,9 431,2 431,2 13 358,7 359,0 359,0 11 293,2 293,4 293,4 10 234,2 234,5 234,4 9 181,9 182,1 182,1 8 136,1 136,4 136,3 6 97,0 97,3 97,2 Rataan 247,4 247,7 247,7
Jari-jari (cm) Pangkal (T0)
15 14 13 11 10 9 8
Kerapatan benda merupakan besaran sifat fisis yang telah sangat dikenal. Kerapatan menunjukkan berat benda per unit volumenya. Kerapatan berkaitan erat dengan sifat fisis dan mekanis material sehingga menjadi salah satu besaran penting yang perlu diketahui untuk berbagai aplikasi. Kerapatan kayu berkaitan erat dengan sifat mekanis kayu seperti modulus elastisitas (MOE), keteguhan lentur patah (MOR), kekerasan, keteguhan tekan, keteguhan tarik, dll. Kerapatan juga berkaitan dengan beban mati yang diterima struktur akibat berat sendiri. Oleh karena itu kerapatan setiap sortimen gelugu yang akan dipergunakan sebagai material struktur perlu diketahui. Kerapatan sortimen gelugu yang diperoleh dari pohon kelapa 1 dan 2, disajikan pada Tabel 22. Kerapatan sortimen gelugu dipilih
43
dengan volume silinder sebagai penyebutnya karena untuk batang pendek (2 m) dan taper kecil, bias sistematik yang terjadi dapat diabaikan. Tabel 22. Kerapatan sortimen gelugu dari pohon 1 dan 2 Tinggi (m) Pohon 1 Pohon 2 SortiBerat Berat men Pangkal Ujung Volume Kerapatan Volume Kerapatan ke(T0) (T1) (x100 gr) (x100 cm3) (gr/cm3) (x100 gr) (x100 cm3) (gr/cm3)
1 2 3 4 5 6 7
0 2 4 6 8 10 12
2 4 6 8 10 12 14 Rataan
326 263 205 153 109 73 46 168
324,2 271,9 224,3 181,2 142,7 108,8 79,5 190.4
1,01 0,97 0,91 0,84 0,76 0,67 0,58 0.82
350 293 234 177 128 87 55 189
430,9 358,7 293,2 234,2 181,9 136,1 97,0 247,4
0,81 0,82 0,80 0,76 0,70 0,64 0,57 0,73
Seperti terlihat pada Tabel 22, kerapatan gelugu yang diperoleh dari pohon 1 memiliki pola serupa dengan pohon 2. Secara umum kerapatan gelugu bagian pangkal lebih tinggi daripada bagian ujung. Namun kerapatan gelugu pohon 2 lebih rendah daripada pohon 1. Pohon 2 berdiameter lebih besar daripada pohon 1. Pohon kelapa tidak mengalami pertumbuhan sekunder, namun diperkirakan pohon 2 tumbuh di tempat yang lebih subur atau memiliki genetik yang lebih baik sehingga tumbuh dengan riap volume lebih besar. Mirip seperti pohon konifer maupun daun lebar, pohon sejenis yang tumbuh pada kondisi fisik lingkungan yang lebih subur berdiameter lebih besar namun berkerapatan rendah. Kejadian yang mirip terjadi pada pohon kelapa 2 yang berdiameter besar namun berkerapatan rendah dibanding pohon kelapa 1. Secara teoritis, model matematis berbentuk geometri kerucut terpancung lebih mendekati kenyataan. Namun demikian sebagian besar persamaan struktur, terutama lenturan, mengasumsikan keseragaman luas penampang sepanjang bentang.
Pelanggaran asumsi ini menimbulkan perhitungan yang sangat
kompleks meskipun pada struktur sederhana.
Pada kolom tekan dan tarik
ketidakseragaman luas penampang dapat diatasi dengan modifikasi sederhana, tetapi tidak demikian pada kasus balok lentur. Oleh karena itu keputusan memilih model geometris silindris atau kerucut terpancung perlu pertimbangan lebih lanjut pada kondisi penggunaannya.
Meskipun model kerucut terpancung lebih
44
mendekati kenyataan namun aplikasinya kurang disukai, sehingga model silindris lebih disarankan.
Terlebih lagi untuk taper yang sangat kecil atau bentang
pendek, seperti pada penelitian ini, hasil perhitungan dengan kedua model memberikan nilai yang sama. Sifat Elastis Gelugu Sifat elastis benda merupakan kemampuan benda untuk menahan perubahan bentuk (deformasi) di bawah batas tertentu sehingga benda masih dapat kembali ke bentuk semula setelah beban dilepaskan. elastis.
Batas ini disebut batas
Apabila benda mendapatkan beban di atas batas elastis, deformasi
permanen atau bahkan kerusakan akan terjadi. Elastisitas berimplikasi terhadap deformasi yang terjadi akibat tegangan rendah sehingga benda dapat kembali ke bentuk semula setelah beban dilepaskan. Untuk mendekripsikan perilaku elastis kayu diperlukan 12 konstanta elastisitas (9 di antaranya saling bebas), yaitu 3 modulus elastisitas (E), 3 modulus geser (G), dan 6 Poisson’s rasio (). Modulus elastisitas dan Poisson’s rasio mempunyai hubungan matematis sebagai berikut:
ij
ji
; i ≠ j; i, j = L, R, T Ei E j Sebagai benda orthotropis, kayu memiliki tiga buah modulus elastisitas, yang dilambangkan dengan EL, ER, dan ET, yang berturut-turut merupakan modulus elastisitas sepanjang arah longitudinal, radial, dan tangensial kayu. Ketiga modulus elastisitas ini normalnya diperoleh dari pengujian tekan, namun khusus EL dapat diperoleh dari pengujian lentur. Bahkan EL yang diperoleh dari pengujian lentur seringkali merupakan satu-satunya data modulus elastisitas yang tersedia untuk kayu dari suatu species. Namun EL yang diperoleh dari pengujian lentur masih mengandung defleksi akibat gaya geser sehingga hasilnya perlu dikoreksi dengan meningkatkannya sebesar ±10% untuk menghilangkan pengaruh gaya geser. EL lentur yang telah dikoreksi ini selanjutnya dapat digunakan untuk menduga sifat elastis lainnya yaitu ER, ET, dan modulus geser (G) berdasarkan
45
rasio masing-masing konstanta setiap species. Bodig dan Jayne (1982) menyatakan bahwa rasio konstanta elastis kayu rataan adalah sebagai berikut: EL ; ER : ET 20 : 1,6 : 1 GLR : GLT : GRT 10 : 9,4 : 1 EL : GLR 14 : 1 Modulus elastisitas merupakan salah satu besaran sifat elastis yang telah dikenal luas selain modulus geser dan Poisson’s rasio.
Modulus elastisitas
menunjukkan perbandingan antara tegangan dan regangan di bawah batas elastis sehingga benda akan kembali ke bentuk semula apabila beban dilepaskan. Kayu merupakan benda orthotropis yang memiliki tiga buah modulus elastisitas, yang dilambangkan dengan EL, ER, dan ET. Lambang EL, ER, dan ET berturut-turut merupakan modulus elastisitas sepanjang arah longitudinal, radial, dan tangensial kayu. Ketiga konstanta modulus elastisitas ini diperoleh melalui pengujian tekan, namun khusus EL dapat diperoleh dari pengujian lentur.
EL yang diperoleh
melalui pengujian lentur sederhana dengan beban tunggal di tengah bentang masih mengandung defleksi akibat gaya geser, sehingga hasilnya dapat ditingkatkan sebesar ±10% untuk memperoleh EL murni (FPL 1999). Berdasarkan
pengujian
103
contoh
uji,
analisis
regresi
bertatar
menghasilkan persamaan terbaik untuk menduga modulus elastisitas setiap potong kayu kelapa menurut posisi horisontal dan vertikalnya adalah: E=4423-848z+89,5r2-188t
(n=103; R2(adj)=72,58%; Sd=1479).
Grafik persamaan tersebut disajikan pada Gambar 16. Seperti halnya dengan kerapatan, pola penyebaran modulus elastisitas (E) kayu kelapa pada posisi horisontal mengikuti persamaan kuadratik dengan titik balik tepat di sumbu ordinat (x=0) (Gambar 16(a) dan 16(c)). Sumbu ordinat menjadi sumbu simetri yang membelah kurva tepat menjadi dua bagian yang simetris, sehingga tidak cukup alasan untuk menolak bahwa E kayu kelapa belahan timur sama dengan belahan baratnya. Arah mata angin tidak berpengaruh nyata terhadap E. Berkaitan dengan penampangnya yang berbentuk lingkaran sempurna, potongan kayu kelapa dari sisi manapun pada jarak dari pusat batang dan ketinggian yang sama memiliki E yang sama pula. Masih menjadi tanda
46
tanya apakah lingkaran sempurna masih dapat terbentuk pada pohon kelapa yang mendapatkan perbedaan intensitas cahaya matahari yang ekstrim pada pagi dan sore hari.
16000
c) 16000
14000
14000
Pohon I
2
2
Modulus Elastisitas (N/mm )
Pohon I
Modulus Elastisitas (N/mm )
a)
12000 10000 8000 6000 4000
0 -10
-8
-6
-4
tinggi=0,5 m tinggi=8,5 m
b)
4
6
tinggi=4,5 m tinggi=12,5 m
8
10
16000
d) 16000
14000
14000
6000 4000 2000
tinggi=0,5 m tinggi=8,5 m
-4
6 8 Posisi ketinggian (m) r=2 cm
r=4 cm
10
12
r=6 cm
14 r=8 cm
Pohon II
12000 10000 8000 6000 4000
0
-2 0 2 jarak dari titik pusat (cm) tinggi=2,5 m tinggi=10,5 m
4
2000
0 -6
2
2
Modulus Elastisitas (N/mm )
8000
-8
0
r=0 cm
10000
-10
4000
tinggi=6,5 m
12000
-12
6000
12
2
Modulus Elastisitas (N/mm )
Pohon II
8000
0
-2 0 2 jarak dari titik pusat (cm) tinggi=2,5 m tinggi=10,5 m
10000
2000
2000
-12
12000
4
tinggi=4,5 m tinggi=12,5 m
6
8
10
tinggi=6,5 m
12
0
2 r=0 cm
4 r=2 cm
6 8 Posisi ketinggian (m) r=4 cm
r=6 cm
10
12 r=8 cm
14 r=10 cm
Gambar 16. Modulus Elastisitas kayu kelapa ckbc pohon 1 berdasarkan posisi (a) horisontal (b) vertikal; dan pohon 2 berdasarkan posisi (c) horisontal (d) vertikal; Gambar 16(a) dan 16(c) juga memperlihatkan bahwa E dipengaruhi oleh posisi horisontalnya secara kuadratik. Modulus Elastisitas (E) terendah terdapat tepat di tengah batang dan tertinggi berada di tepi batang. E pada pohon 1 berkisar 2.000 -11.600 N/mm2, dan pada pohon 2 berkisar 1.200 – 14.300 N/mm2. Seluruh kurva kuadratik pada Gambar 16(a) dan 16(c) memiliki kemiringan yang sama (d/dr bernilai tetap sebesar 179r) untuk setiap lempengan pada berbagai ketinggian, sehingga kurva saling sejajar satu sama lain. Hal ini menunjukkan bahwa E kayu kelapa bagian ujung, tengah, dan pangkal memiliki variasi yang sama. Namun karena diameter ujung lebih kecil daripada pangkal, selang E bagian ujung lebih kecil daripada bagian pangkal.
E pohon 1 bagian ujung
berkisar 2.000 – 4.300 N/mm2, dan bagian pangkal berkisar 4.300 – 11.600 N/mm2. E pohon 2 bagian ujung berkisar 1.200 – 4.500 N/mm2 sedangkan bagian pangkal berkisar 3.400 – 14.400 N/mm2. Perbedaan lebar selang E antara bagian
47
pangkal dan ujung ini murni hanya disebabkan taper pohon kelapa, dan bukan pengaruh ketinggian lempengan batang dari atas tanah ataupun jarak potongan dari pusat batang. Gambar 16(b) dan 16(d) memperlihatkan bahwa E kayu kelapa menurun secara linier berdasarkan posisi vertikalnya. E kayu kelapa bagian pangkal lebih tinggi dibanding ujung. Besarnya penurunan ini konsisten pada setiap potongan yang berjarak sama dari pusat batang, sehingga kurva linier pada Gambar 16(b) dan 16(d) sejajar seluruhnya. Dengan memperhatikan Gambar 16 tersebut, terlihat bahwa E pohon 1 selalu lebih tinggi dibanding E pohon 2 dengan selisih yang konstan sebesar 878 N/mm2. Variasi E kayu kelapa ckbc pada berbagai posisi ini berkaitan erat dengan sifat anatomi/mikroskopis kayu kelapa, yaitu dari tengah ke tepi batang jumlah vascular bundle semakin banyak dengan diameter makin besar sehingga persentase luas dibanding penampangnya semakin besar. E dipengaruhi luasan vascular bundle. Makin tinggi luasan vascular bundle, E makin tinggi pula. Demikian pula dari pangkal ke ujung persentase luasan vascular bundle makin rendah, meskipun jumlahnya makin banyak. Vascular bundle bagian ujung belum mature (matang) sehingga diameternya kecil.
Hal ini konsisten dengan
menurunnya E ckbc yang diperoleh dari bagian ujung daripada bagian pangkal. Seperti disampaikan sebelumnya bahwa modulus elastisitas (E) yang diperoleh dari pengujian lentur perlu ditingkatkan 10%-nya untuk mendapatkan modulus elastisitas arah longitudinal (EL). Oleh karena itu persamaan modulus elastisitas setiap potong kayu kelapa ckbc berdasarkan posisi vertikal dan horisontalnya yang diperoleh yaitu: E=4423-848z+89,5r2-188t
(n=103; R2(adj)=72,58%; Sd=1479);
perlu ditingkatkan menjadi : EL=4865-933z+98,5r2-207t
(n=103; R2(adj)=72,58%; Sd=1627);
Untuk mendapatkan modulus elastisitas gelugu, teori dasar yang disusun disajikan seperti pada Gambar 17.
48
P
r -R
-R o
o
R
L L
R
r
Gambar 17. Gelugu yang menerima beban tekan Gambar 17 memperlihatkan sebuah gelugu berjari-jari R dan panjang L yang diberi beban terpusat sebesar P. Beban terpusat tersebut disebarkan dahulu melewati sebuah pelat baja yang sangat kaku sehingga diasumsikan tidak terjadi deformasi pada pelat baja. Deformasi yang terjadi pada gelugu akibat beban P adalah sebesar L, dan berlaku sama untuk seluruh penampang, sehingga regangan () yang terjadi untuk setiap cincin kecil setebal r adalah:
L L
sedangkan tegangan () yang terjadi pada setiap potongan kecil berbentuk cincin setebal dr adalah :
dP . 2rdr
Lebih lanjut modulus elastisitas longitudinal (EL) dapat dinyatakan dengan: dP L EL 2rdr L sehingga setiap potongan akan mendapatkan beban sebesar dP, yaitu: dP EL 2rdr L L dP f E L (r , t )2rdr L L Persamaan di atas memperlihatkan kondisi yang berbeda dengan pandangan konvensional. Persamaan tersebut berimplikasi bahwa beban tidak didistribusikan merata pada seluruh penampang meskipun disalurkan melalui pelat baja kaku
49
tanpa deformasi. Beban terdistribusi sesuai dengan daya dukung setiap elemen dalam menahan perubahan bentuk.
Elemen yang memiliki E L tinggi akan
menyerap gaya yang lebih besar dan selanjutnya memberikan reaksi yang lebih besar daripada elemen yang memiliki EL rendah. Jumlah gaya yang diterima seluruh elemen merupakan P total pada batang, dan dinyatakan dengan:
P 2
L L
R
f
EL
(r , t )rdr ;
0
Dan modulus elastisitas gelugu hasil rekonstruksi adalah: R P L 2 EL 2 f E (r , t )rdr R L R 2 0 L Selanjutnya dengan memasukkan persamaan modulus elastisitas longitudinal potongan kayu kelapa ckbc menurut posisi vertikal dan horisontalnya, diperoleh: 2 EL 2 R
4865 - 933z 98,5r
1 R2
4865 - 933z 98,5r
EL
R
2
- 207t rdr
0 R
2
- 207t dr 2
0 R
2 1 98,5 4 EL 2 4865r2 - 933zr r - 207tr2 R 2 0
EL 4865 - 933z
98,5 2 R - 207t 2
Sementara itu kayu kelapa memiliki taper. Hubungan tinggi (t) dengan jari-jari maksimum (R) pohon kelapa 1 dinyatakan dengan: RI 13,267 - 0,536t (Catatan: R dalam cm dan t dalam m)
dan taper pohon kelapa 2 dinyatakan dengan : RII 15,321 - 0,643t (Catatan: R dalam cm dan t dalam m)
Dengan demikian modulus elastisitas gelugu pada ketinggian tertentu dapat dinyatakan dengan: a. untuk pohon 1: EL 4865
98,5 13,267 - 0,536t 2 - 207t 2
50
b. untuk pohon 2: EL 3932 98,5 15,321 - 0,643t 2 - 207t 2
Nilai numerik modulus elastisitas longitudinal setiap sortimen gelugu disajikan pada Tabel 23. Tabel 23. Modulus Elastisitas Longitudinal (EL) Gelugu Pohon 1 Tinggi (m) Jari-jari (cm) Sortimen kePangkal Ujung Pangkal Ujung 1 0 2 13,27 12,20 2 2 4 12,20 11,13 3 4 6 11,13 10,05 4 6 8 10,05 8,98 5 8 10 8,98 7,91 6 10 12 7,91 6,84 7 12 14 6,84 5,77 Rataan Pohon 2 Tinggi (m) Jari-jari (cm) Sortimen kePangkal Ujung Pangkal Ujung 1 0 2 15,32 14,04 2 2 4 14,04 12,75 3 4 6 12,75 11,46 4 6 8 11,46 10,18 5 8 10 10,18 8,89 6 10 12 8,89 7,61 7 12 14 7,61 6,32 Rataan
Rataan 12,73 11,66 10,59 9,52 8,45 7,38 6,30
Modulus Elastisitas (EL) (N/mm2) Pangkal Ujung Rataan 13535 11777 12656 11777 10132 10955 10132 8601 9367 8601 7182 7892 7182 5877 6530 5877 4685 5281 4685 3605 4145 8827 7408 8118
Rataan 14,68 13,39 12,11 10,82 9,54 8,25 6,96
Modulus Elastisitas (EL) (N/mm2) Pangkal Ujung Rataan 15493 13220 14357 13220 11110 12165 11110 9163 10137 9163 7378 8271 7378 5757 6568 5757 4298 5027 4298 3002 3650 9488 7704 8596
Struktur anatomis kayu kelapa sangat berbeda dengan kayu konvensional. Kayu kelapa tidak memiliki jari-jari, sehingga tidak memiliki arah radial dan tangensial.
Ketiadaan arah tangensial dan radial juga disebabkan bentuk
geometris penampang sortimen gelugu berupa lingkaran penuh. Dengan demikian perbandingan modulus elastisitas yang disampaikan Bodig dan Jayne (1982) perlu dimodifikasi dari EL : ER : ET 20 : 1,6 : 1 menjadi EL : E : 20 : 1,3. E adalah modulus elastisitas arah tranversal (tegak lurus serat) yang merupakan rataan modulus elastisitas arah radial dan arah tangensial. Melalui perbandingan tersebut diperoleh modulus elastisitas transversal setiap sortimen gelugu (Tabel 24).
51
Tabel 24. Modulus Elastisitas Arah Tranversal (E) Gelugu Pohon 1 Modulus Elastisitas // Serat (EL) (N/mm2) No Pangkal Ujung Rataan 1 13535 11777 12656 2 11777 10132 10955 3 10132 8601 9367 4 8601 7182 7892 5 7182 5877 6530 6 5877 4685 5281 7 4685 3605 4145 Rataan 8827 7408 8118 Pohon 2 Modulus Elastisitas // Serat (EL) (N/mm2) No Pangkal Ujung Rataan 1 15493 13220 14357 2 13220 11110 12165 3 11110 9163 10137 4 9163 7378 8271 5 7378 5757 6568 6 5757 4298 5027 7 4298 3002 3650 Rataan 9488 7704 8596
Modulus Elastisitas Serat (E) (N/mm2) Pangkal Ujung Rataan 880 766 823 766 659 712 659 559 609 559 467 513 467 382 424 382 305 343 305 234 269 574 482 528 Modulus Elastisitas Serat (E) (N/mm2) Pangkal Ujung Rataan 1007 859 933 859 722 791 722 596 659 596 480 538 480 374 427 374 279 327 279 195 237 617 501 559
Modulus of rigidity (disebut juga modulus geser) merupakan besaran yang menunjukkan ketahanan komponen dalam menahan defleksi yang disebabkan oleh gaya geser. Sebagai benda orthotropis, kayu memiliki tiga modulus geser yaitu GLR, GLT, dan GRT yang berturut-turut merupakan konstanta elastis pada bidang LR, LT, dan RT.
GLR adalah notasi untuk modulus geser berdasarkan
regangan geser bidang LR akibat tegangan geser pada bidang LT dan RT. Modulus geser bervariasi dalam satu species ataupun antar species, serta dipengaruhi kadar air dan berat jenis kayu. Bodig dan Jayne (1982) menyatakan bahwa perbandingan EL dengan GLR adalah : EL : GLR 14 : 1 dan perbandingan modulus geser tiap penampang adalah: GLR : GLT : GRT 10 : 9,4 : 1 Oleh karena bentuk geometri penampang gelugu berupa lingkaran, serta struktur anatominya tidak memiliki sel jari-jari, maka GLR dan GLT pada sortimen gelugu diasumsikan sama. Dengan demikian perbandingan GLR dan GLT cukup diambil rataannya. Untuk memudahkan, notasi modulus geser rataan bidang longitudinal
52
tangensial-radial dilambangkan dengan GL, sehingga perbandingan modulus geser setiap penampang menjadi: EL : GL 14 : 1; dan GL : GRT 9,7 : 1 GRT merupakan modulus geser bidang tegak lurus serat, dan GL merupakan modulus geser bidang sejajar serat. Dengan memanfaatkan perbandingan tersebut diperoleh modulus geser setiap penampang pada setiap potong sortimen gelugu sebagaimana disajikan pada Tabel 25. Tabel 25. Modulus Geser Sortimen Gelugu Pohon 1 Sortke1 2 3 4 5 6 7 Rataan Sortke1 2 3 4 5 6 7 Rataan
EL (N/mm2) Pangkal 13535 11777 10132 8601 7182 5877 4685 8827
Ujung 11777 10132 8601 7182 5877 4685 3605 7408
G// serat (GL (N/mm2) Rataan 12656 10955 9367 7892 6530 5281 4145 8118
EL (N/mm2) Pangkal 15493 13220 11110 9163 7378 5757 4298 9488
Ujung 13220 11110 9163 7378 5757 4298 3002 7704
Pangkal Ujung 967 841 841 724 724 614 614 513 513 420 420 335 335 258 631 529 Pohon 2
Rataan 904 782 669 564 466 377 296 580
G// serat (GL (N/mm2) Rataan 14357 12165 10137 8271 6568 5027 3650 8596
Pangkal 1107 944 794 655 527 411 307 678
Ujung 944 794 655 527 411 307 214 550
Rataan 1025 869 724 591 469 359 261 614
G ┴ serat (GRT) (N/mm2) Pangkal 100 87 75 63 53 43 34 65
Ujung 87 75 63 53 43 34 27 55
Rataan 93 81 69 58 48 39 31 60
G ┴ serat (GRT) (N/mm2) Pangkal 114 97 82 67 54 42 32 70
Ujung 97 82 67 54 42 32 22 57
Rataan 106 90 75 61 48 37 27 63
Nilai sifat elastis gelugu yang meliputi modulus elastisitas dan modulus geser hasil penelitian ini merupakan penyederhanaan dari kondisi nyata di lapangan. Dengan keterbatasan akibat asumsi bentuk silindris maka pengguna diharuskan memilih nilai yang paling rasional karena setiap bagian sortimen memiliki nilai elastisitas yang berbeda.
Pada kondisi ini justifikasi desain
memegang peranan yang lebih penting.
Sifat elastis pada umumnya tidak
berkaitan dengan kondisi keamanan struktur, tetapi lebih pada fungsi layan dan arsitektur bangunan.
Struktur yang mengalami deformasi lebih besar dari
deformasi maksimum rencana tampak kurang indah dan kehilangan fungsi
53
layannya, meskipun struktur tersebut masih aman dan terhindar dari kerusakan. Pendekatan serviceability limit state berlaku pada sifat elastis ini sehingga pada umumnya dipilih nilai sifat elastis rataan. Setiap benda yang menerima beban aksial, memberikan reaksi berupa deformasi tegak lurus arah beban dan deformasi sejajar arah beban. Apabila beban aksial tekan sebesar P diberikan pada sebuah benda dengan panjang L dan lebar T, benda tersebut akan mengalami deformasi berupa pertambahan lebar sebesar (T’-T) dan pemendekan sebesar (L-L’). (Gambar 18a).
Sebaliknya
apabila benda mengalami beban aksial tarik sebesar P, benda tersebut akan mengalami deformasi berupa berkurangnya lebar sebesar (T-T’) dan pemanjangan sebesar (L’-L). (Gambar 18b). Pertambahan dimensi diberi tanda positif (+), sedangkan berkurangnya dimensi diberi tanda negatif (-). Besarnya deformasi pasif tegak lurus arah aksial proporsional dengan deformasi aktif sejajar arah aksial, sehingga rasio antara regangan () pasif dan regangan () aktif adalah konstan.
Rasio antara regangan pasif dan regangan aktif ini disebut dengan
Poisson’s rasio. Umumnya pada benda normal, Poisson’s rasio selalu bernilai negatif, namun beberapa benda sintetis (antara lain: busa, plastik dan karton pengganjal barang dalam kemasan) telah didesain agar memiliki Poisson’s rasio positif.
a)
P
P
b)
L L’
T T’
L’ L
T T’
Gambar 18. Deformasi akibat beban aksial: a) tekan, b) tarik
Pada material orthotropik seperti halnya kayu, terdapat 6 (enam) buah nilai Poisson’s rasio yaitu LR, LT, RL, RT, TR, dan TL. Huruf pertama pada subskrip
54
merupakan arah regangan aksial, dan huruf kedua merupakan arah deformasi lateral. Notasi LR menunjukkan Poisson’s rasio untuk deformasi arah radial akibat tegangan arah longitudinal. Poisson’s rasio tidak hanya memberikan pengaruh pada benda yang mengalami beban aksial tarik atau tekan, tetapi juga pada balok lentur. Pada balok lentur sederhana dengan beban tunggal terpusat di tengah bentang (one point loading) (Gambar 19), terjadi momen lentur dan gaya geser. P h Momen Lentur
Gaya Geser (Gaya Lintang)
1 /4
PL
1 /2
P - 1 /2 P L
Gambar 19. Diagram momen lentur dan gaya lintang pada balok lentur sederhana dengan beban tunggal terpusat di tengah bentang Pada balok lentur sederhana dengan bentang L dan tinggi h seperti Gambar 19, benda yang menerima beban sebesar P akan mengalami deformasi berupa lendutan (defleksi) yang disebabkan oleh momen lentur (M) dan gaya geser (G). Besarnya defleksi akibat momen lentur adalah M, dan defleksi akibat gaya geser adalah ’, sehingga total defleksi adalah: M ' PL3 PL3 PL 48Ef I 48EI 4GKA
Di mana : Ef E I G K A
: modulus elastisitas tampak (apparent modulus of elasticity) : modulus elastisitas sebenarnya (true modulus of elasticity) : momen inersia : modulus geser (shear modulus) : koefisien geser (shear coefficient) : luas penampang
55
Pada ckbc, penampang balok berbentuk persegi panjang I 121 bh 3 ; A bh sehingga persamaan di atas dapat disesuaikan menjadi: L2 L2 1 2 2 Ef h Eh GK 1 1 1 h Ef E GK L
2
FPL (1999) menyatakan modulus elastisitas arah longitudinal (EL) ekuivalen dengan Etrue (E), dan nilainya 10% lebih tinggi daripada Eapparent (Ef), sehingga modulus elastisitas yang diperoleh dari pengujian lentur sederhana dengan beban terpusat dapat ditingkatkan 10%-nya untuk mendapatkan modulus elastisitas arah longitudinal. Hal itu terjadi pada specimen uji one point loading standar yaitu panjang bentang (L) 14 kali tinggi (h)-nya. Bodig dan Jayne (1982) melaporkan bahwa untuk kondisi pengujian berdasar ASTM D198 tersebut rasio Eapparent dan E Etrue adalah 0,911 f 0,911 , sehingga Eapparent hasil pengujian one point loading E
harus ditingkatkan sebesar 8,9%-nya untuk mendapatkan Etrue. Namun Bodig dan Jayne (1982) melakukan kesalahan perhitungan dengan menyatakan Eapparent harus ditingkatkan 8,9%-nya untuk mendapatkan Etrue.
Dengan nilai
Ef 0,911 , E
seharusnya Eapparent perlu ditingkatkan sebesar 9,8%-nya untuk mendapatkan Etrue. Dengan revisi tersebut, nilai yang dilaporkan FPL (1999) konsisten dengan yang dilaporkan Bodig dan Jayne (1982) hasil revisi. Perbedaan yang terjadi lebih disebabkan pembulatan angka penting.
FPL (1999) menggunakan 1 angka
penting, sedangkan Bodig dan Jayne (1982) menggunakan 2 angka penting. Oleh karena itu penulis lebih mengacu perbandingan yang dilaporkan Bodig dan Jayne (1982), sehingga persamaan di atas dimodifikasi menjadi: 1 1 1 1 0,911E E GK 14 0,911E K 17,444G
2
56
Bodig dan Jayne (1982) menyatakan bahwa perbandingan EL dengan GLR adalah : EL : GLR 14 : 1 Namun pada bab berikutnya Bodig dan Jayne (1982) menyatakan bahwa EL/GLR untuk kayu diasumsikan konstan sebesar 16. Dua nilai rasio yang berbeda ini agak membingungkan, namun demikian Sulistyowati (2004) telah melakukan percobaan untuk mencari nilai perbandingan tersebut dan memperoleh nilai EL/GLR adalah 16. Oleh karena itu nilai rasio sebesar 16 dipilih pada tulisan ini. Sementara itu Bodig dan Jayne (1982) menyatakan perbandingan modulus geser tiap penampang adalah: GLR : GLT : GRT 10 : 9,4 : 1. Oleh karena itu, EL : GLR : GLT : GRT 160 : 10 : 9,4 : 1. Kayu kelapa tidak memiliki sel jari-jari, sehingga GLR ekuivalen dengan GLT, dan diambil nilai rataannya sehingga perbandingan di atas diubah menjadi: EL : GLRLT : GRT 160 : 9,7: 1. Lebih lanjut koefisien geser dapat ditentukan dengan: K
0,911 160 * 0,861 17,444 9,7
Nilai koefisien geser (K) sebesar 0,86 hasil perhitungan berada tepat pada batas atas selang yang disarankan ASTM D198-99 yaitu untuk penampang persegi berkisar 0,84 – 0,86 dan untuk penampang lingkaran berkisar 0,86 – 0,90. Untuk penampang persegi, menurut ASTM D198-99 hubungan antara koefisien geser dengan Poisson’s rasio dapat dinyatakan dengan : K
101 12 11
Berdasarkan hubungan tersebut, Poisson’s rasio kayu kelapa ckbc dapat diperoleh, yaitu: 10 12K 11K 10 10 12 * 0,861 0,63 11 * 0,861 10
57
Nilai Poisson’s rasio hasil perhitungan tersebut adalah LR (khusus kayu kelapa diasumsikan sama dengan LT). Hasil perhitungan mendapatkan nilai sebesar 0,63, lebih tinggi daripada yang disarankan ASTM D198-99 yaitu berkisar 0,05 – 0,5. FPL (1999) telah melakukan penelitian empiris terhadap puluhan jenis kayu, baik softwood dan hardwood, dan seluruhnya memiliki Poisson’s rasio berkisar 0,05 – 0,5. Bodig dan Jayne (1982) membuat daftar Poisson’s rasio rataan kayu pada umumnya sebagaimana disajikan pada Tabel 26. Tabel 26. Poisson’s rasio kayu rataan (Bodig dan Jayne 1982) Rasio LR LT RT TR RL RT
Softwood Hardwood 0,37 0,37 0,42 0,50 0,47 0,67 0,35 0,33 0,041 0,044 0,033 0,027
Data-data empiris seperti tersaji pada Tabel 26 tidak mendukung hasil perhitungan teoritis.
Peristiwa ini terjadi akibat ditetapkannya asumsi-asumsi yang tidak
sesuai dengan kenyataan. Asumsi yang dilanggar antara lain: a. Sumbu kartesian betul-betul saling tegak lurus, dan diasumsikan sebagai sumbu-sumbu longitudinal, radial, dan tangensial pada kayu. Pelanggaran asumsi ini bertambah besar dengan semakin dekat posisi kayu dengan pusat batang. b. Perbandingan modulus elastisitas arah longitudinal (EL) dengan modulus geser (GLR) adalah 16:1. Perbandingan ini bervariasi pada setiap potongan kayu baik dalam satu species maupun antar species.
Penetapan rasio E L/GLR
sebesar 16 memerlukan justifikasi empiris bagi setiap jenis kayu. Selain pelanggaran asumsi tersebut di atas, Poisson’s rasio bernilai kecil sehingga sangat peka terhadap penggunaan angka penting. Perubahan sampai desimal ketiga pada koefisien geser masih dapat mengubah Poisson’s rasio hingga desimal pertama. Sementara itu setiap literatur antara lain FPL (1999) dan Bodig dan Jayne (1982) hanya memberikan nilai sampai desimal pertama, sehingga hasil
58
perhitungan selanjutnya memberikan bias cukup besar.
Untuk menghindari
kesalahan tersebut, sebelum hasil penelitian empiris dapat diperoleh, Poisson’s rasio gelugu menggunakan data empiris hardwood yang dilaporkan Bodig dan Jayne (1982) sebagaimana disajikan pada Tabel 26.
Sifat Kekuatan Gelugu Keteguhan lentur patah merupakan terjemahan dari Modulus of Rupture (MOR) yaitu kemampuan maksimum kayu untuk menahan beban lentur yang nilainya proporsional dengan momen maksimum yang terjadi pada spesimen. MOR telah dikenal luas sebagai salah satu sifat kekuatan kayu, meskipun besaran tersebut tidak memperlihatkan tegangan yang sebenarnya karena rumus yang digunakan hanya valid untuk tegangan di bawah batas elastis (FPL 1999). Sementara itu kekuatan kayu selalu terjadi di atas batas elastis. Pada ASTM, MOR dinotasikan dengan SR. Sementara itu analisis regresi bertatar terhadap 103 contoh uji hasil pengujian keteguhan lentur patah (SR) ckbc menghasilkan persamaan regresi terbaik sebagai berikut: SR=32,74+1,298r2-1,564zt
(n=103; R2(adj)=72,79%; Sd=17,7).
dimana: SR r t z
: : : :
keteguhan lentur patah (MPa) jarak contoh uji dari pusat batang (cm) posisi ketinggian contoh uji pada pohon kelapa asal (m) peubah boneka yang mewakili pohon 1 dan pohon 2
Grafik persamaan tersebut disajikan pada Gambar 20. Gambar 20(a) dan 20(c) memperlihatkan bahwa MOR kayu kelapa ckbc dipengaruhi posisi horisontalnya menurut fungsi kuadratik. Pola ini konsisten dengan pola penyebaran kerapatan dan modulus elastisitas. Seperti dua besaran sebelumnya, kurva kuadratik MOR berdasar posisi horisontalnya memiliki titik balik tepat di pusat batang dan sumbu ordinat (x=0) menjadi sumbu simetrinya. Dengan demikian MOR kayu kelapa belahan bagian Timur dapat dinyatakan sama dengan belahan bagian Barat. Selanjutnya semakin jauh jaraknya dari titik pusat, MOR kayu kelapa ckbc
59
meningkat secara kuadratik. Kemiringan (slope) kurva kuadratik tersebut bernilai sama yaitu sebesar 2,596r untuk setiap lempengan pada seluruh ketinggian sehingga kurvanya saling sejajar satu sama lain. Bahkan pada pohon 1 kurva kuadratik saling berimpit, sehingga heterogenitas MOR setiap potongan kayu kelapa ckbc pada satu lempengan baik pada posisi pangkal, tengah, dan ujung batang adalah sama.
Perbedaan selang MOR terjadi hanya disebabkan lebih
kecilnya diameter lempengan batang ujung dan bukan oleh posisi potongan kayu kelapa di dalam batang.
Seandainya diameter ujung sama dengan diameter
pangkal, maka selang MOR kayu kelapa ckbc pun akan sama lebarnya.
b)
200
Pohon I
200
Modulus of Rupture (N/mm2)
160 140 120 100 80 60 40 20 -11
-9
-7
tinggi=0,5 m tinggi=8,5 m
Modulus of Rupture (N/mm2) -13
9
11
-9
-7
tinggi=0,5 m tinggi=8,5 m
-5
80 60 40
0
1
tinggi=6,5 m
2
3
4
r=0 cm
d)
200
5
6 7 8 9 posisi ketinggian (m)
r=2 cm
r=4 cm
10
11
12
r=6 cm
13
14
15
r=8 cm
Pohon II
180
40 20 0 -3 -1 1 3 jarak dari titik pusat (cm) tinggi=2,5 m tinggi=10,5 m
120 100
13
140 120 100 80 60
-11
140
0
7
200 180 160
Pohon II
c)
160
20
0 -5 -3 -1 1 3 5 jarak dari titik pusat (cm) tinggi=2,5 m tinggi=4,5 m tinggi=10,5 m tinggi=12,5 m
Modulus of Rupture (N/mm2)
-13
Pohon I
180
180 Modulus of Rupture (N/mm2)
a)
160 140 120 100 80 60 40 20
5
tinggi=4,5 m tinggi=12,5 m
7
9
11
tinggi=6,5 m
13
0 0
1
2 r=0 cm
3
4 r=2 cm
5
6 7 8 9 posisi ketinggian (m) r=4 cm
r=6 cm
10
11
12
r=8 cm
13
14
15
r=10 cm
Gambar 20. MOR kayu kelapa ckbc pohon 1 berdasarkan posisi (a) horisontal (b) vertikal; dan pohon 2 berdasarkan posisi (c) horisontal (d) vertikal; MOR kayu kelapa ckbc yang diperoleh dari pohon 1 bagian ujung berkisar 32 – 53 N/mm2 dan bagian pangkal berkisar 32 – 133 N/mm2. Sementara itu MOR kayu kelapa ckbc dari pohon 2 bagian ujung berkisar 13 – 58 N/mm2 dan bagian pangkal berkisar 32 – 182 N/mm2. Hasil ini memperlihatkan bahwa kayu kelapa ckbc dari pohon 2 secara total memiliki selang MOR yang lebih lebar daripada pohon 1. Hal ini terjadi karena pohon 2 tumbuh dengan lebih baik
60
sehingga berdiameter lebih besar dibanding pohon 1. Diameter pohon 1 berkisar 28 cm, sedangkan diameter pohon 2 berkisar 31 cm. Gambar 20(b) dan 20(d) memperlihatkan pengaruh ketinggian potongan contoh uji dari atas tanah terhadap MOR kayu kelapa ckbc. Pada Gambar 20(b) terlihat bahwa garis hubungan antara posisi ketinggian vs MOR ckbc betul-betul mendatar.
Hal itu memberikan makna bahwa MOR kayu kelapa ckbc yang
diperoleh dari pohon 1 tidak dipengaruhi oleh posisi vertikalnya. Pada jarak yang sama dari pusat batang, MOR ckbc pohon 1 bernilai sama baik pada pangkal, tengah maupun ujung.
Sementara itu pada pohon 2 posisi vertikal
memperlihatkan pengaruh yang nyata terhadap MOR ckbc-nya.
MOR kayu
kelapa ckbc semakin turun dengan semakin tinggi posisi vertikalnya di dalam batang. Gaya atau kopel yang bekerja pada balok lentur menimbulkan dua akibat yaitu: (a) perubahan bentuk (deformasi) berupa lendutan (defleksi) tegak lurus sumbu longitudinal, dan (b) tegangan normal dan tegangan geser pada penampang tegak lurus sumbu longitudinal. Balok lentur (Gambar 21) mengalami tegangan normal yang dapat dinyatakan dengan
Mr . Pada komponen batang di bawah I
garis netral terjadi tegangan tarik, sedangkan di atas garis netral terjadi tegangan tekan.
+r
MOR Garis netral
r -r
MOR
Gambar 21. Tegangan normal akibat beban lentur
MOR (SR) ckbc merupakan kapasitas maksimum setiap contoh uji dalam menerima beban lentur. Apabila batang rekonstruksi disusun, setiap ckbc akan
61
mengalami tegangan normal sebesar
Mr . I
Oleh karena itu kurva kuadratik
persamaan MOR ckbc hasil regresi bertatar tersebut dapat diplotkan bersamasama tegangan normal seperti tersaji pada Gambar 22. Benda akan tetap tegar apabila menerima beban di bawah kapasitasnya, sehingga gelugu akan tetap kuat apabila SR ckbc di setiap titik lebih besar daripada gaya normal yang diterima di titik tersebut. Gelugu akan mulai mengalami kerusakan tepat ketika SR ckbc sama dengan gaya normalnya. MOR gelugu Kurva SR ckbc
+r
Garis netral Titik kritis -r
MOR gelugu
Gambar 22. Kurva kuadratik SR ckbc diplotkan bersama-sama tegangan normal Untuk alasan kemudahan dan kelaziman Gambar 9 dirotasi 90o dan hanya diambil bagian atas saja, sehingga menjadi Gambar 23, yaitu:
Titik kritis
-r
SR ckbc
0
+r
Gambar 23. Kurva pola sebaran SR ckbc dan tegangan normal pada gelugu Selanjutnya untuk menggambarkan terjadinya peristiwa kerusakan akibat tegangan normal, sebuah fungsi kerusakan (F) diperkenalkan. Fungsi kerusakan dapat berupa salah satu dari dua fungsi yaitu: 1. F SR , atau 2. F
SR
lnF lnSR ln
62
Untuk alasan kemudahan, bentuk pertama dipilih sebagai fungsi kerusakan yang dipergunakan. Fungsi kerusakan tersebut, yang menggambarkan kerusakan akibat gaya normal dapat digambarkan dalam bentuk grafik seperti pada Gambar 24. Kurva pada Gambar 24 merupakan selisih antara kurva SR dan kurva tegangan normal pada Gambar 23. F Daerah kuat
-r
Daerah rusak
Titik kritis
+r
Daerah rusak
Gambar 24. Fungsi Kerusakan akibat Tegangan Normal
Garis tepat ketika F = 0 merupakan garis batas di mana kerusakan mulai terjadi. Daerah di mana F < 0 merupakan daerah rusak, sedangkan daerah di mana F > 0 merupakan daerah kuat. Untuk menentukan bagian kayu yang kritis, yaitu bagian kayu yang menerima beban saat F=0, dilakukan prosedur sebagai berikut : F SR
F 32,74 1,298r 2 - 1,564zt
M r I
Titik awal kerusakan sekaligus merupakan titik singgung kurva SR ckbc dan tegangan normal (Gambar 23). Pada titik singgung, kemiringan kurva SR ckbc sama dengan kemiringan kurva tegangan normal, sehingga: dF M 2,596r 0 dr I M 2,596r I
Selanjutnya titik kritis posisi awal kerusakan, yaitu saat F=0, diperoleh melalui: F 32,74 1,298r 2 - 1,564zt 0 1,298r 2 32,74 - 1,564zt 0
Persamaan di atas merupakan persamaan kuadratik standar y=ax2+bx+c yang dapat diselesaikan dengan rumus: x 1,2
b b 2 4ac 2a
sehingga r1,2 dapat diperoleh, yaitu:
63
r1,2
4 1,29832,74 - 1,564zt 2 1,298
32,74 - 1,564zt 1,298
r1,2
Kerusakan akibat tegangan lentur pada pohon kelapa 1 selalu dimulai pada jarak sejauh : r1,2 32,74 5,02 cm dari pusat batang, sedangkan pada pohon 2
1,298
setiap sortimen yang diperoleh dari setiap ketinggian akan mulai mengalami kerusakan pada bagian batang sejauh r1,2 32,74 - 1,564t dari pusat batang.
1,298
Dalam bentuk grafik, posisi awal kerusakan gelugu dapat dilihat pada Gambar 25. Sesuai dengan Gambar 25, kerusakan tidak dimulai dari pusat batang meskipun kayu kelapa ckbc yang diperoleh dari pusat batang memiliki SR paling rendah. Kerusakan gelugu juga tidak diawali pada bagian tepi meskipun setiap serat bagian tepi menerima tegangan normal paling tinggi. Kerusakan gelugu dimulai pada bagian yang lebih dalam, yaitu bagian yang kapasitas seratnya sedikit lebih rendah daripada tegangan normal yang diterima.
a. Pohon I 15
b. Pohon II 15
tepi batang
10
titik kritis
5 0 0
1
2
3
titik kritis
-10 -15
4
5 6 7 8 9 posisi ketinggian (t) (m)
10
11
12
13
14
jarak dari titik pusat (r) (cm)
jarak dari titik pusat (r) (cm)
10
-5
tepi batang
titik kritis
5 0 0 -5
1
2
3
4
5 6 7 8 9 posisi ketinggian (t) (m)
10
11
12
13
14
titik kritis
-10
tepi batang
-15
tepi batang
Gambar 25. Posisi titik kritis awal kerusakan gelugu akibat tegangan normal Keteguhan lentur patah ditentukan oleh titik kritisnya, yaitu posisi awal mula kerusakan terjadi. Oleh karena itu keteguhan lentur patah gelugu berkaitan erat dengan SR ckbc di titik kritisnya. Perkiraan keteguhan lentur patah kayu kelapa ckbc dari pohon 1 dan 2 pada titik kritisnya disajikan pada Tabel 27. Mengacu kurva linier pada Gambar 23, tegangan normal pada sortimen gelugu yang mengalami beban maksimum (Pmax) senantiasa melalui titik
64
koordinat (r,) bernilai (0,0) dan (r’,SR’) di mana r’ adalah titik kritis dan SR’ adalah MOR ckbc pada titik kritisnya. Menurut definisi, tegangan normal dapat disajikan dalam bentuk :
M r, I
sehingga M/I merupakan kemiringan (slope) kurva linier pada Gambar 23, yang dapat diselesaikan dengan: M SR' 0 SR' ' ' . I r 0 r
Tabel 27. MOR Sortimen Kayu Kelapa ckbc pada Titik Kritisnya Sort. Tinggi (m) ke- Pangkal Ujung 1 2 3 4 5 6 7
0 2 4 6 8 10 12
2 4 6 8 10 12 14
Pohon 1 Titik Kritis SR (N/mm2) (cm) 5,02 63,99 5,02 63,99 5,02 63,99 5,02 63,99 5,02 63,99 5,02 63,99 5,02 63,99
Pohon 2 Titik Kritis SR (cm) (N/mm2) 5,58 63,63 5,30 59,76 4,99 55,88 4,67 52,01 4,32 48,13 3,94 44,25 3,52 40,38
Selanjutnya MOR sortimen gelugu merupakan tegangan normal maksimum pada batang. Tegangan normal maksimum pada batang terjadi pada serat yang berada pada jarak terjauh dari garis netral, yang dapat dinyatakan dengan:
SR
M R, I
di mana R adalah jari-jari gelugu di tengah batang. Kemiringan garis (M/I) dan MOR (SR) setiap sortimen gelugu yang diperoleh dari pohon 1 dan pohon 2, disajikan pada Tabel 28. Meskipun penelitian empiris untuk menentukan kerapatan dan sifat mekanis gelugu belum pernah dilakukan, model-model matematis dapat dibangun berdasarkan kerapatan dan sifat mekanis kayu kelapa ckbc pada berbagai posisi horisontal dan vertikal sehingga kerapatan dan sifat mekanis gelugu dapat diduga.
65
Tabel 28. MOR Sortimen Gelugu Sort. Tinggi (m) ke- Pangkal Ujung 1 0 2 2 2 4 3 4 6 4 6 8 5 8 10 6 10 12 7 12 14
Pohon 1
Pohon 2
M/I
R (cm)
SR (N/mm2)
M/I
R (cm)
SR (N/mm2)
12,74 12,74 12,74 12,74 12,74 12,74 12,74
12,73 11,66 10,59 9,52 8,44 7,37 6,30
162,21 148,55 134,89 121,24 107,58 93,92 80,26
11,40 11,28 11,19 11,14 11,14 11,23 11,46
14,68 13,39 12,11 10,82 9,53 8,25 6,96
167,28 151,12 135,53 120,56 106,24 92,63 79,83
Kerapatan, MOE, dan MOR gelugu menurun dengan semakin tinggi posisi asalnya dari batang pohon. Model silindris dan kerucut terpancung menghasilkan dugaan nilai kerapatan, MOE, dan MOR sortimen gelugu yang tidak jauh berbeda karena pohon kelapa memiliki taper kecil, dan pembagian batang menjadikannya sortimen berukuran pendek.
Oleh karena itu penyederhanaan perhitungan
mekanika struktur yang mengasumsikan keseragaman penampang sepanjang bentang masih dapat ditoleransi.
Diameter penampang setiap sortimen yang
dipergunakan untuk desain tumpukan gelugu pada penelitian ini adalah rata-rata diameter pangkal dan ujung setiap sortimen gelugu. Alternatif lain, yaitu model kerucut terpancung lebih mendekati kenyataan namun aplikasinya untuk keperluan desain struktur sangat rumit karena beberapa asumsi mekanika struktur akan dilanggar, sehingga model silindris lebih dipilih. Model silindris yang dipilih pada penelitian ini telah menghasilkan nilai bagi besaran-besaran sifat elastis gelugu yang dapat dipergunakan sebagai input sifat material pada analisis struktur yang menggunakan gelugu sebagai bahan bakunya. Model silindris tersebut menghasilkan nilai sifat elastis gelugu yang meliputi modulus elastisitas arah longitudinal (EL) dan tranversal (ET), serta modulus geser bidang radial-tangensial (GRT) dan bidang longitudinal transversal (GL), namun tidak berhasil mendapatkan nilai Poisson’s rasio yang konsisten. Lebih lanjut sifat elastis berkaitan dengan serviceability limit states sehingga desainer diharapkan mengambil nilai rata-ratanya ketimbang nilai bagian pangkal atau ujung.
66
MOR gelugu dapat direkonstruksi berdasarkan SR ckbc-nya yaitu dengan menentukan titik kritis awal mula terjadinya kerusakan akibat tegangan normal pada batang. MOR gelugu merupakan tegangan normal maksimum pada gelugu. Tegangan normal maksimum terjadi pada tepi batang dan dapat diperoleh melalui ekstrapolasi titik pusat diagram kartesian (0,0) dengan titik singgung SR ckbc dengan tegangan normal tersebut.
Nilai MOR gelugu tidak dapat langsung
dipergunakan untuk desain struktur tetapi merupakan langkah awal untuk mendapatkan kapasitas material. Beberapa tahapan proses untuk mendapatkan kapasitas material masih diperlukan, yaitu konversi menjadi tahanan referensi (tegangan ijin atau kuat acuan) kemudian mengoreksinya dengan faktor-faktor penyesuaian yang tepat. Kapasitas material ini selanjutnya dibandingkan dengan beban yang diterima struktur, sehingga kesetimbangan struktur dapat diperoleh melalui proses desain yang baik.
B. Desain Tumpukan Gelugu sebagai Penyangga Terowongan Tegangan-tegangan ijin (Allowable Stress=Fx) Tegangan ijin (Fx) merupakan nilai tegangan yang umum dipublikasikan untuk keperluan desain, yaitu gaya maksimum per unit area yang masih dapat diderita secara aman oleh komponen struktur.
Kayu merupakan benda
orthotropis, sehingga tegangan ijinnya berbeda untuk setiap sumbu terkait dengan struktur orthotropiknya.
Tegangan ijin dapat diidentifikasi berdasar deskripsi
mutu kayu sesuai standar yang digunakan serta ditetapkan bagi setiap sortimen atau kelompok sortimen dan disajikan berupa tabel tegangan ijin untuk mengantisipasi penggunaan akhir sortimen tersebut.
Tabel tegangan ijin (Fx)
disusun sedemikian rupa yang berisikan tegangan ijin lentur (Fb), tegangan ijin tekan sejajar serat (Fc//), tegangan ijin tekan tegak lurus serat (Fc), tegangan ijin tarik sejajar serat (Ft//), dan tegangan ijin geser sejajar serat (Fs//) sehingga dapat dipilih nilai yang sesuai dengan kondisi penggunaan akhirnya. Tegangan ijin diperoleh dengan mengambil 5% ekor bawah (5% lower exclution limit=R0,05) dari hasil pengujian kekuatan material kemudian dibagi dengan faktor penyesuaian (adjustment factor=AF). Pada penelitian ini, tegangan
67
ijin lentur (Fb) diperoleh dari estimasi MOR setiap sortimen gelugu (Tabel 28), yang selanjutnya dimodifikasi berdasarkan rumus berikut: Fb Fb
R0, 05 2,3 S R z0, 05 * Sd
2,3 S 1,645 *17,7 S R Fb R 12.66 2,3 2,3
Sehingga tegangan ijin lentur sortimen gelugu bernilai sebagaimana disajikan pada Tabel 29.
Tabel 29. Tegangan Ijin Lentur (Fb) Sortimen Gelugu Sort. Tinggi (m) ke- Pangkal Ujung 1 2 3 4 5 6 7
0 2 4 6 8 10 12
2 4 6 8 10 12 14
Pohon 1
Pohon 2
SR (N/mm2)
Fb (N/mm2)
Kelas mutu
SR (N/mm2)
Fb (N/mm2)
Kelas mutu
162,21 148,55 134,89 121,24 107,58 93,92 80,26
57,87 51,93 45,99 40,05 34,11 28,18 22,24
TS35 TS35 TS35 TS35 TS32 TS25 TS20
167,28 151,12 135,53 120,56 106,24 92,63 79,83
60,07 53,05 46,27 39,76 33,53 27,61 22,05
TS35 TS35 TS35 TS35 TS32 TS25 TS20
Standar Kehutanan Indonesia (SKI) No. C-bo-010-1987 tentang Spesifikasi Kayu Bangunan untuk Perumahan mengklasifikasikan kelas mutu kayu kontruksi dengan kode TS diikuti angka 5 hingga 35. Kelas mutu TS5, TS7, TS10, TS12, ..., TS35 memberi makna bahwa tegangan ijin lentur kayu yang berada dalam kelas mutu tersebut berturut-turut adalah 50 kg/cm2, 75 kg/cm2, 100 kg/cm2, 125 kg/cm2, ..., 350 kg/cm2, sehingga kelas mutu sortimen gelugu dari potongan pangkal hingga potongan ke-7 dari pohon 1 dan 2 berkisar antara TS20 hingga TS35 (Tabel 29).
Nilai-nilai tegangan ijin untuk setiap kelas mutu telah
ditabelkan dalam SKI C-bo-010-1987, sehingga tegangan ijin setiap sortimen dapat disajikan pada Tabel 30.
68
Tabel 30. Tegangan ijin sortimen gelugu sesuai kelas mutu SKI C-bo-010-1987 Tegangan Ijin (N/mm2) Sortimen dari Pohon 1 pang- ujung Kelas Fb Ft// Fc// Fs kal mutu 0 2 TS35 35,0 21,0 27,1 2,6 2 4 TS35 35,0 21,0 27,1 2,6 4 6 TS35 35,0 21,0 27,1 2,6 6 8 TS35 35,0 21,0 27,1 2,6 8 10 TS32 32,5 19,5 25,2 2,4 10 12 TS25 25,0 15,0 19,3 1,8 12 14 TS20 20,0 12,0 15,5 1,5
Sort. Tinggi ke(m)
1 2 3 4 5 6 7
Fc 5,2 5,2 5,2 5,2 4,8 3,7 3,0
Tegangan Ijin (N/mm2) Sortimen dari Pohon 2 Kelas Fb Ft// Fc// Fs mutu TS35 35,0 21,0 27,1 2,6 TS35 35,0 21,0 27,1 2,6 TS35 35,0 21,0 27,1 2,6 TS35 35,0 21,0 27,1 2,6 TS32 32,5 19,5 25,2 2,4 TS25 25,0 15,0 19,3 1,8 TS20 20,0 12,0 15,5 1,5
Fc 5,2 5,2 5,2 5,2 4,8 3,7 3,0
Tumpukan Gelugu Tunggal Tumpukan gelugu Tunggal (Gambar 26) dibangun dengan cara menumpuk sortimen gelugu menjadi berbentuk cubical. Setiap lapisan terdiri atas dua batang yang diletakkan sejajar. Arah batang tegak lurus dengan arah batang lapisan sebelumnya.
Di antara lapisan diberikan tumpuan berupa potongan sortimen
gelugu sepanjang 30 cm yang ujung dan pangkalnya dicoak setengah lingkaran saling tegak lurus(Gambar 27).
Batang ini berfungsi sebagai tumpuan dan
sekaligus pengunci.
(a) atas
(b) muka (c) samping (d) 3D Gambar 26. Tumpukan gelugu tunggal
Struktur tumpukan gelugu tersebut disusun dengan material gelugu dari pohon 1 dan 2, seperti yang disketsakan pada Gambar 28a.
Kode Ki-j
menunjukkan bahwa sortimen berkode tersebut adalah sortimen dari pohon kelapa ke-i, potongan ke-j. Dengan asumsi penampang seragam sepanjang bentang, bentuk geometri silinder dipergunakan untuk analisis struktur.
Diameter
69
penampang pada setiap sortimen adalah diameter rata-rata pangkal dan ujung sortimen tersebut.
Sifat penampang dan sifat material setiap sortimen yang
dimasukkan sebagai input pada software SAP adalah nilai hasil rekonstruksi sortimen bersangkutan.
Gambar 27. Bentuk tumpuan antar lapisan
Gambar 28. Material yang digunakan (a) dan beban yang bekerja (b) pada tumpukan gelugu tunggal Apabila struktur tumpukan gelugu tunggal tersebut mendapat beban merata sebesar Q N/mm (Gambar 28b), maka timbul reaksi pada batang-batang berupa gaya aksial, momen lentur, dan gaya geser. Sketsa gaya aksial, momen lentur dan
70
gaya geser disajikan pada Gambar Lampiran 1. Tegangan aksial () merupakan gaya aksial (P) dibagi dengan luas penampang (A):
P P 2, A R
sehingga tegangan aksial setiap batang disajikan pada Tabel Lampiran 2. Gaya lintang (V) dikonversi menjadi tegangan geser horisontal () dengan rumus:
c
V yda Ib y0
(Nash, 1972).
Notasi b adalah lebar bidang geser. Lebar bidang geser maksimum terjadi di bidang netral sehingga nilai b adalah 2R.
c
yda adalah first moment of area (Qy) yang y0
untuk penampang berbentuk lingkaran (Gambar 29) diselesaikan menjadi: c
Q y yda y0
R
Q y 2 r sin rddr 0 0
Qy 2 0
R
r3 sin d 3 0
2R3 Qy sin d 3 0 2R 3 cos 0 3 2R3 . Qy 3
Qy
dr d
y = rsin
Gambar 29. First Moment of Area Lingkaran
I adalah momen inersia. Untuk penampang berbentuk lingkaran (Gambar 29), momen inersianya dapat dihitung sebagai berikut:
71
c
I y 2 da y0
2 R
I
r sin rddr 2
0 0 2 R
I
r
3
sin 2 ddr
0 0
2
I
R4 sin 2 d 4 0
Karena cos(2)=cos2- sin2, dan sin2 + cos2=1 maka: sin 2 1 cos 2 2
I
R4 4
I
R4 4
2
1 cos 2 d 2 0
2
1 cos 2 d 2 4 0
R4 2 2 sin 2 0 16 R 4 . I 4
I
Oleh karena itu tegangan geser horisontal dihitung dengan rumus :
c
V 4V yda Ib y0 3R 2
,
dan nilai numeriknya untuk tumpukan gelugu tunggal disajikan pada Tabel Lampiran 3. Gaya aksial, gaya geser, dan momen lentur merupakan sisi demand yang nilainya harus sama atau kurang dari kapasitas struktur. Demand (Q) untuk gaya aksial
adalah 4V
Q A 3R
2
bL
Q P A R 8VL , 3R
2
,
untuk
dan untuk momen lentur adalah
gaya
geser
adalah
Q M . Pada format
ASD, kesetimbangan struktur dirumuskan dengan (Q ≤ FxCDA), sehingga untuk gaya aksial menjadi (Q≤ Fc//FkA), gaya geser menjadi (Q ≤ Fs//FkA), dan momen lentur menjadi (Q≤FbFkI/R).
Faktor-faktor penyesuaian (Fk) yang digunakan
untuk gaya aksial adalah CD, CM, Ct, CF, Ci, dan CP, untuk gaya geser adalah CD, CM, Ct, dan Ci, dan untuk momen lentur adalah CD, CM, Ct, CL, CF, Cfu, Ci, Cr. Notasi di sebelah kanan pada persamaan kesetimbangan struktur (FxCDA), merupakan sisi kapasitas dari struktur yaitu beban kombinasi maksimum yang
72
masih dapat diterima dengan aman oleh struktur. Struktur paling efisien dapat diperoleh apabila nilai kapasitas sama dengan kombinasi beban yang diterimanya. Pada ASD setiap kombinasi beban dianggap tidak memiliki variasi sehingga kombinasi beban merupakan jumlah dari masing-masing beban (Q). Akibat kombinasi beban merata sebesar Q N/mm, komponen akan memberikan reaksi berupa gaya aksial sebesar P N , gaya lintang sebesar V N, dan momen lentur sebesar M Nmm (Gambar Lampiran 1).
Sebuah rasio (k)
dimunculkan untuk mendapatkan kombinasi beban maksimum (Qmax) yang masih dapat diterima dengan aman oleh struktur. perbandingan sisi kapasitas dengan
Rasio (k)
ini diperoleh melalui
reaksi struktur berupa gaya aksial, geser
horisontal, dan momen lentur batang (komponen) akibat beban merata sebesar Q N/mm sehingga diperoleh Qmax yang berturut-turut disajikan pada Tabel Lampiran 2, 3 dan 4. Qmax diperoleh melalui rumus: a. untuk gaya aksial :
Q
max
kQ
Fc // C D C M C t C F C i C P F C C CC CC A Q c // D M t F i P R 2 Q P P
b.untuk gaya geser :
Q
max
kQ
Fs // C D C M C t C F C i F C C CC C A Q s // D M t F i 3R 2 Q A 4V
c. untuk momen lentur :
Q
m ax
kQ
Fb C D C M C t C L C F C fu C i C r I Fb C D C M C t C L C F C fu C i C r R 3 Q M R M 4
Q
Qmax pada kasus ini adalah beban kombinasi maksimum yang dapat didistribusikan secara merata pada balok teratas struktur tumpukan gelugu. Apabila tumpukan gelugu menerima beban merata lebih besar dari Qmax maka struktur mengalami kerusakan. Batang-batang kritis, yaitu batang pertama yang mengalami kerusakan ketika beban melampaui kapasitasnya, ditetapkan sebagai batang yang memiliki |Qmax| terkecil dibanding batang-batang lain. Untuk tumpukan gelugu tunggal, batang-batang kritis akibat beban merata sebesar Q N/mm, disajikan pada Tabel 31.
73
Tabel 31. Batang-batang kritis dan kombinasi beban merata maksimum pada tumpukan gelugu tunggal (ASD) No batang kritis 10;20;30; 40 30;40 80 80 10;20;30;40
Aksial P Momen (M2) Momen (M3) Lintang (V2) Lintang (V3)
Qmax (N/mm) -216 (±)142 123 (±)99 (±)230
Sesuai dengan Tabel 31, kombinasi beban maksimum (Qmax) terkecil terjadi pada batang nomor 80 yang menerima gaya lintang (V2). Kombinasi beban merata maksimum yang dapat diterima oleh batang paling atas adalah 99 N/mm, sehingga kombinasi beban maksimum yang dapat diterima struktur tumpukan gelugu tunggal adalah 396 kN. Berbeda dengan ASD, pada LRFD diperkenalkan time effect factor () dan resistance factor (). Format conversion factor (KF) berfungsi untuk menkonversi tegangan ijin (F’) menjadi tahanan acuan (Rn). Beban kombinasi memiliki faktor pengali bagi setiap komponen beban, sehingga kesetimbangan struktur pada LRFD dinyatakan dengan: (Q)≤RnA. Persamaan kesetimbangan struktur untuk gaya aksial adalah (Q)≤KFFc//A, untuk gaya geser (Q)≤KFFs//A, dan untuk momen lentur adalah (Q)≤KFFbI/R. (Q)max yang terjadi pada setiap batang akibat kombinasi beban sebesar (Q) N/mm dalam format LRFD diperoleh melalui rumus: a. untuk gaya aksial :
Q
max
k Q
Fc // K F C M C t C F C i C P F K F C M C t C F C i C P A Q c // R 2 Q P P
b. untuk gaya geser :
Q
max
k Q
Fs // K F C M Ct C F C i F K F C M Ct C F C i A Q s // 3R 2 Q A 4V
c. untuk momen lentur :
Q
max
kQ
Fb K F C M C t C L C F C fu C i C r I Fb K F C M C t C L C F C fu C i C r R 3 Q M R M 4
Q
Proses selebihnya sama dengan ASD sehingga diperoleh batang-batang kritis dan kombinasi beban maksimumnya (Tabel 32).
74
Tabel 32.
Batang-batang kritis dan kombinasi beban merata maksimum pada tumpukan gelugu tunggal (LRFD)
Aksial P Momen (M2) Momen (M3) Lintang (V2) Lintang (V3)
No batang kritis 10;20;30; 40 30;40 80 80 10;20; 30;40
(Q)max (N/mm) -280 (±)184 159 (±)128 (±)298
Batang-batang kritis hasil analisis struktur dengan format LRFD sama dengan ASD.
Perbedaan hanya tampak pada besaran beban kombinasi
maksimumnya.
Kombinasi beban maksimum LRFD 1,296 kali lebih besar
daripada ASD.
Namun perbedaan ini terjadi karena perbedaan format saja,
sehingga dimensi material hasil analisa struktur LRFD sama dengan ASD. Analisa struktur format LRFD tidak menghasilkan struktur yang lebih hemat bahan ketimbang ASD pada faktor keamanan yang sama. Mengacu pada batang kritis no 80 (Tabel 32), apabila beban yang diterima struktur hanya beban mati, maka besarnya adalah 1,4 sehingga Qmax adalah (±)128/1,4=(±)91 N/mm. Nilai ini bahkan sedikit lebih kecil daripada hasil analisa struktur dengan ASD yang mendapatkan Qmax sebesar 99 N/mm (Tabel 31). Efektifitas dan efisiensi LRFD baru tampak ketika beban yang diterima struktur merupakan kombinasi dari beban mati, beban hidup, beban angin, beban salju, dll. Kombinasi beban dalam format LRFD tampak 1,296 lebih besar daripada ASD hanya disebabkan oleh perbedaan faktor-faktor penyesuaian, yaitu penambahan faktor , penggantian CD dengan , dan konversi Fx menjadi Rn dengan mengalikannya dengan KF. Nilai-nilai faktor koreksi ini bernilai sama untuk gaya aksial tekan sejajar serat, momen lentur, dan gaya geser horisontal sehingga nilai (Q)max (hasil LRFD) selalu 1,296 kali lebih besar daripada Qmax (hasil ASD).
Tumpukan Gelugu Berseling Tumpukan gelugu berseling dibangun dengan menumpuk gelugu secara berselang-seling, saling tegak lurus sehingga berbentuk cubical. Pada lapisan ganjil dipergunakan 3 batang dan pada lapisan genap dipergunakan 2 batang (Gambar 30).
75
Di setiap pertemuan antar lapisan, sebuah penumpu dipasangkan. Penumpu dibuat dari gelugu sepanjang 30 cm yang dicoak setengah lingkaran (Gambar 28).
(a) atas
(b) muka (c) samping (d) 3D Gambar 30. Tumpukan gelugu berseling
Sketsa tumpukan gelugu berseling yang diolah dengan software SAP disajikan pada Gambar 31a. Struktur tersebut menerima beban vertikal arah gravitasi yang didistribusikan merata
pada batang teratas sebesar Q N/mm (Gambar 31b),
sehingga timbul reaksi pada batang berupa tegangan aksial, tegangan geser, dan momen lentur (Gambar Lampiran 5). Nilai numerik gaya aksial, gaya geser, dan momen lentur disajikan pada Tabel Lampiran 6, 7, dan 8.
Kombinasi beban
maksimum pada setiap komponen tumpukan gelugu berseling dihitung dengan prosedur yang sama dengan tumpukan gelugu tunggal sehingga diperoleh batangbatang kritis seperti pada Tabel 33. Tabel 33.
Batang-batang Kritis dan Kombinasi Beban Maksimum pada Tumpukan gelugu Berseling (ASD dan LRFD)
Aksial P Momen (M2) Momen (M3) Lintang (V2) Lintang (V3)
No Batang Kritis 10;20;30;40;50;60 10;20;50;60 110;130 110;130 10;20; 50;60
ASD: Qmax (N/mm) -213 (±)137 122 (±)98 (±)363
LRFD: (Q) (N/mm) -276 (±)177 158 (±)127 (±)470
Seperti pada tumpukan gelugu tunggal, batang kritis tumpukan gelugu berseling terjadi pada batang yang menerima tegangan geser. Apabila format ASD yang digunakan, kombinasi beban maksimum yang dapat diterima oleh batang teratas adalah 98 N/mm, sehingga struktur dapat menerima kombinasi
76
beban maksimum sebesar 588 kN. Apabila format LRFD yang digunakan, maka kombinasi beban merata maksimum yang dapat diterima tampak 1,296 kali lebih besar yaitu 127 N/mm (508 kN).
Gambar 31. Material yang Digunakan (a) dan Beban yang Bekerja (b) pada Tumpukan gelugu Berseling Tumpukan Gelugu Berseling Ganda Tumpukan gelugu berseling ganda dibangun dengan cara menumpuk sortimen gelugu sehingga berbentuk cubical.
Setiap lapisan terdiri atas tiga
batang yang diletakkan sejajar. Arah batang tegak lurus dengan arah batang lapisan sebelumnya.
Di antara lapisan diberikan tumpuan berupa potongan
sortimen gelugu sepanjang 30 cm yang dicoak setengah lingkaran yang berfungsi sebagai tumpuan dan sekaligus pengunci (Gambar 28).
Gambar tumpukan
gelugu berseling ganda disajikan pada Gambar 32. Sketsa struktur dan material yang digunakan disajikan pada Gambar 33(a) dan beban yang diterima disajikan pada Gambar 33(b).
Akibat beban yang
diterimanya, setiap komponen memberikan reaksi berupa gaya aksial, gaya lintang, dan momen lentur yang sketsanya disajikan pada Gambar Lampiran 9. Analisis struktur (Tabel Lampiran 10, 11, dan 12) mendapatkan batang-batang
77
kritis dan kombinasi beban maksimum struktur sebagaimana disajikan pada Tabel 34.
a) atas
(b) muka (c) samping (d) 3D Gambar 32. Tumpukan Gelugu Berseling Ganda
Gambar 33. Material yang Digunakan (a) dan Beban yang Bekerja (b) pada Tumpukan Gelugu Berseling Ganda Tabel 34. Batang-batang kritis dan kombinasi beban merata maksimum pada tumpukan gelugu berseling ganda (ASD dan LRFD) Aksial P Momen (M2) Momen (M3) Lintang (V2) Lintang (V3)
No Batang Kritis 39;59 89 100;110;140;150 100;110;140;150 1;81
ASD: Qmax (N/mm) -612 -96928 675 (±)185 (±)60794
LRFD: (Q) (N/mm) -793 -125618 874 (±)239 (±)78789
78
Seperti halnya dua alternatif tumpukan gelugu sebelumnya, tumpukan gelugu berseling ganda memiliki komponen paling kritis pada batang yang menerima tegangan geser.
Kombinasi beban maksimum pada struktur tumpukan gelugu
berseling ganda berdasar format ASD adalah 185 N/mm (1110 kN), dan berdasar format LRFD adalah 239 N/mm (1434kN). Perencanaan struktur dilakukan untuk mendapatkan struktur yang efisien namun tetap kuat menahan beban yang akan diterimanya. Efisiensi penggunaan material pada struktur diukur melalui perbandingan beban yang diterima per satuan volume material. Pada struktur tumpukan gelugu ini efisiensi penggunaan material ditentukan sebagai besarnya beban yang dapat diterima dibagi total panjang seluruh material, sehingga efisiensi masing-masing struktur disajikan pada Tabel 35. Efisiensi juga dapat dinyatakan sebagai besarnya beban maksimum yang dapat diterima per batang pohon kelapa yang ditebang untuk membangun struktur tumpukan gelugu tersebut (Tabel 35).
Tabel 35. Efisiensi Struktur Tumpukan Gelugu Struktur Tumpukan gelugu tunggal Tumpukan gelugu berseling Tumpukan gelugu berseling ganda
Qmax (kN) 396 588 1110
Kebutuhan material (m) (pohon) 78 5,6 102 7,3 126 9,0
Efisiensi (kN/m) (kN/pohon) 5,08 71 5,76 81 8,81 123
Sebagaimana tersaji pada Tabel 35, struktur tumpukan gelugu berseling ganda memiliki efisiensi lebih tinggi dibanding dua struktur lainnya. Tumpukan gelugu berseling ganda memerlukan gelugu sepanjang 126 m yang diperoleh dari 9 batang pohon kelapa dan mampu menahan beban sebesar 1110 kN sehingga efisiensi materialnya adalah 8,81 kN/m atau 123 kN/pohon.
Sementara itu
struktur tumpukan gelugu tunggal dan tumpukan gelugu berseling masing-masing hanya memiliki efisiensi sebesar 5,08 kN/m (71 kN/pohon) dan 5,76 kN/m (81 kN/pohon). Dengan hanya menilik segi efisiensi, tumpukan gelugu berseling ganda merupakan struktur terbaik, namun dua struktur lainnya masih dapat ditingkatkan kapasitasnya dengan mengisi rongga-rongga di dalam struktur
79
dengan campuran material batu-batu kerikil, pasir, dan tanah sehingga efisiensinya meningkat. Masih terlalu dini untuk memilih struktur terbaik tanpa memahami demand sebenarnya di lapangan. Boleh jadi demand sebenarnya lebih kecil dari 390 kN sehingga masih dapat didukung oleh struktur tumpukan gelugu tunggal dan menjadi boros apabila struktur tumpukan gelugu berseling ganda yang dibangun.
Evaluasi beban sebenarnya di lapangan masih sangat diperlukan
sehingga dapat dipilih struktur dengan kebutuhan material minimum tetapi masih mampu menahan beban tersebut.
80
V. SIMPULAN DAN SARAN
A.
Simpulan Nilai kerapatan, Modulus Elastisitas (E), modulus geser (G), dan MOR
sortimen gelugu dapat diestimasi dengan merekonstruksi kayu kelapa ckbc ke posisinya semula dalam batang. Kerapatan gelugu berkisar 0,57-1,01 gram/cm3. EL dan E berkisar 3650-14357 N/mm2 dan 237-933 N/mm2. GL dan GRT berkisar 261-1025 N/mm2 dan 27-106 N/mm2. Sedangkan MOR berkisar 79-168 N/mm2. Nilai-nilai tersebut digunakan untuk input desain struktur menggunakan SAP 2000 versi 10.0.7.
Namun rekonstruksi tidak berhasil mendapatkan
Poisson’s rasio yang konsisten. Analisa struktur berdasar format ASD mendapatkan tumpukan gelugu tunggal, tumpukan gelugu berseling, dan tumpukan gelugu berseling ganda berturut-turut mampu menahan beban kombinasi maksimum sebesar 99 N/mm, 98 N/mm, dan 185 N/mm sehingga kapasitas masing-masing struktur adalah 396 kN, 588 kN, dan 1110 kN. Dalam format LRFD kombinasi beban maksimum 1,296 kali lebih besar dari ASD, namun perbedaan ini hanya disebabkan perbedaan format sehingga tidak bermakna LRFD lebih hemat bahan. Analisis struktur dengan LRFD menghasilkan ukuran material yang mirip ASD. Tumpukan gelugu berseling ganda memiliki efisiensi material tertinggi yaitu 8,81 kN/m (123 kN/pohon), daripada tumpukan gelugu tunggal atau tumpukan gelugu
berseling yang masing-masing memiliki efisiensi 5,08 kN/m (71
kN/pohon) dan 5,76 kN/m (81 kN/pohon). Namun terlalu dini untuk memilih tumpukan gelugu berseling ganda sebagai alternatif terbaik. Struktur terbaik baru dapat diperoleh setelah mendapatkan data beban nyata di lapangan yang nilainya paling dekat dengan kapasitas stuktur.
B.
Saran Desain produk cribbing kelapa gelondongan ini dapat diaplikasikan untuk
penyangga terowongan pertambangan setelah kondisi tapak dan beban yang diterima dapat diidentifikasi, namun evaluasi beban yang akan diterimanya masih
perlu dievaluasi.
Lingkungan terowongan pertambangan memiliki ciri khas
seperti kadar air dan kelembaban tinggi yang pada akhirnya akan mempengaruhi umur pakai struktur tumpukan gelugu di lokasi tersebut. Penelitian lebih lanjut masih diperlukan untuk mengetahui keawetan material gelugu pada lokasi terowongan pertambangan sehingga umur pakai struktur dapat diperkirakan.
82
DAFTAR PUSTAKA [ANSI] dan [AF&PA] American Forest and Paper Association. 2005. National Design Specification for Wood Construction. American Wood Council. USA. [ASCE] American Society for Civil Engineer, [AF&PA] American Forest and Paper Association. 1995. Standard for Load and Resistance Factor Design (LRFD) for Engineered Wood Construction. ASCE, AF&PA. USA. [ASTM] American Society for Testing and Materials. 2002a. Standard Practice for Evaluating Allowable Properties for Grades of Structural Lumber. ASTM D2915-98. West Conshohocken. USA. ________ . 2002b. Standard Specification for Computing the Reference Resistance of Wood Based Materials and Structural Connection for Load and Resistance Factor Design. ASTM D5457-93. West Conshohocken. USA. [BPS] Biro Pusat Statistik, 2002. Statistik Indonesia 2002. Biro Pusat Statistik. Jakarta. [BSN] Badan Standardisasi Nasional. 2002. Tata Cara Perencanaan Konstruksi Kayu Indonesia. RSNI. Jakarta. Indonesia. [Dephut] Departemen Kehutanan Indonesia. 1988. Standar Kehutanan Indonesia. SKI C-bo-010-1987: Spesifikasi Kayu Bangunan untuk Perumahan. Jakarta. [FPL] Forest Products Laboratory, 1999. Wood Handbook: Wood as Engineering Material. USDA Forest Service. USA. Barczak, T.M., S.C. Tadolini. 2007. Standing Support Alternatives in Western Longwalls. NIOSH Pitsburg, PA. USA. Bodig, J., B.A. Jayne. 1982. Mechanics of Wood and Wood Composites. Van Nostrand Reinhold Company. USA. Calhoun, W.D. 2003a. Penemu. Yielding Column. US Patent No.US 6.655.877 B2. USA. ________ . 2003b. Penemu. Yielding Column. US Patent Application Publication No. US 2003/0194280 A1. USA. Castle, B.R., J.J. Scot.1995. Penemu. Mine Roof Support System. US Patent No. 5.462.391. USA. Chlumecky, N. 1986. Penemu. Cribbing. US Patent No.4.565.469. USA ________ . 1985. Penemu. Cribbing. US Patent No.4.497.597. USA. Deul, M. 1992. Penemu. Mine Cribbing Device and Methods. US Patent No. 5.143.484. USA. Flowmeterdirectory. 2007. http://www.flowmeterdirectory.com. 6 Juli 2007 Forest Service. 2007. Centennial Mini-History of The Forest Service. United State Department of Agriculture. USA. Frederick. J.R. 1994. Penemu. Yieldable Confined Core Mine Roof Support. US Patent No.5.308.196. USA.
Harbaugh, W.L., C.C. Lash. 2005. Penemu. Mine Prop. US Patent No. US 6.910.834 B2. USA. Heckford,J.J. 2002. Penemu. Pyramid Crib Block. US Patent Application Publication No. US 2002/0139077 A1. USA. Huntsman, S.D. 1996. Penemu. Yieldable Mine Post Having a Double Ball and Socket Configuration. US Patent No. 5.538.364. USA. Ironminers. 2007. Northeastern Mine Research. http://www.ironminers.com. 6 Juli 2007. Kennedy, W.R., J.M. Kennedy. 2002. Penemu. Yieldable Mine Roof Support. US Patent No. US 6.394.707 B1. USA. Kitchen, C.D., 1995. Penemu. Variable Yielding Mining Crib Support Column. US Patent No. 5.439.325. USA. Marianski, J.E., A.J. Marianski. 2000. Penemu. Column Cribbing System. US Patent No. 6.079.910. USA. McBirnie, C. 1992. Penemu. Stacking Device for Mine Cribbing. US Patent No. 5.083.895. USA. McCartney, C.A. 2002. Penemu. Mine Roof Support Crib Having only Two or Three Planes, and Methods. US Patent No. US 6.352.392 B1. USA. Nash, W.A. 1977. Schaum Outline of Theory and Problems of Strength of Material. 2nd Ed. McGraw-Hill Book Company. New York. USA. Purcell, E.J. 1981. Kalkulus dan Geometri Analitis.Ed.3. Jilid 1. Penterjemah: Rawuh. Editor: B. Kartasasmita. Penerbit ERLANGGA. Jakarta. Rahayu, I.S. 2006. Sifat Fisik, Mekanis, serta Keawetan Batang Kelapa Hibrida. Jurnal Ilmu Pertanian Indonesia Vol II(1)2006:24-30. Schodek, D.L. 1999. Struktur; alih bahasa, Bambang Suryoatmono; editor: Djadja Subagdja. Ed.2. Erlangga. Jakarta. Schulte, H.E. 1992. Penemu. Earthquake Support for Structure Having Bottom Beams. US Patent No. 5.083.404. USA Seegmiller, BL. 1991. Penemu. Yieldable Mine Post. US Patent No. 5.015.125. USA. Shawwaf,K., J. Wodklowki, T. Herbs, R. Brandon. 1995. Penemu. Yieldable Roof Support System. US Patent No. 5.400.994. USA. Sulistyawati,I., A.M. Husein, S. Surjokusumo. 2005. Menduga Modulus Geser dengan Memanfaatkan Modulus Elastisitas Contoh Uji Ukuran Pemakaian dan Bebas Cacat. Jurnal Ilmu dan Teknologi Kayu Tropis. Vol 3 No.1 2005. Cibinong. Vable, M. 2007. Intermediate Mechanics of Materials. Oxford University Press. Wardhani, I.Y. 2005. Kajian Sifat Dasar Kayu Kelapa. Disertasi. Institut Pertanian Bogor. Bogor. Yayasan Dana Normalisasi Indonesia. 1961. Peraturan Konstruksi Kayu Indonesia. PKKI NI-5 1961. Jakarta.
84
Lampiran 1. Tumpukan Gelugu Tunggal
a. 3D
b. Material
c. Beban
d. Gaya aksial (P)
e. Momen Lentur (M2)
f. Momen Lentur (M3)
g. Gaya Lintang (V2)
h. Gaya Lintang (V3)
i. Deformasi
123
Lampiran 2. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Tunggal (Tegangan Aksial; ASD dan LRFD) Frame 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16
Stat
P
mm
N
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-1041 -1040 -1040 -1034 -1034 -1033 -1029 -1029 -1028 -1025 -1025 -1025 -1022 -1022 -1021 -1019 -1019 -1019 -1018 -1018 -1017 -1014 -1014 -1014 -1010 -1010 -1010 -1005 -1005 -1005 -1037 -1037 -1036 -1031 -1030 -1030 -1026 -1025 -1025 -1022 -1021 -1021 -1018 -1018 -1018 -1016 -1016
Mate- D rial mm K2-2 K2-2 K2-2 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-2 K2-2 K2-2 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-5 K2-5
268 268 268 242 242 242 242 242 242 216 216 216 216 216 216 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 140 140 140 268 268 268 242 242 242 242 242 242 216 216 216 216 216 216 191 191
Fc
Faktor Penyesuaian
2 l N/mm CD CM Ct CF Ci CP KF f 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6
Pijin N 1391138 1391138 1391138 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 907016 907016 907016 907016 907016 907016 655675 655675 655675 655675 655675 655675 375540 375540 375540 375540 375540 375540 217130 217130 217130 1391138 1391138 1391138 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 907016 907016 907016 907016 907016 907016 655675 655675
ASD:SQmax LRFD:SaQmax N/mm -1336 -1337 -1338 -1099 -1099 -1100 -1104 -1104 -1105 -885 -885 -885 -887 -888 -888 -643 -643 -644 -644 -644 -645 -370 -370 -370 -372 -372 -372 -216 -216 -216 -1341 -1342 -1343 -1102 -1103 -1104 -1107 -1108 -1109 -888 -888 -889 -891 -891 -891 -645 -645
N/mm -1732 -1733 -1734 -1424 -1425 -1425 -1431 -1431 -1432 -1146 -1147 -1147 -1150 -1151 -1151 -834 -834 -834 -835 -835 -835 -480 -480 -480 -482 -482 -482 -280 -280 -280 -1738 -1739 -1740 -1429 -1429 -1430 -1435 -1436 -1437 -1151 -1151 -1152 -1154 -1155 -1155 -836 -836
16 Frame 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33
300
-1016 K2-5
Stat
P
mm
N
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0
-1015 -1014 -1014 -1013 -1013 -1013 -1009 -1009 -1009 -1005 -1005 -1005 -1039 -1038 -1037 -1032 -1031 -1031 -1027 -1026 -1026 -1023 -1022 -1022 -1020 -1020 -1019 -1017 -1017 -1017 -1016 -1015 -1015 -1012 -1012 -1011 -1010 -1010 -1010 -1005 -1005 -1005 -1036 -1035 -1035 -1029 -1029 -1028 -1024
191
Mate- D rial mm K2-5 K2-5 K2-5 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-2 K2-2 K2-2 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-2 K2-2 K2-2 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3
191 191 191 165 165 165 165 165 165 140 140 140 268 268 268 242 242 242 242 242 242 216 216 216 216 216 216 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 140 140 140 268 268 268 242 242 242 242
25.2 Fc
1 0.9
1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
2 l N/mm CD CM Ct CF Ci CP KF f 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6
655675 -646 -837 Pijin ASD:SQmax LRFD:SaQmax N 655675 655675 655675 375540 375540 375540 375540 375540 375540 217130 217130 217130 1391138 1391138 1391138 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 907016 907016 907016 907016 907016 907016 655675 655675 655675 655675 655675 655675 375540 375540 375540 375540 375540 375540 217130 217130 217130 1391138 1391138 1391138 1136185 1136185 1136185 1136185
N/mm -646 -646 -647 -371 -371 -371 -372 -372 -372 -216 -216 -216 -1340 -1340 -1341 -1101 -1102 -1102 -1107 -1107 -1108 -887 -887 -888 -889 -890 -890 -645 -645 -645 -646 -646 -646 -371 -371 -371 -372 -372 -372 -216 -216 -216 -1343 -1344 -1345 -1104 -1105 -1105 -1110
N/mm -837 -838 -838 -480 -480 -480 -482 -482 -482 -280 -280 -280 -1736 -1737 -1738 -1427 -1428 -1429 -1434 -1435 -1436 -1149 -1150 -1150 -1152 -1153 -1153 -835 -836 -836 -837 -837 -837 -481 -481 -481 -482 -482 -482 -280 -280 -280 -1740 -1741 -1743 -1431 -1432 -1432 -1438
33 33 Frame 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 41 41 43 43 43 43 43 45 45 45 45 45 47 47 47 47 47 49 49 49 49 49 51 51
150 300
-1023 K2-3 -1023 K2-3
Stat
P
mm
N
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500
-1019 -1019 -1019 -1017 -1016 -1016 -1014 -1014 -1014 -1013 -1012 -1012 -1011 -1011 -1011 -1010 -1010 -1010 -1005 -1005 -1005 2 2 2 2 2 -1 -1 -1 -1 -1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 -1 -1 -1 -1 -1 2 2
242 242
Mate- D rial mm K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-5 K1-5 K1-5 K1-5 K1-5 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-1 K2-1
216 216 216 216 216 216 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 140 140 140 294 294 294 294 294 216 216 216 216 216 169 169 169 169 169 212 212 212 212 212 268 268 268 268 268 294 294
27.1 27.1 Fc
1 0.9 1 0.9
1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
l N/mm2 CD CM Ct CF Ci CP KF f 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6
1136185 -1110 -1439 1136185 -1111 -1440 Pijin ASD:SQmax LRFD:SaQmax N 907016 907016 907016 907016 907016 907016 655675 655675 655675 655675 655675 655675 375540 375540 375540 375540 375540 375540 217130 217130 217130 1669601 1669601 1669601 1669601 1669601 907016 907016 907016 907016 907016 514405 514405 514405 514405 514405 870507 870507 870507 870507 870507 1391138 1391138 1391138 1391138 1391138 1669601 1669601
N/mm -890 -890 -890 -892 -893 -893 -646 -647 -647 -648 -648 -648 -371 -371 -372 -372 -372 -372 -216 -216 -216 772963 772963 772963 772963 772963 -795628 -795628 -795628 -795628 -795628 11067236 11067236 11067236 11067236 11067236 -5803381 -5803381 -5803381 -5803381 -5803381 -1276273 -1276273 -1276273 -1276273 -1276273 722771 722771
N/mm -1153 -1154 -1154 -1156 -1157 -1157 -838 -838 -838 -839 -839 -840 -481 -481 -481 -482 -482 -482 -280 -280 -280 1001761 1001761 1001761 1001761 1001761 -1031134 -1031134 -1031134 -1031134 -1031134 14343138 14343138 14343138 14343138 14343138 -7521182 -7521182 -7521182 -7521182 -7521182 -1654050 -1654050 -1654050 -1654050 -1654050 936711 936711
51 51 51 Frame 53 53 53 53 53 55 55 55 55 55 57 57 57 57 57 59 59 59 59 59 62 62 62 62 62 64 64 64 64 64 66 66 66 66 66 68 68 68 68 68 70 70 70 70 70 72 72
1000 1500 2000
2 K2-1 2 K2-1 2 K2-1
Stat
P
mm
N
0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500
-1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 -1 0 0 0 0 0 -1 -1 -1 -1 -1 2 2 2 2 2 -2 -2 -2 -2 -2 -5 -5 -5 -5 -5 80 80 80 80 80 -75 -75 -75 -75 -75 2 2
294 294 294
Mate- D rial mm K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K1-7 K1-7 K1-7 K1-7 K1-7 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-7 K2-7 K2-7 K2-7 K2-7 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K1-2 K1-2
212 212 212 212 212 165 165 165 165 165 126 126 126 126 126 232 232 232 232 232 242 242 242 242 242 190 190 190 190 190 140 140 140 140 140 242 242 242 242 242 268 268 268 268 268 232 232
27.1 27.1 27.1 Fc
1 0.9 1 0.9 1 0.9
1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
2 l N/mm CD CM Ct CF Ci CP KF f 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6
1669601 722771 936711 1669601 722771 936711 1669601 722771 936711 Pijin ASD:SQmax LRFD:SaQmax N
N/mm
870507 870507 870507 870507 870507 375540 375540 375540 375540 375540 175875 175875 175875 175875 175875 1042501 1042501 1042501 1042501 1042501 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 702157 702157 702157 702157 702157 217130 217130 217130 217130 217130 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 1391138 1391138 1391138 1391138 1391138 1042501 1042501
-608746 -608746 -608746 -608746 -608746 -670607 -670607 -670607 -670607 -670607 409012 409012 409012 409012 409012 -1109044 -1109044 -1109044 -1109044 -1109044 526011 526011 526011 526011 526011 -371512 -371512 -371512 -371512 -371512 -42574 -42574 -42574 -42574 -42574 14245 14245 14245 14245 14245 -18546 -18546 -18546 -18546 -18546 478212 478212
N/mm -788935 -788935 -788935 -788935 -788935 -869107 -869107 -869107 -869107 -869107 530079 530079 530079 530079 530079 -1437321 -1437321 -1437321 -1437321 -1437321 681711 681711 681711 681711 681711 -481479 -481479 -481479 -481479 -481479 -55176 -55176 -55176 -55176 -55176 18462 18462 18462 18462 18462 -24036 -24036 -24036 -24036 -24036 619762 619762
72 72 72 74 Frame 74 74 74 74 76 76 76 76 76 78 78 78 78 78 80 80 80 80 80
1000 1500 2000 0
2 2 2 -4
Stat
P
mm
N
500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000
-4 -4 -4 -4 -7 -7 -7 -7 -7 83 83 83 83 83 -75 -75 -75 -75 -75
K1-2 K1-2 K1-2 K2-5
232 232 232 191
Mate- D rial mm K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-6 K1-6 K1-6 K1-6 K1-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-7 K2-7 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1
191 191 191 191 148 148 148 148 148 140 140 140 140 140 255 255 255 255 255
27.1 27.1 27.1 25.2 Fc
1 1 1 1
0.9 0.9 0.9 0.9
1 1 1 1 2.4 1 1 1 1 2.4 1 1 1 1 2.4 1 1 1 1 2.4 Faktor Penyesuaian
0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6
2 l N/mm CD CM Ct CF Ci CP KF f 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 25.2 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 19.3 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 15.5 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 27.1 1 0.9 1 1 1 1 2.4 0.9 0.6
1042501 478212 619762 1042501 478212 619762 1042501 478212 619762 655675 -178658 -231541 Pijin ASD:SQmax LRFD:SaQmax N
N/mm
655675 655675 655675 655675 300512 300512 300512 300512 300512 217130 217130 217130 217130 217130 1259450 1259450 1259450 1259450 1259450
-178658 -178658 -178658 -178658 -45950 -45950 -45950 -45950 -45950 2620 2620 2620 2620 2620 -16759 -16759 -16759 -16759 -16759
N/mm -231541 -231541 -231541 -231541 -59551 -59551 -59551 -59551 -59551 3395 3395 3395 3395 3395 -21720 -21720 -21720 -21720 -21720
Lampiran 3. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Tunggal (Tegangan Geser; ASD dan LRFD) Frame 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
t V2
V3
0 -0.37 -0.37 268 -8.75E-06 -8.75E-06 150 -0.37 -0.37 268 -8.75E-06 -8.75E-06 300 -0.37 -0.37 268 -8.75E-06 -8.75E-06 0 -2.53 -0.28 242 -7.32E-05 -8.10E-06 150 -2.53 -0.28 242 -7.32E-05 -8.10E-06 300 -2.53 -0.28 242 -7.32E-05 -8.10E-06 0 -2.39 -2.45 242 -6.92E-05 -7.09E-05 150 -2.39 -2.45 242 -6.92E-05 -7.09E-05 300 -2.39 -2.45 242 -6.92E-05 -7.09E-05 0 -1.25 -2.38 216 -4.53E-05 -8.63E-05 150 -1.25 -2.38 216 -4.53E-05 -8.63E-05 300 -1.25 -2.38 216 -4.53E-05 -8.63E-05 0 -1.21 -0.49 216 -4.39E-05 -1.78E-05 150 -1.21 -0.49 216 -4.39E-05 -1.78E-05 300 -1.21 -0.49 216 -4.39E-05 -1.78E-05 0 -1.26 -0.48 191 -5.88E-05 -2.24E-05 150 -1.26 -0.48 191 -5.88E-05 -2.24E-05 300 -1.26 -0.48 191 -5.88E-05 -2.24E-05 0 -1.25 4.63 191 -5.83E-05 2.16E-04 150 -1.25 4.63 191 -5.83E-05 2.16E-04 300 -1.25 4.63 191 -5.83E-05 2.16E-04 0 -1.1 4.64 165 -6.86E-05 2.89E-04 150 -1.1 4.64 165 -6.86E-05 2.89E-04 300 -1.1 4.64 165 -6.86E-05 2.89E-04 0 -1.09 -75.12 165 -6.80E-05 -4.68E-03 150 -1.09 -75.12 165 -6.80E-05 -4.68E-03 300 -1.09 -75.12 165 -6.80E-05 -4.68E-03 0 -4E-04 -75.01 140 -3.68E-08 -6.50E-03 150 -4E-04 -75.01 140 -3.68E-08 -6.50E-03 300 -4E-04 -75.01 140 -3.68E-08 -6.50E-03 0 0 4E-15 268 0.00E+00 8.40E-20 150 0 4E-15 268 0.00E+00 8.40E-20 300 0 4E-15 268 0.00E+00 8.40E-20 0 -2.31 0.08 242 -6.69E-05 2.32E-06 150 -2.31 0.08 242 -6.69E-05 2.32E-06 300 -2.31 0.08 242 -6.69E-05 2.32E-06 0 -2.44 2.25 242 -7.06E-05 6.51E-05 150 -2.44 2.25 242 -7.06E-05 6.51E-05 300 -2.44 2.25 242 -7.06E-05 6.51E-05 0 -1.01 2.32 216 -3.66E-05 8.41E-05 150 -1.01 2.32 216 -3.66E-05 8.41E-05 300 -1.01 2.32 216 -3.66E-05 8.41E-05 0 -1.05 0.43 216 -3.81E-05 1.56E-05 150 -1.05 0.43 216 -3.81E-05 1.56E-05 300 -1.05 0.43 216 -3.81E-05 1.56E-05 0 -0.49 0.46 191 -2.29E-05 2.15E-05 150 -0.49 0.46 191 -2.29E-05 2.15E-05
Mat.
Faktor Koreksi
Fs 2
N/mm CD CM K2-2 2.6 1 1 K2-2 2.6 1 1 K2-2 2.6 1 1 K2-3 2.6 1 1 K2-3 2.6 1 1 K2-3 2.6 1 1 K2-3 2.6 1 1 K2-3 2.6 1 1 K2-3 2.6 1 1 K2-4 2.6 1 1 K2-4 2.6 1 1 K2-4 2.6 1 1 K2-4 2.6 1 1 K2-4 2.6 1 1 K2-4 2.6 1 1 K2-5 2.4 1 1 K2-5 2.4 1 1 K2-5 2.4 1 1 K2-5 2.4 1 1 K2-5 2.4 1 1 K2-5 2.4 1 1 K2-6 1.8 1 1 K2-6 1.8 1 1 K2-6 1.8 1 1 K2-6 1.8 1 1 K2-6 1.8 1 1 K2-6 1.8 1 1 K2-7 1.5 1 1 K2-7 1.5 1 1 K2-7 1.5 1 1 K2-2 2.6 1 1 K2-2 2.6 1 1 K2-2 2.6 1 1 K2-3 2.6 1 1 K2-3 2.6 1 1 K2-3 2.6 1 1 K2-3 2.6 1 1 K2-3 2.6 1 1 K2-3 2.6 1 1 K2-4 2.6 1 1 K2-4 2.6 1 1 K2-4 2.6 1 1 K2-4 2.6 1 1 K2-4 2.6 1 1 K2-4 2.6 1 1 K2-5 2.4 1 1 K2-5 2.4 1 1
Ct Ci 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
Fs*Fk
KF
f
2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88
0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75
ASD:SQmax
LRFD:SaQmax
V2 V3 V2 l N/mm2 0.6 2.6 -297298 -297298 -385299 0.6 2.6 -297298 -297298 -385299 0.6 2.6 -297298 -297298 -385299 0.6 2.6 -35510 -320859 -46021 0.6 2.6 -35510 -320859 -46021 0.6 2.6 -35510 -320859 -46021 0.6 2.6 -37590 -36670 -48717 0.6 2.6 -37590 -36670 -48717 0.6 2.6 -37590 -36670 -48717 0.6 2.6 -57376 -30134 -74359 0.6 2.6 -57376 -30134 -74359 0.6 2.6 -57376 -30134 -74359 0.6 2.6 -59273 -146367 -76817 0.6 2.6 -59273 -146367 -76817 0.6 2.6 -59273 -146367 -76817 0.6 2.4 -40846 -107221 -52936 0.6 2.4 -40846 -107221 -52936 0.6 2.4 -40846 -107221 -52936 0.6 2.4 -41173 11116 -53360 0.6 2.4 -41173 11116 -53360 0.6 2.4 -41173 11116 -53360 0.6 1.8 -26242 6221 -34010 0.6 1.8 -26242 6221 -34010 0.6 1.8 -26242 6221 -34010 0.6 1.8 -26483 -384 -34322 0.6 1.8 -26483 -384 -34322 0.6 1.8 -26483 -384 -34322 0.6 1.5 -40719551 -231 -52772538 0.6 1.5 -40719551 -231 -52772538 0.6 1.5 -40719551 -231 -52772538 0.6 2.6 #DIV/0! 3.10E+19 #DIV/0! 0.6 2.6 #DIV/0! 3.10E+19 #DIV/0! 0.6 2.6 #DIV/0! 3.10E+19 #DIV/0! 0.6 2.6 -38892 1120906 -50404 0.6 2.6 -38892 1120906 -50404 0.6 2.6 -38892 1120906 -50404 0.6 2.6 -36820 39929 -47719 0.6 2.6 -36820 39929 -47719 0.6 2.6 -36820 39929 -47719 0.6 2.6 -71010 30914 -92029 0.6 2.6 -71010 30914 -92029 0.6 2.6 -71010 30914 -92029 0.6 2.6 -68305 166790 -88523 0.6 2.6 -68305 166790 -88523 0.6 2.6 -68305 166790 -88523 0.6 2.4 -105032 111882 -136122 0.6 2.4 -105032 111882 -136122
V3 -385299 -385299 -385299 -415834 -415834 -415834 -47524 -47524 -47524 -39054 -39054 -39054 -189692 -189692 -189692 -138958 -138958 -138958 14406 14406 14406 8063 8063 8063 -498 -498 -498 -299 -299 -299 4.01E+19 4.01E+19 4.01E+19 1452694 1452694 1452694 51748 51748 51748 40064 40064 40064 216160 216160 216160 144999 144999
16 Frame 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33
300
-0.49
Stat
V2
mm
N
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-0.5 -0.5 -0.5 -0.93 -0.93 -0.93 -0.94 -0.94 -0.94 4E-04 4E-04 4E-04 0 0 0 2.16 2.16 2.16 2.29 2.29 2.29 1.15 1.15 1.15 1.18 1.18 1.18 1.23 1.23 1.23 1.24 1.24 1.24 1.09 1.09 1.09 1.09 1.09 1.09 -0.002 -0.002 -0.002 0.37 0.37 0.37 2.68 2.68 2.68 2.55 2.55
0.46 191 -2.29E-05 2.15E-05 K2-5 2.4 Fs t D Mat. N mm V2 V3 N/mm2 -4.65 191 -2.33E-05 -2.17E-04 K2-5 2.4 -4.65 191 -2.33E-05 -2.17E-04 K2-5 2.4 -4.65 191 -2.33E-05 -2.17E-04 K2-5 2.4 -4.65 165 -5.80E-05 -2.90E-04 K2-6 1.8 -4.65 165 -5.80E-05 -2.90E-04 K2-6 1.8 -4.65 165 -5.80E-05 -2.90E-04 K2-6 1.8 75.12 165 -5.86E-05 4.68E-03 K2-6 1.8 75.12 165 -5.86E-05 4.68E-03 K2-6 1.8 75.12 165 -5.86E-05 4.68E-03 K2-6 1.8 75.01 140 3.68E-08 6.50E-03 K2-7 1.5 75.01 140 3.68E-08 6.50E-03 K2-7 1.5 75.01 140 3.68E-08 6.50E-03 K2-7 1.5 0 268 0.00E+00 0.00E+00 K2-2 2.6 0 268 0.00E+00 0.00E+00 K2-2 2.6 0 268 0.00E+00 0.00E+00 K2-2 2.6 -0.087 242 6.25E-05 -2.53E-06 K2-3 2.6 -0.087 242 6.25E-05 -2.53E-06 K2-3 2.6 -0.087 242 6.25E-05 -2.53E-06 K2-3 2.6 -2.27 242 6.63E-05 -6.57E-05 K2-3 2.6 -2.27 242 6.63E-05 -6.57E-05 K2-3 2.6 -2.27 242 6.63E-05 -6.57E-05 K2-3 2.6 -2.33 216 4.17E-05 -8.45E-05 K2-4 2.6 -2.33 216 4.17E-05 -8.45E-05 K2-4 2.6 -2.33 216 4.17E-05 -8.45E-05 K2-4 2.6 1.33 216 4.28E-05 4.82E-05 K2-4 2.6 1.33 216 4.28E-05 4.82E-05 K2-4 2.6 1.33 216 4.28E-05 4.82E-05 K2-4 2.6 1.32 191 5.74E-05 6.16E-05 K2-5 2.4 1.32 191 5.74E-05 6.16E-05 K2-5 2.4 1.32 191 5.74E-05 6.16E-05 K2-5 2.4 7.86 191 5.78E-05 3.67E-04 K2-5 2.4 7.86 191 5.78E-05 3.67E-04 K2-5 2.4 7.86 191 5.78E-05 3.67E-04 K2-5 2.4 7.85 165 6.80E-05 4.89E-04 K2-6 1.8 7.85 165 6.80E-05 4.89E-04 K2-6 1.8 7.85 165 6.80E-05 4.89E-04 K2-6 1.8 -75.04 165 6.80E-05 -4.68E-03 K2-6 1.8 -75.04 165 6.80E-05 -4.68E-03 K2-6 1.8 -75.04 165 6.80E-05 -4.68E-03 K2-6 1.8 -75.15 140 -1.36E-07 -6.51E-03 K2-7 1.5 -75.15 140 -1.36E-07 -6.51E-03 K2-7 1.5 -75.15 140 -1.36E-07 -6.51E-03 K2-7 1.5 0.37 268 8.75E-06 8.75E-06 K2-2 2.6 0.37 268 8.75E-06 8.75E-06 K2-2 2.6 0.37 268 8.75E-06 8.75E-06 K2-2 2.6 0.29 242 7.76E-05 8.39E-06 K2-3 2.6 0.29 242 7.76E-05 8.39E-06 K2-3 2.6 0.29 242 7.76E-05 8.39E-06 K2-3 2.6 2.47 242 7.38E-05 7.15E-05 K2-3 2.6 2.47 242 7.38E-05 7.15E-05 K2-3 2.6
1
1
1
V3
1 2.88 0.75 Faktor Koreksi
CD CM Ct Ci 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
KF
f
2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88
0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75
0.6
2.4 Fs*Fk
-105032 111882 ASD:SQmax
-136122 144999 LRFD:SaQmax
V2 V3 V2 l N/mm2 0.6 2.4 -102932 -11068 -133399 0.6 2.4 -102932 -11068 -133399 0.6 2.4 -102932 -11068 -133399 0.6 1.8 -31039 -6208 -40227 0.6 1.8 -31039 -6208 -40227 0.6 1.8 -31039 -6208 -40227 0.6 1.8 -30709 384 -39799 0.6 1.8 -30709 384 -39799 0.6 1.8 -30709 384 -39799 0.6 1.5 40719551 231 52772538 0.6 1.5 40719551 231 52772538 0.6 1.5 40719551 231 52772538 0.6 2.6 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 0.6 2.6 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 0.6 2.6 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 0.6 2.6 41593 -1029456 53904 0.6 2.6 41593 -1029456 53904 0.6 2.6 41593 -1029456 53904 0.6 2.6 39232 -39577 50844 0.6 2.6 39232 -39577 50844 0.6 2.6 39232 -39577 50844 0.6 2.6 62365 -30781 80825 0.6 2.6 62365 -30781 80825 0.6 2.6 62365 -30781 80825 0.6 2.6 60779 53925 78770 0.6 2.6 60779 53925 78770 0.6 2.6 60779 53925 78770 0.6 2.4 41842 38989 54227 0.6 2.4 41842 38989 54227 0.6 2.4 41842 38989 54227 0.6 2.4 41505 6548 53790 0.6 2.4 41505 6548 53790 0.6 2.4 41505 6548 53790 0.6 1.8 26483 3677 34322 0.6 1.8 26483 3677 34322 0.6 1.8 26483 3677 34322 0.6 1.8 26483 -385 34322 0.6 1.8 26483 -385 34322 0.6 1.8 26483 -385 34322 0.6 1.5 -11030589 -230 -14295644 0.6 1.5 -11030589 -230 -14295644 0.6 1.5 -11030589 -230 -14295644 0.6 2.6 297298 297298 385299 0.6 2.6 297298 297298 385299 0.6 2.6 297298 297298 385299 0.6 2.6 33523 309795 43445 0.6 2.6 33523 309795 43445 0.6 2.6 33523 309795 43445 0.6 2.6 35232 36373 45660 0.6 2.6 35232 36373 45660
V3 -14344 -14344 -14344 -8045 -8045 -8045 498 498 498 299 299 299 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! -1334175 -1334175 -1334175 -51292 -51292 -51292 -39892 -39892 -39892 69886 69886 69886 50530 50530 50530 8486 8486 8486 4766 4766 4766 -499 -499 -499 -299 -299 -299 385299 385299 385299 401495 401495 401495 47139 47139
33 Frame 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 41 41 43 43 43 43 43 45 45 45 45 45 47 47 47 47 47 49 49 49 49 49 51 51 51 51
2.55
2.47 242 7.38E-05
Stat
300
V2
V3
D
mm
N
N
mm
V2
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500
1.12 1.12 1.12 1.08 1.08 1.08 0.52 0.52 0.52 0.51 0.51 0.51 0.94 0.94 0.94 0.94 0.94 0.94 0.002 0.002 0.002 -5.6 -2.85 -0.11 2.63 5.37 -2.82 -1.42 -0.026 1.37 2.77 -1.89 -0.95 -0.007 0.94 1.88 -3.22 -1.61 -0.006 1.6 3.21 -4.63 -2.31 9E-05 2.31 4.63 -5.38 -2.63 0.11 2.85
2.39 2.39 2.39 -1.28 -1.28 -1.28 -1.3 -1.3 -1.3 -7.84 -7.84 -7.84 -7.84 -7.84 -7.84 75.05 75.05 75.05 75.15 75.15 75.15 0.087 0.087 0.087 0.087 0.087 0.069 0.069 0.069 0.069 0.069 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.013 0.013 0.013 0.013 0.013 0.11 0.11 0.11 0.11 0.11 0.08 0.08 0.08 0.08
216 216 216 216 216 216 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 140 140 140 294 294 294 294 294 216 216 216 216 216 169 169 169 169 169 212 212 212 212 212 268 268 268 268 268 294 294 294 294
4.06E-05 4.06E-05 4.06E-05 3.92E-05 3.92E-05 3.92E-05 2.42E-05 2.42E-05 2.42E-05 2.38E-05 2.38E-05 2.38E-05 5.86E-05 5.86E-05 5.86E-05 5.86E-05 5.86E-05 5.86E-05 1.36E-07 1.36E-07 1.36E-07 -1.10E-04 -5.61E-05 -2.17E-06 5.18E-05 1.06E-04 -1.02E-04 -5.15E-05 -9.57E-07 4.97E-05 1.00E-04 -1.12E-04 -5.65E-05 -4.17E-07 5.59E-05 1.12E-04 -1.22E-04 -6.08E-05 -2.39E-07 6.04E-05 1.21E-04 -1.09E-04 -5.46E-05 2.22E-09 5.46E-05 1.09E-04 -1.06E-04 -5.18E-05 2.17E-06 5.61E-05
t
7.15E-05 K2-3 2.6 Fs Mat. V3 N/mm2 8.66E-05 K2-4 2.6 8.66E-05 K2-4 2.6 8.66E-05 K2-4 2.6 -4.64E-05 K2-4 2.6 -4.64E-05 K2-4 2.6 -4.64E-05 K2-4 2.6 -6.06E-05 K2-5 2.4 -6.06E-05 K2-5 2.4 -6.06E-05 K2-5 2.4 -3.66E-04 K2-5 2.4 -3.66E-04 K2-5 2.4 -3.66E-04 K2-5 2.4 -4.89E-04 K2-6 1.8 -4.89E-04 K2-6 1.8 -4.89E-04 K2-6 1.8 4.68E-03 K2-6 1.8 4.68E-03 K2-6 1.8 4.68E-03 K2-6 1.8 6.51E-03 K2-7 1.5 6.51E-03 K2-7 1.5 6.51E-03 K2-7 1.5 1.72E-06 K2-1 2.6 1.72E-06 K2-1 2.6 1.72E-06 K2-1 2.6 1.72E-06 K2-1 2.6 1.72E-06 K2-1 2.6 2.48E-06 K2-4 2.6 2.48E-06 K2-4 2.6 2.48E-06 K2-4 2.6 2.48E-06 K2-4 2.6 2.48E-06 K2-4 2.6 5.68E-07 K1-5 2.4 5.68E-07 K1-5 2.4 5.68E-07 K1-5 2.4 5.68E-07 K1-5 2.4 5.68E-07 K1-5 1.8 5.08E-07 K1-3 2.6 5.08E-07 K1-3 2.6 5.08E-07 K1-3 2.6 5.08E-07 K1-3 2.6 5.08E-07 K1-3 2.6 2.60E-06 K2-2 2.6 2.60E-06 K2-2 2.6 2.60E-06 K2-2 2.6 2.60E-06 K2-2 2.6 2.60E-06 K2-2 2.6 1.58E-06 K2-1 2.6 1.58E-06 K2-1 2.6 1.58E-06 K2-1 2.6 1.58E-06 K2-1 2.6
1
1
1
1 2.88 0.75 Faktor Koreksi
CD CM Ct Ci 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
KF
f
2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88
0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75
0.6
2.6 Fs*Fk
35232 36373 ASD:SQmax
V2 l N/mm2 0.6 2.6 64036 0.6 2.6 64036 0.6 2.6 64036 0.6 2.6 66407 0.6 2.6 66407 0.6 2.6 66407 0.6 2.4 98973 0.6 2.4 98973 0.6 2.4 98973 0.6 2.4 100913 0.6 2.4 100913 0.6 2.4 100913 0.6 1.8 30709 0.6 1.8 30709 0.6 1.8 30709 0.6 1.8 30709 0.6 1.8 30709 0.6 1.8 30709 0.6 1.5 11030589 0.6 1.5 11030589 0.6 1.5 11030589 0.6 2.6 -23575 0.6 2.6 -46322 0.6 2.6 -1200173 0.6 2.6 50197 0.6 2.6 24585 0.6 2.6 -25433 0.6 2.6 -50507 0.6 2.6 -2716659 0.6 2.6 52350 0.6 2.6 25892 0.6 2.4 -21364 0.6 2.4 -42502 0.6 2.4 -5749276 0.6 2.4 42954 0.6 1.8 16108 0.6 2.6 -21377 0.6 2.6 -42753 0.6 2.6 -10860355 0.6 2.6 43021 0.6 2.6 21443 0.6 2.6 -23758 0.6 2.6 -47619 0.6 2.6 1.17E+09 0.6 2.6 47619 0.6 2.6 23758 0.6 2.6 -24539 0.6 2.6 -50197 0.6 2.6 1200173 0.6 2.6 46322
V3 30008 30008 30008 -56031 -56031 -56031 -39589 -39589 -39589 -6565 -6565 -6565 -3682 -3682 -3682 385 385 385 230 230 230 1512766 1512766 1512766 1512766 1512766 1046699 1046699 1046699 1046699 1046699 4227976 4227976 4227976 4227976 3170982 5113888 5113888 5113888 5113888 5113888 1000003 1000003 1000003 1000003 1000003 1647150 1647150 1647150 1647150
45660 47139 LRFD:SaQmax V2 82990 82990 82990 86064 86064 86064 128269 128269 128269 130784 130784 130784 39799 39799 39799 39799 39799 39799 14295644 14295644 14295644 -30553 -60034 -1555425 65056 31862 -32961 -65457 -3520790 67846 33556 -27687 -55083 -7451062 55669 20876 -27704 -55408 -14075021 55755 27790 -30791 -61714 1.52E+09 61714 30791 -31802 -65056 1555425 60034
V3 38891 38891 38891 -72616 -72616 -72616 -51307 -51307 -51307 -8508 -8508 -8508 -4772 -4772 -4772 498 498 498 299 299 299 1960544 1960544 1960544 1960544 1960544 1356521 1356521 1356521 1356521 1356521 5479457 5479457 5479457 5479457 4109592 6627599 6627599 6627599 6627599 6627599 1296004 1296004 1296004 1296004 1296004 2134706 2134706 2134706 2134706
51 Frame 53 53 53 53 53 55 55 55 55 55 57 57 57 57 57 59 59 59 59 59 62 62 62 62 62 64 64 64 64 64 66 66 66 66 66 68 68 68 68 68 70 70 70 70 70 72 72 72 72 72
2000
5.59
0.08 294 1.10E-04
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
V2
0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000
-3.18 -1.58 0.03 1.64 3.24 -1.36 -0.68 0.007 0.69 1.38 -0.72 -0.36 0.002 0.36 0.73 -4.1 -2.05 0.004 2.05 4.1 -3.78 -1.94 -0.096 1.75 3.59 -2.42 -1.23 -0.032 1.16 2.36 -0.89 -0.45 -0.008 0.43 0.87 -3.72 -1.87 -0.031 1.81 3.65 -1005 -502.3 -0.002 502.3 1005 -4.01 -1.96 0.095 2.15 4.2
0.077 0.077 0.077 0.077 0.077 0.027 0.027 0.027 0.027 0.027 0.001 0.001 0.001 0.001 0.001 -0.11 -0.11 -0.11 -0.11 -0.11 -0.14 -0.14 -0.14 -0.14 -0.14 -0.038 -0.038 -0.038 -0.038 -0.038 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.008 -0.012 -0.012 -0.012 -0.012 -0.012 -4E-04 -4E-04 -4E-04 -4E-04 -4E-04 -0.13 -0.13 -0.13 -0.13 -0.13
212 212 212 212 212 165 165 165 165 165 126 126 126 126 126 232 232 232 232 232 242 242 242 242 242 190 190 190 190 190 140 140 140 140 140 242 242 242 242 242 268 268 268 268 268 232 232 232 232 232
-1.20E-04 -5.97E-05 1.13E-06 6.19E-05 1.22E-04 -8.48E-05 -4.24E-05 4.61E-07 4.30E-05 8.61E-05 -7.70E-05 -3.85E-05 2.18E-07 3.85E-05 7.81E-05 -1.29E-04 -6.47E-05 1.41E-07 6.47E-05 1.29E-04 -1.09E-04 -5.61E-05 -2.79E-06 5.06E-05 1.04E-04 -1.13E-04 -5.76E-05 -1.48E-06 5.43E-05 1.11E-04 -7.71E-05 -3.90E-05 -6.85E-07 3.72E-05 7.54E-05 -1.08E-04 -5.41E-05 -9.05E-07 5.24E-05 1.06E-04 -2.37E-02 -1.19E-02 -4.69E-08 1.19E-02 2.37E-02 -1.26E-04 -6.18E-05 2.99E-06 6.78E-05 1.32E-04
t
1.58E-06 K2-1 2.6 Fs Mat. V3 N/mm2 2.92E-06 K1-3 2.6 2.92E-06 K1-3 2.6 2.92E-06 K1-3 2.6 2.92E-06 K1-3 2.6 2.92E-06 K1-3 2.6 1.71E-06 K2-6 1.8 1.71E-06 K2-6 1.8 1.71E-06 K2-6 1.8 1.71E-06 K2-6 1.8 1.71E-06 K2-6 1.8 1.18E-07 K1-7 1.5 1.18E-07 K1-7 1.5 1.18E-07 K1-7 1.5 1.18E-07 K1-7 1.5 1.18E-07 K1-7 1.5 -3.47E-06 K1-2 2.6 -3.47E-06 K1-2 2.6 -3.47E-06 K1-2 2.6 -3.47E-06 K1-2 2.6 -3.47E-06 K1-2 2.6 -4.05E-06 K2-3 2.6 -4.05E-06 K2-3 2.6 -4.05E-06 K2-3 2.6 -4.05E-06 K2-3 2.6 -4.05E-06 K2-3 2.6 -1.77E-06 K1-4 2.6 -1.77E-06 K1-4 2.6 -1.77E-06 K1-4 2.6 -1.77E-06 K1-4 2.6 -1.77E-06 K1-4 2.6 -6.76E-07 K2-7 1.5 -6.76E-07 K2-7 1.5 -6.76E-07 K2-7 1.5 -6.76E-07 K2-7 1.5 -6.76E-07 K2-7 1.5 -3.40E-07 K2-3 2.6 -3.40E-07 K2-3 2.6 -3.40E-07 K2-3 2.6 -3.40E-07 K2-3 2.6 -3.40E-07 K2-3 2.6 -1.01E-08 K2-2 2.6 -1.01E-08 K2-2 2.6 -1.01E-08 K2-2 2.6 -1.01E-08 K2-2 2.6 -1.01E-08 K2-2 2.6 -4.10E-06 K1-2 2.6 -4.10E-06 K1-2 2.6 -4.10E-06 K1-2 2.6 -4.10E-06 K1-2 2.6 -4.10E-06 K1-2 2.6
1
1
1
1 2.88 0.75 Faktor Koreksi
CD CM Ct Ci 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
KF
f
2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88
0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75
0.6
2.6 Fs*Fk
23617 1647150 ASD:SQmax
30608 2134706 LRFD:SaQmax
V2 V3 V2 V3 l N/mm2 0.6 2.6 -21646 889085 -28053 1152254 0.6 2.6 -43565 889085 -56460 1152254 0.6 2.6 2291376 889085 2969623 1152254 0.6 2.6 41971 889085 54395 1152254 0.6 2.6 21245 889085 27533 1152254 0.6 1.8 -21225 1053900 -27508 1365854 0.6 1.8 -42450 1053900 -55016 1365854 0.6 1.8 3900854 1053900 5055507 1365854 0.6 1.8 41835 1053900 54218 1365854 0.6 1.8 20918 1053900 27109 1365854 0.6 1.5 -19483 12660291 -25250 16407737 0.6 1.5 -38966 12660291 -50499 16407737 0.6 1.5 6876276 12660291 8911653 16407737 0.6 1.5 38966 12660291 50499 16407737 0.6 1.5 19216 12660291 24904 16407737 0.6 2.6 -20106 -749390 -26057 -971209 0.6 2.6 -40211 -749390 -52114 -971209 0.6 2.6 18379683 -749390 23820069 -971209 0.6 2.6 40211 -749390 52114 -971209 0.6 2.6 20106 -749390 26057 -971209 0.6 2.6 -23767 -641719 -30803 -831668 0.6 2.6 -46310 -641719 -60017 -831668 0.6 2.6 -931281 -641719 -1206940 -831668 0.6 2.6 51338 -641719 66533 -831668 0.6 2.6 25025 -641719 32433 -831668 0.6 2.6 -22943 -1465324 -29734 -1899060 0.6 2.6 -45139 -1465324 -58500 -1899060 0.6 2.6 -1757554 -1465324 -2277790 -1899060 0.6 2.6 47863 -1465324 62031 -1899060 0.6 2.6 23526 -1465324 30490 -1899060 0.6 1.5 -19458 -2218269 -25218 -2874876 0.6 1.5 -38485 -2218269 -49876 -2874876 0.6 1.5 -2188277 -2218269 -2836007 -2874876 0.6 1.5 40274 -2218269 52196 -2874876 0.6 1.5 19906 -2218269 25798 -2874876 0.6 2.6 -24151 -7646011 -31299 -9909231 0.6 2.6 -48043 -7646011 -62264 -9909231 0.6 2.6 -2873981 -7646011 -3724679 -9909231 0.6 2.6 49636 -7646011 64328 -9909231 0.6 2.6 24614 -7646011 31900 -9909231 0.6 2.6 -109 -2.59E+08 -142 -3.35E+08 0.6 2.6 -219 -2.59E+08 -284 -3.35E+08 0.6 2.6 -55443729 -2.59E+08 -71855073 -3.35E+08 0.6 2.6 219 -2.59E+08 284 -3.35E+08 0.6 2.6 109 -2.59E+08 142 -3.35E+08 0.6 2.6 -20557 -634099 -26642 -821792 0.6 2.6 -42058 -634099 -54507 -821792 0.6 2.6 868263 -634099 1125269 -821792 0.6 2.6 38341 -634099 49690 -821792 0.6 2.6 19627 -634099 25436 -821792
74 Frame 74 74 74 74 76 76 76 76 76 78 78 78 78 78 80 80 80 80 80
0 Stat mm 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000
-1.97 -0.036 191 -9.19E-05 -1.69E-06 K2-5 2.4 Fs t V2 V3 D Mat. N N mm V2 V3 N/mm2 -0.97 -0.036 191 -4.52E-05 -1.69E-06 K2-5 2.4 0.034 -0.036 191 1.57E-06 -1.69E-06 K2-5 2.4 1.03 -0.036 191 4.80E-05 -1.69E-06 K2-5 2.4 2.04 -0.036 191 9.51E-05 -1.69E-06 K2-5 2.4 -1.13 -0.008 148 -8.81E-05 -6.57E-07 K1-6 1.8 -0.55 -0.008 148 -4.29E-05 -6.57E-07 K1-6 1.8 0.019 -0.008 148 1.50E-06 -6.57E-07 K1-6 1.8 0.59 -0.008 148 4.60E-05 -6.57E-07 K1-6 1.8 1.17 -0.008 148 9.12E-05 -6.57E-07 K1-6 1.8 -0.87 -5E-04 140 -7.54E-05 -4.70E-08 K2-7 1.5 -0.43 -5E-04 140 -3.72E-05 -4.70E-08 K2-7 1.5 0.011 -5E-04 140 9.57E-07 -4.70E-08 K2-7 1.5 0.45 -5E-04 140 3.90E-05 -4.70E-08 K2-7 1.5 0.89 -5E-04 140 7.71E-05 -4.70E-08 K2-7 1.5 -1005 -0.002 255 -2.62E-02 -4.10E-08 K1-1 2.6 -502.6 -0.002 255 -1.31E-02 -4.10E-08 K1-1 2.6 0.01 -0.002 255 2.67E-07 -4.10E-08 K1-1 2.6 502.6 -0.002 255 1.31E-02 -4.10E-08 K1-1 2.6 1005 -0.002 255 2.62E-02 -4.10E-08 K1-1 2.6
1
1
1
1 2.88 0.75 Faktor Koreksi
CD CM Ct Ci 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
KF
f
2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88 2.88
0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75 0.75
0.6
2.4 Fs*Fk
l N/mm2 0.6 2.4 0.6 2.4 0.6 2.4 0.6 2.4 0.6 1.8 0.6 1.8 0.6 1.8 0.6 1.8 0.6 1.8 0.6 1.5 0.6 1.5 0.6 1.5 0.6 1.5 0.6 1.5 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6
-26125 -1419356 ASD:SQmax
-33858 -1839485 LRFD:SaQmax
V2
V2
-53058 1527630 49967 25228 -20442 -41999 1196848 39151 19743 -19906 -40274 1567242 38485 19458 -99 -198 9725343 198 99
V3
V3
-1419356 -68763 -1839485 -1419356 1979808 -1839485 -1419356 64757 -1839485 -1419356 32696 -1839485 -2740116 -26493 -3551190 -2740116 -54430 -3551190 -2740116 1551116 -3551190 -2740116 50740 -3551190 -2740116 25587 -3551190 -31940290 -25798 -41394615 -31940290 -52196 -41394615 -31940290 2031146 -41394615 -31940290 49876 -41394615 -31940290 25218 -41394615 -63431538 -128 -82207273 -63431538 -257 -82207273 -63431538 12604045 -82207273 -63431538 257 -82207273 -63431538 128 -82207273
Lampiran 4. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Tunggal (Momen Lentur; ASD dan LRFD) Frame 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16
M ijin
Stat
M2
M3
mm
Nmm
Nmm
Faktor Penyesuaian Fb Mate- D rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF f
l
0 56 112 -964 -584 -205 -209 150 509 -367 -179 8 7 189 371 -239 -50 138 139 326 514 -297 -132 33 31 194 358 15 15 15 0 0 0 -854 -508 -162 -158 209 576 -362 -210 -58 -57 101 258 -177
K2-2 K2-2 K2-2 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-2 K2-2 K2-2 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-5
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
0 0 150 56 300 112 0 76 150 119 300 162 0 -858 150 -490 300 -123 0 -128 150 230 300 587 0 -154 150 -80 300 -7 0 -7 150 65 300 137 0 -149 150 -843 300 -1537 0 -1429 150 -2124 300 -2820 0 -10745 150 524 300 11792 0 11830 150 23081 300 34333 0 0 150 0 300 0 0 -12 150 -24 300 -36 0 791 150 454 300 117 0 115 150 -233 300 -582 0 96 150 31 300 -33 0 -35
268 268 268 242 242 242 242 242 242 216 216 216 216 216 216 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 140 140 140 268 268 268 242 242 242 242 242 242 216 216 216 216 216 216 191
35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 25 25 25 25 25 25 20 20 20 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
Nmm
ASD: (SQ)max M2
M3
LRFD: (SaQ)max M2
M3
66141238 #DIV/0! -3E+20 #DIV/0! -3.8E+20 66141238 1185539 1185539 1536459 1536459 66141238 592823 592823 768298 768298 48819166 640335 -50662 829875 -65658 48819166 410487 -83527 531991 -108251 48819166 302043 -237783 391447 -308166 48819166 -56920 -233395 -73768 -302480 48819166 -99580 326179 -129056 422728 48819166 -397485 96006 -515141 124424 34820877 -273019 -94875 -353833 -122957 34820877 151646 -193999 196533 -251423 34820877 59343 4325575 76909 5605945 34820877 -226772 5046504 -293897 6540269 34820877 -433311 184481 -561571 239088 34820877 -4856468 93961 -6293983 121773 22162480 -3157049 -92641 -4091535 -120063 22162480 342331 -439645 443660 -569779 22162480 162362 160122 210422 207518 22162480 -148582 159926 -192562 207263 22162480 -26291 67935 -34073 88044 22162480 -14421 43128 -18690 55894 11025334 -7718 -37142 -10002 -48136 11025334 -5190 -83601 -6726 -108347 11025334 -3909 333394 -5067 432078 11025334 -1026 354057 -1330 458858 11025334 21051 56735 27282 73529 11025334 935 30838 1212 39967 5387831 455 371318 590 481229 5387831 233 369536 303 478918 5387831 157 368021 203 476956 66141238 9.70.E+19 -2.91.E+20 1.257E+20 -3.8E+20 66141238 4.43E+20 -2.91E+20 5.745E+20 -3.8E+20 66141238 -2.E+20 -3.E+20 -2.23E+20 -3.8E+20 48819166 -4212180 -57148 -5458985 -74064 48819166 -2067733 -96114 -2679781 -124564 48819166 -1370170 -302099 -1775741 -391520 48819166 61739 -309491 80013 -401101 48819166 107536 233685 139367 302856 48819166 416439 84819 539705 109925 34820877 302186 -96092 391633 -124535 34820877 -149356 -165569 -193565 -214578 34820877 -59880 -597681 -77605 -774594 34820877 364083 -609716 471851 -790192 34820877 1114982 346029 1445016 448453 34820877 -1049454 134771 -1360092 174664 22162480 -631410 -125233 -818307 -162302
16 Frame 16 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32
150
-104
-104
Stat
M2
mm
Nmm
Faktor Penyesuaian Fb Mate- D rial C C C C Nmm mm N/mm D M t L CF Cfu Ci Cr KF f
K2-5 191
32.5
1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 l
Nmm
M2
M3
M2
M3
300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-172 98 795 1492 1485 2182 2879 10741 -527 -11794 -11826 -23078 -34329 0 0 0 35 48 62 -876 -536 -196 -192 158 508 -52 -252 -452 -452 -651 -850 -1261 -2440 -3619 -3727 -4904 -6081 -7061 4194 15450 15413 26685 37958 0 -56 -112 -100 -144
-30 -31 44 118 -119 20 160 162 303 444 -15 -15 -15 0 0 0 853 529 206 203 -140 -483 340 168 -4 -5 -182 -359 237 52 -132 -133 -318 -504 294 132 -31 -31 -194 -357 -14 -14 -13 0 -56 -112 957 555
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
22162480 22162480 22162480 22162480 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 5387831 5387831 5387831 66141238 66141238 66141238 48819166 48819166 48819166 48819166 48819166 48819166 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 5387831 5387831 5387831 66141238 66141238 66141238 48819166 48819166
-128754 226842 27886 14856 7425 5054 3830 1026 -20927 -935 -456 -233 -157 1.E+20 1.E+20 1.E+20 1381805 1008244 793679 -55732 -91045 -248507 -181605 219982 68502 -668989 -138090 -76991 -48987 -34039 -26080 -17575 -9083 -6124 -2958 -2248 -1813 -1561 2629 714 350 202 142 #DIV/0! -1185539 -592823 -488289 -339612
-726877 -722847 506571 187547 -92611 542585 69038 68213 36415 24837 -371318 -369536 -368021 6.E+20 6.E+20 6.E+20 57265 92260 237240 240051 -349282 -101096 102472 207292 -9044384 -7602812 -191481 -96962 93647 422787 -168127 -167201 -69682 -44012 37440 83735 -354171 -353830 -56817 -30888 -391842 -398803 -405710 3.E+20 -1185539 -592823 51025 88016
-166866 293987 36140 19253 9623 6549 4964 1330 -27122 -1211 -590 -303 -203 1.89E+20 1.89E+20 1.89E+20 1790819 1306684 1028607 -72229 -117994 -322065 -235360 285096 88778 -867010 -178965 -99781 -63487 -44114 -33800 -22777 -11771 -7936 -3834 -2914 -2350 -2024 3407 925 453 262 184 #DIV/0! -1536459 -768298 -632823 -440137
-942033 -936809 656516 243061 -120024 703191 89473 88405 47194 32189 -481229 -478918 -476956 7.54E+20 7.54E+20 7.54E+20 74215 119568 307463 311106 -452670 -131020 132803 268650 ######## -9853244 -248160 -125662 121366 547932 -217892 -216692 -90308 -57039 48522 108520 -459005 -458563 -73635 -40031 -507828 -516849 -525800 3.77E+20 -1536459 -768298 66128 114069
M3
K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-2 K2-2 K2-2 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-2 K2-2 K2-2 K2-3 K2-3
191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 140 140 140 268 268 268 242 242 242 242 242 242 216 216 216 216 216 216 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 140 140 140 268 268 268 242 242
32.5 32.5 32.5 32.5 25 25 25 25 25 25 20 20 20 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 25 25 25 25 25 25 20 20 20 35 35 35 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
22162480 M ijin
-213903 -213655 ASD: (SQ)max
-277218 -276897 LRFD: (SaQ)max
32 33 Frame 33 33 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 41 41 43 43 43 43 43 45 45 45 45 45 47 47 47 47 47 49 49 49 49
300 0
-188 940
153 155
K2-3 242 K2-3 242
35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6
Stat
M2
mm
Nmm
Faktor Penyesuaian Fb Mate- D rial C C C C Nmm mm N/mm D M t L CF Cfu Ci Cr KF f
l
150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500
569 199 201 -158 -517 111 302 494 496 691 887 1336 2512 3688 3695 4871 6047 7049 -4208 -15465 -15433 -26706 -37979 88 45 1 -43 -86 69 35 1 -34 -68 10 5 0 -5 -10 28 22 15 8 1 132 75 18 -39
-227 -610 388 221 53 53 -109 -271 179 101 23 24 -53 -129 112 -29 -171 -171 -312 -454 14 14 13 -1075 1037 1778 1148 -853 -876 186 549 212 -823 -610 100 339 107 -596 -811 397 802 403 -798 -343 1392 1970 1391
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
M3
K2-3 K2-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-5 K1-5 K1-5 K1-5 K1-5 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2
242 242 216 216 216 216 216 216 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 140 140 140 294 294 294 294 294 216 216 216 216 216 169 169 169 169 169 212 212 212 212 212 268 268 268 268
35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 25 25 25 25 25 25 20 20 20 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 35 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
48819166 48819166 M ijin Nmm
-260355 320042 51944 315064 ASD: (SQ)max M2
48819166 85736 48819166 245335 34820877 173247 34820877 -220623 34820877 -67399 34820877 313419 34820877 115137 34820877 70522 22162480 44711 22162480 32067 22162480 24998 22162480 16584 22162480 8822 22162480 6009 11025334 2984 11025334 2263 11025334 1823 11025334 1564 11025334 -2620 11025334 -713 5387831 -349 5387831 -202 5387831 -142 86963316 984528 86963316 1945923 86963316 82040864 86963316 -2042831 86963316 -1008855 34820877 503774 34820877 998878 34820877 58034795 34820877 -1034796 34820877 -512750 15400803 1602581 15400803 3188572 15400803 279354310 15400803 -3262882 15400803 -1621137 32739762 1155249 32739762 1515730 32739762 2201732 32739762 4022084 32739762 23219690 66141238 499934 66141238 878720 66141238 3626164 66141238 -1705111
M3 -214675 -80063 89684 157918 660237 651223 -319898 -128410 123827 219083 949956 921134 -422142 -171736 98221 -376677 -64555 -64562 -35314 -24304 391842 398803 405710 -80882 83866 48909 75735 -102007 -39772 187310 63484 164017 -42325 -25254 153563 45386 143517 -25850 -40384 82462 40837 81166 -41025 -192826 47530 33579 47533
-337420 414774 67320 408323 LRFD: (SaQ)max M2
M3
111114 -278218 317954 -103762 224528 116231 -285927 204661 -87349 855667 406191 843985 149218 -414588 91396 -166419 57946 160479 41559 283932 32398 1231143 21492 1193789 11433 -547097 7788 -222569 3867 127295 2933 -488173 2363 -83663 2027 -83673 -3396 -45767 -924 -31497 -452 507828 -261 516849 -184 525800 1275948 -104823 2521917 108691 1.06E+08 63385 -2647509 98152 -1307476 -132202 652891 -51544 1294546 242753 75213095 82275 -1341095 212566 -664524 -54853 2076945 -32730 4132389 199017 3.62E+08 58820 -4228695 185998 -2100994 -33501 1497203 -52337 1964386 106870 2853445 52925 5212621 105191 30092718 -53169 647914 -249902 1138821 61599 4699509 43518 -2209823 61603
49 2000 51 0 51 500 Frame 51 51 51 53 53 53 53 53 55 55 55 55 55 57 57 57 57 57 59 59 59 59 59 62 62 62 62 62 64 64 64 64 64 66 66 66 66 66 68 68 68 68 68 70 70 70
-96 81 41
-343 -854 1149
Stat
M2
M3
mm
Nmm
Nmm
1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000
1 -39 -79 77 39 0 -39 -77 26 12 -2 -15 -29 -2 -3 -3 -4 -5 -123 -69 -16 38 91 -136 -68 -1 67 135 -37 -18 1 19 38 -11 -7 -3 1 5 -107 -101 -95 -90 -84 -36 -36 -36
1781 1042 -1068 -938 252 638 222 -998 -435 74 241 67 -450 -237 33 122 31 -241 -458 1077 1587 1073 -467 -1019 411 920 508 -826 -740 172 487 204 -677 -286 47 161 55 -270 -7925 -6527 -6051 -6496 -7862 -34333 342403 467982
K2-2 268 K2-1 294 K2-1 294
35 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6
Faktor Penyesuaian Fb Mate- D rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF f
l
K2-1 K2-1 K2-1 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K1-7 K1-7 K1-7 K1-7 K1-7 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-7 K2-7 K2-7 K2-7 K2-7 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-2 K2-2 K2-2
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
294 294 294 212 212 212 212 212 165 165 165 165 165 126 126 126 126 126 232 232 232 232 232 242 242 242 242 242 190 190 190 190 190 140 140 140 140 140 242 242 242 242 242 268 268 268
35 35 35 35 35 35 35 35 25 25 25 25 25 20 20 20 20 20 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 20 20 20 20 20 35 35 35 35 35 35 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
66141238 86963316 86963316 M ijin Nmm
-690265 -192719 1072827 -101800 2122092 75708 ASD: (SQ)max M2
86963316 95564084 86963316 -2220718 86963316 -1097467 32739762 423213 32739762 847083 32739762 -5.43E+08 32739762 -844461 32739762 -422558 11025334 429168 11025334 918778 11025334 -6523866 11025334 -716862 11025334 -379138 3927729 -1715166 3927729 -1383003 3927729 -1158622 3927729 -994362 3927729 -872829 42907370 -349409 42907370 -619243 42907370 -2719098 42907370 1137222 42907370 470269 48819166 -358833 48819166 -714775 48819166 -87177082 48819166 726692 48819166 361811 23717492 -634327 23717492 -1285501 23717492 47434985 23717492 1220036 23717492 617965 5387831 -501660 5387831 -788848 5387831 -1838850 5387831 5554465 5387831 1104064 48819166 -455700 48819166 -482117 48819166 -511839 48819166 -545466 48819166 -583752 66141238 -1818066 66141238 -1828621 66141238 -1839300
M3 48839 83488 -81400 -34906 130116 51307 147756 -32805 -25326 148730 45655 165223 -24493 -16557 119167 32105 127029 -16277 -93598 39839 27031 40005 -91802 -47894 118755 53062 96184 -59077 -32037 137612 48691 116296 -35025 -18861 113811 33469 97517 -19968 -6160 -7480 -8069 -7516 -6209 -1926 193 141
-894584 -249764 1390383 -131932 2750231 98117 LRFD: (SaQ)max M2
M3
1.24E+08 63295 -2878051 108200 -1422318 -105494 548484 -45238 1097820 168630 -7.03E+08 66493 -1094422 191492 -547635 -42515 556202 -32822 1190736 192754 -8454930 59169 -929053 214129 -491363 -31743 -2222855 -21458 -1792372 154440 -1501574 41608 -1288693 164629 -1131186 -21095 -452833 -121304 -802539 51631 -3523951 35032 1473839 51847 609469 -118975 -465047 -62071 -926349 153907 -1.13E+08 68768 941793 124655 468907 -76563 -822088 -41520 -1666009 178346 61475740 63104 1581166 150720 800882 -45393 -650152 -24444 -1022347 147500 -2383150 43376 7198587 126382 1430867 -25878 -590588 -7984 -624824 -9694 -663343 -10457 -706923 -9740 -756542 -8047 -2356213 -2497 -2369893 250 -2383733 183
70 1500 70 2000 72 0 72 500 Frame 72 72 72 74 74 74 74 74 76 76 76 76 76 78 78 78 78 78 80 80 80 80 80
-36 -36 -133 -67
342405 -34329 -937 553
Stat
M2
M3
mm
Nmm
Nmm
1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000
-1 65 131 -37 -19 -1 17 35 -17 -13 -9 -5 -1 -33 -32 -32 -32 -32 -38 -37 -36 -36 -35
1018 458 -1127 -560 173 407 140 -628 -411 9 143 -10 -450 -980 -656 -552 -668 -1002 -37958 338971 464611 338961 -37979
K2-2 K2-2 K1-2 K1-2
268 268 232 232
0.6 0.6 0.6 0.6
Faktor Penyesuaian Fb Mate- D rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF f
66141238 66141238 42907370 42907370 M ijin
l
Nmm
K1-2 K1-2 K1-2 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-6 K1-6 K1-6 K1-6 K1-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-7 K2-7 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
232 232 232 191 191 191 191 191 148 148 148 148 148 140 140 140 140 140 255 255 255 255 255
35 35 35 35
35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 25 25 25 25 25 20 20 20 20 20 35 35 35 35 35
1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
0.85 0.85 0.85 0.85
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
-1850105 193 -1861560 -1927 -323634 -45769 -643192 77625 ASD: (SQ)max M2
42907370 -51080202 42907370 659809 42907370 327812 22162480 -594647 22162480 -1157914 22162480 -21943050 22162480 1293782 22162480 628545 7892216 -452017 7892216 -595639 7892216 -874000 7892216 -1637389 7892216 -13153694 5387831 -164614 5387831 -165984 5387831 -167376 5387831 -168792 5387831 -170232 56975544 -1500146 56975544 -1531601 56975544 -1564832 56975544 -1599089 56975544 -1635349
M3 42155 93723 -38060 -39550 127863 54497 158700 -35305 -19190 877888 55326 -766235 -17544 -5498 -8207 -9755 -8072 -5377 -1501 168 123 168 -1500
-2397736 250 -2412582 -2497 -419429 -59317 -833577 100602 LRFD: (SaQ)max M2
M3
-66199942 54633 855112 121465 424845 -49326 -770662 -51256 -1500657 165710 -28438193 70629 1676741 205675 814594 -45756 -585814 -24871 -771948 1137743 -1132703 71702 -2122056 -993040 -17047187 -22737 -213340 -7125 -215115 -10637 -216919 -12643 -218754 -10461 -220620 -6968 -1944189 -1945 -1984954 218 -2028023 159 -2072419 218 -2119412 -1944
Lampiran 5. Tumpukan Gelugu Berseling
a. 3D
b. Material
c. Beban
d. Gaya aksial (P)
e. Momen Lentur (M2)
f. Momen Lentur (M3)
g. Gaya Lintang (V2)
h. Gaya Lintang (V3)
i. Deformasi
123
Lampiran 6. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Berseling (Tegangan Aksial; ASD dan LRFD) Frame 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16
Stat
P
mm
N
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-1034 -1034 -1033 -1030 -1029 -1029 -1025 -1024 -1023 -1021 -1021 -1020 -1017 -1016 -1016 -1014 -1014 -1014 -1011 -1010 -1010 -1009 -1009 -1009 -1007 -1006 -1006 -1005 -1005 -1005 -1034 -1033 -1032 -1030 -1029 -1028 -1024 -1024 -1023 -1021 -1021 -1020 -1017 -1016 -1016 -1014 -1014
Fc Mate- D rial mm N/mm2 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-7 139 15.5 K2-7 139 15.5 K2-7 139 15.5 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2
Faktor Penyesuaian
Pijin
CD
CM
Ct
CF
Ci
CP
KF
f
l
N
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
1669601 1669601 1669601 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 655675 655675 655675 655675 655675 655675 375540 375540 375540 375540 375540 375540 214655 214655 214655 1669601 1669601 1669601 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 655675 655675
ASD:SQmax LRFD:SaQmax N/mm -1614 -1615 -1617 -1348 -1349 -1350 -1356 -1357 -1358 -1112 -1113 -1114 -1117 -1118 -1118 -646 -647 -647 -649 -649 -649 -372 -372 -372 -373 -373 -373 -214 -214 -214 -1615 -1616 -1618 -1349 -1350 -1351 -1356 -1357 -1358 -1113 -1113 -1114 -1117 -1118 -1119 -646 -647
N/mm 2163803 2163803 2163803 1800225 1800225 1800225 1800225 1800225 1800225 1472495 1472495 1472495 1472495 1472495 1472495 849755 849755 849755 849755 849755 849755 486700 486700 486700 486700 486700 486700 278193 278193 278193 2163803 2163803 2163803 1800225 1800225 1800225 1800225 1800225 1800225 1472495 1472495 1472495 1472495 1472495 1472495 849755 849755
16 Frame 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33
300 -1014 K2-5 Stat
P
mm
N
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-1011 -1010 -1010 -1009 -1009 -1009 -1007 -1006 -1006 -1005 -1005 -1005 -1040 -1039 -1038 -1032 -1032 -1031 -1026 -1026 -1025 -1021 -1020 -1020 -1018 -1017 -1017 -1014 -1014 -1013 -1011 -1011 -1011 -1009 -1009 -1009 -1007 -1007 -1007 -1005 -1005 -1005 -1040 -1039 -1038 -1032 -1032 -1031 -1026 -1026
191
25.2 1 0.91
Fc Mate- D rial mm N/mm2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-7 139 15.5 K2-7 139 15.5 K2-7 139 15.5 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-7 139 15.5 K2-7 139 15.5 K2-7 139 15.5 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1
1
1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
655675 -647 849755 Pijin ASD:SQmax LRFD:SaQmax
CD
CM
Ct
CF
Ci
CP
KF
f
l
N
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
655675 655675 655675 375540 375540 375540 375540 375540 375540 214655 214655 214655 1669601 1669601 1669601 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 655675 655675 655675 655675 655675 655675 375540 375540 375540 375540 375540 375540 214655 214655 214655 1669601 1669601 1669601 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062
N/mm -649 -649 -649 -372 -372 -372 -373 -373 -373 -214 -214 -214 -1606 -1607 -1608 -1346 -1347 -1348 -1354 -1355 -1355 -1113 -1113 -1114 -1116 -1117 -1117 -647 -647 -647 -648 -649 -649 -372 -372 -372 -373 -373 -373 -214 -214 -214 -1606 -1607 -1608 -1346 -1347 -1348 -1354 -1355
N/mm 849755 849755 849755 486700 486700 486700 486700 486700 486700 278193 278193 278193 2163803 2163803 2163803 1800225 1800225 1800225 1800225 1800225 1800225 1472495 1472495 1472495 1472495 1472495 1472495 849755 849755 849755 849755 849755 849755 486700 486700 486700 486700 486700 486700 278193 278193 278193 2163803 2163803 2163803 1800225 1800225 1800225 1800225 1800225
33 Frame 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 49 49 49 50 50
300 -1025 K2-2 Stat
P
mm
N
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-1021 -1020 -1020 -1018 -1017 -1017 -1014 -1014 -1013 -1011 -1011 -1011 -1009 -1009 -1009 -1007 -1007 -1007 -1005 -1005 -1005 -1034 -1033 -1032 -1030 -1029 -1028 -1024 -1024 -1023 -1021 -1021 -1020 -1017 -1016 -1016 -1014 -1014 -1014 -1011 -1010 -1010 -1009 -1009 -1009 -1007 -1006 -1006 -1005 -1005
268
27.1 1 0.91
Fc Mate- D rial mm N/mm2 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-7 139 15.5 K2-7 139 15.5 K2-7 139 15.5 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-7 139 15.5 K2-7 139 15.5
1
1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
1389062 -1355 1800225 Pijin ASD:SQmax LRFD:SaQmax
CD
CM
Ct
CF
Ci
CP
KF
f
l
N
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 655675 655675 655675 655675 655675 655675 375540 375540 375540 375540 375540 375540 214655 214655 214655 1669601 1669601 1669601 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 655675 655675 655675 655675 655675 655675 375540 375540 375540 375540 375540 375540 214655 214655
N/mm -1113 -1113 -1114 -1116 -1117 -1117 -647 -647 -647 -648 -649 -649 -372 -372 -372 -373 -373 -373 -214 -214 -214 -1615 -1616 -1618 -1349 -1350 -1351 -1356 -1357 -1358 -1113 -1113 -1114 -1117 -1118 -1119 -646 -647 -647 -649 -649 -649 -372 -372 -372 -373 -373 -373 -214 -214
N/mm 1472495 1472495 1472495 1472495 1472495 1472495 849755 849755 849755 849755 849755 849755 486700 486700 486700 486700 486700 486700 278193 278193 278193 2163803 2163803 2163803 1800225 1800225 1800225 1800225 1800225 1800225 1472495 1472495 1472495 1472495 1472495 1472495 849755 849755 849755 849755 849755 849755 486700 486700 486700 486700 486700 486700 278193 278193
50 Frame 51 51 51 52 52 52 53 53 53 54 54 54 55 55 55 56 56 56 57 57 57 58 58 58 59 59 59 60 60 60 61 61 61 63 63 63 65 65 65 67 67 67 69 69 69 71 71 71 73 73
300 -1005 K2-7 Stat
P
mm
N
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500
-1034 -1034 -1033 -1030 -1029 -1029 -1025 -1024 -1023 -1021 -1021 -1020 -1017 -1016 -1016 -1014 -1014 -1014 -1011 -1010 -1010 -1009 -1009 -1009 -1007 -1006 -1006 -1005 -1005 -1005 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
139
15.5 1 0.91
Fc Mate- D rial mm N/mm2 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-7 139 15.5 K2-7 139 15.5 K2-7 139 15.5 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-4 216 27.1 K2-4 216 27.1 K2-4 216 27.1 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K1-5 169 25.2 K1-5 169 25.2 K1-5 169 25.2 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1
1
1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
214655 -214 278193 Pijin ASD:SQmax LRFD:SaQmax
CD
CM
Ct
CF
Ci
CP
KF
f
l
N
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
1669601 1669601 1669601 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 1136185 655675 655675 655675 655675 655675 655675 375540 375540 375540 375540 375540 375540 214655 214655 214655 1669601 1669601 1669601 1136185 1136185 1136185 907016 907016 907016 375540 375540 375540 514405 514405 514405 1669601 1669601 1669601 1136185 1136185
N/mm -1614 -1615 -1617 -1348 -1349 -1350 -1356 -1357 -1358 -1112 -1113 -1114 -1117 -1118 -1118 -646 -647 -647 -649 -649 -649 -372 -372 -372 -373 -373 -373 -214 -214 -214 8787374 8787374 8787374 -9468205 -9468205 -9468205 -4535081 -4535081 -4535081 192092146 192092146 192092146 -2707395 -2707395 -2707395 4072198 4072198 4072198 -7101153 -7101153
N/mm 2163803 2163803 2163803 1800225 1800225 1800225 1800225 1800225 1800225 1472495 1472495 1472495 1472495 1472495 1472495 849755 849755 849755 849755 849755 849755 486700 486700 486700 486700 486700 486700 278193 278193 278193 2163803 2163803 2163803 1472495 1472495 1472495 1175493 1175493 1175493 486700 486700 486700 666669 666669 666669 2163803 2163803 2163803 1472495 1472495
73 Frame 75 75 75 77 77 77 79 79 79 81 81 81 83 83 83 85 85 85 87 87 87 89 89 89 91 91 91 93 93 93 95 95 95 97 97 97 99 99 99 102 102 102 102 102 104 104 104 104 104 106
1000
0 K2-3
Stat
P
mm
N
0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 3 3 3 3 -1 -1 -1 -1 -1 -11
242
27.1 1 0.91
Fc Mate- D rial mm N/mm2 K2-4 216 27.1 K2-4 216 27.1 K2-4 216 27.1 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K1-5 169 25.2 K1-5 169 25.2 K1-5 169 25.2 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-4 216 27.1 K2-4 216 27.1 K2-4 216 27.1 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K1-5 169 25.2 K1-5 169 25.2 K1-5 169 25.2 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-1 294 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-3 242 27.1 K2-4 216 27.1 K2-4 216 27.1 K2-4 216 27.1 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K2-6 165 19.3 K1-5 169 25.2 K1-5 169 25.2 K1-5 169 25.2 K1-2 233 27.1 K1-2 233 27.1 K1-2 233 27.1 K1-2 233 27.1 K1-2 233 27.1 K1-3 212 27.1 K1-3 212 27.1 K1-3 212 27.1 K1-3 212 27.1 K1-3 212 27.1 K1-3 212 27.1
1
1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
1136185 -7101153 1472495 Pijin ASD:SQmax LRFD:SaQmax
CD
CM
Ct
CF
Ci
CP
KF
f
l
N
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
907016 907016 907016 375540 375540 375540 514405 514405 514405 1669601 1669601 1669601 1136185 1136185 1136185 907016 907016 907016 375540 375540 375540 514405 514405 514405 1669601 1669601 1669601 1136185 1136185 1136185 907016 907016 907016 375540 375540 375540 514405 514405 514405 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 868865 868865 868865 868865 868865 868865
N/mm -4319125 -4319125 -4319125 917518067 917518067 917518067 -2707395 -2707395 -2707395 4072198 4072198 4072198 -7101153 -7101153 -7101153 -4319125 -4319125 -4319125 917518067 917518067 917518067 -2707395 -2707395 -2707395 8787374 8787374 8787374 -9468205 -9468205 -9468205 -4535081 -4535081 -4535081 192092146 192092146 192092146 -2707395 -2707395 -2707395 414690 414690 414690 414690 414690 -851829 -851829 -851829 -851829 -851829 -78417
N/mm 1175493 1175493 1175493 486700 486700 486700 666669 666669 666669 2163803 2163803 2163803 1472495 1472495 1472495 1175493 1175493 1175493 486700 486700 486700 666669 666669 666669 2163803 2163803 2163803 1472495 1472495 1472495 1175493 1175493 1175493 486700 486700 486700 666669 666669 666669 1365094 1365094 1365094 1365094 1365094 1126049 1126049 1126049 1126049 1126049 1126049
106 Frame 106 106 106 108 108 108 108 108 110 110 110 110 110 112 112 112 112 112 114 114 114 114 114 116 116 116 116 116 118 118 118 118 118 120 120 120 120 120 122 122 122 122 122 124 124 124 124 124 126 126
500
-11 K1-3
Stat
P
mm
N
1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500
-11 -11 -11 91 91 91 91 91 -82 -82 -82 -82 -82 3 3 3 3 3 -2 -2 -2 -2 -2 -10 -10 -10 -10 -10 78 78 78 78 78 -68 -68 -68 -68 -68 3 3 3 3 3 -1 -1 -1 -1 -1 -11 -11
212
27.1 1 0.91
Fc Mate- D rial mm N/mm2 K1-3 212 27.1 K1-3 212 27.1 K1-3 212 27.1 K1-4 190 27.1 K1-4 190 27.1 K1-4 190 27.1 K1-4 190 27.1 K1-4 190 27.1 K1-1 255 27.1 K1-1 255 27.1 K1-1 255 27.1 K1-1 255 27.1 K1-1 255 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K2-5 191 25.2 K1-5 169 25.2 K1-5 169 25.2 K1-5 169 25.2 K1-5 169 25.2 K1-5 169 25.2 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K2-2 268 27.1 K1-2 233 27.1 K1-2 233 27.1 K1-2 233 27.1 K1-2 233 27.1 K1-2 233 27.1 K1-3 212 27.1 K1-3 212 27.1 K1-3 212 27.1 K1-3 212 27.1 K1-3 212 27.1 K1-3 212 27.1 K1-3 212 27.1
1
1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
868865 -78417 1126049 Pijin ASD:SQmax LRFD:SaQmax
CD
CM
Ct
CF
Ci
CP
KF
f
l
N
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
868865 868865 868865 702157 702157 702157 702157 702157 1255502 1255502 1255502 1255502 1255502 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062 655675 655675 655675 655675 655675 655675 655675 655675 655675 655675 514405 514405 514405 514405 514405 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 868865 868865 868865 868865 868865 868865 868865
N/mm -78417 -78417 -78417 7755 7755 7755 7755 7755 -15363 -15363 -15363 -15363 -15363 555625 555625 555625 555625 555625 -423016 -423016 -423016 -423016 -423016 -67249 -67249 -67249 -67249 -67249 6612 6612 6612 6612 6612 -20442 -20442 -20442 -20442 -20442 414690 414690 414690 414690 414690 -851829 -851829 -851829 -851829 -851829 -78417 -78417
N/mm 1126049 1126049 1126049 909996 909996 909996 909996 909996 1627130 1627130 1627130 1627130 1627130 1800225 1800225 1800225 1800225 1800225 849755 849755 849755 849755 849755 849755 849755 849755 849755 849755 666669 666669 666669 666669 666669 1800225 1800225 1800225 1800225 1800225 1365094 1365094 1365094 1365094 1365094 1126049 1126049 1126049 1126049 1126049 1126049 1126049
126 Frame 126 126 128 128 128 128 128 130 130 130 130 130
1000
-11 K1-3
Stat
P
mm
N
1500 2000 0 500 1000 1500 2000 0 500 1000 1500 2000
-11 -11 91 91 91 91 91 -82 -82 -82 -82 -82
212
27.1 1 0.91
Fc Mate- D rial mm N/mm2 K1-3 212 27.1 K1-3 212 27.1 K1-4 190 27.1 K1-4 190 27.1 K1-4 190 27.1 K1-4 190 27.1 K1-4 190 27.1 K1-1 255 27.1 K1-1 255 27.1 K1-1 255 27.1 K1-1 255 27.1 K1-1 255 27.1
1
1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
868865 -78417 1126049 Pijin ASD:SQmax LRFD:SaQmax
CD
CM
Ct
CF
Ci
CP
KF
f
l
N
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91 0.91
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
868865 868865 702157 702157 702157 702157 702157 1255502 1255502 1255502 1255502 1255502
N/mm -78417 -78417 7755 7755 7755 7755 7755 -15363 -15363 -15363 -15363 -15363
N/mm 1126049 1126049 909996 909996 909996 909996 909996 1627130 1627130 1627130 1627130 1627130
Lampiran 7. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Berseling (Tegangan Geser; ASD dan LRFD) Frame
1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16
t
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
V2
V3
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-0.45 -0.45 -0.45 -0.64 -0.64 -0.64 -0.55 -0.55 -0.55 -0.43 -0.43 -0.43 -0.39 -0.39 -0.39 -0.2 -0.2 -0.2 -0.19 -0.19 -0.19 -0.19 -0.19 -0.19 -0.19 -0.19 -0.19 -0 -0 -0 0 0 0 -0.41 -0.41 -0.41 -0.51 -0.51 -0.51 -0.35 -0.35 -0.35 -0.38 -0.38 -0.38 -0.17 -0.17
-0.45 -0.45 -0.45 -0.32 -0.32 -0.32 -2.86 -2.86 -2.86 -2.8 -2.8 -2.8 -1.78 -1.78 -1.78 -1.79 -1.79 -1.79 9.29 9.29 9.29 9.34 9.34 9.34 -81.2 -81.2 -81.2 -81.7 -81.7 -81.7 0 0 0 0.07 0.07 0.07 2.61 2.61 2.61 2.72 2.72 2.72 1.7 1.7 1.7 1.77 1.77
294 294 294 268 268 268 268 268 268 242 242 242 242 242 242 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 139 139 139 294 294 294 268 268 268 268 268 268 242 242 242 242 242 242 191 191
-8.9E-06 -8.9E-06 -8.9E-06 -1.5E-05 -1.5E-05 -1.5E-05 -1.3E-05 -1.3E-05 -1.3E-05 -1.2E-05 -1.2E-05 -1.2E-05 -1.1E-05 -1.1E-05 -1.1E-05 -9.3E-06 -9.3E-06 -9.3E-06 -8.9E-06 -8.9E-06 -8.9E-06 -1.2E-05 -1.2E-05 -1.2E-05 -1.2E-05 -1.2E-05 -1.2E-05 -6.2E-08 -6.2E-08 -6.2E-08 0.0E+00 0.0E+00 0.0E+00 -9.7E-06 -9.7E-06 -9.7E-06 -1.2E-05 -1.2E-05 -1.2E-05 -1.0E-05 -1.0E-05 -1.0E-05 -1.1E-05 -1.1E-05 -1.1E-05 -7.9E-06 -7.9E-06
-8.9E-06 -8.9E-06 -8.9E-06 -7.6E-06 -7.6E-06 -7.6E-06 -6.8E-05 -6.8E-05 -6.8E-05 -8.1E-05 -8.1E-05 -8.1E-05 -5.2E-05 -5.2E-05 -5.2E-05 -8.3E-05 -8.3E-05 -8.3E-05 4.3E-04 4.3E-04 4.3E-04 5.8E-04 5.8E-04 5.8E-04 -5.1E-03 -5.1E-03 -5.1E-03 -7.2E-03 -7.2E-03 -7.2E-03 0.0E+00 0.0E+00 0.0E+00 1.7E-06 1.7E-06 1.7E-06 6.2E-05 6.2E-05 6.2E-05 7.9E-05 7.9E-05 7.9E-05 4.9E-05 4.9E-05 4.9E-05 8.3E-05 8.3E-05
Fs Material N/mm2 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-7 2.6 K2-7 2.6 K2-7 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6
Faktor Koreksi CD CM Ct Ci KF
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9
f 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8
Fs*Fk l N/mm2 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6
ASD:SQmax
LRFD:SaQmax
V2
V3
V2
V3
-293376 -293376 -293376 -171619 -171619 -171619 -199702 -199702 -199702 -208932 -208932 -208932 -230361 -230361 -230361 -278773 -278773 -278773 -293446 -293446 -293446 -219452 -219452 -219452 -219452 -219452 -219452 -4.2E+07 -4.2E+07 -4.2E+07 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! -267893 -267893 -267893 -215365 -215365 -215365 -256688 -256688 -256688 -236423 -236423 -236423 -327969 -327969
-293376 -293376 -293376 -343238 -343238 -343238 -38404 -38404 -38404 -32086 -32086 -32086 -50472 -50472 -50472 -31148 -31148 -31148 6002 6002 6002 4464 4464 4464 -514 -514 -514 -363 -363 -363 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 1562838 1562838 1562838 42083 42083 42083 33030 33030 33030 52847 52847 52847 31500 31500
###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ######
###### ###### ###### ###### ###### ###### -49772 -49772 -49772 -41583 -41583 -41583 -65412 -65412 -65412 -40368 -40368 -40368 7778 7778 7778 5786 5786 5786 -666 -666 -666 -471 -471 -471 ###### ###### ###### ###### ###### ###### 54539 54539 54539 42806 42806 42806 68490 68490 68490 40824 40824
8.3E-05 K2-5
16 300 -0.17 1.77 191 -7.9E-06 Frame
17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33
t
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
V2
V3
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-0.18 -0.18 -0.18 -0.18 -0.18 -0.18 -0.19 -0.19 -0.19 0 0 0 0 0 0 -0.22 -0.22 -0.22 -0.1 -0.1 -0.1 -0.06 -0.06 -0.06 -0.03 -0.03 -0.03 -0.02 -0.02 -0.02 -0.01 -0.01 -0.01 -0.01 -0.01 -0.01 -0 -0 -0 -0 -0 -0 0 0 0 0.22 0.22 0.22 0.1 0.1
-9.32 -9.32 -9.32 -9.35 -9.35 -9.35 81.2 81.2 81.2 81.7 81.7 81.7 0 0 0 -0.06 -0.06 -0.06 -2.56 -2.56 -2.56 -2.5 -2.5 -2.5 -0.95 -0.95 -0.95 -0.88 -0.88 -0.88 8.87 8.87 8.87 8.78 8.78 8.78 -69 -69 -69 -68 -68 -68 0 0 0 0.06 0.06 0.06 2.56 2.56
191 191 191 165 165 165 165 165 165 139 139 139 294 294 294 268 268 268 268 268 268 242 242 242 242 242 242 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 139 139 139 294 294 294 268 268 268 268 268
-8.4E-06 -8.4E-06 -8.4E-06 -1.1E-05 -1.1E-05 -1.1E-05 -1.2E-05 -1.2E-05 -1.2E-05 6.2E-08 6.2E-08 6.2E-08 1.1E-21 1.1E-21 1.1E-21 -5.2E-06 -5.2E-06 -5.2E-06 -2.3E-06 -2.3E-06 -2.3E-06 -1.7E-06 -1.7E-06 -1.7E-06 -8.9E-07 -8.9E-07 -8.9E-07 -7.6E-07 -7.6E-07 -7.6E-07 -3.1E-07 -3.1E-07 -3.1E-07 -3.2E-07 -3.2E-07 -3.2E-07 -9.3E-08 -9.3E-08 -9.3E-08 -6.9E-08 -6.9E-08 -6.9E-08 0.0E+00 0.0E+00 0.0E+00 5.2E-06 5.2E-06 5.2E-06 2.3E-06 2.3E-06
-4.3E-04 -4.3E-04 -4.3E-04 -5.8E-04 -5.8E-04 -5.8E-04 5.1E-03 5.1E-03 5.1E-03 7.2E-03 7.2E-03 7.2E-03 3.5E-20 3.5E-20 3.5E-20 -1.4E-06 -1.4E-06 -1.4E-06 -6.1E-05 -6.1E-05 -6.1E-05 -7.2E-05 -7.2E-05 -7.2E-05 -2.7E-05 -2.7E-05 -2.7E-05 -4.1E-05 -4.1E-05 -4.1E-05 4.1E-04 4.1E-04 4.1E-04 5.5E-04 5.5E-04 5.5E-04 -4.3E-03 -4.3E-03 -4.3E-03 -6.0E-03 -6.0E-03 -6.0E-03 0.0E+00 0.0E+00 0.0E+00 1.4E-06 1.4E-06 1.4E-06 6.1E-05 6.1E-05
2.6
Fs Material N/mm2 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-7 2.6 K2-7 2.6 K2-7 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-7 2.6 K2-7 2.6 K2-7 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6
1 1 1 1 2.9 0.8 0.6 2.6 Faktor Koreksi CD CM Ct Ci KF
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9
f 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8
Fs*Fk
-327969
31500 ######
ASD:SQmax
V2 l N/mm2 0.6 2.6 -309748 0.6 2.6 -309748 0.6 2.6 -309748 0.6 2.6 -231643 0.6 2.6 -231643 0.6 2.6 -231643 0.6 2.6 -219452 0.6 2.6 -219452 0.6 2.6 -219452 0.6 2.6 41938724 0.6 2.6 41938724 0.6 2.6 41938724 0.6 2.6 2.38E+21 0.6 2.6 2.38E+21 0.6 2.6 2.38E+21 0.6 2.6 -499256 0.6 2.6 -499256 0.6 2.6 -499256 0.6 2.6 -1115655 0.6 2.6 -1115655 0.6 2.6 -1115655 0.6 2.6 -1508912 0.6 2.6 -1508912 0.6 2.6 -1508912 0.6 2.6 -2906523 0.6 2.6 -2906523 0.6 2.6 -2906523 0.6 2.6 -3401749 0.6 2.6 -3401749 0.6 2.6 -3401749 0.6 2.6 -8335278 0.6 2.6 -8335278 0.6 2.6 -8335278 0.6 2.6 -8107291 0.6 2.6 -8107291 0.6 2.6 -8107291 0.6 2.6 -2.8E+07 0.6 2.6 -2.8E+07 0.6 2.6 -2.8E+07 0.6 2.6 -3.8E+07 0.6 2.6 -3.8E+07 0.6 2.6 -3.8E+07 0.6 2.6 #DIV/0! 0.6 2.6 #DIV/0! 0.6 2.6 #DIV/0! 0.6 2.6 499256 0.6 2.6 499256 0.6 2.6 499256 0.6 2.6 1115655 0.6 2.6 1115655
40824
LRFD:SaQmax
V3
V2
V3
-5982 -5982 -5982 -4459 -4459 -4459 514 514 514 363 363 363 7.43E+19 7.43E+19 7.43E+19 -1817277 -1817277 -1817277 -42905 -42905 -42905 -35936 -35936 -35936 -94569 -94569 -94569 -63358 -63358 -63358 6286 6286 6286 4749 4749 4749 -604 -604 -604 -437 -437 -437 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 1817277 1817277 1817277 42905 42905
###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### 647035 647035 647035 ###### ######
-7753 -7753 -7753 -5779 -5779 -5779 666 666 666 471 471 471 ###### ###### ###### ###### ###### ###### -55605 -55605 -55605 -46573 -46573 -46573 ###### ###### ###### -82111 -82111 -82111 8146 8146 8146 6155 6155 6155 -783 -783 -783 -566 -566 -566 ###### ###### ###### ###### ###### ###### 55605 55605
33 300 Frame
34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 49 49 49 50 50
6.1E-05 K2-2
0.1 2.56 268 2.3E-06 t
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
V2
V3
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
0.06 0.06 0.06 0.03 0.03 0.03 0.02 0.02 0.02 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0.01 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0.41 0.41 0.41 0.51 0.51 0.51 0.35 0.35 0.35 0.38 0.38 0.38 0.17 0.17 0.17 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.18 0.19 0.19 0.19 -0 -0
2.5 2.5 2.5 0.95 0.95 0.95 0.88 0.88 0.88 -8.87 -8.87 -8.87 -8.78 -8.78 -8.78 69 69 69 68 68 68 0 0 0 -0.07 -0.07 -0.07 -2.61 -2.61 -2.61 -2.72 -2.72 -2.72 -1.7 -1.7 -1.7 -1.77 -1.77 -1.77 9.32 9.32 9.32 9.35 9.35 9.35 -81.2 -81.2 -81.2 -81.7 -81.7
242 242 242 242 242 242 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 139 139 139 294 294 294 268 268 268 268 268 268 242 242 242 242 242 242 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 139 139
1.7E-06 1.7E-06 1.7E-06 8.9E-07 8.9E-07 8.9E-07 7.6E-07 7.6E-07 7.6E-07 3.1E-07 3.1E-07 3.1E-07 3.2E-07 3.2E-07 3.2E-07 9.3E-08 9.3E-08 9.3E-08 6.9E-08 6.9E-08 6.9E-08 4.4E-21 4.4E-21 4.4E-21 9.7E-06 9.7E-06 9.7E-06 1.2E-05 1.2E-05 1.2E-05 1.0E-05 1.0E-05 1.0E-05 1.1E-05 1.1E-05 1.1E-05 7.9E-06 7.9E-06 7.9E-06 8.4E-06 8.4E-06 8.4E-06 1.1E-05 1.1E-05 1.1E-05 1.2E-05 1.2E-05 1.2E-05 -6.2E-08 -6.2E-08
7.2E-05 7.2E-05 7.2E-05 2.7E-05 2.7E-05 2.7E-05 4.1E-05 4.1E-05 4.1E-05 -4.1E-04 -4.1E-04 -4.1E-04 -5.5E-04 -5.5E-04 -5.5E-04 4.3E-03 4.3E-03 4.3E-03 6.0E-03 6.0E-03 6.0E-03 0.0E+00 0.0E+00 0.0E+00 -1.7E-06 -1.7E-06 -1.7E-06 -6.2E-05 -6.2E-05 -6.2E-05 -7.9E-05 -7.9E-05 -7.9E-05 -4.9E-05 -4.9E-05 -4.9E-05 -8.3E-05 -8.3E-05 -8.3E-05 4.3E-04 4.3E-04 4.3E-04 5.8E-04 5.8E-04 5.8E-04 -5.1E-03 -5.1E-03 -5.1E-03 -7.2E-03 -7.2E-03
2.6
Fs Material N/mm2 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-7 2.6 K2-7 2.6 K2-7 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-7 2.6 K2-7 2.6
1 1 1 1 2.9 0.8 0.6 2.6 Faktor Koreksi CD CM Ct Ci KF
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9
f 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8
Fs*Fk
1115655
42905 ######
ASD:SQmax
V2 l N/mm2 0.6 2.6 1508912 0.6 2.6 1508912 0.6 2.6 1508912 0.6 2.6 2906523 0.6 2.6 2906523 0.6 2.6 2906523 0.6 2.6 3401749 0.6 2.6 3401749 0.6 2.6 3401749 0.6 2.6 8335278 0.6 2.6 8335278 0.6 2.6 8335278 0.6 2.6 8107291 0.6 2.6 8107291 0.6 2.6 8107291 0.6 2.6 28077978 0.6 2.6 28077978 0.6 2.6 28077978 0.6 2.6 37793990 0.6 2.6 37793990 0.6 2.6 37793990 0.6 2.6 5.95E+20 0.6 2.6 5.95E+20 0.6 2.6 5.95E+20 0.6 2.6 267893 0.6 2.6 267893 0.6 2.6 267893 0.6 2.6 215365 0.6 2.6 215365 0.6 2.6 215365 0.6 2.6 256688 0.6 2.6 256688 0.6 2.6 256688 0.6 2.6 236423 0.6 2.6 236423 0.6 2.6 236423 0.6 2.6 327969 0.6 2.6 327969 0.6 2.6 327969 0.6 2.6 309748 0.6 2.6 309748 0.6 2.6 309748 0.6 2.6 231643 0.6 2.6 231643 0.6 2.6 231643 0.6 2.6 219452 0.6 2.6 219452 0.6 2.6 219452 0.6 2.6 -4.2E+07 0.6 2.6 -4.2E+07
55605
LRFD:SaQmax
V3
V2
V3
35936 35936 35936 94569 94569 94569 63358 63358 63358 -6286 -6286 -6286 -4749 -4749 -4749 604 604 604 437 437 437 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! -1562838 -1562838 -1562838 -42083 -42083 -42083 -33030 -33030 -33030 -52847 -52847 -52847 -31500 -31500 -31500 5982 5982 5982 4459 4459 4459 -514 -514 -514 -363 -363
###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### 347190 347190 347190 279113 279113 279113 332667 332667 332667 306404 306404 306404 425047 425047 425047 401434 401434 401434 300210 300210 300210 284409 284409 284409 ###### ######
46573 46573 46573 122562 122562 122562 82111 82111 82111 -8146 -8146 -8146 -6155 -6155 -6155 783 783 783 566 566 566 ###### ###### ###### ###### ###### ###### -54539 -54539 -54539 -42806 -42806 -42806 -68490 -68490 -68490 -40824 -40824 -40824 7753 7753 7753 5779 5779 5779 -666 -666 -666 -471 -471
-0 -81.7 139 -6.2E-08 -7.2E-03 K2-7
50 300 Frame
51 51 51 52 52 52 53 53 53 54 54 54 55 55 55 56 56 56 57 57 57 58 58 58 59 59 59 60 60 60 61 61 61 63 63 63 65 65 65 67 67 67 69 69 69 71 71 71 73 73
t
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
V2
V3
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500
0.45 0.45 0.45 0.64 0.64 0.64 0.55 0.55 0.55 0.43 0.43 0.43 0.39 0.39 0.39 0.2 0.2 0.2 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0.19 0 0 0 -2.62 0.12 2.87 -1.83 0.01 1.86 -1.36 0.03 1.43 -0.67 0.01 0.7 -0.76 0.09 0.94 -3.1 -0.36 2.38 -1.95 -0.11
0.45 0.45 0.45 0.32 0.32 0.32 2.86 2.86 2.86 2.8 2.8 2.8 1.78 1.78 1.78 1.79 1.79 1.79 -9.29 -9.29 -9.29 -9.34 -9.34 -9.34 81.2 81.2 81.2 81.7 81.7 81.7 0.13 0.13 0.13 0.06 0.06 0.06 -0.01 -0.01 -0.01 0.05 0.05 0.05 -0.53 -0.53 -0.53 0.07 0.07 0.07 0.11 0.11
294 294 294 268 268 268 268 268 268 242 242 242 242 242 242 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 139 139 139 294 294 294 242 242 242 216 216 216 165 165 165 169 169 169 294 294 294 242 242
8.9E-06 8.9E-06 8.9E-06 1.5E-05 1.5E-05 1.5E-05 1.3E-05 1.3E-05 1.3E-05 1.2E-05 1.2E-05 1.2E-05 1.1E-05 1.1E-05 1.1E-05 9.3E-06 9.3E-06 9.3E-06 8.9E-06 8.9E-06 8.9E-06 1.2E-05 1.2E-05 1.2E-05 1.2E-05 1.2E-05 1.2E-05 6.2E-08 6.2E-08 6.2E-08 -5.2E-05 2.4E-06 5.7E-05 -5.3E-05 4.2E-07 5.4E-05 -4.9E-05 1.3E-06 5.2E-05 -4.2E-05 9.3E-07 4.4E-05 -4.5E-05 5.3E-06 5.6E-05 -6.1E-05 -7.1E-06 4.7E-05 -5.6E-05 -3.2E-06
8.9E-06 8.9E-06 8.9E-06 7.6E-06 7.6E-06 7.6E-06 6.8E-05 6.8E-05 6.8E-05 8.1E-05 8.1E-05 8.1E-05 5.2E-05 5.2E-05 5.2E-05 8.3E-05 8.3E-05 8.3E-05 -4.3E-04 -4.3E-04 -4.3E-04 -5.8E-04 -5.8E-04 -5.8E-04 5.1E-03 5.1E-03 5.1E-03 7.2E-03 7.2E-03 7.2E-03 2.6E-06 2.6E-06 2.6E-06 1.7E-06 1.7E-06 1.7E-06 -3.3E-07 -3.3E-07 -3.3E-07 3.4E-06 3.4E-06 3.4E-06 -3.2E-05 -3.2E-05 -3.2E-05 1.4E-06 1.4E-06 1.4E-06 3.2E-06 3.2E-06
2.6
Fs Material N/mm2 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-7 2.6 K2-7 2.6 K2-7 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-4 2.6 K2-4 2.6 K2-4 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K1-5 2.6 K1-5 2.6 K1-5 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6
1 1 1 1 2.9 0.8 0.6 2.6 -4.2E+07 Faktor Koreksi CD CM Ct Ci KF
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9
f 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8
Fs*Fk
-363 ######
ASD:SQmax
V2 l N/mm2 0.6 2.6 293376 0.6 2.6 293376 0.6 2.6 293376 0.6 2.6 171619 0.6 2.6 171619 0.6 2.6 171619 0.6 2.6 199702 0.6 2.6 199702 0.6 2.6 199702 0.6 2.6 208932 0.6 2.6 208932 0.6 2.6 208932 0.6 2.6 230361 0.6 2.6 230361 0.6 2.6 230361 0.6 2.6 278773 0.6 2.6 278773 0.6 2.6 278773 0.6 2.6 293446 0.6 2.6 293446 0.6 2.6 293446 0.6 2.6 219452 0.6 2.6 219452 0.6 2.6 219452 0.6 2.6 219452 0.6 2.6 219452 0.6 2.6 219452 0.6 2.6 41938724 0.6 2.6 41938724 0.6 2.6 41938724 0.6 2.6 -50389 0.6 2.6 1100159 0.6 2.6 46000 0.6 2.6 -49093 0.6 2.6 6208751 0.6 2.6 48301 0.6 2.6 -52735 0.6 2.6 2078835 0.6 2.6 50154 0.6 2.6 -62233 0.6 2.6 2809690 0.6 2.6 59565 0.6 2.6 -57555 0.6 2.6 489393 0.6 2.6 46534 0.6 2.6 -42587 0.6 2.6 -366720 0.6 2.6 55470 0.6 2.6 -46072 0.6 2.6 -816733
-471
LRFD:SaQmax
V3
V2
V3
293376 293376 293376 343238 343238 343238 38404 38404 38404 32086 32086 32086 50472 50472 50472 31148 31148 31148 -6002 -6002 -6002 -4464 -4464 -4464 514 514 514 363 363 363 1015531 1015531 1015531 1505120 1505120 1505120 -7845946 -7845946 -7845946 770148 770148 770148 -82532 -82532 -82532 1878473 1878473 1878473 816733 816733
380215 380215 380215 222418 222418 222418 258814 258814 258814 270775 270775 270775 298547 298547 298547 361290 361290 361290 380306 380306 380306 284409 284409 284409 284409 284409 284409 ###### ###### ###### -65304 ###### 59616 -63625 ###### 62599 -68345 ###### 64999 -80653 ###### 77197 -74592 634253 60308 -55192 ###### 71889 -59709 ######
380215 380215 380215 444837 444837 444837 49772 49772 49772 41583 41583 41583 65412 65412 65412 40368 40368 40368 -7778 -7778 -7778 -5786 -5786 -5786 666 666 666 471 471 471 ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### 998111 998111 998111 ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ######
73 ### Frame
75 75 75 77 77 77 79 79 79 81 81 81 83 83 83 85 85 85 87 87 87 89 89 89 91 91 91 93 93 93 95 95 95 97 97 97 99 99 99 102 102 102 102 102 104 104 104 104 104 106
3.2E-06 K2-3
1.74 0.11 242 5.0E-05 t
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
V2
V3
0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0
-1.47 -0.07 1.33 -0.71 -0.02 0.66 -0.94 -0.09 0.76 -2.38 0.36 3.1 -1.74 0.11 1.95 -1.33 0.07 1.47 -0.66 0.02 0.71 -0.76 0.09 0.94 -2.87 -0.12 2.62 -1.86 -0.01 1.83 -1.43 -0.03 1.36 -0.7 -0.01 0.67 -0.94 -0.09 0.76 -4.23 -2.16 -0.09 1.98 4.05 -3.24 -1.64 -0.04 1.57 3.17 -3.22
0.06 0.06 0.06 -0.04 -0.04 -0.04 0.54 0.54 0.54 0.07 0.07 0.07 0.11 0.11 0.11 0.06 0.06 0.06 -0.04 -0.04 -0.04 0.54 0.54 0.54 0.13 0.13 0.13 0.06 0.06 0.06 -0.01 -0.01 -0.01 0.05 0.05 0.05 -0.53 -0.53 -0.53 -0.09 -0.09 -0.09 -0.09 -0.09 -0.04 -0.04 -0.04 -0.04 -0.04 -0.01
216 216 216 165 165 165 169 169 169 294 294 294 242 242 242 216 216 216 165 165 165 169 169 169 294 294 294 242 242 242 216 216 216 165 165 165 169 169 169 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212
-5.3E-05 -2.6E-06 4.8E-05 -4.4E-05 -1.4E-06 4.1E-05 -5.6E-05 -5.5E-06 4.5E-05 -4.7E-05 7.1E-06 6.1E-05 -5.0E-05 3.2E-06 5.6E-05 -4.8E-05 2.6E-06 5.3E-05 -4.1E-05 1.4E-06 4.4E-05 -4.5E-05 5.5E-06 5.6E-05 -5.7E-05 -2.4E-06 5.2E-05 -5.4E-05 -4.2E-07 5.3E-05 -5.2E-05 -1.3E-06 4.9E-05 -4.4E-05 -9.3E-07 4.2E-05 -5.6E-05 -5.3E-06 4.5E-05 -1.3E-04 -6.7E-05 -2.8E-06 6.2E-05 1.3E-04 -1.2E-04 -6.2E-05 -1.4E-06 5.9E-05 1.2E-04 -1.2E-04
2.4E-06 2.4E-06 2.4E-06 -2.3E-06 -2.3E-06 -2.3E-06 3.2E-05 3.2E-05 3.2E-05 1.4E-06 1.4E-06 1.4E-06 3.2E-06 3.2E-06 3.2E-06 2.4E-06 2.4E-06 2.4E-06 -2.3E-06 -2.3E-06 -2.3E-06 3.2E-05 3.2E-05 3.2E-05 2.6E-06 2.6E-06 2.6E-06 1.7E-06 1.7E-06 1.7E-06 -3.3E-07 -3.3E-07 -3.3E-07 3.4E-06 3.4E-06 3.4E-06 -3.2E-05 -3.2E-05 -3.2E-05 -2.9E-06 -2.9E-06 -2.9E-06 -2.9E-06 -2.9E-06 -1.3E-06 -1.3E-06 -1.3E-06 -1.3E-06 -1.3E-06 -3.4E-07
2.6
Fs Material N/mm2 K2-4 2.6 K2-4 2.6 K2-4 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K1-5 2.6 K1-5 2.6 K1-5 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-4 2.6 K2-4 2.6 K2-4 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K1-5 2.6 K1-5 2.6 K1-5 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-1 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-3 2.6 K2-4 2.6 K2-4 2.6 K2-4 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K2-6 2.6 K1-5 2.6 K1-5 2.6 K1-5 2.6 K1-2 2.6 K1-2 2.6 K1-2 2.6 K1-2 2.6 K1-2 2.6 K1-3 2.6 K1-3 2.6 K1-3 2.6 K1-3 2.6 K1-3 2.6 K1-3 2.6
1 1 1 1 2.9 0.8 0.6 2.6 Faktor Koreksi CD CM Ct Ci KF
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9
f 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8
Fs*Fk l N/mm2 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6
51633
816733
ASD:SQmax
66916 ###### LRFD:SaQmax
V2
V3
V2
V3
-48789 -999858 53925 -58726 -1868929 63175 -46534 -474836 57555 -55470 366720 42587 -51633 816733 46072 -53925 999858 48789 -63175 1868929 58726 -57555 474836 46534 -46000 -1100159 50389 -48301 -6208751 49093 -50154 -2078835 52735 -59565 -2809690 62233 -46534 -489393 57555 -19690 -38559 -913544 42065 20565 -21205 -41892 -1818505 43760 21673 -21336
1104231 1104231 1104231 -1115457 -1115457 -1115457 81004 81004 81004 1878473 1878473 1878473 816733 816733 816733 1104231 1104231 1104231 -1115457 -1115457 -1115457 81004 81004 81004 1015531 1015531 1015531 1505120 1505120 1505120 -7845946 -7845946 -7845946 770148 770148 770148 -82532 -82532 -82532 -887362 -887362 -887362 -887362 -887362 -1936935 -1936935 -1936935 -1936935 -1936935 -7617596
-63231 ###### 69886 -76110 ###### 81875 -60308 ###### 74592 -71889 475269 55192 -66916 ###### 59709 -69886 ###### 63231 -81875 ###### 76110 -74592 615388 60308 -59616 ###### 65304 -62599 ###### 63625 -64999 ###### 68345 -77197 ###### 80653 -60308 ###### 74592 -25518 -49973 ###### 54516 26652 -27481 -54292 ###### 56713 28088 -27652
###### ###### ###### ###### ###### ###### 104981 104981 104981 ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### 104981 104981 104981 ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### 998111 998111 998111 ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ######
106 500 -1.62 -0.01 212 -6.1E-05 -3.4E-07 K1-3 Frame
106 106 106 108 108 108 108 108 110 110 110 110 110 112 112 112 112 112 114 114 114 114 114 116 116 116 116 116 118 118 118 118 118 120 120 120 120 120 122 122 122 122 122 124 124 124 124 124 126 126
t
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
V2
V3
### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500
-0.02 1.59 3.19 -2.4 -1.2 -0 1.19 2.39 -1005 -503 -0 503 1005 -4.62 -2.31 -0 2.31 4.62 -2 -1 -0 1 2 -2 -1 -0 1 2 -1.7 -0.85 -0 0.85 1.7 -1005 -502 0 502 1005 -4.05 -1.98 0.09 2.16 4.23 -3.17 -1.57 0.04 1.64 3.24 -3.19 -1.59
-0.01 -0.01 -0.01 -0 -0 -0 -0 -0 -0 -0 -0 -0 -0 -0.12 -0.12 -0.12 -0.12 -0.12 -0.03 -0.03 -0.03 -0.03 -0.03 -0.01 -0.01 -0.01 -0.01 -0.01 -0 -0 -0 -0 -0 -0 -0 -0 -0 -0 -0.09 -0.09 -0.09 -0.09 -0.09 -0.04 -0.04 -0.04 -0.04 -0.04 -0.01 -0.01
212 212 212 190 190 190 190 190 255 255 255 255 255 268 268 268 268 268 191 191 191 191 191 191 191 191 191 191 169 169 169 169 169 268 268 268 268 268 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212 212
-5.8E-07 6.0E-05 1.2E-04 -1.1E-04 -5.6E-05 -1.6E-07 5.6E-05 1.1E-04 -2.6E-02 -1.3E-02 -1.3E-08 1.3E-02 2.6E-02 -1.1E-04 -5.5E-05 -2.5E-19 5.5E-05 1.1E-04 -9.3E-05 -4.7E-05 -2.5E-19 4.7E-05 9.3E-05 -9.3E-05 -4.7E-05 -3.5E-19 4.7E-05 9.3E-05 -1.0E-04 -5.1E-05 -1.1E-19 5.1E-05 1.0E-04 -2.4E-02 -1.2E-02 4.0E-18 1.2E-02 2.4E-02 -1.3E-04 -6.2E-05 2.8E-06 6.7E-05 1.3E-04 -1.2E-04 -5.9E-05 1.4E-06 6.2E-05 1.2E-04 -1.2E-04 -6.0E-05
-3.4E-07 -3.4E-07 -3.4E-07 -1.6E-07 -1.6E-07 -1.6E-07 -1.6E-07 -1.6E-07 -1.9E-08 -1.9E-08 -1.9E-08 -1.9E-08 -1.9E-08 -2.8E-06 -2.8E-06 -2.8E-06 -2.8E-06 -2.8E-06 -1.3E-06 -1.3E-06 -1.3E-06 -1.3E-06 -1.3E-06 -4.5E-07 -4.5E-07 -4.5E-07 -4.5E-07 -4.5E-07 -2.2E-07 -2.2E-07 -2.2E-07 -2.2E-07 -2.2E-07 -1.9E-08 -1.9E-08 -1.9E-08 -1.9E-08 -1.9E-08 -2.9E-06 -2.9E-06 -2.9E-06 -2.9E-06 -2.9E-06 -1.3E-06 -1.3E-06 -1.3E-06 -1.3E-06 -1.3E-06 -3.4E-07 -3.4E-07
2.6
Fs Material N/mm2 K1-3 2.6 K1-3 2.6 K1-3 2.6 K1-4 2.6 K1-4 2.6 K1-4 2.6 K1-4 2.6 K1-4 2.6 K1-1 2.6 K1-1 2.6 K1-1 2.6 K1-1 2.6 K1-1 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K2-5 2.6 K1-5 2.6 K1-5 2.6 K1-5 2.6 K1-5 2.6 K1-5 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K2-2 2.6 K1-2 2.6 K1-2 2.6 K1-2 2.6 K1-2 2.6 K1-2 2.6 K1-3 2.6 K1-3 2.6 K1-3 2.6 K1-3 2.6 K1-3 2.6 K1-3 2.6 K1-3 2.6
1 1 1 1 2.9 0.8 0.6 2.6 Faktor Koreksi CD CM Ct Ci KF
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9
f 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8
Fs*Fk l N/mm2 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6 0.6 2.6
-42409 -7617596 -54962 ###### ASD:SQmax
LRFD:SaQmax
V2
V3
V2
V3
-4516969 43209 21537 -23134 -46268 -1.7E+07 46656 23231 -99 -198 -2.0E+08 198 99 -23774 -47548 -1.0E+19 47548 23774 -27877 -55755 -1.0E+19 55755 27877 -27877 -55755 -7.4E+18 55755 27877 -25731 -51461 -2.5E+19 51461 25731 -109 -219 6.44E+17 219 109 -20565 -42065 913544 38559 19690 -21673 -43760 1818505 41892 21205 -21537 -43209
-7617596 -7617596 -7617596 -1.7E+07 -1.7E+07 -1.7E+07 -1.7E+07 -1.7E+07 -1.4E+08 -1.4E+08 -1.4E+08 -1.4E+08 -1.4E+08 -915302 -915302 -915302 -915302 -915302 -1947421 -1947421 -1947421 -1947421 -1947421 -5749090 -5749090 -5749090 -5749090 -5749090 -1.2E+07 -1.2E+07 -1.2E+07 -1.2E+07 -1.2E+07 -1.4E+08 -1.4E+08 -1.4E+08 -1.4E+08 -1.4E+08 -887362 -887362 -887362 -887362 -887362 -1936935 -1936935 -1936935 -1936935 -1936935 -7617596 -7617596
###### 56000 27912 -29981 -59963 ###### 60467 30107 -128 -256 ###### 256 128 -30811 -61622 ###### 61622 30811 -36129 -72258 ###### 72258 36129 -36129 -72258 ###### 72258 36129 -33347 -66694 ###### 66694 33347 -142 -283 ###### 283 142 -26652 -54516 ###### 49973 25518 -28088 -56713 ###### 54292 27481 -27912 -56000
###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ######
126 ### Frame
126 126 128 128 128 128 128 130 130 130 130 130
0.02 -0.01 212 5.8E-07 -3.4E-07 K1-3
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ###
t V2
V3
1.62 -0.01 212 6.1E-05 -3.4E-07 3.22 -0.01 212 1.2E-04 -3.4E-07 -2.39 -0 190 -1.1E-04 -1.6E-07 -1.19 -0 190 -5.6E-05 -1.6E-07 0 -0 190 1.6E-07 -1.6E-07 1.2 -0 190 5.6E-05 -1.6E-07 2.4 -0 190 1.1E-04 -1.6E-07 -1005 -0 255 -2.6E-02 -1.9E-08 -503 -0 255 -1.3E-02 -1.9E-08 0 -0 255 1.3E-08 -1.9E-08 503 -0 255 1.3E-02 -1.9E-08 1005 -0 255 2.6E-02 -1.9E-08
2.6
Fs Material N/mm2 K1-3 2.6 K1-3 2.6 K1-4 2.6 K1-4 2.6 K1-4 2.6 K1-4 2.6 K1-4 2.6 K1-1 2.6 K1-1 2.6 K1-1 2.6 K1-1 2.6 K1-1 2.6
1 1 1 1 2.9 0.8 0.6 2.6 Faktor Koreksi CD CM Ct Ci KF
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9 2.9
f 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8 0.8
Fs*Fk
4516969 -7617596 ###### ###### ASD:SQmax
V2 l N/mm2 0.6 2.6 42409 0.6 2.6 21336 0.6 2.6 -23231 0.6 2.6 -46656 0.6 2.6 16558646 0.6 2.6 46268 0.6 2.6 23134 0.6 2.6 -99 0.6 2.6 -198 0.6 2.6 1.95E+08 0.6 2.6 198 0.6 2.6 99
LRFD:SaQmax
V3
V2
V3
-7617596 -7617596 -1.7E+07 -1.7E+07 -1.7E+07 -1.7E+07 -1.7E+07 -1.4E+08 -1.4E+08 -1.4E+08 -1.4E+08 -1.4E+08
54962 27652 -30107 -60467 ###### 59963 29981 -128 -256 ###### 256 128
###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ###### ######
Lampiran 8. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Berseling (Momen Lentur; ASD dan LRFD) Frame 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16
mm Nmm
Nmm
Faktor Penyesuaian Fb Mate- D rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
0 67.84 135.67 -186.1 -89.83 6.48 4.99 87.22 169.45 -103.6 -39.18 25.2 24.59 83.65 142.71 -52.68 -23.1 6.49 5.99 34.23 62.46 -38.6 -10.07 18.45 18.28 46.3 74.33 0.0171 0.12 0.23 -1E-13 -1E-13 -1E-13 -149.5 -87.57 -25.64 -24.15 51.87 127.89 -93.38 -41.05 11.29 11.9 69.56 127.21 -48.14 -22.14
K2-1 K2-1 K2-1 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-1 K2-1 K2-1 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-5 K2-5
Stat
M2 0 67.84 135.67 105.08 153.31 201.54 -1050 -620.8 -191.4 -197.1 223.4 643.87 -360.4 -93.05 174.31 172.87 441.61 710.34 -8.01 -1402 -2795 -2790 -4192 -5594 -10197 1982.7 14162 14147 26406 38664 0 0 0 -12.34 -22.89 -33.43 1036 644.23 252.5 247.83 -160.6 -569.1 359.66 104.32 -151 -153.3 -418.4
M3
294 294 294 268 268 268 268 268 268 242 242 242 242 242 242 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 139 139 139 294 294 294 268 268 268 268 268 268 242 242 242 242 242 242 191 191
35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 25 25 25 25 25 25 20 20 20 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
M ijin f
l
Nmm
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
86963316 86963316 86963316 65993271 65993271 65993271 65993271 65993271 65993271 48819166 48819166 48819166 48819166 48819166 48819166 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 5295995 5295995 5295995 86963316 86963316 86963316 65993271 65993271 65993271 65993271 65993271 65993271 48819166 48819166 48819166 48819166 48819166 48819166 22162480 22162480
ASD: (SQ)max M2
M3
LRFD: (SaQ)max M2
M3
#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 1281889 1281889 1661328 1661328 640991 640991 830725 830725 628029 -354536 813925 -459478 430456 -734646 557871 -952102 327445 10184147 424369 13198654 -62838 13225104 -81438 17139735 -106307 756630 -137774 980593 -344865 389456 -446944 504735 -247725 -471409 -321052 -610947 218528 -1246023 283212 -1614845 75821 1937268 98265 2510700 -135455 1985326 -175549 2572982 -524655 583612 -679953 756361 280071 342087 362972 443344 128203 -420700 166151 -545227 50186 -959415 65041 -1243402 31200 3414866 40435 4425666 -2766851 3699913 -3585840 4795088 -15812 647458 -20493 839105 -7929 354827 -10276 459856 -3952 -285630 -5121 -370177 -2630 -1094869 -3409 -1418951 -1971 597579 -2555 774462 -1081 603136 -1401 781665 5561 238128 7207 308614 779 148330 1009 192235 374 309888552 485 ######## 201 44133295 260 57196750 137 23026067 178 29841783 #DIV/0! -7.65E+20 #DIV/0! -9.91E+20 #DIV/0! -7.65E+20 #DIV/0! -9.91E+20 #DIV/0! -7.65E+20 #DIV/0! -9.91E+20 -5347915 -441397 -6930898 -572051 -2883061 -753606 -3736447 -976673 -1974073 -2573841 -2558399 -3335697 63703 -2732641 82558 -3541502 102437 1272282 132759 1648878 261359 516016 338722 668757 196987 -522801 255295 -677550 -303942 -1189261 -393909 -1541282 -85789 4324107 -111183 5604042 135737 4102451 175915 5316776 467975 701828 606496 909569 -323242 383768 -418921 497364 -144541 -460376 -187325 -596647 -52968 -1001015 -68647 -1297316
16 Frame 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33
300 -683.5
3.86 K2-5
191 32.5 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 22162480 M ijin
mm Nmm
Faktor Penyesuaian Fb Mate- D rial C C C C Nmm mm N/mm D M t L CF Cfu Ci Cr KF
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0
4.35 31.71 59.06 -38.09 -10.68 16.73 16.91 44.82 72.74 -0.017 -0.12 -0.23 7E-15 -1E-15 -1E-14 -66.51 -33.04 0.43 -1.6 13.17 27.94 -13.59 -4.65 4.28 4.02 8.66 13.3 -3.9 -1.44 1.02 0.79 1.8 2.8 -0.75 0.0232 0.79 0.71 0.93 1.15 -0.036 0.0813 0.2 -4E-15 -4E-15 -4E-15 66.51 33.04 -0.43 1.6
Stat
M2 4.44 1401.7 2799 2793.5 4196.4 5599.2 10195 -1983 -14161 -14146 -26405 -38663 1E-13 -2E-13 -4E-13 18.25 27.32 36.38 -1058 -674.8 -291.4 -290.4 85.26 460.9 -166.1 -23.45 119.23 118.36 249.92 381.49 -172.3 -1503 -2834 -2844 -4161 -5478 -8038 2314.9 12667 12697 22890 33082 2E-13 2E-13 2E-13 -18.25 -27.32 -36.38 1058.2
M3
K2-5 K2-5 K2-5 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-1 K2-1 K2-1 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-1 K2-1 K2-1 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2
191 191 191 165 165 165 165 165 165 139 139 139 294 294 294 268 268 268 268 268 268 242 242 242 242 242 242 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 139 139 139 294 294 294 268 268 268 268
32.5 32.5 32.5 25 25 25 25 25 25 20 20 20 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 25 25 25 25 25 25 20 20 20 35 35 35 35 35 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
f
l
Nmm
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
22162480 22162480 22162480 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 5295995 5295995 5295995 86963316 86963316 86963316 65993271 65993271 65993271 65993271 65993271 65993271 48819166 48819166 48819166 48819166 48819166 48819166 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 5295995 5295995 5295995 86963316 86963316 86963316 65993271 65993271 65993271 65993271
-32425 5741575 ASD: (SQ)max M2 4991550 15811 7918 3947 2627 1969 1081 -5561 -779 -374 -201 -137 7.65E+20 -5.69E+20 -2.07E+20 3616070 2415566 1813999 -62363 -97794 -226454 -168122 572592 105921 -293879 -2081841 409454 187246 88678 58095 -128612 -14745 -7821 -3876 -2650 -2013 -1372 4763 870 417 231 160 3.82E+20 3.82E+20 3.82E+20 -3616070 -2415566 -1813999 62363
-42023 7441082 LRFD: (SaQ)max
M3
M2
M3
5094823 698911 375254 -289455 -1032335 659016 652001 245991 151572 -309888552 -44133295 -23026067 1.22E+22 -7.12E+22 -9.11E+21 -992231 -1997375 153472724 -41245795 5010879 2361964 -3592286 -10498745 11406347 12144071 5637317 3670614 -5682687 -15390611 21727922 28053773 12312489 7915172 -14700445 474616165 13956118 15528639 11855197 9587247 -145175311 65149408 26479977 -2.45E+22 -2.45E+22 -2.45E+22 992231 1997375 -153472724 41245795
6469048 20491 10262 5115 3405 2552 1401 -7207 -1009 -485 -260 -178 9.91E+20 -7.38E+20 -2.69E+20 4686426 3130574 2350942 -80822 -126741 -293485 -217886 742079 137274 -380867 -2698066 530652 242671 114927 75291 -166682 -19110 -10136 -5024 -3434 -2608 -1778 6173 1128 541 300 207 4.96E+20 4.96E+20 4.96E+20 -4686426 -3130574 -2350942 80822
6602891 905789 486329 -375133 -1337906 854084 844993 318805 196437 -4.02E+08 ######## ######## 1.59E+22 -9.23E+22 -1.18E+22 -1285931 -2588598 ######## ######## 6494099 3061105 -4655603 ######## 14782626 15738716 7305963 4757116 -7364763 ######## 28159387 36357690 15956986 10258062 ######## ######## 18087129 20125116 15364336 12425072 -1.88E+08 84433632 34318050 -3.17E+22 -3.17E+22 -3.17E+22 1285931 2588598 -1.99E+08 53454550
33 33 Frame 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 49 49 49 50
150 674.82 -13.17 K2-2 300 291.42 -27.94 K2-2 Stat
M2
35 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 65993271 35 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 65993271 M ijin Faktor Penyesuaian Fb
mm Nmm
Nmm
Mate- D rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0
13.59 4.65 -4.28 -4.02 -8.66 -13.3 3.9 1.44 -1.02 -0.79 -1.8 -2.8 0.75 -0.023 -0.79 -0.71 -0.93 -1.15 0.0365 -0.081 -0.2 1E-13 8E-14 5E-14 149.51 87.57 25.64 24.15 -51.87 -127.9 93.38 41.05 -11.29 -11.9 -69.56 -127.2 48.14 22.14 -3.86 -4.35 -31.71 -59.06 38.09 10.68 -16.73 -16.91 -44.82 -72.74 0.0171
K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-1 K2-1 K2-1 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-7
290.38 -85.26 -460.9 166.12 23.45 -119.2 -118.4 -249.9 -381.5 172.32 1503 2833.7 2844.2 4161.2 5478.2 8037.6 -2315 -12667 -12697 -22890 -33082 -5E-13 -5E-13 -5E-13 12.34 22.89 33.43 -1036 -644.2 -252.5 -247.8 160.62 569.06 -359.7 -104.3 151.03 153.33 418.41 683.49 -4.44 -1402 -2799 -2794 -4196 -5599 -10195 1982.6 14161 14146
M3
268 268
242 242 242 242 242 242 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 139 139 139 294 294 294 268 268 268 268 268 268 242 242 242 242 242 242 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 139
35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 25 25 25 25 25 25 20 20 20 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 25 25 25 25 25 25 20
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
f
l
Nmm
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
48819166 48819166 48819166 48819166 48819166 48819166 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 5295995 5295995 5295995 86963316 86963316 86963316 65993271 65993271 65993271 65993271 65993271 65993271 48819166 48819166 48819166 48819166 48819166 48819166 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 5295995
97794 -5010879 126741 -6494099 226454 -2361964 293485 -3061105 ASD: (SQ)max LRFD: (SaQ)max M2
M3
M2
M3
168122 3592286 217886 4655603 -572592 10498745 -742079 13606374 -105921 -11406347 -137274 ######## 293879 -12144071 380867 ######## 2081841 -5637317 2698066 -7305963 -409454 -3670614 -530652 -4757116 -187246 5682687 -242671 7364763 -88678 15390611 -114927 19946232 -58095 -21727922 -75291 ######## 128612 -28053773 166682 ######## 14745 -12312489 19110 ######## 7821 -7915172 10136 ######## 3876 14700445 5024 19051776 2650 -474616165 3434 -6.15E+08 2013 -13956118 2608 ######## 1372 -15528639 1778 ######## -4763 -11855197 -6173 ######## -870 -9587247 -1128 ######## -417 145175311 -541 ######## -231 -65149408 -300 ######## -160 -26479977 -207 ######## -1.91E+20 7.65E+20 -2.48E+20 9.91E+20 -1.91E+20 1.08E+21 -2.48E+20 1.40E+21 -1.91E+20 1.85E+21 -2.48E+20 2.39E+21 5347915 441397 6930898 572051 2883061 753606 3736447 976673 1974073 2573841 2558399 3335697 -63703 2732641 -82558 3541502 -102437 -1272282 -132759 -1648878 -261359 -516016 -338722 -668757 -196987 522801 -255295 677550 303942 1189261 393909 1541282 85789 -4324107 111183 -5604042 -135737 -4102451 -175915 -5316776 -467975 -701828 -606496 -909569 323242 -383768 418921 -497364 144541 460376 187325 596647 52968 1001015 68647 1297316 32425 -5741575 42023 -7441082 -4991550 -5094823 -6469048 -6602891 -15811 -698911 -20491 -905789 -7918 -375254 -10262 -486329 -3947 289455 -5115 375133 -2627 1032335 -3405 1337906 -1969 -659016 -2552 -854084 -1081 -652001 -1401 -844993 5561 -245991 7207 -318805 779 -151572 1009 -196437 374 309888552 485 ########
50 50 Frame 51 51 51 52 52 52 53 53 53 54 54 54 55 55 55 56 56 56 57 57 57 58 58 58 59 59 59 60 60 60 61 61 61 63 63 63 65 65 65 67 67 67 69 69 69 71 71 71 73
150 26405 300 38663 Stat
M2
0.12 K2-7 0.23 K2-7
20 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 20 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 Faktor Penyesuaian Fb
mm Nmm
Nmm
Mate- D rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0
0 -67.84 -135.7 186.14 89.83 -6.48 -4.99 -87.22 -169.5 103.56 39.18 -25.2 -24.59 -83.65 -142.7 52.68 23.1 -6.49 -5.99 -34.23 -62.46 38.6 10.07 -18.45 -18.28 -46.3 -74.33 -0.017 -0.12 -0.23 -321.8 301.93 -445.3 -273 180.47 -287.5 -195.4 136.77 -229.9 -101.1 62.57 -115.9 -74.31 94.1 -163.7 -511.8 354.82 -149.5 -329
K2-1 K2-1 K2-1 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-3 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-6 K2-7 K2-7 K2-7 K2-1 K2-1 K2-1 K2-3 K2-3 K2-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-6 K2-6 K2-6 K1-5 K1-5 K1-5 K2-1 K2-1 K2-1 K2-3
0 -67.84 -135.7 -105.1 -153.3 -201.5 1050.2 620.78 191.36 197.07 -223.4 -643.9 360.41 93.05 -174.3 -172.9 -441.6 -710.3 8.01 1401.6 2795.2 2790.1 4191.9 5593.6 10197 -1983 -14162 -14147 -26406 -38664 66.88 1.52 -63.84 47.28 17.44 -12.41 11.29 15.86 20.43 22.08 -4.98 -32.05 -75.6 189.4 454.41 11.86 -23.28 -58.42 54
M3
139 139
294 294 294 268 268 268 268 268 268 242 242 242 242 242 242 191 191 191 191 191 191 165 165 165 165 165 165 139 139 139 294 294 294 242 242 242 216 216 216 165 165 165 169 169 169 294 294 294 242
35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 25 25 25 25 25 25 20 20 20 35 35 35 35 35 35 35 35 35 25 25 25 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
5295995 5295995 M ijin
f
l
Nmm
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
86963316 86963316 86963316 65993271 65993271 65993271 65993271 65993271 65993271 48819166 48819166 48819166 48819166 48819166 48819166 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 11025334 5295995 5295995 5295995 86963316 86963316 86963316 48819166 48819166 48819166 34820877 34820877 34820877 11025334 11025334 11025334 15400803 15400803 15400803 86963316 86963316 86963316 48819166
201 44133295 137 23026067 ASD: (SQ)max M2
M3
260 57196750 178 29841783 LRFD: (SaQ)max M2
#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! -1281889 -1281889 -1661328 -640991 -640991 -830725 -628029 354536 -813925 -430456 734646 -557871 -327445 -10184147 -424369 62838 -13225104 81438 106307 -756630 137774 344865 -389456 446944 247725 471409 321052 -218528 1246023 -283212 -75821 -1937268 -98265 135455 -1985326 175549 524655 -583612 679953 -280071 -342087 -362972 -128203 420700 -166151 -50186 959415 -65041 -31200 -3414866 -40435 2766851 -3699913 3585840 15812 -647458 20493 7929 -354827 10276 3952 285630 5121 2630 1094869 3409 1971 -597579 2555 1081 -603136 1401 -5561 -238128 -7207 -779 -148330 -1009 -374 -309888552 -485 -201 -44133295 -260 -137 -23026067 -178 1300289 -270232 1685174 57212708 288025 74147670 -1362207 -195292 -1765421 1032554 -178818 1338190 2799264 270511 3627846 -3933857 -169818 -5098279 3084223 -178212 3997153 2195516 254594 2845388 1704399 -151468 2208901 499336 -109097 647139 -2213922 176208 -2869243 -344004 -95120 -445829 -203714 -207251 -264014 81314 163664 105382 33892 -94085 43924 7332489 -169913 9502905 -3735538 245091 -4841257 -1488588 -581656 -1929210 904059 -148382 1171660
M3 #DIV/0! -1661328 -830725 459478 952102 ######## ######## -980593 -504735 610947 1614845 -2510700 -2572982 -756361 -443344 545227 1243402 -4425666 -4795088 -839105 -459856 370177 1418951 -774462 -781665 -308614 -192235 -4.02E+08 ######## ######## -350220 373280 -253098 -231748 350583 -220084 -230963 329954 -196302 -141390 228366 -123275 -268597 212109 -121934 -220208 317638 -753826 -192303
73 500 -1.71 185.58 K2-3 73 ### -57.42 -221.3 K2-3 Frame 75 75 75 77 77 77 79 79 79 81 81 81 83 83 83 85 85 85 87 87 87 89 89 89 91 91 91 93 93 93 95 95 95 97 97 97 99 99 99 102 102 102 102 102 104 104 104 104 104
Stat
M2
35 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 48819166 35 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 48819166 M ijin Faktor Penyesuaian Fb
mm Nmm
Nmm
Mate- D rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF
0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ###
-247.1 138.19 -175.4 -119.5 62.75 -97.15 -164.9 94.28 -72.76 -149.5 354.82 -511.8 -221.3 185.58 -329 -175.4 138.19 -247.1 -97.15 62.75 -119.5 -72.76 94.28 -164.9 -445.3 301.93 -321.8 -287.5 180.47 -273 -229.9 136.77 -195.4 -115.9 62.57 -101.1 -163.7 94.1 -74.31 -1252 347.48 910.95 438.66 -1069 -1004 216.92 636.57 254.7 -928.7
K2-4 K2-4 K2-4 K2-6 K2-6 K2-6 K1-5 K1-5 K1-5 K2-1 K2-1 K2-1 K2-3 K2-3 K2-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-6 K2-6 K2-6 K1-5 K1-5 K1-5 K2-1 K2-1 K2-1 K2-3 K2-3 K2-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-6 K2-6 K2-6 K1-5 K1-5 K1-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3
37.16 4.69 -27.79 -26.01 -7.32 11.37 456.97 188.18 -80.61 58.42 23.28 -11.86 57.42 1.71 -54 27.79 -4.69 -37.16 -11.37 7.32 26.01 80.61 -188.2 -457 63.84 -1.52 -66.88 12.41 -17.44 -47.28 -20.43 -15.86 -11.29 32.05 4.98 -22.08 -454.4 -189.4 75.6 -92.56 -45.63 1.29 48.22 95.15 -30.71 -12.97 4.76 22.5 40.23
M3
242 242
216 216 216 165 165 165 169 169 169 294 294 294 242 242 242 216 216 216 165 165 165 169 169 169 294 294 294 242 242 242 216 216 216 165 165 165 169 169 169 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212
35 35 35 25 25 25 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 35 35 35 25 25 25 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 35 35 35 25 25 25 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
f
l
Nmm
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
34820877 34820877 34820877 11025334 11025334 11025334 15400803 15400803 15400803 86963316 86963316 86963316 48819166 48819166 48819166 34820877 34820877 34820877 11025334 11025334 11025334 15400803 15400803 15400803 86963316 86963316 86963316 48819166 48819166 48819166 34820877 34820877 34820877 11025334 11025334 11025334 15400803 15400803 15400803 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190
-28549220 263063 ######## 340929 -850212 -220632 -1101875 -285939 ASD: (SQ)max LRFD: (SaQ)max M2 937053 7424494 -1253000 -423888 -1506193 969686 33702 81841 -191053 1488588 3735538 -7332489 850212 28549220 -904059 1253000 -7424494 -937053 -969686 1506193 423888 191053 -81841 -33702 1362207 -57212708 -1300289 3933857 -2799264 -1032554 -1704399 -2195516 -3084223 344004 2213922 -499336 -33892 -81314 203714 -470793 -954999 33780328 903704 457978 -1063080 -2517131 6858653 1450986 811514
M3 -140930 251978 -198579 -92293 175703 -113488 -93406 163352 -211666 -581656 245091 -169913 -220632 263063 -148382 -198579 251978 -140930 -113488 175703 -92293 -211666 163352 -93406 -195292 288025 -270232 -169818 270511 -178818 -151468 254594 -178212 -95120 176208 -109097 -94085 163664 -207251 -34813 125408 47836 99340 -40749 -32508 150503 51286 128179 -35153
M2
M3
1214420 9622144 -1623888 -549359 -1952026 1256713 43678 106066 -247605 1929210 4841257 -9502905 1101875 36999789 -1171660 1623888 -9622144 -1214420 -1256713 1952026 549359 247605 -106066 -43678 1765421 ######## -1685174 5098279 -3627846 -1338190 -2208901 -2845388 -3997153 445829 2869243 -647139 -43924 -105382 264014 -610148 -1237679 43779306 1171201 593540 -1377752 -3262202 8888815 1880478 1051722
-182645 326564 -257359 -119612 227710 -147080 -121054 211704 -274319 -753826 317638 -220208 -285939 340929 -192303 -257359 326564 -182645 -147080 227710 -119612 -274319 211704 -121054 -253098 373280 -350220 -220084 350583 -231748 -196302 329954 -230963 -123275 228366 -141390 -121934 212109 -268597 -45117 162528 61996 128745 -52811 -42130 195052 66467 166120 -45558
106 0 -12.14 -718.4 K1-3 106 500 -7.63 491.56 K1-3 Frame 106 106 106 108 108 108 108 108 110 110 110 110 110 112 112 112 112 112 114 114 114 114 114 116 116 116 116 116 118 118 118 118 118 120 120 120 120 120 122 122 122 122 122 124 124 124 124 124 126
Stat
M2
mm Nmm ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ### 0
-3.12 1.39 5.9 41.31 42.99 44.66 46.34 48.02 22.17 22.52 22.87 23.23 23.58 -124.7 -62.33 -3E-13 62.33 124.66 -28.63 -14.31 7E-15 14.31 28.63 -9.7 -4.85 -2E-15 4.85 9.7 -3.66 -1.83 1E-14 1.83 3.66 -0.79 -0.39 5E-15 0.39 0.79 -95.15 -48.22 -1.29 45.63 92.56 -40.23 -22.5 -4.76 12.97 30.71 -5.9
M3 Nmm 899.93 506.77 -687.9 -4603 -3704 -3404 -3701 -4596 -38664 338264 463907 338265 -38663 -1095 637.42 1214.8 637.42 -1095 -627 123.52 373.7 123.52 -627 -553.8 196.74 446.92 196.74 -553.8 -2559 -1920 -1707 -1920 -2559 -33082 343650 469227 343650 -33082 -1069 438.66 910.95 347.48 -1252 -928.7 254.7 636.57 216.92 -1004 -687.9
212 212
35 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 32647190 35 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 32647190 M ijin Faktor Penyesuaian Fb
Mate- D rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF K1-3 K1-3 K1-3 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-5 K1-5 K1-5 K1-5 K1-5 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3
212 212 212 190 190 190 190 190 255 255 255 255 255 268 268 268 268 268 191 191 191 191 191 191 191 191 191 191 169 169 169 169 169 268 268 268 268 268 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212
35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
f
l
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
Nmm
-2689225 -45447 -3485235 -58900 -4278793 66415 -5545316 86074 ASD: (SQ)max LRFD: (SaQ)max M2
32647190 -10463843 32647190 23487187 32647190 5533422 23717492 574134 23717492 551698 23717492 531068 23717492 511815 23717492 493909 56707844 2557864 56707844 2518110 56707844 2479573 56707844 2441147 56707844 2404913 65993271 -529386 65993271 -1058772 65993271 -2.21E+20 65993271 1058772 65993271 529386 22162480 -774100 22162480 -1548741 22162480 3.08E+21 22162480 1548741 22162480 774100 22162480 -2284792 22162480 -4569584 22162480 -1.31E+22 22162480 4569584 22162480 2284792 15400803 -4207870 15400803 -8415739 15400803 1.44E+21 15400803 8415739 15400803 4207870 65993271 -83535786 65993271 -169213516 65993271 1.35E+22 65993271 169213516 65993271 83535786 43576624 -457978 43576624 -903704 43576624 -33780328 43576624 954999 43576624 470793 32647190 -811514 32647190 -1450986 32647190 -6858653 32647190 2517131 32647190 1063080 32647190 -5533422
M3 36277 64422 -47457 -5153 -6403 -6968 -6408 -5160 -1467 168 122 168 -1467 -60289 103532 54326 103532 -60289 -35345 179424 59306 179424 -35345 -40019 112649 49589 112649 -40019 -6017 -8020 -9022 -8020 -6017 -1995 192 141 192 -1995 -40749 99340 47836 125408 -34813 -35153 128179 51286 150503 -32508 -47457
M2
M3
######## 30439394 7171315 744078 715000 688264 663312 640106 3314992 3263471 3213527 3163726 3116767 -686084 -1372169 -2.86E+20 1372169 686084 -1003233 -2007168 4.00E+21 2007168 1003233 -2961090 -5922180 -1.70E+22 5922180 2961090 -5453399 ######## 1.86E+21 10906798 5453399 -1.08E+08 -2.19E+08 1.75E+22 ######## ######## -593540 -1171201 ######## 1237679 610148 -1051722 -1880478 -8888815 3262202 1377752 -7171315
47016 83491 -61504 -6678 -8298 -9031 -8305 -6688 -1901 217 158 217 -1901 -78135 134177 70406 134177 -78135 -45807 232534 76860 232534 -45807 -51865 145993 64268 145993 -51865 -7798 -10395 -11692 -10395 -7798 -2585 249 182 249 -2585 -52811 128745 61996 162528 -45117 -45558 166120 66467 195052 -42130 -61504
126 500 126 ### Frame 126 126 128 128 128 128 128 130 130 130 130 130
Stat
-1.39 506.77 K1-3 3.12 899.93 K1-3 M2
mm Nmm ### ### 0 500 ### ### ### 0 500 ### ### ###
7.63 12.14 -48.02 -46.34 -44.66 -42.99 -41.31 -23.58 -23.23 -22.87 -22.52 -22.17
M3 Nmm 491.56 -718.4 -4596 -3701 -3404 -3704 -4603 -38663 338265 463907 338264 -38664
212 212
35 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 32647190 35 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 0.6 32647190 M ijin Faktor Penyesuaian Fb
Mate- D rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF K1-3 K1-3 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1 K1-1
212 212 190 190 190 190 190 255 255 255 255 255
35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
f
l
Nmm
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
32647190 32647190 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 56707844 56707844 56707844 56707844 56707844
-23487187 64422 ######## 83491 10463843 36277 13561140 47016 ASD: (SQ)max LRFD: (SaQ)max M2 4278793 2689225 -493909 -511815 -531068 -551698 -574134 -2404913 -2441147 -2479573 -2518110 -2557864
M3 66415 -45447 -5160 -6408 -6968 -6403 -5153 -1467 168 122 168 -1467
M2
M3
5545316 3485235 -640106 -663312 -688264 -715000 -744078 -3116767 -3163726 -3213527 -3263471 -3314992
86074 -58900 -6688 -8305 -9031 -8298 -6678 -1901 217 158 217 -1901
Lampiran 9. Tumpukan Gelugu Berseling Ganda
a. 3D
b. Material
c. Beban
d. Gaya aksial (P)
e. Momen Lentur (M2)
f. Momen Lentur (M3)
g. Gaya Lintang (V2)
h. Gaya Lintang (V3)
i. Deformasi
123
Lampiran 10. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Berseling Ganda (Tegangan Aksial; ASD dan LRFD) Frame 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16
Stat
P
mm
N
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-518.6 -517.98 -517.36 -514.24 -513.61 -512.99 -505.58 -505.1 -504.62 -502.48 -502 -501.51 -490.65 -490.23 -489.81 -488.62 -488.2 -487.79 -482.51 -482.15 -481.79 -480.8 -480.45 -480.09 -474.14 -473.84 -473.54 -470.83 -470.53 -470.23 -534.29 -533.67 -533.05 -527.53 -526.91 -526.29 -516.64 -516.16 -515.68 -512.24 -511.76 -511.28 -500.27 -499.85 -499.43 -497.67 -497.25
Mate- D rial mm K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4
233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4
Faktor Penyesuaian
Fc 2
N/mm CD CM Ct CF Ci CP 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1
Pijin
ASD:SQmax
LRFD:SaQmax
KF
f
l
N
N/mm
N/mm
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 868865 868865 868865 868865 868865 868865 907016 907016 907016 907016 907016 907016 702157 702157 702157 702157 702157 702157 655675 655675 655675 655675 655675 655675 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 868865 868865 868865 868865 868865 868865 907016 907016 907016 907016 907016
-2031 -2034 -2036 -2048 -2051 -2053 -1719 -1720 -1722 -1729 -1731 -1732 -1849 -1850 -1852 -1856 -1858 -1859 -1455 -1456 -1457 -1460 -1461 -1463 -1383 -1384 -1385 -1393 -1393 -1394 -1971 -1974 -1976 -1997 -1999 -2001 -1682 -1683 -1685 -1696 -1698 -1699 -1813 -1815 -1816 -1823 -1824
-2632 -2635 -2639 -2655 -2658 -2661 -2227 -2229 -2231 -2241 -2243 -2245 -2396 -2398 -2400 -2406 -2408 -2410 -1886 -1887 -1889 -1893 -1894 -1895 -1792 -1793 -1794 -1805 -1806 -1807 -2555 -2558 -2561 -2588 -2591 -2594 -2180 -2182 -2184 -2198 -2200 -2202 -2350 -2352 -2354 -2362 -2364
16 Frame 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33
300 -496.83 K2-4 216.4 Stat
P
mm
N
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-485.27 -484.91 -484.55 -483.06 -482.7 -482.34 -478.88 -478.57 -478.27 -474.4 -474.09 -473.79 -516.16 -515.54 -514.91 -512.58 -511.96 -511.34 -504.57 -504.09 -503.61 -501.81 -501.33 -500.85 -490.28 -489.86 -489.44 -488.38 -487.96 -487.54 -482.34 -481.98 -481.62 -480.69 -480.33 -479.98 -474.06 -473.76 -473.46 -470.8 -470.5 -470.2 -1045.8 -1045.2 -1044.6 -1042.3 -1041.7 -1041 -1046.9 -1046.5
Mate- D rial mm K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3
190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 211.8 211.8
27.1 Fc
1
1
1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
N/mm2 CD CM Ct CF Ci CP 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1
907016 Pijin
KF
f
l
N
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
702157 702157 702157 702157 702157 702157 655675 655675 655675 655675 655675 655675 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 868865 868865 868865 868865 868865 868865 907016 907016 907016 907016 907016 907016 702157 702157 702157 702157 702157 702157 655675 655675 655675 655675 655675 655675 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 868865 868865
-1826
-2366
ASD:SQmax
LRFD:SaQmax
N/mm
N/mm
-1447 -1448 -1449 -1454 -1455 -1456 -1369 -1370 -1371 -1382 -1383 -1384 -2041 -2043 -2046 -2055 -2057 -2060 -1722 -1724 -1725 -1731 -1733 -1735 -1850 -1852 -1853 -1857 -1859 -1860 -1456 -1457 -1458 -1461 -1462 -1463 -1383 -1384 -1385 -1393 -1394 -1394 -1007 -1008 -1008 -1011 -1011 -1012 -830 -830
-1875 -1877 -1878 -1884 -1885 -1887 -1774 -1776 -1777 -1791 -1792 -1794 -2645 -2648 -2651 -2663 -2666 -2670 -2232 -2234 -2236 -2244 -2246 -2248 -2398 -2400 -2402 -2407 -2409 -2411 -1887 -1888 -1889 -1893 -1895 -1896 -1793 -1794 -1795 -1805 -1806 -1807 -1305 -1306 -1307 -1310 -1310 -1311 -1076 -1076
33 Frame 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 49 49 49 50 50
300
-1046 K1-3 211.8
Stat
P
mm
N
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-1044.6 -1044.1 -1043.6 -1059.4 -1059 -1058.6 -1057.6 -1057.2 -1056.7 -1064.5 -1064.1 -1063.8 -1063.4 -1063 -1062.7 -1072.2 -1071.9 -1071.6 -1070.5 -1070.2 -1069.9 -1039.8 -1039.2 -1038.6 -1032.2 -1031.6 -1030.9 -1041 -1040.5 -1040 -1036.5 -1036 -1035.5 -1051.1 -1050.7 -1050.3 -1047.5 -1047.1 -1046.7 -1065.1 -1064.7 -1064.3 -1063.4 -1063 -1062.7 -1067.9 -1067.6 -1067.3 -1062.3 -1062
Mate- D rial mm K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5
211.8 211.8 211.8 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8
27.1 Fc
1
1
1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
N/mm2 CD CM Ct CF Ci CP 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1
868865 Pijin
KF
f
l
N
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
868865 868865 868865 907016 907016 907016 907016 907016 907016 702157 702157 702157 702157 702157 702157 655675 655675 655675 655675 655675 655675 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 868865 868865 868865 868865 868865 868865 907016 907016 907016 907016 907016 907016 702157 702157 702157 702157 702157 702157 655675 655675 655675 655675 655675
-831
-1077
ASD:SQmax
LRFD:SaQmax
N/mm
N/mm
-832 -832 -833 -856 -856 -857 -858 -858 -858 -660 -660 -660 -660 -661 -661 -612 -612 -612 -613 -613 -613 -1013 -1014 -1014 -1020 -1021 -1022 -835 -835 -835 -838 -839 -839 -863 -863 -864 -866 -866 -867 -659 -659 -660 -660 -661 -661 -614 -614 -614 -617 -617
-1078 -1079 -1079 -1110 -1110 -1110 -1111 -1112 -1112 -855 -855 -855 -856 -856 -856 -793 -793 -793 -794 -794 -794 -1313 -1314 -1314 -1323 -1323 -1324 -1082 -1082 -1083 -1086 -1087 -1087 -1118 -1119 -1119 -1122 -1123 -1123 -854 -855 -855 -856 -856 -856 -796 -796 -796 -800 -800
50 Frame 51 51 51 52 52 52 53 53 53 54 54 54 55 55 55 56 56 56 57 57 57 58 58 58 59 59 59 60 60 60 61 61 61 62 62 62 63 63 63 64 64 64 65 65 65 66 66 66 67 67
300 -1061.7 K2-5 190.8 Stat
P
mm
N
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-1045.8 -1045.2 -1044.6 -1042.3 -1041.7 -1041 -1046.9 -1046.5 -1046 -1044.6 -1044.1 -1043.6 -1059.4 -1059 -1058.6 -1057.6 -1057.2 -1056.7 -1064.5 -1064.1 -1063.8 -1063.4 -1063 -1062.7 -1072.2 -1071.9 -1071.6 -1070.5 -1070.2 -1069.9 -516.37 -515.75 -515.13 -512.79 -512.17 -511.55 -504.78 -504.3 -503.82 -502.01 -501.53 -501.05 -490.48 -490.06 -489.64 -488.58 -488.16 -487.74 -482.53 -482.17
Mate- D rial mm K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4
233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 190.4 190.4
25.2 Fc
1
1
1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
N/mm2 CD CM Ct CF Ci CP 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1
655675 Pijin
KF
f
l
N
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 868865 868865 868865 868865 868865 868865 907016 907016 907016 907016 907016 907016 702157 702157 702157 702157 702157 702157 655675 655675 655675 655675 655675 655675 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 868865 868865 868865 868865 868865 868865 907016 907016 907016 907016 907016 907016 702157 702157
-618
-800
ASD:SQmax
LRFD:SaQmax
N/mm
N/mm
-1007 -1008 -1008 -1011 -1011 -1012 -830 -830 -831 -832 -832 -833 -856 -856 -857 -858 -858 -858 -660 -660 -660 -660 -661 -661 -612 -612 -612 -613 -613 -613 -2040 -2042 -2045 -2054 -2057 -2059 -1721 -1723 -1725 -1731 -1732 -1734 -1849 -1851 -1852 -1856 -1858 -1860 -1455 -1456
-1305 -1306 -1307 -1310 -1310 -1311 -1076 -1076 -1077 -1078 -1079 -1079 -1110 -1110 -1110 -1111 -1112 -1112 -855 -855 -855 -856 -856 -856 -793 -793 -793 -794 -794 -794 -2644 -2647 -2650 -2662 -2665 -2669 -2231 -2233 -2235 -2243 -2245 -2247 -2397 -2399 -2401 -2406 -2408 -2410 -1886 -1887
67 Frame 68 68 68 69 69 69 70 70 70 71 71 71 72 72 72 73 73 73 74 74 74 75 75 75 76 76 76 77 77 77 78 78 78 79 79 79 80 80 80 81 81 81 82 82 82 83 83 83 84 84
300 -481.82 K1-4 190.4 Stat
P
mm
N
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-480.88 -480.52 -480.16 -474.25 -473.94 -473.64 -470.8 -470.5 -470.2 -534.9 -534.28 -533.66 -528.16 -527.54 -526.91 -517.26 -516.78 -516.3 -512.88 -512.4 -511.92 -500.91 -500.49 -500.07 -498.33 -497.91 -497.49 -485.93 -485.57 -485.21 -483.73 -483.37 -483.01 -479.55 -479.25 -478.95 -474.39 -474.09 -473.79 -518.82 -518.2 -517.57 -514.45 -513.83 -513.21 -505.79 -505.31 -504.83 -502.68 -502.2
Mate- D rial mm K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3
190.4 190.4 190.4 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 233.2 211.8 211.8 211.8 211.8 211.8
27.1 Fc
1
1
1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
N/mm2 CD CM Ct CF Ci CP 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1
702157 Pijin
KF
f
l
N
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
702157 702157 702157 655675 655675 655675 655675 655675 655675 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 868865 868865 868865 868865 868865 868865 907016 907016 907016 907016 907016 907016 702157 702157 702157 702157 702157 702157 655675 655675 655675 655675 655675 655675 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 1053313 868865 868865 868865 868865 868865
-1457
-1889
ASD:SQmax
LRFD:SaQmax
N/mm
N/mm
-1460 -1461 -1462 -1383 -1383 -1384 -1393 -1394 -1394 -1969 -1971 -1974 -1994 -1997 -1999 -1680 -1681 -1683 -1694 -1696 -1697 -1811 -1812 -1814 -1820 -1822 -1823 -1445 -1446 -1447 -1452 -1453 -1454 -1367 -1368 -1369 -1382 -1383 -1384 -2030 -2033 -2035 -2047 -2050 -2052 -1718 -1719 -1721 -1728 -1730
-1892 -1894 -1895 -1792 -1793 -1794 -1805 -1806 -1807 -2552 -2555 -2558 -2585 -2588 -2591 -2177 -2179 -2181 -2196 -2198 -2200 -2347 -2349 -2351 -2359 -2361 -2363 -1873 -1874 -1875 -1881 -1883 -1884 -1772 -1773 -1774 -1791 -1792 -1794 -2631 -2634 -2638 -2654 -2657 -2660 -2226 -2228 -2231 -2240 -2242
84 Frame 85 85 85 86 86 86 87 87 87 88 88 88 89 89 89 90 90 90 92 92 92 94 94 94 96 96 96 98 98 98 100 100 100 102 102 102 104 104 104 106 106 106 108 108 108 110 110 110 112 112
300 -501.72 K1-3 211.8 Stat
P
mm
N
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500
-490.85 -490.43 -490.01 -488.82 -488.4 -487.98 -482.7 -482.34 -481.98 -480.99 -480.63 -480.27 -474.32 -474.02 -473.72 -470.83 -470.53 -470.23 5.83 5.83 5.83 -2.05 -2.05 -2.05 0.18 0.18 0.18 41.03 41.03 41.03 -45.52 -45.52 -45.52 6.54 6.54 6.54 -2.26 -2.26 -2.26 0.16 0.16 0.16 41.02 41.02 41.02 -45.52 -45.52 -45.52 6.74 6.74
Mate- D rial mm K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K2-4 K2-4 K2-4 K2-6 K2-6 K2-6 K1-6 K1-6 K1-6 K1-1 K1-1 K1-1 K1-2 K1-2 K1-2 K2-4 K2-4 K2-4 K2-6 K2-6 K2-6 K1-6 K1-6 K1-6 K1-1 K1-1 K1-1 K2-2 K2-2
216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 216.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.4 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 190.8 233.2 233.2 233.2 216.4 216.4 216.4 165 165 165 147.6 147.6 147.6 254.6 254.6 254.6 233.2 233.2 233.2 216.4 216.4 216.4 165 165 165 147.6 147.6 147.6 254.6 254.6 254.6 267.8 267.8
27.1 Fc
1
1
1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
N/mm2 CD CM Ct CF Ci CP 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1
868865 Pijin
KF
f
l
N
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
907016 907016 907016 907016 907016 907016 702157 702157 702157 702157 702157 702157 655675 655675 655675 655675 655675 655675 1053313 1053313 1053313 907016 907016 907016 375540 375540 375540 300512 300512 300512 1255502 1255502 1255502 1053313 1053313 1053313 907016 907016 907016 375540 375540 375540 300512 300512 300512 1255502 1255502 1255502 1389062 1389062
-1732
-2244
ASD:SQmax
LRFD:SaQmax
N/mm
N/mm
-1848 -1849 -1851 -1856 -1857 -1859 -1455 -1456 -1457 -1460 -1461 -1462 -1382 -1383 -1384 -1393 -1393 -1394 180671 180671 180671 -442447 -442447 -442447 2086334 2086334 2086334 7324 7324 7324 -27581 -27581 -27581 161057 161057 161057 -401335 -401335 -401335 2347126 2347126 2347126 7326 7326 7326 -27581 -27581 -27581 206092 206092
-2395 -2397 -2399 -2405 -2407 -2409 -1885 -1887 -1888 -1892 -1893 -1895 -1792 -1793 -1794 -1805 -1806 -1807 234150 234150 234150 -573411 -573411 -573411 2703889 2703889 2703889 9492 9492 9492 -35745 -35745 -35745 208730 208730 208730 -520130 -520130 -520130 3041875 3041875 3041875 9494 9494 9494 -35745 -35745 -35745 267096 267096
112 1000 Frame 114 114 114 116 116 116 118 118 118 120 120 120 122 122 122 124 124 124 126 126 126 128 128 128 130 130 130 132 132 132 134 134 134 136 136 136 138 138 138 140 140 140 142 142 142 144 144 144 146 146
6.74 K2-2 267.8
Stat
P
mm
N
Mate- D rial mm
0 -0.39 K1-3 211.8 500 -0.39 K1-3 211.8 1000 -0.39 K1-3 211.8 0 0.0045 K1-4 190.4 500 0.0045 K1-4 190.4 1000 0.0045 K1-4 190.4 0 32.77 K2-7 139.2 500 32.77 K2-7 139.2 1000 32.77 K2-7 139.2 0 -39.9 K2-2 267.8 500 -39.9 K2-2 267.8 1000 -39.9 K2-2 267.8 0 6.74 K2-2 267.8 500 6.74 K2-2 267.8 1000 6.74 K2-2 267.8 0 -0.39 K1-3 211.8 500 -0.39 K1-3 211.8 1000 -0.39 K1-3 211.8 0 0.00358 K1-4 190.4 500 0.00358 K1-4 190.4 1000 0.00358 K1-4 190.4 0 32.77 K2-7 139.2 500 32.77 K2-7 139.2 1000 32.77 K2-7 139.2 0 -39.9 K2-2 267.8 500 -39.9 K2-2 267.8 1000 -39.9 K2-2 267.8 0 6.54 K1-2 233.2 500 6.54 K1-2 233.2 1000 6.54 K1-2 233.2 0 -2.26 K2-4 216.4 500 -2.26 K2-4 216.4 1000 -2.26 K2-4 216.4 0 0.15 K2-6 165 500 0.15 K2-6 165 1000 0.15 K2-6 165 0 41.02 K1-6 147.6 500 41.02 K1-6 147.6 1000 41.02 K1-6 147.6 0 -45.52 K1-1 254.6 500 -45.52 K1-1 254.6 1000 -45.52 K1-1 254.6 0 5.83 K1-2 233.2 500 5.83 K1-2 233.2 1000 5.83 K1-2 233.2 0 -2.05 K2-4 216.4 500 -2.05 K2-4 216.4 1000 -2.05 K2-4 216.4 0 0.18 K2-6 165 500 0.18 K2-6 165
27.1 Fc
1
1
1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
N/mm2 CD CM Ct CF Ci CP 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 15.5 1 1 1 1 1 1 15.5 1 1 1 1 1 1 15.5 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 15.5 1 1 1 1 1 1 15.5 1 1 1 1 1 1 15.5 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1
1389062 Pijin
206092
267096
ASD:SQmax
LRFD:SaQmax
KF
f
l
N
N/mm
N/mm
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
868865 868865 868865 702157 702157 702157 214655 214655 214655 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062 1389062 868865 868865 868865 702157 702157 702157 214655 214655 214655 1389062 1389062 1389062 1053313 1053313 1053313 907016 907016 907016 375540 375540 375540 300512 300512 300512 1255502 1255502 1255502 1053313 1053313 1053313 907016 907016 907016 375540 375540
-2227860 -2227860 -2227860 156034970 156034970 156034970 6550 6550 6550 -34814 -34814 -34814 206092 206092 206092 -2227860 -2227860 -2227860 196023831 196023831 196023831 6550 6550 6550 -34814 -34814 -34814 161057 161057 161057 -401335 -401335 -401335 2503601 2503601 2503601 7326 7326 7326 -27581 -27581 -27581 180671 180671 180671 -442447 -442447 -442447 2086334 2086334
-2887306 -2887306 -2887306 202221321 202221321 202221321 8489 8489 8489 -45118 -45118 -45118 267096 267096 267096 -2887306 -2887306 -2887306 254046885 254046885 254046885 8489 8489 8489 -45118 -45118 -45118 208730 208730 208730 -520130 -520130 -520130 3244667 3244667 3244667 9494 9494 9494 -35745 -35745 -35745 234150 234150 234150 -573411 -573411 -573411 2703889 2703889
146 1000 Frame 148 148 148 150 150 150 151 151 151 153 153 153 155 155 155 157 157 157 159 159 159 161 161 161 163 163 163 165 165 165 167 167 167 169 169 169 171 171 171 173 173 173 175 175 175 177 177 177 179 179
0.18 K2-6
Stat
P
mm
N
0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500
41.03 41.03 41.03 -45.52 -45.52 -45.52 -0.51 -0.51 -0.51 -0.0031 -0.0031 -0.0031 -0.0728 -0.0728 -0.0728 0.16 0.16 0.16 -0.39 -0.39 -0.39 0.09576 0.09576 0.09576 -0.0832 -0.0832 -0.0832 -0.0792 -0.0792 -0.0792 0.15 0.15 0.15 -0.4 -0.4 -0.4 0.31 0.31 0.31 -0.11 -0.11 -0.11 -0.11 -0.11 -0.11 -0.0422 -0.0422 -0.0422 -0.28 -0.28
165
Mate- D rial mm K1-6 K1-6 K1-6 K1-1 K1-1 K1-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-3 K2-3 K2-3 K2-5 K2-5 K2-5 K1-5 K1-5 K1-5 K2-2 K2-2 K2-2 K2-1 K2-1 K2-1 K2-3 K2-3 K2-3 K2-5 K2-5 K2-5 K1-5 K1-5 K1-5 K2-2 K2-2 K2-2 K2-1 K2-1 K2-1 K1-3 K1-3 K1-3 K1-4 K1-4 K1-4 K2-7 K2-7 K2-7 K2-3 K2-3
147.6 147.6 147.6 254.6 254.6 254.6 293.6 293.6 293.6 242.2 242.2 242.2 190.8 190.8 190.8 169 169 169 267.8 267.8 267.8 293.6 293.6 293.6 242.2 242.2 242.2 190.8 190.8 190.8 169 169 169 267.8 267.8 267.8 293.6 293.6 293.6 211.8 211.8 211.8 190.4 190.4 190.4 139.2 139.2 139.2 242.2 242.2
19.3 Fc
1
1
1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
N/mm2 CD CM Ct CF Ci CP 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 19.3 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 15.5 1 1 1 1 1 1 15.5 1 1 1 1 1 1 15.5 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1
375540 Pijin
KF
f
l
N
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
300512 300512 300512 1255502 1255502 1255502 1669601 1669601 1669601 1136185 1136185 1136185 655675 655675 655675 514405 514405 514405 1389062 1389062 1389062 1669601 1669601 1669601 1136185 1136185 1136185 655675 655675 655675 514405 514405 514405 1389062 1389062 1389062 1669601 1669601 1669601 868865 868865 868865 702157 702157 702157 214655 214655 214655 1136185 1136185
2086334
2703889
ASD:SQmax
LRFD:SaQmax
N/mm
N/mm
7324 7324 7324 -27581 -27581 -27581 -3273727 -3273727 -3273727 -370454696 -370454696 -370454696 -9005287 -9005287 -9005287 3215032 3215032 3215032 -3561698 -3561698 -3561698 17435265 17435265 17435265 -13649502 -13649502 -13649502 -8282907 -8282907 -8282907 3429367 3429367 3429367 -3472655 -3472655 -3472655 5385810 5385810 5385810 -7898775 -7898775 -7898775 -6383249 -6383249 -6383249 -5087823 -5087823 -5087823 -4057802 -4057802
9492 9492 9492 -35745 -35745 -35745 -4242751 -4242751 -4242751 -480109285 -480109285 -480109285 -11670852 -11670852 -11670852 4166681 4166681 4166681 -4615960 -4615960 -4615960 22596104 22596104 22596104 -17689755 -17689755 -17689755 -10734648 -10734648 -10734648 4444460 4444460 4444460 -4500561 -4500561 -4500561 6980009 6980009 6980009 -10236812 -10236812 -10236812 -8272690 -8272690 -8272690 -6593819 -6593819 -6593819 -5258911 -5258911
179 1000 Frame 181 181 181 183 183 183 185 185 185 187 187 187 189 189 189 191 191 191 193 193 193 195 195 195 197 197 197 199 199 199 201 201 201 203 203 203 205 205 205 207 207 207 209 209 209
-0.28 K2-3 242.2
Stat
P
mm
N
0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000
0.31 0.31 0.31 -0.11 -0.11 -0.11 -0.11 -0.11 -0.11 -0.0422 -0.0422 -0.0422 -0.28 -0.28 -0.28 0.1 0.1 0.1 -0.0839 -0.0839 -0.0839 -0.0786 -0.0786 -0.0786 0.18 0.18 0.18 -0.43 -0.43 -0.43 -0.51 -0.51 -0.51 -0.0037 -0.0037 -0.0037 -0.0723 -0.0723 -0.0723 0.19 0.19 0.19 -0.42 -0.42 -0.42
Mate- D rial mm K2-1 K2-1 K2-1 K1-3 K1-3 K1-3 K1-4 K1-4 K1-4 K2-7 K2-7 K2-7 K2-3 K2-3 K2-3 K2-1 K2-1 K2-1 K2-3 K2-3 K2-3 K2-5 K2-5 K2-5 K1-5 K1-5 K1-5 K1-1 K1-1 K1-1 K2-1 K2-1 K2-1 K2-3 K2-3 K2-3 K2-5 K2-5 K2-5 K1-5 K1-5 K1-5 K1-1 K1-1 K1-1
293.6 293.6 293.6 211.8 211.8 211.8 190.4 190.4 190.4 139.2 139.2 139.2 242.2 242.2 242.2 293.6 293.6 293.6 242.2 242.2 242.2 190.8 190.8 190.8 169 169 169 254.6 254.6 254.6 293.6 293.6 293.6 242.2 242.2 242.2 190.8 190.8 190.8 169 169 169 254.6 254.6 254.6
27.1 Fc
1
1
1 1 1 1 2.4 0.9 0.6 Faktor Penyesuaian
N/mm2 CD CM Ct CF Ci CP 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 15.5 1 1 1 1 1 1 15.5 1 1 1 1 1 1 15.5 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 25.2 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1 27.1 1 1 1 1 1 1
1136185 Pijin
KF
f
l
N
2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
1669601 1669601 1669601 868865 868865 868865 702157 702157 702157 214655 214655 214655 1136185 1136185 1136185 1669601 1669601 1669601 1136185 1136185 1136185 655675 655675 655675 514405 514405 514405 1255502 1255502 1255502 1669601 1669601 1669601 1136185 1136185 1136185 655675 655675 655675 514405 514405 514405 1255502 1255502 1255502
-4057802
-5258911
ASD:SQmax
LRFD:SaQmax
N/mm
N/mm
5385810 5385810 5385810 -7898775 -7898775 -7898775 -6383249 -6383249 -6383249 -5086617 -5086617 -5086617 -4057802 -4057802 -4057802 16696010 16696010 16696010 -13548588 -13548588 -13548588 -8342982 -8342982 -8342982 2857806 2857806 2857806 -2919772 -2919772 -2919772 -3273727 -3273727 -3273727 -308159629 -308159629 -308159629 -9073830 -9073830 -9073830 2707395 2707395 2707395 -2989290 -2989290 -2989290
6980009 6980009 6980009 -10236812 -10236812 -10236812 -8272690 -8272690 -8272690 -6592256 -6592256 -6592256 -5258911 -5258911 -5258911 21638029 21638029 21638029 -17558969 -17558969 -17558969 -10812505 -10812505 -10812505 3703717 3703717 3703717 -3784024 -3784024 -3784024 -4242751 -4242751 -4242751 -399374879 -399374879 -399374879 -11759684 -11759684 -11759684 3508784 3508784 3508784 -3874120 -3874120 -3874120
Lampiran 11. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Berseling Ganda (Tegangan Geser; ASD dan LRFD) Frame 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16
t
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
V2
V3
233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212 216 216 216 216 216 216 190 190 190 190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212 216 216 216 216 216
-4.3E-05 -4.3E-05 -4.3E-05 -2.9E-05 -2.9E-05 -2.9E-05 -0.00026 -0.00026 -0.00026 -0.00025 -0.00025 -0.00025 -0.00017 -0.00017 -0.00017 -0.00016 -0.00016 -0.00016 -0.00022 -0.00022 -0.00022 -0.00022 -0.00022 -0.00022 -0.00213 -0.00213 -0.00213 -0.00212 -0.00212 -0.00212 1.11E-19 1.11E-19 1.11E-19 -1.5E-05 -1.5E-05 -1.5E-05 -0.00027 -0.00027 -0.00027 -0.00027 -0.00027 -0.00027 -0.00025 -0.00025 -0.00025 -0.00025 -0.00025
-4.3E-05 -4.3E-05 -4.3E-05 -2.7E-05 -2.7E-05 -2.7E-05 -2.3E-05 -2.3E-05 -2.3E-05 -2.3E-05 -2.3E-05 -2.3E-05 -1.7E-05 -1.7E-05 -1.7E-05 -1.5E-05 -1.5E-05 -1.5E-05 -1.6E-05 -1.6E-05 -1.6E-05 -2.4E-05 -2.4E-05 -2.4E-05 -2.3E-05 -2.3E-05 -2.3E-05 -5.1E-06 -5.1E-06 -5.1E-06 0 0 0 -1.9E-05 -1.9E-05 -1.9E-05 -1.2E-05 -1.2E-05 -1.2E-05 -9.1E-06 -9.1E-06 -9.1E-06 -4.4E-06 -4.4E-06 -4.4E-06 -4E-06 -4E-06
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-1.37 -1.37 -1.37 -0.94 -0.94 -0.94 -6.77 -6.77 -6.77 -6.66 -6.66 -6.66 -4.61 -4.61 -4.61 -4.47 -4.47 -4.47 -4.64 -4.64 -4.64 -4.61 -4.61 -4.61 -45.64 -45.64 -45.64 -45.52 -45.52 -45.52 4E-15 4E-15 4E-15 -0.47 -0.47 -0.47 -7.21 -7.21 -7.21 -7.16 -7.16 -7.16 -6.78 -6.78 -6.78 -6.91 -6.91
-1.37 -1.37 -1.37 -0.86 -0.86 -0.86 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.6 -0.48 -0.48 -0.48 -0.4 -0.4 -0.4 -0.35 -0.35 -0.35 -0.51 -0.51 -0.51 -0.49 -0.49 -0.49 -0.11 -0.11 -0.11 0 0 0 -0.61 -0.61 -0.61 -0.32 -0.32 -0.32 -0.24 -0.24 -0.24 -0.12 -0.12 -0.12 -0.11 -0.11
Faktor Koreksi Fs Material N/mm2 CD CM Ct Ci KF f K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75
Fs*Fk l 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
2
N/mm 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6
ASD:SQmax
LRFD:SaQmax
V2
V3
V2
-60794 -60794 -60794 -88604 -88604 -88604 -10148 -10148 -10148 -10316 -10316 -10316 -15557 -15557 -15557 -16045 -16045 -16045 -11966 -11966 -11966 -12044 -12044 -12044 -1128 -1128 -1128 -1131 -1131 -1131 2.3E+19 2.3E+19 2.3E+19 -177208 -177208 -177208 -9529 -9529 -9529 -9595 -9595 -9595 -10578 -10578 -10578 -10379 -10379
-60794 -60794 -60794 -96846 -96846 -96846 -114505 -114505 -114505 -114505 -114505 -114505 -149416 -149416 -149416 -179299 -179299 -179299 -158632 -158632 -158632 -108865 -108865 -108865 -105032 -105032 -105032 -467871 -467871 -467871 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! -136537 -136537 -136537 -214697 -214697 -214697 -286263 -286263 -286263 -597665 -597665 -597665 -651998 -651998
-78789 -78789 -78789 -114831 -114831 -114831 -13152 -13152 -13152 -13369 -13369 -13369 -20162 -20162 -20162 -20794 -20794 -20794 -15508 -15508 -15508 -15609 -15609 -15609 -1461 -1461 -1461 -1465 -1465 -1465 3.0E+19 3.0E+19 3.0E+19 -229662 -229662 -229662 -12349 -12349 -12349 -12436 -12436 -12436 -13709 -13709 -13709 -13451 -13451
V3 -78789 -78789 -78789 -125513 -125513 -125513 -148399 -148399 -148399 -148399 -148399 -148399 -193643 -193643 -193643 -232372 -232372 -232372 -205587 -205587 -205587 -141089 -141089 -141089 -136122 -136122 -136122 -606361 -606361 -606361 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! -176953 -176953 -176953 -278248 -278248 -278248 -370997 -370997 -370997 -774574 -774574 -774574 -844990 -844990
16 Frame 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33
-6.91
-0.11 216 -0.00025
Stat
300
V2
V3
D
mm
N
N
mm
-6.91 -6.91 -6.91 -6.93 -6.93 -6.93 -39.7 -39.7 -39.7 -39.9 -39.9 -39.9 0 0 0 0.049 0.049 0.049 -6.49 -6.49 -6.49 -6.65 -6.65 -6.65 -4.4 -4.4 -4.4 -4.4 -4.4 -4.4 -4.56 -4.56 -4.56 -4.57 -4.57 -4.57 -45.59 -45.59 -45.59 -45.52 -45.52 -45.52 0 0 0 0.18 0.18 0.18 -0.53 -0.53
-0.05 -0.05 -0.05 -0.044 -0.044 -0.044 -0.026 -0.026 -0.026 -0.016 -0.016 -0.016 -2E-16 -2E-16 -2E-16 0.096 0.096 0.096 0.34 0.34 0.34 0.25 0.25 0.25 0.35 0.35 0.35 0.27 0.27 0.27 0.3 0.3 0.3 0.45 0.45 0.45 0.47 0.47 0.47 0.075 0.075 0.075 6E-17 6E-17 6E-17 -0.31 -0.31 -0.31 -0.32 -0.32
190 190 190 190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212 216 216 216 216 216 216 190 190 190 190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 233 233 233 212 212
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-4E-06 K2-4
0.6
2.6 Fs*Fk
V2
V3
l
-0.00032 -0.00032 -0.00032 -0.00032 -0.00032 -0.00032 -0.00185 -0.00185 -0.00185 -0.00186 -0.00186 -0.00186 0 0 0 1.53E-06 1.53E-06 1.53E-06 -0.00025 -0.00025 -0.00025 -0.00025 -0.00025 -0.00025 -0.00016 -0.00016 -0.00016 -0.00016 -0.00016 -0.00016 -0.00021 -0.00021 -0.00021 -0.00021 -0.00021 -0.00021 -0.00213 -0.00213 -0.00213 -0.00212 -0.00212 -0.00212 0 0 0 5.62E-06 5.62E-06 5.62E-06 -2E-05 -2E-05
-2.3E-06 -2.3E-06 -2.3E-06 -2.1E-06 -2.1E-06 -2.1E-06 -1.2E-06 -1.2E-06 -1.2E-06 -7.5E-07 -7.5E-07 -7.5E-07 -6.9E-21 -6.9E-21 -6.9E-21 2.99E-06 2.99E-06 2.99E-06 1.29E-05 1.29E-05 1.29E-05 9.46E-06 9.46E-06 9.46E-06 1.27E-05 1.27E-05 1.27E-05 9.79E-06 9.79E-06 9.79E-06 1.4E-05 1.4E-05 1.4E-05 2.11E-05 2.11E-05 2.11E-05 2.19E-05 2.19E-05 2.19E-05 3.51E-06 3.51E-06 3.51E-06 1.73E-21 1.73E-21 1.73E-21 -9.7E-06 -9.7E-06 -9.7E-06 -1.2E-05 -1.2E-05
N/mm2 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6
t
2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 Faktor Koreksi Fs Material N/mm2 CD CM Ct Ci KF f K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
-10379 -651998 ASD:SQmax V2
V3
-8035 -8035 -8035 -8012 -8012 -8012 -1296 -1296 -1296 -1290 -1290 -1290 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 1702531 1702531 1702531 -10586 -10586 -10586 -10331 -10331 -10331 -16300 -16300 -16300 -16300 -16300 -16300 -12176 -12176 -12176 -12149 -12149 -12149 -1129 -1129 -1129 -1131 -1131 -1131 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 462710 462710 462710 -129629 -129629
-1E+06 -1E+06 -1E+06 -1E+06 -1E+06 -1E+06 -2E+06 -2E+06 -2E+06 -3E+06 -3E+06 -3E+06 -4E+20 -4E+20 -4E+20 869756 869756 869756 202068 202068 202068 274812 274812 274812 204914 204914 204914 265629 265629 265629 185070 185070 185070 123380 123380 123380 109502 109502 109502 684568 684568 684568 2E+21 2E+21 2E+21 -268670 -268670 -268670 -214697 -214697
-13451 -844990 LRFD:SaQmax V2 -10413 -10413 -10413 -10383 -10383 -10383 -1680 -1680 -1680 -1672 -1672 -1672 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 2206481 2206481 2206481 -13719 -13719 -13719 -13389 -13389 -13389 -21125 -21125 -21125 -21125 -21125 -21125 -15780 -15780 -15780 -15745 -15745 -15745 -1463 -1463 -1463 -1465 -1465 -1465 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 599672 599672 599672 -167999 -167999
V3 -1446049 -1446049 -1446049 -1642817 -1642817 -1642817 -2599366 -2599366 -2599366 -4168734 -4168734 -4168734 -4.9E+20 -4.9E+20 -4.9E+20 1127204 1127204 1127204 261880 261880 261880 356157 356157 356157 265568 265568 265568 344255 344255 344255 239851 239851 239851 159901 159901 159901 141914 141914 141914 887201 887201 887201 1.9E+21 1.9E+21 1.9E+21 -348197 -348197 -348197 -278248 -278248
33 Frame 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 49 49 49 50 50
-0.53
-0.32 212
Stat
300
V2
V3
D
mm
N
N
mm
-0.38 -0.38 -0.38 -0.17 -0.17 -0.17 -0.079 -0.079 -0.079 -0.058 -0.058 -0.058 -0.036 -0.036 -0.036 -0.03 -0.03 -0.03 -0.004 -0.004 -0.004 -7E-20 -7E-20 -7E-20 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 -0.003 -0.003 -0.003 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 -0.002 0.005 0.005
-0.21 -0.21 -0.21 -0.23 -0.23 -0.23 -0.12 -0.12 -0.12 -0.14 -0.14 -0.14 -0.096 -0.096 -0.096 -0.096 -0.096 -0.096 0.18 0.18 0.18 4E-19 4E-19 4E-19 3E-06 3E-06 3E-06 2E-05 2E-05 2E-05 2E-05 2E-05 2E-05 5E-05 5E-05 5E-05 4E-05 4E-05 4E-05 9E-05 9E-05 9E-05 1E-04 1E-04 1E-04 1E-04 1E-04 1E-04 -2E-05 -2E-05
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-2E-05
-1.2E-05 K1-3 t
V2
212 -1.4E-05 212 -1.4E-05 212 -1.4E-05 216 -6.2E-06 216 -6.2E-06 216 -6.2E-06 216 -2.9E-06 216 -2.9E-06 216 -2.9E-06 190 -2.7E-06 190 -2.7E-06 190 -2.7E-06 190 -1.7E-06 190 -1.7E-06 190 -1.7E-06 191 -1.4E-06 191 -1.4E-06 191 -1.4E-06 191 -1.9E-07 191 -1.9E-07 191 -1.9E-07 233 -2.3E-24 233 -2.3E-24 233 -2.3E-24 233 -4.7E-08 233 -4.7E-08 233 -4.7E-08 212 -6.4E-08 212 -6.4E-08 212 -6.4E-08 212 -7.7E-08 212 -7.7E-08 212 -7.7E-08 216 -9E-08 216 -9E-08 216 -9E-08 216 -9.1E-08 216 -9.1E-08 216 -9.1E-08 190 -7.5E-08 190 -7.5E-08 190 -7.5E-08 190 -7.2E-08 190 -7.2E-08 190 -7.2E-08 191 -8E-08 191 -8E-08 191 -8E-08 191 2.17E-07 191 2.17E-07
V3 -7.9E-06 -7.9E-06 -7.9E-06 -8.3E-06 -8.3E-06 -8.3E-06 -4.4E-06 -4.4E-06 -4.4E-06 -6.6E-06 -6.6E-06 -6.6E-06 -4.5E-06 -4.5E-06 -4.5E-06 -4.5E-06 -4.5E-06 -4.5E-06 8.39E-06 8.39E-06 8.39E-06 1.35E-23 1.35E-23 1.35E-23 1.03E-10 1.03E-10 1.03E-10 6.94E-10 6.94E-10 6.94E-10 9.29E-10 9.29E-10 9.29E-10 1.83E-09 1.83E-09 1.83E-09 1.41E-09 1.41E-09 1.41E-09 4.2E-09 4.2E-09 4.2E-09 4.46E-09 4.46E-09 4.46E-09 5.2E-09 5.2E-09 5.2E-09 -7.3E-10 -7.3E-10
2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 Faktor Koreksi Fs Material N/mm2 CD CM Ct Ci KF f K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75
0.6
2.6 Fs*Fk
l
N/mm2 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
-129629 -214697 ASD:SQmax
-167999 -278248 LRFD:SaQmax
V2
V3
V2
V3
-180798 -180798 -180798 -421881 -421881 -421881 -911885 -911885 -911885 -954956 -954956 -954956 -1521961 -1521961 -1521961 -1706427 -1706427 -1706427 -1E+07 -1E+07 -1E+07 -1E+24 -1E+24 -1E+24 -6E+07 -6E+07 -6E+07 -4E+07 -4E+07 -4E+07 -3E+07 -3E+07 -3E+07 -3E+07 -3E+07 -3E+07 -3E+07 -3E+07 -3E+07 -3E+07 -3E+07 -3E+07 -4E+07 -4E+07 -4E+07 -3E+07 -3E+07 -3E+07 1E+07 1E+07
-327158 -327158 -327158 -311825 -311825 -311825 -597665 -597665 -597665 -396580 -396580 -396580 -576903 -576903 -576903 -534377 -534377 -534377 285921 285921 285921 2E+23 2E+23 2E+23 3E+10 3E+10 3E+10 4E+09 4E+09 4E+09 3E+09 3E+09 3E+09 1E+09 1E+09 1E+09 2E+09 2E+09 2E+09 6E+08 6E+08 6E+08 6E+08 6E+08 6E+08 5E+08 5E+08 5E+08 -3E+09 -3E+09
-234314 -234314 -234314 -546758 -546758 -546758 -1181804 -1181804 -1181804 -1237623 -1237623 -1237623 -1972462 -1972462 -1972462 -2211530 -2211530 -2211530 -16460942 -16460942 -16460942 -1.4E+24 -1.4E+24 -1.4E+24 -71673995 -71673995 -71673995 -52623660 -52623660 -52623660 -43646682 -43646682 -43646682 -37268984 -37268984 -37268984 -36943103 -36943103 -36943103 -45000249 -45000249 -45000249 -46907039 -46907039 -46907039 -38914666 -38914666 -38914666 14319394 14319394
-423996 -423996 -423996 -404125 -404125 -404125 -774574 -774574 -774574 -513967 -513967 -513967 -747666 -747666 -747666 -692553 -692553 -692553 370554 370554 370554 2.5E+23 2.5E+23 2.5E+23 3.28E+10 3.28E+10 3.28E+10 4.85E+09 4.85E+09 4.85E+09 3.63E+09 3.63E+09 3.63E+09 1.84E+09 1.84E+09 1.84E+09 2.39E+09 2.39E+09 2.39E+09 801552840 801552840 801552840 755357951 755357951 755357951 597667904 597667904 597667904 -4.3E+09 -4.3E+09
50 Frame 51 51 51 52 52 52 53 53 53 54 54 54 55 55 55 56 56 56 57 57 57 58 58 58 59 59 59 60 60 60 61 61 61 62 62 62 63 63 63 64 64 64 65 65 65 66 66 66 67 67
300 0.005 -2E-05 191 2.17E-07
-7.3E-10 K2-5 t
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
V2
V3
-4E-15 -4E-15 -4E-15 -0.18 -0.18 -0.18 0.54 0.54 0.54 0.38 0.38 0.38 0.17 0.17 0.17 0.081 0.081 0.081 0.06 0.06 0.06 0.038 0.038 0.038 0.032 0.032 0.032 -7E-04 -7E-04 -7E-04 0 0 0 -0.048 -0.048 -0.048 6.49 6.49 6.49 6.65 6.65 6.65 4.4 4.4 4.4 4.4 4.4 4.4 4.56 4.56
0 0 0 0.31 0.31 0.31 0.32 0.32 0.32 0.21 0.21 0.21 0.23 0.23 0.23 0.12 0.12 0.12 0.14 0.14 0.14 0.096 0.096 0.096 0.096 0.096 0.096 -0.18 -0.18 -0.18 0 0 0 -0.1 -0.1 -0.1 -0.34 -0.34 -0.34 -0.26 -0.26 -0.26 -0.35 -0.35 -0.35 -0.28 -0.28 -0.28 -0.3 -0.3
233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212 216 216 216 216 216 216 190 190 190 190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212 216 216 216 216 216 216 190 190
-1.1E-19 -1.1E-19 -1.1E-19 -5.6E-06 -5.6E-06 -5.6E-06 2.04E-05 2.04E-05 2.04E-05 1.44E-05 1.44E-05 1.44E-05 6.16E-06 6.16E-06 6.16E-06 2.94E-06 2.94E-06 2.94E-06 2.79E-06 2.79E-06 2.79E-06 1.77E-06 1.77E-06 1.77E-06 1.48E-06 1.48E-06 1.48E-06 -3.4E-08 -3.4E-08 -3.4E-08 0 0 0 -1.5E-06 -1.5E-06 -1.5E-06 0.000246 0.000246 0.000246 0.000252 0.000252 0.000252 0.00016 0.00016 0.00016 0.00016 0.00016 0.00016 0.000214 0.000214
0 0 0 9.68E-06 9.68E-06 9.68E-06 1.21E-05 1.21E-05 1.21E-05 7.95E-06 7.95E-06 7.95E-06 8.34E-06 8.34E-06 8.34E-06 4.35E-06 4.35E-06 4.35E-06 6.56E-06 6.56E-06 6.56E-06 4.51E-06 4.51E-06 4.51E-06 4.5E-06 4.5E-06 4.5E-06 -8.4E-06 -8.4E-06 -8.4E-06 0 0 0 -3.1E-06 -3.1E-06 -3.1E-06 -1.3E-05 -1.3E-05 -1.3E-05 -9.8E-06 -9.8E-06 -9.8E-06 -1.3E-05 -1.3E-05 -1.3E-05 -1E-05 -1E-05 -1E-05 -1.4E-05 -1.4E-05
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 Faktor Koreksi Fs Material N/mm2 CD CM Ct Ci KF f K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75
0.6
2.4 Fs*Fk
l
V2 V3 V2 N/mm2 2.6 -2E+19 #DIV/0! -3.0E+19 2.6 -2E+19 #DIV/0! -3.0E+19 2.6 -2E+19 #DIV/0! -3.0E+19 2.6 -462710 268670 -599672 2.6 -462710 268670 -599672 2.6 -462710 268670 -599672 2.6 127228 214697 164887 2.6 127228 214697 164887 2.6 127228 214697 164887 2.6 180798 327158 234314 2.6 180798 327158 234314 2.6 180798 327158 234314 2.6 421881 311825 546758 2.6 421881 311825 546758 2.6 421881 311825 546758 2.6 885539 597665 1147658 2.6 885539 597665 1147658 2.6 885539 597665 1147658 2.6 931563 396580 1207305 2.6 931563 396580 1207305 2.6 931563 396580 1207305 2.6 1465711 576304 1899562 2.6 1465711 576304 1899562 2.6 1465711 576304 1899562 2.4 1619951 533878 2099457 2.4 1619951 533878 2099457 2.4 1619951 533878 2099457 2.4 -7E+07 -285921 -92690020 2.4 -7E+07 -285921 -92690020 2.4 -7E+07 -285921 -92690020 2.6 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 2.6 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 2.6 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 2.6 -1745710 -832878 -2262441 2.6 -1745710 -832878 -2262441 2.6 -1745710 -832878 -2262441 2.6 10586 -202068 13719 2.6 10586 -202068 13719 2.6 10586 -202068 13719 2.6 10331 -264243 13389 2.6 10331 -264243 13389 2.6 10331 -264243 13389 2.6 16300 -204914 21125 2.6 16300 -204914 21125 2.6 16300 -204914 21125 2.6 16300 -256142 21125 2.6 16300 -256142 21125 2.6 16300 -256142 21125 2.6 12176 -185070 15780 2.6 12176 -185070 15780
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
1E+07 -3E+09 ASD:SQmax
14319394 -4.3E+09 LRFD:SaQmax V3 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 348197 348197 348197 278248 278248 278248 423996 423996 423996 404125 404125 404125 774574 774574 774574 513967 513967 513967 746890 746890 746890 691906 691906 691906 -370554 -370554 -370554 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! -1079410 -1079410 -1079410 -261880 -261880 -261880 -342459 -342459 -342459 -265568 -265568 -265568 -331960 -331960 -331960 -239851 -239851
67 Frame 68 68 68 69 69 69 70 70 70 71 71 71 72 72 72 73 73 73 74 74 74 75 75 75 76 76 76 77 77 77 78 78 78 79 79 79 80 80 80 81 81 81 82 82 82 83 83 83 84 84
300
4.56
-0.3 190 0.000214
-1.4E-05 K1-4 t
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
V2
V3
4.57 4.57 4.57 45.59 45.59 45.59 45.52 45.52 45.52 0 0 0 0.47 0.47 0.47 7.21 7.21 7.21 7.16 7.16 7.16 6.77 6.77 6.77 6.91 6.91 6.91 6.91 6.91 6.91 6.93 6.93 6.93 39.7 39.7 39.7 39.9 39.9 39.9 1.37 1.37 1.37 0.94 0.94 0.94 6.77 6.77 6.77 6.66 6.66
-0.49 -0.49 -0.49 -0.51 -0.51 -0.51 -0.077 -0.077 -0.077 2E-16 2E-16 2E-16 0.61 0.61 0.61 0.32 0.32 0.32 0.24 0.24 0.24 0.12 0.12 0.12 0.11 0.11 0.11 0.05 0.05 0.05 0.044 0.044 0.044 0.026 0.026 0.026 0.016 0.016 0.016 1.37 1.37 1.37 0.86 0.86 0.86 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212 216 216 216 216 216 216 190 190 190 190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212
0.000214 0.000214 0.000214 0.002126 0.002126 0.002126 0.002123 0.002123 0.002123 0 0 0 1.47E-05 1.47E-05 1.47E-05 0.000273 0.000273 0.000273 0.000271 0.000271 0.000271 0.000245 0.000245 0.000245 0.000251 0.000251 0.000251 0.000324 0.000324 0.000324 0.000325 0.000325 0.000325 0.001851 0.001851 0.001851 0.001861 0.001861 0.001861 4.28E-05 4.28E-05 4.28E-05 2.93E-05 2.93E-05 2.93E-05 0.000256 0.000256 0.000256 0.000252 0.000252
-2.3E-05 -2.3E-05 -2.3E-05 -2.4E-05 -2.4E-05 -2.4E-05 -3.6E-06 -3.6E-06 -3.6E-06 6.93E-21 6.93E-21 6.93E-21 1.9E-05 1.9E-05 1.9E-05 1.21E-05 1.21E-05 1.21E-05 9.08E-06 9.08E-06 9.08E-06 4.35E-06 4.35E-06 4.35E-06 3.99E-06 3.99E-06 3.99E-06 2.33E-06 2.33E-06 2.33E-06 2.06E-06 2.06E-06 2.06E-06 1.21E-06 1.21E-06 1.21E-06 7.47E-07 7.47E-07 7.47E-07 4.28E-05 4.28E-05 4.28E-05 2.68E-05 2.68E-05 2.68E-05 2.27E-05 2.27E-05 2.27E-05 2.27E-05 2.27E-05
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 Faktor Koreksi Fs Material N/mm2 CD CM Ct Ci KF f K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75
0.6
2.6 Fs*Fk
12176 -185070 ASD:SQmax
15780 -239851 LRFD:SaQmax
l
N/mm2 2.6 2.6 2.6 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6
V2
V3
V2
12149 12149 12149 1129 1129 1129 1131 1131 1131 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 177208 177208 177208 9529 9529 9529 9595 9595 9595 10594 10594 10594 10379 10379 10379 8035 8035 8035 8012 8012 8012 1296 1296 1296 1290 1290 1290 60794 60794 60794 88604 88604 88604 10148 10148 10148 10316 10316
-113308 -113308 -113308 -100913 -100913 -100913 -670215 -670215 -670215 4E+20 4E+20 4E+20 136537 136537 136537 214697 214697 214697 286263 286263 286263 597665 597665 597665 651998 651998 651998 1117350 1117350 1117350 1260984 1260984 1260984 1990172 1990172 1990172 3212600 3212600 3212600 60794 60794 60794 96846 96846 96846 114505 114505 114505 114505 114505
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
15745 15745 15745 1463 1463 1463 1465 1465 1465 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 229662 229662 229662 12349 12349 12349 12436 12436 12436 13730 13730 13730 13451 13451 13451 10413 10413 10413 10383 10383 10383 1680 1680 1680 1672 1672 1672 78789 78789 78789 114831 114831 114831 13152 13152 13152 13369 13369
V3 -146848 -146848 -146848 -130784 -130784 -130784 -868599 -868599 -868599 4.9E+20 4.9E+20 4.9E+20 176953 176953 176953 278248 278248 278248 370997 370997 370997 774574 774574 774574 844990 844990 844990 1448086 1448086 1448086 1634236 1634236 1634236 2579263 2579263 2579263 4163529 4163529 4163529 78789 78789 78789 125513 125513 125513 148399 148399 148399 148399 148399
84 Frame 85 85 85 86 86 86 87 87 87 88 88 88 89 89 89 90 90 90 92 92 92 94 94 94 96 96 96 98 98 98 100 100 100 102 102 102 104 104 104 106 106 106 108 108 108 110 110 110 112 112
300
6.66
0.6 212 0.000252 2.27E-05 K1-3 t
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
V2
V3
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500
4.61 4.61 4.61 4.47 4.47 4.47 4.65 4.65 4.65 4.61 4.61 4.61 45.64 45.64 45.64 45.52 45.52 45.52 -7.41 -5.34 -3.27 -10.86 -9.47 -8.07 -5.28 -4.59 -3.91 -5.95 -5.38 -4.8 -470.2 32.34 534.9 2.63 4.7 6.77 7.77 9.17 10.57 3.84 4.52 5.2 4.77 5.34 5.92 -534.9 -32.37 470.2 -9.65 -7.34
0.48 0.48 0.48 0.41 0.41 0.41 0.36 0.36 0.36 0.55 0.55 0.55 0.53 0.53 0.53 0.11 0.11 0.11 0.26 0.26 0.26 0.12 0.12 0.12 0.048 0.048 0.048 0.02 0.02 0.02 0.11 0.11 0.11 0.24 0.24 0.24 0.095 0.095 0.095 0.029 0.029 0.029 0.02 0.02 0.02 -0.077 -0.077 -0.077 0.28 0.28
216 216 216 216 216 216 190 190 190 190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 216 216 216 165 165 165 148 148 148 255 255 255 233 233 233 216 216 216 165 165 165 148 148 148 255 255 255 268 268
0.000167 0.000167 0.000167 0.000162 0.000162 0.000162 0.000218 0.000218 0.000218 0.000216 0.000216 0.000216 0.002128 0.002128 0.002128 0.002123 0.002123 0.002123 -0.00023 -0.00017 -0.0001 -0.00039 -0.00034 -0.00029 -0.00033 -0.00029 -0.00024 -0.00046 -0.00042 -0.00037 -0.01232 0.000847 0.014009 8.21E-05 0.000147 0.000211 0.000282 0.000332 0.000383 0.000239 0.000282 0.000324 0.000372 0.000416 0.000461 -0.01401 -0.00085 0.012314 -0.00023 -0.00017
1.74E-05 1.74E-05 1.74E-05 1.49E-05 1.49E-05 1.49E-05 1.69E-05 1.69E-05 1.69E-05 2.58E-05 2.58E-05 2.58E-05 2.47E-05 2.47E-05 2.47E-05 5.13E-06 5.13E-06 5.13E-06 8.12E-06 8.12E-06 8.12E-06 4.35E-06 4.35E-06 4.35E-06 3.01E-06 3.01E-06 3.01E-06 1.57E-06 1.57E-06 1.57E-06 2.88E-06 2.88E-06 2.88E-06 7.49E-06 7.49E-06 7.49E-06 3.45E-06 3.45E-06 3.45E-06 1.81E-06 1.81E-06 1.81E-06 1.56E-06 1.56E-06 1.56E-06 -2E-06 -2E-06 -2E-06 6.63E-06 6.63E-06
2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 Faktor Koreksi Fs Material N/mm2 CD CM Ct Ci KF f K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75
0.6
2.6 Fs*Fk
10316 114505 ASD:SQmax
13369 148399 LRFD:SaQmax
l
N/mm2 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6
V2
V2
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
15557 15557 15557 16045 16045 16045 11940 11940 11940 12044 12044 12044 1128 1128 1128 1131 1131 1131 -11240 -15597 -25470 -6604 -7573 -8887 -5467 -6289 -7383 -3882 -4294 -4812 -211 3070 186 31668 17721 12302 9230 7821 6785 7517 6386 5551 4843 4326 3902 -186 -3067 211 -11382 -14964
V3 149416 149416 149416 174926 174926 174926 154225 154225 154225 100948 100948 100948 97105 97105 97105 467871 467871 467871 320338 320338 320338 597665 597665 597665 598514 598514 598514 1148641 1148641 1148641 902503 902503 902503 347033 347033 347033 752727 752727 752727 996765 996765 996765 1152653 1152653 1152653 -1E+06 -1E+06 -1E+06 392272 392272
20162 20162 20162 20794 20794 20794 15474 15474 15474 15609 15609 15609 1461 1461 1461 1465 1465 1465 -14567 -20214 -33009 -8559 -9815 -11518 -7085 -8150 -9568 -5031 -5564 -6237 -274 3978 241 41042 22966 15944 11963 10136 8794 9742 8277 7194 6276 5606 5057 -241 -3975 274 -14751 -19393
V3 193643 193643 193643 226705 226705 226705 199876 199876 199876 130828 130828 130828 125849 125849 125849 606361 606361 606361 415158 415158 415158 774574 774574 774574 775674 775674 775674 1488639 1488639 1488639 1169644 1169644 1169644 449754 449754 449754 975534 975534 975534 1291808 1291808 1291808 1493839 1493839 1493839 -1675489 -1675489 -1675489 508385 508385
112 Frame 114 114 114 116 116 116 118 118 118 120 120 120 122 122 122 124 124 124 126 126 126 128 128 128 130 130 130 132 132 132 134 134 134 136 136 136 138 138 138 140 140 140 142 142 142 144 144 144 146 146
1000
-5.03
0.28 268 -0.00012 6.63E-06 K2-2
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
V2
V3
0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500
-11.01 -9.41 -7.81 -11.57 -10.37 -9.17 -3.46 -3.03 -2.6 -473.8 28.51 530.8 5.03 7.34 9.65 7.81 9.41 11.01 9.17 10.37 11.56 2.6 3.03 3.46 -530.8 -28.52 473.8 -6.77 -4.7 -2.63 -10.57 -9.17 -7.77 -5.2 -4.52 -3.84 -5.92 -5.34 -4.77 -470.2 32.37 534.9 3.27 5.34 7.42 8.07 9.47 10.87 3.91 4.59
0.12 0.12 0.12 0.063 0.063 0.063 0.018 0.018 0.018 0.016 0.016 0.016 0.28 0.28 0.28 0.12 0.12 0.12 0.063 0.063 0.063 0.018 0.018 0.018 0.016 0.016 0.016 0.24 0.24 0.24 0.095 0.095 0.095 0.029 0.029 0.029 0.02 0.02 0.02 -0.075 -0.075 -0.075 0.26 0.26 0.26 0.12 0.12 0.12 0.048 0.048
212 212 212 190 190 190 139 139 139 268 268 268 268 268 268 212 212 212 190 190 190 139 139 139 268 268 268 233 233 233 216 216 216 165 165 165 148 148 148 255 255 255 233 233 233 216 216 216 165 165
-0.00042 -0.00036 -0.0003 -0.00054 -0.00049 -0.00043 -0.0003 -0.00027 -0.00023 -0.01122 0.000675 0.012565 0.000119 0.000174 0.000228 0.000296 0.000356 0.000417 0.000429 0.000486 0.000541 0.000228 0.000265 0.000303 -0.01257 -0.00068 0.011215 -0.00021 -0.00015 -8.2E-05 -0.00038 -0.00033 -0.00028 -0.00032 -0.00028 -0.00024 -0.00046 -0.00042 -0.00037 -0.01231 0.000848 0.01401 0.000102 0.000167 0.000232 0.000293 0.000343 0.000394 0.000244 0.000286
4.54E-06 4.54E-06 4.54E-06 2.94E-06 2.94E-06 2.94E-06 1.59E-06 1.59E-06 1.59E-06 3.79E-07 3.79E-07 3.79E-07 6.63E-06 6.63E-06 6.63E-06 4.54E-06 4.54E-06 4.54E-06 2.95E-06 2.95E-06 2.95E-06 1.59E-06 1.59E-06 1.59E-06 3.79E-07 3.79E-07 3.79E-07 7.49E-06 7.49E-06 7.49E-06 3.45E-06 3.45E-06 3.45E-06 1.81E-06 1.81E-06 1.81E-06 1.56E-06 1.56E-06 1.56E-06 -2E-06 -2E-06 -2E-06 8.12E-06 8.12E-06 8.12E-06 4.35E-06 4.35E-06 4.35E-06 3.01E-06 3.01E-06
t
2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 Faktor Koreksi Fs Material N/mm2 CD CM Ct Ci KF f K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-7 1.5 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-7 1.5 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-7 1.5 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-7 1.5 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-7 1.5 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-7 1.5 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75
0.6
2.6 Fs*Fk
l
N/mm2 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 1.5 1.5 1.5 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 1.5 1.5 1.5 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 1.8 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 1.8 1.8
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
-21836 392272 ASD:SQmax V2 -6240 -7301 -8797 -4799 -5354 -6055 -4948 -5650 -6585 -232 3853 207 21836 14964 11382 8797 7301 6240 6055 5354 4803 6585 5650 4948 -207 -3851 232 -12302 -17721 -31668 -6785 -7821 -9230 -5551 -6386 -7517 -3902 -4326 -4843 -211 3067 186 25470 15597 11225 8887 7573 6598 7383 6289
V3 572526 572526 572526 883532 883532 883532 943288 943288 943288 6864765 6864765 6864765 392272 392272 392272 572526 572526 572526 882829 882829 882829 942768 942768 942768 6856194 6856194 6856194 347033 347033 347033 753043 753043 753043 995391 995391 995391 1150357 1150357 1150357 -1E+06 -1E+06 -1E+06 320338 320338 320338 597665 597665 597665 597399 597399
-28300 508385 LRFD:SaQmax V2 -8087 -9462 -11401 -6219 -6939 -7847 -6413 -7323 -8534 -300 4993 268 28300 19393 14751 11401 9462 8087 7847 6939 6225 8534 7323 6413 -268 -4991 300 -15944 -22966 -41042 -8794 -10136 -11963 -7194 -8277 -9742 -5057 -5606 -6276 -274 3975 241 33009 20214 14547 11518 9815 8551 9568 8150
V3 741994 741994 741994 1145057 1145057 1145057 1222501 1222501 1222501 8896735 8896735 8896735 508385 508385 508385 741994 741994 741994 1144147 1144147 1144147 1221828 1221828 1221828 8885628 8885628 8885628 449754 449754 449754 975943 975943 975943 1290026 1290026 1290026 1490863 1490863 1490863 -1711370 -1711370 -1711370 415158 415158 415158 774574 774574 774574 774229 774229
146 Frame 148 148 148 150 150 150 151 151 151 153 153 153 155 155 155 157 157 157 159 159 159 161 161 161 163 163 163 165 165 165 167 167 167 169 169 169 171 171 171 173 173 173 175 175 175 177 177 177 179 179
1000
5.28 0.048 165 0.000329 3.01E-06 K2-6
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
V2
V3
0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500
4.8 5.38 5.95 -534.9 -32.34 470.2 -3.12 -0.38 2.36 -2.14 -0.3 1.54 -1.19 -0.19 0.81 -0.98 -0.13 0.72 -2.7 -0.39 1.91 -3.15 -0.41 2.33 -1.89 -0.047 1.8 -0.94 0.06 1.06 -0.78 0.077 0.93 -1.97 0.34 2.65 -2.28 0.47 3.21 -1.41 0.19 1.79 -1.03 0.17 1.36 -0.4 0.03 0.46 -1.17 0.67
0.02 0.02 0.02 0.11 0.11 0.11 -0.42 -0.42 -0.42 -0.11 -0.11 -0.11 -0.14 -0.14 -0.14 -0.033 -0.033 -0.033 -0.12 -0.12 -0.12 0.049 0.049 0.049 -0.16 -0.16 -0.16 -0.006 -0.006 -0.006 -0.016 -0.016 -0.016 0.076 0.076 0.076 -0.18 -0.18 -0.18 -0.15 -0.15 -0.15 -0.093 -0.093 -0.093 -0.022 -0.022 -0.022 -0.026 -0.026
148 148 148 255 255 255 294 294 294 242 242 242 191 191 191 169 169 169 268 268 268 294 294 294 242 242 242 191 191 191 169 169 169 268 268 268 294 294 294 212 212 212 190 190 190 139 139 139 242 242
0.000374 0.000419 0.000464 -0.01401 -0.00085 0.012315 -6.1E-05 -7.5E-06 4.65E-05 -6.2E-05 -8.7E-06 4.46E-05 -5.5E-05 -8.9E-06 3.78E-05 -5.8E-05 -7.7E-06 4.28E-05 -6.4E-05 -9.2E-06 4.52E-05 -6.2E-05 -8.1E-06 4.59E-05 -5.5E-05 -1.4E-06 5.21E-05 -4.4E-05 2.81E-06 4.94E-05 -4.6E-05 4.58E-06 5.53E-05 -4.7E-05 8.05E-06 6.27E-05 -4.5E-05 9.26E-06 6.32E-05 -5.3E-05 7.19E-06 6.77E-05 -4.8E-05 7.96E-06 6.37E-05 -3.5E-05 2.66E-06 4.03E-05 -3.4E-05 1.94E-05
1.57E-06 1.57E-06 1.57E-06 2.88E-06 2.88E-06 2.88E-06 -8.3E-06 -8.3E-06 -8.3E-06 -3.2E-06 -3.2E-06 -3.2E-06 -6.5E-06 -6.5E-06 -6.5E-06 -1.9E-06 -1.9E-06 -1.9E-06 -2.8E-06 -2.8E-06 -2.8E-06 9.63E-07 9.63E-07 9.63E-07 -4.6E-06 -4.6E-06 -4.6E-06 -2.6E-07 -2.6E-07 -2.6E-07 -9.3E-07 -9.3E-07 -9.3E-07 1.8E-06 1.8E-06 1.8E-06 -3.5E-06 -3.5E-06 -3.5E-06 -5.7E-06 -5.7E-06 -5.7E-06 -4.4E-06 -4.4E-06 -4.4E-06 -1.9E-06 -1.9E-06 -1.9E-06 -7.6E-07 -7.6E-07
t
1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 Faktor Koreksi Fs Material N/mm2 CD CM Ct Ci KF f K1-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-6 1.8 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-2 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-7 1.5 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-7 1.5 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-7 1.5 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75
0.6
1.8 Fs*Fk
l
V2 V3 N/mm2 1.8 4812 1146930 1.8 4294 1146930 1.8 3882 1146930 2.6 -186 902503 2.6 -3070 902503 2.6 211 902503 2.6 -42314 -314331 2.6 -347419 -314331 2.6 55940 -314331 2.6 -41982 -816733 2.6 -299469 -816733 2.6 58338 -816733 2.4 -43249 -367613 2.4 -270873 -367613 2.4 63538 -367613 2.4 -41201 -1E+06 2.4 -310594 -1E+06 2.4 56079 -1E+06 2.6 -40680 -915302 2.6 -281631 -915302 2.6 57506 -915302 2.6 -41911 2698672 2.6 -321998 2698672 2.6 56661 2698672 2.6 -47535 -561504 2.6 -1896572 -561504 2.6 49911 -561504 2.4 -54751 -9E+06 2.4 853214 -9E+06 2.4 48553 -9E+06 2.4 -51766 -3E+06 2.4 524106 -3E+06 2.4 43416 -3E+06 2.6 -55754 1444263 2.6 323048 1444263 2.6 41448 1444263 2.6 -57903 -733439 2.6 280892 -733439 2.6 41127 -733439 2.6 -48726 -458021 2.6 361595 -458021 2.6 38382 -458021 2.6 -53904 -594763 2.6 326595 -594763 2.6 40824 -594763 1.5 -42802 -790428 1.5 564294 -790428 1.5 37219 -790428 2.6 -76787 -3E+06 2.6 134090 -3E+06
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
5467 597399 ASD:SQmax
7085 774229 LRFD:SaQmax V2
V3
6237 1486421 5564 1486421 5031 1486421 -241 1169644 -3978 1169644 274 1169644 -54839 -407373 -450254 -407373 72499 -407373 -54408 -1058486 -388112 -1058486 75606 -1058486 -56050 -476427 -351051 -476427 82345 -476427 -53397 -1610117 -402529 -1610117 72679 -1610117 -52721 -1186231 -364994 -1186231 74528 -1186231 -54316 3497479 -417309 3497479 73432 3497479 -61605 -727709 -2457958 -727709 64685 -727709 -70957 -11751187 1105765 -11751187 62924 -11751187 -67088 -3345831 679242 -3345831 56268 -3345831 -72258 1871765 418670 1871765 53716 1871765 -75042 -950537 364036 -950537 53301 -950537 -63148 -593595 468628 -593595 49743 -593595 -69860 -770813 423267 -770813 52908 -770813 -55471 -1024395 731325 -1024395 48236 -1024395 -99516 -4459343 173781 -4459343
179 Frame 181 181 181 183 183 183 185 185 185 187 187 187 189 189 189 191 191 191 193 193 193 195 195 195 197 197 197 199 199 199 201 201 201 203 203 203 205 205 205 207 207 207 209 209 209
1000
2.51 -0.026 242 7.26E-05
Stat
V2
V3
D
mm
N
N
mm
-7.6E-07 K2-3 t
V2
V3
0 -3.21 -0.18 294 -6.3E-05 -3.5E-06 500 -0.47 -0.18 294 -9.3E-06 -3.5E-06 1000 2.28 -0.18 294 4.49E-05 -3.5E-06 0 -1.79 -0.15 212 -6.8E-05 -5.7E-06 500 -0.19 -0.15 212 -7.2E-06 -5.7E-06 1000 1.41 -0.15 212 5.34E-05 -5.7E-06 0 -1.36 -0.093 190 -6.4E-05 -4.4E-06 500 -0.17 -0.093 190 -8E-06 -4.4E-06 1000 1.03 -0.093 190 4.82E-05 -4.4E-06 0 -0.46 -0.022 139 -4E-05 -1.9E-06 500 -0.03 -0.022 139 -2.7E-06 -1.9E-06 1000 0.4 -0.022 139 3.5E-05 -1.9E-06 0 -2.51 -0.032 242 -7.3E-05 -9.4E-07 500 -0.67 -0.032 242 -1.9E-05 -9.4E-07 1000 1.17 -0.032 242 3.39E-05 -9.4E-07 0 -2.34 0.048 294 -4.6E-05 9.4E-07 500 0.4 0.048 294 7.88E-06 9.4E-07 1000 3.15 0.048 294 6.2E-05 9.4E-07 0 -1.8 -0.16 242 -5.2E-05 -4.6E-06 500 0.039 -0.16 242 1.13E-06 -4.6E-06 1000 1.88 -0.16 242 5.44E-05 -4.6E-06 0 -1.07 -0.006 191 -5E-05 -2.7E-07 500 -0.066 -0.006 191 -3.1E-06 -2.7E-07 1000 0.93 -0.006 191 4.34E-05 -2.7E-07 0 -0.94 -0.016 169 -5.6E-05 -9.2E-07 500 -0.084 -0.016 169 -5E-06 -9.2E-07 1000 0.77 -0.016 169 4.58E-05 -9.2E-07 0 -2.84 0.075 255 -7.4E-05 1.98E-06 500 -0.27 0.075 255 -7.1E-06 1.98E-06 1000 2.3 0.075 255 6.02E-05 1.98E-06 0 -2.36 -0.42 294 -4.6E-05 -8.3E-06 500 0.38 -0.42 294 7.48E-06 -8.3E-06 1000 3.13 -0.42 294 6.16E-05 -8.3E-06 0 -1.54 -0.11 242 -4.5E-05 -3.2E-06 500 0.31 -0.11 242 8.97E-06 -3.2E-06 1000 2.15 -0.11 242 6.22E-05 -3.2E-06 0 -0.81 -0.14 191 -3.8E-05 -6.5E-06 500 0.19 -0.14 191 8.86E-06 -6.5E-06 1000 1.19 -0.14 191 5.55E-05 -6.5E-06 0 -0.71 -0.033 169 -4.2E-05 -1.9E-06 500 0.14 -0.033 169 8.32E-06 -1.9E-06 1000 0.99 -0.033 169 5.88E-05 -1.9E-06 0 -2.25 -0.12 255 -5.9E-05 -3.1E-06 500 0.32 -0.12 255 8.38E-06 -3.1E-06 1000 2.89 -0.12 255 7.57E-05 -3.1E-06
2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 Faktor Koreksi Fs Material N/mm2 CD CM Ct Ci KF f K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-4 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-7 1.5 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-7 1.5 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-7 1.5 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-3 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K2-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-5 2.4 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75 K1-1 2.6 1 1 1 1 2.88 0.75
0.6
2.6 Fs*Fk
35793 -3E+06 ASD:SQmax
46388 -4459343 LRFD:SaQmax
l
N/mm2 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 1.5 1.5 1.5 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.4 2.6 2.6 2.6
V2
V3
V2
-41127 -280892 57903 -38382 -361595 48726 -40824 -326595 53904 -37219 -564852 42802 -35793 -134090 76787 -56418 330048 41911 -49911 2291853 47788 -48099 -778253 55340 -42954 -482980 52438 -34956 -367686 43163 -55940 347419 42179 -58338 289808 41786 -63538 270873 43249 -56869 288408 40785 -44122 310235 34351
-733439 -733439 -733439 -458021 -458021 -458021 -594891 -594891 -594891 -788245 -788245 -788245 -3E+06 -3E+06 -3E+06 2767115 2767115 2767115 -561504 -561504 -561504 -9E+06 -9E+06 -9E+06 -3E+06 -3E+06 -3E+06 1315776 1315776 1315776 -314331 -314331 -314331 -816733 -816733 -816733 -367613 -367613 -367613 -1E+06 -1E+06 -1E+06 -827294 -827294 -827294
0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
V3
-53301 -950537 -364036 -950537 75042 -950537 -49743 -593595 -468628 -593595 63148 -593595 -52908 -770978 -423267 -770978 69860 -770978 -48236 -1021565 -732049 -1021565 55471 -1021565 -46388 -3583670 -173781 -3583670 99516 -3583670 -73118 3586181 427742 3586181 54316 3586181 -64685 -727709 2970241 -727709 61933 -727709 -62336 -11677125 -1008615 -11677125 71720 -11677125 -55669 -3363034 -625943 -3363034 67959 -3363034 -45303 1705246 -476522 1705246 55939 1705246 -72499 -407373 450254 -407373 54663 -407373 -75606 -1058486 375592 -1058486 54155 -1058486 -82345 -476427 351051 -476427 56050 -476427 -73703 -1604194 373777 -1604194 52857 -1604194 -57183 -1072173 402065 -1072173 44519 -1072173
Lampiran 12. Perhitungan Kombinasi Beban Maksimum Tumpukan Gelugu Berseling Ganda (Momen Lentur; ASD dan LRFD) Frame 1 1 1 2 2 2 3 3 3 4 4 4 5 5 5 6 6 6 7 7 7 8 8 8 9 9 9 10 10 10 11 11 11 12 12 12 13 13 13 14 14 14 15 15 15 16 16
Stat
M2
M3
mm
Nmm
Nmm
Faktor Penyesuaian Fb Mate- D rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF
0 205 410 282 423 565 -1760 -744 271 260 1259 2257 -2154 -1463 -772 -779 -109 561 -1832 -1135 -439 -435 257 949 -1888 4958 11804 11823 18650 25478 0 0 0 111 182 253 -2075 -993 89 90 1164 2239 -2162 -1146 -129 -118 918
K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
0 205 410 -220 -92 36 30 120 209 -190 -100 -11 -13 58 129 -120 -60 1 0 54 107 -93 -16 61 61 135 208 -43 -27 -11 0 0 0 -191 -100 -8 -18 30 79 -71 -34 2 -1 17 35 -26 -9
233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212 216 216 216 216 216 216 190 190 190 190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212 216 216 216 216 216
35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
M ijin f
l
Nmm
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877
ASD: (SQ)max M2 #DIV/0! 212393 106196 -197644 -473402 1197818 1089693 272742 155878 -172208 -325495 -2959854 -2583151 601293 269324 -289932 -583949 41453425 65881923 442573 222032 -254780 -1463140 390926 364694 164618 106300 -515766 -817804 -1975266 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! -228569 -437736 -5156997 -1784975 1076754 413570 -459625 -947669 15255696 -34820877 2067748 1004062 -1352267 -3930122
M3 9.6E+19 212393 106196 154736 102982 77170 -18552 -43868 120310 125503 25937 14463 -16168 -23807 -45123 -44692 -319604 62045 -12946 -20888 -54036 -54547 92333 25004 -11738 4470 1878 1874 1188 870 1.9E+20 -1.4E+20 -5.2E+19 392865 239577 172335 -15730 -32870 366987 364285 28044 14583 -16103 -30387 -269178 -294942 37913
LRFD: (SaQ)max M2
M3
#DIV/0! 275261 137631 -256147 -613529 1552372 1412242 353473 202019 -223182 -421842 -3835971 -3347764 779276 349044 -375752 -756798 5.4E+07 8.5E+07 573575 287754 -330195 -1896229 506640 472644 213345 137765 -668433 -1059874 -2559944 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! -296225 -567306 -6683468 -2313327 1395474 535986 -595674 -1228179 2.0E+07 -4.5E+07 2679801 1301265 -1752538 -5093438
1.2E+20 2.8E+05 1.4E+05 2.0E+05 1.3E+05 1.0E+05 -2.4E+04 -5.7E+04 1.6E+05 1.6E+05 3.4E+04 1.9E+04 -2.1E+04 -3.1E+04 -5.8E+04 -5.8E+04 -4.1E+05 8.0E+04 -1.7E+04 -2.7E+04 -7.0E+04 -7.1E+04 1.2E+05 3.2E+04 -1.5E+04 5.8E+03 2.4E+03 2.4E+03 1.5E+03 1.1E+03 2.5E+20 -1.8E+20 -6.7E+19 5.1E+05 3.1E+05 2.2E+05 -2.0E+04 -4.3E+04 4.8E+05 4.7E+05 3.6E+04 1.9E+04 -2.1E+04 -3.9E+04 -3.5E+05 -3.8E+05 4.9E+04
16 Frame 17 17 17 18 18 18 19 19 19 20 20 20 21 21 21 22 22 22 23 23 23 24 24 24 25 25 25 26 26 26 27 27 27 28 28 28 29 29 29 30 30 30 31 31 31 32 32 32 33 33
300
8
Stat
M2
mm
Nmm
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
7 14 21 -5 2 8 8 12 16 -3 -1 2 0 0 0 33 19 4 -3 -54 -104 99 61 22 18 -34 -87 96 55 15 14 -31 -76 95 27 -40 -41 -112 -182 37 26 15 0 0 0 -108 -62 -16 -17 32
1955 K2-4 216
35 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 1 34820877 M ijin Faktor Penyesuaian Fb Mate- D Nmm rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF f l Nmm M3
-3154 -2117 -1080 -1090 -50 990 -647 5308 11264 11216 17202 23187 0 0 0 18 10 3 -1807 -834 140 150 1148 2146 -2105 -1446 -787 -790 -130 530 -1825 -1142 -458 -453 233 919 -1901 4938 11777 11805 18633 25460 0 0 0 4 -23 -49 -180 -99
K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3
190 190 190 190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212 216 216 216 216 216 216 190 190 190 190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 233 233 233 212 212
35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 32647190 32647190
4336348 17812 5619907 2.3E+04 ASD: (SQ)max LRFD: (SaQ)max M2 3648845 1698961 1107259 -4910454 13630743 2854091 2706042 1840738 1394744 -7149187 -31660686 13036753 #DIV/0! 1.3E+21 6.5E+20 1321705 2342829 10277506 -10992320 -608635 -312982 330538 538821 1457464 1901741 -1019347 -401949 362415 627516 2338541 1671423 -771301 -313309 249763 870047 -586486 -540812 -198429 -121511 593214 849788 1496454 3.1E+21 7.4E+21 -1.8E+22 -402332 -702735 -2773814 -1976222 1015781
M3 -7520 -11204 -21968 -21766 -474635 23964 -34237 4175 1968 1976 1288 956 -9.6E+19 -9.6E+19 -9.6E+19 2448125 4166025 13922244 -18065 -39155 233846 217416 28433 15211 -16540 -24083 -44273 -44057 -267585 65689 -12994 -20771 -51735 -52410 101687 25808 -11658 4488 1882 1877 1189 870 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 11032057 -1927316 -886244 -181838 -328211
M2
M3
4728903 2201853 1435008 -6363948 1.8E+07 3698901 3507030 2385596 1807588 -9265347 -4.1E+07 1.7E+07 #DIV/0! 1.7E+21 8.5E+20 1712930 3036307 1.3E+07 -1.4E+07 -788791 -405625 428377 698313 1888873 2464656 -1321073 -520926 469690 813261 3030749 2166164 -999606 -406048 323693 1127581 -760086 -700893 -257163 -157479 768806 1101326 1939404 4.0E+21 9.6E+21 -2.3E+22 -521423 -910745 -3594863 -2561184 1316452
-9.7E+03 -1.5E+04 -2.8E+04 -2.8E+04 -6.2E+05 3.1E+04 -4.4E+04 5.4E+03 2.5E+03 2.6E+03 1.7E+03 1.2E+03 -1.2E+20 -1.2E+20 -1.2E+20 3.2E+06 5.4E+06 1.8E+07 -2.3E+04 -5.1E+04 3.0E+05 2.8E+05 3.7E+04 2.0E+04 -2.1E+04 -3.1E+04 -5.7E+04 -5.7E+04 -3.5E+05 8.5E+04 -1.7E+04 -2.7E+04 -6.7E+04 -6.8E+04 1.3E+05 3.3E+04 -1.5E+04 5.8E+03 2.4E+03 2.4E+03 1.5E+03 1.1E+03 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 1.4E+07 -2.5E+06 -1.1E+06 -2.4E+05 -4.3E+05
33 Frame 34 34 34 35 35 35 36 36 36 37 37 37 38 38 38 39 39 39 40 40 40 41 41 41 42 42 42 43 43 43 44 44 44 45 45 45 46 46 46 47 47 47 48 48 48 49 49 49 50 50
300
81
Stat
M2
mm
Nmm
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-72 -40 -9 -11 24 60 -47 -30 -12 -12 9 30 -27 -12 2 2 16 30 84 57 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
-19 K1-3 212
35 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 1 32647190 M ijin Faktor Penyesuaian Fb Mate- D Nmm rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF f l Nmm M3
-24 33 90 -47 -21 5 3 14 26 -9 0 8 8 13 19 3 8 12 9 10 11 0 0 0 0 0 1 0 0 1 1 1 1 0 0 1 1 1 1 0 0 0 0 1 1 1 1 1 2 1
K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5
212 212 212 216 216 216 216 216 216 190 190 190 190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212 216 216 216 216 216 216 190 190 190 190 190 190 191 191 191 191 191
35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
32647190 32647190 32647190 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480
403999 -1682845 ASD: (SQ)max M2 -453685 -806701 -3631501 -3272639 1424749 585028 -734928 -1179969 -2994057 -2001476 2661896 799107 -888628 -1936122 10879584 14677139 1389497 729029 262526 388679 747974 7.9E+23 -4.6E+24 -5.8E+23 7513210960 8211159519 9052061398 5453013186 10088748438 67452871791 1868757295 2367453948 3232395044 2916321377 7999282620 -10780457352 1014594325 1222214014 1535989292 962170079 2119525687 -10406973427 1717414369 -49390863060 -1605788249 -1478484356 -698691062 -457335545 1681523558 1427994877
M3 -1386293 980691 362223 -742449 -1650279 7408697 13139954 2409749 1326510 -2577988 -49411443 2878336 2960985 1759458 1250923 6840272 2852314 1803294 2342757 2200842 2075139 -2.0E+23 -2.1E+23 -2.2E+23 396151123 132050374 77815399 272059916 88235649 51820936 49465439 34007490 25706449 -621468450 108815241 50465039 47699832 31370160 23369716 -595617590 118587462 53903392 52705539 34878665 26063179 44324961 29549974 21943050 13191953 22614776
523583 -2.2E+06 LRFD: (SaQ)max M2
M3
-587976 -1045485 -4706425 -4241340 1846475 758197 -952466 -1529239 -3880297 -2593913 3449817 1035643 -1151662 -2509214 1.4E+07 1.9E+07 1800788 944822 340234 503728 969375 1.0E+24 -5.9E+24 -7.6E+23 9.7E+09 1.1E+10 1.2E+10 7.1E+09 1.3E+10 8.7E+10 2.4E+09 3.1E+09 4.2E+09 3.8E+09 1.0E+10 -1.4E+10 1.3E+09 1.6E+09 2.0E+09 1.2E+09 2.7E+09 -1.3E+10 2.2E+09 -6.4E+10 -2.1E+09 -1.9E+09 -9.1E+08 -5.9E+08 2.2E+09 1.9E+09
-1.8E+06 1.3E+06 4.7E+05 -9.6E+05 -2.1E+06 9.6E+06 1.7E+07 3.1E+06 1.7E+06 -3.3E+06 -6.4E+07 3.7E+06 3.8E+06 2.3E+06 1.6E+06 8.9E+06 3.7E+06 2.3E+06 3.0E+06 2.9E+06 2.7E+06 -2.5E+23 -2.7E+23 -2.8E+23 5.1E+08 1.7E+08 1.0E+08 3.5E+08 1.1E+08 6.7E+07 6.4E+07 4.4E+07 3.3E+07 -8.1E+08 1.4E+08 6.5E+07 6.2E+07 4.1E+07 3.0E+07 -7.7E+08 1.5E+08 7.0E+07 6.8E+07 4.5E+07 3.4E+07 5.7E+07 3.8E+07 2.8E+07 1.7E+07 2.9E+07
50 Frame 51 51 51 52 52 52 53 53 53 54 54 54 55 55 55 56 56 56 57 57 57 58 58 58 59 59 59 60 60 60 61 61 61 62 62 62 63 63 63 64 64 64 65 65 65 66 66 66 67 67
300
0
Stat
M2
mm
Nmm
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
0 0 0 108 62 16 17 -32 -81 72 41 9 11 -24 -60 47 30 12 12 -9 -30 27 12 -2 -2 -16 -30 -84 -57 -30 0 0 0 -34 -19 -4 3 55 106 -100 -62 -23 -19 34 88 -98 -57 -15 -15 31
0 K2-5 191
32.5 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 1 22162480 M ijin Faktor Penyesuaian Fb Mate- D Nmm rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF f l Nmm M3
0 0 0 -4 22 49 181 101 20 24 -33 -90 48 22 -4 -2 -14 -26 10 1 -8 -8 -13 -19 -3 -8 -12 -10 -10 -10 0 0 0 -18 -11 -4 1808 835 -139 -150 -1148 -2146 2107 1447 787 791 131 -530 1826 1142
K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4
233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212 216 216 216 216 216 216 190 190 190 190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212 216 216 216 216 216 216 190 190
35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 23717492 23717492
1240205960 76422347 1.6E+09 9.9E+07 ASD: (SQ)max LRFD: (SaQ)max M2 -3.1E+21 -3.1E+21 -3.1E+21 402295 702622 2772050 1975027 -1016097 -404049 453496 806103 3623440 3263437 -1425916 -585126 733998 1177973 2983794 1994743 -2667884 -799376 887963 1934543 -10829905 -14580579 -1386889 -728071 -262931 -389294 -749492 7.7E+20 7.7E+20 7.7E+20 -1277158 -2286287 -10894156 10107489 597715 307934 -325204 -530245 -1434411 -1867071 1010472 397680 -355460 -614775 -2272903 -1621155 764341
M3 #DIV/0! 8.2E+19 4.1E+19 -10733159 1956741 896454 180431 324718 1621818 1346276 -989909 -361902 718549 1560075 -9091613 -19132350 -2492547 -1333112 2367015 21960641 -3017493 -3104384 -1780593 -1248289 -7487324 -2870788 -1774418 -2145448 -2168540 -2192135 -9.6E+19 -9.6E+19 -9.6E+19 -2439901 -4072582 -12309781 18056 39117 -235041 -218376 -28445 -15213 16530 24066 44226 44012 266378 -65736 12988 20763
M2
M3
-4.0E+21 -4.0E+21 -4.0E+21 521375 910598 3592577 2559634 -1316861 -523648 587731 1044710 4695978 4229415 -1847988 -758324 951262 1526653 3866997 2585187 -3457578 -1035992 1150800 2507167 -1.4E+07 -1.9E+07 -1797408 -943580 -340759 -504524 -971342 9.9E+20 9.9E+20 9.9E+20 -1655196 -2963027 -1.4E+07 1.3E+07 774639 399083 -421464 -687198 -1858996 -2419724 1309572 515394 -460676 -796749 -2945683 -2101016 990586
#DIV/0! 1.1E+20 5.3E+19 -1.4E+07 2.5E+06 1.2E+06 2.3E+05 4.2E+05 2.1E+06 1.7E+06 -1.3E+06 -4.7E+05 9.3E+05 2.0E+06 -1.2E+07 -2.5E+07 -3.2E+06 -1.7E+06 3.1E+06 2.8E+07 -3.9E+06 -4.0E+06 -2.3E+06 -1.6E+06 -9.7E+06 -3.7E+06 -2.3E+06 -2.8E+06 -2.8E+06 -2.8E+06 -1.2E+20 -1.2E+20 -1.2E+20 -3.2E+06 -5.3E+06 -1.6E+07 2.3E+04 5.1E+04 -3.0E+05 -2.8E+05 -3.7E+04 -2.0E+04 2.1E+04 3.1E+04 5.7E+04 5.7E+04 3.5E+05 -8.5E+04 1.7E+04 2.7E+04
67 Frame 68 68 68 69 69 69 70 70 70 71 71 71 72 72 72 73 73 73 74 74 74 75 75 75 76 76 76 77 77 77 78 78 78 79 79 79 80 80 80 81 81 81 82 82 82 83 83 83 84 84
300
77
Stat
M2
mm
Nmm
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150
-97 -24 50 50 127 203 -41 -30 -18 0 0 0 191 100 8 18 -30 -79 71 34 -2 1 -17 -35 26 9 -8 -6 -14 -21 5 -2 -8 -8 -12 -16 3 1 -2 0 -205 -410 222 93 -37 -30 -121 -211 191 101
459 K1-4 190
35 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 1 23717492 M ijin Faktor Penyesuaian Fb Mate- D Nmm rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF f l Nmm M3
453 -233 -920 1901 -4939 -11778 -11804 -18632 -25460 0 0 0 -111 -181 -252 2076 994 -88 -89 -1163 -2237 2163 1147 131 119 -917 -1953 3154 2118 1081 1091 52 -987 650 -5306 -11261 -11217 -17201 -23186 0 -205 -410 -282 -423 -565 1761 745 -271 -259 -1258
K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3 K1-3
190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212 212 216 216 216 216 216 216 190 190 190 190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 233 233 233 212 212 212 212 212
35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
23717492 23717492 23717492 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 43576624 32647190 32647190 32647190 32647190 32647190
309264 51719 ASD: (SQ)max M2 -243882 -994444 478561 442100 175142 109202 -534809 -740725 -1203828 #DIV/0! -1.3E+21 -6.5E+20 228569 437736 5156997 1784975 -1076754 -413570 459625 947669 -15255696 34820877 -2067748 -1004352 1351218 3921270 -4347176 -3665764 -1702620 -1109331 4801112 -14287646 -2867895 -2719323 -1842268 -1392991 7172324 32591883 -12885163 #DIV/0! -212393 -106196 196619 471048 -1189968 -1079960 -270527 -154623 170758 322314
M3 52398 -101604 -25794 11661 -4488 -1882 -1878 -1190 -870 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! -393255 -240197 -172903 15728 32847 -371202 -368728 -28081 -14597 16099 30365 266643 291730 -37984 -17831 7519 11200 21939 21736 456193 -24025 34121 -4177 -1968 -1976 -1288 -956 #DIV/0! -212393 -106196 -154708 -102926 -77113 18542 43819 -120621 -125823 -25947
400807 6.7E+04 LRFD: (SaQ)max M2
M3
-316071 -1288800 620215 572962 226984 141525 -693112 -959979 -1560162 #DIV/0! -1.7E+21 -8.5E+20 296225 567306 6683468 2313327 -1395474 -535986 595674 1228179 -2.0E+07 4.5E+07 -2679801 -1301640 1751178 5081966 -5633940 -4750830 -2206595 -1437693 6222241 -1.9E+07 -3716792 -3524242 -2387579 -1805316 9295332 4.2E+07 -1.7E+07 #DIV/0! -275261 -137631 254818 610478 -1542198 -1399628 -350603 -200392 221302 417719
6.8E+04 -1.3E+05 -3.3E+04 1.5E+04 -5.8E+03 -2.4E+03 -2.4E+03 -1.5E+03 -1.1E+03 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! -5.1E+05 -3.1E+05 -2.2E+05 2.0E+04 4.3E+04 -4.8E+05 -4.8E+05 -3.6E+04 -1.9E+04 2.1E+04 3.9E+04 3.5E+05 3.8E+05 -4.9E+04 -2.3E+04 9.7E+03 1.5E+04 2.8E+04 2.8E+04 5.9E+05 -3.1E+04 4.4E+04 -5.4E+03 -2.6E+03 -2.6E+03 -1.7E+03 -1.2E+03 #DIV/0! -2.8E+05 -1.4E+05 -2.0E+05 -1.3E+05 -1.0E+05 2.4E+04 5.7E+04 -1.6E+05 -1.6E+05 -3.4E+04
84 Frame 85 85 85 86 86 86 87 87 87 88 88 88 89 89 89 90 90 90 92 92 92 94 94 94 96 96 96 98 98 98 100 100 100 102 102 102 104 104 104 106 106 106 108 108 108 110 110 110 112 112
300
11
Stat
M2
mm
Nmm
0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 150 300 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500
14 -58 -130 122 61 0 0 -54 -108 96 13 -70 -70 -149 -229 47 31 15 176 47 -82 78 18 -42 31 7 -17 14 4 -6 16 -37 -90 85 -36 -157 36 -12 -60 13 -1 -16 9 -1 -11 -80 -42 -4 191 49
-2257 K1-3 212
35 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 1 32647190 M ijin Faktor Penyesuaian Fb Mate- D Nmm rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF f l Nmm M3
2155 1464 773 780 110 -561 1833 1136 439 435 -257 -949 1888 -4958 -11804 -11822 -18650 -25477 -2324 865 3018 -4411 672 5055 -2393 75 2200 -2837 -5 2540 -25478 83996 -57816 2888 1056 -1812 4918 682 -4252 2165 76 -2356 2524 -5 -2820 -57827 83999 -25460 -2328 1921
K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K2-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K1-4 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K2-5 K1-2 K1-2 K1-2 K2-4 K2-4 K2-4 K2-6 K2-6 K2-6 K1-6 K1-6 K1-6 K1-1 K1-1 K1-1 K1-2 K1-2 K1-2 K2-4 K2-4 K2-4 K2-6 K2-6 K2-6 K1-6 K1-6 K1-6 K1-1 K1-1 K1-1 K2-2 K2-2
216 216 216 216 216 216 190 190 190 190 190 190 191 191 191 191 191 191 233 233 233 216 216 216 165 165 165 148 148 148 255 255 255 233 233 233 216 216 216 165 165 165 148 148 148 255 255 255 268 268
35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 25 25 25 25 25 25 35 35 35 35 35 35 35 35 35 25 25 25 25 25 25 35 35 35 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 34820877 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 23717492 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 22162480 43576624 43576624 43576624 34820877 34820877 34820877 11025334 11025334 11025334 7892216 7892216 7892216 56707844 56707844 56707844 43576624 43576624 43576624 34820877 34820877 34820877 11025334 11025334 11025334 7892216 7892216 7892216 56707844 56707844 56707844 65993271 65993271
2868822 -14465 3717993 -1.9E+04 ASD: (SQ)max LRFD: (SaQ)max M2 2519600 -598400 -267421 285417 572523 -99488221 197645770 -440846 -220157 248273 1823020 -341210 -318198 -148592 -96928 472245 718395 1501523 248045 933118 -529614 448030 1925933 -838048 357733 1645572 -632912 564133 2003101 -1289578 3566531 -1531816 -630507 510444 -1219268 -277841 980870 -2868277 -582386 848103 -7449550 -690378 888763 -6922997 -707188 -705848 -1351796 -15974041 345877 1341872
M3 16159 23790 45076 44647 317941 -62084 12941 20880 54014 54529 -92297 -24995 11740 -4470 -1878 -1875 -1188 -870 -18747 50397 14439 -7894 51854 6888 -4607 147793 5011 -2782 -1562815 3107 -2226 675 -981 15090 41270 -24053 7080 51039 -8188 5093 145818 -4680 3127 -1686371 -2799 -981 675 -2227 -28344 34357
M2
M3
3265402 -775526 -346578 369900 741990 -1.3E+08 2.6E+08 -571336 -285323 321761 2362634 -442208 -412384 -192575 -125618 612030 931040 1945974 321467 1209321 -686379 580647 2496010 -1086110 463622 2132662 -820254 731116 2596018 -1671293 4622224 -1985234 -817138 661536 -1580171 -360082 1271207 -3717286 -754773 1099141 -9654616 -894730 1151837 -8972204 -916515 -914779 -1751928 -2.1E+07 448256 1739066
2.1E+04 3.1E+04 5.8E+04 5.8E+04 4.1E+05 -8.0E+04 1.7E+04 2.7E+04 7.0E+04 7.1E+04 -1.2E+05 -3.2E+04 1.5E+04 -5.8E+03 -2.4E+03 -2.4E+03 -1.5E+03 -1.1E+03 -2.4E+04 6.5E+04 1.9E+04 -1.0E+04 6.7E+04 8.9E+03 -6.0E+03 1.9E+05 6.5E+03 -3.6E+03 -2.0E+06 4.0E+03 -2.9E+03 8.7E+02 -1.3E+03 2.0E+04 5.3E+04 -3.1E+04 9.2E+03 6.6E+04 -1.1E+04 6.6E+03 1.9E+05 -6.1E+03 4.1E+03 -2.2E+06 -3.6E+03 -1.3E+03 8.7E+02 -2.9E+03 -3.7E+04 4.5E+04
112 1000 Frame 114 114 114 116 116 116 118 118 118 120 120 120 122 122 122 124 124 124 126 126 126 128 128 128 130 130 130 132 132 132 134 134 134 136 136 136 138 138 138 140 140 140 142 142 142 144 144 144 146 146
-92
Stat
M2
mm
Nmm
0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500
78 16 -47 40 8 -23 10 1 -8 11 3 -5 92 -49 -191 47 -16 -78 23 -8 -40 8 -1 -11 5 -3 -11 157 36 -85 60 12 -35 16 1 -13 11 1 -9 5 42 80 82 -47 -176 42 -18 -78 17 -7
5015 K2-2 268
35 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 1 65993271 M ijin Faktor Penyesuaian Fb Mate- D Nmm rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF f l Nmm M3
-4401 705 5010 -5109 375 5261 -1637 -13 1393 -23187 88133 -51702 5015 1921 -2328 5009 705 -4400 5259 375 -5107 1393 -13 -1637 -51702 88133 -23186 -1810 1056 2887 -4252 682 4917 -2355 76 2165 -2820 -5 2524 -25460 83999 -57827 3019 864 -2326 5056 671 -4412 2201 75
K1-3 K1-3 K1-3 K1-4 K1-4 K1-4 K2-7 K2-7 K2-7 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K2-2 K1-3 K1-3 K1-3 K1-4 K1-4 K1-4 K2-7 K2-7 K2-7 K2-2 K2-2 K2-2 K1-2 K1-2 K1-2 K2-4 K2-4 K2-4 K2-6 K2-6 K2-6 K1-6 K1-6 K1-6 K1-1 K1-1 K1-1 K1-2 K1-2 K1-2 K2-4 K2-4 K2-4 K2-6 K2-6
212 212 212 190 190 190 139 139 139 268 268 268 268 268 268 212 212 212 190 190 190 139 139 139 268 268 268 233 233 233 216 216 216 165 165 165 148 148 148 255 255 255 233 233 233 216 216 216 165 165
35 35 35 35 35 35 20 20 20 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 20 20 20 35 35 35 35 35 35 35 35 35 25 25 25 25 25 25 35 35 35 35 35 35 35 35 35 25 25
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
32647190 32647190 32647190 23717492 23717492 23717492 5295995 5295995 5295995 65993271 65993271 65993271 65993271 65993271 65993271 32647190 32647190 32647190 23717492 23717492 23717492 5295995 5295995 5295995 65993271 65993271 65993271 43576624 43576624 43576624 34820877 34820877 34820877 11025334 11025334 11025334 7892216 7892216 7892216 56707844 56707844 56707844 43576624 43576624 43576624 34820877 34820877 34820877 11025334 11025334
-713827 13159 -925119 1.7E+04 ASD: (SQ)max LRFD: (SaQ)max M2 416312 2048130 -701487 597418 2864431 -1024956 504861 3729574 -691383 6196551 24903121 -12312177 713749 -1342145 -345859 701185 -2049416 -416312 1023188 -2867895 -597268 690482 -3729574 -504381 12289250 -24997451 -6196551 278019 1219950 -510863 582581 2865916 -981699 689514 7399553 -847451 704034 6745484 -889765 12221518 1342833 710447 530000 -933518 -248187 837846 -1926999 -448087 631462 -1645572
M3 -7418 46298 6517 -4642 63267 4508 -3235 -394929 3801 -2846 749 -1276 13160 34357 -28350 6518 46288 -7421 4510 63243 -4644 3802 -394047 -3236 -1276 749 -2846 -24071 41263 15096 -8190 51033 7081 -4681 145799 5094 -2799 -1675630 3127 -2227 675 -981 14434 50408 -18736 6887 51860 -7892 5010 147812
M2
M3
539540 2654376 -909127 774254 3712303 -1328344 654300 4833528 -896033 8030730 3.2E+07 -1.6E+07 925019 -1739420 -448233 908736 -2656043 -539540 1326051 -3716792 -774059 894864 -4833528 -653677 1.6E+07 -3.2E+07 -8030730 360312 1581056 -662079 755025 3714227 -1272282 893611 9589820 -1098296 912427 8742147 -1153136 1.6E+07 1740312 920739 686880 -1209839 -321650 1085848 -2497391 -580721 818375 -2132662
-9.6E+03 6.0E+04 8.4E+03 -6.0E+03 8.2E+04 5.8E+03 -4.2E+03 -5.1E+05 4.9E+03 -3.7E+03 9.7E+02 -1.7E+03 1.7E+04 4.5E+04 -3.7E+04 8.4E+03 6.0E+04 -9.6E+03 5.8E+03 8.2E+04 -6.0E+03 4.9E+03 -5.1E+05 -4.2E+03 -1.7E+03 9.7E+02 -3.7E+03 -3.1E+04 5.3E+04 2.0E+04 -1.1E+04 6.6E+04 9.2E+03 -6.1E+03 1.9E+05 6.6E+03 -3.6E+03 -2.2E+06 4.1E+03 -2.9E+03 8.7E+02 -1.3E+03 1.9E+04 6.5E+04 -2.4E+04 8.9E+03 6.7E+04 -1.0E+04 6.5E+03 1.9E+05
146 1000 Frame 148 148 148 150 150 150 151 151 151 153 153 153 155 155 155 157 157 157 159 159 159 161 161 161 163 163 163 165 165 165 167 167 167 169 169 169 171 171 171 173 173 173 175 175 175 177 177 177 179 179
-31
Stat
M2
mm
Nmm
0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500 1000 0 500
-2394 K2-6 165
25 1 1 1 1 1 1 1 1 2.54 0.85 1 11025334 M ijin Faktor Penyesuaian Fb Mate- D Nmm rial mm N/mm CD CM Ct CL CF Cfu Ci Cr KF f l Nmm M3
6 2540 K1-6 148 -4 -5 K1-6 148 -14 -2837 K1-6 148 90 -57816 K1-1 255 37 83996 K1-1 255 -17 -25477 K1-1 255 -133 -631 K2-1 294 79 245 K2-1 294 291 -250 K2-1 294 -81 -399 K2-3 242 -25 211 K2-3 242 32 -100 K2-3 242 -62 -249 K2-5 191 7 95 K2-5 191 77 -62 K2-5 191 -15 -200 K1-5 169 1 79 K1-5 169 17 -67 K1-5 169 -23 -251 K2-2 268 39 523 K2-2 268 101 144 K2-2 268 157 -441 K2-1 294 132 448 K2-1 294 108 -33 K2-1 294 -70 -250 K2-3 242 12 234 K2-3 242 94 -203 K2-3 242 17 -122 K2-5 191 20 98 K2-5 191 23 -183 K2-5 191 -2 -94 K1-5 169 6 81 K1-5 169 14 -171 K1-5 169 86 125 K2-2 268 48 530 K2-2 268 10 -220 K2-2 268 -115 -108 K2-1 294 -27 344 K2-1 294 62 -574 K2-1 294 -97 -153 K1-3 212 -19 153 K1-3 212 58 -343 K1-3 212 -56 -107 K1-4 190 -10 108 K1-4 190 37 -275 K1-4 190 -12 -56 K2-7 139 -1 37 K2-7 139 10 -87 K2-7 139 -19 54 K2-3 242 -6 180 K2-3 242
25 25 25 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 35 35 35 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 32.5 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 35 20 20 20 35 35
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54 2.54
0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85 0.85
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
7892216 7892216 7892216 56707844 56707844 56707844 86963316 86963316 86963316 48819166 48819166 48819166 22162480 22162480 22162480 15400803 15400803 15400803 65993271 65993271 65993271 86963316 86963316 86963316 48819166 48819166 48819166 22162480 22162480 22162480 15400803 15400803 15400803 65993271 65993271 65993271 86963316 86963316 86963316 32647190 32647190 32647190 23717492 23717492 23717492 5295995 5295995 5295995 48819166 48819166
-357269 -4606 -463021 -6.0E+03 ASD: (SQ)max LRFD: (SaQ)max M2 1289578 -1998029 -562926 627716 1543911 -3357480 -653368 1100523 298699 -600113 -1974885 1530381 -356941 3061116 289441 -1021951 13051528 883580 -2933034 1688671 655541 554932 657568 806785 -693750 4133714 519463 1290016 1107017 969912 -8556002 2558273 1112775 767989 1377730 6679481 -753647 -3237651 1410140 -337613 -1693319 561431 -421195 -2462876 640321 -440599 -4450416 549377 -2530802 -7836142
M3 3107 -1569029 -2782 -981 675 -2226 -137860 355141 -347284 -122348 231403 -485860 -88867 234499 -357690 -77039 193794 -228634 -262440 126095 459883 -197169 193911 -2637650 -194926 208674 -240394 -181081 227005 -121299 -164503 190204 -90243 530024 124581 -300297 -802911 252631 -151451 -213702 213576 -95167 -221845 220096 -86092 -93967 143523 -61084 903724 271761
M2
M3
1671293 -2589446 -729552 813520 2000908 -4351295 -846765 1426278 387114 -777746 -2559451 1983374 -462596 3967206 375115 -1324449 1.7E+07 1145120 -3801212 2188518 849581 719191 852208 1045593 -899100 5357294 673225 1671861 1434694 1257005 -1.1E+07 3315522 1442156 995313 1785538 8656607 -976726 -4195996 1827541 -437547 -2194541 727614 -545869 -3191887 829856 -571016 -5767739 711993 -3279919 -1.0E+07
4.0E+03 -2.0E+06 -3.6E+03 -1.3E+03 8.7E+02 -2.9E+03 -1.8E+05 4.6E+05 -4.5E+05 -1.6E+05 3.0E+05 -6.3E+05 -1.2E+05 3.0E+05 -4.6E+05 -1.0E+05 2.5E+05 -3.0E+05 -3.4E+05 1.6E+05 6.0E+05 -2.6E+05 2.5E+05 -3.4E+06 -2.5E+05 2.7E+05 -3.1E+05 -2.3E+05 2.9E+05 -1.6E+05 -2.1E+05 2.5E+05 -1.2E+05 6.9E+05 1.6E+05 -3.9E+05 -1.0E+06 3.3E+05 -2.0E+05 -2.8E+05 2.8E+05 -1.2E+05 -2.9E+05 2.9E+05 -1.1E+05 -1.2E+05 1.9E+05 -7.9E+04 1.2E+06 3.5E+05
